OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE DACHU
|
|
- Nina Urban
- 8 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 OBLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE DCHU Drewno sosnowe klasy C f cok :=.0MPa f k :=.0MPa k od := 0.9 γ :=.3 f cok k od f k k od f cod := γ f cod =.5 MPa f := γ f = 6.6 MPa f zd := f E 0.05 := 700MPa E ean := 000MPa GEOMETRI DCHU kąt pochylenia połaci dachu α :=.86 deg - rozstaw krokwi a:= 90 c 55c l k := l cos( α) k = c 85c 59.5c l := l cos( α) = c l := cos( α) l = 59.8 c 385c 38c l 3 := l cos( α) 3 = c l := cos( α) l = c 37.5c l 5 := l cos( α) 5 = c ZESTWIENIE OBCIĄŻEŃ wartość charakterystyczne wartość obliczeniowa - ciężar pokrycia, łat, krokwi (xpapa) g k := 0.kN g d := g k.3 g d = 0.5 kn - wełna ineralna g k := 0.35kN 3 0. g d := g k. g d = 0.08 kn - sufit podwieszany /płyty g-k,ruszt aluiniowy/ g k3 := 0.5kN g d3 := g k3.3 g d3 = 0.0 kn g k := g k + g k + g k3 g k = 0.60 kn g d := g d + g d + g d3 g d = kn - obciążenie śniegie - II strefa Q k := 0.9 kn α :=.86 C := 0.8 S k := Q k C S k = 0.70 kn S d := S k.5 S d =.08 kn - obciążenie wiatre q k := 0.50kN - strefa I β :=.8 - budynek niepodatny C e :=.0 - teren typu - kierunek wiatru (, ) C := 0.9 p kn := q k C e C β p kn = 0. kn p dn :=.3 p kn p dn = 0.56 kn
2 C := 0.5 p kn := q k C e C β p kn = 0.3 kn p dn :=.3 p kn p dn = 0.9 kn - obciążanie wiatre poinięto, występuje tylko ssanie KROKIEW ZESTWIENIE OBCIĄŻEŃ N b KROKWI - obciążenie prostopadłe do krokwi kn/ q zk := S k cos( α) + g k cos( α) a q zk =.0 kn q z := S d cos( α) + g d cos( α) a q z =.688 kn - obciążenie równoległe do krokwi kn/ a q yk := S k cos( α) sin ( α ) + g k sin ( α ) q yk = 0.06 kn a q y := S d cos( α) sin ( α ) + g d sin ( α ) q y = 0.08 kn STN GRNICZNY NOŚNOŚCI - przyjęto przekrój: b:= 8c h:= 6c := b h = 8.0 c bh 3 I y := I y = 73 c bh W y := W 6 y = 3.33 c 3 I y i y := i y =.6 c hb 3 I z := I z = 683 c hb W z := W 6 z = c 3 I z i z := i z =.3 c l cy l y := l 3 l y = 3.85 μ y :=.0 l cy := μ y l y l cy = λ y := λ i y = y π E 0.05 f cok δ ccrity := δ ccrity = 0.9 MPa λ rely := λ δ rely =. β c := 0. λ ccrity y k y := β c ( λ rely 0.5 ) + λ rely k y =.59 k cy := k cy = 0.30 k y + k y λ rely l z := 0.30 l cz μ z :=.0 l cz := μ z l z l cz = 0.3 λ z := λ i z =.990 z π E 0.05 f cok δ ccrity := δ ccrity = 3.80 MPa λ rely := λ δ rely = 0. β c := 0. λ ccrity z k z := β c ( λ rely 0.5 ) + λ rely k z = 0.50 k cz := k cz =.06 k z + k z λ rely k cz :=.0 M ax := 0.5 q z l 3 M ax = 3.3 kn
3 N := 0.5 q y l 3 N = 0.6 kn 3 - sprawdzenie naprężeń N M ax δ cod := δ cod = 0.0 MPa δ := δ W = 9.8 MPa δ zd := 0MPa y k := 0.7 δ cod δ δ zd + + k k cy f cod f = 0.55 < f zd δ cod f cod δ δ zd + + k f = 0.55 < f zd UGIĘCIE 5 l 3 u ins := 38 g k cos( α) a u E ean I ins = 5.3 k def := 0.8 u fin := u ins + k def y u fin = u ins 38 S k cos( α) l 3 := a u E ean I ins = 6. k def := 0.5 u fin := u ins + k def y u fin = 7.7 l 3 u net.fin := u 00 fin := u fin + u fin u fin = 7.3 < u net.fin = 9.3 ZESTWIENIE OBCIĄŻEŃ N MURŁTY MURŁT M l =.85 obciążenie pionowe na.0b urłaty q y := g d + S d cos( α) l q y =.68 kn q yk := g k + S k cos( α) l q yk =.9 kn MURŁT M l =.85 l =.60 obciążenie pionowe na.0b urłaty q y := g d + S d cos( α) q y = 5. kn ( l l ) ( l l ) q yk := g k + S k cos( α) q yk = 3.65 kn MURŁT Ma l =.85 l =.60 obciążenie pionowe na.0b urłaty
4 l q y := g d + S d cos( α) 0.5 q y =. kn l q yk := g k + S k cos( α) 0.5 q yk =.7 kn MURŁT M3 l =.60 l 3 = 3.85 obciążenie pionowe na.0b urłaty q y := g d + S d cos( α) q y = 6.06 kn ( l l 3 ) ( l l 3 ) q yk := g k + S k cos( α) q yk =.3 kn MURŁT M l 3 = 3.85 l =.38 obciążenie pionowe na.0b urłaty q y := g d + S d cos( α) q y = 5.86 kn ( l 3 l ) ( l 3 l ) q yk := g k + S k cos( α) q yk =.8 kn MURŁT M5 l =.38 l 5 = 3.8 obciążenie pionowe na.0b urłaty q y := g d + S d cos( α) q y = 5.50 kn ( l l 5 ) ( l l 5 ) q yk := g k + S k cos( α) q yk = 3.93 kn MURŁT M6 l 5 = 3.8 obciążenie pionowe na.0b urłaty q y := g d + S d cos( α) 0.5 q y = 3.7 kn l 5 l 5 q yk := g k + S k cos( α) 0.5 q yk =.33 kn
5 Ławy fundaentowe 5 Ława () Obciążenie ławy fundaentowej. - ściana z bloczków betonowych (5) q :=.0kN q =.6 kn - ściana (5) q :=.0kN q =.7 kn - wieniec żelbetowy q := 5.0kN q =.7 kn - płyta żelbetowa q 3 :=.80kN q 3 = 7.70 kn - ściana (5) q :=.0kN q =.6 kn - wieniec żelbetowy q 5 := 5.0kN q 5 =.7 kn N r := q + q + q 3 + q + q 5 N r =.05 kn Wyznaczenie szerokości ławy. γ f :=. γ z := 5.0 kn 3 - ciężar obj. ławy betonowej γ f :=. γ g :=.0 kn 3 - ciężar obj. gruntu D := 0.7 przyjęto szerokość ławy fundaentowej - B := 0.7 G r := B 0.3 γ z γ f D γ g γ f G r = 3.7 kn N r + G r q rs := B.0 q rs = 8.5 kpa - wartość obciążenia jednostkowego podłoża q f := 0kPa - obliczeniowy opór jednostkowy podłoża pod fundaente := 0.9 q rs = 8.5 kpa < q f = kpa Wyznaczenie wysokości ławy fundaentowej. C :=.5c B 5 f ct :=.6MPa N r =.05 kn N r C M := M =.59 kn - wartość obliczeniowa oentu zginającego B.0 M h :=.97 h = 9. c Przyjęto wysokość ławy fundaentowej h=30c f ct Ława () Obciążenie ławy fundaentowej. - ściana z bloczków betonowych (5) q :=.0kN q =.6 kn - schody żelbetowe q := 5.0kN q = 7.56 kn N r := q + q N r = 3.8 kn Wyznaczenie szerokości ławy. γ f :=. γ z := 5.0 kn 3 - ciężar obj. ławy betonowej
6 γ f :=. γ g :=.0 kn 3 - ciężar obj. gruntu 6 D := 0.7 przyjęto szerokość ławy fundaentowej - B := 0.5 G r := B 0.3 γ z γ f + 0. D γ g γ f G r = 7. kn N r + G r q rs := B.0 q rs = 87.6 kpa - wartość obciążenia jednostkowego podłoża q f := 0kPa - obliczeniowy opór jednostkowy podłoża pod fundaente := 0.9 q rs = kpa < q f = kpa Wyznaczenie wysokości ławy fundaentowej. C := 0.0c B 5 f ct :=.6MPa N r = 3.8 kn N r C M := M = 0.36 kn - wartość obliczeniowa oentu zginającego B.0 M h :=.97 h =. c Przyjęto wysokość ławy fundaentowej h=30c f ct
7 Słup S 7 M Sd := 0kN l col :=.0 h := 0.35 b := 0.35 N := 5.0kN h b. N = 3. kn N := 0.6kN N Sd := N + N N Sd = 7.75 kn N Sd.lt := N Sd Beton B0 := 0.6MPa E c := 9.0GPa f ck := 6.0MPa f c := f ck + 8MPa f c =.0 MPa Stal 8-G-b f := 30MPa E s := 00 GPa ξ eff.li := 0.55 M Sd e e := e N e = iośród statyczny Sd l col h e a := ax,, 0 e a = iośród niezaierzony e o := e e + e a e o = iośród początkowy l o :=.0 l col l o =.0 l o h =.7 > 7 ϕ := 6 ϕ s := 6 c := 0.0 Δc:= 0 a := c + ϕ s ϕ + Δc a = 0.0 a := a d:= h a d = 0.3 C := bh C = N Sd sin := ax, f C sin = 3.67 c 3 π ϕ - przyjęto s := s = 6.03 c s := s s := s + s s =.06 c > sin = 3.67 c bh 3 I C := I C = c I S := s 0.5 h a + s 0.5 h a I S = c - oenty bezwładności e o l o 0.0 β := ax h, 0.05, β = 0.8 h MPa c := bh c = 5.00 c U:= b + h U = 0.0 c c h o := U h o = 75 R H := 50 t o := 8 f c =.0 MPa < 35MPa
8 ϕ RH := + R H 00 3 ho ϕ RH = MPa β := β = 3.3 β := β f c MPa 5 = to ϕ to := β β ϕ RH ϕ to = 3.7 N Sd.lt E s k lt := N Sd ϕ to k lt =.59 α e := E c α e = E c I C 0. N crit := α k l lt 0. + β e I S N crit = kn o η := η =.06 N Sd N crit - iośród całkowity e tot := η e o e tot = 0.0 e s := e tot h a e s = 0. e s := e tot 0.5 h + a e s = 0. - Sprawdzenie nośności e s s e s f B:= B = 0.53 μ d s := bd μ s = 0.08 s e s f μ s := bd μ s = 0.06 e s = 0. < d a = 0.6 ξ eff := B + B + μ s + μ s ξ eff =.8 > ξ eff.li = 0.55 μ s C := ξ eff.li C = 0.3 ξ eff := B C + ( B C) + C μ s + μ s ξ eff =.0 >.0 ξ eff :=.0 ξ eff 0.5 ξ eff d b + s f d a N Rd := N e Rd = 55.9 kn > N Sd = 7.75 kn s - rozstaw strzeion ϕ s = 6 > 0. ϕ = 3. s + s ρ := ρ = 0.0 < 0.03 bd
9 s ax := in( 5 ϕ, b, 0.) s ax =.0 c przyjęto: s:= 0c 9 Stopa fundaentowa ϕ sl := 6 zbrojenie słupa ϕ st := zbrojenie stopy q f := 0 kpa obliczeniow opór jednostkowy podłoża := 0.9 współczynnik korekcyjny dla etody N Sd = 7.75 kn N Sd := =.0 powierzchnia stopy B:= B =.8 q f przyjęto stopę fundaentową o wyiarach B :=.80 L :=.00 h = 0.35 b = 0.35 := B L = 3.60 Minialna wysokość stopy h in ze wzg. na długość zakotwienia zbrojenia słupa. ϕ sl f f bd :=.0MPa f := 30MPa f yk := 355MPa l b := l f b = 60 bd π sreq := sprov := s α a := sreq = 0.38 l bin := ax 0.6 l b, 0 ϕ sl, 00 sprov - dla prętów ściskanych sreq l bd := α a l b - obliczeniowa długość zakotwienia prętów l bd = 3 < l bin = 37 sprov długość zakładu prętów α :=.0 l s := l bd α l s = 0.3 > l sin := ax 0.3 α a l b, 00 l sin = 0.0 przyjęto: l s := l s = 0.85 wysokość stopy fundaentowej c:= 50 h in := l bin + c + ϕ st ϕ sl h in = 0.5 przyjęto wysokość stopy fundaentowej h st := 0.5 Sprawdzenie nacisków pod stopą. V st := BL h st V st = objętość stopy G st := 5kN 3 V st. G st = 9.50 kn h gr := 0.9 G gr := 8.0kN 3 ( BL bh ) h gr G gr = 56.3 kn Obciążenie jednostkowe podłoża. N Sd + G st + G gr q r := BL q r = kpa < q f = kpa Wyiarowanie stopy na zginanie.
10 Zginanie stopy wywołane jest odpore gruntu q r, który wywołany jest działanie obl. siły N Sd ze słupa 0 Beton B0 := 0.6MPa Stal 8-G-b f := 30MPa c:= 50 Δc:= 0 b = 0.35 N Sd q r := BL q r = 60.9 kpa a := c + Δc +.5 ϕ st a = 0.08 d := h st a d = 0. Moent obliczono etodą wsporników prostokątnych M := 0.5 q r ( B b) B M = 8.63 kn M sreq := 0.9 f d sreq =.30 c B c =.33 5c 3 π ϕ st ϕ st = sprov := sprov =.703 c przyjęto: 3 φ co 5c Sprawdzenie stopy na przebicie a := c + Δc + ϕ st a = 0.07 d := h st a d = 0.3 B := b + d B =. := B =.5 u p := b + B 0.5 u p = 3. f ctd := 0.87MPa N Sd q r = 9.78 kn < f ctd u p d = kn Słup S M Sd := 0kN l col :=.0 h := 0.5 b := 0.5 N := 5.0kN h b. N =.69 kn N := 5.03kN + 5.6kN N Sd := N + N N Sd = kn N Sd.lt := N Sd Beton B0 := 0.6MPa E c := 9.0GPa f ck := 6.0MPa f c := f ck + 8MPa f c =.0 MPa Stal 8-G-b f := 30MPa E s := 00 GPa ξ eff.li := 0.55 M Sd e e := e N e = iośród statyczny Sd l col h e a := ax,, 0 e a = iośród niezaierzony e o := e e + e a e o = iośród początkowy l o :=.0 l col l o =.0 l o h = 6. > 7 ϕ := 6 ϕ s := 6 c := 0.0 Δc:= 0
11 a := c + ϕ s ϕ + Δc a = 0.0 a := a d:= h a d = 0. C := bh C = N Sd sin := ax, f C sin =.88 c 3 π ϕ - przyjęto s := s = 6.03 c s := s s := s + s s =.06 c > sin =.88 c bh 3 I C := I C = c I S := s 0.5 h a + s 0.5 h a I S = c - oenty bezwładności e o l o 0.0 β := ax h, 0.05, β = 0.3 h MPa c := bh c = c U:= b + h U = 00.0 c c h o := U h o = 5 R H := 50 t o := 8 f c =.0 MPa < 35MPa ϕ RH := + R H 00 3 ho ϕ RH = MPa β := β = 3.3 β := β f c MPa 5 = to ϕ to := β β ϕ RH ϕ to = 3.35 N Sd.lt E s k lt := N Sd ϕ to k lt =.68 α e := E c α e = E c I C 0. N crit := α k l lt 0. + β e I S N crit = kn o η := η =.0 N Sd N crit - iośród całkowity e tot := η e o e tot = 0.0 e s := e tot h a e s = 0.09 e s := e tot 0.5 h + a e s = Sprawdzenie nośności
12 e s s e s f B:= B = 0.55 μ d s := bd μ s = 0.5 s e s f μ s := bd μ s = 0. e s = 0.09 < d a = 0.6 ξ eff := B + B + μ s + μ s ξ eff =.6 > ξ eff.li = 0.55 μ s C := ξ eff.li C = 0.69 ξ eff := B C + ( B C) + C μ s + μ s ξ eff =.0 >.0 ξ eff :=.0 ξ eff 0.5 ξ eff d b + s f d a N Rd := N e Rd = kn > N Sd = kn s - rozstaw strzeion ϕ s = 6 > 0. ϕ = 3. s + s ρ := ρ = 0.0 < 0.03 bd s ax := in( 5 ϕ, b, 0.) s ax =.0 c przyjęto: s:= 0c Stopa fundaentowa ϕ sl := 6 zbrojenie słupa ϕ st := zbrojenie stopy q f := 0 kpa obliczeniow opór jednostkowy podłoża := 0.9 współczynnik korekcyjny dla etody N Sd = kn N Sd := =. powierzchnia stopy B:= B =.5 q f przyjęto stopę fundaentową o wyiarach B :=.80 L :=.80 h = 0.5 b = 0.5 := B L = 3. Minialna wysokość stopy h in ze wzg. na długość zakotwienia zbrojenia słupa. ϕ sl f f bd :=.0MPa f := 30MPa f yk := 355MPa l b := l f b = 60 bd π sreq := sprov := s α a := sreq = 0.38 l bin := ax 0.6 l b, 0 ϕ sl, 00 sprov - dla prętów ściskanych
13 sreq l bd := α a l b - obliczeniowa długość zakotwienia prętów l bd = 3 < l bin = 37 sprov 3 długość zakładu prętów α :=.0 l s := l bd α l s = 0.3 > l sin := ax 0.3 α a l b, 00 l sin = 0.0 przyjęto: l s := l s = 0.85 wysokość stopy fundaentowej c:= 50 h in := l bin + c + ϕ st ϕ sl h in = 0.5 przyjęto wysokość stopy fundaentowej h st := 0.5 Sprawdzenie nacisków pod stopą. V st := BL h st V st = objętość stopy G st := 5kN 3 V st. G st =.55 kn h gr := 0.9 G gr := 8.0kN 3 ( BL bh ) h gr G gr = 5.8 kn Obciążenie jednostkowe podłoża. N Sd + G st + G gr q r := BL q r = 9. kpa < q f = kpa Wyiarowanie stopy na zginanie. Zginanie stopy wywołane jest odpore gruntu q r, który wywołany jest działanie obl. siły N Sd ze słupa Beton B0 := 0.6MPa Stal 8-G-b f := 30MPa c:= 50 Δc:= 0 b = 0.5 N Sd q r := BL q r = 6.50 kpa a := c + Δc +.5 ϕ st a = 0.08 d := h st a d = 0. Moent obliczono etodą wsporników prostokątnych M := 0.5 q r ( B b) B M = kn M sreq := 0.9 f d sreq =.96 c B c =.33 5c π ϕ st ϕ st = sprov := sprov = 3.57 c przyjęto: φ co 5c Sprawdzenie stopy na przebicie a := c + Δc + ϕ st a = 0.07 d := h st a d = 0.3
14 B := b + d B =. := B =. u p := b + B 0.5 u p =.7 f ctd := 0.87MPa N Sd q r = kn < f ctd u p d = kn Słup S3 M Sd := 0kN l col :=.0 h := 0.5 b := 0.5 N := 5.0kN h b. N = 6.79 kn N := 0.3kN N Sd := N + N N Sd = 08.0 kn N Sd.lt := N Sd Beton B0 := 0.6MPa E c := 9.0GPa f ck := 6.0MPa f c := f ck + 8MPa f c =.0 MPa Stal 8-G-b f := 30MPa E s := 00 GPa ξ eff.li := 0.55 M Sd e e := e N e = iośród statyczny Sd l col h e a := ax,, 0 e a = iośród niezaierzony e o := e e + e a e o = iośród początkowy l o :=.0 l col l o =.0 l o h = 6. > 7 ϕ := 6 ϕ s := 6 c := 0.0 Δc:= 0 a := c + ϕ s ϕ + Δc a = 0.0 a := a d:= h a d = 0. C := bh C = N Sd sin := ax, f C sin =.88 c 3 π ϕ - przyjęto s := s = 6.03 c s := s s := s + s s =.06 c > sin =.88 c bh 3 I C := I C = c I S := s 0.5 h a + s ( 0.5 h a ) I S = c - oenty bezwładności e o l o 0.0 β := ax h, 0.05, β = 0.3 h MPa
15 c := bh c = c U:= b + h U = 00.0 c 5 c h o := U h o = 5 R H := 50 t o := 8 f c =.0 MPa < 35MPa ϕ RH := + R H 00 3 ho ϕ RH = MPa β := β = 3.3 β := β f c MPa 5 = to ϕ to := β β ϕ RH ϕ to = 3.35 N Sd.lt E s k lt := N Sd ϕ to k lt =.68 α e := E c α e = E c I C 0. N crit := α k l lt 0. + β e I S N crit = kn o η := η =.09 N Sd N crit - iośród całkowity e tot := η e o e tot = 0.0 e s := e tot h a e s = 0.09 e s := e tot 0.5 h + a e s = Sprawdzenie nośności e s s e s f B:= B = 0.55 μ d s := bd μ s = 0.5 s e s f μ s := bd μ s = 0. e s = 0.09 < d a = 0.6 ξ eff := B + B + μ s + μ s ξ eff =.7 > ξ eff.li = 0.55 μ s C := ξ eff.li C = 0.68 ξ eff := B C + ( B C) + C μ s + μ s ξ eff =.0 >.0 ξ eff :=.0 ξ eff 0.5 ξ eff d b + s f d a N Rd := N e Rd = 9.0 kn > N Sd = 08.0 kn s
16 - rozstaw strzeion 6 ϕ s = 6 > 0. ϕ = 3. s + s ρ := ρ = 0.0 < 0.03 bd s ax := in( 5 ϕ, b, 0.) s ax =.0 c przyjęto: s:= 0c Stopa fundaentowa ϕ sl := 6 zbrojenie słupa ϕ st := zbrojenie stopy q f := 0 kpa obliczeniow opór jednostkowy podłoża := 0.9 współczynnik korekcyjny dla etody N Sd = 08.0 kn N Sd := =.09 powierzchnia stopy B:= B =.0 q f przyjęto stopę fundaentową o wyiarach B :=.50 L :=.50 h = 0.5 b = 0.5 := B L =.5 Minialna wysokość stopy h in ze wzg. na długość zakotwienia zbrojenia słupa. ϕ sl f f bd :=.0MPa f := 30MPa f yk := 355MPa l b := l f b = 60 bd π sreq := sprov := s α a := sreq = 0.38 l bin := ax 0.6 l b, 0 ϕ sl, 00 sprov - dla prętów ściskanych sreq l bd := α a l b - obliczeniowa długość zakotwienia prętów l bd = 3 < l bin = 37 sprov długość zakładu prętów α :=.0 l s := l bd α l s = 0.3 > l sin := ax 0.3 α a l b, 00 l sin = 0.0 przyjęto: l s := l s = 0.85 wysokość stopy fundaentowej c:= 50 h in := l bin + c + ϕ st ϕ sl h in = 0.5 przyjęto wysokość stopy fundaentowej h st := 0.5 Sprawdzenie nacisków pod stopą. V st := BL h st V st = objętość stopy G st := 5kN 3 V st. G st = 30.9 kn h gr := 0.9 G gr := 8.0kN 3 ( BL bh ) h gr G gr = 35. kn
17 Obciążenie jednostkowe podłoża. N Sd + G st + G gr q r := BL q r = 77.5 kpa < q f = kpa 7 Wyiarowanie stopy na zginanie. Zginanie stopy wywołane jest odpore gruntu q r, który wywołany jest działanie obl. siły N Sd ze słupa Beton B0 := 0.6MPa Stal 8-G-b f := 30MPa c:= 50 Δc:= 0 b = 0.5 N Sd q r := BL q r = 8.0 kpa a := c + Δc +.5 ϕ st a = 0.08 d := h st a d = 0. Moent obliczono etodą wsporników prostokątnych M := 0.5 q r ( B b) B M =.075 kn M sreq := 0.9 f d sreq =.95 c B c = c 0 π ϕ st ϕ st = sprov := sprov =.30 c przyjęto: 0 φ co 5c Sprawdzenie stopy na przebicie a := c + Δc + ϕ st a = 0.07 d := h st a d = 0.3 B := b + d B =. := B =. u p := b + B 0.5 u p =.7 f ctd := 0.87MPa N Sd q r = 9.33 kn < f ctd u p d = kn OBLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE PŁYT ŻELBETOWYCH. PŁYT. JEDNOKIERUNKOWO ZBROJON lx=7.57, ly=3.00
18 Zestawienie obciążeń. obc. charakterystyczne obc. obliczeniowe - płytki podłogowe q k :=.0 kn q k = 0. kn q d := q k. q d = 0.5 kn - warstwa wyrównawcza gr. 5c q k :=.0 kn q k =.05 kn q d := q k.3 q d =.37 kn - styropian gr. 5c q 3k := 0.5 kn q 3k = 0.0 kn q 3d := q 3k. q 3d = 0.03 kn - płyta żelbetowa gr.5c q k := 5.0 kn q k = 3.75 kn q d := q k. q d =.3 kn - tynk ce. wap. gr..5c q 5k := 9.0 kn q 5k = 0.9 kn q 5d := q 5k.3 q 5d = 0.37 kn - obc.użytkowe q 6k := 3.0 kn q 6k = 3.00 kn q 6d := q 6k.3 q 6d = 3.90 kn - obc. ściankai działowyi q 7k :=.5 kn q 7k =.5 kn q 7d := q 7k. q 7d =.75 kn 8 q k := q k + q k + q 3k + q k + q 5k + q 6k + q 7k q k = 9.57 kn q d := q d + q d + q 3d + q d + q 5d + q 6d + q 7d q d =.79 kn Obliczenie zbrojenia. t:= 5c h := wysokść płyty a := in( 0.5 t, 0.5 h) a = 0.08 l ox := a = 7.7 l oy := a = 3.5 l oy = 0. l ox l oy = 0. M l y := 0.5 q d l oy M y =.6 kn ox ϕ := 0 b :=.0 α :=.0 Beton B0 := 0.6MPa Stal 8-G-b f := 30MPa c := otulina Δc := odchyłka otuliny ϕ d := h c Δc d = 0.0 kierunek Y S cceff := M y α b d S cceff = ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.0 πϕ sreq := αξ eff b d f sreq =.0 c s := s = 9.0 c s in := (. h) = 8.0 c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 5. c Przyjęto φ=0 co 5c M yp :=.6 kn M yp S cceff := S cceff = ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.00 α b d
19 πϕ sreq := αξ eff b d f sreq =.09 c s := s = 9. c s in := (. h) = 8.0 c sreq 9 πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 5. c Przyjęto φ=0 co 5c kierunek X πϕ dla s:= 30c sprov := s sprov =.6 c Przyjęto φ=0 co 30c Ugięcie. M yk := 0.5 q k l oy M yk =.87 kn l eff := l oy b =.00 h = 0.5 d:= d a := c ϕ + Δc a = 30 a := c ϕ + Δc a = 30 s := sprov s = 5. c s := sprov s =.6 c s ρ := ρ bd = s ρ := ρ bd = f ct :=.9MPa E c := MPa E s := MPa bh M cr := f ct M 6 cr = 7.3 kn U:= b U = 00.0 c bh U = 50 (.0 3.3) ( 50 50) ϕ tto :=.0 ϕ tto = 3.30 E c E ceff := E + ϕ ceff E s = MPa α et := α tto E et = 9.66 ceff 0.5 b h + α et s d + s a x I := bh + α et s + s x I = I I := b h3 + bh ( x I 0.5 h ) + α et s ( x I a ) + α et s ( d x I) I I = M yk =.87 kn > M cr = 7.3 kn - przekrój zarysowany x II d α et ( ρ + ρ ) a := + α et ρ + d ρ α et ( ρ + ρ ) x II = bx II I II := + α 3 et ρ b d ( d x II) + α et ρ b d ( x II a ) I II =.9 0
20 E ceff I II β :=.0 β := 0.5 B It := B It = kn M cr I II β β M yk I I 0 5 M yk l eff leff a k := a:= a 8 k a = 3.5 < a B li := a It 00 li = 5.8 PŁYT. JEDNOKIERUNKOWO ZBROJON lx=7.57, ly=.3 Zestawienie obciążeń. q k = 9.57 kn q d =.79 kn Obliczenie zbrojenia. t:= 5c h := wysokść płyty a := in( 0.5 t, 0.5 h) a = 0.08 l ox := a = 7.7 l oy :=.3 + a =.8 l oy = 0.30 l ox l oy = 0.30 M l y := 0.5 q d l oy M y = 7.66 kn ox ϕ := 0 b :=.0 α :=.0 Beton B0 := 0.6MPa Stal 8-G-b f := 30MPa c := otulina Δc := odchyłka otuliny ϕ d := h c Δc d = 0.0 kierunek Y S cceff := M y α b d S cceff = ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.05 πϕ sreq := αξ eff b d f sreq =. c s := s = 37. c s in := (. h) = 8.0 c sreq πϕ dla s:= 8c sprov := s sprov =.36 c Przyjęto φ=0 co 8c M yp := 5.8 kn M yp S cceff := S cceff = ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = α b d πϕ sreq := αξ eff b d f sreq =.593 c s := s = 9.3 c s in := (. h) = 8.0 c sreq
21 πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 5. c Przyjęto φ=0 co 5c kierunek X πϕ dla s:= 30c sprov := s sprov =.6 c Przyjęto φ=0 co 30c Ugięcie. M yk := 0.5 q k l oy M yk = 6. kn l eff := l oy b =.00 h = 0.5 d:= d a := c ϕ + Δc a = 30 a := c ϕ + Δc a = 30 s := sprov s =.36 c s := sprov s =.6 c s ρ := ρ bd = s ρ := ρ bd = f ct :=.9MPa E c := MPa E s := MPa bh M cr := f ct M 6 cr = 7.3 kn U:= b U = 00.0 c bh U = 50 (.0 3.3) ( 50 50) ϕ tto :=.0 ϕ tto = 3.30 E c E ceff := E + ϕ ceff E s = MPa α et := α tto E et = 9.66 ceff 0.5 b h + α et s d + s a x I := bh + α et s + s x I = I I := b h3 + bh ( x I 0.5 h ) + α et s ( x I a ) + α et s ( d x I) I I = M yk = 6. kn > M cr = 7.3 kn - przekrój zarysowany x II d α et ( ρ + ρ ) a := + α et ρ + d ρ α et ( ρ + ρ ) x II = bx II I II := + α 3 et ρ b d ( d x II) + α et ρ b d ( x II a ) I II =.05 0
22 E ceff I II β :=.0 β := 0.5 B It := B It = kn M cr I II β β M yk I I 5 M yk l eff leff a k := a:= a 8 k a =.7 < a B li := a It 00 li =. PŁYT.3 KRZYŻOWO ZBROJON lx=3.83, ly=3.00 q k = 9.57 kn q d =.79 kn Obliczenie zbrojenia. t:= 5c h := wysokść płyty a := in( 0.5 t, 0.5 h) a = 0.08 l ox := a = 3.98 l oy := a = 3.5 l oy = 0.79 l ox α x := α y := M x := α x q d l ox l oy M x =.9 kn M y := α y q d l ox l oy M y = 7. kn α xp := 0.06 α yp := M xp := α xp q d l ox l oy M xp = 9.8 kn M yp := α yp q d l ox l oy M yp = 0.7 kn ϕ := 0 b :=.0 α :=.0 Beton B0 := 0.6MPa Stal 8-G-b f := 30MPa c := otulina Δc := odchyłka otuliny ϕ 3ϕ d := h c Δc d = 0.0 d := h c Δc d = 0.0 kierunek X przęsło M x S cceff := S cceff = ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = α b d πϕ sreq := αξ eff b d f sreq.77 c = s := s = 53. c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 3. c Przyjęto φ=0 co 0c kierunek Y przęsło
23 M y S cceff := S cceff = 0.09 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = α b d πϕ sreq := αξ eff b d f sreq.0 c = s := s = 38.5 c sreq 3 πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 3. c Przyjęto φ=0 co 0c kierunek X podpora M xp S cceff := S cceff = 0.07 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.07 α b d πϕ sreq := αξ eff b d f sreq.796 c = s := s = 8. c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 3. c Przyjęto φ=0 co 0c kierunek Y podpora M yp S cceff := S cceff = ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = α b d πϕ sreq := αξ eff b d f sreq.990 c = s := s = 6.3 c sreq πϕ dla s:= 8c sprov := s sprov =.36 c Przyjęto φ=0 co 0c Sprawdzenie ugięcia. E := MPa ν := 0.5 ω := D := Eh 3 ν 3 q k l ox l oy l oy u := ω u = 0.8 < u D li := u 50 li =.6 PŁYT. KRZYŻOWO ZBROJON lx=3.6, ly=.8
24 q k = 9.57 kn q d =.79 kn Obliczenie zbrojenia. t:= 5c h := wysokść płyty a := in( 0.5 t, 0.5 h) a = 0.08 l ox := a = 3.6 l oy :=.8 + a =.63 l oy = 0.73 l ox α x := α y := 0.05 M x := α x q d l ox l oy M x = 3. kn M y := α y q d l ox l oy M y = 5.73 kn α xp := 0.09 α yp := M xp := α xp q d l ox l oy M xp =.33 kn M yp := α yp q d l ox l oy M yp = 8.87 kn ϕ := 0 b :=.0 α :=.0 Beton B0 := 0.6MPa Stal 8-G-b f := 30MPa c := otulina Δc := odchyłka otuliny ϕ 3ϕ d := h c Δc d = 0.0 d := h c Δc d = 0.0 kierunek X przęsło M x S cceff := S cceff = 0.07 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.07 α b d πϕ sreq := αξ eff b d f sreq.0 c = s := s = 76.9 c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 3. c Przyjęto φ=0 co 5c kierunek Y przęsło M y S cceff := S cceff = ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = α b d πϕ sreq := αξ eff b d f sreq.57 c = s := s = 50.0 c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 3. c Przyjęto φ=0 co 5c kierunek X podpora
25 M xp S cceff := S cceff = 0.00 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.00 α b d 5 πϕ sreq := αξ eff b d f sreq c = s := s = 00.0 c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 3. c Przyjęto φ=0 co 5c kierunek Y podpora M yp S cceff := S cceff = ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = α b d πϕ sreq := αξ eff b d f sreq.57 c = s := s = 3.0 c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 3. c Przyjęto φ=0 co 5c Sprawdzenie ugięcia. E := MPa ν := 0.5 ω := D := Eh 3 ν 3 q k l ox l oy l oy u := ω u = 0. < u D li := u 50 li = 0.5 PŁYT.5 OPRT N TRZECH KRWĘDZICH lx=.86, ly=.37
26 Zestawienie obciążeń. obc. charakterystyczne obc. obliczeniowe - płytki podłogowe q k :=.0 kn q k = 0. kn q d := q k. q d = 0.5 kn - warstwa wyrównawcza gr. 5c q k :=.0 kn q k =.05 kn q d := q k.3 q d =.37 kn - styropian gr. 5c q 3k := 0.5 kn q 3k = 0.0 kn q 3d := q 3k. q 3d = 0.03 kn - płyta żelbetowa gr.5c q k := 5.0 kn q k = 3.75 kn q d := q k. q d =.3 kn - tynk ce. wap. gr..5c q 5k := 9.0 kn q 5k = 0.9 kn q 5d := q 5k.3 q 5d = 0.37 kn - obc.użytkowe q 6k := 3.0 kn q 6k = 3.00 kn q 6d := q 6k.3 q 6d = 3.90 kn - obc. ściankai działowyi q 7k :=.5 kn q 7k =.5 kn q 7d := q 7k. q 7d =.75 kn 6 q k := q k + q k + q 3k + q k + q 5k + q 6k + q 7k q k = 9.57 kn q d := q d + q d + q 3d + q d + q 5d + q 6d + q 7d q d =.79 kn t:= 35c h := wysokść płyty a := in( 0.5 t, 0.5 h) a = 0.08 l ox :=.86 + a = 5.0 l oy :=.37 + a =.5 Beton B0 := 0.6MPa Stal 8-G-b f := 30MPa b :=.0 ϕ := ϕ := 0 c := otulina Δc := 0.0- odchyłka otuliny ϕ d:= h c ϕ Δc d = 0.07 kn M xl :=.60 - oent podporowy (lewa krawędź) M xl S cceff := b d S cceff = 0.78 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.97 πϕ sreq := ξ eff b d f sreq = 7.5 c s := s = 5.7 c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 7.5 c Przyjęto φ= co 5c kn M xp := oent podporowy (prawa krawędź) M xp S cceff := b d S cceff = 0.5 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.6 πϕ sreq := ξ eff b d f sreq 6.0 c = s := s = 8.8 c sreq
27 πϕ dla s:= c sprov := s sprov = 9. c Przyjęto φ= co 5c 7 M x :=.90 kn - oent przęsłowy (krawędź swobodna) ϕ d:= h c ϕ Δc d = 0.08 S cceff := M x b d S cceff = 0.0 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.0 πϕ sreq := ξ eff b d f sreq =.078 c s := s = 9.3 c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 5. c Przyjęto φ=0 co 5c kn M y := 8. - oent podporowy d:= h c ϕ Δc d = 0.9 M y S cceff := b d S cceff = 0. ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.9 πϕ sreq := ξ eff b d f sreq = 5.5 c s := s =.5 c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 7.5 c Przyjęto φ= co 5c M y :=.90 kn - oent przęsłowy 3 d:= h c ϕ ϕ Δc d = M y S cceff := b d S cceff = 0.08 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.09 πϕ sreq := ξ eff b d f sreq.65 c = s := s = 7.5 c sreq
28 πϕ 8 dla s:= 5c sprov := s sprov = 3. c Przyjeto φ=0 co 5c Ugięcie. M xk := M x. M xk =.73 kn l eff := l oy b =.00 h = 0.5 a := c ϕ + Δc a = 30 a := c ϕ + Δc a = 3 s := 5.36c s = 5. c s := 7.50c s ρ := ρ bd = s ρ := ρ bd = f ct :=.9MPa E c := MPa E s := MPa bh M cr := f ct M 6 cr = 7.3 kn U:= b U = 00.0 c bh U = 50 (.0 3.3) ( 50 50) ϕ tto :=.0 ϕ tto = 3.30 E c E ceff := E + ϕ ceff E s = MPa α et := α tto E et = 9.66 ceff 0.5 b h + α et s d + s a x I := bh + α et s + s x I = 0.07 I I := b h3 + bh ( x I 0.5 h ) + α et s ( x I a ) + α et s ( d x I) I I = M xk =.73 kn > M cr = 7.3 kn - przekrój zarysowany x II d α et ( ρ + ρ ) a := + α et ρ + d ρ α et ( ρ + ρ ) x II = bx II I II := + α 3 et ρ b d ( d x II) + α et ρ b d ( x II a ) I II = E ceff I II β :=.0 β := 0.5 B It := B It = kn M cr I II β β M xk I I M xl M xp M xlk := M. xlk = 9.6 kn M xpk := M. xpk = 6.6 kn
29 5 M xlk + M xpk a k := 8 a 0 M k = 0.07 xk 9 M xk l eff leff a:= a k a = 9. < a B li := a It 00 li =.6 PŁYT.6 OPRT N TRZECH KRWĘDZICH lx=.76, ly=.37 Zestawienie obciążeń. obc. charakterystyczne obc. obliczeniowe q k = 9.57 kn q d =.79 kn t:= 35c h := wysokść płyty a := in( 0.5 t, 0.5 h) a = 0.08 l ox :=.76 + a =.9 l oy :=.37 + a =.5 Beton B0 := 0.6MPa Stal 8-G-b f := 30MPa b :=.0 ϕ := ϕ := 0 c := otulina Δc := 0.0- odchyłka otuliny ϕ d:= h c Δc d = 0.9 kn M xp :=.60 - oent podporowy (prawa krawędź) M xp S cceff := b d S cceff = 0. ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.56 πϕ sreq := ξ eff b d f sreq = 6.35 c s := s = 7.8 c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 7.5 c Przyjęto φ= co 5c kn M xl := oent podporowy (lewa krawędź) M xl S cceff := b d S cceff = 0.0 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.0
30 πϕ sreq := ξ eff b d f sreq.706 c = s := s = 66.3 c sreq 30 πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 7.5 c Przyjęto φ= co 5c M x := 3.50 kn - oent przęsłowy (krawędź swobodna) ϕ d:= h c Δc d = 0.0 S cceff := M x b d S cceff = 0.03 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.03 πϕ sreq := ξ eff b d f sreq = 0.95 c s := s = 8.5 c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 5. c Przyjęto φ=0 co 5c kn M y := oent podporowy 3 d:= h c ϕ Δc d = 0.0 M y S cceff := b d S cceff = 0.0 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.03 πϕ sreq := ξ eff b d f sreq =.65 c s := s = 8.6 c sreq πϕ dla s:= 0c sprov := s sprov = 3.93 c Przyjęto φ=0 co 0c M y :=.6 kn - oent przęsłowy 3 d:= h c ϕ Δc d = 0.07 M y S cceff := b d S cceff = 0.0 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.0
31 πϕ sreq := ξ eff b d f sreq 0.98 c = s := s = 57.8 c sreq 3 πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 3. c Przyjeto φ=0 co 5c PŁYT.7 OPRT N TRZECH KRWĘDZICH lx=.99, ly=.37 Zestawienie obciążeń. obc. charakterystyczne obc. obliczeniowe q k = 9.57 kn q d =.79 kn t:= 35c h := wysokść płyty a := in( 0.5 t, 0.5 h) a = 0.08 l ox :=.99 + a =. l oy :=.37 + a =.5 Beton B0 := 0.6MPa Stal 8-G-b f := 30MPa b :=.0 ϕ := ϕ := 0 c := otulina Δc := 0.0- odchyłka otuliny ϕ d:= h c Δc d = 0.9 kn M xl :=.08 - oent podporowy (lewa krawędź) M xl S cceff := b d S cceff = 0.0 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.5 πϕ sreq := ξ eff b d f sreq = 6.8 c s := s = 8.3 c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 7.5 c Przyjęto φ= co 5c kn M xp :=.87 - oent podporowy (prawa krawędź) M xp S cceff := b d S cceff = 0.09 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.09
32 πϕ 3 sreq := ξ eff b d f sreq c = s := s =.0 c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 7.5 c Przyjęto φ= co 5c M x :=.0 kn - oent przęsłowy (krawędź swobodna) ϕ d:= h c Δc d = 0.0 S cceff := M x b d S cceff = 0.0 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.05 πϕ sreq := ξ eff b d f sreq = c s := s = 3.8 c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 5. c Przyjęto φ=0 co 5c kn M y :=.39 - oent podporowy 3 d:= h c ϕ Δc d = 0.0 M y S cceff := b d S cceff = 0.09 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.09 πϕ sreq := ξ eff b d f sreq = c s := s =.0 c sreq πϕ dla s:= 0c sprov := s sprov = 3.93 c Przyjęto φ=0 co 0c M y :=.3 kn - oent przęsłowy 3 d:= h c ϕ Δc d = 0.07 M y S cceff := b d S cceff = ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.009
33 πϕ sreq := ξ eff b d f sreq 0.3 c = s := s = 9.5 c sreq 33 πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 3. c Przyjeto φ=0 co 5c PŁYT.8 OPRT N TRZECH KRWĘDZICH lx=.50, ly=.37 Zestawienie obciążeń. obc. charakterystyczne obc. obliczeniowe q k = 9.57 kn q d =.79 kn t:= 35c h := wysokść płyty a := in( 0.5 t, 0.5 h) a = 0.08 l ox :=.99 + a =. l oy :=.37 + a =.5 Beton B0 := 0.6MPa Stal 8-G-b f := 30MPa b :=.0 ϕ := ϕ := 0 c := otulina Δc := 0.0- odchyłka otuliny ϕ d:= h c Δc d = 0.9 kn M xl := 8. - oent podporowy (lewa krawędź) M xl S cceff := b d S cceff = 0. ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.30 πϕ sreq := ξ eff b d f sreq = 5.88 c s := s =. c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 7.5 c Przyjęto φ= co 5c kn M xp := oent podporowy (prawa krawędź) M xp S cceff := b d S cceff = 0. ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.3
34 πϕ 3 sreq := ξ eff b d f sreq 5.33 c = s := s =. c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 7.5 c Przyjęto φ= co 5c kn M x := 8. - oent przęsłowy (krawędź swobodna) Przyjęto φ= co 5c kn M y :=.39 - oent podporowy 3 d:= h c ϕ Δc d = 0.0 M y S cceff := b d S cceff = 0.09 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.09 πϕ sreq := ξ eff b d f sreq = c s := s =.0 c sreq πϕ dla s:= 0c sprov := s sprov = 3.93 c Przyjęto φ=0 co 0c M y := 0.0 kn - oent przęsłowy Przyjęto φ=0 co 5c PŁYT.9 OPRT N DWÓCH KRWĘDZICH lx=0.9, ly=.37 Zestawienie obciążeń. obc. charakterystyczne obc. obliczeniowe q k = 9.57 kn q d =.79 kn t:= 35c h := wysokść płyty a := in( 0.5 t, 0.5 h) a = 0.08 l ox :=.99 + a =. l oy :=.37 + a =.5 Beton B0 := 0.6MPa Stal 8-G-b f := 30MPa b :=.0 ϕ := ϕ := 0 c := otulina Δc := 0.0- odchyłka otuliny ϕ d:= h c Δc d = 0.9
35 kn M x := oent podporowy 35 M x S cceff := b d S cceff = 0.0 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.0 πϕ sreq := ξ eff b d f sreq =.706 c s := s = 66.3 c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 7.5 c Przyjęto φ= co 5c kn M y :=.93 - oent podporowy 3 d:= h c ϕ Δc d = 0.0 M y S cceff := b d S cceff = ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = πϕ sreq := ξ eff b d f sreq =.75 c s := s = 53.3 c sreq πϕ dla s:= 0c sprov := s sprov = 3.93 c Przyjęto φ=0 co 0c
36 SCHODY Zestawienie obciążeń. 36 -płyta biegowa h h := 5.0c s := 30.0c tgα:= tgα = 0.50 α := atan h α = 6.57 deg cos( α) = 0.89 s s - płyta żelbetowa gr. 8c q k kN := q cos( α) k = 5.03 kn q d := q k. q d = 5.53 kn - stopnie q k := 0.5 h 5.0kN q k =.88 kn q d := q k. q d =.06 kn - warstwa wyrównawcza q 3k := kN q 3k =.0 kn q 3d := q 3k.3 q 3d =.56 kn - okładziny q k := 0.0.0kN q k = 0. kn q d := q k. q d = 0.5 kn - tynk q 5k kN := q cos( α) 5k = 0.3 kn q 5d := q 5k.3 q 5d = 0. kn - obc.użytkowe q 6k :=.0 kn q 6k =.00 kn q 6d := q 6k.3 q 6d = 5.0 kn q ks := q k + q k + q 3k + q k + q 5k + q 6k q ks =.63 kn q ds := q d + q d + q 3d + q d + q 5d + q 6d q ds = 5.0 kn Obliczenie zbrojenia. ϕ := b :=.0 α :=.0 Beton B0 := 0.6MPa Stal 8-G-b f := 30MPa c := 0.05 h f := wysokość płyty Δc := odchyłka otuliny ϕ d:= h f c Δc d = 0.9 t := szerokość podpory a := in 0.5 h f, 0.5 t a = 9.0 c l n := rozpiętość w świetle podpór l eff := l n + a l eff =.0 M := 0.5 q ds l eff M = kn M S cceff := α b d S cceff = 0.30 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.0 πϕ. sreq := αξ eff b d f sreq = 7. c s := s = 5.9 c sreq s. hf. h f =.6 c Przyjeto φ = co 0c s 0.0c πϕ := sprov := s sprov =.3 c Ugięcie. M yk := 0.5 q ks l eff M yk = 5.78 kn b =.00 h:= h f d = 0.5 a := c ϕ a = a := c ϕ a = s := sprov s =.3 c s := 0c
37 s ρ := ρ bd = s ρ := ρ bd = 0 37 f ct :=.9MPa E c := MPa E s := MPa bh M cr := f ct M 6 cr = 0.6 kn U:= b U = 35.0 c bh U = 53 ( 3.3.7) ( 53 50) ϕ tto := 3.3 ϕ tto = 3.30 E c E ceff := E + ϕ ceff E s = MPa α et := α tto E et = 9.63 ceff 0.5 b h + α et s d + s a x I := bh + α et s + s x I = I I := b h3 + bh ( x I 0.5 h ) + α et s ( x I a ) + α et s ( d x I) I I = M yk = 5.78 kn > M cr = 0.6 kn - przekrój zarysowany x II d α et ( ρ + ρ ) a := + α et ρ + d ρ α et ( ρ + ρ ) x II = bx II I II := + α 3 et ρ b d ( d x II) + α et ρ b d ( x II a ) I II = E ceff I II β :=.0 β := 0.5 B It := B It = kn M cr I II β β M yk I I 5 M yk l eff leff a k := a:= a 8 k a = 9. < a B li := a It 00 li = 0. Przyjęcie przekrojów i sprawdzenie nośności belek stropowych stropu WPS. Zestawienie obciążeń na belki stropowe
38 a :=.50 rozstaw belek stropowych 38 obc. charakterystyczne obc. - c.wł. belki str. IPE80 q k := 0.88kN q k = 0.9 kn obliczeniowe q d := q k. q d = 0. kn - płytki podłogowe q k :=.0 kn a q k = 0.63 kn q d := q k. q d = 0.76 kn - war.wyrównawcza 5c q 3k :=.0 kn a q 3k =.58 kn q 3d := q 3k.3 q d = 0.76 kn - beton B0 c q k := 5.0kN 3 0.0a q k =.50 kn q d := q k. q d =.80 kn - styropian 3c q 5k := 0.5 kn a q 5k = 0.09 kn q 5d := q 5k. q 5d = 0. kn - płyty WPS 50 q 6k :=. kn a q 6k =.8 kn q 6d := q 6k. q 6d =.00 kn - tynk ce. wap. gr..5c q 7k := 9.0 kn a q 7k = 0.3 kn q 7d := q 7k.3 q 7d = 0.56 kn - obc.użytkowe q 8k := 3.0 kn a q 8k =.50 kn q 8d := q 8k.3 q 8d = 5.85 kn q k := q k + q k + q 3k + q k + q 5k + q 6k + q 7k + q 8k q k = 0.7 kn q d := q d + q d + q 3d + q d + q 5d + q 6d + q 7d + q 8d q d = 3.3 kn l o := l o = dłg. obl. M ax := 0.5 q d l o M ax = kn - aks. oent zginający V ax := 0.5 q d l o V ax = 5.7 kn - aks. sila poprzeczna ϕ l :=.0 α p :=.0 stal St3S f d := 5 MPa E := Pa M ax W pot := W ϕ l α p f pot = 0.63 c 3 - potrzebny wskaźnik zginania d charakterystyka IPE80 h := 80 b f := 9 t w := 5.3 t f := 8.0 r:= 9 W x := 6c 3 I x := 30c h w := h t f r h w = 6 klasa przekroju 5MPa ε := ε =.0 f d środnik pas h w = 7.5 < 66 ε = 66 klasa I t w 0.5 b f t w r =. < 9 ε = 9 klasa I t f Sprawdzenie nośności M R := α p W x f d M R = 3.39 kn - nośność obliczeniowa przekroju
39 M ax ϕ l M R = 0.76 < - warunek nośności 39 h w = 7.55 < 70 ε = 70 - war. sukł. środnika przy ścinaniu t w v := h w t w v = 7.7 c V R := 0.58 v f d V R = 96.9 kn - nośność obl. przekroju przy ścinaniu V ax = 5.7 kn < V R = 96.9 kn - warunek nośności Ugięcie 5 q k l o l o u := u = 0.5 < u 38 EI gr := u x 50 gr = 5. OBLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE BELEK ŻELBETOWYCH Belki B-8/35/53
40 Zestawienie obciążeń. 0 obc. charakterystyczne obc. obliczeniowe - ciężar własny q k := 5 kn q k =.88 kn q d := q k. q d =.06 kn - strop q k := 9.57kN q k =.36 kn q d :=.79kN q d = 7.68 kn - strop q 3k := 9.57kN q 3k = 0.9 kn q 3d :=.79kN.3 0.5q 3d =.56 kn q k := q k + q k + q 3k q k = 6. kn q d := q d + q d + q 3d q d = 3.30 kn Zginanie. t := szerokość podpory h := wysokość belki b := szerokość belki a := in( 0.5 t, 0.5 h) a = 0.5 l n := rozpiętość w świetle podpór l eff := l n + a l eff = ϕ := 6 ϕ s := 6 Beton B0 := 0.6 MPa f ctd := 0.87MPa f ck := 6.0MPa Stal 8G-b f := 30MPa f yk := 355MPa c := 0.05 Δc:= 0 - odchyłka otuliny d:= h c ϕ s 0.5 ϕ Δc d = 0.6 M := 0.0kN - oent przęsłowy M S cceff := b d S cceff = 0. ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.8 sreq := ξ eff b d f sreq =.68 c 3 π ϕ sprov := sprov = 6.03 c Przyjęto w przęśle 3φ6 w jedny rzędzie M := 3.7kN - oent podporowy M S cceff := b d S cceff = 0.9 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.6 sreq := ξ eff b d f sreq =.83 c 3 π ϕ sprov := sprov = 6.03 c Przyjęto nad podporą 3φ6 w jedny rzędzie Ścinanie. d d = 0.6 k := ax.6, k =.339 f = 30 MPa b w := b ρ L := 0
41 Podpora z prawej V Rd := 0.35 k f ctd. + 0 ρ L b w d V Rd = 3.9 kn > V Sd := 8.0kN s ax := in( 0.75 d, 00) s ax = 96 przyjęto strzeiona dwucięte w rozstawie: s := 50 Podpora B z lewej V Rd := 0.35 k f ctd. + 0 ρ L b w d V Rd = 3.9 kn < V Sd :=.8kN l v := 0. z := 0.9 d z = 0.3 l v cotθ := cotθ =.70 przyjęto: cotθ :=.0 l z v := z cotθ l v = 0.7 nośność strzeion stal StOS-b f ywd := 90MPa f yks := 0MPa πϕ w n w := ϕ w := 6 sw := n w sw = 0.57 c sw f ywd z cotθ s := V Sd s = 0.7 przyjęto strzeiona dwucięte w rozstawie: s := 0 sw f ck MPa ρ w := ρ s b w = 0.00 > ρ win := 0.08 ρ w f win = yks sw f ywd z cotθ V Rd := V s Rd = 5.89 kn > V Sd =.8 kn f ck ν := 0.6 ν = MPa cotθ V Rd := ν b w z + ( cotθ) V Rd = 39.8 kn - zbrojenie na ścinanie wyłącznie sayi strzeionai s ax := in( 0.75 d, 00) s ax = 96 Podpora B z prawej V Rd := 0.35 k f ctd. + 0 ρ L b w d V Rd = 3.9 kn < V Sd := 5.65kN l v := 0.75 z := 0.9 d z = 0.3 l v cotθ := cotθ = 3.9 przyjęto: cotθ :=.0 l z v := z cotθ l v = 0.7 nośność strzeion stal StOS-b f ywd := 90MPa f yks := 0MPa
42 πϕ w n w := ϕ w := 6 sw := n w sw = 0.57 c sw f ywd z cotθ s := V Sd s = 9. przyjęto strzeiona dwucięte w rozstawie: s := 80 sw f ck MPa ρ w := ρ s b w = > ρ win := 0.08 ρ w f win = yks sw f ywd z cotθ V Rd := V s Rd = 63.0 kn > V Sd = 5.65 kn f ck ν := 0.6 ν = MPa cotθ V Rd := ν b w z + ( cotθ) V Rd = 39.8 kn - zbrojenie na ścinanie wyłącznie sayi strzeionai s ax := in( 0.75 d, 00) s ax = 96 Podpora C z lewej V Rd := 0.35 k f ctd. + 0 ρ L b w d V Rd = 3.9 kn < V Sd := 59.80kN l v := 0.9 z := 0.9 d z = 0.3 l v cotθ := cotθ = 3.83 przyjęto: cotθ :=.0 l z v := z cotθ l v = 0.7 nośność strzeion stal StOS-b f ywd := 90MPa f yks := 0MPa πϕ w n w := ϕ w := 6 sw := n w sw = 0.57 c sw f ywd z cotθ s := V Sd s = 8. przyjęto strzeiona dwucięte w rozstawie: s := 80 sw f ck MPa ρ w := ρ s b w = > ρ win := 0.08 ρ w f win = yks sw f ywd z cotθ V Rd := V s Rd = 63.0 kn > V Sd = kn f ck ν := 0.6 ν = MPa
43 cotθ V Rd := ν b w z + ( cotθ) V Rd = 39.8 kn - zbrojenie na ścinanie wyłącznie sayi strzeionai 3 s ax := in( 0.75 d, 00) s ax = 96 Podpora C z prawej V Rd := 0.35 k f ctd. + 0 ρ L b w d V Rd = 3.9 kn < V Sd := 57.90kN l v := 0.85 z := 0.9 d z = 0.3 l v cotθ := cotθ = 3.6 przyjęto: cotθ :=.0 l z v := z cotθ l v = 0.7 nośność strzeion stal StOS-b f ywd := 90MPa f yks := 0MPa πϕ w n w := ϕ w := 6 sw := n w sw = 0.57 c sw f ywd z cotθ s := V Sd s = 87. przyjęto strzeiona dwucięte w rozstawie: s := 80 sw f ck MPa ρ w := ρ s b w = > ρ win := 0.08 ρ w f win = yks sw f ywd z cotθ V Rd := V s Rd = 63.0 kn > V Sd = kn f ck ν := 0.6 ν = MPa cotθ V Rd := ν b w z + ( cotθ) V Rd = 39.8 kn - zbrojenie na ścinanie wyłącznie sayi strzeionai s ax := in( 0.75 d, 00) s ax = 96 Podpora D z lewej V Rd := 0.35 k f ctd. + 0 ρ L b w d V Rd = 3.9 kn < V Sd := 3.90kN l v := 0. z := 0.9 d z = 0.3 l v cotθ := cotθ = 0.3 przyjęto: cotθ :=.0 l z v := z cotθ l v = 0.7 nośność strzeion stal StOS-b f ywd := 90MPa f yks := 0MPa πϕ w n w := ϕ w := 6 sw := n w sw = 0.57 c
44 sw f ywd z cotθ s := V Sd s = 53. przyjęto strzeiona dwucięte w rozstawie: s := 0 sw f ck MPa ρ w := ρ s b w = > ρ win := 0.08 ρ w f win = yks sw f ywd z cotθ V Rd := V s Rd = kn > V Sd = 3.90 kn f ck ν := 0.6 ν = MPa cotθ V Rd := ν b w z + ( cotθ) V Rd = 39.8 kn - zbrojenie na ścinanie wyłącznie sayi strzeionai s ax := in( 0.75 d, 00) s ax = 96 Ugięcie. sprov = 6.03 c d = 0.6 sprov bd = 0.9 % ζ := 0.85 M δ S := δ ζ d S = 9.53 MPa l eff = 3.50 < 6.0 sprov l eff = 3.3 < 8 50MPa = d δ S B/5 Zestawienie obciążeń. obc. charakterystyczne obc. obliczeniowe - ciężar własny q k := 5 kn q k = 0.9 kn q d := q k. q d =.03 kn - strop q k := 9.57kN q k = 7.37 kn q d :=.79kN.5 0.5q d = 9.08 kn q k := q k + q k q k = kn q d := q d + q d q d = 0.0 kn Zginanie. t := szerokość podpory h := wysokość belki b := szerokość belki a := in( 0.5 t, 0.5 h) a = l n :=.5 - rozpiętość w świetle podpór l eff := l n + a l eff =.69 ϕ := ϕ s := 6 Beton B0 := 0.6 MPa f ctd := 0.87MPa f ck := 6.0MPa Stal 8G-b f := 30MPa f yk := 355MPa c := 0.05 Δc:= 0 - odchyłka otuliny
45 d:= h c ϕ s 0.5 ϕ Δc d = 0. 5 M := 0.5 q d l eff M = 3.6 kn - oent przęsłowy M S cceff := b d S cceff = 0.07 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.3 sreq := ξ eff b d f sreq =.09 c 3 π ϕ sprov := sprov = c Przyjęto w przęśle 3φ w jedny rzędzie Przyjęto konstrukcyjnie górą φ w jedny rzędzie Ścinanie. d d = 0. k := ax.6, k =.87 f = 30 MPa b w := b ρ L := 0 V Rd := 0.35 k f ctd. + 0 ρ L b w d V Rd = 5.35 kn > V Sd := 0.5 q d l eff V Sd = 8.5 kn s ax := in( 0.75 d, 00) s ax = 85 przyjęto strzeiona dwucięte w rozstawie: s := 80 Ugięcie. sprov = 3.39 c d = 0. sprov bd =.0 % ζ := 0.8 M δ S := δ ζ d S = 7.67 MPa l eff =.69 < 6.0 sprov l eff =.96 < 7 50MPa = 36. d δ S Belki B/39 Zestawienie obciążeń. obc. charakterystyczne obc. obliczeniowe - ciężar własny q k := 5 kn q k =.56 kn q d := q k. q d =.7 kn - strop q k := 9.57kN q k = 7.37 kn q d :=.79kN.5 0.5q d = 9.08 kn - strop q 3k := 9.57kN q 3k = 7.08 kn q 3d :=.79kN.8 0.5q 3d = 8.7 kn q k := q k + q k + q 3k q k = 6.03 kn q d := q d + q d + q 3d q d = 9.5 kn - obc. B/5 P k := 7.0kN P d := 8.5kN Zginanie. t := szerokość podpory h := wysokość belki b := szerokość belki
46 a := in( 0.5 t, 0.5 h) a = l n := rozpiętość w świetle podpór l eff := l n + a l eff = 3.70 ϕ := 6 ϕ s := 6 Beton B0 := 0.6 MPa f ctd := 0.87MPa f ck := 6.0MPa Stal 8G-b f := 30MPa f yk := 355MPa c := 0.05 Δc:= 0 - odchyłka otuliny d:= h c ϕ s 0.5 ϕ Δc d = 0. M := 35.6kN - oent przęsłowy M S cceff := b d S cceff = 0.98 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.36 sreq := ξ eff b d f sreq = c π ϕ sprov := sprov = 8.0 c Przyjęto w przęśle φ6 w jedny rzędzie Przyjęto konstrukcyjnie górą φ w jedny rzędzie Ścinanie. d d = 0. k := ax.6, k =.389 f = 30 MPa b w := b ρ L := 0 V Rd := 0.35 k f ctd. + 0 ρ L b w d V Rd = 6.77 kn < V Sd := 37.05kN l v := 0.9 z := 0.9 d z = 0.9 l v cotθ := cotθ =.7 przyjęto: cotθ :=.0 l z v := z cotθ l v = 0.38 nośność strzeion stal StOS-b f ywd := 90MPa f yks := 0MPa πϕ w n w := ϕ w := 6 sw := n w sw = 0.57 c sw f ywd z cotθ s := V Sd s = 0. przyjęto strzeiona dwucięte w rozstawie: s := 00 sw f ck MPa ρ w := ρ s b w = > ρ win := 0.08 ρ w f win = yks
47 sw f ywd z cotθ V Rd := V s Rd = 0.8 kn > V Sd = kn 7 f ck ν := 0.6 ν = MPa cotθ V Rd := ν b w z + ( cotθ) V Rd = 3.05 kn - zbrojenie na ścinanie wyłącznie sayi strzeionai s ax := in( 0.75 d, 00) s ax = 58 Ugięcie. M M sk := M. sk = 3.96 kn l eff = 3.7 b = 0.5 h = 0.5 d = 0. h p := 5c a := c + ϕ s ϕ + Δc a = 39 a := c + ϕ s ϕ + Δc a = 39 s := sprov s = 8.0 c π s := s =.6 c s ρ := ρ bd =.55 0 s ρ := ρ bd = f ct :=.9MPa E c := MPa E s := MPa bh M cr := f ct M 6 cr =.95 kn U:= b + ( h h p) U = 70.0 c bh U = 79 ( 3.3.7) ( 79 50) ϕ tto := 3.3 ϕ tto = 3.6 E c E ceff := E + ϕ ceff E s = MPa α et := α tto E et = 9.39 ceff 0.5 b h + α et s d + s a x I := bh + α et s + s x I = 0. I I := b h3 + bh ( x I 0.5 h ) + α et s ( x I a ) + α et s ( d x I) I I = M sk = 3.96 kn > M cr =.95 kn - przekrój zarysowany x II d α et ( ρ + ρ ) a := + α et ρ + d ρ α et ( ρ + ρ ) x II = 0. 3 bx II I II := + α 3 et ρ b d ( d x II) + α et ρ b d ( x II a ) I II =
48 E ceff I II β :=.0 β := 0.5 B It := B It = kn M cr I II β β M sk I I 8 5 M sk l eff l eff a k := a:= a 8 k a = 7.8 < a B li := a It 00 li = 8.7 Belki B/300 Zestawienie obciążeń. obc. charakterystyczne obc. obliczeniowe - ciężar własny q k := 5 kn q k =.88 kn q d := q k. q d =.06 kn - strop q k := 9.57kN q k =.36 kn q d :=.79kN q d = 7.68 kn - strop q 3k := 9.57kN q 3k = 7.08 kn q 3d :=.79kN.8 0.5q 3d = 8.7 kn q k := q k + q k + q 3k q k = 3.3 kn q d := q d + q d + q 3d q d = 8.7 kn - obc. B/39 P k :=.97kN P d := 9.97kN Zginanie. t := szerokość podpory h := wysokość belki b := szerokość belki a := in( 0.5 t, 0.5 h) a = 0.5 l n := rozpiętość w świetle podpór l eff := l n + a l eff = 3.50 ϕ := 6 ϕ s := 6 Beton B0 := 0.6 MPa f ctd := 0.87MPa f ck := 6.0MPa Stal 8G-b f := 30MPa f yk := 355MPa c := 0.05 Δc:= 0 - odchyłka otuliny d:= h c ϕ s 0.5 ϕ ϕ Δc d = 0.5 M := 56.3kN - oent przęsłowy M S cceff := b d S cceff = 0.35 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.60 sreq := ξ eff b d f sreq = 9.66 c 5 π ϕ sprov := sprov = c Przyjęto w przęśle 5φ6 w jedny rzędzie Przyjęto konstrukcyjnie górą φ w jedny rzędzie Ścinanie. d d = 0.5 k := ax.6, k =.355
49 f = 30 MPa b w := b ρ L := 0 9 V Rd := 0.35 k f ctd. + 0 ρ L b w d V Rd = kn < V Sd := 57.7kN l v := 0.9 z := 0.9 d z = 0. l v cotθ := cotθ =.08 przyjęto: cotθ :=.0 l z v := z cotθ l v = 0. nośność strzeion stal StOS-b f ywd := 90MPa f yks := 0MPa πϕ w n w := ϕ w := 6 sw := n w sw = 0.57 c sw f ywd z cotθ s := V Sd s = 8.9 przyjęto strzeiona dwucięte w rozstawie: s := 80 sw f ck MPa ρ w := ρ s b w = > ρ win := 0.08 ρ w f win = yks sw f ywd z cotθ V Rd := V s Rd = 59.3 kn > V Sd = 57.7 kn f ck ν := 0.6 ν = MPa cotθ V Rd := ν b w z + ( cotθ) V Rd = 3.6 kn - zbrojenie na ścinanie wyłącznie sayi strzeionai s ax := in( 0.75 d, 00) s ax = 8 Ugięcie. M M sk := M. sk = 5.9 kn l eff = 3.5 b = 0.5 h = 0.30 d = 0.5 h p := 5c a := c + ϕ s ϕ + ϕ + Δc a = 55 a := c + ϕ s ϕ + ϕ + Δc a = 55 s := sprov s = 0.05 c π s := s =.6 c s ρ := ρ bd =.6 0 s ρ := ρ bd = f ct :=.9MPa E c := MPa E s := MPa bh M cr := f ct M 6 cr = 7.3 kn
50 U:= b + ( h h p) U = 80.0 c bh U = ( 3.3.7) ( 87 50) ϕ tto := 3.3 ϕ tto = 3.5 E c E ceff := E + ϕ ceff E s = MPa α et := α tto E et = 9.3 ceff 0.5 b h + α et s d + s a x I := bh + α et s + s x I = 0.70 I I := b h3 + bh ( x I 0.5 h ) + α et s ( x I a ) + α et s ( d x I) I I = M sk = 5.9 kn > M cr = 7.3 kn - przekrój zarysowany x II d α et ( ρ + ρ ) a := + α et ρ + d ρ α et ( ρ + ρ ) x II = 0. 3 bx II I II := + α 3 et ρ b d ( d x II) + α et ρ b d ( x II a ) I II = E ceff I II β :=.0 β := 0.5 B It := B It = kn M cr I II β β M sk I I 5 M sk l eff l eff a k := a:= a 8 k a = 3.7 < a B li := a It 00 li = 6.3 Belki B-8-/35-/53- Zestawienie obciążeń. obc. charakterystyczne obc. obliczeniowe - ciężar własny q k := 5 kn q k =.88 kn q d := q k. q d =.06 kn - strop q k := 9.57kN q k = 0.9 kn q d :=.79kN.3 0.5q d =.56 kn - strop q 3k := 9.57kN q 3k = 7.08 kn q 3d :=.79kN.8 0.5q 3d = 8.7 kn - strop q k := 9.57kN q k =.36 kn q d :=.79kN q d = 7.68 kn - obc. B/300 P k := 7.6kN P d := 57.7kN Zginanie. t := szerokość podpory h := wysokość belki b := szerokość belki a := in( 0.5 t, 0.5 h) a = 0.5
51 l n := rozpiętość w świetle podpór l eff := l n + a l eff = ϕ := 6 ϕ s := 8 Beton B0 := 0.6 MPa f ctd := 0.87MPa f ck := 6.0MPa Stal 8G-b f := 30MPa f yk := 355MPa c := 0.05 Δc:= 0 - odchyłka otuliny d:= h c ϕ s 0.5 ϕ Δc d = 0.6 M :=.7kN - oent przęsłowy M S cceff := b d S cceff = 0.35 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.7 sreq := ξ eff b d f sreq = 6.06 c 5 π ϕ sprov := sprov = c Przyjęto w przęśle 5φ6 w jedny rzędzie M := 8.06kN - oent podporowy M S cceff := b d S cceff = 0.70 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.3 sreq := ξ eff b d f sreq = 7.36 c 5 π ϕ sprov := sprov = c Przyjęto nad podporą 5φ6 w jedny rzędzie Ścinanie. d d = 0.6 k := ax.6, k =.3 f = 30 MPa b w := b ρ L := 0 Podpora z prawej V Rd := 0.35 k f ctd. + 0 ρ L b w d V Rd = 3.73 kn > V Sd :=.9kN s ax := in( 0.75 d, 00) s ax = 9 przyjęto strzeiona dwucięte w rozstawie: s := 50 Podpora B z lewej V Rd := 0.35 k f ctd. + 0 ρ L b w d V Rd = 3.73 kn < V Sd := 0.75kN l v := 0.5 z := 0.9 d z = 0.3
52 l v cotθ := cotθ =.93 przyjęto: cotθ :=.0 l z v := z cotθ l v = nośność strzeion stal StOS-b f ywd := 90MPa f yks := 0MPa πϕ w n w := ϕ w := 8 sw := n w sw =.0 c sw f ywd z cotθ s := V Sd s = 8.5 przyjęto strzeiona dwucięte w rozstawie: s := 50 sw f ck MPa ρ w := ρ s b w = > ρ win := 0.08 ρ w f win = yks sw f ywd z cotθ V Rd := V s Rd = kn > V Sd = 0.75 kn f ck ν := 0.6 ν = MPa cotθ V Rd := ν b w z + ( cotθ) V Rd = kn - zbrojenie na ścinanie wyłącznie sayi strzeionai s ax := in( 0.75 d, 00) s ax = 9 Podpora B z prawej V Rd := 0.35 k f ctd. + 0 ρ L b w d V Rd = 3.73 kn < V Sd := 60.56kN l v :=.30 z := 0.9 d z = 0.3 l v cotθ := cotθ = 5.58 przyjęto: cotθ :=.0 l z v := z cotθ l v = 0.7 nośność strzeion stal StOS-b f ywd := 90MPa f yks := 0MPa πϕ w n w := ϕ w := 8 sw := n w sw =.0 c sw f ywd z cotθ s := V Sd s = 7 przyjęto strzeiona dwucięte w rozstawie: s := 0 sw f ck MPa ρ w := ρ s b w = > ρ win := 0.08 ρ w f win = yks sw f ywd z cotθ V Rd := V s Rd = 63.6 kn > V Sd = kn
Poziom I-II Bieg schodowy 6 SZKIC SCHODÓW GEOMETRIA SCHODÓW
Poziom I-II ieg schodowy SZKIC SCHODÓW 23 0 175 1,5 175 32 29,2 17,5 10x 17,5/29,2 1,5 GEOMETRI SCHODÓW 30 130 413 24 Wymiary schodów : Długość dolnego spocznika l s,d = 1,50 m Grubość płyty spocznika
Bardziej szczegółowoProjekt z konstrukcji żelbetowych.
ŁUKASZ URYCH 1 Projekt z konstrukcji żelbetowych. Wymiary elwmentów: Element h b Strop h f := 0.1m Żebro h z := 0.4m b z := 0.m Podciąg h p := 0.55m b p := 0.3m Rozplanowanie: Element Rozpiętość Żebro
Bardziej szczegółowo- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET
- 1 - Kalkulator Elementów Żelbetowych 2.1 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2001-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.4.1. Elementy żelbetowe
Bardziej szczegółowoZbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 400 mm na całej długości przęsła
Zginanie: (przekrój c-c) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)130.71 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 4.90 cm 2. Przyjęto 3 16 o s = 6.03 cm 2 ( = 0.36%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)130.71
Bardziej szczegółowoQ r POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE
- str. 28 - POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE Na podstawie dokumentacji geotechnicznej, opracowanej przez Przedsiębiorstwo Opoka Usługi Geologiczne, opracowanie marzec 2012r, stwierdzono następującą budowę podłoża
Bardziej szczegółowo7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary:
7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu Wymiary: B=1,2m L=4,42m H=0,4m Stan graniczny I Stan graniczny II Obciążenie fundamentu odporem gruntu OBCIĄŻENIA: 221,02 221,02 221,02
Bardziej szczegółowo- 1 - Belka Żelbetowa 3.0 A B C 0,30 5,00 0,30 5,00 0,25 1,00
- - elka Żelbetowa 3.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEUD 200-200 SPEUD Gliwice utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.7.3. elka żelbetowa ciągła SZKI ELKI:
Bardziej szczegółowoRys. 29. Schemat obliczeniowy płyty biegowej i spoczników
Przykład obliczeniowy schodów wg EC-2 a) Zebranie obciąŝeń Szczegóły geometryczne i konstrukcyjne przedstawiono poniŝej: Rys. 28. Wymiary klatki schodowej w rzucie poziomym 100 224 20 14 9x 17,4/28,0 157
Bardziej szczegółowoSchemat statyczny płyty: Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 3,24 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 5,34 m
5,34 OLICZENI STTYCZNE I WYMIROWNIE POZ.2.1. PŁYT Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. f k d Obc.obl. 1. TERKOT 0,24 1,35 -- 0,32 2. WYLEWK CEMENTOW 5CM 2,10 1,35 --
Bardziej szczegółowoPręt nr 0 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004
Budynek wielorodzinny - Rama żelbetowa strona nr 1 z 13 Pręt nr 0 - Element żelbetowy wg PN-EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x=-0.120m,
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
OLICZENI STTYCZNE Obciążenie śniegiem wg PN-80/-02010/z1 / Z1-5 S [kn/m 2 ] h=1,0 l=5,0 l=5,0 1,080 2,700 2,700 1,080 Maksymalne obciążenie dachu: - Dach z przegrodą lub z attyką, h = 1,0 m - Obciążenie
Bardziej szczegółowoPROJEKT REMONTU POCHYLNI ZEWNĘTRZNEJ PRZY POWIATOWYM CENTRUM ZDROWIA W OTWOCKU
BOB - Biuro Obsługi Budowy Marek Frelek ul. Powstańców Warszawy 14, 05-420 Józefów NIP 532-000-59-29 tel. 602 614 793, e-mail: marek.frelek@vp.pl PROJEKT REMONTU POCHYLNI ZEWNĘTRZNEJ PRZY POWIATOWYM CENTRUM
Bardziej szczegółowoProjekt belki zespolonej
Pomoce dydaktyczne: - norma PN-EN 1994-1-1 Projektowanie zespolonych konstrukcji stalowo-betonowych. Reguły ogólne i reguły dla budynków. - norma PN-EN 199-1-1 Projektowanie konstrukcji z betonu. Reguły
Bardziej szczegółowo10.0. Schody górne, wspornikowe.
10.0. Schody górne, wspornikowe. OBCIĄŻENIA: Grupa: A "obc. stałe - pł. spocznik" Stałe γf= 1,0/0,90 Q k = 0,70 kn/m *1,5m=1,05 kn/m. Q o1 = 0,84 kn/m *1,5m=1,6 kn/m, γ f1 = 1,0, Q o = 0,63 kn/m *1,5m=0,95
Bardziej szczegółowo1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ.
1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ. Zestawienie obciążeń. Kąt nachylenia połaci dachowych: Obciążenie śniegie. - dla połaci o kącie nachylenia 0 stopni Lokalizacja
Bardziej szczegółowo9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe
9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe OBCIĄŻENIA: 55,00 55,00 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,0 Liniowe 0,0 55,00 55,00
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE
1112 Z1 1 OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE SPIS TREŚCI 1. Nowe elementy konstrukcyjne... 2 2. Zestawienie obciążeń... 2 2.1. Obciążenia stałe stan istniejący i projektowany... 2 2.2. Obciążenia
Bardziej szczegółowoRzut z góry na strop 1
Rzut z góry na strop 1 Przekrój A-03 Zestawienie obciążeń stałych oddziaływujących na płytę stropową Lp Nazwa Wymiary Cięzar jednostko wy Obciążenia charakterystyczn e stałe kn/m Współczyn n. bezpieczeń
Bardziej szczegółowoZaprojektować zbrojenie na zginanie w płycie żelbetowej jednokierunkowo zginanej, stropu płytowo- żebrowego, pokazanego na rysunku.
Zaprojektować zbrojenie na zginanie w płycie żelbetowej jednokierunkowo zginanej, stropu płytowo- żebrowego, pokazanego na rysunku. Założyć układ warstw stropowych: beton: C0/5 lastric o 3cm warstwa wyrównawcza
Bardziej szczegółowoZałącznik nr 3. Obliczenia konstrukcyjne
32 Załącznik nr 3 Obliczenia konstrukcyjne Poz. 1. Strop istniejący nad parterem (sprawdzenie nośności) Istniejący strop typu Kleina z płytą cięŝką. Wartość charakterystyczna obciąŝenia uŝytkowego w projektowanym
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA KONSTRUKCYJNE
OLICZENI KONSTRUKCYJNE SLI GIMNSTYCZNEJ W JEMIELNIE 1. Płatew dachowa DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 16,0 cm Wysokość h = 20,0 cm Drewno: Drewno klejone z drewna litego iglastego,
Bardziej szczegółowoWyciąg z obliczeń elementów konstrukcji budynku
Wyciąg z obliczeń elementów konstrukcji budynku Tablica. 1 Dach g k Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Blacha fałdowa stalowa o wysokości fałdy 55 (T- 0,09 1,10 -- 0,10 55) gr.
Bardziej szczegółowoSchemat statyczny - patrz rysunek obok:
- str.20 - POZ. 6. NDPROŻ Poz. 6.1. Nadproże o rozpiętości 2.62m 1/ Ciężar nadproża 25 30cm 0.25 0.30 24 = 1.8kN/m 1.1 2.0kN/m 2/ Ciężar ściany na nadprożu 0.25 1.3 18 = 5.8kN/m 1.1 6.4kN/m 3/ Ciężar tynku
Bardziej szczegółowoZałącznik nr 2. Obliczenia konstrukcyjne
1 Załącznik nr 2 Obliczenia konstrukcyjne Poz. 1. Obliczenie obciążeń zewnętrznych zmiennych 2 1. Obciążenie wiatrem Rodzaj: wiatr. Typ: zmienne. 1.1. Dach jednospadowy Charakterystyczne ciśnienie prędkości
Bardziej szczegółowo10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej.
10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej. OBCIĄŻENIA: 6,00 6,00 4,11 4,11 1 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa:
Bardziej szczegółowoObciążenia (wartości charakterystyczne): - pokrycie dachu (wg PN-82/B-02001: ): Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DANE: Szkic wiązara
Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DNE: Szkic wiązara 571,8 396,1 42,0 781,7 10,0 20 51,0 14 690,0 14 51,0 820,0 Geometria ustroju: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 42,0 o Rozpiętość wiązara
Bardziej szczegółowoPręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x900 (Beton
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE 1. ZESTAWIENIE NORM PN -82/B - 02000 PN -82/B - 02001 PN -82/B
Bardziej szczegółowoPręt nr 0 - Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona wg PN-EN :2004
Pręt nr 0 - Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona wg PN-EN 1992-1- 1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x0.000m, y0.000m); 1 (x6.000m, y0.000m)
Bardziej szczegółowo8.OBLICZENIA STATYCZNE
8.OLICZENI STTYCZNE. Dach ZESTWIENI OCIĄŻEŃ Pokrycie, lachodachówka Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f Obc. obl. kn/m 2. lachodachówka o grubości 0,55 mm [0,350kN/m2] 0,35,30 0,45 2. Łaty 5,5 cm
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
I. Zebranie obciążeń 1. Obciążenia stałe Do obliczeń przyjęto wartości według normy PN-EN 1991-1-1:2004 1.1. Dach część górna ELEMENT CHARAKTERYSTYCZNE γ OBLICZENIOWE Płyta warstwowa 10cm 0,10 1,2 0,12
Bardziej szczegółowoe = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65 m Dla B20 i stali St0S h = 15 cm h 0 = 12 cm 958 1,00 0,12 F a = 0,0029x100x12 = 3,48 cm 2
OBLICZENIA STATYCZNE POZ.1.1 ŚCIANA PODŁUŻNA BASENU. Projektuje się baseny żelbetowe z betonu B20 zbrojone stalą St0S. Grubość ściany 12 cm. Z = 0,5x10,00x1,96 2 x1,1 = 21,13 kn e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65
Bardziej szczegółowomgr inŝ.. Antoni Sienicki 1/21 Poz. 1.1 Deskowanie Poz. 1.2 Krokiew Obliczenia statyczno wytrzymałościowe
1/21 Poz. 1.1 Deskowanie Przyjęto deskowanie połaci dachu z płyt OSB gr. 22 lub 18 mm. Płyty mocować do krokwi za pomocą wkrętów do drewna. Poz. 1.2 Krokiew DANE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny
Bardziej szczegółowo- 1 - Belka Żelbetowa 4.0
- 1 - elka Żelbetowa 4.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEU utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: elki żelbetowe stropu 2001-2014 SPEU Gliwice Podciąg - oś i
Bardziej szczegółowoI. OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJE
I. OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJE 1. Przedmiot opracowania Przedmiotem opracowania obliczeń statycznych jest konstrukcja budynku szkoły podstawowej objętego rozbudową, zlokalizowanego w ronowie przy ul.
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY I ROZBUDOWY TOLAET PRZY ZESPOLE SZKÓŁ OGÓLNOSZTAŁCĄCYCH NR 2 W BYDGOSZCZY
OLICZENI STTYCZNE DO PROJEKTU UDOWLNEGO PRZEUDOWY I ROZUDOWY TOLET PRZY ZESPOLE SZKÓŁ OGÓLNOSZTŁCĄCYCH NR 2 W YDGOSZCZY KROKIEW Tablica 1. Obciążenia stałe Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f Obc. obl.
Bardziej szczegółowoZAJĘCIA 3 DOBÓR SCHEMATU STATYCZNEGO PŁYTY STROPU OBLICZENIA STATYCZNE PŁYTY
DOBÓR SCHEMATU STATYCZNEGO PŁYTY STROPU OBLICZENIA STATYCZNE PŁYTY PRZYKŁADY OBLICZENIOWE WYMIAROWANIE PRZEKROJÓW ZGINANYCH PROSTOKĄTNYCH POJEDYNCZO ZBROJONYCH ZAJĘCIA 3 PODSTAWY PROJEKTOWANIA KONSTRUKCJI
Bardziej szczegółowoPoz.1.Dach stalowy Poz.1.1.Rura stalowa wspornikowa
Poz..Dach stalowy Poz...Rura stalowa wspornikowa Zebranie obciążeń *obciążenia zmienne - obciążenie śniegiem PN-80/B-0200 ( II strefa obciążenia) = 5 0 sin = 0,087 cos = 0,996 - obc. charakterystyczne
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY ISTNIEJ
9 OLICZENI STTYCZNE DO PROJEKTU UDOWLNEGO PRZEUDOWY ISTNIEJĄCEJ OCZYSZCZLNI ŚCIEKÓW N OCZYSZCZLNĘ MECHNICZNO IOLOGICZNĄ W TECHNOLOGII SR ORZ KNLIZCJI SNITRNEJ Z POMPOWNIĄ ŚCIEKÓW W MIEJSCOWOŚCI SMOKLĘSKI,
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ = 1,50
KONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ Zebranie obciążeń: Śnieg: Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu q k = 0,70 kn/m 2 przyjęto zgodnie ze zmianą do normy Az, jak
Bardziej szczegółowoObliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku
1 Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku Poz. 1. Wymiany w stropie przy szybie dźwigu w hollu. Obciąż. stropu. - warstwy posadzkowe 1,50 1,2 1,80 kn/m 2 - warstwa wyrównawcza 0,05 x 21,0 = 1,05 1,3
Bardziej szczegółowoKraków ul. Czarnowiejska Dz. nr 19/18, 19/26 obr.12 Krowodrza. Akademia Górniczo-Hutnicza im. St.Staszica w Krakowie Kraków, al.
NIP 679-102-48-90 PeKaO S.. II o/ Kraków 53 1240 1444 1111 0000 0935 8663 Obiekt: PWILON -0 GH dres: Kraków ul. Czarnowiejska Dz. nr 19/18, 19/26 obr.12 Krowodrza Inwestor: kademia Górniczo-Hutnicza im.
Bardziej szczegółowoO B L I C Z E N I A S T A T Y C Z N E
OBLICZENIA STATYCZNE 1 O B L I C Z E N I A S T A T Y C Z N E 1.0 Obciążenia 1.1 Obciążenie śniegiem strefa IV α=40; Q k =1,6 kn/m 2 γ f kn/m 2 - strona zawietrzna: Q k x 0,8 x [(60-α)/30]= 0,853 1,500
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OLICZENI STTYCZNO - WYTRZYMŁOŚCIOWE 1. ZESTWIENIE OCIĄśEŃ N IEG SCHODOWY Zestawienie obciąŝeń [kn/m 2 ] Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. ObciąŜenie zmienne (wszelkiego rodzaju budynki mieszkalne,
Bardziej szczegółowoSprawdzenie stanów granicznych użytkowalności.
MARCIN BRAŚ SGU Sprawzenie stanów granicznych użytkowalności. Wymiary belki: szerokość przekroju poprzecznego: b w := 35cm wysokość przekroju poprzecznego: h:= 70cm rozpiętość obliczeniowa przęsła: :=
Bardziej szczegółowoZakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT. Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne
Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne PROJEKT WYBRANYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCJI ŻELBETOWEJ BUDYNKU BIUROWEGO DESIGN FOR SELECTED
Bardziej szczegółowo1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU. Poziom odniesienia: 0,00 m.
1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU Poziom odniesienia: 0,00 m. 4 2 0-2 -4 0 2. Fundamenty Liczba fundamentów: 1 2.1. Fundament nr 1 Klasa fundamentu: ława, Typ konstrukcji: ściana, Położenie fundamentu względem
Bardziej szczegółowoTemat VI Przekroje zginane i ich zbrojenie. Zagadnienia uzupełniające
Temat VI Przekroje zginane i ich zbrojenie. Zagadnienia uzupełniające 1. Stropy gęstożebrowe i kasetonowe Nie wymaga się, żeby płyty użebrowane podłużnie i płyty kasetonowe były traktowane w obliczeniach
Bardziej szczegółowoObliczenia statyczne Przebudowa Poradni Hepatologicznej Chorzów ul. Zjednoczenia 10.
1 Obliczenia statyczne Przebudowa Poradni Hepatologicznej Chorzów ul. Zjednoczenia 10. Obliczenia wykonano w oparciu o obliczenia statyczne sprawdzające wykonane dla ekspertyzy technicznej opracowanej
Bardziej szczegółowoOBLICZENIE ZARYSOWANIA
SPRAWDZENIE SG UŻYTKOWALNOŚCI (ZARYSOWANIA I UGIĘCIA) METODAMI DOKŁADNYMI, OMÓWIENIE PROCEDURY OBLICZANIA SZEROKOŚCI RYS ORAZ STRZAŁKI UGIĘCIA PRZYKŁAD OBLICZENIOWY. ZAJĘCIA 9 PODSTAWY PROJEKTOWANIA KONSTRUKCJI
Bardziej szczegółowomr1 Klasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 4.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1 [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2
4. mur oporowy Geometria mr1 Wysokość ściany H [m] 2.50 Szerokość ściany B [m] 2.00 Długość ściany L [m] 10.00 Grubość górna ściany B 5 [m] 0.20 Grubość dolna ściany B 2 [m] 0.24 Minimalna głębokość posadowienia
Bardziej szczegółowoZAJĘCIA 4 WYMIAROWANIE RYGLA MIĘDZYKONDYGNACYJNEGO I STROPODACHU W SGN I SGU
ZAJĘCIA 4 WYMIAROWANIE RYGLA MIĘDZYKONDYGNACYJNEGO I STROPODACHU W SGN I SGU KONSTRUKCJE BETONOWE II MGR. INŻ. JULITA KRASSOWSKA RYGIEL PRZEKROJE PROSTOKĄTNE - PRZEKROJE TEOWE + Wybieramy po jednym przekroju
Bardziej szczegółowo700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:
Producent: Ryterna modul Typ: Moduł kontenerowy PB1 (długość: 6058 mm, szerokość: 2438 mm, wysokość: 2800 mm) Autor opracowania: inż. Radosław Noga (na podstawie opracowań producenta) 1. Stan graniczny
Bardziej szczegółowoMgr inż. Piotr Bońkowski, Wydział Budownictwa i Architektury, Politechnika Opolska Konstrukcje Betonowe 1, semestr zimowy 2016/2017 1
I Spis treści 1. Założenia konstrukcyjne.... Projekt wstępny...3.1. Płyta...3.. Żebro...4 3. Projekt techniczny płyty...5 4. Projekt techniczny żebra...8 4.1 Schemat statyczny żebra...8 4.. Wymiarowanie
Bardziej szczegółowoPręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN :2004
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x800
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
PROJEKT BUDOWLANY ZMIANY KONSTRUKCJI DACHU W RUDZICZCE PRZY UL. WOSZCZYCKIEJ 17 1 OBLICZENIA STATYCZNE Inwestor: Gmina Suszec ul. Lipowa 1 43-267 Suszec Budowa: Rudziczka, ul. Woszczycka 17 dz. nr 298/581
Bardziej szczegółowo- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO
- 1 - Kalkulator Elementów Drewnianych v.2.2 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2002-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mg inż. Jan Kowalski Tytuł: Obliczenia elementów
Bardziej szczegółowo1. Ciężar własny stropu Rector 4,00 1,10 -- 4,40 Σ: 4,00 1,10 -- 4,40. 5,00 1,10 -- 5,50 25,0x0,20 Σ: 5,00 1,10 -- 5,50
Spis treści 1. Wstęp 2. Zestawienie obciążeń 3. Obliczenia płyty stropodachu 4. Obliczenia stropu na poz. + 7,99 m 5. Obliczenia stropu na poz. + 4,25 m 6. Obliczenia stropu na poz. +/- 0,00 m 7. Obliczenia
Bardziej szczegółowoObciążenia konstrukcji dachu Tablica 1. Pokrycie dachu Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f k d Obc. obl. kn/m 2 1. Blachodachówka 0,10 1,20 -- 0,12 2. Łaty i kontrłaty [0,100kN/m2] 0,10 1,10 -- 0,11
Bardziej szczegółowoPręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004
Budynek wielorodzinny - Rama żelbetowa strona nr z 7 Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN 992--:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 4 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 2 (x=4.000m,
Bardziej szczegółowoDANE OGÓLNE PROJEKTU
1. Metryka projektu Projekt:, Pozycja: Posadowienie hali Projektant:, Komentarz: Data ostatniej aktualizacji danych: 2016-07-04 Poziom odniesienia: P 0 = +0,00 m npm. DANE OGÓLNE PROJEKTU 15 10 1 5 6 7
Bardziej szczegółowoObliczenia statyczno wytrzymałościowe
MK MOSTY str. 1 Obliczenia statyczno wytrzymałościowe Przebudowa mostu stałego przez rzekę Sawa w miejscowości Dębina, w ciągu drogi powiatowej Nr 1519 R Łańcut Podzwierzyniec - Białobrzegi km 3 + 576,00
Bardziej szczegółowoKARTA TYTUŁOWA. Obiekt: ROZBUDOWA BUDYNKU PRZEDSZKOLA POGWIZDÓW ul. Kościelna 21 dz. 177/1, 155/3
Cn 400 KRT TYTUŁOW Obiekt: ROZUDOW UDYNKU PRZEDSZKOL POGWIZDÓW ul. Kościelna 2 dz. 77/, 55/3 Treść: PROJEKT UDOWLNY ROZUDOW UDYNKU PRZEDSZKOL ranża: KONSTRUKCJ Inwestor: Gmina Hażlach 43-49 HŻŁCH ul. Główna
Bardziej szczegółowoTablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa
strona 1 Tablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 1. Blachodachówka o grubości 0,55 mm γ f k d Obc. obl. kn/m 2 0,35 1,30
Bardziej szczegółowo2.1. Wyznaczenie nośności obliczeniowej przekroju przy jednokierunkowym zginaniu
Obliczenia statyczne ekranu - 1 - dw nr 645 1. OBLICZENIE SŁUPA H = 4,00 m (wg PN-90/B-0300) wysokość słupa H 4 m rozstaw słupów l o 6.15 m 1.1. Obciążenia 1.1.1. Obciążenia poziome od wiatru ( wg PN-B-0011:1977.
Bardziej szczegółowoul. KRASZEWSKIEGO 4, MYSŁOWICE, tel , tel. kom NIP , REGON: Gmina Miasto Mysłowice
DL USŁUGI W BUDOWNICTWIE ŁUKASZ DROBIEC P R O J E K T O W A N I E, E K S P E R T Y Z Y, O P I N I E, N A D Z O R Y ul. KRASZEWSKIEGO 4, 41-400 MYSŁOWICE, tel. 32 318 18 65, tel. kom. 505 807 349 NIP 222-042-69-14,
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY
PRZEBUDOWA, ROZBUDOWA I ZMIANA SPOSOBU UŻYTKOWANIA BUDYNKU REMIZY OSP W LIPIE DLA POTRZEB CENTRUM KULTURALNO-REKREACYJNEGO NA DZ. NR EW. 287 I 286 POŁOŻONEJ W MIEJSCOWOŚCI LIPA, GM. GŁOWACZÓW. PROJEKT
Bardziej szczegółowo1. Projekt techniczny żebra
1. Projekt techniczny żebra Żebro stropowe jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla płyty. Jest to element słabo bądź średnio obciążony siłą równomiernie obciążoną składającą się z obciążenia
Bardziej szczegółowo1,26 1,30 -- 1,64 [21,0kN/m3 0,06m] 3. Folia PE gr.0,3mm [0,010kN/m2] 0,01 1,30 -- 0,01 4. Strop Rector 4,59 1,10 -- 5,05 Σ: 6,49 1,16 -- 7,52
ZESTWIENIE OCIĄŻEŃ Tablica 1. Obciążenia stałe. Strop Rector 1. Lastriko bezspoinowe o grubości 20 mm 0,44 1,30 -- 0,57 [0,440kN/m2] 2. Jastrych cementowy grub. 6 cm 1,26 1,30 -- 1,64 [21,0kN/m3 0,06m]
Bardziej szczegółowoDANE. Szkic układu poprzecznego. Szkic układu podłużnego - płatwi pośredniej
Leśniczówka 9/k Obliczenia statyczne. leśniczówka 1.Dach. DNE Szkic układu poprzecznego 712,8 270,0 45,0 19 436,0 19 455,0 46,0 14 888,0 14 46,0 1008,0 Szkic układu podłużnego - płatwi pośredniej 270,0
Bardziej szczegółowoOpracowanie: Emilia Inczewska 1
Dla żelbetowej belki wykonanej z betonu klasy C20/25 ( αcc=1,0), o schemacie statycznym i obciążeniu jak na rysunku poniżej: należy wykonać: 1. Wykres momentów- z pominięciem ciężaru własnego belki- dla
Bardziej szczegółowoObliczenia bosmanatu. Schemat statyczny (ci ar belki uwzgl dniony automatycznie): Momenty zginaj ce [knm]:
Obliczenia bosmanatu 1. Zebranie obci strop drewniany Tablica 1. k Obc. obl. Lp Opis obci enia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Obci enie zmienne (wszelkie pokoje biurowe, 2,00 1,40 0,50 2,80 gabinety lekarskie,
Bardziej szczegółowo0,42 1, ,50 [21,0kN/m3 0,02m] 4. Warstwa cementowa grub. 7 cm
PROJEKT MONTŻU WNIEN SP Z PODESTEM N NTRESOLI WRZ Z TECHNOLOGIĄ UZDTNINI WODY W UDYNKU KRYTEGO SENU WODNIK 2000 W GRODZISKU MZOWIECKIM N DZIŁKCH NR 55/2, 58/2 (ORĘ 0057) Inwestor Ośrodek Sportu i Rekreacji
Bardziej szczegółowoLista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00 8 4.41-0.47 9 9.29-0.
7. Więźba dachowa nad istniejącym budynkiem szkoły. 7.1 Krokwie Geometria układu Lista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00
Bardziej szczegółowo1. Projekt techniczny Podciągu
1. Projekt techniczny Podciągu Podciąg jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla żeber. Jest to główny element stropu najczęściej ślinie bądź średnio obciążony ciężarem własnym oraz reakcjami
Bardziej szczegółowoPROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANY
ROZBUDOWA BUDYNKU REMIZY STRAŻACKIEJ Z INFRASTRUKTURĄ TECHNICZNĄ Adres: dz. nr geod. 284/2, Kłonówek, gm. Gózd Inwestor: Ochotnicza Straż Pożarna w Kłonówku, Kłonówek, gm. Gózd PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANY
Bardziej szczegółowoObliczenia statyczne do projektu konstrukcji wiaty targowiska miejskiego w Olsztynku z budynkiem kubaturowym.
Obliczenia statyczne do projektu konstrukcji wiaty targowiska miejskiego w Olsztynku z budynkiem kubaturowym. Poz. 1.0 Dach wiaty Kąt nachylenia połaci α = 15 o Obciążenia: a/ stałe - pokrycie z płyt bitumicznych
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJA. Adres obiektu: Działka nr 289/1, 276/2, 273/2, 271/2, 270/2 Łabiszyn. ul. Rynarzewska Łabiszyn.
BIURO PROJEKTOWE DELTA s.c. 85-19 BYDGOSZCZ, ul. Poznańska 7/3 tel. 5 31584, 60 39750 NIP 953-5-19-51 NR REJESTRU 0093-016 Nazwa obiektu: Kategoria obiektu: Budynek ieszkalny wielorodzinny budynek nr ETAP
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1. Obciążenia 1.1. Założenia Ze względu na brak pełnych danych dotyczących konstrukcji istniejącego obiektu, w tym stalowego podciągu, drewnianego stropu oraz więźby
Bardziej szczegółowo- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET
Użtkownik: Biuro Inżnierskie SPECBUD Autor: mgr inż. Jan Kowalski Ttuł: Poz.4.1. Element żelbetowe Przkład 1 - Obliczenia przkładowe programu KEŻ Belka - zginanie - 1 - Kalkulator Elementów Żelbetowch
Bardziej szczegółowo3.2.2 Strop nad piętrem Nad piętrem strop żelbetowy gr.18,0 cm, z betonu B- 20, stal 34GS, StOS- b
1 OPIS TECHNICZNY do projektu konstrukcji budynku administracyjno - technicznego w Gronowie 1. Podstawa opracowania Umowa z Inwestorem, projekt architektoniczny, projekty branżowe, obowiązujące normy,
Bardziej szczegółowoEKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku
EKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku TEMAT MODERNIZACJA POMIESZCZENIA RTG INWESTOR JEDNOSTKA PROJEKTOWA SAMODZIELNY PUBLICZNY ZESPÓŁ OPIEKI ZDROWOTNEJ 32-100 PROSZOWICE,
Bardziej szczegółowoObciążenia. Wartość Jednostka Mnożnik [m] oblicz. [kn/m] 1 ciężar [kn/m 2 ]
Projekt: pomnik Wałowa Strona 1 1. obciążenia -pomnik Obciążenia Zestaw 1 nr Rodzaj obciążenia 1 obciążenie wiatrem 2 ciężar pomnika 3 ciężąr cokołu fi 80 Wartość Jednostka Mnożnik [m] obciążenie charakter.
Bardziej szczegółowoPoz Strop prefabrykowany, zmodyfikowana cegła Ŝerańska
Poz. 2.1. Strop prefabrykowany, zmodyfikowana cegła Ŝerańska ObciąŜenia obliczeniowe zewnętrzne : - warstwy wykończeniowe 6.16 4.30 = 1.72 - ścianki działowe = 1.80 q = 9,52 kn/m² Dobrano płyty stropowe
Bardziej szczegółowoParametry geotechniczne gruntów ustalono na podstawie Metody B Piasek średni Stopień zagęszczenia gruntu niespoistego: I D = 0,7.
.11 Fundamenty.11.1 Określenie parametrów geotechnicznych podłoża Rys.93. Schemat obliczeniowy dla ławy Parametry geotechniczne gruntów ustalono na podstawie Metody B Piasek średni Stopień zagęszczenia
Bardziej szczegółowoOPINIA KONSTRUKCYJNA
Konstrukcje budowlane: projekty, opinie techniczne, ekspertyzy, doradztwo, nadzory OPINIA KONSTRUKCJI ZADASZENIA SCENY KAMERALNEJ Inwestor: Autor: mgr inż. Tomasz Kowal rzeczoznawca budowlany PIIB nr RZE/X/0031/15
Bardziej szczegółowoWidok ogólny podział na elementy skończone
MODEL OBLICZENIOWY KŁADKI Widok ogólny podział na elementy skończone Widok ogólny podział na elementy skończone 1 FAZA I odkształcenia od ciężaru własnego konstrukcji stalowej (odkształcenia powiększone
Bardziej szczegółowoPrzykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-0350 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (204) Drewno parametry (wspólne) Dane wejściowe
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI I OBLICZENIA.
OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI I OBLICZENIA. Założenia przyjęte do wykonania projektu konstrukcji: - III kategoria terenu górniczego, drgania powierzchni mieszczą się w I stopniu intensywności, deformacje
Bardziej szczegółowoZ a w a r t o ś ć o p r a c o w a n i a :
CZERWIEC 2013R Z a w a r t o ś ć o p r a c o w a n i a : Opis techniczny Przedmiot i podstawa opracowania Stan projektowany Opinia możliwości realizacji inwestycji w świetle stanu technicznego obiektu
Bardziej szczegółowoProjektuje się płytę żelbetową wylewaną na mokro, krzyżowo-zbrojoną. Parametry techniczne:
- str.10 - POZ.2. STROP NAD KLATKĄ SCHODOWĄ Projektuje się płytę żelbetową wylewaną na mokro, krzyżowo-zbrojoną. Parametry techniczne: 1/ Grubość płyty h = 15cm 2/ Grubość otulenia zbrojenia a = 2cm 3/
Bardziej szczegółowoPOZ BRUK Sp. z o.o. S.K.A Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY
62-090 Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY SPIS TREŚCI Wprowadzenie... 1 Podstawa do obliczeń... 1 Założenia obliczeniowe... 1 Algorytm obliczeń... 2 1.Nośność żebra stropu na
Bardziej szczegółowoNr Projektu: AH/15/009
iuro: Szeroka 34; 15-760 iałystok Nr Projektu: H/15/009 OLICZENI STTYCZNE STRON OLICZENI STTYCZNE PRZEUDOW UDYNKU N DZIENNY DOM OPIEKI SENIOR - WIGOR, ul. ZUŁEK 1, 06-100 PUŁTUSK, gm. PUŁTUSK, DZIŁK nr
Bardziej szczegółowoStr. 9. Ciężar 1m 2 rzutu dachu (połaci ) qkr qor gr = 0,31 / 0,76 = 0,41 * 1,20 = 0,49 kn/m 2
Str. 9 5. OBLICZENIA STATYCZNE Zastosowane schematy konstrukcyjne (statyczne), założenia przyjęte do obliczeń konstrukcji, w tym dotyczące obciążeń, oraz podstawowe wyniki tych obliczeń. Założenia przyjęte
Bardziej szczegółowoWytrzymałość drewna klasy C 20 f m,k, 20,0 MPa na zginanie f v,k, 2,2 MPa na ścinanie f c,k, 2,3 MPa na ściskanie
Obliczenia statyczno-wytrzymałościowe: Pomost z drewna sosnowego klasy C27 dla dyliny górnej i dolnej Poprzecznice z drewna klasy C35 lub stalowe Balustrada z drewna klasy C20 Grubość pokładu górnego g
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY
PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY ZMIANA SPOSOBU UśYTKOWANIA CZĘŚCI ISTNIEJACEGO BUDYNKU USŁUGOWO-MIESZKALNEGO Z POMIESZCEŃ APTEKI NA GMINNĄ BIBLIOTEKĘ PUBLICZNĄ WRAZ Z PRZEBUDOWĄ SCHODÓW ZEWNĘTRZNYCH DO
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANY ROZBUDOWY BUDYNKU ZESPOŁU SZKOLNO-PRZEDSZKOLNEGO W SZEMUDZIE PRZY UL. SZKOLNEJ 4
II KONSTRUKCJA Część opisowa 1 Opis techniczny 2 Podstawowe wyniki obliczeń statycznych Część rysunkowa K1 RZUT FUNDAMENTÓW K2 SCHEMAT KONSTRUKCYJNY STROPU NAD PARTEREM K3 SCHEMAT KONSTRUKCYJNY STROPU
Bardziej szczegółowoSpis treści. 2. Zasady i algorytmy umieszczone w książce a normy PN-EN i PN-B 5
Tablice i wzory do projektowania konstrukcji żelbetowych z przykładami obliczeń / Michał Knauff, Agnieszka Golubińska, Piotr Knyziak. wyd. 2-1 dodr. Warszawa, 2016 Spis treści Podstawowe oznaczenia Spis
Bardziej szczegółowoGrubość płyty 16,0 cm Klasa betonu C20/25 Stal zbrojeniowa A-IIIN (RB500W) Otulina zbrojenia przęsłowego w kierunku x, y Otulina zbrojenia podporowego
Grubość płyty 16,0 cm Klasa betonu C20/25 Stal zbrojeniowa AIIIN (RB500W) Otulina zbrojenia przęsłowego w kierunku x, y Otulina zbrojenia podporowego w kierunku x,y PŁ.1 szt.1 c x = 1,5 cm c x` = 1,5 cm
Bardziej szczegółowoMateriały pomocnicze
Materiały pomocnicze do wymiarowania żelbetowych stropów gęstożebrowych, wykonanych na styropianowych płytach szalunkowych typu JS dr hab. inż. Maria E. Kamińska dr hab. inż. Artem Czkwianianc dr inż.
Bardziej szczegółowo