OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE DACHU

Save this PDF as:
 WORD  PNG  TXT  JPG

Wielkość: px
Rozpocząć pokaz od strony:

Download "OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE DACHU"

Transkrypt

1 OBLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE DCHU Drewno sosnowe klasy C f cok :=.0MPa f k :=.0MPa k od := 0.9 γ :=.3 f cok k od f k k od f cod := γ f cod =.5 MPa f := γ f = 6.6 MPa f zd := f E 0.05 := 700MPa E ean := 000MPa GEOMETRI DCHU kąt pochylenia połaci dachu α :=.86 deg - rozstaw krokwi a:= 90 c 55c l k := l cos( α) k = c 85c 59.5c l := l cos( α) = c l := cos( α) l = 59.8 c 385c 38c l 3 := l cos( α) 3 = c l := cos( α) l = c 37.5c l 5 := l cos( α) 5 = c ZESTWIENIE OBCIĄŻEŃ wartość charakterystyczne wartość obliczeniowa - ciężar pokrycia, łat, krokwi (xpapa) g k := 0.kN g d := g k.3 g d = 0.5 kn - wełna ineralna g k := 0.35kN 3 0. g d := g k. g d = 0.08 kn - sufit podwieszany /płyty g-k,ruszt aluiniowy/ g k3 := 0.5kN g d3 := g k3.3 g d3 = 0.0 kn g k := g k + g k + g k3 g k = 0.60 kn g d := g d + g d + g d3 g d = kn - obciążenie śniegie - II strefa Q k := 0.9 kn α :=.86 C := 0.8 S k := Q k C S k = 0.70 kn S d := S k.5 S d =.08 kn - obciążenie wiatre q k := 0.50kN - strefa I β :=.8 - budynek niepodatny C e :=.0 - teren typu - kierunek wiatru (, ) C := 0.9 p kn := q k C e C β p kn = 0. kn p dn :=.3 p kn p dn = 0.56 kn

2 C := 0.5 p kn := q k C e C β p kn = 0.3 kn p dn :=.3 p kn p dn = 0.9 kn - obciążanie wiatre poinięto, występuje tylko ssanie KROKIEW ZESTWIENIE OBCIĄŻEŃ N b KROKWI - obciążenie prostopadłe do krokwi kn/ q zk := S k cos( α) + g k cos( α) a q zk =.0 kn q z := S d cos( α) + g d cos( α) a q z =.688 kn - obciążenie równoległe do krokwi kn/ a q yk := S k cos( α) sin ( α ) + g k sin ( α ) q yk = 0.06 kn a q y := S d cos( α) sin ( α ) + g d sin ( α ) q y = 0.08 kn STN GRNICZNY NOŚNOŚCI - przyjęto przekrój: b:= 8c h:= 6c := b h = 8.0 c bh 3 I y := I y = 73 c bh W y := W 6 y = 3.33 c 3 I y i y := i y =.6 c hb 3 I z := I z = 683 c hb W z := W 6 z = c 3 I z i z := i z =.3 c l cy l y := l 3 l y = 3.85 μ y :=.0 l cy := μ y l y l cy = λ y := λ i y = y π E 0.05 f cok δ ccrity := δ ccrity = 0.9 MPa λ rely := λ δ rely =. β c := 0. λ ccrity y k y := β c ( λ rely 0.5 ) + λ rely k y =.59 k cy := k cy = 0.30 k y + k y λ rely l z := 0.30 l cz μ z :=.0 l cz := μ z l z l cz = 0.3 λ z := λ i z =.990 z π E 0.05 f cok δ ccrity := δ ccrity = 3.80 MPa λ rely := λ δ rely = 0. β c := 0. λ ccrity z k z := β c ( λ rely 0.5 ) + λ rely k z = 0.50 k cz := k cz =.06 k z + k z λ rely k cz :=.0 M ax := 0.5 q z l 3 M ax = 3.3 kn

3 N := 0.5 q y l 3 N = 0.6 kn 3 - sprawdzenie naprężeń N M ax δ cod := δ cod = 0.0 MPa δ := δ W = 9.8 MPa δ zd := 0MPa y k := 0.7 δ cod δ δ zd + + k k cy f cod f = 0.55 < f zd δ cod f cod δ δ zd + + k f = 0.55 < f zd UGIĘCIE 5 l 3 u ins := 38 g k cos( α) a u E ean I ins = 5.3 k def := 0.8 u fin := u ins + k def y u fin = u ins 38 S k cos( α) l 3 := a u E ean I ins = 6. k def := 0.5 u fin := u ins + k def y u fin = 7.7 l 3 u net.fin := u 00 fin := u fin + u fin u fin = 7.3 < u net.fin = 9.3 ZESTWIENIE OBCIĄŻEŃ N MURŁTY MURŁT M l =.85 obciążenie pionowe na.0b urłaty q y := g d + S d cos( α) l q y =.68 kn q yk := g k + S k cos( α) l q yk =.9 kn MURŁT M l =.85 l =.60 obciążenie pionowe na.0b urłaty q y := g d + S d cos( α) q y = 5. kn ( l l ) ( l l ) q yk := g k + S k cos( α) q yk = 3.65 kn MURŁT Ma l =.85 l =.60 obciążenie pionowe na.0b urłaty

4 l q y := g d + S d cos( α) 0.5 q y =. kn l q yk := g k + S k cos( α) 0.5 q yk =.7 kn MURŁT M3 l =.60 l 3 = 3.85 obciążenie pionowe na.0b urłaty q y := g d + S d cos( α) q y = 6.06 kn ( l l 3 ) ( l l 3 ) q yk := g k + S k cos( α) q yk =.3 kn MURŁT M l 3 = 3.85 l =.38 obciążenie pionowe na.0b urłaty q y := g d + S d cos( α) q y = 5.86 kn ( l 3 l ) ( l 3 l ) q yk := g k + S k cos( α) q yk =.8 kn MURŁT M5 l =.38 l 5 = 3.8 obciążenie pionowe na.0b urłaty q y := g d + S d cos( α) q y = 5.50 kn ( l l 5 ) ( l l 5 ) q yk := g k + S k cos( α) q yk = 3.93 kn MURŁT M6 l 5 = 3.8 obciążenie pionowe na.0b urłaty q y := g d + S d cos( α) 0.5 q y = 3.7 kn l 5 l 5 q yk := g k + S k cos( α) 0.5 q yk =.33 kn

5 Ławy fundaentowe 5 Ława () Obciążenie ławy fundaentowej. - ściana z bloczków betonowych (5) q :=.0kN q =.6 kn - ściana (5) q :=.0kN q =.7 kn - wieniec żelbetowy q := 5.0kN q =.7 kn - płyta żelbetowa q 3 :=.80kN q 3 = 7.70 kn - ściana (5) q :=.0kN q =.6 kn - wieniec żelbetowy q 5 := 5.0kN q 5 =.7 kn N r := q + q + q 3 + q + q 5 N r =.05 kn Wyznaczenie szerokości ławy. γ f :=. γ z := 5.0 kn 3 - ciężar obj. ławy betonowej γ f :=. γ g :=.0 kn 3 - ciężar obj. gruntu D := 0.7 przyjęto szerokość ławy fundaentowej - B := 0.7 G r := B 0.3 γ z γ f D γ g γ f G r = 3.7 kn N r + G r q rs := B.0 q rs = 8.5 kpa - wartość obciążenia jednostkowego podłoża q f := 0kPa - obliczeniowy opór jednostkowy podłoża pod fundaente := 0.9 q rs = 8.5 kpa < q f = kpa Wyznaczenie wysokości ławy fundaentowej. C :=.5c B 5 f ct :=.6MPa N r =.05 kn N r C M := M =.59 kn - wartość obliczeniowa oentu zginającego B.0 M h :=.97 h = 9. c Przyjęto wysokość ławy fundaentowej h=30c f ct Ława () Obciążenie ławy fundaentowej. - ściana z bloczków betonowych (5) q :=.0kN q =.6 kn - schody żelbetowe q := 5.0kN q = 7.56 kn N r := q + q N r = 3.8 kn Wyznaczenie szerokości ławy. γ f :=. γ z := 5.0 kn 3 - ciężar obj. ławy betonowej

6 γ f :=. γ g :=.0 kn 3 - ciężar obj. gruntu 6 D := 0.7 przyjęto szerokość ławy fundaentowej - B := 0.5 G r := B 0.3 γ z γ f + 0. D γ g γ f G r = 7. kn N r + G r q rs := B.0 q rs = 87.6 kpa - wartość obciążenia jednostkowego podłoża q f := 0kPa - obliczeniowy opór jednostkowy podłoża pod fundaente := 0.9 q rs = kpa < q f = kpa Wyznaczenie wysokości ławy fundaentowej. C := 0.0c B 5 f ct :=.6MPa N r = 3.8 kn N r C M := M = 0.36 kn - wartość obliczeniowa oentu zginającego B.0 M h :=.97 h =. c Przyjęto wysokość ławy fundaentowej h=30c f ct

7 Słup S 7 M Sd := 0kN l col :=.0 h := 0.35 b := 0.35 N := 5.0kN h b. N = 3. kn N := 0.6kN N Sd := N + N N Sd = 7.75 kn N Sd.lt := N Sd Beton B0 := 0.6MPa E c := 9.0GPa f ck := 6.0MPa f c := f ck + 8MPa f c =.0 MPa Stal 8-G-b f := 30MPa E s := 00 GPa ξ eff.li := 0.55 M Sd e e := e N e = iośród statyczny Sd l col h e a := ax,, 0 e a = iośród niezaierzony e o := e e + e a e o = iośród początkowy l o :=.0 l col l o =.0 l o h =.7 > 7 ϕ := 6 ϕ s := 6 c := 0.0 Δc:= 0 a := c + ϕ s ϕ + Δc a = 0.0 a := a d:= h a d = 0.3 C := bh C = N Sd sin := ax, f C sin = 3.67 c 3 π ϕ - przyjęto s := s = 6.03 c s := s s := s + s s =.06 c > sin = 3.67 c bh 3 I C := I C = c I S := s 0.5 h a + s 0.5 h a I S = c - oenty bezwładności e o l o 0.0 β := ax h, 0.05, β = 0.8 h MPa c := bh c = 5.00 c U:= b + h U = 0.0 c c h o := U h o = 75 R H := 50 t o := 8 f c =.0 MPa < 35MPa

8 ϕ RH := + R H 00 3 ho ϕ RH = MPa β := β = 3.3 β := β f c MPa 5 = to ϕ to := β β ϕ RH ϕ to = 3.7 N Sd.lt E s k lt := N Sd ϕ to k lt =.59 α e := E c α e = E c I C 0. N crit := α k l lt 0. + β e I S N crit = kn o η := η =.06 N Sd N crit - iośród całkowity e tot := η e o e tot = 0.0 e s := e tot h a e s = 0. e s := e tot 0.5 h + a e s = 0. - Sprawdzenie nośności e s s e s f B:= B = 0.53 μ d s := bd μ s = 0.08 s e s f μ s := bd μ s = 0.06 e s = 0. < d a = 0.6 ξ eff := B + B + μ s + μ s ξ eff =.8 > ξ eff.li = 0.55 μ s C := ξ eff.li C = 0.3 ξ eff := B C + ( B C) + C μ s + μ s ξ eff =.0 >.0 ξ eff :=.0 ξ eff 0.5 ξ eff d b + s f d a N Rd := N e Rd = 55.9 kn > N Sd = 7.75 kn s - rozstaw strzeion ϕ s = 6 > 0. ϕ = 3. s + s ρ := ρ = 0.0 < 0.03 bd

9 s ax := in( 5 ϕ, b, 0.) s ax =.0 c przyjęto: s:= 0c 9 Stopa fundaentowa ϕ sl := 6 zbrojenie słupa ϕ st := zbrojenie stopy q f := 0 kpa obliczeniow opór jednostkowy podłoża := 0.9 współczynnik korekcyjny dla etody N Sd = 7.75 kn N Sd := =.0 powierzchnia stopy B:= B =.8 q f przyjęto stopę fundaentową o wyiarach B :=.80 L :=.00 h = 0.35 b = 0.35 := B L = 3.60 Minialna wysokość stopy h in ze wzg. na długość zakotwienia zbrojenia słupa. ϕ sl f f bd :=.0MPa f := 30MPa f yk := 355MPa l b := l f b = 60 bd π sreq := sprov := s α a := sreq = 0.38 l bin := ax 0.6 l b, 0 ϕ sl, 00 sprov - dla prętów ściskanych sreq l bd := α a l b - obliczeniowa długość zakotwienia prętów l bd = 3 < l bin = 37 sprov długość zakładu prętów α :=.0 l s := l bd α l s = 0.3 > l sin := ax 0.3 α a l b, 00 l sin = 0.0 przyjęto: l s := l s = 0.85 wysokość stopy fundaentowej c:= 50 h in := l bin + c + ϕ st ϕ sl h in = 0.5 przyjęto wysokość stopy fundaentowej h st := 0.5 Sprawdzenie nacisków pod stopą. V st := BL h st V st = objętość stopy G st := 5kN 3 V st. G st = 9.50 kn h gr := 0.9 G gr := 8.0kN 3 ( BL bh ) h gr G gr = 56.3 kn Obciążenie jednostkowe podłoża. N Sd + G st + G gr q r := BL q r = kpa < q f = kpa Wyiarowanie stopy na zginanie.

10 Zginanie stopy wywołane jest odpore gruntu q r, który wywołany jest działanie obl. siły N Sd ze słupa 0 Beton B0 := 0.6MPa Stal 8-G-b f := 30MPa c:= 50 Δc:= 0 b = 0.35 N Sd q r := BL q r = 60.9 kpa a := c + Δc +.5 ϕ st a = 0.08 d := h st a d = 0. Moent obliczono etodą wsporników prostokątnych M := 0.5 q r ( B b) B M = 8.63 kn M sreq := 0.9 f d sreq =.30 c B c =.33 5c 3 π ϕ st ϕ st = sprov := sprov =.703 c przyjęto: 3 φ co 5c Sprawdzenie stopy na przebicie a := c + Δc + ϕ st a = 0.07 d := h st a d = 0.3 B := b + d B =. := B =.5 u p := b + B 0.5 u p = 3. f ctd := 0.87MPa N Sd q r = 9.78 kn < f ctd u p d = kn Słup S M Sd := 0kN l col :=.0 h := 0.5 b := 0.5 N := 5.0kN h b. N =.69 kn N := 5.03kN + 5.6kN N Sd := N + N N Sd = kn N Sd.lt := N Sd Beton B0 := 0.6MPa E c := 9.0GPa f ck := 6.0MPa f c := f ck + 8MPa f c =.0 MPa Stal 8-G-b f := 30MPa E s := 00 GPa ξ eff.li := 0.55 M Sd e e := e N e = iośród statyczny Sd l col h e a := ax,, 0 e a = iośród niezaierzony e o := e e + e a e o = iośród początkowy l o :=.0 l col l o =.0 l o h = 6. > 7 ϕ := 6 ϕ s := 6 c := 0.0 Δc:= 0

11 a := c + ϕ s ϕ + Δc a = 0.0 a := a d:= h a d = 0. C := bh C = N Sd sin := ax, f C sin =.88 c 3 π ϕ - przyjęto s := s = 6.03 c s := s s := s + s s =.06 c > sin =.88 c bh 3 I C := I C = c I S := s 0.5 h a + s 0.5 h a I S = c - oenty bezwładności e o l o 0.0 β := ax h, 0.05, β = 0.3 h MPa c := bh c = c U:= b + h U = 00.0 c c h o := U h o = 5 R H := 50 t o := 8 f c =.0 MPa < 35MPa ϕ RH := + R H 00 3 ho ϕ RH = MPa β := β = 3.3 β := β f c MPa 5 = to ϕ to := β β ϕ RH ϕ to = 3.35 N Sd.lt E s k lt := N Sd ϕ to k lt =.68 α e := E c α e = E c I C 0. N crit := α k l lt 0. + β e I S N crit = kn o η := η =.0 N Sd N crit - iośród całkowity e tot := η e o e tot = 0.0 e s := e tot h a e s = 0.09 e s := e tot 0.5 h + a e s = Sprawdzenie nośności

12 e s s e s f B:= B = 0.55 μ d s := bd μ s = 0.5 s e s f μ s := bd μ s = 0. e s = 0.09 < d a = 0.6 ξ eff := B + B + μ s + μ s ξ eff =.6 > ξ eff.li = 0.55 μ s C := ξ eff.li C = 0.69 ξ eff := B C + ( B C) + C μ s + μ s ξ eff =.0 >.0 ξ eff :=.0 ξ eff 0.5 ξ eff d b + s f d a N Rd := N e Rd = kn > N Sd = kn s - rozstaw strzeion ϕ s = 6 > 0. ϕ = 3. s + s ρ := ρ = 0.0 < 0.03 bd s ax := in( 5 ϕ, b, 0.) s ax =.0 c przyjęto: s:= 0c Stopa fundaentowa ϕ sl := 6 zbrojenie słupa ϕ st := zbrojenie stopy q f := 0 kpa obliczeniow opór jednostkowy podłoża := 0.9 współczynnik korekcyjny dla etody N Sd = kn N Sd := =. powierzchnia stopy B:= B =.5 q f przyjęto stopę fundaentową o wyiarach B :=.80 L :=.80 h = 0.5 b = 0.5 := B L = 3. Minialna wysokość stopy h in ze wzg. na długość zakotwienia zbrojenia słupa. ϕ sl f f bd :=.0MPa f := 30MPa f yk := 355MPa l b := l f b = 60 bd π sreq := sprov := s α a := sreq = 0.38 l bin := ax 0.6 l b, 0 ϕ sl, 00 sprov - dla prętów ściskanych

13 sreq l bd := α a l b - obliczeniowa długość zakotwienia prętów l bd = 3 < l bin = 37 sprov 3 długość zakładu prętów α :=.0 l s := l bd α l s = 0.3 > l sin := ax 0.3 α a l b, 00 l sin = 0.0 przyjęto: l s := l s = 0.85 wysokość stopy fundaentowej c:= 50 h in := l bin + c + ϕ st ϕ sl h in = 0.5 przyjęto wysokość stopy fundaentowej h st := 0.5 Sprawdzenie nacisków pod stopą. V st := BL h st V st = objętość stopy G st := 5kN 3 V st. G st =.55 kn h gr := 0.9 G gr := 8.0kN 3 ( BL bh ) h gr G gr = 5.8 kn Obciążenie jednostkowe podłoża. N Sd + G st + G gr q r := BL q r = 9. kpa < q f = kpa Wyiarowanie stopy na zginanie. Zginanie stopy wywołane jest odpore gruntu q r, który wywołany jest działanie obl. siły N Sd ze słupa Beton B0 := 0.6MPa Stal 8-G-b f := 30MPa c:= 50 Δc:= 0 b = 0.5 N Sd q r := BL q r = 6.50 kpa a := c + Δc +.5 ϕ st a = 0.08 d := h st a d = 0. Moent obliczono etodą wsporników prostokątnych M := 0.5 q r ( B b) B M = kn M sreq := 0.9 f d sreq =.96 c B c =.33 5c π ϕ st ϕ st = sprov := sprov = 3.57 c przyjęto: φ co 5c Sprawdzenie stopy na przebicie a := c + Δc + ϕ st a = 0.07 d := h st a d = 0.3

14 B := b + d B =. := B =. u p := b + B 0.5 u p =.7 f ctd := 0.87MPa N Sd q r = kn < f ctd u p d = kn Słup S3 M Sd := 0kN l col :=.0 h := 0.5 b := 0.5 N := 5.0kN h b. N = 6.79 kn N := 0.3kN N Sd := N + N N Sd = 08.0 kn N Sd.lt := N Sd Beton B0 := 0.6MPa E c := 9.0GPa f ck := 6.0MPa f c := f ck + 8MPa f c =.0 MPa Stal 8-G-b f := 30MPa E s := 00 GPa ξ eff.li := 0.55 M Sd e e := e N e = iośród statyczny Sd l col h e a := ax,, 0 e a = iośród niezaierzony e o := e e + e a e o = iośród początkowy l o :=.0 l col l o =.0 l o h = 6. > 7 ϕ := 6 ϕ s := 6 c := 0.0 Δc:= 0 a := c + ϕ s ϕ + Δc a = 0.0 a := a d:= h a d = 0. C := bh C = N Sd sin := ax, f C sin =.88 c 3 π ϕ - przyjęto s := s = 6.03 c s := s s := s + s s =.06 c > sin =.88 c bh 3 I C := I C = c I S := s 0.5 h a + s ( 0.5 h a ) I S = c - oenty bezwładności e o l o 0.0 β := ax h, 0.05, β = 0.3 h MPa

15 c := bh c = c U:= b + h U = 00.0 c 5 c h o := U h o = 5 R H := 50 t o := 8 f c =.0 MPa < 35MPa ϕ RH := + R H 00 3 ho ϕ RH = MPa β := β = 3.3 β := β f c MPa 5 = to ϕ to := β β ϕ RH ϕ to = 3.35 N Sd.lt E s k lt := N Sd ϕ to k lt =.68 α e := E c α e = E c I C 0. N crit := α k l lt 0. + β e I S N crit = kn o η := η =.09 N Sd N crit - iośród całkowity e tot := η e o e tot = 0.0 e s := e tot h a e s = 0.09 e s := e tot 0.5 h + a e s = Sprawdzenie nośności e s s e s f B:= B = 0.55 μ d s := bd μ s = 0.5 s e s f μ s := bd μ s = 0. e s = 0.09 < d a = 0.6 ξ eff := B + B + μ s + μ s ξ eff =.7 > ξ eff.li = 0.55 μ s C := ξ eff.li C = 0.68 ξ eff := B C + ( B C) + C μ s + μ s ξ eff =.0 >.0 ξ eff :=.0 ξ eff 0.5 ξ eff d b + s f d a N Rd := N e Rd = 9.0 kn > N Sd = 08.0 kn s

16 - rozstaw strzeion 6 ϕ s = 6 > 0. ϕ = 3. s + s ρ := ρ = 0.0 < 0.03 bd s ax := in( 5 ϕ, b, 0.) s ax =.0 c przyjęto: s:= 0c Stopa fundaentowa ϕ sl := 6 zbrojenie słupa ϕ st := zbrojenie stopy q f := 0 kpa obliczeniow opór jednostkowy podłoża := 0.9 współczynnik korekcyjny dla etody N Sd = 08.0 kn N Sd := =.09 powierzchnia stopy B:= B =.0 q f przyjęto stopę fundaentową o wyiarach B :=.50 L :=.50 h = 0.5 b = 0.5 := B L =.5 Minialna wysokość stopy h in ze wzg. na długość zakotwienia zbrojenia słupa. ϕ sl f f bd :=.0MPa f := 30MPa f yk := 355MPa l b := l f b = 60 bd π sreq := sprov := s α a := sreq = 0.38 l bin := ax 0.6 l b, 0 ϕ sl, 00 sprov - dla prętów ściskanych sreq l bd := α a l b - obliczeniowa długość zakotwienia prętów l bd = 3 < l bin = 37 sprov długość zakładu prętów α :=.0 l s := l bd α l s = 0.3 > l sin := ax 0.3 α a l b, 00 l sin = 0.0 przyjęto: l s := l s = 0.85 wysokość stopy fundaentowej c:= 50 h in := l bin + c + ϕ st ϕ sl h in = 0.5 przyjęto wysokość stopy fundaentowej h st := 0.5 Sprawdzenie nacisków pod stopą. V st := BL h st V st = objętość stopy G st := 5kN 3 V st. G st = 30.9 kn h gr := 0.9 G gr := 8.0kN 3 ( BL bh ) h gr G gr = 35. kn

17 Obciążenie jednostkowe podłoża. N Sd + G st + G gr q r := BL q r = 77.5 kpa < q f = kpa 7 Wyiarowanie stopy na zginanie. Zginanie stopy wywołane jest odpore gruntu q r, który wywołany jest działanie obl. siły N Sd ze słupa Beton B0 := 0.6MPa Stal 8-G-b f := 30MPa c:= 50 Δc:= 0 b = 0.5 N Sd q r := BL q r = 8.0 kpa a := c + Δc +.5 ϕ st a = 0.08 d := h st a d = 0. Moent obliczono etodą wsporników prostokątnych M := 0.5 q r ( B b) B M =.075 kn M sreq := 0.9 f d sreq =.95 c B c = c 0 π ϕ st ϕ st = sprov := sprov =.30 c przyjęto: 0 φ co 5c Sprawdzenie stopy na przebicie a := c + Δc + ϕ st a = 0.07 d := h st a d = 0.3 B := b + d B =. := B =. u p := b + B 0.5 u p =.7 f ctd := 0.87MPa N Sd q r = 9.33 kn < f ctd u p d = kn OBLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE PŁYT ŻELBETOWYCH. PŁYT. JEDNOKIERUNKOWO ZBROJON lx=7.57, ly=3.00

18 Zestawienie obciążeń. obc. charakterystyczne obc. obliczeniowe - płytki podłogowe q k :=.0 kn q k = 0. kn q d := q k. q d = 0.5 kn - warstwa wyrównawcza gr. 5c q k :=.0 kn q k =.05 kn q d := q k.3 q d =.37 kn - styropian gr. 5c q 3k := 0.5 kn q 3k = 0.0 kn q 3d := q 3k. q 3d = 0.03 kn - płyta żelbetowa gr.5c q k := 5.0 kn q k = 3.75 kn q d := q k. q d =.3 kn - tynk ce. wap. gr..5c q 5k := 9.0 kn q 5k = 0.9 kn q 5d := q 5k.3 q 5d = 0.37 kn - obc.użytkowe q 6k := 3.0 kn q 6k = 3.00 kn q 6d := q 6k.3 q 6d = 3.90 kn - obc. ściankai działowyi q 7k :=.5 kn q 7k =.5 kn q 7d := q 7k. q 7d =.75 kn 8 q k := q k + q k + q 3k + q k + q 5k + q 6k + q 7k q k = 9.57 kn q d := q d + q d + q 3d + q d + q 5d + q 6d + q 7d q d =.79 kn Obliczenie zbrojenia. t:= 5c h := wysokść płyty a := in( 0.5 t, 0.5 h) a = 0.08 l ox := a = 7.7 l oy := a = 3.5 l oy = 0. l ox l oy = 0. M l y := 0.5 q d l oy M y =.6 kn ox ϕ := 0 b :=.0 α :=.0 Beton B0 := 0.6MPa Stal 8-G-b f := 30MPa c := otulina Δc := odchyłka otuliny ϕ d := h c Δc d = 0.0 kierunek Y S cceff := M y α b d S cceff = ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.0 πϕ sreq := αξ eff b d f sreq =.0 c s := s = 9.0 c s in := (. h) = 8.0 c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 5. c Przyjęto φ=0 co 5c M yp :=.6 kn M yp S cceff := S cceff = ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.00 α b d

19 πϕ sreq := αξ eff b d f sreq =.09 c s := s = 9. c s in := (. h) = 8.0 c sreq 9 πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 5. c Przyjęto φ=0 co 5c kierunek X πϕ dla s:= 30c sprov := s sprov =.6 c Przyjęto φ=0 co 30c Ugięcie. M yk := 0.5 q k l oy M yk =.87 kn l eff := l oy b =.00 h = 0.5 d:= d a := c ϕ + Δc a = 30 a := c ϕ + Δc a = 30 s := sprov s = 5. c s := sprov s =.6 c s ρ := ρ bd = s ρ := ρ bd = f ct :=.9MPa E c := MPa E s := MPa bh M cr := f ct M 6 cr = 7.3 kn U:= b U = 00.0 c bh U = 50 (.0 3.3) ( 50 50) ϕ tto :=.0 ϕ tto = 3.30 E c E ceff := E + ϕ ceff E s = MPa α et := α tto E et = 9.66 ceff 0.5 b h + α et s d + s a x I := bh + α et s + s x I = I I := b h3 + bh ( x I 0.5 h ) + α et s ( x I a ) + α et s ( d x I) I I = M yk =.87 kn > M cr = 7.3 kn - przekrój zarysowany x II d α et ( ρ + ρ ) a := + α et ρ + d ρ α et ( ρ + ρ ) x II = bx II I II := + α 3 et ρ b d ( d x II) + α et ρ b d ( x II a ) I II =.9 0

20 E ceff I II β :=.0 β := 0.5 B It := B It = kn M cr I II β β M yk I I 0 5 M yk l eff leff a k := a:= a 8 k a = 3.5 < a B li := a It 00 li = 5.8 PŁYT. JEDNOKIERUNKOWO ZBROJON lx=7.57, ly=.3 Zestawienie obciążeń. q k = 9.57 kn q d =.79 kn Obliczenie zbrojenia. t:= 5c h := wysokść płyty a := in( 0.5 t, 0.5 h) a = 0.08 l ox := a = 7.7 l oy :=.3 + a =.8 l oy = 0.30 l ox l oy = 0.30 M l y := 0.5 q d l oy M y = 7.66 kn ox ϕ := 0 b :=.0 α :=.0 Beton B0 := 0.6MPa Stal 8-G-b f := 30MPa c := otulina Δc := odchyłka otuliny ϕ d := h c Δc d = 0.0 kierunek Y S cceff := M y α b d S cceff = ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.05 πϕ sreq := αξ eff b d f sreq =. c s := s = 37. c s in := (. h) = 8.0 c sreq πϕ dla s:= 8c sprov := s sprov =.36 c Przyjęto φ=0 co 8c M yp := 5.8 kn M yp S cceff := S cceff = ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = α b d πϕ sreq := αξ eff b d f sreq =.593 c s := s = 9.3 c s in := (. h) = 8.0 c sreq

21 πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 5. c Przyjęto φ=0 co 5c kierunek X πϕ dla s:= 30c sprov := s sprov =.6 c Przyjęto φ=0 co 30c Ugięcie. M yk := 0.5 q k l oy M yk = 6. kn l eff := l oy b =.00 h = 0.5 d:= d a := c ϕ + Δc a = 30 a := c ϕ + Δc a = 30 s := sprov s =.36 c s := sprov s =.6 c s ρ := ρ bd = s ρ := ρ bd = f ct :=.9MPa E c := MPa E s := MPa bh M cr := f ct M 6 cr = 7.3 kn U:= b U = 00.0 c bh U = 50 (.0 3.3) ( 50 50) ϕ tto :=.0 ϕ tto = 3.30 E c E ceff := E + ϕ ceff E s = MPa α et := α tto E et = 9.66 ceff 0.5 b h + α et s d + s a x I := bh + α et s + s x I = I I := b h3 + bh ( x I 0.5 h ) + α et s ( x I a ) + α et s ( d x I) I I = M yk = 6. kn > M cr = 7.3 kn - przekrój zarysowany x II d α et ( ρ + ρ ) a := + α et ρ + d ρ α et ( ρ + ρ ) x II = bx II I II := + α 3 et ρ b d ( d x II) + α et ρ b d ( x II a ) I II =.05 0

22 E ceff I II β :=.0 β := 0.5 B It := B It = kn M cr I II β β M yk I I 5 M yk l eff leff a k := a:= a 8 k a =.7 < a B li := a It 00 li =. PŁYT.3 KRZYŻOWO ZBROJON lx=3.83, ly=3.00 q k = 9.57 kn q d =.79 kn Obliczenie zbrojenia. t:= 5c h := wysokść płyty a := in( 0.5 t, 0.5 h) a = 0.08 l ox := a = 3.98 l oy := a = 3.5 l oy = 0.79 l ox α x := α y := M x := α x q d l ox l oy M x =.9 kn M y := α y q d l ox l oy M y = 7. kn α xp := 0.06 α yp := M xp := α xp q d l ox l oy M xp = 9.8 kn M yp := α yp q d l ox l oy M yp = 0.7 kn ϕ := 0 b :=.0 α :=.0 Beton B0 := 0.6MPa Stal 8-G-b f := 30MPa c := otulina Δc := odchyłka otuliny ϕ 3ϕ d := h c Δc d = 0.0 d := h c Δc d = 0.0 kierunek X przęsło M x S cceff := S cceff = ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = α b d πϕ sreq := αξ eff b d f sreq.77 c = s := s = 53. c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 3. c Przyjęto φ=0 co 0c kierunek Y przęsło

23 M y S cceff := S cceff = 0.09 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = α b d πϕ sreq := αξ eff b d f sreq.0 c = s := s = 38.5 c sreq 3 πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 3. c Przyjęto φ=0 co 0c kierunek X podpora M xp S cceff := S cceff = 0.07 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.07 α b d πϕ sreq := αξ eff b d f sreq.796 c = s := s = 8. c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 3. c Przyjęto φ=0 co 0c kierunek Y podpora M yp S cceff := S cceff = ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = α b d πϕ sreq := αξ eff b d f sreq.990 c = s := s = 6.3 c sreq πϕ dla s:= 8c sprov := s sprov =.36 c Przyjęto φ=0 co 0c Sprawdzenie ugięcia. E := MPa ν := 0.5 ω := D := Eh 3 ν 3 q k l ox l oy l oy u := ω u = 0.8 < u D li := u 50 li =.6 PŁYT. KRZYŻOWO ZBROJON lx=3.6, ly=.8

24 q k = 9.57 kn q d =.79 kn Obliczenie zbrojenia. t:= 5c h := wysokść płyty a := in( 0.5 t, 0.5 h) a = 0.08 l ox := a = 3.6 l oy :=.8 + a =.63 l oy = 0.73 l ox α x := α y := 0.05 M x := α x q d l ox l oy M x = 3. kn M y := α y q d l ox l oy M y = 5.73 kn α xp := 0.09 α yp := M xp := α xp q d l ox l oy M xp =.33 kn M yp := α yp q d l ox l oy M yp = 8.87 kn ϕ := 0 b :=.0 α :=.0 Beton B0 := 0.6MPa Stal 8-G-b f := 30MPa c := otulina Δc := odchyłka otuliny ϕ 3ϕ d := h c Δc d = 0.0 d := h c Δc d = 0.0 kierunek X przęsło M x S cceff := S cceff = 0.07 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.07 α b d πϕ sreq := αξ eff b d f sreq.0 c = s := s = 76.9 c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 3. c Przyjęto φ=0 co 5c kierunek Y przęsło M y S cceff := S cceff = ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = α b d πϕ sreq := αξ eff b d f sreq.57 c = s := s = 50.0 c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 3. c Przyjęto φ=0 co 5c kierunek X podpora

25 M xp S cceff := S cceff = 0.00 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.00 α b d 5 πϕ sreq := αξ eff b d f sreq c = s := s = 00.0 c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 3. c Przyjęto φ=0 co 5c kierunek Y podpora M yp S cceff := S cceff = ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = α b d πϕ sreq := αξ eff b d f sreq.57 c = s := s = 3.0 c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 3. c Przyjęto φ=0 co 5c Sprawdzenie ugięcia. E := MPa ν := 0.5 ω := D := Eh 3 ν 3 q k l ox l oy l oy u := ω u = 0. < u D li := u 50 li = 0.5 PŁYT.5 OPRT N TRZECH KRWĘDZICH lx=.86, ly=.37

26 Zestawienie obciążeń. obc. charakterystyczne obc. obliczeniowe - płytki podłogowe q k :=.0 kn q k = 0. kn q d := q k. q d = 0.5 kn - warstwa wyrównawcza gr. 5c q k :=.0 kn q k =.05 kn q d := q k.3 q d =.37 kn - styropian gr. 5c q 3k := 0.5 kn q 3k = 0.0 kn q 3d := q 3k. q 3d = 0.03 kn - płyta żelbetowa gr.5c q k := 5.0 kn q k = 3.75 kn q d := q k. q d =.3 kn - tynk ce. wap. gr..5c q 5k := 9.0 kn q 5k = 0.9 kn q 5d := q 5k.3 q 5d = 0.37 kn - obc.użytkowe q 6k := 3.0 kn q 6k = 3.00 kn q 6d := q 6k.3 q 6d = 3.90 kn - obc. ściankai działowyi q 7k :=.5 kn q 7k =.5 kn q 7d := q 7k. q 7d =.75 kn 6 q k := q k + q k + q 3k + q k + q 5k + q 6k + q 7k q k = 9.57 kn q d := q d + q d + q 3d + q d + q 5d + q 6d + q 7d q d =.79 kn t:= 35c h := wysokść płyty a := in( 0.5 t, 0.5 h) a = 0.08 l ox :=.86 + a = 5.0 l oy :=.37 + a =.5 Beton B0 := 0.6MPa Stal 8-G-b f := 30MPa b :=.0 ϕ := ϕ := 0 c := otulina Δc := 0.0- odchyłka otuliny ϕ d:= h c ϕ Δc d = 0.07 kn M xl :=.60 - oent podporowy (lewa krawędź) M xl S cceff := b d S cceff = 0.78 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.97 πϕ sreq := ξ eff b d f sreq = 7.5 c s := s = 5.7 c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 7.5 c Przyjęto φ= co 5c kn M xp := oent podporowy (prawa krawędź) M xp S cceff := b d S cceff = 0.5 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.6 πϕ sreq := ξ eff b d f sreq 6.0 c = s := s = 8.8 c sreq

27 πϕ dla s:= c sprov := s sprov = 9. c Przyjęto φ= co 5c 7 M x :=.90 kn - oent przęsłowy (krawędź swobodna) ϕ d:= h c ϕ Δc d = 0.08 S cceff := M x b d S cceff = 0.0 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.0 πϕ sreq := ξ eff b d f sreq =.078 c s := s = 9.3 c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 5. c Przyjęto φ=0 co 5c kn M y := 8. - oent podporowy d:= h c ϕ Δc d = 0.9 M y S cceff := b d S cceff = 0. ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.9 πϕ sreq := ξ eff b d f sreq = 5.5 c s := s =.5 c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 7.5 c Przyjęto φ= co 5c M y :=.90 kn - oent przęsłowy 3 d:= h c ϕ ϕ Δc d = M y S cceff := b d S cceff = 0.08 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.09 πϕ sreq := ξ eff b d f sreq.65 c = s := s = 7.5 c sreq

28 πϕ 8 dla s:= 5c sprov := s sprov = 3. c Przyjeto φ=0 co 5c Ugięcie. M xk := M x. M xk =.73 kn l eff := l oy b =.00 h = 0.5 a := c ϕ + Δc a = 30 a := c ϕ + Δc a = 3 s := 5.36c s = 5. c s := 7.50c s ρ := ρ bd = s ρ := ρ bd = f ct :=.9MPa E c := MPa E s := MPa bh M cr := f ct M 6 cr = 7.3 kn U:= b U = 00.0 c bh U = 50 (.0 3.3) ( 50 50) ϕ tto :=.0 ϕ tto = 3.30 E c E ceff := E + ϕ ceff E s = MPa α et := α tto E et = 9.66 ceff 0.5 b h + α et s d + s a x I := bh + α et s + s x I = 0.07 I I := b h3 + bh ( x I 0.5 h ) + α et s ( x I a ) + α et s ( d x I) I I = M xk =.73 kn > M cr = 7.3 kn - przekrój zarysowany x II d α et ( ρ + ρ ) a := + α et ρ + d ρ α et ( ρ + ρ ) x II = bx II I II := + α 3 et ρ b d ( d x II) + α et ρ b d ( x II a ) I II = E ceff I II β :=.0 β := 0.5 B It := B It = kn M cr I II β β M xk I I M xl M xp M xlk := M. xlk = 9.6 kn M xpk := M. xpk = 6.6 kn

29 5 M xlk + M xpk a k := 8 a 0 M k = 0.07 xk 9 M xk l eff leff a:= a k a = 9. < a B li := a It 00 li =.6 PŁYT.6 OPRT N TRZECH KRWĘDZICH lx=.76, ly=.37 Zestawienie obciążeń. obc. charakterystyczne obc. obliczeniowe q k = 9.57 kn q d =.79 kn t:= 35c h := wysokść płyty a := in( 0.5 t, 0.5 h) a = 0.08 l ox :=.76 + a =.9 l oy :=.37 + a =.5 Beton B0 := 0.6MPa Stal 8-G-b f := 30MPa b :=.0 ϕ := ϕ := 0 c := otulina Δc := 0.0- odchyłka otuliny ϕ d:= h c Δc d = 0.9 kn M xp :=.60 - oent podporowy (prawa krawędź) M xp S cceff := b d S cceff = 0. ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.56 πϕ sreq := ξ eff b d f sreq = 6.35 c s := s = 7.8 c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 7.5 c Przyjęto φ= co 5c kn M xl := oent podporowy (lewa krawędź) M xl S cceff := b d S cceff = 0.0 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.0

30 πϕ sreq := ξ eff b d f sreq.706 c = s := s = 66.3 c sreq 30 πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 7.5 c Przyjęto φ= co 5c M x := 3.50 kn - oent przęsłowy (krawędź swobodna) ϕ d:= h c Δc d = 0.0 S cceff := M x b d S cceff = 0.03 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.03 πϕ sreq := ξ eff b d f sreq = 0.95 c s := s = 8.5 c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 5. c Przyjęto φ=0 co 5c kn M y := oent podporowy 3 d:= h c ϕ Δc d = 0.0 M y S cceff := b d S cceff = 0.0 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.03 πϕ sreq := ξ eff b d f sreq =.65 c s := s = 8.6 c sreq πϕ dla s:= 0c sprov := s sprov = 3.93 c Przyjęto φ=0 co 0c M y :=.6 kn - oent przęsłowy 3 d:= h c ϕ Δc d = 0.07 M y S cceff := b d S cceff = 0.0 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.0

31 πϕ sreq := ξ eff b d f sreq 0.98 c = s := s = 57.8 c sreq 3 πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 3. c Przyjeto φ=0 co 5c PŁYT.7 OPRT N TRZECH KRWĘDZICH lx=.99, ly=.37 Zestawienie obciążeń. obc. charakterystyczne obc. obliczeniowe q k = 9.57 kn q d =.79 kn t:= 35c h := wysokść płyty a := in( 0.5 t, 0.5 h) a = 0.08 l ox :=.99 + a =. l oy :=.37 + a =.5 Beton B0 := 0.6MPa Stal 8-G-b f := 30MPa b :=.0 ϕ := ϕ := 0 c := otulina Δc := 0.0- odchyłka otuliny ϕ d:= h c Δc d = 0.9 kn M xl :=.08 - oent podporowy (lewa krawędź) M xl S cceff := b d S cceff = 0.0 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.5 πϕ sreq := ξ eff b d f sreq = 6.8 c s := s = 8.3 c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 7.5 c Przyjęto φ= co 5c kn M xp :=.87 - oent podporowy (prawa krawędź) M xp S cceff := b d S cceff = 0.09 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.09

32 πϕ 3 sreq := ξ eff b d f sreq c = s := s =.0 c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 7.5 c Przyjęto φ= co 5c M x :=.0 kn - oent przęsłowy (krawędź swobodna) ϕ d:= h c Δc d = 0.0 S cceff := M x b d S cceff = 0.0 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.05 πϕ sreq := ξ eff b d f sreq = c s := s = 3.8 c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 5. c Przyjęto φ=0 co 5c kn M y :=.39 - oent podporowy 3 d:= h c ϕ Δc d = 0.0 M y S cceff := b d S cceff = 0.09 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.09 πϕ sreq := ξ eff b d f sreq = c s := s =.0 c sreq πϕ dla s:= 0c sprov := s sprov = 3.93 c Przyjęto φ=0 co 0c M y :=.3 kn - oent przęsłowy 3 d:= h c ϕ Δc d = 0.07 M y S cceff := b d S cceff = ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.009

33 πϕ sreq := ξ eff b d f sreq 0.3 c = s := s = 9.5 c sreq 33 πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 3. c Przyjeto φ=0 co 5c PŁYT.8 OPRT N TRZECH KRWĘDZICH lx=.50, ly=.37 Zestawienie obciążeń. obc. charakterystyczne obc. obliczeniowe q k = 9.57 kn q d =.79 kn t:= 35c h := wysokść płyty a := in( 0.5 t, 0.5 h) a = 0.08 l ox :=.99 + a =. l oy :=.37 + a =.5 Beton B0 := 0.6MPa Stal 8-G-b f := 30MPa b :=.0 ϕ := ϕ := 0 c := otulina Δc := 0.0- odchyłka otuliny ϕ d:= h c Δc d = 0.9 kn M xl := 8. - oent podporowy (lewa krawędź) M xl S cceff := b d S cceff = 0. ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.30 πϕ sreq := ξ eff b d f sreq = 5.88 c s := s =. c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 7.5 c Przyjęto φ= co 5c kn M xp := oent podporowy (prawa krawędź) M xp S cceff := b d S cceff = 0. ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.3

34 πϕ 3 sreq := ξ eff b d f sreq 5.33 c = s := s =. c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 7.5 c Przyjęto φ= co 5c kn M x := 8. - oent przęsłowy (krawędź swobodna) Przyjęto φ= co 5c kn M y :=.39 - oent podporowy 3 d:= h c ϕ Δc d = 0.0 M y S cceff := b d S cceff = 0.09 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.09 πϕ sreq := ξ eff b d f sreq = c s := s =.0 c sreq πϕ dla s:= 0c sprov := s sprov = 3.93 c Przyjęto φ=0 co 0c M y := 0.0 kn - oent przęsłowy Przyjęto φ=0 co 5c PŁYT.9 OPRT N DWÓCH KRWĘDZICH lx=0.9, ly=.37 Zestawienie obciążeń. obc. charakterystyczne obc. obliczeniowe q k = 9.57 kn q d =.79 kn t:= 35c h := wysokść płyty a := in( 0.5 t, 0.5 h) a = 0.08 l ox :=.99 + a =. l oy :=.37 + a =.5 Beton B0 := 0.6MPa Stal 8-G-b f := 30MPa b :=.0 ϕ := ϕ := 0 c := otulina Δc := 0.0- odchyłka otuliny ϕ d:= h c Δc d = 0.9

35 kn M x := oent podporowy 35 M x S cceff := b d S cceff = 0.0 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.0 πϕ sreq := ξ eff b d f sreq =.706 c s := s = 66.3 c sreq πϕ dla s:= 5c sprov := s sprov = 7.5 c Przyjęto φ= co 5c kn M y :=.93 - oent podporowy 3 d:= h c ϕ Δc d = 0.0 M y S cceff := b d S cceff = ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = πϕ sreq := ξ eff b d f sreq =.75 c s := s = 53.3 c sreq πϕ dla s:= 0c sprov := s sprov = 3.93 c Przyjęto φ=0 co 0c

36 SCHODY Zestawienie obciążeń. 36 -płyta biegowa h h := 5.0c s := 30.0c tgα:= tgα = 0.50 α := atan h α = 6.57 deg cos( α) = 0.89 s s - płyta żelbetowa gr. 8c q k kN := q cos( α) k = 5.03 kn q d := q k. q d = 5.53 kn - stopnie q k := 0.5 h 5.0kN q k =.88 kn q d := q k. q d =.06 kn - warstwa wyrównawcza q 3k := kN q 3k =.0 kn q 3d := q 3k.3 q 3d =.56 kn - okładziny q k := 0.0.0kN q k = 0. kn q d := q k. q d = 0.5 kn - tynk q 5k kN := q cos( α) 5k = 0.3 kn q 5d := q 5k.3 q 5d = 0. kn - obc.użytkowe q 6k :=.0 kn q 6k =.00 kn q 6d := q 6k.3 q 6d = 5.0 kn q ks := q k + q k + q 3k + q k + q 5k + q 6k q ks =.63 kn q ds := q d + q d + q 3d + q d + q 5d + q 6d q ds = 5.0 kn Obliczenie zbrojenia. ϕ := b :=.0 α :=.0 Beton B0 := 0.6MPa Stal 8-G-b f := 30MPa c := 0.05 h f := wysokość płyty Δc := odchyłka otuliny ϕ d:= h f c Δc d = 0.9 t := szerokość podpory a := in 0.5 h f, 0.5 t a = 9.0 c l n := rozpiętość w świetle podpór l eff := l n + a l eff =.0 M := 0.5 q ds l eff M = kn M S cceff := α b d S cceff = 0.30 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.0 πϕ. sreq := αξ eff b d f sreq = 7. c s := s = 5.9 c sreq s. hf. h f =.6 c Przyjeto φ = co 0c s 0.0c πϕ := sprov := s sprov =.3 c Ugięcie. M yk := 0.5 q ks l eff M yk = 5.78 kn b =.00 h:= h f d = 0.5 a := c ϕ a = a := c ϕ a = s := sprov s =.3 c s := 0c

37 s ρ := ρ bd = s ρ := ρ bd = 0 37 f ct :=.9MPa E c := MPa E s := MPa bh M cr := f ct M 6 cr = 0.6 kn U:= b U = 35.0 c bh U = 53 ( 3.3.7) ( 53 50) ϕ tto := 3.3 ϕ tto = 3.30 E c E ceff := E + ϕ ceff E s = MPa α et := α tto E et = 9.63 ceff 0.5 b h + α et s d + s a x I := bh + α et s + s x I = I I := b h3 + bh ( x I 0.5 h ) + α et s ( x I a ) + α et s ( d x I) I I = M yk = 5.78 kn > M cr = 0.6 kn - przekrój zarysowany x II d α et ( ρ + ρ ) a := + α et ρ + d ρ α et ( ρ + ρ ) x II = bx II I II := + α 3 et ρ b d ( d x II) + α et ρ b d ( x II a ) I II = E ceff I II β :=.0 β := 0.5 B It := B It = kn M cr I II β β M yk I I 5 M yk l eff leff a k := a:= a 8 k a = 9. < a B li := a It 00 li = 0. Przyjęcie przekrojów i sprawdzenie nośności belek stropowych stropu WPS. Zestawienie obciążeń na belki stropowe

38 a :=.50 rozstaw belek stropowych 38 obc. charakterystyczne obc. - c.wł. belki str. IPE80 q k := 0.88kN q k = 0.9 kn obliczeniowe q d := q k. q d = 0. kn - płytki podłogowe q k :=.0 kn a q k = 0.63 kn q d := q k. q d = 0.76 kn - war.wyrównawcza 5c q 3k :=.0 kn a q 3k =.58 kn q 3d := q 3k.3 q d = 0.76 kn - beton B0 c q k := 5.0kN 3 0.0a q k =.50 kn q d := q k. q d =.80 kn - styropian 3c q 5k := 0.5 kn a q 5k = 0.09 kn q 5d := q 5k. q 5d = 0. kn - płyty WPS 50 q 6k :=. kn a q 6k =.8 kn q 6d := q 6k. q 6d =.00 kn - tynk ce. wap. gr..5c q 7k := 9.0 kn a q 7k = 0.3 kn q 7d := q 7k.3 q 7d = 0.56 kn - obc.użytkowe q 8k := 3.0 kn a q 8k =.50 kn q 8d := q 8k.3 q 8d = 5.85 kn q k := q k + q k + q 3k + q k + q 5k + q 6k + q 7k + q 8k q k = 0.7 kn q d := q d + q d + q 3d + q d + q 5d + q 6d + q 7d + q 8d q d = 3.3 kn l o := l o = dłg. obl. M ax := 0.5 q d l o M ax = kn - aks. oent zginający V ax := 0.5 q d l o V ax = 5.7 kn - aks. sila poprzeczna ϕ l :=.0 α p :=.0 stal St3S f d := 5 MPa E := Pa M ax W pot := W ϕ l α p f pot = 0.63 c 3 - potrzebny wskaźnik zginania d charakterystyka IPE80 h := 80 b f := 9 t w := 5.3 t f := 8.0 r:= 9 W x := 6c 3 I x := 30c h w := h t f r h w = 6 klasa przekroju 5MPa ε := ε =.0 f d środnik pas h w = 7.5 < 66 ε = 66 klasa I t w 0.5 b f t w r =. < 9 ε = 9 klasa I t f Sprawdzenie nośności M R := α p W x f d M R = 3.39 kn - nośność obliczeniowa przekroju

39 M ax ϕ l M R = 0.76 < - warunek nośności 39 h w = 7.55 < 70 ε = 70 - war. sukł. środnika przy ścinaniu t w v := h w t w v = 7.7 c V R := 0.58 v f d V R = 96.9 kn - nośność obl. przekroju przy ścinaniu V ax = 5.7 kn < V R = 96.9 kn - warunek nośności Ugięcie 5 q k l o l o u := u = 0.5 < u 38 EI gr := u x 50 gr = 5. OBLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE BELEK ŻELBETOWYCH Belki B-8/35/53

40 Zestawienie obciążeń. 0 obc. charakterystyczne obc. obliczeniowe - ciężar własny q k := 5 kn q k =.88 kn q d := q k. q d =.06 kn - strop q k := 9.57kN q k =.36 kn q d :=.79kN q d = 7.68 kn - strop q 3k := 9.57kN q 3k = 0.9 kn q 3d :=.79kN.3 0.5q 3d =.56 kn q k := q k + q k + q 3k q k = 6. kn q d := q d + q d + q 3d q d = 3.30 kn Zginanie. t := szerokość podpory h := wysokość belki b := szerokość belki a := in( 0.5 t, 0.5 h) a = 0.5 l n := rozpiętość w świetle podpór l eff := l n + a l eff = ϕ := 6 ϕ s := 6 Beton B0 := 0.6 MPa f ctd := 0.87MPa f ck := 6.0MPa Stal 8G-b f := 30MPa f yk := 355MPa c := 0.05 Δc:= 0 - odchyłka otuliny d:= h c ϕ s 0.5 ϕ Δc d = 0.6 M := 0.0kN - oent przęsłowy M S cceff := b d S cceff = 0. ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.8 sreq := ξ eff b d f sreq =.68 c 3 π ϕ sprov := sprov = 6.03 c Przyjęto w przęśle 3φ6 w jedny rzędzie M := 3.7kN - oent podporowy M S cceff := b d S cceff = 0.9 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.6 sreq := ξ eff b d f sreq =.83 c 3 π ϕ sprov := sprov = 6.03 c Przyjęto nad podporą 3φ6 w jedny rzędzie Ścinanie. d d = 0.6 k := ax.6, k =.339 f = 30 MPa b w := b ρ L := 0

41 Podpora z prawej V Rd := 0.35 k f ctd. + 0 ρ L b w d V Rd = 3.9 kn > V Sd := 8.0kN s ax := in( 0.75 d, 00) s ax = 96 przyjęto strzeiona dwucięte w rozstawie: s := 50 Podpora B z lewej V Rd := 0.35 k f ctd. + 0 ρ L b w d V Rd = 3.9 kn < V Sd :=.8kN l v := 0. z := 0.9 d z = 0.3 l v cotθ := cotθ =.70 przyjęto: cotθ :=.0 l z v := z cotθ l v = 0.7 nośność strzeion stal StOS-b f ywd := 90MPa f yks := 0MPa πϕ w n w := ϕ w := 6 sw := n w sw = 0.57 c sw f ywd z cotθ s := V Sd s = 0.7 przyjęto strzeiona dwucięte w rozstawie: s := 0 sw f ck MPa ρ w := ρ s b w = 0.00 > ρ win := 0.08 ρ w f win = yks sw f ywd z cotθ V Rd := V s Rd = 5.89 kn > V Sd =.8 kn f ck ν := 0.6 ν = MPa cotθ V Rd := ν b w z + ( cotθ) V Rd = 39.8 kn - zbrojenie na ścinanie wyłącznie sayi strzeionai s ax := in( 0.75 d, 00) s ax = 96 Podpora B z prawej V Rd := 0.35 k f ctd. + 0 ρ L b w d V Rd = 3.9 kn < V Sd := 5.65kN l v := 0.75 z := 0.9 d z = 0.3 l v cotθ := cotθ = 3.9 przyjęto: cotθ :=.0 l z v := z cotθ l v = 0.7 nośność strzeion stal StOS-b f ywd := 90MPa f yks := 0MPa

42 πϕ w n w := ϕ w := 6 sw := n w sw = 0.57 c sw f ywd z cotθ s := V Sd s = 9. przyjęto strzeiona dwucięte w rozstawie: s := 80 sw f ck MPa ρ w := ρ s b w = > ρ win := 0.08 ρ w f win = yks sw f ywd z cotθ V Rd := V s Rd = 63.0 kn > V Sd = 5.65 kn f ck ν := 0.6 ν = MPa cotθ V Rd := ν b w z + ( cotθ) V Rd = 39.8 kn - zbrojenie na ścinanie wyłącznie sayi strzeionai s ax := in( 0.75 d, 00) s ax = 96 Podpora C z lewej V Rd := 0.35 k f ctd. + 0 ρ L b w d V Rd = 3.9 kn < V Sd := 59.80kN l v := 0.9 z := 0.9 d z = 0.3 l v cotθ := cotθ = 3.83 przyjęto: cotθ :=.0 l z v := z cotθ l v = 0.7 nośność strzeion stal StOS-b f ywd := 90MPa f yks := 0MPa πϕ w n w := ϕ w := 6 sw := n w sw = 0.57 c sw f ywd z cotθ s := V Sd s = 8. przyjęto strzeiona dwucięte w rozstawie: s := 80 sw f ck MPa ρ w := ρ s b w = > ρ win := 0.08 ρ w f win = yks sw f ywd z cotθ V Rd := V s Rd = 63.0 kn > V Sd = kn f ck ν := 0.6 ν = MPa

43 cotθ V Rd := ν b w z + ( cotθ) V Rd = 39.8 kn - zbrojenie na ścinanie wyłącznie sayi strzeionai 3 s ax := in( 0.75 d, 00) s ax = 96 Podpora C z prawej V Rd := 0.35 k f ctd. + 0 ρ L b w d V Rd = 3.9 kn < V Sd := 57.90kN l v := 0.85 z := 0.9 d z = 0.3 l v cotθ := cotθ = 3.6 przyjęto: cotθ :=.0 l z v := z cotθ l v = 0.7 nośność strzeion stal StOS-b f ywd := 90MPa f yks := 0MPa πϕ w n w := ϕ w := 6 sw := n w sw = 0.57 c sw f ywd z cotθ s := V Sd s = 87. przyjęto strzeiona dwucięte w rozstawie: s := 80 sw f ck MPa ρ w := ρ s b w = > ρ win := 0.08 ρ w f win = yks sw f ywd z cotθ V Rd := V s Rd = 63.0 kn > V Sd = kn f ck ν := 0.6 ν = MPa cotθ V Rd := ν b w z + ( cotθ) V Rd = 39.8 kn - zbrojenie na ścinanie wyłącznie sayi strzeionai s ax := in( 0.75 d, 00) s ax = 96 Podpora D z lewej V Rd := 0.35 k f ctd. + 0 ρ L b w d V Rd = 3.9 kn < V Sd := 3.90kN l v := 0. z := 0.9 d z = 0.3 l v cotθ := cotθ = 0.3 przyjęto: cotθ :=.0 l z v := z cotθ l v = 0.7 nośność strzeion stal StOS-b f ywd := 90MPa f yks := 0MPa πϕ w n w := ϕ w := 6 sw := n w sw = 0.57 c

44 sw f ywd z cotθ s := V Sd s = 53. przyjęto strzeiona dwucięte w rozstawie: s := 0 sw f ck MPa ρ w := ρ s b w = > ρ win := 0.08 ρ w f win = yks sw f ywd z cotθ V Rd := V s Rd = kn > V Sd = 3.90 kn f ck ν := 0.6 ν = MPa cotθ V Rd := ν b w z + ( cotθ) V Rd = 39.8 kn - zbrojenie na ścinanie wyłącznie sayi strzeionai s ax := in( 0.75 d, 00) s ax = 96 Ugięcie. sprov = 6.03 c d = 0.6 sprov bd = 0.9 % ζ := 0.85 M δ S := δ ζ d S = 9.53 MPa l eff = 3.50 < 6.0 sprov l eff = 3.3 < 8 50MPa = d δ S B/5 Zestawienie obciążeń. obc. charakterystyczne obc. obliczeniowe - ciężar własny q k := 5 kn q k = 0.9 kn q d := q k. q d =.03 kn - strop q k := 9.57kN q k = 7.37 kn q d :=.79kN.5 0.5q d = 9.08 kn q k := q k + q k q k = kn q d := q d + q d q d = 0.0 kn Zginanie. t := szerokość podpory h := wysokość belki b := szerokość belki a := in( 0.5 t, 0.5 h) a = l n :=.5 - rozpiętość w świetle podpór l eff := l n + a l eff =.69 ϕ := ϕ s := 6 Beton B0 := 0.6 MPa f ctd := 0.87MPa f ck := 6.0MPa Stal 8G-b f := 30MPa f yk := 355MPa c := 0.05 Δc:= 0 - odchyłka otuliny

45 d:= h c ϕ s 0.5 ϕ Δc d = 0. 5 M := 0.5 q d l eff M = 3.6 kn - oent przęsłowy M S cceff := b d S cceff = 0.07 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.3 sreq := ξ eff b d f sreq =.09 c 3 π ϕ sprov := sprov = c Przyjęto w przęśle 3φ w jedny rzędzie Przyjęto konstrukcyjnie górą φ w jedny rzędzie Ścinanie. d d = 0. k := ax.6, k =.87 f = 30 MPa b w := b ρ L := 0 V Rd := 0.35 k f ctd. + 0 ρ L b w d V Rd = 5.35 kn > V Sd := 0.5 q d l eff V Sd = 8.5 kn s ax := in( 0.75 d, 00) s ax = 85 przyjęto strzeiona dwucięte w rozstawie: s := 80 Ugięcie. sprov = 3.39 c d = 0. sprov bd =.0 % ζ := 0.8 M δ S := δ ζ d S = 7.67 MPa l eff =.69 < 6.0 sprov l eff =.96 < 7 50MPa = 36. d δ S Belki B/39 Zestawienie obciążeń. obc. charakterystyczne obc. obliczeniowe - ciężar własny q k := 5 kn q k =.56 kn q d := q k. q d =.7 kn - strop q k := 9.57kN q k = 7.37 kn q d :=.79kN.5 0.5q d = 9.08 kn - strop q 3k := 9.57kN q 3k = 7.08 kn q 3d :=.79kN.8 0.5q 3d = 8.7 kn q k := q k + q k + q 3k q k = 6.03 kn q d := q d + q d + q 3d q d = 9.5 kn - obc. B/5 P k := 7.0kN P d := 8.5kN Zginanie. t := szerokość podpory h := wysokość belki b := szerokość belki

46 a := in( 0.5 t, 0.5 h) a = l n := rozpiętość w świetle podpór l eff := l n + a l eff = 3.70 ϕ := 6 ϕ s := 6 Beton B0 := 0.6 MPa f ctd := 0.87MPa f ck := 6.0MPa Stal 8G-b f := 30MPa f yk := 355MPa c := 0.05 Δc:= 0 - odchyłka otuliny d:= h c ϕ s 0.5 ϕ Δc d = 0. M := 35.6kN - oent przęsłowy M S cceff := b d S cceff = 0.98 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.36 sreq := ξ eff b d f sreq = c π ϕ sprov := sprov = 8.0 c Przyjęto w przęśle φ6 w jedny rzędzie Przyjęto konstrukcyjnie górą φ w jedny rzędzie Ścinanie. d d = 0. k := ax.6, k =.389 f = 30 MPa b w := b ρ L := 0 V Rd := 0.35 k f ctd. + 0 ρ L b w d V Rd = 6.77 kn < V Sd := 37.05kN l v := 0.9 z := 0.9 d z = 0.9 l v cotθ := cotθ =.7 przyjęto: cotθ :=.0 l z v := z cotθ l v = 0.38 nośność strzeion stal StOS-b f ywd := 90MPa f yks := 0MPa πϕ w n w := ϕ w := 6 sw := n w sw = 0.57 c sw f ywd z cotθ s := V Sd s = 0. przyjęto strzeiona dwucięte w rozstawie: s := 00 sw f ck MPa ρ w := ρ s b w = > ρ win := 0.08 ρ w f win = yks

47 sw f ywd z cotθ V Rd := V s Rd = 0.8 kn > V Sd = kn 7 f ck ν := 0.6 ν = MPa cotθ V Rd := ν b w z + ( cotθ) V Rd = 3.05 kn - zbrojenie na ścinanie wyłącznie sayi strzeionai s ax := in( 0.75 d, 00) s ax = 58 Ugięcie. M M sk := M. sk = 3.96 kn l eff = 3.7 b = 0.5 h = 0.5 d = 0. h p := 5c a := c + ϕ s ϕ + Δc a = 39 a := c + ϕ s ϕ + Δc a = 39 s := sprov s = 8.0 c π s := s =.6 c s ρ := ρ bd =.55 0 s ρ := ρ bd = f ct :=.9MPa E c := MPa E s := MPa bh M cr := f ct M 6 cr =.95 kn U:= b + ( h h p) U = 70.0 c bh U = 79 ( 3.3.7) ( 79 50) ϕ tto := 3.3 ϕ tto = 3.6 E c E ceff := E + ϕ ceff E s = MPa α et := α tto E et = 9.39 ceff 0.5 b h + α et s d + s a x I := bh + α et s + s x I = 0. I I := b h3 + bh ( x I 0.5 h ) + α et s ( x I a ) + α et s ( d x I) I I = M sk = 3.96 kn > M cr =.95 kn - przekrój zarysowany x II d α et ( ρ + ρ ) a := + α et ρ + d ρ α et ( ρ + ρ ) x II = 0. 3 bx II I II := + α 3 et ρ b d ( d x II) + α et ρ b d ( x II a ) I II =

48 E ceff I II β :=.0 β := 0.5 B It := B It = kn M cr I II β β M sk I I 8 5 M sk l eff l eff a k := a:= a 8 k a = 7.8 < a B li := a It 00 li = 8.7 Belki B/300 Zestawienie obciążeń. obc. charakterystyczne obc. obliczeniowe - ciężar własny q k := 5 kn q k =.88 kn q d := q k. q d =.06 kn - strop q k := 9.57kN q k =.36 kn q d :=.79kN q d = 7.68 kn - strop q 3k := 9.57kN q 3k = 7.08 kn q 3d :=.79kN.8 0.5q 3d = 8.7 kn q k := q k + q k + q 3k q k = 3.3 kn q d := q d + q d + q 3d q d = 8.7 kn - obc. B/39 P k :=.97kN P d := 9.97kN Zginanie. t := szerokość podpory h := wysokość belki b := szerokość belki a := in( 0.5 t, 0.5 h) a = 0.5 l n := rozpiętość w świetle podpór l eff := l n + a l eff = 3.50 ϕ := 6 ϕ s := 6 Beton B0 := 0.6 MPa f ctd := 0.87MPa f ck := 6.0MPa Stal 8G-b f := 30MPa f yk := 355MPa c := 0.05 Δc:= 0 - odchyłka otuliny d:= h c ϕ s 0.5 ϕ ϕ Δc d = 0.5 M := 56.3kN - oent przęsłowy M S cceff := b d S cceff = 0.35 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.60 sreq := ξ eff b d f sreq = 9.66 c 5 π ϕ sprov := sprov = c Przyjęto w przęśle 5φ6 w jedny rzędzie Przyjęto konstrukcyjnie górą φ w jedny rzędzie Ścinanie. d d = 0.5 k := ax.6, k =.355

49 f = 30 MPa b w := b ρ L := 0 9 V Rd := 0.35 k f ctd. + 0 ρ L b w d V Rd = kn < V Sd := 57.7kN l v := 0.9 z := 0.9 d z = 0. l v cotθ := cotθ =.08 przyjęto: cotθ :=.0 l z v := z cotθ l v = 0. nośność strzeion stal StOS-b f ywd := 90MPa f yks := 0MPa πϕ w n w := ϕ w := 6 sw := n w sw = 0.57 c sw f ywd z cotθ s := V Sd s = 8.9 przyjęto strzeiona dwucięte w rozstawie: s := 80 sw f ck MPa ρ w := ρ s b w = > ρ win := 0.08 ρ w f win = yks sw f ywd z cotθ V Rd := V s Rd = 59.3 kn > V Sd = 57.7 kn f ck ν := 0.6 ν = MPa cotθ V Rd := ν b w z + ( cotθ) V Rd = 3.6 kn - zbrojenie na ścinanie wyłącznie sayi strzeionai s ax := in( 0.75 d, 00) s ax = 8 Ugięcie. M M sk := M. sk = 5.9 kn l eff = 3.5 b = 0.5 h = 0.30 d = 0.5 h p := 5c a := c + ϕ s ϕ + ϕ + Δc a = 55 a := c + ϕ s ϕ + ϕ + Δc a = 55 s := sprov s = 0.05 c π s := s =.6 c s ρ := ρ bd =.6 0 s ρ := ρ bd = f ct :=.9MPa E c := MPa E s := MPa bh M cr := f ct M 6 cr = 7.3 kn

50 U:= b + ( h h p) U = 80.0 c bh U = ( 3.3.7) ( 87 50) ϕ tto := 3.3 ϕ tto = 3.5 E c E ceff := E + ϕ ceff E s = MPa α et := α tto E et = 9.3 ceff 0.5 b h + α et s d + s a x I := bh + α et s + s x I = 0.70 I I := b h3 + bh ( x I 0.5 h ) + α et s ( x I a ) + α et s ( d x I) I I = M sk = 5.9 kn > M cr = 7.3 kn - przekrój zarysowany x II d α et ( ρ + ρ ) a := + α et ρ + d ρ α et ( ρ + ρ ) x II = 0. 3 bx II I II := + α 3 et ρ b d ( d x II) + α et ρ b d ( x II a ) I II = E ceff I II β :=.0 β := 0.5 B It := B It = kn M cr I II β β M sk I I 5 M sk l eff l eff a k := a:= a 8 k a = 3.7 < a B li := a It 00 li = 6.3 Belki B-8-/35-/53- Zestawienie obciążeń. obc. charakterystyczne obc. obliczeniowe - ciężar własny q k := 5 kn q k =.88 kn q d := q k. q d =.06 kn - strop q k := 9.57kN q k = 0.9 kn q d :=.79kN.3 0.5q d =.56 kn - strop q 3k := 9.57kN q 3k = 7.08 kn q 3d :=.79kN.8 0.5q 3d = 8.7 kn - strop q k := 9.57kN q k =.36 kn q d :=.79kN q d = 7.68 kn - obc. B/300 P k := 7.6kN P d := 57.7kN Zginanie. t := szerokość podpory h := wysokość belki b := szerokość belki a := in( 0.5 t, 0.5 h) a = 0.5

51 l n := rozpiętość w świetle podpór l eff := l n + a l eff = ϕ := 6 ϕ s := 8 Beton B0 := 0.6 MPa f ctd := 0.87MPa f ck := 6.0MPa Stal 8G-b f := 30MPa f yk := 355MPa c := 0.05 Δc:= 0 - odchyłka otuliny d:= h c ϕ s 0.5 ϕ Δc d = 0.6 M :=.7kN - oent przęsłowy M S cceff := b d S cceff = 0.35 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.7 sreq := ξ eff b d f sreq = 6.06 c 5 π ϕ sprov := sprov = c Przyjęto w przęśle 5φ6 w jedny rzędzie M := 8.06kN - oent podporowy M S cceff := b d S cceff = 0.70 ξ eff := ( S cceff ) ξ eff = 0.3 sreq := ξ eff b d f sreq = 7.36 c 5 π ϕ sprov := sprov = c Przyjęto nad podporą 5φ6 w jedny rzędzie Ścinanie. d d = 0.6 k := ax.6, k =.3 f = 30 MPa b w := b ρ L := 0 Podpora z prawej V Rd := 0.35 k f ctd. + 0 ρ L b w d V Rd = 3.73 kn > V Sd :=.9kN s ax := in( 0.75 d, 00) s ax = 9 przyjęto strzeiona dwucięte w rozstawie: s := 50 Podpora B z lewej V Rd := 0.35 k f ctd. + 0 ρ L b w d V Rd = 3.73 kn < V Sd := 0.75kN l v := 0.5 z := 0.9 d z = 0.3

52 l v cotθ := cotθ =.93 przyjęto: cotθ :=.0 l z v := z cotθ l v = nośność strzeion stal StOS-b f ywd := 90MPa f yks := 0MPa πϕ w n w := ϕ w := 8 sw := n w sw =.0 c sw f ywd z cotθ s := V Sd s = 8.5 przyjęto strzeiona dwucięte w rozstawie: s := 50 sw f ck MPa ρ w := ρ s b w = > ρ win := 0.08 ρ w f win = yks sw f ywd z cotθ V Rd := V s Rd = kn > V Sd = 0.75 kn f ck ν := 0.6 ν = MPa cotθ V Rd := ν b w z + ( cotθ) V Rd = kn - zbrojenie na ścinanie wyłącznie sayi strzeionai s ax := in( 0.75 d, 00) s ax = 9 Podpora B z prawej V Rd := 0.35 k f ctd. + 0 ρ L b w d V Rd = 3.73 kn < V Sd := 60.56kN l v :=.30 z := 0.9 d z = 0.3 l v cotθ := cotθ = 5.58 przyjęto: cotθ :=.0 l z v := z cotθ l v = 0.7 nośność strzeion stal StOS-b f ywd := 90MPa f yks := 0MPa πϕ w n w := ϕ w := 8 sw := n w sw =.0 c sw f ywd z cotθ s := V Sd s = 7 przyjęto strzeiona dwucięte w rozstawie: s := 0 sw f ck MPa ρ w := ρ s b w = > ρ win := 0.08 ρ w f win = yks sw f ywd z cotθ V Rd := V s Rd = 63.6 kn > V Sd = kn

Poziom I-II Bieg schodowy 6 SZKIC SCHODÓW GEOMETRIA SCHODÓW

Poziom I-II Bieg schodowy 6 SZKIC SCHODÓW GEOMETRIA SCHODÓW Poziom I-II ieg schodowy SZKIC SCHODÓW 23 0 175 1,5 175 32 29,2 17,5 10x 17,5/29,2 1,5 GEOMETRI SCHODÓW 30 130 413 24 Wymiary schodów : Długość dolnego spocznika l s,d = 1,50 m Grubość płyty spocznika

Bardziej szczegółowo

Projekt z konstrukcji żelbetowych.

Projekt z konstrukcji żelbetowych. ŁUKASZ URYCH 1 Projekt z konstrukcji żelbetowych. Wymiary elwmentów: Element h b Strop h f := 0.1m Żebro h z := 0.4m b z := 0.m Podciąg h p := 0.55m b p := 0.3m Rozplanowanie: Element Rozpiętość Żebro

Bardziej szczegółowo

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET - 1 - Kalkulator Elementów Żelbetowych 2.1 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2001-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.4.1. Elementy żelbetowe

Bardziej szczegółowo

Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 400 mm na całej długości przęsła

Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 400 mm na całej długości przęsła Zginanie: (przekrój c-c) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)130.71 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 4.90 cm 2. Przyjęto 3 16 o s = 6.03 cm 2 ( = 0.36%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)130.71

Bardziej szczegółowo

Q r POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE

Q r POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE - str. 28 - POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE Na podstawie dokumentacji geotechnicznej, opracowanej przez Przedsiębiorstwo Opoka Usługi Geologiczne, opracowanie marzec 2012r, stwierdzono następującą budowę podłoża

Bardziej szczegółowo

7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary:

7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary: 7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu Wymiary: B=1,2m L=4,42m H=0,4m Stan graniczny I Stan graniczny II Obciążenie fundamentu odporem gruntu OBCIĄŻENIA: 221,02 221,02 221,02

Bardziej szczegółowo

- 1 - Belka Żelbetowa 3.0 A B C 0,30 5,00 0,30 5,00 0,25 1,00

- 1 - Belka Żelbetowa 3.0 A B C 0,30 5,00 0,30 5,00 0,25 1,00 - - elka Żelbetowa 3.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEUD 200-200 SPEUD Gliwice utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.7.3. elka żelbetowa ciągła SZKI ELKI:

Bardziej szczegółowo

Rys. 29. Schemat obliczeniowy płyty biegowej i spoczników

Rys. 29. Schemat obliczeniowy płyty biegowej i spoczników Przykład obliczeniowy schodów wg EC-2 a) Zebranie obciąŝeń Szczegóły geometryczne i konstrukcyjne przedstawiono poniŝej: Rys. 28. Wymiary klatki schodowej w rzucie poziomym 100 224 20 14 9x 17,4/28,0 157

Bardziej szczegółowo

Schemat statyczny płyty: Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 3,24 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 5,34 m

Schemat statyczny płyty: Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 3,24 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 5,34 m 5,34 OLICZENI STTYCZNE I WYMIROWNIE POZ.2.1. PŁYT Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. f k d Obc.obl. 1. TERKOT 0,24 1,35 -- 0,32 2. WYLEWK CEMENTOW 5CM 2,10 1,35 --

Bardziej szczegółowo

Projekt belki zespolonej

Projekt belki zespolonej Pomoce dydaktyczne: - norma PN-EN 1994-1-1 Projektowanie zespolonych konstrukcji stalowo-betonowych. Reguły ogólne i reguły dla budynków. - norma PN-EN 199-1-1 Projektowanie konstrukcji z betonu. Reguły

Bardziej szczegółowo

10.0. Schody górne, wspornikowe.

10.0. Schody górne, wspornikowe. 10.0. Schody górne, wspornikowe. OBCIĄŻENIA: Grupa: A "obc. stałe - pł. spocznik" Stałe γf= 1,0/0,90 Q k = 0,70 kn/m *1,5m=1,05 kn/m. Q o1 = 0,84 kn/m *1,5m=1,6 kn/m, γ f1 = 1,0, Q o = 0,63 kn/m *1,5m=0,95

Bardziej szczegółowo

1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ.

1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ. 1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ. Zestawienie obciążeń. Kąt nachylenia połaci dachowych: Obciążenie śniegie. - dla połaci o kącie nachylenia 0 stopni Lokalizacja

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE

OBLICZENIA STATYCZNE OLICZENI STTYCZNE Obciążenie śniegiem wg PN-80/-02010/z1 / Z1-5 S [kn/m 2 ] h=1,0 l=5,0 l=5,0 1,080 2,700 2,700 1,080 Maksymalne obciążenie dachu: - Dach z przegrodą lub z attyką, h = 1,0 m - Obciążenie

Bardziej szczegółowo

9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe

9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe 9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe OBCIĄŻENIA: 55,00 55,00 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,0 Liniowe 0,0 55,00 55,00

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1112 Z1 1 OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE SPIS TREŚCI 1. Nowe elementy konstrukcyjne... 2 2. Zestawienie obciążeń... 2 2.1. Obciążenia stałe stan istniejący i projektowany... 2 2.2. Obciążenia

Bardziej szczegółowo

Załącznik nr 3. Obliczenia konstrukcyjne

Załącznik nr 3. Obliczenia konstrukcyjne 32 Załącznik nr 3 Obliczenia konstrukcyjne Poz. 1. Strop istniejący nad parterem (sprawdzenie nośności) Istniejący strop typu Kleina z płytą cięŝką. Wartość charakterystyczna obciąŝenia uŝytkowego w projektowanym

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA KONSTRUKCYJNE

OBLICZENIA KONSTRUKCYJNE OLICZENI KONSTRUKCYJNE SLI GIMNSTYCZNEJ W JEMIELNIE 1. Płatew dachowa DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 16,0 cm Wysokość h = 20,0 cm Drewno: Drewno klejone z drewna litego iglastego,

Bardziej szczegółowo

Schemat statyczny - patrz rysunek obok:

Schemat statyczny - patrz rysunek obok: - str.20 - POZ. 6. NDPROŻ Poz. 6.1. Nadproże o rozpiętości 2.62m 1/ Ciężar nadproża 25 30cm 0.25 0.30 24 = 1.8kN/m 1.1 2.0kN/m 2/ Ciężar ściany na nadprożu 0.25 1.3 18 = 5.8kN/m 1.1 6.4kN/m 3/ Ciężar tynku

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264

Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264 Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x900 (Beton

Bardziej szczegółowo

10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej.

10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej. 10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej. OBCIĄŻENIA: 6,00 6,00 4,11 4,11 1 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa:

Bardziej szczegółowo

Obciążenia (wartości charakterystyczne): - pokrycie dachu (wg PN-82/B-02001: ): Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DANE: Szkic wiązara

Obciążenia (wartości charakterystyczne): - pokrycie dachu (wg PN-82/B-02001: ): Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DANE: Szkic wiązara Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DNE: Szkic wiązara 571,8 396,1 42,0 781,7 10,0 20 51,0 14 690,0 14 51,0 820,0 Geometria ustroju: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 42,0 o Rozpiętość wiązara

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 0 - Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona wg PN-EN :2004

Pręt nr 0 - Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona wg PN-EN :2004 Pręt nr 0 - Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona wg PN-EN 1992-1- 1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x0.000m, y0.000m); 1 (x6.000m, y0.000m)

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE 1. ZESTAWIENIE NORM PN -82/B - 02000 PN -82/B - 02001 PN -82/B

Bardziej szczegółowo

8.OBLICZENIA STATYCZNE

8.OBLICZENIA STATYCZNE 8.OLICZENI STTYCZNE. Dach ZESTWIENI OCIĄŻEŃ Pokrycie, lachodachówka Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f Obc. obl. kn/m 2. lachodachówka o grubości 0,55 mm [0,350kN/m2] 0,35,30 0,45 2. Łaty 5,5 cm

Bardziej szczegółowo

mgr inŝ.. Antoni Sienicki 1/21 Poz. 1.1 Deskowanie Poz. 1.2 Krokiew Obliczenia statyczno wytrzymałościowe

mgr inŝ.. Antoni Sienicki 1/21 Poz. 1.1 Deskowanie Poz. 1.2 Krokiew Obliczenia statyczno wytrzymałościowe 1/21 Poz. 1.1 Deskowanie Przyjęto deskowanie połaci dachu z płyt OSB gr. 22 lub 18 mm. Płyty mocować do krokwi za pomocą wkrętów do drewna. Poz. 1.2 Krokiew DANE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny

Bardziej szczegółowo

e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65 m Dla B20 i stali St0S h = 15 cm h 0 = 12 cm 958 1,00 0,12 F a = 0,0029x100x12 = 3,48 cm 2

e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65 m Dla B20 i stali St0S h = 15 cm h 0 = 12 cm 958 1,00 0,12 F a = 0,0029x100x12 = 3,48 cm 2 OBLICZENIA STATYCZNE POZ.1.1 ŚCIANA PODŁUŻNA BASENU. Projektuje się baseny żelbetowe z betonu B20 zbrojone stalą St0S. Grubość ściany 12 cm. Z = 0,5x10,00x1,96 2 x1,1 = 21,13 kn e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65

Bardziej szczegółowo

- 1 - Belka Żelbetowa 4.0

- 1 - Belka Żelbetowa 4.0 - 1 - elka Żelbetowa 4.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEU utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: elki żelbetowe stropu 2001-2014 SPEU Gliwice Podciąg - oś i

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY I ROZBUDOWY TOLAET PRZY ZESPOLE SZKÓŁ OGÓLNOSZTAŁCĄCYCH NR 2 W BYDGOSZCZY

OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY I ROZBUDOWY TOLAET PRZY ZESPOLE SZKÓŁ OGÓLNOSZTAŁCĄCYCH NR 2 W BYDGOSZCZY OLICZENI STTYCZNE DO PROJEKTU UDOWLNEGO PRZEUDOWY I ROZUDOWY TOLET PRZY ZESPOLE SZKÓŁ OGÓLNOSZTŁCĄCYCH NR 2 W YDGOSZCZY KROKIEW Tablica 1. Obciążenia stałe Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f Obc. obl.

Bardziej szczegółowo

Poz.1.Dach stalowy Poz.1.1.Rura stalowa wspornikowa

Poz.1.Dach stalowy Poz.1.1.Rura stalowa wspornikowa Poz..Dach stalowy Poz...Rura stalowa wspornikowa Zebranie obciążeń *obciążenia zmienne - obciążenie śniegiem PN-80/B-0200 ( II strefa obciążenia) = 5 0 sin = 0,087 cos = 0,996 - obc. charakterystyczne

Bardziej szczegółowo

Obliczenia statyczne Przebudowa Poradni Hepatologicznej Chorzów ul. Zjednoczenia 10.

Obliczenia statyczne Przebudowa Poradni Hepatologicznej Chorzów ul. Zjednoczenia 10. 1 Obliczenia statyczne Przebudowa Poradni Hepatologicznej Chorzów ul. Zjednoczenia 10. Obliczenia wykonano w oparciu o obliczenia statyczne sprawdzające wykonane dla ekspertyzy technicznej opracowanej

Bardziej szczegółowo

Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku

Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku 1 Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku Poz. 1. Wymiany w stropie przy szybie dźwigu w hollu. Obciąż. stropu. - warstwy posadzkowe 1,50 1,2 1,80 kn/m 2 - warstwa wyrównawcza 0,05 x 21,0 = 1,05 1,3

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY ISTNIEJ

OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY ISTNIEJ 9 OLICZENI STTYCZNE DO PROJEKTU UDOWLNEGO PRZEUDOWY ISTNIEJĄCEJ OCZYSZCZLNI ŚCIEKÓW N OCZYSZCZLNĘ MECHNICZNO IOLOGICZNĄ W TECHNOLOGII SR ORZ KNLIZCJI SNITRNEJ Z POMPOWNIĄ ŚCIEKÓW W MIEJSCOWOŚCI SMOKLĘSKI,

Bardziej szczegółowo

Sprawdzenie stanów granicznych użytkowalności.

Sprawdzenie stanów granicznych użytkowalności. MARCIN BRAŚ SGU Sprawzenie stanów granicznych użytkowalności. Wymiary belki: szerokość przekroju poprzecznego: b w := 35cm wysokość przekroju poprzecznego: h:= 70cm rozpiętość obliczeniowa przęsła: :=

Bardziej szczegółowo

Temat VI Przekroje zginane i ich zbrojenie. Zagadnienia uzupełniające

Temat VI Przekroje zginane i ich zbrojenie. Zagadnienia uzupełniające Temat VI Przekroje zginane i ich zbrojenie. Zagadnienia uzupełniające 1. Stropy gęstożebrowe i kasetonowe Nie wymaga się, żeby płyty użebrowane podłużnie i płyty kasetonowe były traktowane w obliczeniach

Bardziej szczegółowo

Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT. Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne

Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT. Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne PROJEKT WYBRANYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCJI ŻELBETOWEJ BUDYNKU BIUROWEGO DESIGN FOR SELECTED

Bardziej szczegółowo

O B L I C Z E N I A S T A T Y C Z N E

O B L I C Z E N I A S T A T Y C Z N E OBLICZENIA STATYCZNE 1 O B L I C Z E N I A S T A T Y C Z N E 1.0 Obciążenia 1.1 Obciążenie śniegiem strefa IV α=40; Q k =1,6 kn/m 2 γ f kn/m 2 - strona zawietrzna: Q k x 0,8 x [(60-α)/30]= 0,853 1,500

Bardziej szczegółowo

Kraków ul. Czarnowiejska Dz. nr 19/18, 19/26 obr.12 Krowodrza. Akademia Górniczo-Hutnicza im. St.Staszica w Krakowie Kraków, al.

Kraków ul. Czarnowiejska Dz. nr 19/18, 19/26 obr.12 Krowodrza. Akademia Górniczo-Hutnicza im. St.Staszica w Krakowie Kraków, al. NIP 679-102-48-90 PeKaO S.. II o/ Kraków 53 1240 1444 1111 0000 0935 8663 Obiekt: PWILON -0 GH dres: Kraków ul. Czarnowiejska Dz. nr 19/18, 19/26 obr.12 Krowodrza Inwestor: kademia Górniczo-Hutnicza im.

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE OLICZENI STTYCZNO - WYTRZYMŁOŚCIOWE 1. ZESTWIENIE OCIĄśEŃ N IEG SCHODOWY Zestawienie obciąŝeń [kn/m 2 ] Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. ObciąŜenie zmienne (wszelkiego rodzaju budynki mieszkalne,

Bardziej szczegółowo

mr1 Klasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 4.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1 [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2

mr1 Klasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 4.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1 [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2 4. mur oporowy Geometria mr1 Wysokość ściany H [m] 2.50 Szerokość ściany B [m] 2.00 Długość ściany L [m] 10.00 Grubość górna ściany B 5 [m] 0.20 Grubość dolna ściany B 2 [m] 0.24 Minimalna głębokość posadowienia

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIE ZARYSOWANIA

OBLICZENIE ZARYSOWANIA SPRAWDZENIE SG UŻYTKOWALNOŚCI (ZARYSOWANIA I UGIĘCIA) METODAMI DOKŁADNYMI, OMÓWIENIE PROCEDURY OBLICZANIA SZEROKOŚCI RYS ORAZ STRZAŁKI UGIĘCIA PRZYKŁAD OBLICZENIOWY. ZAJĘCIA 9 PODSTAWY PROJEKTOWANIA KONSTRUKCJI

Bardziej szczegółowo

1. Ciężar własny stropu Rector 4,00 1,10 -- 4,40 Σ: 4,00 1,10 -- 4,40. 5,00 1,10 -- 5,50 25,0x0,20 Σ: 5,00 1,10 -- 5,50

1. Ciężar własny stropu Rector 4,00 1,10 -- 4,40 Σ: 4,00 1,10 -- 4,40. 5,00 1,10 -- 5,50 25,0x0,20 Σ: 5,00 1,10 -- 5,50 Spis treści 1. Wstęp 2. Zestawienie obciążeń 3. Obliczenia płyty stropodachu 4. Obliczenia stropu na poz. + 7,99 m 5. Obliczenia stropu na poz. + 4,25 m 6. Obliczenia stropu na poz. +/- 0,00 m 7. Obliczenia

Bardziej szczegółowo

700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:

700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%: Producent: Ryterna modul Typ: Moduł kontenerowy PB1 (długość: 6058 mm, szerokość: 2438 mm, wysokość: 2800 mm) Autor opracowania: inż. Radosław Noga (na podstawie opracowań producenta) 1. Stan graniczny

Bardziej szczegółowo

Mgr inż. Piotr Bońkowski, Wydział Budownictwa i Architektury, Politechnika Opolska Konstrukcje Betonowe 1, semestr zimowy 2016/2017 1

Mgr inż. Piotr Bońkowski, Wydział Budownictwa i Architektury, Politechnika Opolska Konstrukcje Betonowe 1, semestr zimowy 2016/2017 1 I Spis treści 1. Założenia konstrukcyjne.... Projekt wstępny...3.1. Płyta...3.. Żebro...4 3. Projekt techniczny płyty...5 4. Projekt techniczny żebra...8 4.1 Schemat statyczny żebra...8 4.. Wymiarowanie

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN :2004

Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN :2004 Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x800

Bardziej szczegółowo

ZAJĘCIA 4 WYMIAROWANIE RYGLA MIĘDZYKONDYGNACYJNEGO I STROPODACHU W SGN I SGU

ZAJĘCIA 4 WYMIAROWANIE RYGLA MIĘDZYKONDYGNACYJNEGO I STROPODACHU W SGN I SGU ZAJĘCIA 4 WYMIAROWANIE RYGLA MIĘDZYKONDYGNACYJNEGO I STROPODACHU W SGN I SGU KONSTRUKCJE BETONOWE II MGR. INŻ. JULITA KRASSOWSKA RYGIEL PRZEKROJE PROSTOKĄTNE - PRZEKROJE TEOWE + Wybieramy po jednym przekroju

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE

OBLICZENIA STATYCZNE PROJEKT BUDOWLANY ZMIANY KONSTRUKCJI DACHU W RUDZICZCE PRZY UL. WOSZCZYCKIEJ 17 1 OBLICZENIA STATYCZNE Inwestor: Gmina Suszec ul. Lipowa 1 43-267 Suszec Budowa: Rudziczka, ul. Woszczycka 17 dz. nr 298/581

Bardziej szczegółowo

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO - 1 - Kalkulator Elementów Drewnianych v.2.2 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2002-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mg inż. Jan Kowalski Tytuł: Obliczenia elementów

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004

Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004 Budynek wielorodzinny - Rama żelbetowa strona nr z 7 Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN 992--:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 4 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 2 (x=4.000m,

Bardziej szczegółowo

Obliczenia statyczno wytrzymałościowe

Obliczenia statyczno wytrzymałościowe MK MOSTY str. 1 Obliczenia statyczno wytrzymałościowe Przebudowa mostu stałego przez rzekę Sawa w miejscowości Dębina, w ciągu drogi powiatowej Nr 1519 R Łańcut Podzwierzyniec - Białobrzegi km 3 + 576,00

Bardziej szczegółowo

DANE. Szkic układu poprzecznego. Szkic układu podłużnego - płatwi pośredniej

DANE. Szkic układu poprzecznego. Szkic układu podłużnego - płatwi pośredniej Leśniczówka 9/k Obliczenia statyczne. leśniczówka 1.Dach. DNE Szkic układu poprzecznego 712,8 270,0 45,0 19 436,0 19 455,0 46,0 14 888,0 14 46,0 1008,0 Szkic układu podłużnego - płatwi pośredniej 270,0

Bardziej szczegółowo

KARTA TYTUŁOWA. Obiekt: ROZBUDOWA BUDYNKU PRZEDSZKOLA POGWIZDÓW ul. Kościelna 21 dz. 177/1, 155/3

KARTA TYTUŁOWA. Obiekt: ROZBUDOWA BUDYNKU PRZEDSZKOLA POGWIZDÓW ul. Kościelna 21 dz. 177/1, 155/3 Cn 400 KRT TYTUŁOW Obiekt: ROZUDOW UDYNKU PRZEDSZKOL POGWIZDÓW ul. Kościelna 2 dz. 77/, 55/3 Treść: PROJEKT UDOWLNY ROZUDOW UDYNKU PRZEDSZKOL ranża: KONSTRUKCJ Inwestor: Gmina Hażlach 43-49 HŻŁCH ul. Główna

Bardziej szczegółowo

Tablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa

Tablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa strona 1 Tablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 1. Blachodachówka o grubości 0,55 mm γ f k d Obc. obl. kn/m 2 0,35 1,30

Bardziej szczegółowo

Obciążenia konstrukcji dachu Tablica 1. Pokrycie dachu Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f k d Obc. obl. kn/m 2 1. Blachodachówka 0,10 1,20 -- 0,12 2. Łaty i kontrłaty [0,100kN/m2] 0,10 1,10 -- 0,11

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY

PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY PRZEBUDOWA, ROZBUDOWA I ZMIANA SPOSOBU UŻYTKOWANIA BUDYNKU REMIZY OSP W LIPIE DLA POTRZEB CENTRUM KULTURALNO-REKREACYJNEGO NA DZ. NR EW. 287 I 286 POŁOŻONEJ W MIEJSCOWOŚCI LIPA, GM. GŁOWACZÓW. PROJEKT

Bardziej szczegółowo

1. Projekt techniczny żebra

1. Projekt techniczny żebra 1. Projekt techniczny żebra Żebro stropowe jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla płyty. Jest to element słabo bądź średnio obciążony siłą równomiernie obciążoną składającą się z obciążenia

Bardziej szczegółowo

1,26 1,30 -- 1,64 [21,0kN/m3 0,06m] 3. Folia PE gr.0,3mm [0,010kN/m2] 0,01 1,30 -- 0,01 4. Strop Rector 4,59 1,10 -- 5,05 Σ: 6,49 1,16 -- 7,52

1,26 1,30 -- 1,64 [21,0kN/m3 0,06m] 3. Folia PE gr.0,3mm [0,010kN/m2] 0,01 1,30 -- 0,01 4. Strop Rector 4,59 1,10 -- 5,05 Σ: 6,49 1,16 -- 7,52 ZESTWIENIE OCIĄŻEŃ Tablica 1. Obciążenia stałe. Strop Rector 1. Lastriko bezspoinowe o grubości 20 mm 0,44 1,30 -- 0,57 [0,440kN/m2] 2. Jastrych cementowy grub. 6 cm 1,26 1,30 -- 1,64 [21,0kN/m3 0,06m]

Bardziej szczegółowo

Obliczenia bosmanatu. Schemat statyczny (ci ar belki uwzgl dniony automatycznie): Momenty zginaj ce [knm]:

Obliczenia bosmanatu. Schemat statyczny (ci ar belki uwzgl dniony automatycznie): Momenty zginaj ce [knm]: Obliczenia bosmanatu 1. Zebranie obci strop drewniany Tablica 1. k Obc. obl. Lp Opis obci enia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Obci enie zmienne (wszelkie pokoje biurowe, 2,00 1,40 0,50 2,80 gabinety lekarskie,

Bardziej szczegółowo

0,42 1, ,50 [21,0kN/m3 0,02m] 4. Warstwa cementowa grub. 7 cm

0,42 1, ,50 [21,0kN/m3 0,02m] 4. Warstwa cementowa grub. 7 cm PROJEKT MONTŻU WNIEN SP Z PODESTEM N NTRESOLI WRZ Z TECHNOLOGIĄ UZDTNINI WODY W UDYNKU KRYTEGO SENU WODNIK 2000 W GRODZISKU MZOWIECKIM N DZIŁKCH NR 55/2, 58/2 (ORĘ 0057) Inwestor Ośrodek Sportu i Rekreacji

Bardziej szczegółowo

Lista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00 8 4.41-0.47 9 9.29-0.

Lista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00 8 4.41-0.47 9 9.29-0. 7. Więźba dachowa nad istniejącym budynkiem szkoły. 7.1 Krokwie Geometria układu Lista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00

Bardziej szczegółowo

1. Projekt techniczny Podciągu

1. Projekt techniczny Podciągu 1. Projekt techniczny Podciągu Podciąg jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla żeber. Jest to główny element stropu najczęściej ślinie bądź średnio obciążony ciężarem własnym oraz reakcjami

Bardziej szczegółowo

2.1. Wyznaczenie nośności obliczeniowej przekroju przy jednokierunkowym zginaniu

2.1. Wyznaczenie nośności obliczeniowej przekroju przy jednokierunkowym zginaniu Obliczenia statyczne ekranu - 1 - dw nr 645 1. OBLICZENIE SŁUPA H = 4,00 m (wg PN-90/B-0300) wysokość słupa H 4 m rozstaw słupów l o 6.15 m 1.1. Obciążenia 1.1.1. Obciążenia poziome od wiatru ( wg PN-B-0011:1977.

Bardziej szczegółowo

PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANY

PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANY ROZBUDOWA BUDYNKU REMIZY STRAŻACKIEJ Z INFRASTRUKTURĄ TECHNICZNĄ Adres: dz. nr geod. 284/2, Kłonówek, gm. Gózd Inwestor: Ochotnicza Straż Pożarna w Kłonówku, Kłonówek, gm. Gózd PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANY

Bardziej szczegółowo

Obliczenia statyczne do projektu konstrukcji wiaty targowiska miejskiego w Olsztynku z budynkiem kubaturowym.

Obliczenia statyczne do projektu konstrukcji wiaty targowiska miejskiego w Olsztynku z budynkiem kubaturowym. Obliczenia statyczne do projektu konstrukcji wiaty targowiska miejskiego w Olsztynku z budynkiem kubaturowym. Poz. 1.0 Dach wiaty Kąt nachylenia połaci α = 15 o Obciążenia: a/ stałe - pokrycie z płyt bitumicznych

Bardziej szczegółowo

KONSTRUKCJA. Adres obiektu: Działka nr 289/1, 276/2, 273/2, 271/2, 270/2 Łabiszyn. ul. Rynarzewska Łabiszyn.

KONSTRUKCJA. Adres obiektu: Działka nr 289/1, 276/2, 273/2, 271/2, 270/2 Łabiszyn. ul. Rynarzewska Łabiszyn. BIURO PROJEKTOWE DELTA s.c. 85-19 BYDGOSZCZ, ul. Poznańska 7/3 tel. 5 31584, 60 39750 NIP 953-5-19-51 NR REJESTRU 0093-016 Nazwa obiektu: Kategoria obiektu: Budynek ieszkalny wielorodzinny budynek nr ETAP

Bardziej szczegółowo

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET Użtkownik: Biuro Inżnierskie SPECBUD Autor: mgr inż. Jan Kowalski Ttuł: Poz.4.1. Element żelbetowe Przkład 1 - Obliczenia przkładowe programu KEŻ Belka - zginanie - 1 - Kalkulator Elementów Żelbetowch

Bardziej szczegółowo

3.2.2 Strop nad piętrem Nad piętrem strop żelbetowy gr.18,0 cm, z betonu B- 20, stal 34GS, StOS- b

3.2.2 Strop nad piętrem Nad piętrem strop żelbetowy gr.18,0 cm, z betonu B- 20, stal 34GS, StOS- b 1 OPIS TECHNICZNY do projektu konstrukcji budynku administracyjno - technicznego w Gronowie 1. Podstawa opracowania Umowa z Inwestorem, projekt architektoniczny, projekty branżowe, obowiązujące normy,

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1. Obciążenia 1.1. Założenia Ze względu na brak pełnych danych dotyczących konstrukcji istniejącego obiektu, w tym stalowego podciągu, drewnianego stropu oraz więźby

Bardziej szczegółowo

Obciążenia. Wartość Jednostka Mnożnik [m] oblicz. [kn/m] 1 ciężar [kn/m 2 ]

Obciążenia. Wartość Jednostka Mnożnik [m] oblicz. [kn/m] 1 ciężar [kn/m 2 ] Projekt: pomnik Wałowa Strona 1 1. obciążenia -pomnik Obciążenia Zestaw 1 nr Rodzaj obciążenia 1 obciążenie wiatrem 2 ciężar pomnika 3 ciężąr cokołu fi 80 Wartość Jednostka Mnożnik [m] obciążenie charakter.

Bardziej szczegółowo

Poz Strop prefabrykowany, zmodyfikowana cegła Ŝerańska

Poz Strop prefabrykowany, zmodyfikowana cegła Ŝerańska Poz. 2.1. Strop prefabrykowany, zmodyfikowana cegła Ŝerańska ObciąŜenia obliczeniowe zewnętrzne : - warstwy wykończeniowe 6.16 4.30 = 1.72 - ścianki działowe = 1.80 q = 9,52 kn/m² Dobrano płyty stropowe

Bardziej szczegółowo

Parametry geotechniczne gruntów ustalono na podstawie Metody B Piasek średni Stopień zagęszczenia gruntu niespoistego: I D = 0,7.

Parametry geotechniczne gruntów ustalono na podstawie Metody B Piasek średni Stopień zagęszczenia gruntu niespoistego: I D = 0,7. .11 Fundamenty.11.1 Określenie parametrów geotechnicznych podłoża Rys.93. Schemat obliczeniowy dla ławy Parametry geotechniczne gruntów ustalono na podstawie Metody B Piasek średni Stopień zagęszczenia

Bardziej szczegółowo

EKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku

EKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku EKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku TEMAT MODERNIZACJA POMIESZCZENIA RTG INWESTOR JEDNOSTKA PROJEKTOWA SAMODZIELNY PUBLICZNY ZESPÓŁ OPIEKI ZDROWOTNEJ 32-100 PROSZOWICE,

Bardziej szczegółowo

Widok ogólny podział na elementy skończone

Widok ogólny podział na elementy skończone MODEL OBLICZENIOWY KŁADKI Widok ogólny podział na elementy skończone Widok ogólny podział na elementy skończone 1 FAZA I odkształcenia od ciężaru własnego konstrukcji stalowej (odkształcenia powiększone

Bardziej szczegółowo

Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150

Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150 Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-0350 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (204) Drewno parametry (wspólne) Dane wejściowe

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE

OBLICZENIA STATYCZNE OBLICZENIA STATYCZNE do projektu budowlano wykonawczego przebudowy i modernizacji istniejącego budynku filii biblioteki w Barcicach dz. nr 303/ obr. Barcice Materiały konstrukcyjne: - beton C20/25 (dawne

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI I OBLICZENIA.

OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI I OBLICZENIA. OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI I OBLICZENIA. Założenia przyjęte do wykonania projektu konstrukcji: - III kategoria terenu górniczego, drgania powierzchni mieszczą się w I stopniu intensywności, deformacje

Bardziej szczegółowo

Projektuje się płytę żelbetową wylewaną na mokro, krzyżowo-zbrojoną. Parametry techniczne:

Projektuje się płytę żelbetową wylewaną na mokro, krzyżowo-zbrojoną. Parametry techniczne: - str.10 - POZ.2. STROP NAD KLATKĄ SCHODOWĄ Projektuje się płytę żelbetową wylewaną na mokro, krzyżowo-zbrojoną. Parametry techniczne: 1/ Grubość płyty h = 15cm 2/ Grubość otulenia zbrojenia a = 2cm 3/

Bardziej szczegółowo

Z a w a r t o ś ć o p r a c o w a n i a :

Z a w a r t o ś ć o p r a c o w a n i a : CZERWIEC 2013R Z a w a r t o ś ć o p r a c o w a n i a : Opis techniczny Przedmiot i podstawa opracowania Stan projektowany Opinia możliwości realizacji inwestycji w świetle stanu technicznego obiektu

Bardziej szczegółowo

Wytrzymałość drewna klasy C 20 f m,k, 20,0 MPa na zginanie f v,k, 2,2 MPa na ścinanie f c,k, 2,3 MPa na ściskanie

Wytrzymałość drewna klasy C 20 f m,k, 20,0 MPa na zginanie f v,k, 2,2 MPa na ścinanie f c,k, 2,3 MPa na ściskanie Obliczenia statyczno-wytrzymałościowe: Pomost z drewna sosnowego klasy C27 dla dyliny górnej i dolnej Poprzecznice z drewna klasy C35 lub stalowe Balustrada z drewna klasy C20 Grubość pokładu górnego g

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY

PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY ZMIANA SPOSOBU UśYTKOWANIA CZĘŚCI ISTNIEJACEGO BUDYNKU USŁUGOWO-MIESZKALNEGO Z POMIESZCEŃ APTEKI NA GMINNĄ BIBLIOTEKĘ PUBLICZNĄ WRAZ Z PRZEBUDOWĄ SCHODÓW ZEWNĘTRZNYCH DO

Bardziej szczegółowo

Nr Projektu: AH/15/009

Nr Projektu: AH/15/009 iuro: Szeroka 34; 15-760 iałystok Nr Projektu: H/15/009 OLICZENI STTYCZNE STRON OLICZENI STTYCZNE PRZEUDOW UDYNKU N DZIENNY DOM OPIEKI SENIOR - WIGOR, ul. ZUŁEK 1, 06-100 PUŁTUSK, gm. PUŁTUSK, DZIŁK nr

Bardziej szczegółowo

ZAJĘCIA 2 DOBÓR SCHEMATU STATYCZNEGO PŁYTY STROPU OBLICZENIA STATYCZNE PŁYTY

ZAJĘCIA 2 DOBÓR SCHEMATU STATYCZNEGO PŁYTY STROPU OBLICZENIA STATYCZNE PŁYTY DOBÓR SCHEMATU STATYCZNEGO PŁYTY STROPU OBLICZENIA STATYCZNE PŁYTY PRZYKŁADY OBLICZENIOWE (DOBÓR GRUBOŚCI OTULENIA PRĘTÓW ZBROJENIA, ROZMIESZCZENIE PRĘTÓW W PRZEKROJU ORAZ OKREŚLENIE WYSOKOŚCI UŻYTECZNEJ

Bardziej szczegółowo

1. Zebranie obciążeń. Strop nad parterem

1. Zebranie obciążeń. Strop nad parterem Wyciąg z obliczeń 1. Zebranie obciążeń Stropodach Obciążenie Y qk Y f qo 2x papa termozgrzewalna 0,15 kn/m2 0,15 1,2 0,18 Szlichta cementowa 5cm 21 kn/m3 21*0,05 1,05 1,3 1,365 Folia PE 0,002kN/m2 0,002

Bardziej szczegółowo

Ścinanie betonu wg PN-EN (EC2)

Ścinanie betonu wg PN-EN (EC2) Ścinanie betonu wg PN-EN 992-2 (EC2) (Opracowanie: dr inż. Dariusz Sobala, v. 200428) Maksymalna siła ścinająca: V Ed 4000 kn Przekrój nie wymagający zbrojenia na ścianie: W elementach, które z obliczeniowego

Bardziej szczegółowo

Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f

Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f 0,10 0,30 L = 0,50 0,10 H=0,40 OBLICZENIA 6 OBLICZENIA DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY SCHODÓW ZEWNĘTRZNYCH, DRZWI WEJŚCIOWYCH SZT. 2 I ZADASZENIA WEJŚCIA GŁÓWNEGO DO BUDYNKU NR 3 JW. 5338 przy ul.

Bardziej szczegółowo

ADAPTACJA BUDYNKU GARAŻOWEGO NA POTRZEBY SCHRONISKA DLA BEZDOMNYCH ZWIERZĄT W SOSNOWCU PRZY UL. BACZYŃSKIEGO 11A

ADAPTACJA BUDYNKU GARAŻOWEGO NA POTRZEBY SCHRONISKA DLA BEZDOMNYCH ZWIERZĄT W SOSNOWCU PRZY UL. BACZYŃSKIEGO 11A ADAPTACJA BUDYNKU GARAŻOWEGO NA POTRZEBY SCHRONISKA DLA BEZDOMNYCH ZWIERZĄT W SOSNOWCU PRZY UL. BACZYŃSKIEGO 11A CZĘŚĆ KONSTRUKCYJNA Ekspertyza stanu technicznego budynku garażowego pod kątem jego remontu

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE BUDYNKU CERKWII WRAZ Z BUDYNKAMI TOWAśYSZĄCYMI. OBLICZENIA STATYCZNE cz.1 BUDYNEK CERKWII

OBLICZENIA STATYCZNE BUDYNKU CERKWII WRAZ Z BUDYNKAMI TOWAśYSZĄCYMI. OBLICZENIA STATYCZNE cz.1 BUDYNEK CERKWII OBLICZENIA STATYCZNE BUDYNKU CERKWII WRAZ Z BUDYNKAI TOWAśYSZĄCYI OBLICZENIA STATYCZNE cz.1 BUDYNEK CERKWII 1. ObciąŜenia stałe Do obliczeń przjęto wartości weług nor PN 8/B-0001 1.1. Dach OBCIĄśENIE CHARAKTERYSTYCZNE

Bardziej szczegółowo

Założenia obliczeniowe i obciążenia

Założenia obliczeniowe i obciążenia 1 Spis treści Założenia obliczeniowe i obciążenia... 3 Model konstrukcji... 4 Płyta trybun... 5 Belki trybun... 7 Szkielet żelbetowy... 8 Fundamenty... 12 Schody... 14 Stropy i stropodachy żelbetowe...

Bardziej szczegółowo

Autorska Pracownia Architektoniczna Kraków, ul. Zygmuntowska 33/12, tel

Autorska Pracownia Architektoniczna Kraków, ul. Zygmuntowska 33/12, tel Autorska Pracownia Architektoniczna 31-314 Kraków, ul. Zygmuntowska 33/1, tel. 1 638 48 55 Adres inwestycji: Województwo małopolskie, Powiat wielicki, Obręb Wola Batorska [ Nr 0007 ] Działki nr: 1890/11,

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY

PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY Stadium: Obiekt: Adres: Temat: Branża: Inwestor: Projekt budowlano - wykonawczy Budynek domu pogrzebowego Rakoniewice ul. Zamkowa, dz. nr 149/1, 150/2 ark 3 obr. Rakoniewice

Bardziej szczegółowo

Spis treści. 2. Zasady i algorytmy umieszczone w książce a normy PN-EN i PN-B 5

Spis treści. 2. Zasady i algorytmy umieszczone w książce a normy PN-EN i PN-B 5 Tablice i wzory do projektowania konstrukcji żelbetowych z przykładami obliczeń / Michał Knauff, Agnieszka Golubińska, Piotr Knyziak. wyd. 2-1 dodr. Warszawa, 2016 Spis treści Podstawowe oznaczenia Spis

Bardziej szczegółowo

PROJEKT WYKONAWCZY INSTALACJI FOTOWOLTAICZNEJ O MOCY 10,05 kwp DLA BUDYNKU PRZEDSZKOLA SAMORZĄDOWEGO W SKALE

PROJEKT WYKONAWCZY INSTALACJI FOTOWOLTAICZNEJ O MOCY 10,05 kwp DLA BUDYNKU PRZEDSZKOLA SAMORZĄDOWEGO W SKALE OPINIA KONSTRUKCYJNO-BUDOWLANA DOTYCZĄCA MOŻLIWOŚCI USTAWIENIA PANELI FOTOWOLTAICZNYCH NA STROPODACHU BUDYNKU WRAZ Z PROPOZYCJĄ Temat/obiekt: KONSTRUCJI WSPORCZEJ POD PANELE PV PROJEKT WYKONAWCZY INSTALACJI

Bardziej szczegółowo

BUDOWA SIEDZIBY PLACÓWKI TERENOWEJ W STASZOWIE PRZY UL. MICKIEWICZA PROJEKT WYKONAWCZY - KONSTRUKCJA SPIS TREŚCI

BUDOWA SIEDZIBY PLACÓWKI TERENOWEJ W STASZOWIE PRZY UL. MICKIEWICZA PROJEKT WYKONAWCZY - KONSTRUKCJA SPIS TREŚCI SPIS TREŚCI I./ OPIS TECHNICZNY II./ WYKAZY STALI III./ RYSUNKI 1K.RZUT FUNDAMENTÓW SKALA 1 : 50 2K.RZUT KONSTRUKCYJNY PARTERU SKALA 1 : 100 3K.RZUT KONSTRUKCYJNY I PIĘTRA SKALA 1 : 100 4K.RZUT KONSTRUKCYJNY

Bardziej szczegółowo

PRZEBUDOWA I ROZBUDOWA BUDYNKU ZAKŁADU OPIEKI ZDROWOTNEJ W SKOŁYSZYNIE BRANŻA KONSTRUKCJA

PRZEBUDOWA I ROZBUDOWA BUDYNKU ZAKŁADU OPIEKI ZDROWOTNEJ W SKOŁYSZYNIE BRANŻA KONSTRUKCJA P R O J E K T B U D O W L A N Y PRZEBUDOWA I ROZBUDOWA BUDYNKU ZAKŁADU OPIEKI ZDROWOTNEJ W SKOŁYSZYNIE BRANŻA KONSTRUKCJA nazwa inwestycji: adres inwestycji: PRZEBUDOWA I ROZBUDOWA BUDYNKU ZAKŁADU OPIEKI

Bardziej szczegółowo

SCHODY. Elementy zabezpieczające np. balustrady i cokoliki

SCHODY. Elementy zabezpieczające np. balustrady i cokoliki SCHODY SCHODY stanowią zespół elementów konstrukcyjnych umożliwiających komunikacyjne powiązania różnych poziomów, dostosowane do ruchu pieszego. Elementami tymi są: Spoczniki (podest piętrowy i podest

Bardziej szczegółowo

Wyniki wymiarowania elementu żelbetowego wg PN-B-03264:2002

Wyniki wymiarowania elementu żelbetowego wg PN-B-03264:2002 Wyniki ymiaroania elementu żelbetoego g PN-B-0364:00 RM_Zelb v. 6.3 Cechy przekroju: zadanie Żelbet, pręt nr, przekrój: x a=,5 m, x b=3,75 m Wymiary przekroju [cm]: h=78,8, b =35,0, b e=00,0, h =0,0, skosy:

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY. 1. Dane ogólne Podstawa opracowania.

OPIS TECHNICZNY. 1. Dane ogólne Podstawa opracowania. OPIS TECHNICZNY 1. Dane ogólne. 1.1. Podstawa opracowania. - projekt architektury - wytyczne materiałowe - normy budowlane, a w szczególności: PN-82/B-02000. Obciążenia budowli. Zasady ustalania wartości.

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 3 - Element drewniany wg EN 1995:2010

Pręt nr 3 - Element drewniany wg EN 1995:2010 Pręt nr 3 - Element drewniany wg EN 1995:2010 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 3 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 3 (x4.000m, y2.000m); 4 (x2.000m, y1.000m) Profil: Pr 50x170 (C 30) Wyniki

Bardziej szczegółowo

Materiały pomocnicze

Materiały pomocnicze Materiały pomocnicze do wymiarowania żelbetowych stropów gęstożebrowych, wykonanych na styropianowych płytach szalunkowych typu JS dr hab. inż. Maria E. Kamińska dr hab. inż. Artem Czkwianianc dr inż.

Bardziej szczegółowo

Sól Kiczora dz. nr ( potok Czerna ) w ciągu drogi gminnej do Brodów Projekt budowlany. mgr inż. Jan Łagosz upr.

Sól Kiczora dz. nr ( potok Czerna ) w ciągu drogi gminnej do Brodów Projekt budowlany. mgr inż. Jan Łagosz upr. EGZEMPLARZ NR 1 DOKUMENTACJA TECHNICZNO PROJEKTOWA ODBUDOWY MOSTKU NAD POTOKIEM CZERNA W MIEJSCOWOŚCI SÓL KICZORA W CIĄGU DROGI GMINNEJ DO BRODÓW KM. 0+015 USZKODZONEGO W WYNIKU POWODZI INWESTOR: ADRES

Bardziej szczegółowo

TEMAT: PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANO- WYKONAWCZY ROZBUDOWY URZĘDU O ŁĄCZNIK Z POMIESZCZENIAMI BIUROWYMI

TEMAT: PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANO- WYKONAWCZY ROZBUDOWY URZĘDU O ŁĄCZNIK Z POMIESZCZENIAMI BIUROWYMI TEMAT: PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANO- WYKONAWCZY ROZBUDOWY URZĘDU O ŁĄCZNIK Z POMIESZCZENIAMI BIUROWYMI RODZAJ OPRACOWANIA: PROJEKT WYKONAWCZO BUDOWLANY KONSTRUKCJI ADRES: ul. Wojska Polskiego 10

Bardziej szczegółowo