OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU KONSTRUKCJI. 1 Przedmiot opracowania:
|
|
- Patryk Urbański
- 7 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU KONSTRUKCJI 1 Przedmiot opracowania: Przedmiotem opracowania jest projekt konstrukcji budynku Transgranicznego Centrum Turystyki i Wymiany Młodzieży zlokalizowanego w Zarzeczu na działce nr 32/9. 2. Podstawa opracowania: a) Projekt architektoniczno budowlany b) Wizja i pomiary w terenie, c) Wywiad z Inwestorem, d) Rozporządzenie Ministra Infrastruktury z dnia r. w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać budynki i ich usytuowanie ( Dz. U. Nr 7 poz. 690 z 2002 r.), e) Obowiązujące normy i przepisy z zakresu budownictwa f) Katalogi firmowe materiałów budowlanych 3. Dane ogólne: Przedmiotem inwestycji jest budynek Transgranicznego Centrum Turystyki i Wymiany Młodzieży w Zarzeczu. Zaprojektowano budynek o kształcie wydłużonego prostokąta, z wykuszem tworzącym formę prostopadłościanu, w którym znajduje się klatka schodowa. udynek przekryty dachem dwuspadowym o kącie nachylenia 42º. Pokrycie stanowi dachówka ceramiczna. udynek zaprojektowano w technologii tradycyjnej murowanej z pustaków ceramicznych oraz stropem gęstożebrowym wspartym i ścianach nośnych (wieńcach żelbetowych), z dachem o konstrukcji drewnianej płatwiowo-kleszczowej. udynek jest zlokalizowany w następujących strefach oddziaływań środowiskowych (h=36 m n.p.m.): - III strefa obciążenia śniegiem, - III strefa obciążenia wiatrem, - strefa przemarzania gruntu: 1,20 m p.p.t.
2 4. Konstrukcja: a) Warunki gruntowe i geotechniczne Projektowany obiekt o prostej konstrukcji; warunki geotechniczne można uznać za dobre. Na podstawie posiadanych danych stwierdza się, że projektowany obiekt nie znajduje się na terenach szkód górniczych i kopalnianych. Zwierciadło wód gruntowych znajduje się poniżej poziomu posadowienia, nie występują niekorzystne zjawiska geologiczne np. osuwiska. b) Fundamenty i posadowienie Fundamenty posadowić na warstwie nośnej gruntu i zapewnić w każdym miejscu posadowienie fundamentów zewnętrznych min. 120 cm poniżej poziomu terenu. Pod ławami fundamentowymi należy wykonać podkład z betonu o gr. 10cm. Wykopy fundamentowe wykonać mechanicznie i chronić przed zalaniem wodą. W przypadku natrafienia na grunty nienośne podczas wykonywania wykopów fundamentowych należy je wybrać i zastąpić gruntem nośnym zagęszczonym do stopnia ID=0,8. Ławy fundamentowe z betonu -20, o przekroju prostokątnym, zbrojone konstrukcyjnie 4φ12mm stalą -IIIN R00W, strzemiona φ6mm co 30cm. Należy zachować nominalne grubości otulenia prętów zbrojeniowych podane na rysunkach(3 cm). c) Układ konstrukcyjny Układ konstrukcyjny obiektu stanowią ławy i stopy fundamentowe; ściany fundamentowe wykonane z bloczków betonowych, lub wylewane na mokro z betonu 20; ściany nośne z pustaków ceramicznych porotyzowanych na pióro-wpust na zaprawie cementowo-wapiennej spięte wieńcami żelbetowymi na każdej kondygnacji; podciągi i nadproża żelbetowe; schody płytowe żelbetowe; dach drewniany o konstrukcji płatwiowokleszczowej. Słupy żelbetowe, zbrojone 4φ18mm, strzemiona φ6mm co 20 cm są utwierdzone monolitycznie w stopach fundamentowych. Podciągi żelbetowe połączone monolitycznie ze słupami i wieńcami stanowią konstrukcje wsporcze dla stropu TERIV. Elementy żelbetowe zaprojektowane z betonu 20 i z prętów żebrowanych ze stali -IIIN R00W. d) Ściany, nadproża i belki żelbetowe Ściany fundamentowe zaprojektowano z bloczków betonowych o gr. 24 cm, lub wylewane na mokro z betonu 20. Ściany konstrukcyjne parteru i poddasza zaprojektowano z pustaków ceramicznych gr. 29 cm na pióro-wpust na zaprawie cementowo-wapiennej. Na wszystkich ścianach konstrukcyjnych wykonać należy wieńce żelbetowe o przekrojach 28x2 cm, zbrojone podłużnie prętami 4φ12mm oraz poprzecznie strzemionami φ6mm co 2 cm. Nadproża wykonać jako żelbetowe wylewane na mokro, zbrojone dołem 3φ12mm, górą 2φ12mm. Podciągi żelbetowe o wymiarach 30x4cm zbrojone podłużnie dołem 6φ18mm i górą 4φ12mm oraz poprzecznie strzemionami φ6mm co 20 cm. Podciągi wykonać z betonu 20.
3 e) Stropy Stropy gęstożebrowe typu TERIV, o wysokości konstrukcyjnej stropu 24 cm. Długość oparcia belek na podporze stałej (ścianie, podciągu) nie może być mniejsza niż 80 mm. Zaleca się stosowanie zbrojenia podporowego z prętów ze stali klasy -III N w postaci siatek zgrzewanych płaskich lub siatek zaginanych. Zastosować min. jedno żebro rozdzielcze w środku rozpiętości. Pod ściankami działowymi należy wykonać wzmocnione żebra stropowe (2x belka stropowa lub belka żelbetowa zbrojona 4φ12mm). Warstwę nadbetonu gr. 4cm wykonać z betonu klasy min. 20 (C16/20). f) Schody Schody żelbetowe z betonu 20 o konstrukcji płytowej, zbrojone prętami ze stali - IIIN R00W, o gr. płyty biegu i spocznika 10cm. Schody żelbetowe wykonać zgodnie z rysunkami konstrukcyjnymi. g) Dach Więźba dachowa drewniana, dwuspadowa. Konstrukcja więźby dachowej płatwiowo kleszczowa, posiadająca równomierny spadek połaci dachowych wynoszący 42º. Murłaty o przekroju prostokątnym 14x14cm, mocowane do wieńca kotwami (markami) stalowymi w rozstawie max. co 1,7 m. Krokwie o przekroju prostokątnym 8x18 cm, podparte w kalenicy płatwią kalenicową 10x18cm. Kleszcze o przekroju 8x18cm. Rozstaw krokwi podano na rzucie więźby dachowej. Pod pokrycie dachówką ceramiczną należy zastosować łacenie ażurowe łatami o przekroju 4xcm. Między krokwiami umieścić ocieplenie w postaci wełny mineralnej gr. min. 2cm. Wszystkie elementy drewniane należy zabezpieczyć atestowanymi środkami przeciwogniowymi oraz grzybo- i owadobójczymi. Elementy wykończenia dachu należy wykonać z blachy powlekanej w kolorze dopasowanym do pokrycia. Na elementy konstrukcyjne stosować drewno sosnowe/jodłowe klasy C-30. Wszystkie roboty należy wykonać zgodnie z obowiązującymi przepisami techniczno budowlanymi, Polskimi Normami oraz zasadami wiedzy technicznej, pod nadzorem osoby uprawnionej, przy użyciu wyrobów budowlanych dopuszczonych do obrotu i powszechnego stosowania w budownictwie. Przy wykonywaniu poszczególnych robót należy zwracać szczególną uwagę na przestrzeganie zasad HP. OPRCOWNIE:
4 WIĘŹ DCHOW PŁTWIOWO-KLESZCZOW Szkic układu poprzecznego 89,7 360,0 42,0 330, , 1 394, ,0 38, , , 127,0 Szkic układu podłużnego - płatwi pośredniej 330,0 86,0 86,0 340,0 Szkic układu podłużnego - płatwi kalenicowej
5 360,0 66,0 66,0 390,0 Geometria ustroju: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 42,0 o Rozpiętość wiązara l = 12,7 m Rozstaw podpór w świetle murłat l s = 11,70 m Rozstaw osiowy płatwi l gx = 8,18 m Rozstaw krokwi a = 0,80 m Odległość między usztywnieniami bocznymi krokwi = 0,40 m elki stropowe w poziomie płatwi w rozstawie osiowym a = 0,60 m Płatew pośrednia o długości osiowej między słupami l = 3,40 m - lewy koniec płatwi oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczami a ml = 0,86 m - prawy koniec płatwi oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczami a mp = 0,86 m Płatew kalenicowa o długości osiowej między słupami l = 3,90 m - lewy koniec płatwi oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczami a ml = 0,66 m - prawy koniec płatwi oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczami a mp = 0,66 m Wysokość całkowita słupów pod płatew pośrednią h s = 3,30 m Wysokość całkowita słupów pod płatew kalenicową h s = 3,60 m Rozstaw podparć poziomych murłaty l mo = 1,70 m Wysięg wspornika murłaty l mw = 0,0 m Dane materiałowe: - krokiew 8/18cm (zacios 3 cm) z drewna C30 - płatew 10/18 cm z drewna C30 - płatew kalenicowa 10/18 cm z drewna C30 - słup 14/14 cm z drewna C30 - słup kalenicowy 1/1 cm z drewna C30 - kleszcze 2x 8/18 cm o prześwicie gałęzi 8 cm, z przewiązkami co 164 cm z drewna C30 - belka stropowa 8/18 cm z drewna C30 - murłata 14/14 cm z drewna C30 Obciążenia (wartości charakterystyczne i obliczeniowe): - pokrycie dachu (wg PN-82/-02001: ): g k = 0,60 kn/m 2, g o = 0,780 kn/m 2 - uwzględniono ciężar własny wiązara - obciążenie śniegiem (wg PN-80/-02010/z1/Z1-1: połać bardziej obciążona, strefa 3, =3 m n.p.m., nachylenie połaci 42,0 st.): - na połaci lewej s kl = 1,102 kn/m 2, s ol = 1,62 kn/m 2 - na połaci prawej s kp = 0,734 kn/m 2, s op = 1,102 kn/m 2 - obciążenie śniegiem traktuje się jako obciążenie średniotrwałe - obciążenie wiatrem (wg PN :1977/z1:2009/Z1-3: strefa III, teren, wys. budynku z =10,0
6 m): - na połaci nawietrznej p kl = 0,239 kn/m 2, p ol = 0,39 kn/m 2 - na stronie zawietrznej p kp = -0,222 kn/m 2, p op = -0,334 kn/m 2 - ocieplenie dolnego odcinka krokwi g kk = 0,000 kn/m 2, g ok = 0,000 kn/m 2 - obciążenie montażowe kleszczy i belki stropowej F k = 1,0 kn, F o = 1,2 kn Założenia obliczeniowe: - klasa użytkowania konstrukcji: 2 - w obliczeniach statycznych krokwi uwzględniono wpływ podatności płatwi - współczynniki długości wyboczeniowej słupa: w płaszczyźnie ustroju podłużnego ustalony automatycznie w płaszczyźnie wiązara µ y = 1,00 WYNIKI Obwiednia momentów zginających w układzie poprzecznym: 3,88 3,88-4,23-4,23-0,28-0,28 Obwiednia momentów w układzie podłużnym - płatwi pośredniej: Mz [knm] My [knm] Ry,Rz [kn] Rx [kn] 1,38 0,93 1,63 3,46 1,63 3,30 8,99 33,36 3,40 8,99 33,36 Obwiednia momentów w układzie podłużnym - płatwi kalenicowej:
7 My [knm] R [kn] 8,30 3,60 0,00 38,89 3,90 0,00 38,89 WYMIROWNIE wg PN--0310:2000 drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C30 f m,k = 30 MPa, f t,0,k = 18 MPa, f c,0,k = 23 MPa, f v,k = 3 MPa, E 0,mean = 12 GPa, ρ k = 380 kg/m 3 Krokiew 8/18 cm (zacios na podporach 3 cm) Smukłość λ y = 10,9 < 10 λ z = 17,3 < 10 Maksymalne siły i naprężenia w przęśle decyduje kombinacja: K10 stałe-max (podatność)+śnieg (podatność)+0,90 wiatr (podatność) M y = 3,88 knm, N = 4,78 kn f m,y,d = 18,46 MPa, f c,0,d = 14,1 MPa σ m,y,d = 8,98 MPa, σ c,0,d = 0,33 MPa k c,y = 0,276 σ c,0,d /(k c,y f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,72 < 1 (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m,y,d /f m,y,d = 0,341 < 1 Maksymalne siły i naprężenia na podporze (płatwi) decyduje kombinacja: K3 stałe-max+śnieg+0,90 wiatr M y = -4,23 knm, N = 8,21 kn f m,y,d = 18,46 MPa, f c,0,d = 14,1 MPa σ m,y,d = 14,11 MPa, σ c,0,d = 0,68 MPa (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m,y,d /f m,y,d = 0,766 < 1 Maksymalne ugięcie krokwi (pomiędzy płatwią a kalenicą) decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śnieg u fin = 19,71 mm < u net,fin = l / 200 = 04/ 200 = 27,2 mm (71,6%) Maksymalne ugięcie wspornika krokwi decyduje kombinacja: K14 stałe-min (podatność)+wiatr (podatność) u fin = 1,93 mm < u net,fin = 2 l / 200 = 2 612/ 200 = 6,12 mm (31,6%) Płatew 10/18 cm Smukłość λ y = 1,4 < 10 λ z = 27,7 < 10 Ekstremalne obciążenia obliczeniowe q z,max = 9,81 kn/m q y,max = 0,96 kn/m
8 Maksymalne siły i naprężenia w płatwi decyduje kombinacja: K stałe-max+wiatr-parcie+0,90 śnieg M y = 3,33 knm, M z = 1,38 knm f m,y,d = 18,46 MPa, f m,z,d = 18,46 MPa σ m,y,d = 6,16 MPa, σ m,z,d = 4,60 MPa σ m,y,d /f m,y,d + k m σ m,z,d /f m,z,d = 0,08 < 1 k m σ m,y,d /f m,y,d + σ m,z,d /f m,z,d = 0,483 < 1 Maksymalne ugięcie decyduje kombinacja: K4 stałe-max+wiatr-parcie u fin = 6,26 mm < u net,fin = l / 200 = 16,80 mm (37,2%) Płatew kalenicowa 10/18 cm Smukłość λ y = 1,4 < 10 λ z = 27,7 < 10 Ekstremalne obciążenia obliczeniowe q z,max = 9,97 kn/m Maksymalne siły i naprężenia w płatwi decyduje kombinacja: K3 stałe-max+śnieg+0,90 wiatr M y = 8,30 knm f m,y,d = 18,46 MPa σ m,y,d = 1,36 MPa σ m,y,d /f m,y,d + k m σ m,z,d /f m,z,d = 0,832 < 1 k m σ m,y,d /f m,y,d + σ m,z,d /f m,z,d = 0,83 < 1 Maksymalne ugięcie decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śnieg u fin = 11,01 mm < u net,fin = l / 200 = 12,90 mm (8,4%) Słup 14/14 cm Smukłość (słup ) λ y = 13,6 < 10 λ z = 81,7 < 10 Maksymalne siły i naprężenia (słup ) decyduje kombinacja: K3 stałe-max+śnieg+0,90 wiatr-parcie M y = 0,00 knm, N = 33,36 kn f c,0,d = 14,1 MPa σ m,y,d = 0,00 MPa, σ c,0,d = 1,70 MPa k c,y = 0,172, k c,z = 0,442 σ c,0,d /(k c,y f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,697 < 1 σ c,0,d /(k c,z f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,272 < 1 Słup kalenicowy 1/1 cm Smukłość (słup ) λ y = 146, < 10 λ z = 83,1 < 10 Maksymalne siły i naprężenia (słup ) decyduje kombinacja: K3 stałe-max+śnieg+0,90 wiatr-parcie M y = 0,00 knm, N = 38,89 kn f c,0,d = 14,1 MPa σ m,y,d = 0,00 MPa, σ c,0,d = 1,73 MPa k c,y = 0,149, k c,z = 0,428 σ c,0,d /(k c,y f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,820 < 1 σ c,0,d /(k c,z f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,28 < 1 Kleszcze 2x 8/18 cm o prześwicie gałęzi 8 cm, z przewiązkami co 164 cm Smukłość λ y = 10> 10 λ z = 172,4 < 17 Maksymalne siły i naprężenia
9 decyduje kombinacja: K3 stałe-max+montażowe M y = 2,67 knm f m,y,d = 2,38 MPa σ m,y,d = 6,19 MPa σ m,y,d /f m,y,d = 0,244 < 1 Maksymalne ugięcie: decyduje kombinacja: K3 stałe-max+montażowe u fin = 8,3 mm < u net,fin = l / 200 = 8180/ 200 = 40,90 mm (20,4%) Murłata 14/14 cm Część murłaty leżąca na ścianie Ekstremalne obciążenia obliczeniowe q z,max = 4,29 kn/m q y,max = 2,06 kn/m Maksymalne siły i naprężenia decyduje kombinacja: K4 stałe-max+wiatr M z = 0,64 knm f m,z,d = 20,77 MPa σ m,z,d = 1,39 MPa σ m,z,d /f m,z,d = 0,067 < 1 Część wspornikowa murłaty Ekstremalne obciążenia obliczeniowe q z,max = 4,29 kn/m, q y,max = 2,06 kn/m Maksymalne siły i naprężenia decyduje kombinacja: K stałe-max+wiatr+0,90 śnieg M y = 0,1 knm, M z = -0,26 knm f m,y,d = 18,46 MPa, f m,z,d = 18,46 MPa σ m,y,d = 1,12 MPa, σ m,z,d = 0,6 MPa k m = 0,7 σ m,y,d /f m,y,d + k m σ m,z,d /f m,z,d = 0,082 < 1 k m σ m,y,d /f m,y,d + σ m,z,d /f m,z,d = 0,073 < 1 Maksymalne ugięcie: decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śnieg u fin = 0,10 mm < u net,fin = 2 l / 200 = 2 00/ 200 =,00 mm (1,9%) elka 8/18 cm Ekstremalne obciążenia obliczeniowe q o = 0,06 kn/m p o = 0,00 kn/m Maksymalne siły i naprężenia decyduje kombinacja: K3 stałe+montażowe M z = 2,9 knm f m,y,d = 2,38 MPa σ m,y,d = 6,82 MPa σ m,y,d /f m,z,d = 0,269 < 1 Maksymalne ugięcie: decyduje kombinacja: K3 stałe+montażowe u fin = 1,06 mm < u net,fin = l / 200 = 8180/ 200 = 40,90 mm (36,8%).
10 ieg schodowy 1 SZKIC SCHODÓW x 17/ GEOMETRI SCHODÓW Wymiary schodów : Długość dolnego spocznika l s,d = 1,0 m Długość biegu l n = 2,2 m Różnica poziomów spoczników h = 1,70 m Liczba stopni w biegu n = 10 szt. Grubość płyty t = 10,0 cm Długość górnego spocznika l s,g = 2,90 m Wymiary poprzeczne: Szerokość biegu 1,20 m - Schody dwubiegowe Dusza schodów 10,0 cm Oparcia : (szerokość / wysokość) elka podpierająca spocznik dolny b = 1,0 cm, h = 20,0 cm elka dolna podpierająca bieg schodowy b = 18,0 cm, h = 20,0 cm elka górna podpierająca bieg schodowy b = 18,0 cm, h = 20,0 cm elka podpierająca spocznik górny b = 1,0 cm, h = 20,0 cm Oparcie belek: Długość podpory lewej t L = 20,0 cm Długość podpory prawej t P = 20,0 cm DNE MTERIŁOWE Klasa betonu C16/20 (20) f cd = 10,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa Ciężar objętościowy betonu ρ = 2,00 kn/m 3 Maksymalny rozmiar kruszywa d g = 16 mm Wilgotność środowiska RH = 0% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 3,4 Stal zbrojeniowa -0 (St0S-b) f yk = 220 MPa, f yd = 190 MPa, f tk = 260 MPa Średnica prętów φ = 10 mm Otulina zbrojenia c nom = 20 mm Stal zbrojeniowa konstrukcyjna St0S-b Średnica prętów konstrukcyjnych φ = 6 mm Maksymalny rozstaw prętów konstr. 30 cm ZESTWIENIE OCIĄŻEŃ Płyta Obciążenia zmienne [kn/m 2 ]: Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. Obciążenie zmienne 0,00 1,40 0,3 0,00
11 Obciążenia stałe na spoczniku [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f Obc.obl. 1. Okładzina górna spocznika grub.3 cm 0,00 1,20 0,00 2. Płyta żelbetowa spocznika grub.10 cm 2,0 1,10 2,7 3. Okładzina dolna spocznika grub.1, cm 0,00 1,20 0,00 Σ: 2,0 1,10 2,7 Obciążenia stałe na biegu schodowym [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f Obc.obl. 1. Okładzina górna biegu grub.3 cm 0,00 (1+17,0/28,0) 0,00 1,20 0,00 2. Płyta żelbetowa biegu grub.10 cm + schody 17/28,0 1,10, 3. Okładzina dolna biegu grub.1, cm 0,00 1,20 0,00 Σ:,0 1,10, Przyjęty schemat statyczny: go,s = 2,7 kn/m 2 go,s = 2,7 kn/m 2 go,b =, kn/m 2 C D 1,70 1,46 2,70 2,86 elka : Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d 1. Max. reakcja podporowa z płyty schodowej 0,30 1, ,33 2. Ciężar własny belki 0,7 1, ,83 Σ: 1,0 1,10 1,1 Obc.obl. Zasięg [m] cała belka cała belka Przyjęty schemat statyczny: qo = 1,1 kn/m leff = 2,70 m elka : Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. Max. reakcja podporowa z płyty schodowej 9,61 1, ,7 2. Ciężar własny belki 0,90 1, ,99 Σ: 10,1 1,10 11,6 Zasięg [m] cała belka cała belka Przyjęty schemat statyczny: qo = 11,6 kn/m leff = 2,70 m elka C: Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. Max. reakcja podporowa z płyty schodowej 12,2 1, ,47 2. Ciężar własny belki 0,90 1, ,99 Σ: 13,1 1,10 14,46 Zasięg [m] cała belka cała belka Przyjęty schemat statyczny:
12 qo = 14,46 kn/m leff = 2,70 m elka D: Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d 1. Max. reakcja podporowa z płyty schodowej 2,3 1, ,79 2. Ciężar własny belki 0,7 1, ,83 Σ: 3,28 1,10 3,61 Obc.obl. Zasięg [m] cała belka cała belka Przyjęty schemat statyczny: qo = 3,61 kn/m leff = 2,70 m ZŁOŻENI OLICZENIOWE: Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (tablica 8) Dodatkowe założenia obliczeniowe dla belek: Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (tablica 8) WYNIKI - PŁYT: Wyniki obliczeń statycznych: Przęsło -: maksymalny moment obliczeniowy M Sd = 0,02 knm/mb Podpora : moment podporowy obliczeniowy M Sd,p = -2,4 knm/mb Przęsło -C: maksymalny moment obliczeniowy M Sd = 2,17 knm/mb Podpora C: moment podporowy obliczeniowy M Sd,p = -3,33 knm/mb Przęsło C-D: maksymalny moment obliczeniowy M Sd = 1,41 knm/mb Reakcja obliczeniowa R Sd, = 0,33 kn/mb Reakcja obliczeniowa R Sd, = 10,7 kn/mb Reakcja obliczeniowa R Sd,C = 13,47 kn/mb Reakcja obliczeniowa R Sd,D = 2,79 kn/mb Obwiednia momentów zginających: -3,33 C 13,47 1,41 D 1,70 2,79-2,4 2,17 0,02 0,33 10,7 1,46 0,10 2,60 0,20 2,66 WYMIROWNIE wg PN :2002 :
13 d e a b c c d e a b Przęsło -- wymiarowanie Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 0,02 knm/mb Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s = 1,68 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 12,0 cm o s = 6,4 cm 2 /mb (ρ = 0,87%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 0,02 knm/mb < M Rd = 8,60 knm/mb (0,2%) Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa V Sd = 3,44 kn/mb Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 3,44 kn/mb < V Rd1 = 3,74 kn/mb (6,4%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 0,02 knm/mb Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm (0,0%) Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt,podp = (-)2,23 knm/m Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt,podp ) = (-)0,27 mm < a lim = 7,30 mm (3,8%) Podpora - wymiarowanie Zginanie: (przekrój b-b) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)2,4 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s = 2,36 cm 2 /mb. Przyjęto górą φ10 co 12,0 cm o s = 6,4 cm 2 /mb Warunek nośności na zginanie: M Sd = -2,4 knm/mb < M Rd = 12,33 knm/mb (-19,9%) SGU: Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = (-)2,23 knm/mb Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm (0,0%) Przęsło -C- wymiarowanie Zginanie: (przekrój c-c) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 2,17 knm/mb Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s = 1,68 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 12,0 cm o s = 6,4 cm 2 /mb (ρ = 0,87%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 2,17 knm/mb < M Rd = 8,60 knm/mb (2,2%) Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa V Sd = 7,32 kn/mb Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 7,32 kn/mb < V Rd1 = 3,74 kn/mb (13,6%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 1,97 knm/mb Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm (0,0%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 1,82 mm < a lim = 13,0 mm (13,%) Podpora C- wymiarowanie Zginanie: (przekrój d-d) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)3,33 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s = 2,36 cm 2 /mb. Przyjęto górą φ10 co 12,0 cm o s = 6,4 cm 2 /mb Warunek nośności na zginanie: M Sd = -3,33 knm/mb < M Rd = 12,33 knm/mb (-27,0%) SGU: Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = (-)3,03 knm/mb Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm (0,0%) Przęsło C-D- wymiarowanie Zginanie: (przekrój e-e) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 1,41 knm/mb Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s = 1,68 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 12,0 cm o s = 6,4 cm 2 /mb (ρ = 0,87%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 1,41 knm/mb < M Rd = 8,60 knm/mb (16,4%) Ścinanie:
14 SGU: Siła poprzeczna obliczeniowa V Sd =,1 kn/mb Warunek nośności na ścinanie: V Sd =,1 kn/mb < V Rd1 = 3,74 kn/mb (9,6%) Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 1,28 knm/mb Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm (0,0%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 1,18 mm < a lim = 14,30 mm (8,3%) SZKIC ZROJENI x 17/28 Nr8 28 Nr2 co φ10 co 12 (Nr1) 20 Nr1 φ10 l= φ10 co 12 (Nr3+3+4) φ10 co 12 (Nr7) 1 φ10 co 12 (Nr) φ10 co 12 (Nr6) 96 Nr2 φ10 l=110 Nr3 φ10 l= Nr4 φ10 l= o Nr φ10 l= o Nr7 φ10 l= o Nr6 φ10 l= Wykaz zbrojenia dla płyty l = 1,20 m Długość ogólna [m] Nr Średnica Długość Liczba St0S-b [mm] [mm] [szt.] φ6 φ , , , , , , , ,80 Długość ogólna wg średnic [m] 64,8 139,8 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,617 Masa prętów wg średnic [kg] 14,4 86,3 Masa prętów wg gatunków stali [kg] 100,7 Masa całkowita [kg] 101 WYNIKI - ELK : Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 1,0 knm Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 0,96 knm Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 0,96 knm Reakcja obliczeniowa R Sd, = R Sd, = 1,6 kn WYMIROWNIE wg PN :2002 :
15 Przyjęte wymiary przekroju: b w = 1,0 cm, h = 20,0 cm otulina zbrojenia c nom = 20 mm Zginanie (metoda uproszczona): Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 1,0 knm Przekrój pojedynczo zbrojony Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) s = 0,7 cm 2. Przyjęto dołem 2φ12 o s = 2,26 cm 2 (ρ = 0,90%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 1,0 knm < M Rd = 6,64 knm (1,8%) Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa V Sd = 1,44 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co max. 120 mm na całej długości belki Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 1,44 kn < V Rd3 = 32,49 kn (4,4%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 0,96 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm (0,0%) Siła poprzeczna charakterystyczna długotrwała V sk,lt = 1,31 kn Szerokość rys ukośnych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm (0,0%) Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 0,96 knm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 0,90 mm < a lim = 13,0 mm (6,7%) SZKIC ZROJENI: 1-1 2φ φ12 2 x 100 = Wykaz zbrojenia Długość ogólna [m] Nr Średnica Długość Liczba St0S-b [mm] [mm] [szt.] φ6 φ10 φ , , ,38 Długość ogólna wg średnic [m] 16,4 6,1 6,1 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,617 0,888 Masa prętów wg średnic [kg] 3,6 3,8,4 Masa prętów wg gatunków stali [kg] 12,8 Masa całkowita [kg] 13 WYNIKI - ELK : Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 10,4 knm Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 9,8 knm Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 9,8 knm Reakcja obliczeniowa R Sd, = R Sd, = 1,61 kn WYMIROWNIE wg PN :2002 :
16 Przyjęte wymiary przekroju: b w = 18,0 cm, h = 20,0 cm otulina zbrojenia c nom = 20 mm Zginanie (metoda uproszczona): Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 10,4 knm Przekrój pojedynczo zbrojony Zbrojenie potrzebne s = 3,71 cm 2. Przyjęto dołem 4φ12 o s = 4,2 cm 2 (ρ = 1,0%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 10,4 knm < M Rd = 12,2 knm (84,2%) Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa V Sd = 14,4 kn Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φ6 co max. 120 mm na odcinku 36,0 cm przy podporach oraz co max. 120 mm w środku rozpiętości belki Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 14,4 kn < V Rd3 = 32,49 kn (44,%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 9,8 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,167 mm < w lim = 0,3 mm (,8%) Siła poprzeczna charakterystyczna długotrwała V sk,lt = 13,14 kn Szerokość rys ukośnych: w k = 0,069 mm < w lim = 0,3 mm (23,0%) Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 9,8 knm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 9,02 mm < a lim = 13,0 mm (66,8%) SZKIC ZROJENI: φ φ x 100 = Wykaz zbrojenia Długość ogólna [m] Nr Średnica Długość Liczba St0S-b [mm] [mm] [szt.] φ6 φ10 φ , , ,94 Długość ogólna wg średnic [m] 18,0 6,1 12,2 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,617 0,888 Masa prętów wg średnic [kg] 4,0 3,8 10,8 Masa prętów wg gatunków stali [kg] 18,6 Masa całkowita [kg] 19 WYNIKI - ELK C: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 13,18 knm Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 11,98 knm Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 11,98 knm Reakcja obliczeniowa R Sd, = R Sd, = 19,2 kn WYMIROWNIE wg PN :2002 :
17 Przyjęte wymiary przekroju: b w = 18,0 cm, h = 20,0 cm otulina zbrojenia c nom = 20 mm Zginanie (metoda uproszczona): Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 13,18 knm Przekrój pojedynczo zbrojony Zbrojenie potrzebne s =,08 cm 2. Przyjęto dołem φ12 o s =,6 cm 2 (ρ = 1,94%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 13,18 knm < M Rd = 14,36 knm (91,8%) Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa V Sd = 18,07 kn Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φ6 co max. 120 mm na odcinku 60,0 cm przy podporach oraz co max. 120 mm w środku rozpiętości belki Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 18,07 kn < V Rd3 = 31,2 kn (7,8%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 11,98 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,174 mm < w lim = 0,3 mm (8,0%) Siła poprzeczna charakterystyczna długotrwała V sk,lt = 16,43 kn Szerokość rys ukośnych: w k = 0,116 mm < w lim = 0,3 mm (38,8%) Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 11,98 knm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 11,22 mm < a lim = 13,0 mm (83,1%) SZKIC ZROJENI: φ φ x 100 = Wykaz zbrojenia Długość ogólna [m] Nr Średnica Długość Liczba St0S-b [mm] [mm] [szt.] φ6 φ10 φ , , ,94 Długość ogólna wg średnic [m] 18,0 6,1 1,2 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,617 0,888 Masa prętów wg średnic [kg] 4,0 3,8 13, Masa prętów wg gatunków stali [kg] 21,3 Masa całkowita [kg] 22 WYNIKI - ELK D: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 3,29 knm Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 2,99 knm Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 2,99 knm Reakcja obliczeniowa R Sd, = R Sd, = 4,88 kn WYMIROWNIE wg PN :2002 :
18 Przyjęte wymiary przekroju: b w = 1,0 cm, h = 20,0 cm otulina zbrojenia c nom = 20 mm Zginanie (metoda uproszczona): Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 3,29 knm Przekrój pojedynczo zbrojony Zbrojenie potrzebne s = 1,07 cm 2. Przyjęto dołem 2φ12 o s = 2,26 cm 2 (ρ = 0,90%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 3,29 knm < M Rd = 6,64 knm (49,6%) Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa V Sd = 4,2 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co max. 120 mm na całej długości belki Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 4,2 kn < V Rd3 = 32,49 kn (13,9%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 2,99 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,129 mm < w lim = 0,3 mm (43,1%) Siła poprzeczna charakterystyczna długotrwała V sk,lt = 4,10 kn Szerokość rys ukośnych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm (0,0%) Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 2,99 knm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 4,33 mm < a lim = 13,0 mm (32,1%) SZKIC ZROJENI: φ φ x 100 = Wykaz zbrojenia Długość ogólna [m] Nr Średnica Długość Liczba St0S-b [mm] [mm] [szt.] φ6 φ10 φ , , ,38 Długość ogólna wg średnic [m] 16,4 6,1 6,1 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,617 0,888 Masa prętów wg średnic [kg] 3,6 3,8,4 Masa prętów wg gatunków stali [kg] 12,8 Masa całkowita [kg] 13
19 STROP DREWNINY Zestawienie obciążeń: Lp. Rodzaj obciążenia Obc. Char. kn/m 2 γ f Obc. Char. kn/m 2 1. Deska 3,2cm (0,032m*,kN/m 3 ) 0,176 1,1 0, Legary 10x1cm (0,1m*0,1m*,kN/m 3 )/0,8m 0,10 1,1 0,11 3. Wełna mineralna 1cm (0,1m*0,6kN/m 3 ) 0,09 1,2 0, Sufit podwieszany g-k na ruszcie (szacunkowo) 0,12 1,2 0,144 RZEM 0,486 0,6. Obciążenie zmienne 2,0 1,4 2,8 RZEM 2,486 3,36 Zastosowano przekrój belki prostokątny podwójny 2x8/18cm w rozstawie co 80cm. SCHEMT ELKI C 4,84 4,84 Parametry belki: - współczynnik obciążenia dla ciężaru własnego belki γ f = 1,10 OCIĄŻENI OLICZENIOWE ELKI Przypadek P1: Przypadek 1 (γ f = 1,1, klasa trwania - stałe) Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie): 3,36 3,36 go=0,12 kn/mb C 4,84 4,84 WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Przypadek P1: Przypadek 1 Momenty zginające [knm]: -10,19 6,32,73 21,06,73 6,32 C ZŁOŻENI OLICZENIOWE DO WYMIROWNI Klasa użytkowania konstrukcji - 2 Parametry analizy zwichrzenia: - brak stężeń bocznych na długości belki - stosunek l d /l =1,00 - obciążenie przyłożone na pasie ściskanym (górnym) belki
20 Ugięcie graniczne u net,fin = l o / 300 WYNIKI OLICZEŃ WYTRZYMŁOŚCIOWYCH WYMIROWNIE WG PN--0310:2000 z y y z Przekrój prostokątny podwójny 2x 8 / 18 cm W y = 864 cm 3, J y = 7776 cm 4, m = 10,9 kg/m drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C30 f m,k = 30 MPa, f t,0,k = 18 MPa, f c,0,k = 23 MPa, f v,k = 3 MPa, E 0,mean = 12 GPa, ρ k = 380 kg/m 3 elka Zginanie Przekrój x = 4,84 m Moment maksymalny M max = -10,19 knm σ m,y,d = 11,80 MPa, f m,y,d = 13,8 MPa Warunek nośności: σ m,y,d / f m,y,d = 0,8 < 1 Warunek stateczności: k crit = 1,000 σ m,y,d = 11,80 MPa < k crit f m,y,d = 13,8 MPa (8,2%) Ścinanie Przekrój x = 4,84 m Maksymalna siła poprzeczna V max = -10,3 kn τ d = 0, MPa < f v,d = 1,38 MPa (39,6%) Docisk na podporze Reakcja podporowa R = 21,06 kn a p = 14,0 cm, k c,90 = 1,06 σ c,90,y,d = 0,94 MPa < k c,90 f c,90,d = 1,32 MPa (71,2%) Stan graniczny użytkowalności Przekrój x = 2,03 m Ugięcie maksymalne u fin = 17,10 mm Ugięcie graniczne u net,fin = l o / 300 = 16,13 mm u fin = 16,10 mm > u net,fin = 16,13 mm (98% )
Poziom I-II Bieg schodowy 6 SZKIC SCHODÓW GEOMETRIA SCHODÓW
Poziom I-II ieg schodowy SZKIC SCHODÓW 23 0 175 1,5 175 32 29,2 17,5 10x 17,5/29,2 1,5 GEOMETRI SCHODÓW 30 130 413 24 Wymiary schodów : Długość dolnego spocznika l s,d = 1,50 m Grubość płyty spocznika
Bardziej szczegółowoZbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 400 mm na całej długości przęsła
Zginanie: (przekrój c-c) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)130.71 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 4.90 cm 2. Przyjęto 3 16 o s = 6.03 cm 2 ( = 0.36%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)130.71
Bardziej szczegółowoSchemat statyczny płyty: Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 3,24 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 5,34 m
5,34 OLICZENI STTYCZNE I WYMIROWNIE POZ.2.1. PŁYT Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. f k d Obc.obl. 1. TERKOT 0,24 1,35 -- 0,32 2. WYLEWK CEMENTOW 5CM 2,10 1,35 --
Bardziej szczegółowo- 1 - OBLICZENIA WIĄZARA PŁATWIOWO-KLESZCZOWEGO. Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.1.2 Wiązar płatwiowo-kleszczowy DANE
- 1 - Wiązar Płatwiowy-Kleszczowy 5.2 OLICZENIA WIĄZARA PŁATWIOWO-KLESZCZOWEGO Użytkownik: iuro Inżynierskie SPECUD 1995-2010 SPECUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.1.2 Wiązar płatwiowo-kleszczowy
Bardziej szczegółowoObciążenia (wartości charakterystyczne): - pokrycie dachu (wg PN-82/B-02001: ): Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DANE: Szkic wiązara
Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DNE: Szkic wiązara 571,8 396,1 42,0 781,7 10,0 20 51,0 14 690,0 14 51,0 820,0 Geometria ustroju: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 42,0 o Rozpiętość wiązara
Bardziej szczegółowo- 1 - Belka Żelbetowa 3.0 A B C 0,30 5,00 0,30 5,00 0,25 1,00
- - elka Żelbetowa 3.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEUD 200-200 SPEUD Gliwice utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.7.3. elka żelbetowa ciągła SZKI ELKI:
Bardziej szczegółowoI. OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJE
I. OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJE 1. Przedmiot opracowania Przedmiotem opracowania obliczeń statycznych jest konstrukcja budynku szkoły podstawowej objętego rozbudową, zlokalizowanego w ronowie przy ul.
Bardziej szczegółowoObciążenia konstrukcji dachu Tablica 1. Pokrycie dachu Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f k d Obc. obl. kn/m 2 1. Blachodachówka 0,10 1,20 -- 0,12 2. Łaty i kontrłaty [0,100kN/m2] 0,10 1,10 -- 0,11
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
OLICZENI STTYCZNE Obciążenie śniegiem wg PN-80/-02010/z1 / Z1-5 S [kn/m 2 ] h=1,0 l=5,0 l=5,0 1,080 2,700 2,700 1,080 Maksymalne obciążenie dachu: - Dach z przegrodą lub z attyką, h = 1,0 m - Obciążenie
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OLICZENI STTYCZNO - WYTRZYMŁOŚCIOWE 1. ZESTWIENIE OCIĄśEŃ N IEG SCHODOWY Zestawienie obciąŝeń [kn/m 2 ] Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. ObciąŜenie zmienne (wszelkiego rodzaju budynki mieszkalne,
Bardziej szczegółowoDANE. Szkic układu poprzecznego. Szkic układu podłużnego - płatwi pośredniej
Leśniczówka 9/k Obliczenia statyczne. leśniczówka 1.Dach. DNE Szkic układu poprzecznego 712,8 270,0 45,0 19 436,0 19 455,0 46,0 14 888,0 14 46,0 1008,0 Szkic układu podłużnego - płatwi pośredniej 270,0
Bardziej szczegółowoTablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa
strona 1 Tablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 1. Blachodachówka o grubości 0,55 mm γ f k d Obc. obl. kn/m 2 0,35 1,30
Bardziej szczegółowoPROJEKT REMONTU POCHYLNI ZEWNĘTRZNEJ PRZY POWIATOWYM CENTRUM ZDROWIA W OTWOCKU
BOB - Biuro Obsługi Budowy Marek Frelek ul. Powstańców Warszawy 14, 05-420 Józefów NIP 532-000-59-29 tel. 602 614 793, e-mail: marek.frelek@vp.pl PROJEKT REMONTU POCHYLNI ZEWNĘTRZNEJ PRZY POWIATOWYM CENTRUM
Bardziej szczegółowo8.OBLICZENIA STATYCZNE
8.OLICZENI STTYCZNE. Dach ZESTWIENI OCIĄŻEŃ Pokrycie, lachodachówka Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f Obc. obl. kn/m 2. lachodachówka o grubości 0,55 mm [0,350kN/m2] 0,35,30 0,45 2. Łaty 5,5 cm
Bardziej szczegółowo- 1 - Belka Żelbetowa 4.0
- 1 - elka Żelbetowa 4.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEU utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: elki żelbetowe stropu 2001-2014 SPEU Gliwice Podciąg - oś i
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
PROJEKT BUDOWLANY ZMIANY KONSTRUKCJI DACHU W RUDZICZCE PRZY UL. WOSZCZYCKIEJ 17 1 OBLICZENIA STATYCZNE Inwestor: Gmina Suszec ul. Lipowa 1 43-267 Suszec Budowa: Rudziczka, ul. Woszczycka 17 dz. nr 298/581
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA KONSTRUKCYJNE
OLICZENI KONSTRUKCYJNE SLI GIMNSTYCZNEJ W JEMIELNIE 1. Płatew dachowa DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 16,0 cm Wysokość h = 20,0 cm Drewno: Drewno klejone z drewna litego iglastego,
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY ISTNIEJ
9 OLICZENI STTYCZNE DO PROJEKTU UDOWLNEGO PRZEUDOWY ISTNIEJĄCEJ OCZYSZCZLNI ŚCIEKÓW N OCZYSZCZLNĘ MECHNICZNO IOLOGICZNĄ W TECHNOLOGII SR ORZ KNLIZCJI SNITRNEJ Z POMPOWNIĄ ŚCIEKÓW W MIEJSCOWOŚCI SMOKLĘSKI,
Bardziej szczegółowoKARTA TYTUŁOWA. Obiekt: ROZBUDOWA BUDYNKU PRZEDSZKOLA POGWIZDÓW ul. Kościelna 21 dz. 177/1, 155/3
Cn 400 KRT TYTUŁOW Obiekt: ROZUDOW UDYNKU PRZEDSZKOL POGWIZDÓW ul. Kościelna 2 dz. 77/, 55/3 Treść: PROJEKT UDOWLNY ROZUDOW UDYNKU PRZEDSZKOL ranża: KONSTRUKCJ Inwestor: Gmina Hażlach 43-49 HŻŁCH ul. Główna
Bardziej szczegółowo- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET
- 1 - Kalkulator Elementów Żelbetowych 2.1 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2001-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.4.1. Elementy żelbetowe
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY I ROZBUDOWY TOLAET PRZY ZESPOLE SZKÓŁ OGÓLNOSZTAŁCĄCYCH NR 2 W BYDGOSZCZY
OLICZENI STTYCZNE DO PROJEKTU UDOWLNEGO PRZEUDOWY I ROZUDOWY TOLET PRZY ZESPOLE SZKÓŁ OGÓLNOSZTŁCĄCYCH NR 2 W YDGOSZCZY KROKIEW Tablica 1. Obciążenia stałe Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f Obc. obl.
Bardziej szczegółowomgr inŝ.. Antoni Sienicki 1/21 Poz. 1.1 Deskowanie Poz. 1.2 Krokiew Obliczenia statyczno wytrzymałościowe
1/21 Poz. 1.1 Deskowanie Przyjęto deskowanie połaci dachu z płyt OSB gr. 22 lub 18 mm. Płyty mocować do krokwi za pomocą wkrętów do drewna. Poz. 1.2 Krokiew DANE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny
Bardziej szczegółowoul. KRASZEWSKIEGO 4, MYSŁOWICE, tel , tel. kom NIP , REGON: Gmina Miasto Mysłowice
DL USŁUGI W BUDOWNICTWIE ŁUKASZ DROBIEC P R O J E K T O W A N I E, E K S P E R T Y Z Y, O P I N I E, N A D Z O R Y ul. KRASZEWSKIEGO 4, 41-400 MYSŁOWICE, tel. 32 318 18 65, tel. kom. 505 807 349 NIP 222-042-69-14,
Bardziej szczegółowo- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO
- 1 - Kalkulator Elementów Drewnianych v.2.2 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2002-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mg inż. Jan Kowalski Tytuł: Obliczenia elementów
Bardziej szczegółowoObliczenia bosmanatu. Schemat statyczny (ci ar belki uwzgl dniony automatycznie): Momenty zginaj ce [knm]:
Obliczenia bosmanatu 1. Zebranie obci strop drewniany Tablica 1. k Obc. obl. Lp Opis obci enia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Obci enie zmienne (wszelkie pokoje biurowe, 2,00 1,40 0,50 2,80 gabinety lekarskie,
Bardziej szczegółowo0,42 1, ,50 [21,0kN/m3 0,02m] 4. Warstwa cementowa grub. 7 cm
PROJEKT MONTŻU WNIEN SP Z PODESTEM N NTRESOLI WRZ Z TECHNOLOGIĄ UZDTNINI WODY W UDYNKU KRYTEGO SENU WODNIK 2000 W GRODZISKU MZOWIECKIM N DZIŁKCH NR 55/2, 58/2 (ORĘ 0057) Inwestor Ośrodek Sportu i Rekreacji
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE
1112 Z1 1 OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE SPIS TREŚCI 1. Nowe elementy konstrukcyjne... 2 2. Zestawienie obciążeń... 2 2.1. Obciążenia stałe stan istniejący i projektowany... 2 2.2. Obciążenia
Bardziej szczegółowoKraków ul. Czarnowiejska Dz. nr 19/18, 19/26 obr.12 Krowodrza. Akademia Górniczo-Hutnicza im. St.Staszica w Krakowie Kraków, al.
NIP 679-102-48-90 PeKaO S.. II o/ Kraków 53 1240 1444 1111 0000 0935 8663 Obiekt: PWILON -0 GH dres: Kraków ul. Czarnowiejska Dz. nr 19/18, 19/26 obr.12 Krowodrza Inwestor: kademia Górniczo-Hutnicza im.
Bardziej szczegółowo- 1 - OBLICZENIA SCHODÓW ELBETOWYCH
- 1 - Schody P ytowe v..0 OLIZENI SHODÓW ELETOWYH ytkownik: iuro In ynierskie SPEUD 005-0 SPEUD Gliwice utor: mg in. Jan Kowalski Tytu : Poz..3 Schody ieg schodowy 1 SZKI SHODÓW 1 180 0 8x 17,5/5,7 5,7
Bardziej szczegółowoWyciąg z obliczeń elementów konstrukcji budynku
Wyciąg z obliczeń elementów konstrukcji budynku Tablica. 1 Dach g k Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Blacha fałdowa stalowa o wysokości fałdy 55 (T- 0,09 1,10 -- 0,10 55) gr.
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY ZAKRES PROJEKTU PRZEDMIOT OPRACOWANIA PODSTAWA OPRACOWANIA ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE DANE MATERIAŁOWE
Spis treści OPIS TECHNICZNY... 3 ZAKRES PROJEKTU... 3 PRZEDMIOT OPRACOWANIA... 3 PODSTAWA OPRACOWANIA... 3 ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE... 3 DANE MATERIAŁOWE... 3 ELEMENTY KONSTRUKCYJNE... 4 SPIS RYSUNKÓW...
Bardziej szczegółowoNr Projektu: AH/15/009
iuro: Szeroka 34; 15-760 iałystok Nr Projektu: H/15/009 OLICZENI STTYCZNE STRON OLICZENI STTYCZNE PRZEUDOW UDYNKU N DZIENNY DOM OPIEKI SENIOR - WIGOR, ul. ZUŁEK 1, 06-100 PUŁTUSK, gm. PUŁTUSK, DZIŁK nr
Bardziej szczegółowo- 1 - OBLICZENIA FUNDAMENTÓW BEZPOŚREDNICH
- 1 - Fundamenty ezpośrednie - F1 v.4.1 OLICZENI FUNDMENTÓW EZPOŚREDNICH Użytkownik: MG gnieszka Mazur 1994-2010 SPECUD Gliwice utor: mgr inż. Zbigniew Klinicki Tytuł: Fundament 1 DNE: H = 0,30 1 2 0,16
Bardziej szczegółowoP. B. część konstrukcyjna
P.. część konstrukcyjna O L I C Z E N I S T T Y C Z N E TEMT : PROJEKT PRZEUDOWY ISTNIEJĄCYCH OIEKTÓW N CELE SPOŁECZNO-KULTURLNE W ŻNICY LOKLIZCJ: ŻNIC, 34-350 GMIN WĘGIERSK GÓRK, DZIŁKI NR 838/2 ; 838/3,
Bardziej szczegółowoPROJEKT KONSTRUKCYJNY CZĘŚĆ OPISOWA
PROJEKT KONSTRUKCYJNY CZĘŚĆ OPISOWA 1.LOKALIZACJA OBIEKTU: 48-210 Biała, ul. Kościuszki, dz. nr 1299,1300 2.PODSTAWA OPRACOWANIA: -Projekt architektoniczny -Wytyczne inwestora -PN-82/B-02001 Obciążenia
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE do projektu termomodernizacji budynku przedszkola wraz z wymianą źródła ciepła
OBLICZENI STTYCZNE do projektu termomodernizacji budynku przedszkola wraz z wymianą źródła ciepła Normy budowlane i literatura : 01. PN-82/B-02001 ObciąŜenia budowli. ObciąŜenia stałe. 02. PN-82/B-02003
Bardziej szczegółowoZ a w a r t o ś ć o p r a c o w a n i a :
CZERWIEC 2013R Z a w a r t o ś ć o p r a c o w a n i a : Opis techniczny Przedmiot i podstawa opracowania Stan projektowany Opinia możliwości realizacji inwestycji w świetle stanu technicznego obiektu
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANY ROZBUDOWY BUDYNKU ZESPOŁU SZKOLNO-PRZEDSZKOLNEGO W SZEMUDZIE PRZY UL. SZKOLNEJ 4
II KONSTRUKCJA Część opisowa 1 Opis techniczny 2 Podstawowe wyniki obliczeń statycznych Część rysunkowa K1 RZUT FUNDAMENTÓW K2 SCHEMAT KONSTRUKCYJNY STROPU NAD PARTEREM K3 SCHEMAT KONSTRUKCYJNY STROPU
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE OBIEKT: ROZBUDOWA PSP W KOZŁOWIE ADRES OBIEKTU: KOZŁÓW DZ. NR 648 INWESTOR: GMINA JASTRZĘBIA
OBLICZENIA STATYCZNE OBIEKT: ROZBUDOWA PSP W KOZŁOWIE ADRES OBIEKTU: KOZŁÓW DZ. NR 648 INWESTOR: GMINA JASTRZĘBIA PROJEKTANT ; MGR INŻ. JÓZEF GARCZYŃSKI... UPR. NR GP-III-8386/33/87 SPRAWDZIŁ ; MGR INŻ.
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANO- WYKONAWCZY DOCIEPLENIA I KOLORYSTYKI BUDYNKU WIELORODZINNEGO DOBUDOWA KOTŁOWNI
FIRMA INśYNIERSKA ZG-TENSOR 43-512 Janowice, ul. Janowicka 96 tel. 0600995514, fax: (0..32) 2141745 e-mail: zg-tensor@o2.pl Inwestycja: PROJEKT BUDOWLANO- WYKONAWCZY DOCIEPLENIA I KOLORYSTYKI BUDYNKU WIELORODZINNEGO
Bardziej szczegółowoRemont dachu, zmiana sposobu użytkowania części poddasza na pomieszczenie gospodarcze, budowa klatki schodowej
1/26 Obliczenia statyczne 1. Strop żelbetowy Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. f kd Obc.obl. 1. Warstwa cementowa grub. 2 cm 0,42 1,30 -- 0,55 [21,0kN/m3 0,02m]
Bardziej szczegółowoZałącznik nr 3. Obliczenia konstrukcyjne
32 Załącznik nr 3 Obliczenia konstrukcyjne Poz. 1. Strop istniejący nad parterem (sprawdzenie nośności) Istniejący strop typu Kleina z płytą cięŝką. Wartość charakterystyczna obciąŝenia uŝytkowego w projektowanym
Bardziej szczegółowoObliczenia statyczne Przebudowa Poradni Hepatologicznej Chorzów ul. Zjednoczenia 10.
1 Obliczenia statyczne Przebudowa Poradni Hepatologicznej Chorzów ul. Zjednoczenia 10. Obliczenia wykonano w oparciu o obliczenia statyczne sprawdzające wykonane dla ekspertyzy technicznej opracowanej
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANO WYKONAWCZY NADBUDOWY WRAZ Z PRZEBUDOWĄ BUDYNKU OSP W BABIENICY, Babienica, ul. Główna 31, działka nr 1364/166
SPIS TREŚCI 1 OPIS TECHNICZNY... 2 1.1 WRUNKI GRUNTOWE... 2 1.2 GEOTECHNICZNE WRUNKI POSDOWIENI OIEKTU... 2 1.3 WYTYCZNE POSDOWIENI... 3 1.4 FUNDMENTY... 3 1.5 ŚCINY... 3 1.6 NDPROŻ... 3 1.7 ELKI PODCIĄGI...
Bardziej szczegółowo- 1 - Wiązar Jętkowy ,2 89,2 89,2 89,2 356,8 12,5 373,9 186,1 12,5 740,0
- 1 - Wiązar Jętkowy 5.2 OLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE WIĄZR JĘTKOWEGO Użytkownik: iuro Inżynierskie SPECUD 1995-2010 SPECUD Gliwice utor: inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.1.3 Dach - Wiązar jętkowy DNE:
Bardziej szczegółowoDomek letniskowy lub całoroczny 5x4m.plus zadaszona weranda
Domek letniskowy lub całoroczny 5x4m.plus zadaszona weranda Mały domek GW-1 to zgrabny, ciepły domek całoroczny w technologii szkieletowej o wymiarach 5,5m x 5m plus zadaszony taras 1,5m x 5m. Domek GW-1
Bardziej szczegółowo1,26 1,30 -- 1,64 [21,0kN/m3 0,06m] 3. Folia PE gr.0,3mm [0,010kN/m2] 0,01 1,30 -- 0,01 4. Strop Rector 4,59 1,10 -- 5,05 Σ: 6,49 1,16 -- 7,52
ZESTWIENIE OCIĄŻEŃ Tablica 1. Obciążenia stałe. Strop Rector 1. Lastriko bezspoinowe o grubości 20 mm 0,44 1,30 -- 0,57 [0,440kN/m2] 2. Jastrych cementowy grub. 6 cm 1,26 1,30 -- 1,64 [21,0kN/m3 0,06m]
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJA
OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJ 1.0 Ocena stanu konstrukcji istniejącego budynku Istniejący budynek to obiekt dwukondygnacyjny, z poddaszem, częściowo podpiwniczony, konstrukcja ścian nośnych tradycyjna murowana.
Bardziej szczegółowoO B L I C Z E N I A S T A T Y C Z N E
OBLICZENIA STATYCZNE 1 O B L I C Z E N I A S T A T Y C Z N E 1.0 Obciążenia 1.1 Obciążenie śniegiem strefa IV α=40; Q k =1,6 kn/m 2 γ f kn/m 2 - strona zawietrzna: Q k x 0,8 x [(60-α)/30]= 0,853 1,500
Bardziej szczegółowo4. Projekt konstrukcyjny budowlano - wykonawczy. Zawartość opracowania:
1 4. Projekt konstrukcyjny budowlano - wykonawczy. Zawartość opracowania: 1. Opis techniczny konstrukcyjny z częścią obliczeniową. 1.1. Podstawa opracowania. 1.2. Warunki gruntowo - wodne. 1.3. Opis ogólny.
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1. Obciążenia 1.1. Założenia Ze względu na brak pełnych danych dotyczących konstrukcji istniejącego obiektu, w tym stalowego podciągu, drewnianego stropu oraz więźby
Bardziej szczegółowoSPIS TREŚCI: Część opisowa
SPIS TREŚCI: Część opisowa 1. Przedmiot i zakres opracowania. 2. Podstawa opracowania 3. Posadowienie obiektu. 4. Opis konstrukcji. 5. Materiały. 6. Zabezpieczenie konstrukcji. 7. Wytyczne realizacji i
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE 1. ZESTAWIENIE NORM PN -82/B - 02000 PN -82/B - 02001 PN -82/B
Bardziej szczegółowoBUDOWA SIEDZIBY PLACÓWKI TERENOWEJ W STASZOWIE PRZY UL. MICKIEWICZA PROJEKT WYKONAWCZY - KONSTRUKCJA SPIS TREŚCI
SPIS TREŚCI I./ OPIS TECHNICZNY II./ WYKAZY STALI III./ RYSUNKI 1K.RZUT FUNDAMENTÓW SKALA 1 : 50 2K.RZUT KONSTRUKCYJNY PARTERU SKALA 1 : 100 3K.RZUT KONSTRUKCYJNY I PIĘTRA SKALA 1 : 100 4K.RZUT KONSTRUKCYJNY
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY DO OBLICZEŃ STATYCZNYCH
OPIS TECHNICZNY DO OLICZEŃ STTYCZNYCH 1. PODSTW opracowania: - Zlecenie Inwestora. - Opinia geologiczna. - Projekt budowlany RCHITEKTUR. - Projekty budowlane branżowe. 2. PRZEDMIOT opracowania: Przedmiotem
Bardziej szczegółowoI. OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJE
I. OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJE 1. Przedmiot opracowania Przedmiotem opracowania obliczeń statycznych jest konstrukcja fragmentu Zespołu Szkół w Ligocie objętego przebudową i adaptacją strychu na sale
Bardziej szczegółowo1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU. Poziom odniesienia: 0,00 m.
1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU Poziom odniesienia: 0,00 m. 4 2 0-2 -4 0 2. Fundamenty Liczba fundamentów: 1 2.1. Fundament nr 1 Klasa fundamentu: ława, Typ konstrukcji: ściana, Położenie fundamentu względem
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY
PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY ZMIANA SPOSOBU UśYTKOWANIA CZĘŚCI ISTNIEJACEGO BUDYNKU USŁUGOWO-MIESZKALNEGO Z POMIESZCEŃ APTEKI NA GMINNĄ BIBLIOTEKĘ PUBLICZNĄ WRAZ Z PRZEBUDOWĄ SCHODÓW ZEWNĘTRZNYCH DO
Bardziej szczegółowoobróbki blacharskie, rynny, rury spustowe - blacha ocynkowana lub tytan-cynk gr. min. 0,6 mm, w kolorze naturalnym (jasnoszarym);
6.2. Zestawienie zewnętrznych materiałów i kolorystyki budynku pokrycie dachu - papa termozgrzewalna, kolor szary; obróbki blacharskie, rynny, rury spustowe - blacha ocynkowana lub tytan-cynk gr. min.
Bardziej szczegółowoPRZEBUDOWA I ROZBUDOWA BUDYNKU ZAKŁADU OPIEKI ZDROWOTNEJ W SKOŁYSZYNIE BRANŻA KONSTRUKCJA
P R O J E K T B U D O W L A N Y PRZEBUDOWA I ROZBUDOWA BUDYNKU ZAKŁADU OPIEKI ZDROWOTNEJ W SKOŁYSZYNIE BRANŻA KONSTRUKCJA nazwa inwestycji: adres inwestycji: PRZEBUDOWA I ROZBUDOWA BUDYNKU ZAKŁADU OPIEKI
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJA
OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJA UKŁAD KONSTRUKCYJNY Układ konstrukcyjny mieszany, podstawowymi elementami konstrukcyjnymi są betonowe ławy fundamentowe, belki, wieńce. Ściany planowanej rozbudowy parteru i
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCJI PARTEROWEGO DOMU JEDNORODZINNEGO Z GARAŻEM W ORZESZU PRZY UL. WIOSNY LUDÓW DZ. NR 597/10
KONSTRUKCJE BUDOWLNE I INŻYNIERSKIE STTYK.PL www.statyk.pl, NIP: 635-183-01-96, REG: 242840669, KRS: 0000409301 Konto: PKO BP 04 1020 2313 0000 3602 0401 4452 PROJ NR: 130102 B/O PROJEKT BUDOWLNY KONSTRUKCJI
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
OBLICZENIA STATYCZNE do projektu budowlano wykonawczego przebudowy i modernizacji istniejącego budynku filii biblioteki w Barcicach dz. nr 303/ obr. Barcice Materiały konstrukcyjne: - beton C20/25 (dawne
Bardziej szczegółowoTEMAT: PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANO- WYKONAWCZY ROZBUDOWY URZĘDU O ŁĄCZNIK Z POMIESZCZENIAMI BIUROWYMI
TEMAT: PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANO- WYKONAWCZY ROZBUDOWY URZĘDU O ŁĄCZNIK Z POMIESZCZENIAMI BIUROWYMI RODZAJ OPRACOWANIA: PROJEKT WYKONAWCZO BUDOWLANY KONSTRUKCJI ADRES: ul. Wojska Polskiego 10
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY. 1. Dane ogólne Podstawa opracowania.
OPIS TECHNICZNY 1. Dane ogólne. 1.1. Podstawa opracowania. - projekt architektury - wytyczne materiałowe - normy budowlane, a w szczególności: PN-82/B-02000. Obciążenia budowli. Zasady ustalania wartości.
Bardziej szczegółowo1. Ciężar własny stropu Rector 4,00 1,10 -- 4,40 Σ: 4,00 1,10 -- 4,40. 5,00 1,10 -- 5,50 25,0x0,20 Σ: 5,00 1,10 -- 5,50
Spis treści 1. Wstęp 2. Zestawienie obciążeń 3. Obliczenia płyty stropodachu 4. Obliczenia stropu na poz. + 7,99 m 5. Obliczenia stropu na poz. + 4,25 m 6. Obliczenia stropu na poz. +/- 0,00 m 7. Obliczenia
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCJA OBLICZENIA STATYCZNE
UDOWLNY PRZEUDOW PWILONU MIESZKLNEGO Z DOSTOSOWNIEM DL OSÓ NIEPEŁNOSPRWNYCH N TERENIE DPS W ZGÓRSKU OLICZENI STTYCZNE Projektował: mgr inż. Marcin Nosek upr. bud. SWK/0111/POOK/06 mgr inż. Michał Majchrzyk
Bardziej szczegółowoDokument w wersji cyfrowej
STDIUM : RNŻ : LOKLIZCJ : PROJEKT UDOWLNY ZMINY KONSTRUCJI DCHU Z DPTCJĄ PODDSZ UDYNKU PRZEDSZKOL NR 9 PRZY UL.PONITOWSKIEGO 12 W ŻYWCU Projekt budowlany Konstrukcja 34-300 Żywiec ul. Poniatowskiego 12,
Bardziej szczegółowoPROJEKT KONSTRUKCJI PRZEBUDOWA GMINNEGO TARGOWISKA W SKRWILNIE WITACZ SKRWILNO, GM. SKRWILNO DZ. NR 245/20
PROJEKT KONSTRUKCJI PRZEBUDOWA GMINNEGO TARGOWISKA W SKRWILNIE WITACZ SKRWILNO, GM. SKRWILNO DZ. NR 245/20 INWESTOR: GMINA SKRWILNO SKRWILNO 87-510 ADRES: DZIAŁKA NR 245/20 SKRWILNO GM. SKRWILNO PROJEKTOWAŁ:
Bardziej szczegółowoStr. 9. Ciężar 1m 2 rzutu dachu (połaci ) qkr qor gr = 0,31 / 0,76 = 0,41 * 1,20 = 0,49 kn/m 2
Str. 9 5. OBLICZENIA STATYCZNE Zastosowane schematy konstrukcyjne (statyczne), założenia przyjęte do obliczeń konstrukcji, w tym dotyczące obciążeń, oraz podstawowe wyniki tych obliczeń. Założenia przyjęte
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
OBLICZENIA STATYCZNE Spis treści: I. opis konstrukcji II. podstawowe wyniki obliczeń konstrukcji Założenia obciążeń 1. Więźba dachowa poz. 1.1-1.5 2. Stropy kondygnacji parteru poz. 2.1-2.7 3. Nadproża
Bardziej szczegółowoZałącznik nr 2. Obliczenia konstrukcyjne
1 Załącznik nr 2 Obliczenia konstrukcyjne Poz. 1. Obliczenie obciążeń zewnętrznych zmiennych 2 1. Obciążenie wiatrem Rodzaj: wiatr. Typ: zmienne. 1.1. Dach jednospadowy Charakterystyczne ciśnienie prędkości
Bardziej szczegółowoOpis techniczny konstrukcji i obliczenia statyczne Do budynku toalety publicznej SPIS TREŚCI
Opis techniczny konstrukcji i obliczenia statyczne Do budynku toalety publicznej SPIS TREŚCI 1 PRZEDMIOT OPRACOWANIA I LOKALIZACJA. 1 2 PODSTAWY OPRACOWANIA. 1 3 MATERIAŁY PODSTAWOWE 2 4 PROJEKTY ZWIĄZANE.
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej
OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej 1.0 DŹWIGAR DACHOWY Schemat statyczny: kratownica trójkątna symetryczna dwuprzęsłowa Rozpiętości obliczeniowe: L 1 = L 2 = 3,00 m Rozstaw dźwigarów: a =
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
OLICZENI STTYCZNE Obciążenie śniegiem wg PN-80/-02010/z1 / Z1-5 S [kn/m 2 ] h=1,0 l=5,0 l=5,0 1,080 2,700 2,700 1,080 Maksmalne obciążenie dachu: - Dach z przegrodą lub z attką, h = 1,0 m - Obciążenie
Bardziej szczegółowoPROJEKT KONSTRUKCJI DACHU I KLATKI SCHODOWEJ
PROJEKT KONSTRUKCJI DACHU I KLATKI SCHODOWEJ Spis zawartości: 1. 2. Obliczenia statyczne (wybrane fragmenty) 3. Rysunki konstrukcyjne PROJEKTOWAŁ: OPRACOWAŁ: 1 OPIS TECHNICZNY 1. PODSTAWA OPRACOWANIA.
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANY. PB budynku mieszkalnego jednorodzinnego. Temat:
PROJEKT BUDOWLANY Temat: PB budynku mieszkalnego jednorodzinnego Obiekt: Zagroda leśna obejmująca: budynek mieszkalny jednorodzinny, budynek garażowo-gospodarczy wraz z infrastrukturą w m. Różańsko, Gm.
Bardziej szczegółowoObliczenia statyczne do projektu konstrukcji wiaty targowiska miejskiego w Olsztynku z budynkiem kubaturowym.
Obliczenia statyczne do projektu konstrukcji wiaty targowiska miejskiego w Olsztynku z budynkiem kubaturowym. Poz. 1.0 Dach wiaty Kąt nachylenia połaci α = 15 o Obciążenia: a/ stałe - pokrycie z płyt bitumicznych
Bardziej szczegółowoSPIS ZAWARTOŚCI. 1. Opis techniczny konstrukcji str Obliczenia konstrukcyjne(fragmenty) str Rysunki konstrukcyjne str.
SPIS ZAWARTOŚCI 1. konstrukcji str.1-5 2. Obliczenia konstrukcyjne(fragmenty) str.6-20 3. Rysunki konstrukcyjne str.21-22 OPIS TECHNICZNY 1. PODSTAWA OPRACOWANIA. 1.1. Projekt architektoniczny 1.2. Uzgodnienia
Bardziej szczegółowodo projektu budowlanego przebudowy stropodach na dach woelospadowy stromy na budynku Środowiskowego Domu Samopomocy w Rakszawie.
OPIS TECHNICZNY do projektu budowlanego przebudowy stropodach na dach woelospadowy stromy na budynku Środowiskowego Domu Samopomocy w Rakszawie. 1. Podstawa opracowania : - zlecenie Inwestora na opracowanie
Bardziej szczegółowoQ r POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE
- str. 28 - POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE Na podstawie dokumentacji geotechnicznej, opracowanej przez Przedsiębiorstwo Opoka Usługi Geologiczne, opracowanie marzec 2012r, stwierdzono następującą budowę podłoża
Bardziej szczegółowoProjekt konstrukcyjny
- 1 - Projekt konstrukcyjny do projektu budowlanego na rozbudowę, przebudowę oraz zmianę sposobu użytkowania budynku mieszkalnego na placówkę opiekuńczowychowawczą typu rodzinnego na terenie Domu Dziecka
Bardziej szczegółowoRozbudowa istniejącego budynku Szkoły Podstawowej w Krośnie budynek nr 2 w Mosinie, ul. Krasickiego 16, 62-050 Mosina; nr ew.
Temat: KONSTRUKCJA PRACOWNIA PROJEKTOWA: 93-312 Łódź, ul. Tuszyńska 155 K/01 SPIS ZAWARTOŚCI OPRACOWANIA Branża: KONSTRUKCJA 1. OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI - str. K/02-K/09 2. RYSUNKI Lp. Przedmiot rysunku
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCJI
PROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCJI Budowa budynku użyteczności publicznej w zakresie usług medycznych (gabinety lekarskie POZ, gabinety lekarzy specjalistów, gabinet rehabilitacji ruchowej, apteka), Haczów,
Bardziej szczegółowoObliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku
1 Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku Poz. 1. Wymiany w stropie przy szybie dźwigu w hollu. Obciąż. stropu. - warstwy posadzkowe 1,50 1,2 1,80 kn/m 2 - warstwa wyrównawcza 0,05 x 21,0 = 1,05 1,3
Bardziej szczegółowoZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA
ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA I. OPIS TECHNICZNY II. OBLICZENIA III. RYSUNKI KONSTRUKCYJNE: 1 Rzut fundamentów 2 Strop nad parterem 3 I piętro elementy konstrukcyjne 4 Więźba dachowa 5 Ławy fundamentowe 6 Wieńce
Bardziej szczegółowoSPIS POZYCJI OBLICZEŃ STATYCZNYCH:
UDYNEK ILIOTEKI ŚLĄSKIEJ W KTOWICCH PLC EUROPY 1 PROJEKT DOSTOSOWNI DCHU DO ZWIĘKSZONYCH OCIĄŻEŃ ŚNIEGIEM str. 12/K SPIS POZYCJI OLICZEŃ STTYCZNYCH: POZ.1 DCH...13 POZ.1.1 ELK O ROZPIĘTOŚCI LŚW MX =4,9M...17
Bardziej szczegółowoRzut z góry na strop 1
Rzut z góry na strop 1 Przekrój A-03 Zestawienie obciążeń stałych oddziaływujących na płytę stropową Lp Nazwa Wymiary Cięzar jednostko wy Obciążenia charakterystyczn e stałe kn/m Współczyn n. bezpieczeń
Bardziej szczegółowoSPIS TREÚCI SPIS TREÚCI... 1
SPIS TREÚCI SPIS TREÚCI... 1 1. PODSTAWA OPRACOWANIA... 2 1.1. ZA OÝENIA PROJEKTOWE... 2 1.2. ZASTOSOWANE NORMY, PRZEPISY I LITERATURA... 2 2. PRZEDMIOT OPRACOWANIA I CEL OPRACOWANIA... 3 3. OGÓLNA CHARAKTERYSTYKA
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU KONSTRUKCJI Tytuł projektu: Budowa Domu Wiejskiego w Biesnej. Inwestor: Urząd Gminy Łużna, Łużna 634, Łużna,
020/PA-K/12/2012 1. Dane ogólne. 1.1. Inwestor. Urząd Gminy Łużna Łużna 634 38-322 ŁUŻNA 1.2. Lokalizacja. Dz. nr 317/3, 318/1, 318/2 położone w miejscowości Biesna, gmina Łużna. 1.3. Cel i zakres opracowania.
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE Poz. 1. ELEMENTY KONSTRUKCYJNE PARTERU. Poz. 1.1. KONSTRUKCJA WIĄZARA DACHOWEGO. strefa wiatrowa - III strefa śniegowa - III drewno C - 24 f m.0,d = 2,40 x 0,9 : 1,3
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY
PRZEBUDOWA, ROZBUDOWA I ZMIANA SPOSOBU UŻYTKOWANIA BUDYNKU REMIZY OSP W LIPIE DLA POTRZEB CENTRUM KULTURALNO-REKREACYJNEGO NA DZ. NR EW. 287 I 286 POŁOŻONEJ W MIEJSCOWOŚCI LIPA, GM. GŁOWACZÓW. PROJEKT
Bardziej szczegółowoPROJEKT WYKONAWCZY INSTALACJI FOTOWOLTAICZNEJ O MOCY 10,05 kwp DLA BUDYNKU SZKOŁY PODSTAWOWEJ W CIANOWICACH
OPINIA KONSTRUKCYJNO-BUDOWLANA DOTYCZĄCA MOŻLIWOŚCI USTAWIENIA PANELI FOTOWOLTAICZNYCH NA DACHU BUDYNKU WRAZ Z PROPOZYCJĄ KONSTRUCJI Temat/obiekt: WSPORCZEJ POD PANELE PV PROJEKT WYKONAWCZY INSTALACJI
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANY ZAGRODY LEŚNEJ
PRACOWNIA PROJEKTOWA MGR INŻ. DOROTA SUKIENNIK UL. BOHATERÓW WARSZAWY 15/16, 70-370 SZCZECIN TEL. 512-422-123, E-MAIL: SUKIENNIK.DOROTA1@INTERIA.PL --------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
Bardziej szczegółowoPROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY
PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY Remontu więźby dachowej w budynku mieszkalnym w Warszawie przy ul. Długiej 24, segment A i B Część: Konstrukcje Budowlane Spis zawartości : 1. Dane ogólne 1.1. Podstawa opracowania
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ = 1,50
KONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ Zebranie obciążeń: Śnieg: Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu q k = 0,70 kn/m 2 przyjęto zgodnie ze zmianą do normy Az, jak
Bardziej szczegółowoSPIS ZAWARTOŚCI PROJEKTU
SPIS ZWRTOŚCI PROJEKTU 1. Cel i zakres opracowania, 2. Podstawa opracowania, 3. Opis warunków wodno gruntowych, 4. Rozwiązania konstrukcyjno materiałowe: 4.1. Układ konstrukcyjny, 4.2. Kategoria geotechniczna
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY do projektu wykonawczego Budowa nowego obiektu szpitalnego na terenie Zakładu Karnego w Czarnem
OPIS TECHNICZNY do projektu wykonawczego Budowa nowego obiektu szpitalnego na terenie Zakładu Karnego w Czarnem 1. Przedmiot opracowania. Przedmiotem opracowania jest projekt wykonawczy wolnostojącego
Bardziej szczegółowoMGM PARTNER Sp. z o.o.
MGM PARTNER Sp. z o.o. 25-415 Kielce ul. Górna 19a/7 PARTNER Sp. z o.o. tel/fax 041 361 03 24 biuro@mgmpartner.pl PROJEKT Temat: ODBUDOWA I PRZEBUDOWA WRAZ ZE ZMIANĄ SPOSOBU UŻYTKOWANIA PODDASZA, BUDYNKU
Bardziej szczegółowo