1. Ciężar własny stropu Rector 4,00 1, ,40 Σ: 4,00 1, ,40. 5,00 1, ,50 25,0x0,20 Σ: 5,00 1, ,50

Save this PDF as:
 WORD  PNG  TXT  JPG

Wielkość: px
Rozpocząć pokaz od strony:

Download "1. Ciężar własny stropu Rector 4,00 1,10 -- 4,40 Σ: 4,00 1,10 -- 4,40. 5,00 1,10 -- 5,50 25,0x0,20 Σ: 5,00 1,10 -- 5,50"

Transkrypt

1 Spis treści 1. Wstęp 2. Zestawienie obciążeń 3. Obliczenia płyty stropodachu 4. Obliczenia stropu na poz. + 7,99 m 5. Obliczenia stropu na poz. + 4,25 m 6. Obliczenia stropu na poz. +/- 0,00 m 7. Obliczenia słupów 6. Posadowienie obiektu 7. Obliczenia ściany oporowej 2

2 1. Wstęp Obiekt o trzech kondygnacjach nadziemnych, w części podpiwniczony. Stropy i stropodach płytowe żelbetowe monolityczne i gęstożebrowe na ścianach i belkach żelbetowych monolitycznych. Słupy żelbetowe monolityczne. 2. Zestawienie obciążeń 2.1. Zestawienie obciążeń na płytę stropodachu Tablica 1. Obciążenia stałe (1) γ k Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Warstwa dociskowa, żwir, gr. 7,0 cm, 20,0x0,07 1,40 1, ,82 2. Izolacje 0,05 1, ,06 3. Styropian gr. 25,0 cm, 0,45x0,25 0,11 1, ,13 4. Izolacja 0,05 1, ,06 5. Sufit G-K 0,20 1, ,24 Σ: 1,81 1, ,31 Tablica 2. Obciążenie stałe (2) γ k Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Ciężar własny stropu Rector 4,00 1, ,40 Σ: 4,00 1, ,40 Tablica 3. Ciężar własny (3) γ k Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Ciężar własny płyty żelbetowej gr. 20,0 cm, 5,00 1, ,50 25,0x0,20 Σ: 5,00 1, ,50 Tablica 4. Obciążenie śniegiem (1) γ k Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Obciążenie śniegiem połaci dachu 0,96 1,50 0,00 1,44 jednospadowego wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1 (strefa 3, A=207 m n.p.m. -> Qk = 1,2 kn/m2, nachylenie połaci 5,0 st. -> C1=0,8) [0,960kN/m2] Σ: 0,96 1, ,44 Tablica 5. Obciążenie śniegiem (2) - attyka γ k Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Maksymalne obciążenie śniegiem połaci dachu z 1,50 1,50 0,00 2,25 przegrodą lub attyką wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-5 (strefa 3, A=207 m n.p.m. -> Qk = 1,2 kn/m2, h = 0,8 m -> C2=1,250) [1,500kN/m2] Σ: 1,50 1, ,25 3

3 Obciążenie śniegiem wg PN-80/B-02010/Az1 / Z1-5 S [kn/m 2 ] h=0,8 l=5,0 l=5,0 1,440 2,250 2,250 1,440 Maksymalne obciążenie dachu: - Dach z przegrodą lub z attyką, h = 0,8 m - Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu: - strefa obciążenia śniegiem 3; A = 207 m n.p.m. Q k = 0,006 A - 0,6 = 0,642 kn/m 2 < 1,2 kn/m 2 Q k = 1,2 kn/m 2 - Współczynnik kształtu dachu: C 2 = 2 h/q k = 2 0,8/1,200 = 1,250 Zasięg worka: l = 5 m Obciążenie charakterystyczne dachu: S k = Q k C = 1,200 1,250 = 1,500 kn/m 2 Obciążenie obliczeniowe: S = S k γ f = 1,500 1,5 = 2,250 kn/m 2 Tablica 6. Obciążenie technologiczne (1) instalacje wewnątrz γ k Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Obciążenie technologiczne 0,2 1, ,24 Σ: 0,2 1, ,24 Tablica 7. Obciążenie technologiczne (2) instalacje na dachu γ k Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Obciążenie technologiczne 1,5 1, ,8 Σ: 1,5 1, ,8 Obciążenie od świetlika Tablica 1. Obciążenie od świetlika γ k Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Ciężar własny z instalacjami 1,50 1, ,80 2. Obciążenie śniegiem połaci dachu 0,96 1,50 0,00 1,44 jednospadowego wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1 (strefa 3, A=207 m n.p.m. -> Qk = 1,2 kn/m2, nachylenie połaci 3,0 st. -> C1=0,8) [0,960kN/m2] Σ: 2,46 1, ,24 4

4 Reakcja od świetlika (ze śniegiem) R Ak = 2,46*0,5*7,80 = 9,60 kn/m R A = 3,24*0,5*7,80 = 12,64 kn/m 2.2. Zestawienie obciążeń na płytę stropu na poz. +7,99 m Tablica 1. Obciążenia stałe (1) γ k Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Warstwy wykonczeniowe 1,00 1, ,30 2. Sufit G-K 0,20 1, ,24 Σ: 1,20 1, ,54 Tablica 2. Obciążenie stałe (2) γ k Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Ciężar własny stropu Rector 4,00 1, ,40 Σ: 4,00 1, ,40 Tablica 3. Ciężar własny (3) γ k Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Cężar własny płyty zelbetowej gr. 20,0 cm, 5,00 1, ,50 25,0x0,20 Σ: 5,00 1, ,50 Tablica 4. Obciążenie technologiczne γ k Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Obciążenie technologiczne 0,2 1, ,24 Σ: 0,2 1, ,24 Tablica 5. Obciążenie zmienne (1) - biura γ k Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Obciążenie zmienne 2,5 1, ,25 Σ: 2,5 1, ,25 Tablica 6. Obciążenie zmienne (2) sala konferencyjna γ k Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Obciążenie zmienne 3,00 1, ,90 Σ: 3,00 1, ,90 5

5 Tablica 7. Scianki działowe (1) γ k Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Obciążenie zastępcze od ścianek działowych 0,50 1, ,60 Σ: 0,50 1, ,60 Tablica 8. Scianki działowe (2) [kn/m] Lp Opis obciążenia Obc. char. γ f k d Obc. obl. kn/m kn/m 1. Cegła ceramiczna gr. 19,0 cm, 14,0x0,19x4,0 10,64 1, ,70 2. Tynk gipsowy gr. 1,5 cm, 12,0x2x0,015x4,0 1,44 1, ,87 Σ: 12,08 1, ,58 Tablica 9. Sciany osłonowe [kn/m] Lp Opis obciążenia Obc. char. γ f k d Obc. obl. kn/m kn/m 1. Sciana ceramiczna gr. 25,0 cm, 14,0x0,25x3,5 12,25 1, ,48 2. Tynk gipsowy gr. 1,5 cm, 12,0x0,015x3,5 0,63 1, ,82 3. Styropian, gr. 30,0 cm, 0,45x0,3x3,5 0,47 1, ,56 4. Okładzina 0,1x3,5 0,35 1, ,42 Σ: 13,70 1, , Zestawienie obciążeń na płytę stropu na poz. +4,25 m Tablica 1. Obciążenia stałe (1) γ k Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Warstwy wykonczeniowe 1,00 1, ,30 2. Sufit G-K 0,20 1, ,24 Σ: 1,20 1, ,54 Tablica 2. Obciążenia stałe (2) γ k Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Warstwy wykonczeniowe 1,00 1, ,30 2. Sufit G-K 0,20 1, ,24 3. Styropian gr. 20,0 cm, 0,45*0,20 0,09 1, ,11 4. Tynk 0,15 1, ,19 Σ: 1,44 1, ,84 Tablica 3. Ciężar własny (1) γ k Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Ciężar własny stropu Rector 4,00 1, ,40 Σ: 4,00 1, ,40 Tablica 3. Ciężar własny (2) 6

6 γ k Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Cężar własny płyty zelbetowej gr. 20,0 cm, 5,00 1, ,50 25,0x0,20 Σ: 5,00 1, ,50 Tablica 4. Obciążenie technologiczne γ k Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Obciążenie technologiczne 0,2 1, ,24 Σ: 0,2 1, ,24 Tablica 5. Obciążenie zmienne (1) - biura γ k Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Obciążenie zmienne 2,5 1, ,25 Σ: 2,5 1, ,25 Tablica 6. Obciążenie zmienne (2) sala konferencyjna γ k Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Obciążenie zmienne 3,00 1, ,90 Σ: 3,00 1, ,90 Tablica 7. Obciążenie zmienne (3) archiwum γ k Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Obciążenie zmienne 5 1, ,5 Σ: 5 1, ,5 Tablica 8. Scianki działowe (1) γ k Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Obciążenie zastępcze od ścianek działowych 0,50 1, ,60 Σ: 0,50 1, ,60 Tablica 9. Scianki działowe (2) [kn/m] Lp Opis obciążenia Obc. char. γ f k d Obc. obl. kn/m kn/m 1. Cegła ceramiczna gr. 19,0 cm, 14,0x0,19x4,0 10,64 1, ,70 2. Tynk gipsowy gr. 1,5 cm, 12,0x2x0,015x4,0 1,44 1, ,87 Σ: 12,08 1, ,58 Tablica 10. Sciany osłonowe [kn/m] Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m γ f k d Obc. obl. kn/m 7

7 1. Sciana ceramiczna gr. 25,0 cm, 14,0x0,25x3,5 12,25 1, ,48 2. Tynk gipsowy gr. 1,5 cm, 12,0x0,015x3,5 0,63 1, ,82 3. Styropian, gr. 30,0 cm, 0,45x0,3x3,5 0,47 1, ,56 4. Okładzina 0,1x3,5 0,35 1, ,42 Σ: 13,70 1, , Zestawienie obciążeń na płytę stropu na poz. +/-0,00 m. Tablica 1. Obciążenia stałe (1) γ k Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Warstwy wykonczeniowe 1,00 1, ,30 2. Sufit G-K 0,20 1, ,24 Σ: 1,20 1, ,54 Tablica 2. Obciążenia stałe (2) γ k Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Warstwy wykonczeniowe 1,00 1, ,30 2. Sufit G-K 0,20 1, ,24 3. Styropian gr. 20,0 cm, 0,45*0,20 0,09 1, ,11 4. Tynk 0,15 1, ,19 Σ: 1,44 1, ,84 Tablica 3. Obciążenie stałe (3) γ k Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Kostka brukowa gr. 10,0 cm, 28,0x0,10 2,80 1, ,36 2. Podłoże piaskowe, gr. 5,0 cm, 20,0x0,05 1,00 1, ,30 3. Styropian gr.12,0 cm, 0,45x0,12 0,05 1, ,06 4. Izolacje 0,10 1, ,12 5. Styropian gr. 12,0 cm, 0,45x0,12 0,05 1, ,06 6. Tynk 0,15 1, ,19 Σ: 4,15 1, ,09 Tablica 5. Ciężar własny γ k Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Cężar własny płyty zelbetowej gr. 20,0 cm, 5,00 1, ,50 25,0x0,20 Σ: 5,00 1, ,50 Tablica 6. Obciążenie technologiczne γ k Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Obciążenie technologiczne 0,2 1, ,24 Σ: 0,2 1, ,24 Tablica 7. Obciążenie zmienne (1) - biura 8

8 γ k Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Obciążenie zmienne 2,5 1, ,25 Σ: 2,5 1, ,25 Tablica 8. Obciążenie zmienne (2) pomieszczenia techniczne, parking γ k Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Obciążenie zmienne 3,00 1, ,90 Σ: 3,00 1, ,90 Tablica 7. Obciążenie zmienne (3) rozdzielnia, kotłownia γ k Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Obciążenie zmienne 5 1, ,5 Σ: 5 1, ,5 Tablica 9. Scianki działowe (1) γ k Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Obciążenie zastępcze od ścianek działowych 0,50 1, ,60 Σ: 0,50 1, ,60 Tablica 10. Scianki działowe (2) [kn/m] Lp Opis obciążenia Obc. char. γ f k d Obc. obl. kn/m kn/m 1. Cegła ceramiczna gr. 25,0 cm, 14,0x0,25x4,0 14 1, ,4 2. Tynk gipsowy gr. 1,5 cm, 12,0x2x0,015x4,0 1,44 1, ,87 Σ: 15,44 1, ,27 Tablica 11. Sciany osłonowe [kn/m] Lp Opis obciążenia Obc. char. γ f k d Obc. obl. kn/m kn/m 1. Sciana ceramiczna gr. 25,0 cm, 14,0x0,25x3,5 12,25 1, ,48 2. Tynk gipsowy gr. 1,5 cm, 12,0x0,015x3,5 0,63 1, ,82 3. Styropian, gr. 30,0 cm, 0,45x0,3x3,5 0,47 1, ,56 4. Okładzina 0,1x3,5 0,35 1, ,42 Σ: 13,70 1, , Parcie gruntu na ścianę oporową Obciążenie naziomu przyjęto p nk = 10,0 kn/m 2 p n = 1,2*10,0 = 12,0 kn/m 2 Do obliczeń przyjęto jako grunt zasypowy grunt sypki o ciężarze objętościowym γ = 20,0 kn/m 2 i kącie tarcia wewnętrznego Φ= 30 0, K = [tg( /2)] 2 = 0,33 Zastępcza wysokość 9

9 h z = 10,0/20,0 = 0,50 m Parcie na poziomie terenu p 1k = 20,0*0,5*0,33 = 3,3 kn/m 2 p1 = 1,2*3,3 = 3,96 kn/m 2 4,00 kn/m 2 Parcie u dołu ściany p 2k = 20,0*(0,5 + 4,0)*0,33 = 29,70 kn/m 2 p 2 = 1,2*29,70 = 35,64 kn/m 2 3. Obliczenia stropodachu 3.1. Strop typu Rector Zestawienie obciążeń Obciążenie stałe poza ciężarem własnym stropu (warstwy wykończeniowe i instalacje wewnątrz) g 1k = 1,81 + 0,20 = 2,01 kn/m 2, g 1 = 2,31 + 0,24 = 2,55 kn/m 2, Obciążenie śniegiem i obciążenie technologiczne na dachu p 2k = 1,50 +1,50 = 3,00 kn/m 2, p 2 = 2,25 + 1,80 = 4,05 kn/m 2, Razem (bez ciężaru własnego) q 1k = 2,01 + 3,00 = 5,01 kn/m 2 q 1 = 2,55 + 4,05 = 6,60 kn/m 2 Obliczenia statyczne i wymiarowanie Wg odrębnego opracowania firmy Rektor. Przyjęto stropy sprężone Rektor , wysokość stropu h = 0,26 m 3.2. Strop żelbetowy Zestawienie obciążeń Wg obliczeń p Obliczenia statyczne i wymiarowanie Przyjęto płytę żelbetową o wysokości h = 0,20 m 10

10 11

11 12

12 13

13 14

14 15

15 16

16 17

17 18

18 19

19 20

20 Data: ; Czas: 09:12:44; Zadanie: L1; Typ: Płyta Zbrojenie płyty obliczono wg: PN-B-03264:2002 (algorytm: 6.3) Dane: 1 Obwiednia: przez sumowanie Sytuacja: Trwała i przejściowa Wymuszenie: Wewnętrzne Rozwartość rysy : 0,3 mm Dla dołu i góry płyty Śred.wytrzym. betonu na rozciąganie w chwili zarysowania: 2,21 MPa Klasa ekspozycji: XC1 Odchyłka otulenia: 5 mm Konstrukcja: Monolityczna Obiekt: Strop Kruszywo kwarcytowe: 16 mm Moment skręcający uwzględniono wektorowo Alfa cc/ct: 1,00/1,00 Gatunek betonu : B25 Wytrzymałość fcd : 13,33 MPa Wsp.sprężystości Ecm: MPa Wytrzymałość fcd* : 11,11 MPa Liczba Poisson`a : 0,2 Wytrzymałość fctd : 1,03 MPa Wytrzymałość fctd*: 0,86 MPa Wytrzymałość fct,eff: 2,21 MPa Zbrojenie DOLNE dla kierunku X Klasa/Gatunek stali: A-IIIN/RB500W Napr.obliczeniowe fyd: 420 MPa Różne średnice wkładek Masa stali 21

21 Wielkość otuliny: 20 mm Niezbędnej: 222kg Zbr.zadane/dodane: 899kg/677kg Zbr.potrzebne: 899kg Zbrojenie DOLNE dla kierunku Y Klasa/Gatunek stali: A-IIIN/RB500W Napr.obliczeniowe fyd: 420 MPa Średnica wkładki: 12 mm Masa stali Wielkość otuliny: 32 mm Niezbędnej: 216kg Zbr.zadane/dodane: 538kg/338kg Zbr.potrzebne: 554kg Zbrojenie GÓRNE dla kierunku X Klasa/Gatunek stali: A-IIIN/RB500W Napr.obliczeniowe fyd: 420 MPa Średnica wkładki: 12 mm Masa stali Wielkość otuliny: 20 mm Niezbędnej: 197kg Zbr.zadane/dodane: 545kg/354kg Zbr.potrzebne: 551kg Zbrojenie GÓRNE dla kierunku Y Klasa/Gatunek stali: A-IIIN/RB500W Napr.obliczeniowe fyd: 420 MPa Średnica wkładki: 12 mm Masa stali Wielkość otuliny: 32 mm Niezbędnej: 193kg Zbr.zadane/dodane: 546kg/357kg Zbr.potrzebne: 550kg ===================================================================== Całkowite pole powierzchni: 88,4 m2 Pole zazbrojone : 88,4 m2 (100%) Pole zbrojenia niezbednego: 88,4 m2 (100%) Pole zbrojenia zadanego : 88,4 m2 (100%) Beton (Objętość/Masa): 19,65 m3 / 49,1 t Masa stali : 828kg/2529kg/1726kg Niezbędne/Zadane/Dodane Masa potrzebnej stali : 2554kg Masa stali w m^3 betonu : 130 kg/m^3 Zestawienie stali: fi[mm] masa[kg] UWAGA - podane masy stali nie obejmują zakładów ===================================================================== 22

22 SZKIC BELKI 3.3. Belka w osi B/1-2 Zestawienie obciążeń Wg obliczeń p Obciążenie bez ciężaru własnego stropu Rektor q 1k = 5,01 kn/m 2 q 1 = 6,60 kn/m 2 Ciężar własny stropu Rector g 1k = 4,0 kn/m 2 g 1 = 1,1*4,0 = 4,40 kn/m 2 Obciążenie sumaryczne q 2k = 5,01 + 4,00 = 9,01 kn/m 2 q 2 = 6,60 + 4,40 = 11,00 kn/m 2 Na belkę przypada obciążenie z rozpiętości b = 0,5*(7,40 + 7,40) = 7,40 m q 3k = 9,01*7,40 = 66,67 kn/m q 3 = 11,0*7,40 = 81,40 kn/m Obliczenia statyczne i wymiarowanie Przyjęto uproszczony schemat statyczny w postaci belki jednoprzęsłowej wolnopodpartej. o przekroju 0,40 x 0,70 m 23

23 A 0,20 7,00 0,20 B OBCIĄŻENIA NA BELCE Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. Zasięg [m] 1. Obciążenie belki 66,67 1, ,34 cała belka 2. Ciężar własny belki 6,50 1, ,15 cała belka [0,40m 0,65m 25,0kN/m3] Σ: 73,17 1,21 88,49 Schemat statyczny belki 88,49 88,49 A B 7,20 DANE MATERIAŁOWE I ZAŁOŻENIA: Klasa betonu: C20/25 (B25) f cd = 13,33 MPa, f ctd = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa Ciężar objętościowy ρ = 25 kn/m 3 Maksymalny rozmiar kruszywa d g = 8 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 2,77 Stal zbrojeniowa główna A-IIIN (RB500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Stal zbrojeniowa strzemion A-IIIN (RB500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Stal zbrojeniowa montażowa A-IIIN (RB500W) Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 1,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Momenty zginające [knm]: A B 318,55 Siły tnące [kn]: 573,40 318,55 24

24 318,55 A B -318,55 Ugięcia [mm]: A B 29,43 Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: A B 318,55 Siły tnące [kn]: 573,40 318,55 318,55 256,96 A Ugięcia [mm]: -256,96 B -318,55 A B 29,43 WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w = 40,0 cm, h = 65,0 cm otulina zbrojenia c nom = 25 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 573,40 knm Zbrojenie potrzebne A s = 27,66 cm 2. Przyjęto 11φ20 o A s = 34,56 cm 2 (ρ = 1,45%) 25

25 (decyduje warunek dopuszczalnego ugięcia) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 573,40 knm < M Rd = 667,68 knm Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = 256,96 kn Zbrojenie strzemionami czterociętymi φ8 co 170 mm na odcinku 187,0 cm przy podporach oraz co 400 mm w środku rozpiętości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 256,96 kn < V Rd3 = 266,49 kn SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 474,14 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,194 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 29,43 mm < a lim = 30,00 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 256,09 kn Szerokość rys ukośnych: w k = 0,246 mm < w lim = 0,3 mm 4. Obliczenia stropu na poz. + 7,99 m 4.1. Strop typu Rector Zestawienie obciążeń Obciążenie stałe poza ciężarem własnym stropu (warstwy wykończeniowe i instalacje) g 1k = 1,20 + 0,20 = 1,40 kn/m 2, g 1 = 1,54 + 0,24 = 1,78 kn/m 2, Obciążenie zmienne (1) p 1k = 2,50 + 0,50 = 3,00 kn/m 2, p 1 = 3,25 + 0,60 = 3,85 kn/m 2, Obciążenie zmienne (2) p 2k = 3,00 kn/m 2, p 2 = 3,90 kn/m 2, Razem q 1k = 1,40 + 3,00 = 4,40 kn/m 2 q 1 = 1,78 + 3,85 = 5,63 kn/m 2 q 2k = 1,40 + 3,00 = 4,40 kn/m 2 q 2 = 1,78 + 3,90 = 5,68 kn/m 2 Obliczenia statyczne i wymiarowanie Wg odrębnego opracowania firmy Rector. Przyjęto stropy sprężone Rektor , wysokość stropu h = 0,26 m 4.2. Strop żelbetowy Zestawienie obciążeń Wg obliczeń p Obliczenia statyczne i wymiarowanie Przyjęto płytę żelbetową o wysokości h = 0,20 m 26

26 27

27 28

28 29

29 30

30 31

31 Mnożniki i atrybuty Nr Opis Obc(+) Obc(-) Udz. Atrybut 1 Stale 1,15 1,15 1 Stały 2 Zmienne 1,3 1,3 1 Zmienny 3 Zmienne 1,3 1,3 1 Zmienny 4 Zmienne 1,3 1,3 1 Zmienny 5 Sciany 1,15 1,15 1 Zmienny 32

32 33

33 34

34 35

35 36

36 Data: ; Czas: 11:16:23; Zadanie: L2; Typ: Płyta Zbrojenie płyty obliczono wg: PN-B-03264:2002 (algorytm: 6.3) Dane: 1 Obwiednia: przez sumowanie Sytuacja: Trwała i przejściowa Wymuszenie: Zewnętrzne Rozwartość rysy : 0,3 mm Dla dołu i góry płyty Śred.wytrzym. betonu na rozciąganie w chwili zarysowania: 2,21 MPa Klasa ekspozycji: XC1 Odchyłka otulenia: 5 mm Konstrukcja: Monolityczna Obiekt: Strop Kruszywo kwarcytowe: 16 mm Moment skręcający uwzględniono wektorowo Alfa cc/ct: 1,00/1,00 Gatunek betonu : B25 Wytrzymałość fcd : 13,33 MPa Wsp.sprężystości Ecm: MPa Wytrzymałość fcd* : 11,11 MPa Liczba Poisson`a : 0,2 Wytrzymałość fctd : 1,03 MPa Wytrzymałość fctd*: 0,86 MPa Wytrzymałość fct,eff: 2,21 MPa Zbrojenie DOLNE dla kierunku X 37

37 Klasa/Gatunek stali: A-IIIN/RB500W Napr.obliczeniowe fyd: 420 MPa Średnica wkładki: 12 mm Masa stali Wielkość otuliny: 25 mm Niezbędnej: 298kg Zbr.zadane/dodane: 649kg/375kg Zbr.potrzebne: 673kg Zbrojenie DOLNE dla kierunku Y Klasa/Gatunek stali: A-IIIN/RB500W Napr.obliczeniowe fyd: 420 MPa Średnica wkładki: 12 mm Masa stali Wielkość otuliny: 37 mm Niezbędnej: 301kg Zbr.zadane/dodane: 649kg/372kg Zbr.potrzebne: 673kg Zbrojenie GÓRNE dla kierunku X Klasa/Gatunek stali: A-IIIN/RB500W Napr.obliczeniowe fyd: 420 MPa Średnica wkładki: 12 mm Masa stali Wielkość otuliny: 25 mm Niezbędnej: 298kg Zbr.zadane/dodane: 712kg/429kg Zbr.potrzebne: 727kg Zbrojenie GÓRNE dla kierunku Y Klasa/Gatunek stali: A-IIIN/RB500W Napr.obliczeniowe fyd: 420 MPa Średnica wkładki: 12 mm Masa stali Wielkość otuliny: 37 mm Niezbędnej: 296kg Zbr.zadane/dodane: 704kg/427kg Zbr.potrzebne: 722kg ===================================================================== = Całkowite pole powierzchni: 106,9 m2 Pole zazbrojone : 106,9 m2 (100%) Pole zbrojenia niezbednego: 106,9 m2 (100%) Pole zbrojenia zadanego : 105,4 m2 (99%) Beton (Objętość/Masa): 23,44 m3 / 58,6 t Masa stali : 1193kg/2715kg/1603kg Niezbędne/Zadane/Dodane Masa potrzebnej stali : 2796kg Masa stali w m^3 betonu : 119 kg/m^3 Zestawienie stali: fi[mm] masa[kg] UWAGA - podane masy stali nie obejmują zakładów ===================================================================== 38

38 3.3. Belka w osi B/1-2 Zestawienie obciążeń Wg obliczeń p Obciążenie bez ciężaru własnego stropu Rector q 1k = 5,01 kn/m 2 q 1 = 6,60 kn/m 2 q 2k = 1,40 + 3,00 = 4,40 kn/m 2 q 2 = 1,78 + 3,90 = 5,68 kn/m 2 Ciężar własny stropu Rektor g 1k = 4,0 kn/m 2 g 1 = 1,1*4,0 = 4,40 kn/m 2 Obciążenie sumaryczne q 2k = 4,40 + 4,00 = 8,40 kn/m 2 q 2 = 5,68 + 4,40 = 10,08 kn/m 2 Na belkę przypada obciążenie z rozpiętości b = 0,5*(7,40 + 7,40) = 7,40 m q 3k = 8,40*7,40 = 62,16 kn/m q 3 = 10,08*7,40 = 74,60 kn/m Obliczenia statyczne i wymiarowanie Przyjęto uproszczony schemat statyczny w postaci belki jednoprzęsłowej wolnopodpartej. o przekroju 0,40 x 0,65 m 39

39 SZKIC BELKI A 0,20 7,00 0,20 B OBCIĄŻENIA NA BELCE Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. Zasięg [m] 1. Obciążenie belki 62,16 1, ,59 cała belka 2. Ciężar własny belki 6,50 1, ,15 cała belka [0,40m 0,65m 25,0kN/m3] Σ: 68,66 1,19 81,74 Schemat statyczny belki 81,74 81,74 A B 7,20 DANE MATERIAŁOWE I ZAŁOŻENIA: Klasa betonu: C20/25 (B25) f cd = 13,33 MPa, f ctd = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa Ciężar objętościowy ρ = 25 kn/m 3 Maksymalny rozmiar kruszywa d g = 8 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 2,77 Stal zbrojeniowa główna A-IIIN (RB500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Stal zbrojeniowa strzemion A-IIIN (RB500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Stal zbrojeniowa montażowa A-IIIN (RB500W) Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 1,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Momenty zginające [knm]: A B 294,27 Siły tnące [kn]: 529,69 294,27 40

40 294,27 A B -294,27 Ugięcia [mm]: A B 28,73 Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: A B 294,27 Siły tnące [kn]: 529,69 294,27 294,27 237,13 A B -237,13-294,27 Ugięcia [mm]: A B 28,73 WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w = 40,0 cm, h = 65,0 cm otulina zbrojenia c nom = 25 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 529,69 knm Zbrojenie potrzebne A s = 24,75 cm 2. Przyjęto 10φ20 o A s = 31,42 cm 2 (ρ = 1,31%) (decyduje warunek dopuszczalnego ugięcia) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 529,69 knm < M Rd = 627,14 knm 41

41 Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = (-)237,13 kn Zbrojenie strzemionami czterociętymi φ8 co 190 mm na odcinku 171,0 cm przy podporach oraz co 400 mm w środku rozpiętości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V Sd = (-)237,13 kn < V Rd3 = 239,60 kn SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 444,92 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,201 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 28,73 mm < a lim = 30,00 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 240,31 kn Szerokość rys ukośnych: w k = 0,268 mm < w lim = 0,3 mm 5. Obliczenia stropu na poz. + 4,55 m 5.1. Strop typu Rector Zestawienie obciążeń Obciążenie stałe poza ciężarem własnym stropu (warstwy wykończeniowe i instalacje) g 1k = 1,20 + 0,20 = 1,40 kn/m 2, g 1 = 1,54 + 0,24 = 1,78 kn/m 2, Obciążenie stałe poza ciężarem własnym stropu (warstwy wykończeniowe i instalacje, na zewnątrz) g 2k = 1,44 + 0,20 = 1,64 kn/m 2, g 2 = 1,84 + 0,24 = 2,08 kn/m 2, Obciążenie zmienne (1) p 1k = 2,50 + 0,50 = 3,00 kn/m 2, p 1 = 3,25 + 0,60 = 3,85 kn/m 2, Obciążenie zmienne (2) p 2k = 3,00 kn/m 2, p 2 = 3,90 kn/m 2, Obciążenie zmienne (3) archiwum p 3k = 5,00 + 0,50 = 5,50 kn/m 2, p 3 = 6,50 + 0,60 = 7,10 kn/m 2, Razem q 1k = 1,40 + 3,00 = 4,40 kn/m 2 q 1 = 1,78 + 3,85 = 5,63 kn/m 2 q 2k = 1,40 + 3,00 = 4,40 kn/m 2 q 2 = 1,78 + 3,90 = 5,68 kn/m 2 q 3k = 1,40 + 5,50 = 6,90 kn/m 2 q 3 = 1,78 + 7,10 = 8,88 kn/m 2, q 4k = 1,64 + 3,00 = 4,64 kn/m 2 q 4 = 2,08 + 3,85 = 5,93 kn/m 2 q 5k = 1,64 + 3,00 = 4,64 kn/m 2 q 5 = 2,08 + 3,90 = 5,98 kn/m 2 Obliczenia statyczne i wymiarowanie Wg odrębnego opracowania firmy Rector. Przyjęto stropy sprężone Rektor , wysokość stropu h = 0,26 m 5.2. Strop żelbetowy Zestawienie obciążeń 42

42 Wg obliczeń p Obliczenia statyczne i wymiarowanie Przyjęto płytę żelbetową o wysokości h = 0,20 m 43

43 44

44 45

45 46

46 47

47 48

48 Mnożniki i atrybuty Nr Opis Obc(+) Obc(-) Udz. Atrybut 1 Stale 1,15 1,15 1 Stały 2 Zmienne 1,3 1,3 1 Zmienny 3 Zmienne 1,3 1,3 1 Zmienny 4 Zmienne 1,3 1,3 1 Zmienny 5 Sciany 1,15 1,15 1 Zmienny 6/1 Dodatkowy Wyłączony 49

49 50

50 51

51 52

52 Data: ; Czas: 13:42:21; Zadanie: L4; Typ: Płyta Zbrojenie płyty obliczono wg: PN-B-03264:2002 (algorytm: 6.3) Dane: 1 Obwiednia: przez sumowanie Sytuacja: Trwała i przejściowa Wymuszenie: Zewnętrzne Rozwartość rysy : 0,2 mm Dla dołu płyty Śred.wytrzym. betonu na rozciąganie w chwili zarysowania: 2,21 MPa Klasa ekspozycji: XD1 Odchyłka otulenia: 5 mm Konstrukcja: Monolityczna Obiekt: Strop Kruszywo kwarcytowe: 16 mm Moment skręcający uwzględniono wektorowo Alfa cc/ct: 1,00/1,00 Gatunek betonu : B25 Wytrzymałość fcd : 13,33 MPa Wsp.sprężystości Ecm: MPa Wytrzymałość fcd* : 11,11 MPa Liczba Poisson`a : 0,2 Wytrzymałość fctd : 1,03 MPa Wytrzymałość fctd*: 0,86 MPa Wytrzymałość fct,eff: 2,21 MPa Zbrojenie DOLNE dla kierunku X Klasa/Gatunek stali: A-IIIN/RB500W Napr.obliczeniowe fyd: 420 MPa 53

53 Średnica wkładki: 12 mm Masa stali Wielkość otuliny: 45 mm Niezbędnej: 417kg Zbr.zadane/dodane: 742kg/385kg Zbr.potrzebne: 802kg Zbrojenie DOLNE dla kierunku Y Klasa/Gatunek stali: A-IIIN/RB500W Napr.obliczeniowe fyd: 420 MPa Średnica wkładki: 12 mm Masa stali Wielkość otuliny: 45 mm Niezbędnej: 416kg Zbr.zadane/dodane: 742kg/390kg Zbr.potrzebne: 806kg Zbrojenie GÓRNE dla kierunku X Klasa/Gatunek stali: A-IIIN/RB500W Napr.obliczeniowe fyd: 420 MPa Średnica wkładki: 12 mm Masa stali Wielkość otuliny: 45 mm Niezbędnej: 53kg Zbr.zadane/dodane: 833kg/98kg Zbr.potrzebne: 833kg Zbrojenie GÓRNE dla kierunku Y Klasa/Gatunek stali: A-IIIN/RB500W Napr.obliczeniowe fyd: 420 MPa Średnica wkładki: 12 mm Masa stali Wielkość otuliny: 45 mm Niezbędnej: 11kg Zbr.zadane/dodane: 827kg/29kg Zbr.potrzebne: 827kg ====================================================================== Całkowite pole powierzchni: 124,8 m2 Pole zazbrojone : 124,8 m2 (100%) Pole zbrojenia niezbednego: 124,8 m2 (100%) Pole zbrojenia zadanego : 124,8 m2 (100%) Beton (Objętość/Masa): 28,37 m3 / 70,9 t Masa stali : 896kg/3144kg/901kg Niezbędne/Zadane/Dodane Masa potrzebnej stali : 3268kg Masa stali w m^3 betonu : 115 kg/m^3 Zestawienie stali: fi[mm] masa[kg] UWAGA - podane masy stali nie obejmują zakładów ====================================================================== 54

54 4.3. Belka w osi B/1-2 Zestawienie obciążeń Wg obliczeń p Obciążenie bez ciężaru własnego stropu Rector q 5k = 4,64 kn/m 2 q 5 = 5,98 kn/m 2 Ciężar własny stropu Rector g 1k = 4,0 kn/m 2 g 1 = 1,1*4,0 = 4,40 kn/m 2 Obciążenie sumaryczne q 2k = 4,64 + 4,00 = 8,64 kn/m 2 q 2 = 5,98 + 4,40 = 10,38 kn/m 2 Na belkę przypada obciążenie z rozpiętości b = 0,5*(7,40 + 7,40) = 7,40 m q 3k = 8,64*7,40 = 63,94 kn/m q 3 = 10,38*7,40 = 76,81 kn/m Obliczenia statyczne i wymiarowanie Przyjęto uproszczony schemat statyczny w postaci belki jednoprzęsłowej wolnopodpartej. o przekroju 0,40 x 0,65 m SZKIC BELKI 55

55 A 0,20 7,00 0,20 B OBCIĄŻENIA NA BELCE Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. Zasięg [m] 1. Obciążenie belki 65,00 1, ,00 cała belka 2. Ciężar własny belki 6,50 1, ,15 cała belka [0,40m 0,65m 25,0kN/m3] Σ: 71,50 1,19 85,15 Schemat statyczny belki 85,15 85,15 A B 7,20 DANE MATERIAŁOWE I ZAŁOŻENIA: Klasa betonu: C20/25 (B25) f cd = 13,33 MPa, f ctd = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa Ciężar objętościowy ρ = 25 kn/m 3 Maksymalny rozmiar kruszywa d g = 8 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 2,77 Stal zbrojeniowa główna A-IIIN (RB500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Stal zbrojeniowa strzemion A-IIIN (RB500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Stal zbrojeniowa montażowa A-IIIN (RB500W) Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 1,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Momenty zginające [knm]: A B 306,54 Siły tnące [kn]: 551,77 306,54 56

56 306,54 A B -306,54 Ugięcia [mm]: A B 29,93 Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: A B 306,54 Siły tnące [kn]: 551,77 306,54 306,54 247,02 A B -247,02-306,54 Ugięcia [mm]: A B 29,93 WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w = 40,0 cm, h = 65,0 cm otulina zbrojenia c nom = 25 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 551,77 knm Zbrojenie potrzebne A s = 26,33 cm 2. Przyjęto 10φ20 o A s = 31,42 cm 2 (ρ = 1,31%) (decyduje warunek dopuszczalnego ugięcia) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 551,77 knm < M Rd = 627,14 knm 57

57 Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = (-)247,02 kn Zbrojenie strzemionami czterociętymi φ8 co 170 mm na odcinku 187,0 cm przy podporach oraz co 400 mm w środku rozpiętości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V Sd = (-)247,02 kn < V Rd3 = 267,79 kn SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 463,32 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,209 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 29,93 mm < a lim = 30,00 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 250,25 kn Szerokość rys ukośnych: w k = 0,233 mm < w lim = 0,3 mm 6. Obliczenia stropu na poz. +/- 0,00 m 6.1. Płyta stropu Zestawienie obciążeń Obciążenie stałe poza ciężarem własnym stropu (warstwy wykończeniowe i instalacje) g 1k = 1,20 + 0,20 = 1,40 kn/m 2, g 1 = 1,54 + 0,24 = 1,78 kn/m 2, g 2k = 1,44 + 0,20 = 1,64 kn/m 2, g 2 = 1,84 + 0,24 = 2,08 kn/m 2, g 3k = 4,15 + 0,20 = 4,35 kn/m 2, g 3 = 5,09 + 0,24 = 5,33 kn/m 2, Obciążenie zmienne (1) p 1k = 2,50 + 0,50 = 3,00 kn/m 2, p 1k = 3,25 + 0,60 = 3,85 kn/m 2, Obciążenie zmienne (2) p 2k = 3,00 + 0,50 = 3,50 kn/m 2, p 2k = 3,90 + 0,60 = 4,50 kn/m 2, Obciążenie zmienne (3) p 2k = 5,00 + 0,50 = 5,50 kn/m 2, p 2k = 6,50 + 0,60 = 7,10 kn/m 2, Razem - część komunikacyjna nad piwnicą q 1k = 1,40 + 3,00 = 4,40 kn/m 2 q 1 = 1,78 + 3,90 = 5,68 kn/m 2 - biura q 2k = 1,64 + 3,00 = 4,64 kn/m 2 q 2 = 2,08 + 3,90 = 5,98 kn/m 2 - pomieszczenia techniczne q 3k = 1,64 + 3,50 = 5,14 kn/m 2 q 3 = 2,08 + 4,50 = 6,58 kn/m 2 - rozdzielnia, kotłownia q 4k = 1,64 + 5,50 = 7,14 kn/m 2 q 4 = 2,08 + 7,10 = 9,18 kn/m 2 - parking q 4k = 4,15 + 3,00 = 7,15 kn/m 2 q 4 = 5,09 + 3,90 = 8,99 kn/m 2 Obliczenia statyczne i wymiarowanie 58

58 Przyjęto do obliczeń uproszczone schematy statyczne Schemat 1 płyta krzyżowo zbrojona swobodnie oparta na krawędziach Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. Obciążenie płyty 7,14 1, ,28 2. Płyta żelbetowa grub.20 cm 5,00 1, ,50 Σ: 12,14 1,22 14,78 Schemat statyczny płyty: qo = 14,78 5,50 y x 7,40 Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 7,40 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 5,50 m Wyniki obliczeń statycznych: Kierunek x: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sdx = 15,31 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny M Skx = 12,58 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Skx,lt = 12,58 knm/m Maksymalne oddziaływanie podporowe Q ox,max = 40,65 kn/m Zastępcze oddziaływanie podporowe Q ox = 25,41 kn/m Kierunek y: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sdy = 27,72 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny M Sky = 22,77 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sky,lt = 22,77 knm/m Maksymalne oddziaływanie podporowe Q oy,max = 40,65 kn/m Zastępcze oddziaływanie podporowe Q oy = 31,51 kn/m Dane materiałowe : Grubość płyty 20,0 cm Klasa betonu C30/37 (B37) f cd = 20,00 MPa, f ctd = 1,33 MPa, E cm = 32,0 GPa Ciężar objętościowy betonu ρ = 25 kn/m 3 Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 2,37 Stal zbrojeniowa A-IIIN (RB500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku x c nom,x = 57 mm Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku y c nom,y = 45 mm Założenia obliczeniowe : Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys w lim = 0,2 mm Graniczne ugięcie a lim = l eff /200 - jak dla stropów (tablica 8) 59

59 Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona): Kierunek x: Przęsło: Zbrojenie potrzebne A s = 2,72 cm 2 /mb. Przyjęto φ12 co 16,0 cm o A s = 7,07 cm 2 /mb (ρ= 0,52% ) Szerokość rys prostopadłych: w kx = 0,000 mm < w lim = 0,2 mm Maksymalne ugięcie: a x (M Skx,lt ) = 11,01 mm Kierunek y: Przęsło: Zbrojenie potrzebne A s = 4,58 cm 2 /mb. Przyjęto φ12 co 15,5 cm o A s = 7,30 cm 2 /mb (ρ= 0,49% ) Szerokość rys prostopadłych: w ky = 0,168 mm < w lim = 0,2 mm Maksymalne ugięcie: a y (M Sky,lt ) = 29,14 mm Ugięcie całkowite płyty: Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 20,07 mm < a lim = 27,50 mm Schemat 2 płyta krzyżowo zbrojona utwierdzona na krawędziach Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. Obciążenie płyty 7,14 1, ,28 2. Płyta żelbetowa grub.20 cm 5,00 1, ,50 Σ: 12,14 1,22 14,78 Schemat statyczny płyty: qo = 14,78 5,50 y x 7,40 Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 7,40 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 5,50 m Wyniki obliczeń statycznych: Kierunek x: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sdx = 6,96 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny M Skx = 5,71 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Skx,lt = 5,71 knm/m Momenty podporowy obliczeniowy M Sdx,p = 15,77 knm/m Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Skx,lt,p = 12,95 knm/m Maksymalne oddziaływanie podporowe Q ox,max = 40,65 kn/m Zastępcze oddziaływanie podporowe Q ox = 25,41 kn/m Kierunek y: Moment przęsłowy obliczeniowy M Sdy = 12,60 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny M Sky = 10,35 knm/m Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sky,lt = 10,35 knm/m Moment podporowy obliczeniowy M Sdy,p = 28,55 knm/m Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sky,lt,p = 23,45 knm/m Maksymalne oddziaływanie podporowe Q oy,max = 40,65 kn/m 60

60 Zastępcze oddziaływanie podporowe Q oy = 31,51 kn/m Dane materiałowe : Grubość płyty 20,0 cm Klasa betonu C30/37 (B37) f cd = 20,00 MPa, f ctd = 1,33 MPa, E cm = 32,0 GPa Ciężar objętościowy betonu ρ = 25 kn/m 3 Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 2,37 Stal zbrojeniowa A-IIIN (RB500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku x c nom,x = 57 mm Otulenie zbrojenia podporowego w kierunku x = 57 mm c`nom,x Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku y c nom,y = 45 mm Otulenie zbrojenia podporowego w kierunku y = 45 mm c`nom,y Założenia obliczeniowe : Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys w lim = 0,2 mm Graniczne ugięcie a lim = l eff /200 - jak dla stropów (tablica 8) Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona): Kierunek x: Przęsło: Zbrojenie potrzebne A s = 2,07 cm 2 /mb. Przyjęto φ12 co 25,0 cm o A s = 4,52 cm 2 /mb (ρ= 0,33% ) Szerokość rys prostopadłych: w kx = 0,000 mm < w lim = 0,2 mm Maksymalne ugięcie: a x (M Skx,lt ) = 3,03 mm Podpora: Zbrojenie potrzebne A s = 2,80 cm 2 /mb. Przyjęto φ12 co 25,0 cm o A sp = 4,52 cm 2 /mb (ρ= 0,33% ) Szerokość rys prostopadłych: w kx = 0,000 mm < w lim = 0,2 mm Kierunek y: Przęsło: Zbrojenie potrzebne A s = 2,25 cm 2 /mb. Przyjęto φ12 co 16,0 cm o A s = 7,07 cm 2 /mb (ρ= 0,47% ) Szerokość rys prostopadłych: w ky = 0,000 mm < w lim = 0,2 mm Maksymalne ugięcie: a y (M Sky,lt ) = 2,94 mm Podpora: Zbrojenie potrzebne A s = 4,72 cm 2 /mb. Przyjęto φ12 co 16,0 cm o A sp = 7,07 cm 2 /mb (ρ= 0,47% ) Szerokość rys prostopadłych: w ky = 0,189 mm < w lim = 0,2 mm Ugięcie całkowite płyty: Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 2,98 mm < a lim = 27,50 mm Ostatecznie przyjęto górą i dołem w obu kierunkach #12 co 160 mm Belka w osi B/1-2 Zestawienie obciążeń Wg obliczeń p Obciążenie bez ciężaru własnego stropu q 5k = 12,14 kn/m 2 q 5 = 14,78 kn/m2 Na belkę przypada obciążenie z rozpiętości (z nadmiarem) b = 5,5 m q 3k = 12,14*5,50 = 66,77 kn/m q 3 = 14,78*5,50 = 81,29 kn/m Obliczenia statyczne i wymiarowanie 61

61 SZKIC BELKI Przyjęto uproszczony schemat statyczny w postaci belki jednoprzęsłowej wolnopodpartej. o przekroju 0,40 x 0,70 m A 0,25 5,00 0,25 B OBCIĄŻENIA NA BELCE Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. Zasięg [m] 1. Obciążenie belki 66,77 1, ,12 cała belka 2. Ciężar własny belki 7,00 1, ,70 cała belka [0,40m 0,70m 25,0kN/m3] Σ: 73,77 1,19 87,82 Schemat statyczny belki 87,82 87,82 A B 5,25 DANE MATERIAŁOWE I ZAŁOŻENIA: Klasa betonu: C30/37 (B37) f cd = 20,00 MPa, f ctd = 1,33 MPa, E cm = 32,0 GPa Ciężar objętościowy ρ = 25 kn/m 3 Maksymalny rozmiar kruszywa d g = 8 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 2,77 Stal zbrojeniowa główna A-IIIN (RB500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Stal zbrojeniowa strzemion A-IIIN (RB500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Stal zbrojeniowa montażowa A-IIIN (RB500W) Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 1,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,2 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Momenty zginające [knm]: 62

62 A B 230,54 Siły tnące [kn]: 230,54 302,58 230,54 A Ugięcia [mm]: B -230,54 A B 8,63 Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: A B 230,54 Siły tnące [kn]: 302,58 230,54 230,54 161,86 A Ugięcia [mm]: -161,86 B -230,54 A B 8,63 WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 : Przyjęte wymiary przekroju: 63

63 b w = 40,0 cm, h = 70,0 cm otulina zbrojenia c nom = 25 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 302,58 knm Zbrojenie potrzebne A s = 11,49 cm 2. Przyjęto 6φ20 o A s = 18,85 cm 2 (ρ = 0,72%) (decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 302,58 knm < M Rd = 480,96 knm Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = (-)161,86 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami czterociętymi φ8 co 400 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V Sd = (-)161,86 kn < V Rd1 = 186,00 kn SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 254,16 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,180 mm < w lim = 0,2 mm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 8,63 mm < a lim = 26,25 mm Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 184,42 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje 7. Słupy żelbetowe 7.1. Słup w osi B/2 Przekrój na poziomie parteru Obciążenie od płyt żelbetowych N 1 = 200, , ,0 = 750,0 kn Obciążenie od stropów Rektor N 2 = 320, , ,0 = 930,0 kn Razem N 3 = N 1 + N 2 = 750, ,0 = 1680,0 kn Ciężar własny słupa 0,4 x 0,4 x 13,0 m G 1k = 25,0*0,4*0,4*13,0 = 52,0 kn G 1 = 1,1*52,0 = 57,2 kn Sumaryczna siła osiowa N 4 = 1680,0 + 57,2 = 1737,2 kn 1740,0 kn Moment zginający obliczono w uproszczeniu przyjmując moment z nadmiarem przy założeniu częściowego utwierdzenia rygla w słupach i rozłożeniu momentu na gałąź górną i dolną M = 0,5*0,8*( - 85,15*7,4 2 /12) = - 155,0 knm Element 1 DANE: Wymiary przekroju: Typ przekroju: prostokątny Szerokość przekroju b = 40,0 cm Wysokość przekroju h = 40,0 cm Zbrojenie: Pręty podłużne φ = 20 mm ze stali A-IIIN (RB500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Strzemiona φ = 8 mm 64

64 Parametry betonu: Klasa betonu: C20/25 (B25) f cd = 13,33 MPa, f ctd = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa Ciężar objętościowy ρ = 25 kn/m 3 Maksymalny rozmiar kruszywa d g = 16 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 2,88 Otulenie: Otulenie nominalne zbrojenia c nom = 25 mm Obciążenia: [kn,knm] N Sd N Sd,lt M 3Sd , ,00 155,00 Dodatkowo uwzględniono ciężar własny słupa o wartości N o = 20,24 kn Słup: Wysokość słupa l col = 4,60 m Rodzaj słupa: monolityczny Rodzaj konstrukcji: nieprzesuwna - wykres krzywoliniowy Współczynnik długości wyboczeniowej w płaszczyźnie obciążenia β x = 1,00 Współczynnik długości wyboczeniowej z płaszczyzny obciążenia β y = 1,00 ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE: Sytuacja obliczeniowa: trwała WYNIKI - SŁUP (wg PN-B-03264:2002): 43 4 x y 43 x 314 h = 400 x y 43 4 x b = Ściskanie: Przyjęto zbrojenie symetryczne wzdłuż boków "b" : Zbrojenie potrzebne A s1 = A s2 = 14,46 cm 2 Przyjęto po 5φ20 o A s = 15,71 cm 2 Przyjęto zbrojenie symetryczne wzdłuż boków "h" : Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A s1 = A s2 = 3,14 cm 2. Przyjęto po 2φ20 o A s = 6,28 cm 2 Łącznie przyjęto 10φ20 o A s = 31,42 cm 2 (ρ= 1,96% ) 65

65 Strzemiona: Przyjęto strzemiona podwójne φ8 w rozstawie co 30,0 cm 7.2. Słup w osi B/1 Przekrój na poziomie parteru Obciążenie od stropów Rektor na poz. +11,93 m, +7,99 m, +4,25 m. N 1 = 320, , ,0 = 930,0 kn Obciążenie na poz. +/-0,00 m obciążenie od belki w osi B/1-2 R A = 230,54 kn obciążenie od ścian osłonowych na belkach w osi 1 na poz. +7,99 m, +4,25 m, +/-0,00m G s = 3*15,28*7,40 = 339,2 kn Ciężar własny słupa 0,4 x 0,4 x 13,0 m G 1k = 25,0*0,4*0,4*13,0 = 52,0 kn G 1 = 1,1*52,0 = 57,2 kn Sumaryczna siła osiowa N 2 = 930, , ,2 + 57,2 = 1556,9 kn 1560,0 kn Moment zginający obliczono w uproszczeniu przyjmując moment z nadmiarem przy założeniu częściowego utwierdzenia rygla w słupach i rozłożeniu momentu na gałąź górną i dolną. M = 0,5*0,8*( - 85,15*7,4 2 /12) = - 155,0 knm Element 1 DANE: Wymiary przekroju: Typ przekroju: prostokątny Szerokość przekroju b = 40,0 cm Wysokość przekroju h = 40,0 cm Zbrojenie: Pręty podłużne φ = 20 mm ze stali A-IIIN (RB500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Strzemiona φ = 8 mm Parametry betonu: Klasa betonu: C30/37 (B37) f cd = 20,00 MPa, f ctd = 1,33 MPa, E cm = 32,0 GPa Ciężar objętościowy ρ = 25 kn/m 3 Maksymalny rozmiar kruszywa d g = 16 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 2,37 Otulenie: Otulenie nominalne zbrojenia c nom = 25 mm Obciążenia: [kn,knm] N Sd N Sd,lt M 3Sd , ,00 155,00 Dodatkowo uwzględniono ciężar własny słupa o wartości N o = 20,24 kn Słup: Wysokość słupa l col = 4,60 m 66

66 Rodzaj słupa: monolityczny Rodzaj konstrukcji: nieprzesuwna - wykres krzywoliniowy Współczynnik długości wyboczeniowej w płaszczyźnie obciążenia β x = 1,00 Współczynnik długości wyboczeniowej z płaszczyzny obciążenia β y = 1,00 ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE: Sytuacja obliczeniowa: trwała WYNIKI - SŁUP (wg PN-B-03264:2002): 43 2 x y 43 x 314 h = 400 x y 43 2 x b = Ściskanie: Przyjęto zbrojenie symetryczne wzdłuż boków "b" : Zbrojenie potrzebne A s1 = A s2 = 7,09 cm 2 Przyjęto po 3φ20 o A s = 9,42 cm 2 Przyjęto zbrojenie symetryczne wzdłuż boków "h" : Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A s1 = A s2 = 2,82 cm 2. Przyjęto po 2φ20 o A s = 6,28 cm 2 Łącznie przyjęto 6φ20 o A s = 18,85 cm 2 (ρ= 1,18% ) Strzemiona: Przyjęto strzemiona pojedyncze φ8 w rozstawie co 30,0 cm DANE: 8. Posadowienie obiektu 8.1. Stopa fundamentowa w osi B/2 Zestawienie obciążeń wg obliczeń słupa N 4 = 1740,0 kn M = 155,0 knm 67

67 0,50 0,50 H=1, ,30 0,65 0,60 1,20 L = 2,50 0,30 0,65 4 0,30 0,60 0,30 0,65 1,20 0,65 B = 2,50 3 V = 3,84 m 3 Opis fundamentu : Typ: stopa schodkowa Wymiary: B = 2,50 m L = 2,50 m H = 1,00 m w = 0,50 m B g = 1,20 m L g = 1,20 m B t = 0,65 m L t = 0,65 m B s = 0,60 m L s = 0,60 m e B = 0,00 m e L = 0,00 m Posadowienie fundamentu: D = 3,00 m D min = 3,00 m brak wody gruntowej w zasypce Opis podłoża: z [m] -3,00 z Piaski grube 0,00 0,50 Pospółki gliniaste 5,50 (n) (r) N nazwa gruntu h [m] nawodn ρ o γ f,min γ f,max φ u [ o (r) ] c u M 0 [kpa] M [kpa] r iona [t/m 3 ] [kpa] 1 Piaski grube 0,50 nie 1,70 0,90 1,10 30,30 0,

68 2 Pospółki gliniaste 5,00 nie 2,20 0,90 1,10 19,80 36, Kombinacje obciążeń obliczeniowych: N typ obc. N [kn] T B [kn] M B [knm] T L [kn] M L [knm] e [kpa] e [kpa/m] r 1 długotrwałe 1740,00 0,00 155,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Materiały : Zasypka: ciężar objętościowy: 20,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: γ f,min = 0,90; γ f,max = 1,20 Beton: klasa betonu: C20/25 (B25) f cd = 13,33 MPa, f ctd = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa ciężar objętościowy: 24,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: γ f,min = 0,90; γ f,max = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: A-IIIN (RB500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa otulina zbrojenia c nom = 85 mm Założenia obliczeniowe : Współczynniki korekcyjne oporu granicznego podłoża: - dla nośności pionowej m = 0,81 - dla stateczności fundamentu na przesunięcie m = 0,72 - dla stateczności na obrót m = 0,72 Współczynnik kształtu przy wpływie zagłębienia na nośność podłoża: β = 1,50 Współczynnik tarcia gruntu o podstawę fundamentu: f = 0,50 Współczynniki redukcji spójności: - przy sprawdzaniu przesunięcia: 0,50 - przy korekcie nachylenia wypadkowej obciążenia: 1,00 Czas trwania robót: do 1 roku (λ=0,00) Stosunek wartości obc. obliczeniowych N do wartości obc. charakterystycznych N k N/N k = 1,20 WYNIKI-PROJEKTOWANIE: WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOŻA - wg PN-81/B Nośność pionowa podłoża: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: z = 0,50 m Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q fn = 11230,5 kn N r = 2247,2 kn < m Q fn = 9096,7 kn (24,70% ) Nośność (stateczność) podłoża z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q ft = 1039,2 kn T r = 0,0 kn < m Q ft = 748,2 kn (0,00% ) Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje moment wywracający M ob,2-3 = 155,00 knm, moment utrzymujący M ub,2-3 = 2597,98 knm M o = 155,00 knm < m M u = 1870,5 knm (8,29% ) Osiadanie: Decyduje: kombinacja nr 1 Osiadanie pierwotne s'= 0,51 cm, wtórne s''= 0,00 cm, całkowite s = 0,51 cm s = 0,51 cm < s dop = 2,00 cm (25,61% ) Naprężenia: 69

69 Nr typ σ 1 [kpa] σ 2 [kpa] σ 3 [kpa] σ 4 [kpa] C [m] C/C' a L [m] a P [m] 1 D 289,6 408,6 408,6 289, Nośność pionowa podłoża: w poziomie posadowienia w poziomie stropu warstwy najsłabszej Nr N [kn] Q fn [kn] m N [% ] z [m] N [kn] Q fn [kn] m N [% ] , ,1 0,13 16,6 0, , ,5 0,20 24,7 Nośność pozioma podłoża: w poziomie posadowienia w poziomie stropu warstwy najsłabszej Nr N [kn] T [kn] Q ft [kn] m T [% ] z [m] N [kn] T [kn] Q ft [kn] m T [% ] ,4 0,0 1039,2 0,00 0,0 0, ,4 0,0 1039,2 0,00 0,0 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE FUNDAMENTU - wg PN-B-03264: 2002 Nośność na przebicie: Decyduje: kombinacja nr 1 Pole powierzchni wielokąta A = 0,56 m 2 Siła przebijająca N Sd = (g+q) max A = 227,4 kn Nośność na przebicie N Rd = 646,0 kn N Sd = 227,4 kn < N Rd = 646,0 kn (35,20% ) Wymiarowanie zbrojenia: Wzdłuż boku B: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne A s = 16,19 cm 2 Przyjęto 15 prętów φ12 mm o A s = 16,96 cm 2 Wzdłuż boku L: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne A s = 16,19 cm 2 Przyjęto 15 prętów φ12 mm o A s = 16,96 cm 2 70

70 9,5 65 Nr2 15φ 12 co 16,5 l= x16, , Nr1 15φ 12 co 16,5 l= ,5 14x16,5 9, Zestawienie stali zbrojeniowej Średnica Długość Liczba RB500W Nr [mm] [cm] [szt.] φ , ,80 Długość wg średnic [m] 69,6 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,888 Masa wg średnic [kg] 61,8 Masa wg gatunku stali [kg] 62,0 Razem [kg] Stopa fundamentowa w osi B/1 Zestawienie obciążeń wg obliczeń słupa N 4 = 1560,0 kn M = 155,0 knm DANE: 71

71 0,50 0,50 H=1, ,30 0,60 0,30 0,55 1,20 0,55 L = 2,30 4 0,30 0,60 0,30 0,55 1,20 0,55 B = 2,30 3 V = 3,36 m 3 Opis fundamentu : Typ: stopa schodkowa Wymiary: B = 2,30 m L = 2,30 m H = 1,00 m w = 0,50 m B g = 1,20 m L g = 1,20 m B t = 0,55 m L t = 0,55 m B s = 0,60 m L s = 0,60 m e B = 0,00 m e L = 0,00 m Posadowienie fundamentu: D = 3,00 m D min = 3,00 m brak wody gruntowej w zasypce Opis podłoża: z [m] -3,00 z Piaski grube 0,00 0,50 Pospółki gliniaste 5,50 (n) (r) N nazwa gruntu h [m] nawodn ρ o γ f,min γ f,max φ u [ o (r) ] c u M 0 [kpa] M [kpa] r iona [t/m 3 ] [kpa] 1 Piaski grube 0,50 tak 0,70 0,90 1,10 30,30 0,

72 2 Pospółki gliniaste 5,00 tak 1,20 0,90 1,10 19,80 36, Kombinacje obciążeń obliczeniowych: N typ obc. N [kn] T B [kn] M B [knm] T L [kn] M L [knm] e [kpa] e [kpa/m] r 1 długotrwałe 1560,00 0,00 155,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Materiały : Zasypka: ciężar objętościowy: 20,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: γ f,min = 0,90; γ f,max = 1,20 Beton: klasa betonu: C20/25 (B25) f cd = 13,33 MPa, f ctd = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa ciężar objętościowy: 24,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: γ f,min = 0,90; γ f,max = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: A-IIIN (RB500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa otulina zbrojenia c nom = 85 mm Założenia obliczeniowe : Współczynniki korekcyjne oporu granicznego podłoża: - dla nośności pionowej m = 0,81 - dla stateczności fundamentu na przesunięcie m = 0,72 - dla stateczności na obrót m = 0,72 Współczynnik kształtu przy wpływie zagłębienia na nośność podłoża: β = 1,50 Współczynnik tarcia gruntu o podstawę fundamentu: f = 0,50 Współczynniki redukcji spójności: - przy sprawdzaniu przesunięcia: 0,50 - przy korekcie nachylenia wypadkowej obciążenia: 1,00 Czas trwania robót: do 1 roku (λ=0,00) Stosunek wartości obc. obliczeniowych N do wartości obc. charakterystycznych N k N/N k = 1,20 WYNIKI-PROJEKTOWANIE: WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOŻA - wg PN-81/B Nośność pionowa podłoża: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: z = 0,50 m Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q fn = 8898,1 kn N r = 1954,7 kn < m Q fn = 7207,5 kn (27,12% ) Nośność (stateczność) podłoża z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q ft = 922,4 kn T r = 0,0 kn < m Q ft = 664,1 kn (0,00% ) Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje moment wywracający M ob,2-3 = 155,00 knm, moment utrzymujący M ub,2-3 = 2121,54 knm M o = 155,00 knm < m M u = 1527,5 knm (10,15% ) Osiadanie: Decyduje: kombinacja nr 1 Osiadanie pierwotne s'= 0,55 cm, wtórne s''= 0,00 cm, całkowite s = 0,55 cm s = 0,55 cm < s dop = 2,00 cm (27,31% ) Naprężenia: 73

73 Nr typ σ 1 [kpa] σ 2 [kpa] σ 3 [kpa] σ 4 [kpa] C [m] C/C' a L [m] a P [m] 1 D 288,7 441,6 441,6 288, Nośność pionowa podłoża: w poziomie posadowienia w poziomie stropu warstwy najsłabszej Nr N [kn] Q fn [kn] m N [% ] z [m] N [kn] Q fn [kn] m N [% ] , ,4 0,15 18,7 0, ,7 8898,1 0,22 27,1 Nośność pozioma podłoża: w poziomie posadowienia w poziomie stropu warstwy najsłabszej Nr N [kn] T [kn] Q ft [kn] m T [% ] z [m] N [kn] T [kn] Q ft [kn] m T [% ] ,8 0,0 922,4 0,00 0,0 0, ,8 0,0 922,4 0,00 0,0 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE FUNDAMENTU - wg PN-B-03264: 2002 Nośność na przebicie: Decyduje: kombinacja nr 1 Pole powierzchni wielokąta A = 0,32 m 2 Siła przebijająca N Sd = (g+q) max A = 139,8 kn Nośność na przebicie N Rd = 646,0 kn N Sd = 139,8 kn < N Rd = 646,0 kn (21,63% ) Wymiarowanie zbrojenia: Wzdłuż boku B: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne A s = 13,15 cm 2 Przyjęto konstrukcyjnie 12 prętów φ12 mm o A s = 13,57 cm 2 Wzdłuż boku L: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne A s = 13,15 cm 2 Przyjęto konstrukcyjnie 12 prętów φ12 mm o A s = 13,57 cm 2 74

74 10,5 55 Nr2 12φ 12 co 19 l= x , Nr1 12φ 12 co 19 l= ,5 11x19 10, Zestawienie stali zbrojeniowej Średnica Długość Liczba RB500W Nr [mm] [cm] [szt.] φ , ,44 Długość wg średnic [m] 50,9 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,888 Masa wg średnic [kg] 45,2 Masa wg gatunku stali [kg] 46,0 Razem [kg] Obliczenia ściany oporowej Obciążenie naziomu przyjęto p nk = 10,0 kn/m 2 p n = 1,2*10,0 = 12,0 kn/m 2 Do obliczeń przyjęto jako grunt zasypowy grunt sypki o ciężarze objętościowym γ = 20,0 kn/m 2 i kącie tarcia wewnętrznego Φ= 30 0, K = [tg( /2)] 2 = 0,33 Zastępcza wysokość h z = 10,0/20,0 = 0,50 m 75

75 Parcie na poziomie terenu p 1k = 20,0*0,5*0,33 = 3,3 kn/m 2 p1 = 1,2*3,3 = 3,96 kn/m 2 4,00 kn/m 2 Parcie u dołu ściany p 2k = 20,0*(0,5 + 3,7)*0,33 = 27,72 kn/m 2 p 2 = 1,2*27,72 = 33,26 kn/m 2 76

76 77

77 78

Schemat statyczny płyty: Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 3,24 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 5,34 m

Schemat statyczny płyty: Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 3,24 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 5,34 m 5,34 OLICZENI STTYCZNE I WYMIROWNIE POZ.2.1. PŁYT Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. f k d Obc.obl. 1. TERKOT 0,24 1,35 -- 0,32 2. WYLEWK CEMENTOW 5CM 2,10 1,35 --

Bardziej szczegółowo

Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 400 mm na całej długości przęsła

Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 400 mm na całej długości przęsła Zginanie: (przekrój c-c) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)130.71 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 4.90 cm 2. Przyjęto 3 16 o s = 6.03 cm 2 ( = 0.36%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)130.71

Bardziej szczegółowo

Poziom I-II Bieg schodowy 6 SZKIC SCHODÓW GEOMETRIA SCHODÓW

Poziom I-II Bieg schodowy 6 SZKIC SCHODÓW GEOMETRIA SCHODÓW Poziom I-II ieg schodowy SZKIC SCHODÓW 23 0 175 1,5 175 32 29,2 17,5 10x 17,5/29,2 1,5 GEOMETRI SCHODÓW 30 130 413 24 Wymiary schodów : Długość dolnego spocznika l s,d = 1,50 m Grubość płyty spocznika

Bardziej szczegółowo

Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f

Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f 0,10 0,30 L = 0,50 0,10 H=0,40 OBLICZENIA 6 OBLICZENIA DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY SCHODÓW ZEWNĘTRZNYCH, DRZWI WEJŚCIOWYCH SZT. 2 I ZADASZENIA WEJŚCIA GŁÓWNEGO DO BUDYNKU NR 3 JW. 5338 przy ul.

Bardziej szczegółowo

mr1 Klasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 4.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1 [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2

mr1 Klasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 4.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1 [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2 4. mur oporowy Geometria mr1 Wysokość ściany H [m] 2.50 Szerokość ściany B [m] 2.00 Długość ściany L [m] 10.00 Grubość górna ściany B 5 [m] 0.20 Grubość dolna ściany B 2 [m] 0.24 Minimalna głębokość posadowienia

Bardziej szczegółowo

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET - 1 - Kalkulator Elementów Żelbetowych 2.1 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2001-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.4.1. Elementy żelbetowe

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA KONSTRUKCYJNE

OBLICZENIA KONSTRUKCYJNE OLICZENI KONSTRUKCYJNE SLI GIMNSTYCZNEJ W JEMIELNIE 1. Płatew dachowa DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 16,0 cm Wysokość h = 20,0 cm Drewno: Drewno klejone z drewna litego iglastego,

Bardziej szczegółowo

- 1 - Belka Żelbetowa 4.0

- 1 - Belka Żelbetowa 4.0 - 1 - elka Żelbetowa 4.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEU utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: elki żelbetowe stropu 2001-2014 SPEU Gliwice Podciąg - oś i

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1112 Z1 1 OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE SPIS TREŚCI 1. Nowe elementy konstrukcyjne... 2 2. Zestawienie obciążeń... 2 2.1. Obciążenia stałe stan istniejący i projektowany... 2 2.2. Obciążenia

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY I ROZBUDOWY TOLAET PRZY ZESPOLE SZKÓŁ OGÓLNOSZTAŁCĄCYCH NR 2 W BYDGOSZCZY

OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY I ROZBUDOWY TOLAET PRZY ZESPOLE SZKÓŁ OGÓLNOSZTAŁCĄCYCH NR 2 W BYDGOSZCZY OLICZENI STTYCZNE DO PROJEKTU UDOWLNEGO PRZEUDOWY I ROZUDOWY TOLET PRZY ZESPOLE SZKÓŁ OGÓLNOSZTŁCĄCYCH NR 2 W YDGOSZCZY KROKIEW Tablica 1. Obciążenia stałe Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f Obc. obl.

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE OLICZENI STTYCZNO - WYTRZYMŁOŚCIOWE 1. ZESTWIENIE OCIĄśEŃ N IEG SCHODOWY Zestawienie obciąŝeń [kn/m 2 ] Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. ObciąŜenie zmienne (wszelkiego rodzaju budynki mieszkalne,

Bardziej szczegółowo

mgr inŝ.. Antoni Sienicki 1/21 Poz. 1.1 Deskowanie Poz. 1.2 Krokiew Obliczenia statyczno wytrzymałościowe

mgr inŝ.. Antoni Sienicki 1/21 Poz. 1.1 Deskowanie Poz. 1.2 Krokiew Obliczenia statyczno wytrzymałościowe 1/21 Poz. 1.1 Deskowanie Przyjęto deskowanie połaci dachu z płyt OSB gr. 22 lub 18 mm. Płyty mocować do krokwi za pomocą wkrętów do drewna. Poz. 1.2 Krokiew DANE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny

Bardziej szczegółowo

Obciążenia konstrukcji dachu Tablica 1. Pokrycie dachu Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f k d Obc. obl. kn/m 2 1. Blachodachówka 0,10 1,20 -- 0,12 2. Łaty i kontrłaty [0,100kN/m2] 0,10 1,10 -- 0,11

Bardziej szczegółowo

Załącznik nr 3. Obliczenia konstrukcyjne

Załącznik nr 3. Obliczenia konstrukcyjne 32 Załącznik nr 3 Obliczenia konstrukcyjne Poz. 1. Strop istniejący nad parterem (sprawdzenie nośności) Istniejący strop typu Kleina z płytą cięŝką. Wartość charakterystyczna obciąŝenia uŝytkowego w projektowanym

Bardziej szczegółowo

Rys. 29. Schemat obliczeniowy płyty biegowej i spoczników

Rys. 29. Schemat obliczeniowy płyty biegowej i spoczników Przykład obliczeniowy schodów wg EC-2 a) Zebranie obciąŝeń Szczegóły geometryczne i konstrukcyjne przedstawiono poniŝej: Rys. 28. Wymiary klatki schodowej w rzucie poziomym 100 224 20 14 9x 17,4/28,0 157

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY ISTNIEJ

OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY ISTNIEJ 9 OLICZENI STTYCZNE DO PROJEKTU UDOWLNEGO PRZEUDOWY ISTNIEJĄCEJ OCZYSZCZLNI ŚCIEKÓW N OCZYSZCZLNĘ MECHNICZNO IOLOGICZNĄ W TECHNOLOGII SR ORZ KNLIZCJI SNITRNEJ Z POMPOWNIĄ ŚCIEKÓW W MIEJSCOWOŚCI SMOKLĘSKI,

Bardziej szczegółowo

Nr Projektu: AH/15/009

Nr Projektu: AH/15/009 iuro: Szeroka 34; 15-760 iałystok Nr Projektu: H/15/009 OLICZENI STTYCZNE STRON OLICZENI STTYCZNE PRZEUDOW UDYNKU N DZIENNY DOM OPIEKI SENIOR - WIGOR, ul. ZUŁEK 1, 06-100 PUŁTUSK, gm. PUŁTUSK, DZIŁK nr

Bardziej szczegółowo

Obciążenia. Wartość Jednostka Mnożnik [m] oblicz. [kn/m] 1 ciężar [kn/m 2 ]

Obciążenia. Wartość Jednostka Mnożnik [m] oblicz. [kn/m] 1 ciężar [kn/m 2 ] Projekt: pomnik Wałowa Strona 1 1. obciążenia -pomnik Obciążenia Zestaw 1 nr Rodzaj obciążenia 1 obciążenie wiatrem 2 ciężar pomnika 3 ciężąr cokołu fi 80 Wartość Jednostka Mnożnik [m] obciążenie charakter.

Bardziej szczegółowo

Parametry geotechniczne gruntów ustalono na podstawie Metody B Piasek średni Stopień zagęszczenia gruntu niespoistego: I D = 0,7.

Parametry geotechniczne gruntów ustalono na podstawie Metody B Piasek średni Stopień zagęszczenia gruntu niespoistego: I D = 0,7. .11 Fundamenty.11.1 Określenie parametrów geotechnicznych podłoża Rys.93. Schemat obliczeniowy dla ławy Parametry geotechniczne gruntów ustalono na podstawie Metody B Piasek średni Stopień zagęszczenia

Bardziej szczegółowo

Obliczenia bosmanatu. Schemat statyczny (ci ar belki uwzgl dniony automatycznie): Momenty zginaj ce [knm]:

Obliczenia bosmanatu. Schemat statyczny (ci ar belki uwzgl dniony automatycznie): Momenty zginaj ce [knm]: Obliczenia bosmanatu 1. Zebranie obci strop drewniany Tablica 1. k Obc. obl. Lp Opis obci enia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Obci enie zmienne (wszelkie pokoje biurowe, 2,00 1,40 0,50 2,80 gabinety lekarskie,

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCJA BUDOWA PODZIEMNEJ KOMORY TECHNOLOGICZNEJ NIEZBĘDNEJ DO PRACY FONTANN W PARKU W ŚWIERKLAŃCU UL.

PROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCJA BUDOWA PODZIEMNEJ KOMORY TECHNOLOGICZNEJ NIEZBĘDNEJ DO PRACY FONTANN W PARKU W ŚWIERKLAŃCU UL. SK Konstrukcje Sylwia Kasperska Biuro Projektów ul. Królowej Jadwigi 27/39, 33-300 Nowy Sącz tel: +48 606 200 405 biuro@skkonstrukcje.pl www.skkonstrukcje.pl PROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCJA TEMAT: BUDOWA

Bardziej szczegółowo

8.OBLICZENIA STATYCZNE

8.OBLICZENIA STATYCZNE 8.OLICZENI STTYCZNE. Dach ZESTWIENI OCIĄŻEŃ Pokrycie, lachodachówka Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f Obc. obl. kn/m 2. lachodachówka o grubości 0,55 mm [0,350kN/m2] 0,35,30 0,45 2. Łaty 5,5 cm

Bardziej szczegółowo

Obliczenia statyczne Przebudowa Poradni Hepatologicznej Chorzów ul. Zjednoczenia 10.

Obliczenia statyczne Przebudowa Poradni Hepatologicznej Chorzów ul. Zjednoczenia 10. 1 Obliczenia statyczne Przebudowa Poradni Hepatologicznej Chorzów ul. Zjednoczenia 10. Obliczenia wykonano w oparciu o obliczenia statyczne sprawdzające wykonane dla ekspertyzy technicznej opracowanej

Bardziej szczegółowo

PROJEKT TECHNICZNY. (konstrukcja) 32,54x71,05m o wysokości ściany bocznej 7,42m

PROJEKT TECHNICZNY. (konstrukcja) 32,54x71,05m o wysokości ściany bocznej 7,42m PROJEKT TECHNICZNY (konstrukcja) Rodzaj opracowania: Hala namiotowa konstrukcji aluminiowej 3,54x71,05m o wysokości ściany bocznej 7,4m Wykonawca: Hale Carlo Sp. z o.o. 47-300 Krapkowice ul. Kilińskiego

Bardziej szczegółowo

Q r POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE

Q r POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE - str. 28 - POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE Na podstawie dokumentacji geotechnicznej, opracowanej przez Przedsiębiorstwo Opoka Usługi Geologiczne, opracowanie marzec 2012r, stwierdzono następującą budowę podłoża

Bardziej szczegółowo

7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary:

7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary: 7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu Wymiary: B=1,2m L=4,42m H=0,4m Stan graniczny I Stan graniczny II Obciążenie fundamentu odporem gruntu OBCIĄŻENIA: 221,02 221,02 221,02

Bardziej szczegółowo

Projektuje się płytę żelbetową wylewaną na mokro, krzyżowo-zbrojoną. Parametry techniczne:

Projektuje się płytę żelbetową wylewaną na mokro, krzyżowo-zbrojoną. Parametry techniczne: - str.10 - POZ.2. STROP NAD KLATKĄ SCHODOWĄ Projektuje się płytę żelbetową wylewaną na mokro, krzyżowo-zbrojoną. Parametry techniczne: 1/ Grubość płyty h = 15cm 2/ Grubość otulenia zbrojenia a = 2cm 3/

Bardziej szczegółowo

PROJEKT WYKONAWCZY INSTALACJI FOTOWOLTAICZNEJ O MOCY 10,05 kwp DLA BUDYNKU PRZEDSZKOLA SAMORZĄDOWEGO W SKALE

PROJEKT WYKONAWCZY INSTALACJI FOTOWOLTAICZNEJ O MOCY 10,05 kwp DLA BUDYNKU PRZEDSZKOLA SAMORZĄDOWEGO W SKALE OPINIA KONSTRUKCYJNO-BUDOWLANA DOTYCZĄCA MOŻLIWOŚCI USTAWIENIA PANELI FOTOWOLTAICZNYCH NA STROPODACHU BUDYNKU WRAZ Z PROPOZYCJĄ Temat/obiekt: KONSTRUCJI WSPORCZEJ POD PANELE PV PROJEKT WYKONAWCZY INSTALACJI

Bardziej szczegółowo

Projektant: ul. Św. Wincentego 114 / U11 03-291 Warszawa tel./fax 22 301-84-41 kom. 504-318-925 wojciechowski@grw.com.pl www.grw.com.

Projektant: ul. Św. Wincentego 114 / U11 03-291 Warszawa tel./fax 22 301-84-41 kom. 504-318-925 wojciechowski@grw.com.pl www.grw.com. Projektant: ul. Św. Wincentego 114 / U11 03-291 Warszawa tel./fax 22 301-84-41 kom. 504-318-925 wojciechowski@grw.com.pl www.grw.com.pl Nazwa Projektu: DOBUDOWA WINDY WEWNĘTRZNEJ DO PRZEWOZU OSÓB NIEPEŁNOSPRAWNYCH

Bardziej szczegółowo

KONSTRUKCJA. MGM PARTNER Sp. z o.o ul. Górna 19A/ Kielce. Konstrukcja mgr. inż. Dariusz Kieza upr.nr SWK/0126/POOK/09

KONSTRUKCJA. MGM PARTNER Sp. z o.o ul. Górna 19A/ Kielce. Konstrukcja mgr. inż. Dariusz Kieza upr.nr SWK/0126/POOK/09 KONSTRUKCJA I. PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY 1. OPIS TECHNICZNY 2. CZĘŚĆ OBLICZENIOWA 3. CZĘŚĆ RYSUNKOWA: K-01 RZUT FUNDAMENTÓW skala 1:100 K-02 KONSTRUKCJA PRZYZIEMIA skala 1:100 K-03 ELEMENTY KONSTRUKCYJNE

Bardziej szczegółowo

1,26 1,30 -- 1,64 [21,0kN/m3 0,06m] 3. Folia PE gr.0,3mm [0,010kN/m2] 0,01 1,30 -- 0,01 4. Strop Rector 4,59 1,10 -- 5,05 Σ: 6,49 1,16 -- 7,52

1,26 1,30 -- 1,64 [21,0kN/m3 0,06m] 3. Folia PE gr.0,3mm [0,010kN/m2] 0,01 1,30 -- 0,01 4. Strop Rector 4,59 1,10 -- 5,05 Σ: 6,49 1,16 -- 7,52 ZESTWIENIE OCIĄŻEŃ Tablica 1. Obciążenia stałe. Strop Rector 1. Lastriko bezspoinowe o grubości 20 mm 0,44 1,30 -- 0,57 [0,440kN/m2] 2. Jastrych cementowy grub. 6 cm 1,26 1,30 -- 1,64 [21,0kN/m3 0,06m]

Bardziej szczegółowo

EKSPERTYZA BUDOWLANA BUDYNKU MIESZKALNEGO-Wrocław ul. Szczytnicka 29

EKSPERTYZA BUDOWLANA BUDYNKU MIESZKALNEGO-Wrocław ul. Szczytnicka 29 Załącznik... Fundament obliczenia kontrolne: uogólnione warunki gruntowe z badań geotechnicznych dla budynku Grunwaldzka 3/5-przyjeto jako parametr wiodący rodzaj gruntu i stopień zagęszczenia oraz plastyczności-natomiast

Bardziej szczegółowo

9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe

9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe 9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe OBCIĄŻENIA: 55,00 55,00 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,0 Liniowe 0,0 55,00 55,00

Bardziej szczegółowo

0,42 1, ,50 [21,0kN/m3 0,02m] 4. Warstwa cementowa grub. 7 cm

0,42 1, ,50 [21,0kN/m3 0,02m] 4. Warstwa cementowa grub. 7 cm PROJEKT MONTŻU WNIEN SP Z PODESTEM N NTRESOLI WRZ Z TECHNOLOGIĄ UZDTNINI WODY W UDYNKU KRYTEGO SENU WODNIK 2000 W GRODZISKU MZOWIECKIM N DZIŁKCH NR 55/2, 58/2 (ORĘ 0057) Inwestor Ośrodek Sportu i Rekreacji

Bardziej szczegółowo

O B L I C Z E N I A S T A T Y C Z N E

O B L I C Z E N I A S T A T Y C Z N E OBLICZENIA STATYCZNE 1 O B L I C Z E N I A S T A T Y C Z N E 1.0 Obciążenia 1.1 Obciążenie śniegiem strefa IV α=40; Q k =1,6 kn/m 2 γ f kn/m 2 - strona zawietrzna: Q k x 0,8 x [(60-α)/30]= 0,853 1,500

Bardziej szczegółowo

1/k Obliczenia statyczne.

1/k Obliczenia statyczne. /k Obliczenia statyczne. 48,0 8,7 94, 94, 94, A 0,0,4 4,9 4,9 4,9 78,7 798, B,0 0 7, 8,8 00,0 680,0 00,0 9,0 DANE: Szkic wiązaa A 0,0,4 48,0 8,7 94, 94, 94, 4,9 4,9 4,9 78,7 798, 00,0 680,0 00,0 9,0 B,0

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE. 1. Założenia obliczeniowe. materiały:

OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE. 1. Założenia obliczeniowe. materiały: II. OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1. Założenia obliczeniowe. materiały: elementy żelbetowe: beton C25/30, stal A-IIIN mury konstrukcyjne: bloczki Silka gr. 24 cm kl. 20 mury osłonowe: bloczki Ytong

Bardziej szczegółowo

Poz.1.Dach stalowy Poz.1.1.Rura stalowa wspornikowa

Poz.1.Dach stalowy Poz.1.1.Rura stalowa wspornikowa Poz..Dach stalowy Poz...Rura stalowa wspornikowa Zebranie obciążeń *obciążenia zmienne - obciążenie śniegiem PN-80/B-0200 ( II strefa obciążenia) = 5 0 sin = 0,087 cos = 0,996 - obc. charakterystyczne

Bardziej szczegółowo

Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT. Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne

Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT. Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne PROJEKT WYBRANYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCJI ŻELBETOWEJ BUDYNKU BIUROWEGO DESIGN FOR SELECTED

Bardziej szczegółowo

1. Projekt techniczny Podciągu

1. Projekt techniczny Podciągu 1. Projekt techniczny Podciągu Podciąg jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla żeber. Jest to główny element stropu najczęściej ślinie bądź średnio obciążony ciężarem własnym oraz reakcjami

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE 1. ZESTAWIENIE NORM PN -82/B - 02000 PN -82/B - 02001 PN -82/B

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI 1. Przedmiot opracowania. 2. Rozwi zania konstrukcyjno-materiałowe

OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI 1. Przedmiot opracowania. 2. Rozwi zania konstrukcyjno-materiałowe OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI 1. Przedmiot opracowania 2. Rozwi zania konstrukcjno-materiałowe 2.1 Stop fundamentowe F φ 2.2 Słup stalow S φ 2.3 Rama stalowa R 2.4 Płatew stalowa P 2.5 Krokiew stalowa K

Bardziej szczegółowo

Założenia obliczeniowe i obciążenia

Założenia obliczeniowe i obciążenia 1 Spis treści Założenia obliczeniowe i obciążenia... 3 Model konstrukcji... 4 Płyta trybun... 5 Belki trybun... 7 Szkielet żelbetowy... 8 Fundamenty... 12 Schody... 14 Stropy i stropodachy żelbetowe...

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE

OBLICZENIA STATYCZNE OBLICZENIA STATYCZNE do projektu budowlano wykonawczego przebudowy i modernizacji istniejącego budynku filii biblioteki w Barcicach dz. nr 303/ obr. Barcice Materiały konstrukcyjne: - beton C20/25 (dawne

Bardziej szczegółowo

Klasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 3.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1. [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2

Klasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 3.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1. [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2 Projekt: Wzmocnienie skarpy w Steklnie_09_08_2006_g Strona 1 Geometria Ściana oporowa posadowienie w glinie piaszczystej z domieszką Ŝwiru Wysokość ściany H [m] 3.07 Szerokość ściany B [m] 2.00 Długość

Bardziej szczegółowo

obróbki blacharskie, rynny, rury spustowe - blacha ocynkowana lub tytan-cynk gr. min. 0,6 mm, w kolorze naturalnym (jasnoszarym);

obróbki blacharskie, rynny, rury spustowe - blacha ocynkowana lub tytan-cynk gr. min. 0,6 mm, w kolorze naturalnym (jasnoszarym); 6.2. Zestawienie zewnętrznych materiałów i kolorystyki budynku pokrycie dachu - papa termozgrzewalna, kolor szary; obróbki blacharskie, rynny, rury spustowe - blacha ocynkowana lub tytan-cynk gr. min.

Bardziej szczegółowo

Spis treści. 2. Zasady i algorytmy umieszczone w książce a normy PN-EN i PN-B 5

Spis treści. 2. Zasady i algorytmy umieszczone w książce a normy PN-EN i PN-B 5 Tablice i wzory do projektowania konstrukcji żelbetowych z przykładami obliczeń / Michał Knauff, Agnieszka Golubińska, Piotr Knyziak. wyd. 2-1 dodr. Warszawa, 2016 Spis treści Podstawowe oznaczenia Spis

Bardziej szczegółowo

ZAJĘCIA 4 WYMIAROWANIE RYGLA MIĘDZYKONDYGNACYJNEGO I STROPODACHU W SGN I SGU

ZAJĘCIA 4 WYMIAROWANIE RYGLA MIĘDZYKONDYGNACYJNEGO I STROPODACHU W SGN I SGU ZAJĘCIA 4 WYMIAROWANIE RYGLA MIĘDZYKONDYGNACYJNEGO I STROPODACHU W SGN I SGU KONSTRUKCJE BETONOWE II MGR. INŻ. JULITA KRASSOWSKA RYGIEL PRZEKROJE PROSTOKĄTNE - PRZEKROJE TEOWE + Wybieramy po jednym przekroju

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI I OBLICZENIA.

OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI I OBLICZENIA. OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI I OBLICZENIA. Założenia przyjęte do wykonania projektu konstrukcji: - III kategoria terenu górniczego, drgania powierzchni mieszczą się w I stopniu intensywności, deformacje

Bardziej szczegółowo

EKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku

EKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku EKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku TEMAT MODERNIZACJA POMIESZCZENIA RTG INWESTOR JEDNOSTKA PROJEKTOWA SAMODZIELNY PUBLICZNY ZESPÓŁ OPIEKI ZDROWOTNEJ 32-100 PROSZOWICE,

Bardziej szczegółowo

Projekt belki zespolonej

Projekt belki zespolonej Pomoce dydaktyczne: - norma PN-EN 1994-1-1 Projektowanie zespolonych konstrukcji stalowo-betonowych. Reguły ogólne i reguły dla budynków. - norma PN-EN 199-1-1 Projektowanie konstrukcji z betonu. Reguły

Bardziej szczegółowo

Projekt Przedszkola. Góra Kalwaria

Projekt Przedszkola. Góra Kalwaria Projekt Przedszkola Góra Kalwaria Sierpień 2011 1114 1 SPIS ZAWARTOŚCI 1. Przedmiot cel i zakres opracowania... 2 2. Podstawa opracowania... 2 3. Geometria... 2 4. Materiały konstrukcyjne... 4 5. Schemat

Bardziej szczegółowo

1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ.

1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ. 1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ. Zestawienie obciążeń. Kąt nachylenia połaci dachowych: Obciążenie śniegie. - dla połaci o kącie nachylenia 0 stopni Lokalizacja

Bardziej szczegółowo

Kraków ul. Czarnowiejska Dz. nr 19/18, 19/26 obr.12 Krowodrza. Akademia Górniczo-Hutnicza im. St.Staszica w Krakowie Kraków, al.

Kraków ul. Czarnowiejska Dz. nr 19/18, 19/26 obr.12 Krowodrza. Akademia Górniczo-Hutnicza im. St.Staszica w Krakowie Kraków, al. NIP 679-102-48-90 PeKaO S.. II o/ Kraków 53 1240 1444 1111 0000 0935 8663 Obiekt: PWILON -0 GH dres: Kraków ul. Czarnowiejska Dz. nr 19/18, 19/26 obr.12 Krowodrza Inwestor: kademia Górniczo-Hutnicza im.

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE DACHU

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE DACHU OBLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE DCHU Drewno sosnowe klasy C f cok :=.0MPa f k :=.0MPa k od := 0.9 γ :=.3 f cok k od f k k od f cod := γ f cod =.5 MPa f := γ f = 6.6 MPa f zd := f E 0.05 := 700MPa E

Bardziej szczegółowo

700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:

700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%: Producent: Ryterna modul Typ: Moduł kontenerowy PB1 (długość: 6058 mm, szerokość: 2438 mm, wysokość: 2800 mm) Autor opracowania: inż. Radosław Noga (na podstawie opracowań producenta) 1. Stan graniczny

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264

Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264 Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x900 (Beton

Bardziej szczegółowo

Pomoce dydaktyczne: normy: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcje. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIE ZARYSOWANIA

OBLICZENIE ZARYSOWANIA SPRAWDZENIE SG UŻYTKOWALNOŚCI (ZARYSOWANIA I UGIĘCIA) METODAMI DOKŁADNYMI, OMÓWIENIE PROCEDURY OBLICZANIA SZEROKOŚCI RYS ORAZ STRZAŁKI UGIĘCIA PRZYKŁAD OBLICZENIOWY. ZAJĘCIA 9 PODSTAWY PROJEKTOWANIA KONSTRUKCJI

Bardziej szczegółowo

1. Zebranie obciążeń. Strop nad parterem

1. Zebranie obciążeń. Strop nad parterem Wyciąg z obliczeń 1. Zebranie obciążeń Stropodach Obciążenie Y qk Y f qo 2x papa termozgrzewalna 0,15 kn/m2 0,15 1,2 0,18 Szlichta cementowa 5cm 21 kn/m3 21*0,05 1,05 1,3 1,365 Folia PE 0,002kN/m2 0,002

Bardziej szczegółowo

Tok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7

Tok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7 Tok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7 I. Dane do projektowania - Obciążenia stałe charakterystyczne: V k = (pionowe)

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY BRANŻA KONSTRUKCYJNA

OPIS TECHNICZNY BRANŻA KONSTRUKCYJNA OPIS TECHNICZNY BRANŻA KONSTRUKCYJNA 1. Podstawa opracowania. - podkłady architektoniczno-budowlane; - Polskie Normy Budowlane; - Opinia geotechniczna dla ustalenia warunków gruntowo-wodnych pod planowaną

Bardziej szczegółowo

Projekt z konstrukcji żelbetowych.

Projekt z konstrukcji żelbetowych. ŁUKASZ URYCH 1 Projekt z konstrukcji żelbetowych. Wymiary elwmentów: Element h b Strop h f := 0.1m Żebro h z := 0.4m b z := 0.m Podciąg h p := 0.55m b p := 0.3m Rozplanowanie: Element Rozpiętość Żebro

Bardziej szczegółowo

KARTA TYTUŁOWA. Obiekt: ROZBUDOWA BUDYNKU PRZEDSZKOLA POGWIZDÓW ul. Kościelna 21 dz. 177/1, 155/3

KARTA TYTUŁOWA. Obiekt: ROZBUDOWA BUDYNKU PRZEDSZKOLA POGWIZDÓW ul. Kościelna 21 dz. 177/1, 155/3 Cn 400 KRT TYTUŁOW Obiekt: ROZUDOW UDYNKU PRZEDSZKOL POGWIZDÓW ul. Kościelna 2 dz. 77/, 55/3 Treść: PROJEKT UDOWLNY ROZUDOW UDYNKU PRZEDSZKOL ranża: KONSTRUKCJ Inwestor: Gmina Hażlach 43-49 HŻŁCH ul. Główna

Bardziej szczegółowo

EKSPERTYZA TECHNICZNA

EKSPERTYZA TECHNICZNA EKSPERTYZA TECHNICZNA Temat: Inwestor: Przebudowa i nadbudowa części budynku szpitala wraz ze zmianą sposobu użytkowania części poddasza nieużytkowego z przeznaczeniem na komunikację oraz pomieszczenia

Bardziej szczegółowo

4.1. Ławy w osi 1 i 2 pomiędzy osiami A-F

4.1. Ławy w osi 1 i 2 pomiędzy osiami A-F 4.1. Ławy w osi 1 i 2 pomiędzy osiami A-F B = 0, m B s = 0, m H = 0, m e B = 0,00 m Materiały : Zasypka: ciężar objętościowy: 20,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: f,min = 0,90; f,max = 1,20 WARUNKI STANÓW

Bardziej szczegółowo

- 1 - OBLICZENIA SCHODÓW ELBETOWYCH

- 1 - OBLICZENIA SCHODÓW ELBETOWYCH - 1 - Schody P ytowe v..0 OLIZENI SHODÓW ELETOWYH ytkownik: iuro In ynierskie SPEUD 005-0 SPEUD Gliwice utor: mg in. Jan Kowalski Tytu : Poz..3 Schody ieg schodowy 1 SZKI SHODÓW 1 180 0 8x 17,5/5,7 5,7

Bardziej szczegółowo

1 OPIS TECHNICZNY PROJEKTU KONSTRUKCYJNEGO...

1 OPIS TECHNICZNY PROJEKTU KONSTRUKCYJNEGO... Spis treści Spis treści... 1 OPIS TECHNICZNY PROJEKTU KONSTRUKCYJNEGO... 3 1. PODSTWY OPRCOWNI... 3 2. ROZWIĄZNI KONSTRUKCYJNE... 3 a) Dach.... 3 b) elki, nadproża i wieńce żelbetowe.... 3 c) Ściany....

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY. 1. Dane ogólne Podstawa opracowania.

OPIS TECHNICZNY. 1. Dane ogólne Podstawa opracowania. OPIS TECHNICZNY 1. Dane ogólne. 1.1. Podstawa opracowania. - projekt architektury - wytyczne materiałowe - normy budowlane, a w szczególności: PN-82/B-02000. Obciążenia budowli. Zasady ustalania wartości.

Bardziej szczegółowo

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET Użtkownik: Biuro Inżnierskie SPECBUD Autor: mgr inż. Jan Kowalski Ttuł: Poz.4.1. Element żelbetowe Przkład 1 - Obliczenia przkładowe programu KEŻ Belka - zginanie - 1 - Kalkulator Elementów Żelbetowch

Bardziej szczegółowo

1.0 Obliczenia szybu windowego

1.0 Obliczenia szybu windowego 1.0 Obliczenia szybu windowego 1.1 ObciąŜenia 1.1.1 ObciąŜenie cięŝarem własnym ObciąŜenie cięŝarem własnym program Robot przyjmuje automartycznie. 1.1.2 ObciąŜenie śniegiem Sopot II strefa Q k =1.2 kn/m

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004

Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004 Budynek wielorodzinny - Rama żelbetowa strona nr z 7 Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN 992--:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 4 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 2 (x=4.000m,

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN :2004

Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN :2004 Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x800

Bardziej szczegółowo

Zasady wykonywania obliczeń statycznych wersja 0.11

Zasady wykonywania obliczeń statycznych wersja 0.11 Zasady wykonywania obliczeń statycznych wersja 0.11 1. Szata graficzna: (a) papier gładki formatu A4, (b) zapis ręczny jednostronny przy użyciu ołówka (miękkiego), (c) numeracja pozycji obliczeniowych

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE. Materiały konstrukcyjne

OBLICZENIA STATYCZNE. Materiały konstrukcyjne OBLICZENIA STATYCZNE Podstawa opracowania Projekt budowlany architektoniczny. Obowiązujące normy i normatywy budowlane a w szczególności: PN-82/B-02000 ObciąŜenia budowli. Zasady ustalania wartości. PN-82/B-02001

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 0 - Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona wg PN-EN :2004

Pręt nr 0 - Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona wg PN-EN :2004 Pręt nr 0 - Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona wg PN-EN 1992-1- 1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x0.000m, y0.000m); 1 (x6.000m, y0.000m)

Bardziej szczegółowo

Raport wymiarowania stali do programu Rama3D/2D:

Raport wymiarowania stali do programu Rama3D/2D: 2. Element poprzeczny podestu: RK 60x40x3 Rozpiętość leff=1,0m Belka wolnopodparta 1- Obciążenie ciągłe g=3,5kn/mb; 2- Ciężar własny Numer strony: 2 Typ obciążenia: Suma grup: Ciężar własny, Stałe Rodzaj

Bardziej szczegółowo

1. Projekt techniczny żebra

1. Projekt techniczny żebra 1. Projekt techniczny żebra Żebro stropowe jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla płyty. Jest to element słabo bądź średnio obciążony siłą równomiernie obciążoną składającą się z obciążenia

Bardziej szczegółowo

Sól Kiczora dz. nr ( potok Czerna ) w ciągu drogi gminnej do Brodów Projekt budowlany. mgr inż. Jan Łagosz upr.

Sól Kiczora dz. nr ( potok Czerna ) w ciągu drogi gminnej do Brodów Projekt budowlany. mgr inż. Jan Łagosz upr. EGZEMPLARZ NR 1 DOKUMENTACJA TECHNICZNO PROJEKTOWA ODBUDOWY MOSTKU NAD POTOKIEM CZERNA W MIEJSCOWOŚCI SÓL KICZORA W CIĄGU DROGI GMINNEJ DO BRODÓW KM. 0+015 USZKODZONEGO W WYNIKU POWODZI INWESTOR: ADRES

Bardziej szczegółowo

PROJEKT STOPY FUNDAMENTOWEJ

PROJEKT STOPY FUNDAMENTOWEJ TOK POSTĘPOWANIA PRZY PROJEKTOWANIU STOPY FUNDAMENTOWEJ OBCIĄŻONEJ MIMOŚRODOWO WEDŁUG WYTYCZNYCH PN-EN 1997-1 Eurokod 7 Przyjęte do obliczeń dane i założenia: V, H, M wartości charakterystyczne obciążeń

Bardziej szczegółowo

Z a w a r t o ś ć o p r a c o w a n i a :

Z a w a r t o ś ć o p r a c o w a n i a : CZERWIEC 2013R Z a w a r t o ś ć o p r a c o w a n i a : Opis techniczny Przedmiot i podstawa opracowania Stan projektowany Opinia możliwości realizacji inwestycji w świetle stanu technicznego obiektu

Bardziej szczegółowo

Obliczenia statyczne do projektu konstrukcji wiaty targowiska miejskiego w Olsztynku z budynkiem kubaturowym.

Obliczenia statyczne do projektu konstrukcji wiaty targowiska miejskiego w Olsztynku z budynkiem kubaturowym. Obliczenia statyczne do projektu konstrukcji wiaty targowiska miejskiego w Olsztynku z budynkiem kubaturowym. Poz. 1.0 Dach wiaty Kąt nachylenia połaci α = 15 o Obciążenia: a/ stałe - pokrycie z płyt bitumicznych

Bardziej szczegółowo

0,195 kn/m 2. 0,1404 kn/m 2. 0,837 kn/m 2 1,4 1,1718 kn/m 2

0,195 kn/m 2. 0,1404 kn/m 2. 0,837 kn/m 2 1,4 1,1718 kn/m 2 1.1 Dach drewniany krokwiowy o rozpiętości osiowej 13,44 m a) Obciążenia stałe wg PN-82/B-02001: blachodachówka (wraz z konstrukcją drewnianą) 0,350 kn/m 2 0,385 kn/m 2 wełna mineralna miękka 18cm 0,6kN/m

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJA

OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJA OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJA 1. DANE OGÓLNE 1.1. Przedmiot opracowania Przedmiotem opracowania jest projekt budowlany branży konstrukcyjnej budowy budynku tlenowni wraz z fundamentem zewnętrznym pod butlę

Bardziej szczegółowo

Projekt konstrukcyjny

Projekt konstrukcyjny - 1 - Projekt konstrukcyjny do projektu budowlanego na rozbudowę, przebudowę oraz zmianę sposobu użytkowania budynku mieszkalnego na placówkę opiekuńczowychowawczą typu rodzinnego na terenie Domu Dziecka

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANY ROZBUDOWY BUDYNKU ZESPOŁU SZKOLNO-PRZEDSZKOLNEGO W SZEMUDZIE PRZY UL. SZKOLNEJ 4

PROJEKT BUDOWLANY ROZBUDOWY BUDYNKU ZESPOŁU SZKOLNO-PRZEDSZKOLNEGO W SZEMUDZIE PRZY UL. SZKOLNEJ 4 II KONSTRUKCJA Część opisowa 1 Opis techniczny 2 Podstawowe wyniki obliczeń statycznych Część rysunkowa K1 RZUT FUNDAMENTÓW K2 SCHEMAT KONSTRUKCYJNY STROPU NAD PARTEREM K3 SCHEMAT KONSTRUKCYJNY STROPU

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA ŚCIAN. Zestawienie ciężarów ścian na poszczególnych kondygnacjach. 1 cegła pełna 18*0,25*0,12*0,065*(8*2*13) 7,301 1,35 9,856

OBLICZENIA ŚCIAN. Zestawienie ciężarów ścian na poszczególnych kondygnacjach. 1 cegła pełna 18*0,25*0,12*0,065*(8*2*13) 7,301 1,35 9,856 OBLICZENIA ŚCIAN Zestawienie ciężarów ścian na poszczególnych kondygnacjach Ściana zewnętrzna z cegły ceramicznej pełnej t = 51 cm, I kondygnacji Ciężar 1m ściany: Lp Warstwa ściany Obliczenia charakterystyczna

Bardziej szczegółowo

- 1 - OBLICZENIA FUNDAMENTÓW BEZPOŚREDNICH

- 1 - OBLICZENIA FUNDAMENTÓW BEZPOŚREDNICH - 1 - Fundamenty ezpośrednie - F1 v.4.1 OLICZENI FUNDMENTÓW EZPOŚREDNICH Użytkownik: MG gnieszka Mazur 1994-2010 SPECUD Gliwice utor: mgr inż. Zbigniew Klinicki Tytuł: Fundament 1 DNE: H = 0,30 1 2 0,16

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJA

OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJA OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJA UKŁAD KONSTRUKCYJNY Układ konstrukcyjny mieszany, podstawowymi elementami konstrukcyjnymi są betonowe ławy fundamentowe, belki, wieńce. Ściany planowanej rozbudowy parteru i

Bardziej szczegółowo

POZ. 1 ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ Stropy pod lokalami mieszkalnymi przy zastosowaniu płyt WPS

POZ. 1 ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ Stropy pod lokalami mieszkalnymi przy zastosowaniu płyt WPS OBLICZENIA STATYCZNE DO AKTUALIZACJI PROJEKTÓW BUDOWLANYCH REMONTU ELEWACJI WRAZ Z BALKONAMI I NAPRAWĄ RYS ORAZ REMONTU PIWNIC W BUDYNKU MIESZKALNYM PRZY UL. ŻELAZNEJ 64 r/ KROCHMALNEJ TOM I POZ. 1 ZESTAWIENIE

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ul. Inflanckiej 13 we Wrocławiu 1 OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE Spis treści 1.DANE OGÓLNE...2 2.ZEBRANIE OBCIĄśEŃ...2 2.1.CięŜar własny...2 2.2.ObciąŜenia stałe...2 2.3.ObciąŜenia uŝytkowe...5

Bardziej szczegółowo

Schemat statyczny - patrz rysunek obok:

Schemat statyczny - patrz rysunek obok: - str.20 - POZ. 6. NDPROŻ Poz. 6.1. Nadproże o rozpiętości 2.62m 1/ Ciężar nadproża 25 30cm 0.25 0.30 24 = 1.8kN/m 1.1 2.0kN/m 2/ Ciężar ściany na nadprożu 0.25 1.3 18 = 5.8kN/m 1.1 6.4kN/m 3/ Ciężar tynku

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE

OBLICZENIA STATYCZNE PROJEKT BUDOWLANY ZMIANY KONSTRUKCJI DACHU W RUDZICZCE PRZY UL. WOSZCZYCKIEJ 17 1 OBLICZENIA STATYCZNE Inwestor: Gmina Suszec ul. Lipowa 1 43-267 Suszec Budowa: Rudziczka, ul. Woszczycka 17 dz. nr 298/581

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY PROJEKTU WYKONAWCZEGO KONSTRUKCJI

OPIS TECHNICZNY PROJEKTU WYKONAWCZEGO KONSTRUKCJI OPIS TECHNICZNY PROJEKTU WYKONAWCZEGO KONSTRUKCJI OBIEKT: Budynek Zwierzętarni ul. Muszyńskiego 1 w Łodzi INWESTOR: Uniwersytet Medyczny w Łodzi Al. Kościuszki 4 JEDNOSTKA PROJEKTOWA: dr inż. Przemysław

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCYJNY Wzmocnienia kanału ciepłowniczego

PROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCYJNY Wzmocnienia kanału ciepłowniczego PROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCYJNY Wzmocnienia kanału ciepłowniczego lokalizacja: Rzeszów cz.dz.nr ewid.13/5, 13/2, 487 obr 208 Rzeszów, lipiec 2015 SPIS TRESCI strona tytułowa...1 spis treści...2 kopia warunków

Bardziej szczegółowo

ZAŁ. K-1 KONSTRUKCJA CZĘŚĆ OBLICZENIOWA

ZAŁ. K-1 KONSTRUKCJA CZĘŚĆ OBLICZENIOWA ZAŁ. K-1 KONSTRUKCJA CZĘŚĆ OBLICZENIOWA NAZWA INWESTYCJI: ADRES INWESTYCJI: TEREN INWESTYCJI: INWESTOR: Zagospodarowanie terenu polany rekreacyjnej za Szkołą Podstawową nr 8 w Policach ul. Piaskowa/ul.

Bardziej szczegółowo

Wytyczne dla projektantów

Wytyczne dla projektantów KONBET POZNAŃ SP. Z O. O. UL. ŚW. WINCENTEGO 11 61-003 POZNAŃ Wytyczne dla projektantów Sprężone belki nadprożowe SBN 120/120; SBN 72/120; SBN 72/180 Poznań 2013 Niniejsze opracowanie jest własnością firmy

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY

PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY ZMIANA SPOSOBU UśYTKOWANIA CZĘŚCI ISTNIEJACEGO BUDYNKU USŁUGOWO-MIESZKALNEGO Z POMIESZCEŃ APTEKI NA GMINNĄ BIBLIOTEKĘ PUBLICZNĄ WRAZ Z PRZEBUDOWĄ SCHODÓW ZEWNĘTRZNYCH DO

Bardziej szczegółowo

Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki

Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki 1. Układ sił na przedstawionym rysunku a) jest w równowadze b) jest w równowadze jeśli jest to układ dowolny c) nie jest w równowadze d) na podstawie tego rysunku

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE

OBLICZENIA STATYCZNE OBLICZENIA STATYCZNE. ZałoŜenia do obliczeń Wiatr Strefa I, Śnieg strefa II Kategoria Geotechniczna obiektu Na podstawie Rozporządzenia Ministra Spraw Wewnętrznych i Administracji w sprawie ustalania geotechnicznych

Bardziej szczegółowo