PROJEKT BUDOWLANY ROZBUDOWY BUDYNKU ZESPOŁU SZKOLNO-PRZEDSZKOLNEGO W SZEMUDZIE PRZY UL. SZKOLNEJ 4

Transkrypt

1 II KONSTRUKCJA Część opisowa 1 Opis techniczny 2 Podstawowe wyniki obliczeń statycznych Część rysunkowa K1 RZUT FUNDAMENTÓW K2 SCHEMAT KONSTRUKCYJNY STROPU NAD PARTEREM K3 SCHEMAT KONSTRUKCYJNY STROPU NAD PIĘTREM K4 SCHEMAT KONSTRUKCYJNY WIĘŹBY DACHOWEJ K5 ŁAWY FUNDAMENTOWE K6 STOPA FUNDAMENTOWA SF1.1 K7 STOPA FUNDAMENTOWA SF1.1a K8 STOPA FUNDAMENTOWA SF1.2 K9 STOPA FUNDAMENTOWA SF1.3 K10 STOPA FUNDAMENTOWA SF1.4 K11 STOPA FUNDAMENTOWA SF1.4a K12 STOPA FUNDAMENTOWA SF1.4b K13 STOPA FUNDAMENTOWA SF1.4c K14 STOPA FUNDAMENTOWA SF1.5 K15 BELKA PODWALINOWA PD1.1 K16 BELKA PODWALINOWA PD1.2 K17 SŁUP ŻELBETOWY SŻ 1.1 K18 SŁUP ŻELBETOWY SŻ 1.2 K19 SŁUP ŻELBETOWY SŻ 1.3 K20 SŁUP ŻELBETOWY SŻ 1.4 K21 SŁUP ŻELBETOWY SŻ 1.5 K22 SŁUP ŻELBETOWY SŻ 1.6 K23 SŁUP ŻELBETOWY SŻ 1.7 K24 SŁUP ŻELBETOWY SŻ 1.8 K25 SŁUP ŻELBETOWY SŻ 1.9 K26 ŻEBRO UKRYTE Ż1.1 K27 NADPROŻE ŻELBETOWE N1.1 K28 NADPROŻE ŻELBETOWE N1.2 K29 NADPROŻE ŻELBETOWE N1.3 K30 ZBROJENIE STROPU NAD PARTEREM K31 SŁUP ŻELBETOWY SŻ 2.1 K32 SŁUP ŻELBETOWY SŻ 2.2 K33 SŁUP ŻELBETOWY SŻ 2.3 K34 SŁUP ŻELBETOWY SŻ 2.4 K35 SŁUP ŻELBETOWY SŻ 2.5 K36 SŁUP ŻELBETOWY SŻ 2.6 K37 SŁUP ŻELBETOWY SŻ 2.7 K38 SŁUP ŻELBETOWY SŻ 2.8

2 K39 SŁUP ŻELBETOWY SŻ 2.9 K40 SŁUP ŻELBETOWY SŻ 2.10 K41 BELKA ŻELBETOWA BŻ 2.1 K42 BELKA ŻELBETOWA BŻ 2.2 K43 NADPROŻE ŻELBETOWE N2.1 K44 NADPROŻE ŻELBETOWE N2.2 K45 NADPROŻE ŻELBETOWE N2.3 K46 ZBROJENIE STROPU NAD PIĘTREM K47 SŁUP ŻELBETOWY SŻ 3.1 K48 BELKA ŻELBETOWA BŻ3.1 K49 ZBROJENIE SCHODÓW OD POZ. +0,00 DO +3,40 K50 ZBROJENIE SCHODÓW OD POZ. +3,40 DO +6,80 K51 ŚCIANA OSI,,1 i,,4

3 OPIS TECHNICZNY 1. Podstawa opracowania. a. Podkład architektoniczny. b. Obowiązujące normy i przepisy. c. Rozporządzenie Ministra Transportu, Budownictwa i Gospodarki Morskiej z dnia r. w sprawie szczegółowego zakresu i formy projektu (Dz.U. z 2012r. poz. 462). d. Obliczenia statyczne zostały wykonane w oparciu o n/w normy: - PN-81/B Posadowienie bezpośrednie budowli. Grunty budowlane. Obliczenia statyczne i projektowanie. - PN-80/B-02010/AZ1 - Obciążenie śniegiem. Obciążenia w obl. statycznych. - PN-77/B-02011/AZ1 - Obciążenie wiatrem. Obciążenia w obl. statycznych. - PN-82/B Obciążenia budowli. Obciążenia stałe. - PN-82/ B Podstawowe obciążenia technologiczne i montażowe. Obciążenia budowli. Obciążenia zmienne technologiczne. - PN-B-03150:2000 Konstrukcje drewniane. Obl. statyczne i projektowanie. - PN-B-03264: Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone. Obliczenia statyczne i projektowanie. 2. Układ konstrukcyjny i podstawowe założenia do obliczeń statycznych. Przedmiotem opracowania jest rozbudowa Zespołu Szkolno-Przedszkolnego. Rozbudowę zaprojektowano jako samodzielny budynek oddylatowany od istniejącego Zespołu Szkolno-Przedszkolnego. Projektowany budynek to obiekt trzykondygnacyjny, niepodpiwniczony. Maksymalne wymiary rzutu poziomego w obrysie wynoszą 12,84x20,70m, wysokość od poziomu terenu do kalenicy dachu 11,77m. Układ konstrukcyjny stanowią: ławy i stopy fundamentowe żelbetowe, ściany nośne parteru z bloczków silikatowych gr. 24cm na zaprawie klejowej, słupy i belki żelbetowe monolityczne, stropy żelbetowe płytowe, dwukierunkowo zbrojone, oparte na ścianach, nadprożach i belkach żelbetowych, dach drewniany o ustroju krokwiowo-jętkowym podparty w kalenicy. Wiązary dwuspadowe o kącie nachylenia krokwi 24 o w rozstawie co 90cm i rozpiętości w osiach podpór zewnętrznych 12,30m. Konstrukcję dachu zaprojektowano dla II strefy wiatrowej (q k =0,42 kn/m 2, γ f =1,5) i III strefy śniegowej (Q=1,2 kn/m 2, γ f =1,5). Obliczeniowy ciężar dachu przyjęto 1,62kN/m2 przy założeniu pokrycia dachu blachodachówką. Strop zaprojektowano na następujące obciążenia użytkowe: - strop nad Ip 5,0 kn/m 2 (γ f =1,3), - strop nad parterem 2,0 kn/m 2 (γ f =1,4), - korytarze 2,5 kn/m 2 (γ f =1,3), - schody 4 kn/m 2 (γ f =1,3).

4 4. Warunki i sposób posadowienia obiektu. Na podstawie dokumentacji geotechnicznej opracowanej przez Zakład Usług Geotechnicznych GEODOM można stwierdzić, że w miejscu projektowanego budynku w poziomie posadowienia występują piaski drobne średniozagęszczone o stopniu zagęszczenia I D =0,501. W zbadanym podłożu gruntowym nie stwierdzono występowania wody gruntowej. Projektuje się fundamenty bezpośrednie w formie ław betonowych i stóp posadowionych na gruntach naturalnych, rodzimych. W przypadku stwierdzenia innych warunków gruntowych niż w badaniach geotechnicznych należy skontaktować się z Projektantem w celu ponownego sprawdzenia fundamentów. Pozostawienie otwartego wykopu przez dłuższy okres, szczególnie jesiennozimowy jest niedopuszczalne. 5. Opis konstrukcyjny projektowanych elementów Fundamenty. Zaprojektowano ławy fundamentowe o szerokościach 60, 70, 80 i 100cm, oraz wysokości 35cm. Natomiast stopy zaprojektowano o wymiarach 70x100x35, 85x100x35, 150x150x Zaprojektowano stopy prostokątne o wysokości 35cm i wymiarach wynikających z obliczeń statycznych, poza stopą SF1.2, która ze względu na przebicie jest grubości 40cm. Stopy wzdłuż istniejącego budynku zaprojektowano częściowo pod istniejącą ławą tak aby obciążenia z nowoprojektowanej ściany na styku budynków były przekazane bezpośrednio na grunt. Stopy SF1.1 i SF1.1a należy wykonać w kilku etapach, tak aby jednocześnie nie podkopać całej istniejącej ściany np. co trzecią stopę. Wszystkie fundamenty należy wykonać z betonu B20 (C16/20) XC2 i zbroić stalą B500SP (A-IIIN) zgodnie z rysunkami wykonawczymi. Ze fundamentów należy wypuścić pręty startowe pod słupy żelbetowe wg rysunków konstrukcyjnych. Pod wszystkimi fundamentami należy wykonać warstwę chudego betonu gr. 10cm Ściany. Ściany fundamentowe zaprojektowano z bloczków betonowych gr. 24cm i klasy B20 na zaprawie cementowej klasy M10. Na ścianach fundamentowych należy wykonać izolacje przeciwwilgociowe i cieplne zgodnie z projektem architektonicznym. Ściany nośne nadziemia zaprojektowano z bloczków silikatowych gr. 24cm o klasie wytrzymałości 20MPa na zaprawie klejowej. Ściany niekonstrukcyjne o grubości 24cm zostały oznaczone na rysunkach schematów konstrukcyjnych stropów i należy podczas ich murowania zostawić pod stropem szczelinę gr. 3cm, którą należy wypełnić twardą wełną mineralną.

5 Ścianki działowe zaprojektowano z bloczków silikatowych gr. 12cm na zaprawie klejowej. W przypadku murowania ścianek działowych należy postąpić tak samo jak w przypadku ścian niekonstrukcyjnych zostawiając szczelinę pod stropem wypełniona wełną mineralną. Podczas wznoszenia ścian należy postępować zgodnie z zaleceniami wykonawczymi producenta materiałów. Roboty murarskie należy wykonać w kategorii A Belki i nadproża. Belki i nadproża nad otworami okiennymi zaprojektowano jako żelbetowe, monolityczne, betonu B25 (C20/25) XC1 i zbrojone stalą B500SP (A-IIIN) zgodnie z rysunkami wykonawczymi. Belki i nadproża okienne należy betonować razem z stropami. Nadproża drzwiowe należy wykonać jako prefabrykowane L-19. Natomiast wieńce opaskowe ścianki kolankowej i ścian szczytowych zaprojektowano jako monolityczne z betonu C16/20 (B20) zbrojone stalą B500SP (A-IIIN) w postaci 4 prętów #12 i strzemion φ6 co 25cm ze stali St30S (A-0) Wieńce. Zaprojektowano wieńce żelbetowe o wymiarach 24x24cm w poziomie stropów, wieńce opaskowe ścianki kolankowej i obwodowe ścian szczytowych w osiach D1 i E. Wszystkie wieńce należy wykonać z betonu C20/25 (B25) i zbroić stalą B500SP (A-IIIN) w postaci 4 prętów #12 i strzemion #6 co 25cm Słupy i trzpienie. Słupy zaprojektowano jako żelbetowe, monolityczne o różnych przekrojach wynikających z obliczeń statycznych jak i z uwarunkowań architektonicznych. Wszystkie słupy należy wykonać z betonu C20/25 (B25) i zbroić stalą B500SP (A- IIIN) zgodnie z rysunkami wykonawczymi. Trzpienie w ściance kolankowej zaprojektowano o przekrojach 24x24cm z betonu C20/25 (B25) zbrojone prętami #16 (2x3szt) ze stali B500SP (A-IIIN) i strzemionami #6 zgodnie z rysunkami wykonawczymi Stropy. Strop nad Ip zaprojektowano jako strop płytowy, monolityczny z betonu C20/25 (B25) dwukierunkowo zbrojony stalą B500SP (A-IIIN) wg rysunków wykonawczych. Grubość płyty 22cm. Strop nad parterem zaprojektowano jako strop płytowy, monolityczny z betonu C20/25 (B25) dwukierunkowo zbrojony stalą B500SP (A-IIIN) wg rysunków wykonawczych. Grubość płyty 20cm.

6 5.7. Schody. Zaprojektowano schody żelbetowe płytowe na belkach spocznikowych. Grubość płyty biegowej 16cm. Grubość podestów pośrednich 16cm, natomiast grubość podestów końcowych równa grubości płyty stropowej tj. 20 lub 22cm. Schody należy wykonać z betonu C20/25 (B25) i zazbroić stalą B500SP (A-IIIN) wg rysunków wykonawczych Dach Dach w konstrukcji drewnianej o ustroju krokwiowo-jętkowym podpartym w kalenicy. Wiązary w rozstawie co max. 90cm. Zaprojektowano krokwie o przekroju 8x20cm, jętki o przekroju podwójnym 2x(8x20), krokwie narożne o przekroju 16x32. Płatwie zaprojektowano jako dwuprzęsłowe o przekroju 16x26cm a słupy o przekroju 16x16cm. Wszystkie elementy drewniane należy wykonać z drewna konstrukcyjnego klasy min. C24 i zabezpieczyć przeciwogniowo i przeciwgrzybicznie preparatami posiadającymi aktualne atesty. Opracował: inż. Grzegorz Teclaf upr. nr POM/0334/POOK/11 Sprawdził: mgr inż. Jarosław Liszka upr. nr 331/Gd/2002

7 PODSTAWOWE WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCH ZEBRANIE OBCIĄŻEŃ Obc. obl. Obciążenia stałe dachu- część ocieplona Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f kn/m 2 1. Blachodachówka [0,110kN/m2] 0,11 1,20 0,13 2. Łaty i kontrłaty [0,100kN/m2] 0,10 1,20 0,12 3. Papa na deskowaniu [0,300kN/m2] 0,30 1,30 0,39 4. Wata mineralna grub. 30 cm [0,9kN/m3 0,30m] 0,27 1,30 0,35 5. Płyta gipsowa podwójnie [19,0kN/m3 0,025m] 0,48 1,30 0,62 Σ: 1,26 1,28 1,62 Obc. obl. Obciążenia stałe dachu- część nieocieplona Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f kn/m 2 1. Blachodachówka [0,110kN/m2] 0,11 1,20 0,13 2. Łaty i kontrłaty [0,100kN/m2] 0,10 1,20 0,12 3. Papa na deskowaniu [0,300kN/m2] 0,30 1,30 0,39 4. Płyta gipsowa podwójnie [19,0kN/m3 0,025m] 0,48 1,30 0,62 Σ: 0,99 1,28 1,27 Obc. obl. Obciążenia stałe jętki- ciężar ocieplenie i płyt g-k Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f kn/m 2 1. Wata mineralna grub. 30 cm [0,9kN/m3 0,30m] 0,27 1,30 0,35 2. Płyta gipsowa podwójnie [19,0kN/m3 0,025m] 0,48 1,30 0,62 Σ: 0,75 1,30 0,97 Obciążenie śniegiem Lp Opis obciążenia Obc. char. 1. Obciążenie śniegiem połaci bardziej obciążonej dachu dwuspadowego wg PN-80/B /Az1/Z1-1 (strefa 3, A=300 m n.p.m. -> Qk = 1,200 kn/m2, nachylenie połaci 24,0 st. -> C2=1,040) [1,248kN/m2] 2. Obciążenie śniegiem mniej obciążonej połaci dachu dwuspadowego wg PN-80/B /Az1/Z1-1 (strefa 1, A=300 m n.p.m. -> Qk = 0,700 kn/m2, nachylenie połaci 24,0 st. -> C1=0,8) [0,560kN/m2] kn/m 2 kn/m 2 γ f Obc. obl. 1,25 1,50 1,88 0,56 1,50 0,84 Obciążenie wiatrem Lp Opis obciążenia Obc. char. 1. Obciążenie wiatrem połaci nawietrznej dachu - wariant I wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-3 (strefa I, H=300 m n.p.m. -> qk = 0,30kN/m2, teren B, z=h=11,8 m, -> Ce=0,79, budowla zamknięta, wymiary budynku H=11,8 m, B=12,8 m, L=20,0 m, kąt nachylenia połaci dachowej alfa = 24,0 st. -> wsp. aerodyn. C=-0,720, beta=1,80) [- 0,306kN/m2] 2. Obciążenie wiatrem połaci nawietrznej dachu - wariant II wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-3 (strefa II kn/m 2 kn/m 2 γ f Obc. obl. -0,31 1,50-0,46 0,10 1,50 0,15

8 -> qk = 0,42kN/m2, teren B, z=h=11,8 m, -> Ce=0,79, budowla zamknięta, wymiary budynku H=11,8 m, B=12,8 m, L=20,0 m, kąt nachylenia połaci dachowej alfa = 24,0 st. -> wsp. aerodyn. C=0,160, beta=1,80) [0,095kN/m2] 3. Obciążenie wiatrem połaci zawietrznej dachu wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-3 (strefa II -> qk = 0,42kN/m2, teren B, z=h=11,8 m, -> Ce=0,79, budowla zamknięta, wymiary budynku H=11,8 m, B=12,8 m, L=20,0 m, kąt nachylenia połaci dachowej alfa = 24,0 st. -> wsp. aerodyn. C=-0,4, beta=1,80) [-0,238kN/m2] -0,24 1,50-0,36 Obc. obl. Obciążenie stałe stropu nad parterem (łącznie z ciężarem własnym) Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f kn/m 2 1. Wykładzina PCW [0,080kN/m2] 0,08 1,30 0,10 2. Szlichta betonowa grub. 5 cm [24,0kN/m3 0,05m] 1,20 1,30 1,56 3. Styropian grub. 5 cm [0,45kN/m3 0,05m] 0,02 1,30 0,03 4. Strop grub. 20 cm [25,0kN/m3 0,20m] 5,00 1,10 5,50 5. Tynk cementowo-wapienny grub. 1,5 cm 0,29 1,30 0,38 [19,0kN/m3 0,015m] Σ: 6,59 1,15 7,57 Obciążenie użytkowe stropu nad parterem. Lp Opis obciążenia Obc. char. 1. Obciążenie zmienne (wszelkie pokoje biurowe, gabinety lekarskie, naukowe, sale lekcyjne szkolne, szatnie i łaźnie zakładów przemysłowych, pływalnie oraz poddasza użytkowane jako magazyny lub kondygnacje techniczne.) [2,0kN/m2] kn/m 2 kn/m 2 γ f Obc. obl. 2,00 1,40 2,80 Σ: 2,00 1,40 2,80 Obc. obl. Obciążenie stałe stropu nad piętrem (łącznie z ciężarem własnym) Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f kn/m 2 1. Wykładzina PCW [0,080kN/m2] 0,08 1,30 0,10 2. Szlichta betonowa grub. 5 cm [24,0kN/m3 0,05m] 1,20 1,30 1,56 3. Styropian grub. 5 cm [0,45kN/m3 0,05m] 0,02 1,30 0,03 4. Beton zwykły na kruszywie kamiennym, zbrojony, 5,50 1,10 6,05 zagęszczony grub. 22 cm [25,0kN/m3 0,22m] 5. Tynk cementowo-wapienny grub. 1,5 cm 0,29 1,30 0,38 [19,0kN/m3 0,015m] Σ: 7,09 1,14 8,12 Obciążenie użytkowe stropu nad Ip Lp Opis obciążenia Obc. char. 1. Obciążenie zmienne (pomieszczenia magazynowe, biblioteka) [5,0kN/m2] kn/m 2 kn/m 2 γ f Obc. obl. 5,00 1,30 6,50 Σ: 5,00 1,30 6,50

9 Ciężar 1m2 ściany zewnętrznej Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f Obc. obl. kn/m 2 1. Tynk cienkowarstwowy na siatce 0,10 1,30 0,13 [21,0kN/m3 0,005m] 2. Wełna mineralna w płytach twardych grub. 15 cm 0,30 1,30 0,39 [2,0kN/m3 0,15m] 3. Mur z cegły (cegła wapienno-piaskowa (silikat), 4,32 1,10 4,75 drążona) grub. 24 cm [18,000kN/m3 0,24m] 4. Warstwa cementowo-wapienna grub. 1,5 cm 0,29 1,30 0,38 [19,0kN/m3 0,015m] Σ: 5,01 1,13 5,65 Ciężar 1m2 ściany wewnętrznej Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f kn/m 2 1. Warstwa cementowo-wapienna grub. 1,5 cm 0,29 1,30 0,38 [19,0kN/m3 0,015m] 2. Mur z cegły (cegła wapienno-piaskowa (silikat), 4,32 1,10 4,75 drążona) grub. 24 cm [18,000kN/m3 0,24m] 3. Warstwa cementowo-wapienna grub. 1,5 cm [19,0kN/m3 0,015m] 0,29 1,30 0,38 Σ: 4,90 1,12 5,51 1. DACH WIĄZAR KROKWIOWO-JĘTKOWY. DANE: Szkic wiązara 815,1 C A 24,0 131,0 131,0 131,0 131,0 524,2 618,3 B 170, ,5 99, , ,0 1440,0 Geometria ustroju: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 24,0 Rozpiętość wiązara l = 14,40 m Rozstaw murłat w świetle l s = 12,18 m Poziom jętki h = 1,70 m Rozstaw wiązarów a = 0,90 m Odległość między usztywnieniami bocznymi krokwi = 0,45 m Dodatkowe usztywnienia boczne jętki - brak Rozstaw podparć poziomych murłaty l mo = 1,20 m Dane materiałowe: - krokiew 8/20 cm (zaciosy: murłata - 3 cm, jętka - brak) z drewna C24 - jętka 2x 12/20 cm z drewna C24 z przewiązkami co 132 cm, - murłata 12/12 cm z drewna C24 Obciążenia (wartości charakterystyczne i obliczeniowe): - pokrycie dachu : g k = 0,10 kn/m 2, g o = 0,12 kn/m 2 - uwzględniono ciężar własny wiązara

10 - obciążenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1: połać bardziej obciążona, strefa 3, A=300 m n.p.m., nachylenie połaci 24,0 st.): - na połaci lewej s kl = 1,25 kn/m 2, s ol = 1,87 kn/m 2 - na połaci prawej s kp = 0,96 kn/m 2, s op = 1,44 kn/m 2 - obciążenie śniegiem traktuje się jako obciążenie średniotrwałe - obciążenie wiatrem (wg PN-B-02011:1977/Az1:2009/Z1-3: strefa II, terenb, wys. budynku z =11,8m): - na połaci nawietrznej p kl I = -0,43 kn/m 2, p ol I = -0,64 kn/m 2 - na połaci nawietrznej p kl II = 0,10 kn/m 2, p ol II = 0,14 kn/m 2 - na połaci zawietrznej p kp = -0,24 kn/m 2, p op = -0,36 kn/m 2 - obciążenie ociepleniem dolnego odcinka krokwi (): g kk = 0,75 kn/m 2, g ok = 0,90 kn/m 2 - obciążenie stałe jętki (Tablica 5. Obciążenia stałe jętki- ciężar ocieplenie i płyt g-k [0,750kN/m2]): q jk = 0,75 kn/m 2, q jo = 0,97 kn/m 2 - obciążenie zmienne jętki : p jk = 0,00 kn/m 2, p jo = 0,00 kn/m 2 - obciążenie montażowe jętki F k = 1,0 kn, F o = 1,2 kn Założenia obliczeniowe: - klasa użytkowania konstrukcji: 2 WYNIKI: Obwiednia momentów [knm]: 10,92 0,86-0,93 0,25 0,91 A 4,01 1,22 0,96 3,63 2,61 2,61 3,63 0,96 14,40 Obwiednia sił tnących [kn]: A 11,58-1,77-1,03-4,56 3,39 1,43 15,39-4,82-0,70-2,19 0,48 4,89 0,79 3,02 0,98 C C 0,43 5,20 1,43 1,22-4,56 4,01-0,93 0,25 0,91 2,19 0,70 4,82 1,03 1,77-0,98-3,02-0,79-4,89-0,48-3,39 B B 11,58 10,92 0,86 0,43 1,62 1,16 3,21 0,43 1,62 1,16 3,21 0,96 3,63 2,61 2,61 3,63 0,96 14,40 Obwiednia sił osiowych [kn]: -25,16-13,40 0,73 A -9,39 C -1,07 14,80 16,79 16,79 14,80-9,39-13,40 0,73 B 0,43 1,62 1,16 3,21 0,96 3,63 2,61 2,61 3,63 0,96 14,40

11 Obwiednia przemieszczeń [mm]: 8,78 2,85 A 0,01 0,01 6,29 C 6,29 7,22 7,22 11,27 12,50 12,50 B 2,85 8,78 0,43 1,62 1,16 3,21 0,96 3,63 2,61 2,61 3,63 0,96 14,40 Ekstremalne reakcje podporowe: węzeł V [kn] H [kn] kombinacja SGN (podpora) 2 (A) 11,58-0,91 8,52 9,62 1,69 10,92 K4: stałe-max+śnieg+0,90 wiatr z lewej-wariant II K26: stałe-min+wiatr z lewej K11: stałe-max+śnieg-wariant II+0,90 wiatr z prawej-wariant II 4 (C) 15,39 -- K2: stałe-max+śnieg 6 (B) 11,58-0,91 10,14-9,62-1,69-10,92 K11: stałe-max+śnieg-wariant II+0,90 wiatr z prawej-wariant II K28: stałe-min+wiatr z prawej K9: stałe-max+śnieg-wariant II+0,90 wiatr z lewej-wariant II WYMIAROWANIE wg PN-B-03150:2000 drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 14 MPa, f c,0,k = 21 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 0,mean = 11 GPa, ρ k = 350 kg/m 3 Krokiew 8/20 cm (zaciosy: murłata - 3 cm, jętka - brak) Smukłość λ y = 94,6 < 150 λ z = 19,5 < 150 Maksymalne siły i naprężenia w przęśle decyduje kombinacja: K4 stałe-max+śnieg+0,90 wiatr z lewej-wariant II M = -4,56 knm, N = -13,96 kn f m,y,d = 14,77 MPa, f c,0,d = 12,92 MPa σ m,y,d = 8,55 MPa, σ c,0,d = -0,87 MPa σ t,0,d /f t,0,d + σ m,y,d /f m,y,d = 0,680 < 1 Maksymalne siły i naprężenia na podporze - murłacie decyduje kombinacja: K4 stałe-max+śnieg+0,90 wiatr z lewej-wariant II M = -0,93 knm, N = 12,77 kn f m,y,d = 14,77 MPa, f c,0,d = 12,92 MPa σ m,y,d = 2,42 MPa, σ c,0,d = 0,94 MPa (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m,y,d /f m,y,d = 0,169 < 1 Maksymalne siły i naprężenia na podporze - jętce decyduje kombinacja: K11 stałe-max+śnieg-wariant II+0,90 wiatr z prawej-wariant II M = -4,56 knm, N = 9,36 kn f m,y,d = 14,77 MPa, f c,0,d = 12,92 MPa σ m,y,d = 8,55 MPa, σ c,0,d = 0,58 MPa (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m,y,d /f m,y,d = 0,581 < 1 Maksymalne ugięcie krokwi (pomiędzy murłatą a jętką) decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śnieg u fin = 8,87 mm < u net,fin = l / 200 = 3973/ 200 = 19,87 mm (44,6%) Maksymalne ugięcie wspornika krokwi decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śnieg u fin = 8,78 mm < u net,fin = 2 l / 200 = / 200 = 10,53 mm (83,4%) Jętka 2x 12/20 cm z przewiązkami co 132 cm z drewna C24 Smukłość λ y = 90,8 < 150 λ z = 90,4 < 175

12 Maksymalne siły i naprężenia decyduje kombinacja: K24 stałe-max+montażowe jętki M = 5,20 knm, N = 13,98 kn f m,y,d = 11,08 MPa, f c,0,d = 9,69 MPa σ m,y,d = 3,25 MPa, σ c,0,d = 0,29 MPa k c,y = 0,370, k c,z = 0,373 σ c,0,d /(k c,y f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,375 < 1 σ c,0,d /(k c,z f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,374 < 1 Maksymalne ugięcie decyduje kombinacja: K24 stałe-max+montażowe jętki u fin = 10,56 mm < u net,fin = l / 200 = 5218/ 200 = 26,09 mm (40,5%) Murłata 12/12 cm Część murłaty leżąca na ścianie Ekstremalne obciążenia obliczeniowe q z,max = 12,86 kn/m, q y,max = 12,13 kn/m q z,min = -1,01 kn/m (odrywanie) Maksymalne siły i naprężenia decyduje kombinacja: K11 stałe-max+śnieg-wariant II+0,90 wiatr z prawej-wariant II M z = 1,87 knm f m,z,d = 11,08 MPa σ m,z,d = 6,496 MPa σ m,z,d /f m,z,d = 0,586 < KROKIEW NAROŻNA KN1.1 DANE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 16,0 cm Wysokość h = 32,0 cm Zacios na podporach t k = 5,0 cm Drewno: drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 14 MPa, f c,0,k = 21 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 0,mean = 11 GPa, ρ k = 350 kg/m 3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachylenia połaci dachowych α = 24,0 o Długość rzutu poziomego wspornika l w,x = 1,05 m Długość rzutu poziomego odcinka środkowego l d,x = 3,00 m Długość rzutu poziomego odcinka górnego l g,x = 3,15 m Obciążenia dachu: - obciążenie stałe (wg PN-82/B-02001: ): g k = 0,990 kn/m 2 połaci dachowej, γ f = 1,27 - obciążenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1: połać bardziej obciążona, strefa 3, A=300 m n.p.m., nachylenie połaci 24,0 st.): S k = 1,248 kn/m 2 rzutu połaci dachowej, γ f = 1,50 - obciążenie parciem wiatru (wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-3: połać nawietrzna, wariant II, strefa II, teren A, z=h=11,8 m, budowla zamknięta, wymiary budynku H=11,8 m, B=12,8 m, L=21,0 m, nachylenie połaci 24,0 st., beta=1,80): p k = 0,125 kn/m 2 połaci dachowej, γ f = 1,50 - obciążenie ssaniem wiatru (wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-3: połać nawietrzna, wariant I, strefa II, teren A, z=h=11,8 m, budowla zamknięta, wymiary budynku H=11,8 m, B=12,8 m, L=21,0 m, nachylenie połaci 24,0 st., beta=1,80): p k = -0,564 kn/m 2 połaci dachowej, γ f = 1,50 - obciążenie ociepleniem (): g kk = 0,750 kn/m 2 połaci dachowej na całej krokwi bez wspornika; γ f = 1,30

13 WYNIKI: M [knm] R [kn] -17,22 A-A rzut 1,56-1,89 6,94 0,24 4,45 0,021,65-0,08 4,67 17,5-0,38 39,05 1,12 0,08 21,68 0,62 17,37 A A 0,05-0,21 24,0 24,0 1,48 4,24 4,45 1,05 3,00 3,15 Zginanie: decyduje kombinacja A (obc.stałe max.+ocieplenie+śnieg+wiatr) Momenty obliczeniowe: M przęsł = 17,37 knm; M podp = -17,22 knm Warunek nośności - przęsło: σ m,y,d = 6,36 MPa, f m,y,d = 11,08 MPa σ m,y,d /f m,y,d = 0,574 < 1 Warunek nośności - podpora: σ m,y,d = 8,86 MPa, f m,y,d = 11,08 MPa σ m,y,d /f m,y,d = 0,800 < 1 Ugięcie (odcinek górny): u fin = 8,36 mm < u net,fin = l / 200 = 23,35 mm (35,8%) 1.3. KROKIEW K8 DANE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 8,0 cm Wysokość h = 20,0 cm Zacios na podporach t k = 3,0 cm Drewno: drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 14 MPa, f c,0,k = 21 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 0,mean = 11 GPa, ρ k = 350 kg/m 3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 24,0 o Rozstaw krokwi a = 0,90 m Długość rzutu poziomego wspornika l w,x = 1,05 m Długość rzutu poziomego odcinka środkowego l d,x = 3,00 m Długość rzutu poziomego odcinka górnego l g,x = 3,15 m Obciążenia dachu: - obciążenie stałe (wg PN-82/B-02001: ): g k = 0,990 kn/m 2 połaci dachowej, γ f = 1,27 - uwzględniono ciężar własny krokwi - obciążenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1: połać bardziej obciążona, strefa 3, A=300 m n.p.m., nachylenie połaci 24,0 st.): S k = 1,248 kn/m 2 rzutu połaci dachowej, γ f = 1,50 - obciążenie parciem wiatru (wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-3: połać nawietrzna, wariant II, strefa II, teren B, z=h=11,8 m, budowla zamknięta, wymiary budynku H=11,8 m, B=12,8 m, L=21,0 m, nachylenie połaci 24,0 st., beta=1,80): p k = 0,095 kn/m 2 połaci dachowej, γ f = 1,50

14 - obciążenie ssaniem wiatru (wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-3: połać nawietrzna, wariant I, strefa II, teren B, z=h=11,8 m, budowla zamknięta, wymiary budynku H=11,8 m, B=12,8 m, L=21,0 m, nachylenie połaci 24,0 st., beta=1,80): p k = -0,428 kn/m 2 połaci dachowej, γ f = 1,50 - obciążenie ociepleniem (): g kk = 0,750 kn/m 2 połaci dachowej ; γ f = 1,29 WYNIKI: M [knm] R [kn] -3,95 3,45 0,07-0,32-1,73 1,15 3,28 24,0 0,20-0,92 2,42 3,86 0,33 0,14-0,61 1,83 13,68 1,23 8,63 0,82 1,05 3,00 3,15 Zginanie: decyduje kombinacja A (obc.stałe max.+ocieplenie+śnieg+wiatr) Moment obliczeniowy: M podp = -3,95 knm Warunek nośności - podpora: σ m,y,d = 10,24 MPa, f m,y,d = 11,08 MPa σ m,y,d /f m,y,d = 0,925 < 1 Ugięcie (odcinek górny): u fin = 4,54 mm < u net,fin = l / 200 = 17,24 mm (26,3%) 1.4 PŁATEW DACHOWA PL1.1 DANE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 16,0 cm Wysokość h = 26,0 cm Drewno: drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 14 MPa, f c,0,k = 21 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 0,mean = 11 GPa, ρ k = 350 kg/m 3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Belka dwuprzęsłowa Rozpiętość przęsła l eff = 3,15 m Szerokość podpór b = 16,0 cm Obciążenia belki: Obciążenie stałe g k = 5,92 kn/m; γ f = 1,20 - uwzględniono ciężar własny belki Obciążenie zmienne q k = 4,73 kn/m; γ f = 1,50 - klasa trwania obciążenia zmiennego: długotrwałe - poziom przyłożenia obciążenia: na górnej (ściskanej) powierzchni

15 WYNIKI: M [knm] -17,82 A B C 11,74 3,15 3,15 11,74 Zginanie: Warunek nośności: przęsło: M max = 11,74 knm σ m,y,d /f m,y,d = 0,588 < 1 podpora: M max = -17,82 knm σ m,y,d /f m,y,d = 0,893 < 1 Warunek stateczności: k crit = 1,000 σ m,y,d = 6,51 MPa < k crit f m,y,d = 11,08 MPa (58,8%) Ścinanie: V max = 28,29 kn τ d = 1,02 MPa < f v,d = 1,15 MPa (88,4%) Ugięcie: u fin = u M + u V = 5,34 mm < u net,fin = l / 250 = 12,60 mm (42,4%) 1.5 SŁUP DREWNIANY Sd1.1 DANE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 16,0 cm Wysokość h = 16,0 cm Drewno: drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 14 MPa, f c,0,k = 21 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 0,mean = 11 GPa, ρ k = 350 kg/m 3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Wysokość słupa l col = 2,70 m Współczynniki długości wyboczeniowej: - względem osi y µ y = 1,00 - względem osi z µ z = 1,00 Obciążenia: Siła ściskająca N c = 56,58 kn Moment zginający M y = 0,00 knm Moment zginający M z = 0,00 knm Klasa trwania obciążenia: stałe WYNIKI: y z z 16 y 16 56, z y y z Ściskanie równoległe:

16 N c = 56,58 kn Warunek smukłości: λ y = 58,46 < λ c = 150 (39,0%) λ z = 58,46 < λ c = 150 (39,0%) Warunek nośności: k c,y = 0,737; k c,z = 0,737 σ c,y,d = 3,00 MPa < f c,0,d = 9,69 MPa (30,9%) σ c,z,d = 3,00 MPa < f c,0,d = 9,69 MPa (30,9%) 2.0 ELEMENTY ŻELBETOWE PODDASZA 2.1 BELKA Bż3.1 SZKIC BELKI A B C OBCIĄŻENIA NA BELCE Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f Obc.obl. 1. Obciążenia z dachu (stałe i zmienne) 14,25 1,20 17,10 2. Ciężar własny belki [0,24m 0,50m 25,0kN/m3] 3,00 1,10 3,30 Σ: 17,25 1,18 20,40 Schemat statyczny belki 20,40 20,40 A B C 8,20 6,45 DANE MATERIAŁOWE Parametry betonu: Klasa betonu: B20 (C16/20) f cd = 10,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa Zbrojenie główne: Klasa stali A-IIIN (RB500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Średnica prętów górnych φ g = 16 mm Średnica prętów dolnych φ d = 16 mm Strzemiona: Klasa stali A-IIIN (RB500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Średnica strzemion φ s = 6 mm Otulenie: Klasa środowiska: XC1 Wartość dopuszczalnej odchyłki c = 5 mm nominalna grubość otulenia c nom =20 mm WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: -142,68 66,24 A 107,54 188,95 B 46,74 43,67 C

17 Siły poprzeczne [kn]: 66,24 54,29 87,91 75,96 A B -31,71-43,67 C -89,09-101,04 Ugięcia [mm]: -2,03 A B 8,72 C 28,81 WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 107,54 knm Zbrojenie potrzebne A s = 6,16 cm 2. Przyjęto 5φ16 o A s = 10,05 cm 2 (ρ = 0,90%) (decyduje warunek dopuszczalnego ugięcia) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 107,54 knm < M Rd = 161,94 knm (66,4%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = (-)89,09 kn Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φ6 co 130 mm na odcinku 208,0 cm przy prawej podporze oraz co 340 mm na pozostałej części przęsła (decyduje warunek granicznej szerokości rys ukośnych) Warunek nośności na ścinanie: V Sd = (-)89,09 kn < V Rd3 = 153,25 kn (58,1%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 90,94 knm Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 90,94 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,160 mm < w lim = 0,3 mm (53,4%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 28,81 mm < a lim = 8200/250 = 32,80 mm (87,8%) Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 83,37 kn Szerokość rys ukośnych: w k = 0,296 mm < w lim = 0,3 mm (98,7%) Podpora B: Zginanie: (przekrój b-b) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)142,68 knm Zbrojenie potrzebne górne A s1 = 8,59 cm 2. Przyjęto 5φ16 o A s = 10,05 cm 2 (ρ = 0,90%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)142,68 knm < M Rd = 161,94 knm (88,1%) SGU: Moment podporowy charakterystyczny M Sk = (-)120,65 knm Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = (-)120,65 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,215 mm < w lim = 0,3 mm (71,5%) Przęsło B - C: Zginanie: (przekrój c-c) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 46,74 knm Zbrojenie potrzebne A s = 2,50 cm 2. Przyjęto 2φ16 o A s = 4,02 cm 2 (ρ = 0,36%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 46,74 knm < M Rd = 73,13 knm (63,9%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = 75,96 kn Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na odcinku 180,0 cm przy lewej podporze oraz co 340 mm na pozostałej części przęsła (decyduje warunek granicznej szerokości rys ukośnych) Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 75,96 kn < V Rd3 = 132,81 kn (57,2%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 39,52 knm Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 39,52 knm

18 Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,237 mm < w lim = 0,3 mm (78,9%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 8,72 mm < a lim = 6450/250 = 25,80 mm (33,8%) Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 72,26 kn Szerokość rys ukośnych: w k = 0,296 mm < w lim = 0,3 mm (98,7%) 2.2 TRZPIEŃ ŻELBETOWY W ŚCIANCE KOLANKOWEJ TR1 OBCIĄŻENIA TRZPIENIA typ wykresu N Sd [kn] N Sd,lt [kn] M 1Sd,x [knm] M 3Sd,x [knm] M 2Sd,x [knm] 1. prostoliniowy 25,83 25,83 0, ,30 Dodatkowo uwzględniono ciężar własny słupa o wartości N o = 2,47 kn DANE MATERIAŁOWE Parametry betonu: Klasa betonu: B25 (C20/25) f cd = 13,33 MPa, f ctd = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa Zbrojenie podłużne: Klasa stali A-IIIN (RB500) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Zbrojenie wzdłuż boku "b" Średnica prętów φ = 16 mm Zbrojenie wzdłuż boku "h" Średnica prętów φ = 16 mm Strzemiona: Klasa stali A-IIIN (RB500) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Średnica strzemion φ s = 6 mm Otulenie: Klasa środowiska: XC1 Wartość dopuszczalnej odchyłki c = 5 mm nominalna grubość otulenia c nom =20 mm WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 Ściskanie ze zginaniem: Przyjęto zbrojenie symetryczne wzdłuż boków "b": Zbrojenie potrzebne po 3φ16 o A s = 6,03 cm 2 Przyjęto zbrojenie symetryczne wzdłuż boków "h": Zbrojenie potrzebne po 2φ16 o A s = 4,02 cm 2 Łącznie przyjęto 6φ16 o A s = 12,06 cm 2 (ρ = 2,09%) Warunek nośności: - dla N d = 28,30kN : M d,x = 46,30 knm < M Rd,x,odp,max = 47,75 knm - dla M d,x = 46,30kNm : N d = 28,30 kn < N Rd,odp,max = 703,21 kn Strzemiona konstrukcyjne: Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami pojedynczymi - poza odcinkami zakładu zbrojenia głównego φ6 co max. 240 mm - na odcinkach zakładu zbrojenia głównego φ6 co max. 120 mm SGU: Momenty charakterystyczne M Sk = 37,75 knm, M Sk,lt = 37,75 knm Siły charakterystyczne N Sk = 23,44 kn, N Sk,lt = 25,35 kn Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,231 mm < w lim = 0,3 mm (77,2%) Uwaga: Dodatkowo należy przeanalizować wpływ ścinania oraz przemieszczenie słupa

19 3.0 ELEMENTY ŻELBETOWE I PIĘTRA 3.1 STROP NAD I PIĘTREM Dane konstrukcji Dane płyt Analiza Płyty - momenty zginające Mx Wartości maksymalne [knm/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:250 Symbol Grubość Pole pow. Materiał 1 220mm 231,87m2 B Model konstrukcyjny Wartości minimalne [knm/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:250

20 Płyty - momenty zginające My Wartości maksymalne [knm/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1: Płyty - momenty skręcające Mxy Wartości maksymalne [knm/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:250 Wartości minimalne [knm/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:250 Wartości minimalne [knm/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:250

21 Wymiarowanie(wg PN-B-03264:2002) Zbrojenie obliczone w płytach Zbrojenie dolne - kierunek 1 [cm2/mb] Skala rys. 1:250 Zbrojenie górne - kierunek 1 [cm2/mb] Skala rys. 1:250 Zbrojenie dolne - kierunek 2 [cm2/mb] Skala rys. 1:250 Zbrojenie górne - kierunek 2 [cm2/mb] Skala rys. 1:250

22 Analiza stanu granicznego użytkowalności (wg PN-B-03264:2002) Płyty - SGU - przemieszczenia w [mm] - (obc. charakterystyczne, długotrwałe) Skala rys. 1: Płyty - SGU - rozwartości rys na pow. górnej [mm] - (obc. charakterystyczne, długotrwałe, dla grup obc.: c.własny, A, B, C, D, E, F, G) Skala rys. 1: Płyty - SGU - rozwartości rys na pow. dolnej [mm] - (obc. charakterystyczne, długotrwałe) Skala rys. 1:250

23 3.2 NADPROŻE N2.1 SZKIC BELKI A B C D OBCIĄŻENIA NA BELCE Przypadek: P1: Przypadek 1 Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f Obc.obl. 1. Reakcja z wiązara dachowego 13,85 1,00 13,85 2. Tablica 8. Ciężar ściany kolankowej 6,82 1,18 8,05 [6,820kN/m] 3. Ciężar własny belki [(0,24m 0,58m)+((0,30m- 0,24m) 0,22m) 25,0kN/m3] 3,81 1,10 4,19 Σ: 24,48 1,07 26,09 Zestawienie obciążeń rozłożonych trapezowych [kn/m]: γ f lewe prawe lewe prawe. Obc.char. Lp Opis obciążenia Obc.char. Obc.obl. Obc.obl. 1. Tablica 7. Obciążenie stałe stropu nad 15,95 15,95 1,15 18,34 18,34 piętrem (łącznie z ciężarem własnym) szer.2,25 m [7,090kN/m2 2,25m] 2. Tablica 7. Obciążenie stałe stropu nad 15,95 15,95 1,15 18,34 18,34 piętrem (łącznie z ciężarem własnym) szer.2,25 m [7,090kN/m2 2,25m] 3. Tablica 7. Obciążenie stałe stropu nad 19,14 19,14 1,15 22,01 22,01 piętrem (łącznie z ciężarem własnym) szer.2,70 m [7,090kN/m2 2,70m] 4. Tablica 7. Obciążenie stałe stropu nad 19,14 19,14 1,15 22,01 22,01 piętrem (łącznie z ciężarem własnym) szer.2,70 m [7,090kN/m2 2,70m] 5. Tablica 7. Obciążenie stałe stropu nad 15,95 15,95 1,15 18,34 18,34 piętrem (łącznie z ciężarem własnym) szer.2,25 m [7,090kN/m2 2,25m] 6. Tablica 7. Obciążenie stałe stropu nad 15,95 15,95 1,15 18,35 18,35 piętrem (łącznie z ciężarem własnym) szer.2,25 m [7,090kN/m2 2,25m] Schemat statyczny belki 44,43 44,43 48,10 48,10 44,43 44, A B C D 5,13 6,48 5,27 Przypadek: P2: Przypadek 2 Zestawienie obciążeń rozłożonych trapezowych [kn/m]: Obc.char. Obc.char. Obc.obl. Lp Opis obciążenia γ f lewe prawe lewe. prawe 1. Obciążenie zmienne (wszelkie pokoje 0,00 4,50 1,40 0,00 6,30 biurowe, gabinety lekarskie, naukowe, sale lekcyjne szkolne, szatnie i łaźnie zakładów przemysłowych, pływalnie oraz poddasza użytkowane jako magazyny lub Obc.obl.

24 kondygnacje techniczne.) szer.2,25 m [2,0kN/m2 2,25m] 2. Obciążenie zmienne (wszelkie pokoje biurowe, gabinety lekarskie, naukowe, sale lekcyjne szkolne, szatnie i łaźnie zakładów przemysłowych, pływalnie oraz poddasza użytkowane jako magazyny lub kondygnacje techniczne.) szer.2,25 m [2,0kN/m2 2,25m] 4,50 0,00 1,40 6,30 0,00 Schemat statyczny belki 1 A B C D 5,13 6,48 5,27 Przypadek: P3: Przypadek 3 Zestawienie obciążeń rozłożonych trapezowych [kn/m]: Obc.char. Obc.char. Obc.obl. Lp Opis obciążenia γ f lewe prawe lewe. prawe 1. Obciążenie zmienne (wszelkie pokoje 0,00 5,40 1,40 0,00 7,56 biurowe, gabinety lekarskie, naukowe, sale lekcyjne szkolne, szatnie i łaźnie zakładów przemysłowych, pływalnie oraz poddasza użytkowane jako magazyny lub kondygnacje techniczne.) szer.2,70 m [2,0kN/m2 2,70m] 2. Obciążenie zmienne (wszelkie pokoje 5,40 0,00 1,40 7,56 0,00 biurowe, gabinety lekarskie, naukowe, sale lekcyjne szkolne, szatnie i łaźnie zakładów przemysłowych, pływalnie oraz poddasza użytkowane jako magazyny lub kondygnacje techniczne.) szer.2,70 m [2,0kN/m2 2,70m] Schemat statyczny belki Obc.obl. 7,56 6,30 1 A B C D 5,13 6,48 5,27 Przypadek: P4: Przypadek 4 Zestawienie obciążeń rozłożonych trapezowych [kn/m]: Obc.char. Obc.char. Obc.obl. Lp Opis obciążenia γ f lewe prawe lewe. prawe 1. Obciążenie zmienne (wszelkie pokoje 0,00 4,50 1,40 0,00 6,30 biurowe, gabinety lekarskie, naukowe, sale lekcyjne szkolne, szatnie i łaźnie zakładów przemysłowych, pływalnie oraz poddasza użytkowane jako magazyny lub kondygnacje techniczne.) szer.2,25 m [2,0kN/m2 2,25m] 2. Obciążenie zmienne (wszelkie pokoje 4,50 0,00 1,40 6,30 0,00 biurowe, gabinety lekarskie, naukowe, sale lekcyjne szkolne, szatnie i łaźnie zakładów Obc.obl.

25 przemysłowych, pływalnie oraz poddasza użytkowane jako magazyny lub kondygnacje techniczne.) szer.2,25 m [2,0kN/m2 2,25m] Schemat statyczny belki 6,30 1 A B C D 5,13 6,48 5,27 DANE MATERIAŁOWE Parametry betonu: Klasa betonu: B25 (C20/25) f cd = 13,33 MPa, f ctd = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa Zbrojenie główne: Klasa stali A-IIIN (RB500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Średnica prętów górnych φ g = 16 mm Średnica prętów dolnych φ d = 16 mm Strzemiona: Klasa stali A-IIIN (RB500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Średnica strzemion φ s = 6 mm Otulenie: Klasa środowiska: XC1 Wartość dopuszczalnej odchyłki c = 5 mm nominalna grubość otulenia c nom =20 mm WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: -176,32-181,61 A 90,15 80,65 88,13 B 324,72 298,20 105,90 C 329,57 303,34 94,94 93,65 D 84,01 Siły poprzeczne [kn]: 90,15 57,44 168,53 159,67 119,44 106,14 A B C -62,09 D -110,77-112,02-93,65-156,19-169,90 Ugięcia [mm]: -0,17-0,12 A B C D 6,68 7,83 11,69 WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a)

26 Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 88,13 knm Zbrojenie potrzebne A s = 4,00 cm 2. Przyjęto 3φ16 o A s = 6,03 cm 2 (ρ = 0,46%) (decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 88,13 knm < M Rd = 130,30 knm (67,6%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = (-)110,77 kn Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φ6 co 120 mm na odcinku 156,0 cm przy prawej podporze oraz co 400 mm na pozostałej części przęsła (decyduje warunek granicznej szerokości rys ukośnych) Warunek nośności na ścinanie: V Sd = (-)110,77 kn < V Rd3 = 194,52 kn (56,9%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 78,15 knm Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 74,21 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,206 mm < w lim = 0,3 mm (68,7%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 6,68 mm < a lim = 5125/250 = 20,50 mm (32,6%) Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 117,55 kn Szerokość rys ukośnych: w k = 0,292 mm < w lim = 0,3 mm (97,4%) Podpora B: Zginanie: (przekrój b-b) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)176,32 knm Zbrojenie potrzebne górne A s1 = 8,57 cm 2. Przyjęto 5φ16 o A s = 10,05 cm 2 (ρ = 0,77%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)176,32 knm < M Rd = 202,68 knm (87,0%) SGU: Moment podporowy charakterystyczny M Sk = (-)156,77 knm Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = (-)150,68 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,223 mm < w lim = 0,3 mm (74,4%) Przęsło B - C: Zginanie: (przekrój c-c) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 105,90 knm Zbrojenie potrzebne A s = 4,84 cm 2. Przyjęto 3φ16 o A s = 6,03 cm 2 (ρ = 0,46%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 105,90 knm < M Rd = 130,30 knm (81,3%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = 119,44 kn Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φ6 co 110 mm na odcinku 165,0 cm przy lewej podporze i na odcinku 154,0 cm przy prawej podporze oraz co 400 mm na pozostałej części belki (decyduje warunek granicznej szerokości rys ukośnych) Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 119,44 kn < V Rd3 = 212,20 kn (56,3%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 92,86 knm Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 87,27 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,249 mm < w lim = 0,3 mm (82,9%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 11,69 mm < a lim = 6475/250 = 25,90 mm (45,2%) Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 125,64 kn Szerokość rys ukośnych: w k = 0,253 mm < w lim = 0,3 mm (84,3%) Podpora C: Zginanie: (przekrój d-d) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)181,61 knm Zbrojenie potrzebne górne A s1 = 8,86 cm 2. Przyjęto 5φ16 o A s = 10,05 cm 2 (ρ = 0,77%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)181,61 knm < M Rd = 202,68 knm (89,6%) SGU: Moment podporowy charakterystyczny M Sk = (-)161,55 knm Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = (-)155,41 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,231 mm < w lim = 0,3 mm (76,9%)

27 Przęsło C - D: Zginanie: (przekrój e-e) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 94,94 knm Zbrojenie potrzebne A s = 4,32 cm 2. Przyjęto 3φ16 o A s = 6,03 cm 2 (ρ = 0,46%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 94,94 knm < M Rd = 130,30 knm (72,9%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = 106,14 kn Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φ6 co 120 mm na odcinku 144,0 cm przy lewej podporze oraz co 400 mm na pozostałej części przęsła (decyduje warunek granicznej szerokości rys ukośnych) Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 106,14 kn < V Rd3 = 194,52 kn (54,6%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 84,22 knm Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 80,05 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,225 mm < w lim = 0,3 mm (75,1%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 7,83 mm < a lim = 5275/250 = 21,10 mm (37,1%) Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 113,55 kn Szerokość rys ukośnych: w k = 0,273 mm < w lim = 0,3 mm (90,9%) 3.3 NADPROŻE N2.2 SZKIC BELKI A B OBCIĄŻENIA NA BELCE Przypadek: P1: Przypadek 1 Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f Obc.obl. 1. Reakcja z wiązara dachowego 13,85 1,00 13,85 2. Tablica 8. Ciężar ściany kolankowej 6,82 1,18 8,05 [6,820kN/m] 3. Ciężar własny belki [(0,24m 0,58m)+((0,30m- 0,24m) 0,22m) 25,0kN/m3] 3,81 1,10 4,19 Σ: 24,48 1,07 26,09 Zestawienie obciążeń rozłożonych trapezowych [kn/m]: Obc.char. Obc.char. Obc.obl. Obc.obl. Lp Opis obciążenia γ f lewe prawe lewe prawe. 1. Tablica 7. Obciążenie stałe stropu nad 15,95 15,95 1,15 18,34 18,34 piętrem (łącznie z ciężarem własnym) szer.2,25 m [7,090kN/m2 2,25m] 2. Tablica 7. Obciążenie stałe stropu nad piętrem (łącznie z ciężarem własnym) szer.2,25 m [7,090kN/m2 2,25m] 15,95 15,95 1,15 18,34 18,34 Schemat statyczny belki 44,43 44,43 A 1 4,85 B

28 Przypadek: P2: Przypadek 2 Zestawienie obciążeń rozłożonych trapezowych [kn/m]: Obc.char. Obc.char. Obc.obl. Lp Opis obciążenia γ f lewe prawe lewe. prawe 1. Obciążenie zmienne (wszelkie pokoje 0,00 4,50 1,40 0,00 6,30 biurowe, gabinety lekarskie, naukowe, sale lekcyjne szkolne, szatnie i łaźnie zakładów przemysłowych, pływalnie oraz poddasza użytkowane jako magazyny lub kondygnacje techniczne.) szer.2,25 m [2,0kN/m2 2,25m] 2. Obciążenie zmienne (wszelkie pokoje 4,50 0,00 1,40 6,30 0,00 biurowe, gabinety lekarskie, naukowe, sale lekcyjne szkolne, szatnie i łaźnie zakładów przemysłowych, pływalnie oraz poddasza użytkowane jako magazyny lub kondygnacje techniczne.) szer.2,25 m [2,0kN/m2 2,25m] Schemat statyczny belki 6,30 Obc.obl. A 1 B DANE MATERIAŁOWE Parametry betonu: Klasa betonu: B25 (C20/25) f cd = 13,33 MPa, f ctd = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa Zbrojenie główne: Klasa stali A-IIIN (RB500) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Średnica prętów górnych φ g = 16 mm Średnica prętów dolnych φ d = 16 mm Strzemiona: Klasa stali A-IIIN (RB500) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Średnica strzemion φ s = 6 mm Otulenie: Klasa środowiska: XC1 Wartość dopuszczalnej odchyłki c = 5 mm nominalna grubość otulenia c nom =20 mm WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: 4,85 A B 115,38 107,75 142,99 115,38 107,75 Siły poprzeczne [kn]: 115,38 82,67 A -82,67 B -115,38

29 Ugięcia [mm]: A B WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 142,99 knm Zbrojenie potrzebne A s = 6,66 cm 2. Przyjęto 4φ16 o A s = 8,04 cm 2 (ρ = 0,61%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 142,99 knm < M Rd = 170,17 knm (84,0%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = (-)82,67 kn Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φ6 co 150 mm na odcinku 105,0 cm przy podporach oraz co 400 mm w środku rozpiętości przęsła (decyduje warunek granicznej szerokości rys ukośnych) Warunek nośności na ścinanie: V Sd = (-)82,67 kn < V Rd3 = 155,61 kn (53,1%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 127,70 knm Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 123,29 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,241 mm < w lim = 0,3 mm (80,3%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 11,81 mm < a lim = 4850/250 = 19,40 mm (60,9%) Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 93,68 kn Szerokość rys ukośnych: w k = 0,290 mm < w lim = 0,3 mm (96,7%) 3.4 NADPROŻE N2.3 SZKIC BELKI 11,81 A B C OBCIĄŻENIA NA BELCE Przypadek: P1: Przypadek 1 Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f Obc.obl. 1. Reakcja z wiązara dachowego 13,85 1,00 13,85 2. Tablica 8. Ciężar ściany kolankowej 6,82 1,18 8,05 [6,820kN/m] 3. Ciężar własny belki [(0,24m 0,58m)+((0,30m- 0,24m) 0,22m) 25,0kN/m3] 3,81 1,10 4,19 Σ: 24,48 1,07 26,09 Zestawienie obciążeń rozłożonych trapezowych [kn/m]: Obc.char. Obc.char. Obc.obl. Obc.obl. Lp Opis obciążenia γ f lewe prawe lewe prawe. 1. Tablica 7. Obciążenie stałe stropu nad 12,76 12,76 1,15 14,67 14,67 piętrem (łącznie z ciężarem własnym) szer.1,80 m [7,090kN/m2 1,80m] 2. Tablica 7. Obciążenie stałe stropu nad 12,76 12,76 1,15 14,67 14,67 piętrem (łącznie z ciężarem własnym) szer.1,80 m [7,090kN/m2 1,80m] 3. Tablica 7. Obciążenie stałe stropu nad piętrem (łącznie z ciężarem własnym) szer.2,70 m [7,090kN/m2 2,70m] 19,14 19,14 1,15 22,01 22,01

30 4. Tablica 7. Obciążenie stałe stropu nad piętrem (łącznie z ciężarem własnym) szer.2,70 m [7,090kN/m2 2,70m] 19,14 19,14 1,15 22,01 22,01 Schemat statyczny belki 1 2 A B C 4,45 6,25 Przypadek: P2: Przypadek 2 Zestawienie obciążeń rozłożonych trapezowych [kn/m]: Obc.char. Obc.char. Obc.obl. Lp Opis obciążenia γ f lewe prawe lewe. prawe 1. Obciążenie zmienne (wszelkie pokoje 0,00 3,60 1,40 0,00 5,04 biurowe, gabinety lekarskie, naukowe, sale lekcyjne szkolne, szatnie i łaźnie zakładów przemysłowych, pływalnie oraz poddasza użytkowane jako magazyny lub kondygnacje techniczne.) szer.1,80 m [2,0kN/m2 1,80m] 2. Obciążenie zmienne (wszelkie pokoje 3,60 0,00 1,40 5,04 0,00 biurowe, gabinety lekarskie, naukowe, sale lekcyjne szkolne, szatnie i łaźnie zakładów przemysłowych, pływalnie oraz poddasza użytkowane jako magazyny lub kondygnacje techniczne.) szer.1,80 m [2,0kN/m2 1,80m] Schemat statyczny belki Obc.obl. 5,04 40,76 40,76 48,10 48,10 1 A B C 4,45 6,25 Przypadek: P3: Przypadek 3 Zestawienie obciążeń rozłożonych trapezowych [kn/m]: Obc.char. Obc.char. Obc.obl. Lp Opis obciążenia γ f lewe prawe lewe. prawe 1. Obciążenie zmienne (wszelkie pokoje 0,00 5,40 1,40 0,00 7,56 biurowe, gabinety lekarskie, naukowe, sale lekcyjne szkolne, szatnie i łaźnie zakładów przemysłowych, pływalnie oraz poddasza użytkowane jako magazyny lub kondygnacje techniczne.) szer.2,70 m [2,0kN/m2 2,70m] 2. Obciążenie zmienne (wszelkie pokoje 5,40 0,00 1,40 7,56 0,00 biurowe, gabinety lekarskie, naukowe, sale lekcyjne szkolne, szatnie i łaźnie zakładów przemysłowych, pływalnie oraz poddasza użytkowane jako magazyny lub kondygnacje techniczne.) szer.2,70 m [2,0kN/m2 2,70m] Obc.obl.

31 Schemat statyczny belki 7,56 1 A B C DANE MATERIAŁOWE Parametry betonu: Klasa betonu: B25 (C20/25) f cd = 13,33 MPa, f ctd = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa Zbrojenie główne: Klasa stali A-IIIN (RB500) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Średnica prętów górnych φ g = 16 mm Średnica prętów dolnych φ d = 16 mm Strzemiona: Klasa stali A-IIIN (RB500) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Średnica strzemion φ s = 6 mm Otulenie: Klasa środowiska: XC1 Wartość dopuszczalnej odchyłki c = 5 mm nominalna grubość otulenia c nom =20 mm WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: 4,45 6,25-195,46 A 36,63 B C 55,35 47,35 333,18 309,66 171,64 131,38 121,04 Siły poprzeczne [kn]: 55,35 20,43 193,13 138,76 Ugięcia [mm]: A B C -93,88-90,28-140,06-131,38-1,70 0,53 A B C 16,81 WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 36,63 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A s = 1,70 cm 2. Przyjęto 2φ16 o A s = 4,02 cm 2 (ρ = 0,31%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 36,63 knm < M Rd = 88,65 knm (41,3%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = (-)93,88 kn

32 Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φ6 co 140 mm na odcinku 126,0 cm przy prawej podporze oraz co 400 mm na pozostałej części przęsła (decyduje warunek granicznej szerokości rys ukośnych) Warunek nośności na ścinanie: V Sd = (-)93,88 kn < V Rd3 = 166,73 kn (56,3%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 30,63 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,086 mm < w lim = 0,3 mm (28,8%) Moment podporowy charakterystyczny M Sk = (-)174,34 knm Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = (-)168,40 knm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = (-)1,70 mm < a lim = 4445/250 = 17,78 mm (9,6%) Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 101,82 kn Szerokość rys ukośnych: w k = 0,298 mm < w lim = 0,3 mm (99,5%) Podpora B: Zginanie: (przekrój b-b) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)195,46 knm Zbrojenie potrzebne górne A s1 = 9,64 cm 2. Przyjęto 5φ16 o A s = 10,05 cm 2 (ρ = 0,77%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)195,46 knm < M Rd = 202,68 knm (96,4%) SGU: Moment podporowy charakterystyczny M Sk = (-)174,34 knm Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = (-)168,40 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,251 mm < w lim = 0,3 mm (83,5%) Przęsło B - C: Zginanie: (przekrój c-c) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 171,64 knm Zbrojenie potrzebne A s = 8,12 cm 2. Przyjęto 5φ16 o A s = 10,05 cm 2 (ρ = 0,77%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 171,64 knm < M Rd = 208,25 knm (82,4%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = 138,76 kn Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φ6 co 90 mm na odcinku 198,0 cm przy lewej podporze i na odcinku 99,0 cm przy prawej podporze oraz co 400 mm na pozostałej części belki (decyduje warunek granicznej szerokości rys ukośnych) Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 138,76 kn < V Rd3 = 259,35 kn (53,5%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 152,06 knm Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 145,61 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,212 mm < w lim = 0,3 mm (70,6%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 16,81 mm < a lim = 6245/250 = 24,98 mm (67,3%) Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 142,98 kn Szerokość rys ukośnych: w k = 0,294 mm < w lim = 0,3 mm (97,9%) 3.5 BELKA Bż2.1 SZKIC BELKI A B C OBCIĄŻENIA NA BELCE Przypadek: P1: Przypadek 1 Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp Opis obciążenia Obc.char. γ f Obc.obl ,00 1,00 0,00 2. Ciężar własny belki [(0,30m 0,90m)+((0,35m- 0,30m) 0,20m) 25,0kN/m3] 7,00 1,10 7,70 Σ: 7,00 1,10 7,70