Leśniczówka 9/k Obliczenia statyczne. leśniczówka 1.Dach. DNE Szkic układu poprzecznego 712,8 270,0 45,0 19 436,0 19 455,0 46,0 14 888,0 14 46,0 1008,0 Szkic układu podłużnego - płatwi pośredniej 270,0 C D 540,0 79,0 79,0 79,0 250,0 79,0 540,0 Geometria ustroju: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 45,0 o Rozpiętość wiązara l = 10,08 m Rozstaw podpór w świetle murłat l s = 8,88 m Rozstaw osiowy płatwi l gx = 4,55 m Rozstaw krokwi a = 0,90 m Usztywnienia boczne krokwi - brak Płatew pośrednia złożona z trzech odcinków: - odcinek - o rozpiętości l = 5,40 m lewy koniec odcinka oparty na murze prawy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem a mp = 0,79 m - odcinek - C o rozpiętości l = 2,50 m lewy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem a ml = 0,79 m prawy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem a mp = 0,79 m - odcinek C - D o rozpiętości l = 5,40 m lewy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem a ml = 0,79 m prawy koniec odcinka oparty na murze Wysokość całkowita słupów pod płatew pośrednią h s = 2,70 m Rozstaw podparć poziomych murłaty l mo = 1,20 m Wysięg wspornika murłaty l mw = 0,30 m
Leśniczówka 10/k Dane materiałowe: - krokiew 7,5/20cm (zacios 3 cm) z drewna C24 - płatew 18/30 cm z drewna C24 - słup 19/19 cm z drewna C24 - kleszcze 2x 7,5/17,5 cm (zacios 3 cm) o prześwicie gałęzi 11 cm, z przewiązkami co 152 cm z drewna C24 - murłata 14/14 cm z drewna C24 Obciążenia (wartości charakterystyczne i obliczeniowe): - pokrycie dachu (wg PN-82/-02001: ): g k = 0,850 kn/m 2, g o = 1,020 kn/m 2 - uwzględniono ciężar własny wiązara - obciążenie śniegiem (wg PN-80/-02010/z1/Z1-1: połać bardziej obciążona, strefa 2, nachylenie połaci 45,0 st.): - na połaci lewej s kl = 0,540 kn/m 2, s ol = 0,810 kn/m 2 - na połaci prawej s kp = 0,360 kn/m 2, s op = 0,540 kn/m 2 - obciążenie śniegiem traktuje się jako obciążenie średniotrwałe - obciążenie wiatrem (wg PN--02011:1977/z1:2009/Z1-3: strefa I, teren, wys. budynku z =10,0 m): - na połaci nawietrznej p kl = 0,257 kn/m 2, p ol = 0,385 kn/m 2 - na stronie zawietrznej p kp = -0,216 kn/m 2, p op = -0,324 kn/m 2 - ocieplenie na całej długości krokwi g kk = 0,600 kn/m 2, g ok = 0,720 kn/m 2 - obciążenie montażowe kleszczy F k = 1,0 kn, F o = 1,2 kn Założenia obliczeniowe: - klasa użytkowania konstrukcji: 2 - w obliczeniach statycznych krokwi uwzględniono wpływ podatności płatwi - współczynniki długości wyboczeniowej słupa: w płaszczyźnie ustroju podłużnego ustalony automatycznie w płaszczyźnie wiązara µ y = 1,00 WYNIKI Obwiednia momentów zginających w układzie poprzecznym: M [knm] 2,35 2,35-2,23-2,23 0,57 0,57 2,11 2,11-0,38-0,38 Obwiednia momentów w układzie podłużnym - płatwi pośredniej:
Leśniczówka 11/k Mz [knm] My [knm] Ry,Rz [kn] Rx [kn] -13,55 11,87 3,16 0,68 3,16 3,92 2,34 3,43 3,43 2,34 25,81 8,52 26,70-22,87-22,87 7,91-7,91-13,55 26,70 25,81 D 8,52 3,92 11,87 1,91 0,79 2,70 1,37 4,14 4,14 1,37 C 57,13 18,86 57,13 18,86 4,61 0,79 0,79 0,92 0,79 0,79 4,61 13,30 WYMIROWNIE wg PN--03150:2000 drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 14 MPa, f c,0,k = 21 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 0,mean = 11 GPa, ρ k = 350 kg/m 3 Krokiew 7,5/20 cm (zacios na podporach 3 cm) Smukłość λ y = 55,7 < 150 λ z = 148,6 < 150 Maksymalne siły i naprężenia w przęśle decyduje kombinacja: K10 stałe-max (podatność)+śnieg (podatność)+0,90 wiatr (podatność) M y = 2,32 knm, N = 3,23 kn f m,y,d = 11,08 MPa, f c,0,d = 9,69 MPa σ m,y,d = 4,64 MPa, σ c,0,d = 0,22 MPa k c,y = 0,776, k c,z = 0,147 σ c,0,d /(k c,y f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,447 < 1 σ c,0,d /(k c,z f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,570 < 1 Maksymalne siły i naprężenia na podporze (płatwi) decyduje kombinacja: K3 stałe-max+śnieg+0,90 wiatr M y = -2,23 knm, N = 4,79 kn f m,y,d = 11,08 MPa, f c,0,d = 9,69 MPa σ m,y,d = 6,17 MPa, σ c,0,d = 0,38 MPa (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m,y,d /f m,y,d = 0,558 < 1 Maksymalne ugięcie krokwi (pomiędzy murłatą a płatwią) decyduje kombinacja: K14 stałe-min (podatność)+wiatr (podatność) u fin = 11,69 mm < u net,fin = l / 200 = 3161/ 200 = 15,80 mm (74,0%) Maksymalne ugięcie wspornika krokwi decyduje kombinacja: K11 stałe-max (podatność)+wiatr (podatność) u fin = 4,76 mm < u net,fin = 2 l / 200 = 2 750/ 200 = 7,50 mm (63,6%) Płatew 18/30 cm Smukłość λ y = 10,4 < 150 λ z = 17,3 < 150 Obciążenia obliczeniowe q z,max = 12,47 kn/m q y,max = 0,87 kn/m Maksymalne siły i naprężenia w płatwi (odcinek C - D) decyduje kombinacja: K3 stałe-max+śnieg+0,90 wiatr-parcie N = 11,87 kn M y = 26,70 knm, M z = 2,67 knm f m,y,d = 11,08 MPa, f m,z,d = 11,08 MPa, f c,0,d = 9,69 MPa σ c,0,d = 0,22 MPa σ m,y,d = 9,89 MPa, σ m,z,d = 1,65 MPa (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m,y,d /f m,y,d + k m σ m,z,d /f m,z,d = 0,997 < 1 (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + k m σ m,y,d /f m,y,d + σ m,z,d /f m,z,d = 0,774 < 1 Maksymalne ugięcie (odcinek - C) decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śnieg u fin = 3,82 mm < u net,fin = l / 200 = 4,60 mm (83,0%) Słup 19/19 cm Smukłość (słup )
Leśniczówka 12/k λ y = 79,7 < 150 λ z = 49,2 < 150 Maksymalne siły i naprężenia (słup C) decyduje kombinacja: K3 stałe-max+śnieg+0,90 wiatr-parcie M y = -7,91 knm, N = 57,13 kn f m,y,d = 11,08 MPa, f c,0,d = 9,69 MPa σ m,y,d = 6,92 MPa, σ c,0,d = 1,58 MPa k c,y = 0,466, k c,z = 0,857 σ c,0,d /(k c,y f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,975 < 1 σ c,0,d /(k c,z f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,815 < 1 Kleszcze 2x 7,5/17,5 cm o prześwicie gałęzi 11 cm, z przewiązkami co 152 cm Smukłość λ y = 90,1 < 150 λ z = 148,1 < 175 Maksymalne siły i naprężenia decyduje kombinacja: K3 stałe-max+montażowe M y = 1,42 knm f m,y,d = 20,31 MPa σ m,y,d = 3,71 MPa σ m,y,d /f m,y,d = 0,183 < 1 Maksymalne ugięcie: decyduje kombinacja: K3 stałe-max+montażowe u fin = 1,70 mm < u net,fin = l / 200 = 4550/ 200 = 22,75 mm (7,5%) Murłata 14/14 cm Część murłaty leżąca na ścianie Obciążenia obliczeniowe q z,max = 5,01 kn/m q y,max = 1,94 kn/m Maksymalne siły i naprężenia decyduje kombinacja: K4 stałe-max+wiatr M z = 0,30 knm f m,z,d = 16,62 MPa σ m,z,d = 0,65 MPa σ m,z,d /f m,z,d = 0,039 < 1 Część wspornikowa murłaty Obciążenia obliczeniowe q z,max = 5,01 kn/m, q y,max = 1,94 kn/m Maksymalne siły i naprężenia decyduje kombinacja: K5 stałe-max+wiatr+0,90 śnieg M y = 0,22 knm, M z = -0,09 knm f m,y,d = 14,77 MPa, f m,z,d = 14,77 MPa σ m,y,d = 0,49 MPa, σ m,z,d = 0,19 MPa σ m,y,d /f m,y,d + k m σ m,z,d /f m,z,d = 0,042 < 1 k m σ m,y,d /f m,y,d + σ m,z,d /f m,z,d = 0,036 < 1 Maksymalne ugięcie: decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śnieg u fin = 0,02 mm < u net,fin = 2 l / 200 = 2 300/ 200 = 3,00 mm (0,6%) 2.STROP 3.PODCIĄGI, NDPROŻ 3.1. SCHEMT ELKI 4,10 Parametry belki:
Leśniczówka 13/k - współczynnik obciążenia dla ciężaru własnego belki γ f = 1,10 OCIĄŻENI OLICZENIOWE ELKI Przypadek P1: Przypadek 1 (γ f = 1,15) Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie): 5,00 5,00 go=0,39 kn/mb 4,10 WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Przypadek P1: Przypadek 1 Momenty zginające [knm]: 11,04 11,32 11,04 ZŁOŻENI OLICZENIOWE DO WYMIROWNI Wykorzystanie rezerwy plastycznej przekroju: tak; Parametry analizy zwichrzenia: - obciążenie przyłożone na pasie górnym belki; - obciążenie działa w dół; - brak stężeń bocznych na długości przęseł belki; WYMIROWNIE WG PN-90/-03200 1 y x x 1 y Przekrój: 2 I 160, połączone spoinami ciągłymi v = 20,2 cm 2, m = 35,8 kg/m J x = 1870 cm 4, J y = 734 cm 4, J ω = 3100 cm 6, J Τ = 7,11 cm 4, W x = 234 cm 3 Stal: St3 Nośności obliczeniowe przekroju: - zginanie: klasa przekroju 1 (α p = 1,080) M R = 54,35 knm - ścinanie: klasa przekroju 1 V R = 251,40 kn Nośność na zginanie Przekrój z = 2,05 m Współczynnik zwichrzenia ϕ L = 1,000 Moment maksymalny M max = 11,32 knm (52) M max / (ϕ L M R ) = 0,208 < 1 Nośność na ścinanie Przekrój z = 0,00 m Maksymalna siła poprzeczna V max = 11,04 kn (53) V max / V R = 0,044 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem V max = 11,04 kn < V o = 0,6 V R = 150,84 kn warunek niemiarodajny Stan graniczny użytkowania Przekrój z = 2,05 m Ugięcie maksymalne f k,max = 4,51 mm Ugięcie graniczne f gr = l o / 350 = 11,71 mm f k,max = 4,51 mm < f gr = 11,71 mm (38,5%)
Leśniczówka 14/k 3.2 L=3.1M SCHEMT ELKI 3,30 Parametry belki: - współczynnik obciążenia dla ciężaru własnego belki γ f = 1,10 OCIĄŻENI OLICZENIOWE ELKI Przypadek P1: Przypadek 1 (γ f = 1,15) Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie): 36,00 36,00 3,30 go=0,47 kn/mb WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Przypadek P1: Przypadek 1 Momenty zginające [knm]: 60,18 49,65 60,18 ZŁOŻENI OLICZENIOWE DO WYMIROWNI Wykorzystanie rezerwy plastycznej przekroju: tak; Parametry analizy zwichrzenia: - obciążenie przyłożone na pasie górnym belki; - obciążenie działa w dół; - brak stężeń bocznych na długości przęseł belki; WYMIROWNIE WG PN-90/-03200 1 y x x 1 y Przekrój: 2 I 180, połączone spoinami ciągłymi v = 24,8 cm 2, m = 43,8 kg/m J x = 2900 cm 4, J y = 1101 cm 4, J ω = 5850 cm 6, J Τ = 10,4 cm 4, W x = 322 cm 3 Stal: St3 Nośności obliczeniowe przekroju: - zginanie: klasa przekroju 1 (α p = 1,080) M R = 74,73 knm - ścinanie: klasa przekroju 1 V R = 309,75 kn Nośność na zginanie Przekrój z = 1,65 m Współczynnik zwichrzenia ϕ L = 1,000 Moment maksymalny M max = 49,65 knm (52) M max / (ϕ L M R ) = 0,664 < 1 Nośność na ścinanie Przekrój z = 3,30 m Maksymalna siła poprzeczna V max = -60,18 kn (53) V max / V R = 0,194 < 1
Leśniczówka 15/k Nośność na zginanie ze ścinaniem V max = (-)60,18 kn < V o = 0,6 V R = 185,85 kn warunek niemiarodajny Stan graniczny użytkowania Przekrój z = 1,65 m Ugięcie maksymalne f k,max = 8,24 mm Ugięcie graniczne f gr = l o / 350 = 9,43 mm f k,max = 8,24 mm < f gr = 9,43 mm (87,4%) 3.3 SZKIC ELKI C 0,25 3,55 0,51 1,00 0,25 OCIĄŻENI N ELCE Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d 1. 0,00 1,00 -- 0,00 2. Ciężar własny belki 2,40 1,10 -- 2,64 [0,24m 0,40m 25,0kN/m3] Σ: 2,40 1,10 2,64 Obc.obl. Zasięg [m] cała belka cała belka Zestawienie sił skupionych [kn]: Lp. Opis obciążenia F k x [m] γ f k d F d 1. 57,00 2,20 1,00 -- 57,00 Schemat statyczny belki 2,64 2,64 57,00 1 C 3,93 1,38 DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: 25 (C20/25) f cd = 13,33 MPa, f ctd = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa Ciężar objętościowy ρ = 25 kn/m 3 Maksymalny rozmiar kruszywa d g = 8 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 2,00 Stal zbrojeniowa główna -III (34GS) f yk = 410 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -0 (St0S-b) f yk = 220 MPa, f yd = 190 MPa, f tk = 260 MPa Stal zbrojeniowa montażowa -0 (St0S-b) Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Momenty zginające [knm]:
Leśniczówka 16/k -35,81 19,35 37,86 75,79 24,13 C Siły tnące [kn]: 19,35 13,22 27,77 24,13 C Ugięcia [mm]: -43,78-48,02-0,78 C Obwiednia sił wewnętrznych 6,42 Momenty zginające [knm]: -35,81 19,35 37,86 75,79 24,13 C Siły tnące [kn]: 19,35 18,05 13,22 27,77 26,13 24,13 25,43 C Ugięcia [mm]: -43,78-46,38-48,02-0,78 C WYMIROWNIE wg PN--03264:2002 : 6,42 40 24 Przyjęte wymiary przekroju: b w = 24,0 cm, h = 40,0 cm otulina zbrojenia c nom = 20 mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 37,86 knm Zbrojenie potrzebne s = 3,08 cm 2. Przyjęto 4φ12 o s = 4,52 cm 2 (ρ = 0,51%) (decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 37,86 knm < M Rd = 54,35 knm (69,7%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = (-)46,38 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 270 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V Sd = (-)46,38 kn < V Rd1 = 51,59 kn (89,9%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 37,63 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,208 mm < w lim = 0,3 mm (69,5%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 6,42 mm < a lim = 3930/200 = 19,65 mm (32,7%) Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 46,85 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje (0,0%)
Leśniczówka 17/k Podpora : Zginanie: (przekrój b-b) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)35,81 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 2,91 cm 2. Przyjęto 3φ12 o s = 3,39 cm 2 (ρ = 0,38%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)35,81 knm < M Rd = 41,50 knm (86,3%) SGU: Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = (-)35,46 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,298 mm < w lim = 0,3 mm (99,4%) Przęsło - C: Zginanie: (przekrój c-c) Zbrojenie dolne w przęśle nie jest obliczeniowo potrzebne Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = 26,13 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co 270 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 26,13 kn < V Rd1 = 53,61 kn (48,7%) SGU: Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = (-)35,46 knm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = (-)0,78 mm < a lim = 1380/200 = 6,90 mm (11,4%) Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 26,74 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje (0,0%) 3.4. L.1. LKON Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. OCIŻENIE ZEWN 7,20 1,10 -- 7,92 2. Płyta żelbetowa grub.14 cm 3,50 1,10 -- 3,85 Σ: 10,70 1,10 11,77 Schemat statyczny płyty: qo = 11,77 leff = 1,37 Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff = 1,37 m Wyniki obliczeń statycznych: Moment podporowy obliczeniowy M Sd,p = 11,05 knm/m Moment podporowy charakterystyczny M Sk = 10,04 knm/m Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 10,04 knm/m Reakcja podporowa obliczeniowa R = 16,12 kn/m Dane materiałowe : Grubość płyty 14,0 cm Klasa betonu 25 (C20/25) f cd = 13,33 MPa, f ctd = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa Ciężar objętościowy betonu ρ = 25 kn/m 3 Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 3,04 Stal zbrojeniowa główna -III (34GS) f yk = 410 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Pręty rozdzielcze φ4,5 co max. 30,0 cm, stal -0 (St0S-b) Otulenie zbrojenia podporowego c`nom = 20 mm Założenia obliczeniowe : Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = l eff /150 Wymiarowanie wg PN--03264:2002 (metoda uproszczona): Podpora:
Leśniczówka 18/k Zbrojenie potrzebne s = 2,84 cm 2 /mb. Przyjęto φ10 co 14,0 cm o s = 5,61 cm 2 /mb (ρ = 0,49%) Warunek nośności na zginanie: M Sd,p = 11,05 knm/mb < M Rd,p = 21,13 knm/mb (52,3%) Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 16,12 kn/mb < V Rd1 = 97,68 kn/mb (16,5%) Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,120 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 5,16 mm < a lim = 9,13 mm 3.5. WL2. SZKIC ELKI 0,25 5,16 0,25 OCIĄŻENI N ELCE Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. 6,00 1,20 -- 7,20 2. 10,00 1,20 -- 12,00 3. Ciężar własny belki [0,70m 0,24m 25,0kN/m3] 4,20 1,10 -- 4,62 Zasięg [m] cała belka przęsło - od 3,20 do końca cała belka Schemat statyczny belki 11,82 11,82 23,82 23,82 1 5,40 DNE MTERIŁOWE I ZŁOŻENI: Klasa betonu: C20/25 (25) f cd = 13,33 MPa, f ctd = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa Ciężar objętościowy ρ = 25 kn/m 3 Maksymalny rozmiar kruszywa d g = 8 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 2,93 Stal zbrojeniowa główna -III (34GS) f yk = 410 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Stal zbrojeniowa strzemion -0 (St0S-b) f yk = 220 MPa, f yd = 190 MPa, f tk = 260 MPa Stal zbrojeniowa montażowa -0 (St0S-b) Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Momenty zginające [knm]: 36,72 Siły tnące [kn]: 36,72 57,04 52,07 Ugięcia [mm]: -52,07
Leśniczówka 19/k Obwiednia sił wewnętrznych 25,14 Momenty zginające [knm]: 36,72 Siły tnące [kn]: 57,04 52,07 36,72 32,87 Ugięcia [mm]: -44,30-52,07 WYMIROWNIE wg PN--03264:2002 : 25,14 24 70 Przyjęte wymiary przekroju: b w = 70,0 cm, h = 24,0 cm otulina zbrojenia c nom = 20 mm Przęsło - : Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 57,04 knm Przyjęto indywidualnie dołem 8φ16 o s = 16,08 cm 2 (ρ = 1,12%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 57,04 knm < M Rd = 98,99 knm (57,6%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = (-)44,30 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami sześciociętymi φ6 co 150 mm na całej długości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V Sd = (-)44,30 kn < V Rd1 = 120,45 kn (36,8%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 48,78 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,158 mm < w lim = 0,3 mm (52,7%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 25,14 mm < a lim = 5400/200 = 27,00 mm (93,1%) Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 41,91 kn Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje (0,0%) Fundamenty F1. Fundament 1 DNE:
Leśniczówka 20/k 0,50 0,50 H=1,00 1 2 0,40 0,20 1,00 L = 1,20 0,40 0,10 4 0,15 0,20 0,15 0,15 0,51 0,15 = 0,80 3 0,10 V = 0,73 m 3 Opis fundamentu : Typ: stopa schodkowa Wymiary: = 0,80 m L = 1,20 m H = 1,00 m w = 0,50 m g = 0,51 m L g = 1,00 m t = 0,15 m L t = 0,10 m s = 0,20 m L s = 0,20 m e = 0,00 m e L = 0,00 m Posadowienie fundamentu: D = 1,20 m D min = 1,20 m brak wody gruntowej w zasypce Opis podłoża: z [m] -1,20 0,00 z Piaski drobne 4,00 N nazwa gruntu h [m] nawodni (n) ρ o γ f,min γ f,max φ (r) u [ o ] (r) c u M 0 M [kpa] r ona [t/m 3 ] [kpa] [kpa] 1 Piaski drobne 4,00 nie 1,65 0,90 1,10 26,93 0,00 51257 64072 Naprężenie dopuszczalne dla podłoża σ dop [kpa] = 205,0 kpa
Leśniczówka 21/k Kombinacje obciążeń obliczeniowych: N typ obc. N [kn] T [kn] M [knm] T L [kn] M L [knm] e [kpa] e [kpa/m] r 1 długotrwałe 75,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Materiały : Zasypka: ciężar objętościowy: 20,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: γ f,min = 0,90; γ f,max = 1,20 eton: klasa betonu: 20 (C16/20) f cd = 10,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa ciężar objętościowy: 24,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: γ f,min = 0,90; γ f,max = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: -0 (St0S-b) f yk = 220 MPa, f yd = 190 MPa, f tk = 260 MPa otulina zbrojenia c nom = 85 mm Założenia obliczeniowe : Współczynniki korekcyjne oporu granicznego podłoża: - dla nośności pionowej m = 0,81 - dla stateczności fundamentu na przesunięcie m = 0,72 - dla stateczności na obrót m = 0,72 Współczynnik kształtu przy wpływie zagłębienia na nośność podłoża: β = 1,50 Współczynnik tarcia gruntu o podstawę fundamentu: f = 0,50 Współczynniki redukcji spójności: - przy sprawdzaniu przesunięcia: 0,50 - przy korekcie nachylenia wypadkowej obciążenia: 1,00 Czas trwania robót: powyżej 1 roku (λ=1,00) Stosunek wartości obc. obliczeniowych N do wartości obc. charakterystycznych N k N/N k = 1,20 WYNIKI-PROJEKTOWNIE: WRUNKI STNÓW GRNICZNYCH PODŁOŻ - wg PN-81/-03020 Nośność pionowa podłoża: Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q fn = 586,2 kn N r = 104,2 kn < m Q fn = 474,9 kn (21,9%) Nośność (stateczność) podłoża z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q ft = 49,1 kn T r = 0,0 kn < m Q ft = 35,4 kn (0,0%) Obciążenie jednostkowe podłoża: Naprężenie maksymalne σ max = 108,6 kpa σ max = 108,6 kpa < σ dop = 205,0 kpa (53,0%) Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje moment wywracający M o,2-3 = 0,00 knm, moment utrzymujący M u,2-3 = 39,30 knm M o = 0,00 knm < m M u = 28,3 knm (0,0%) Osiadanie: Osiadanie pierwotne s'= 0,08 cm, wtórne s''= 0,02 cm, całkowite s = 0,11 cm s = 0,11 cm < s dop = 1,00 cm (10,6%) OLICZENI WYTRZYMŁOŚCIOWE FUNDMENTU - wg PN--03264: 2002 Nośność na przebicie: dla fundamentu o zadanych wymiarach nie trzeba sprawdzać nośności na przebicie Wymiarowanie zbrojenia: Wzdłuż boku :
Leśniczówka 22/k Zbrojenie potrzebne s = 0,46 cm 2 Przyjęto konstrukcyjnie 7 prętów φ12 mm o s = 7,92 cm 2 Wzdłuż boku L: Zbrojenie potrzebne s = 0,79 cm 2 Przyjęto konstrukcyjnie 5 prętów φ12 mm o s = 5,65 cm 2 Ława fund. Fundament 1 DNE: 0,40 0,40 H = 0,80 1 2 0,10 0,20 0,10 0,10 0,40 0,10 = 0,60 V = 0,40 m 3 /mb Opis fundamentu : Typ: ława schodkowa Wymiary: = 0,60 m H = 0,80 m w = 0,40 m g = 0,40 m t = 0,10 m s = 0,20 m e = 0,00 m Posadowienie fundamentu: D = 1,20 m D min = 1,20 m brak wody gruntowej w zasypce Opis podłoża:
Leśniczówka 23/k z [m] -1,20 z 0,00 Piaski drobne 4,00 N nazwa gruntu h [m] nawodni (n) ρ o γ f,min γ f,max φ (r) u [ o ] (r) c u M 0 M [kpa] r ona [t/m 3 ] [kpa] [kpa] 1 Piaski drobne 4,00 nie 1,65 0,90 1,10 26,93 0,00 51257 64072 Naprężenie dopuszczalne dla podłoża σ dop [kpa] = 205,0 kpa Kombinacje obciążeń obliczeniowych: N typ obc. N [kn/m] T [kn/m] M [knm/m] e [kpa] e [kpa/m] r 1 długotrwałe 75,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Materiały : Zasypka: ciężar objętościowy: 20,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: γ f,min = 0,90; γ f,max = 1,20 eton: klasa betonu: 20 (C16/20) f cd = 10,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa ciężar objętościowy: 24,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: γ f,min = 0,90; γ f,max = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: -0 (St0S-b) f yk = 220 MPa, f yd = 190 MPa, f tk = 260 MPa otulina zbrojenia c nom = 85 mm Założenia obliczeniowe : Współczynniki korekcyjne oporu granicznego podłoża: - dla nośności pionowej m = 0,81 - dla stateczności fundamentu na przesunięcie m = 0,72 - dla stateczności na obrót m = 0,72 Współczynnik tarcia gruntu o podstawę fundamentu: f = 0,50 Współczynniki redukcji spójności: - przy sprawdzaniu przesunięcia: 0,50 - przy korekcie nachylenia wypadkowej obciążenia: 1,00 Czas trwania robót: powyżej 1 roku (λ=1,00) Stosunek wartości obc. obliczeniowych N do wartości obc. charakterystycznych N k N/N k = 1,20 WYNIKI-PROJEKTOWNIE: WRUNKI STNÓW GRNICZNYCH PODŁOŻ - wg PN-81/-03020 Nośność pionowa podłoża: Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q fn = 193,9 kn N r = 91,3 kn < m Q fn = 157,1 kn (58,1%) Nośność (stateczność) podłoża z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q ft = 44,0 kn
Leśniczówka 24/k T r = 0,0 kn < m Q ft = 31,7 kn (0,0%) Obciążenie jednostkowe podłoża: Naprężenie maksymalne σ max = 152,2 kpa σ max = 152,2 kpa < σ dop = 205,0 kpa (74,2%) Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje moment wywracający M o,2 = 0,00 knm/mb, moment utrzymujący M u,2 = 26,39 knm/mb M o = 0,00 knm/mb < m M u = 19,0 knm/mb (0,0%) Osiadanie: Osiadanie pierwotne s'= 0,18 cm, wtórne s''= 0,03 cm, całkowite s = 0,21 cm s = 0,21 cm < s dop = 1,00 cm (21,0%) OLICZENI WYTRZYMŁOŚCIOWE FUNDMENTU - wg PN--03264: 2002 Nośność na przebicie: dla fundamentu o zadanych wymiarach nie trzeba sprawdzać nośności na przebicie Wymiarowanie zbrojenia: Ława betonowa - dalsze obliczenia pominięto Fundament 1 ława ł2 /szer 38-40cm/ DNE: 0,40 0,40 H = 0,80 1 2 0,1 0 0,2 0 0,1 0 = 0,4 0 V = 0,3 2 m 3 /m b Opis fundamentu : Typ: ława schodkowa Wymiary: = 0,40 m H = 0,80 m w = 0,40 m g = 0,40 m t = 0,00 m s = 0,20 m e = 0,00 m Posadowienie fundamentu: D = 1,20 m D min = 1,20 m brak wody gruntowej w zasypce Opis podłoża:
Leśniczówka 25/k z [m] -1,20 z 0,00 Piaski drobne 4,00 N nazwa gruntu h [m] nawodni (n) ρ o γ f,min γ f,max φ (r) u [ o ] (r) c u M 0 M [kpa] r ona [t/m 3 ] [kpa] [kpa] 1 Piaski drobne 4,00 nie 1,65 0,90 1,10 26,93 0,00 51257 64072 Naprężenie dopuszczalne dla podłoża σ dop [kpa] = 205,0 kpa Kombinacje obciążeń obliczeniowych: N typ obc. N [kn/m] T [kn/m] M [knm/m] e [kpa] e [kpa/m] r 1 długotrwałe 20,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Materiały : Zasypka: ciężar objętościowy: 20,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: γ f,min = 0,90; γ f,max = 1,20 eton: klasa betonu: 20 (C16/20) f cd = 10,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa ciężar objętościowy: 24,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: γ f,min = 0,90; γ f,max = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: -0 (St0S-b) f yk = 220 MPa, f yd = 190 MPa, f tk = 260 MPa otulina zbrojenia c nom = 85 mm Założenia obliczeniowe : Współczynniki korekcyjne oporu granicznego podłoża: - dla nośności pionowej m = 0,81 - dla stateczności fundamentu na przesunięcie m = 0,72 - dla stateczności na obrót m = 0,72 Współczynnik tarcia gruntu o podstawę fundamentu: f = 0,50 Współczynniki redukcji spójności: - przy sprawdzaniu przesunięcia: 0,50 - przy korekcie nachylenia wypadkowej obciążenia: 1,00 Czas trwania robót: powyżej 1 roku (λ=1,00) Stosunek wartości obc. obliczeniowych N do wartości obc. charakterystycznych N k N/N k = 1,20 WYNIKI-PROJEKTOWNIE: WRUNKI STNÓW GRNICZNYCH PODŁOŻ - wg PN-81/-03020 Nośność pionowa podłoża: Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q fn = 123,9 kn N r = 30,4 kn < m Q fn = 100,4 kn (30,3%) Nośność (stateczność) podłoża z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q ft = 14,2 kn T r = 0,0 kn < m Q ft = 10,2 kn (0,0%) Obciążenie jednostkowe podłoża:
Leśniczówka 26/k Naprężenie maksymalne σ max = 75,9 kpa σ max = 75,9 kpa < σ dop = 205,0 kpa (37,0%) Stateczność fundamentu na obrót: Decyduje moment wywracający M o,2 = 0,00 knm/mb, moment utrzymujący M u,2 = 5,67 knm/mb M o = 0,00 knm/mb < m M u = 4,1 knm/mb (0,0%) Osiadanie: Osiadanie pierwotne s'= 0,04 cm, wtórne s''= 0,02 cm, całkowite s = 0,05 cm s = 0,05 cm < s dop = 1,00 cm (5,3%) OLICZENI WYTRZYMŁOŚCIOWE FUNDMENTU - wg PN--03264: 2002 Nośność na przebicie: dla fundamentu o zadanych wymiarach nie trzeba sprawdzać nośności na przebicie Wymiarowanie zbrojenia: Ława betonowa - dalsze obliczenia pominięto SPORZĄDZIŁ: mgr inż. Maciej Seweryński specjalność konstrukcyjno - budowlana 2ust.1pkt1 13ust.1pkt2 Nr. Ew.104/87/Gw.