OBLICZENIA SPRZ ENIA CIERNEGO

1. Dane wejciowe do oblicze: Udwig nominalny: OBLICZENIA SPRZENIA CIERNEGO Masa kabiny, ramy i osprztu: Masa przeciwwagi: Q := P := P b := 1000 kg 90 kg Prdko nominalna: v := 0.5 m s 180 kg Wysoko podnoszenia: H p := 7.7 m rednica koła ciernego: D := 50 mm rednica liny nonej: d := 10 mm Liczba lin nonych: n s := 5 Współczynnik przełoenia linowego: r := Masa jednostkowa liny nonej: Kt opasania: Kt rowka (klinowy podcity): Kt podcicia rowka: θ := 0.5 kg m α := 180 deg γ := 6 deg β := 105deg Masa jednostkowa kabla zwisowego: m kz := 0.51 kg m Ilo kabli zwisowych: n t := Masa koła linowego na przeciwwadze: m kp := 1kg rednica koła linowego na przeciwwadze: D kp := 400mm Liczba kół linowych na przeciwwadze: n kp := 1 Masa koła linowego na kabinie: m kk := 1kg rednica koła linowego na kabinie: D kk := 400mm Liczba kół linowych na kabinie: n kk := Siła tarcia na prowadn. kabinowych (dla P): F tp := 0.05Q g F tp = 45 N Siła tarcia na prowadn. kabinowych (dla P+Q): F tpq := 0.05Q g F tpq = 490 N Siła tarcia na prowadn. przeciwwagi: F tpb := 0.01 P b g F tpb = 15 N. Załoenia podstawowe: Zgodnie z norm PN/EN-81.1 obliczenia sprawdzajce zostały wykonane dla nastpujcych czterech przypadków: załadunek kabiny - w dolnej czci szybu; hamowanie awaryjne - kabiny obcionej udwigiem nominalnym w dolnej czci szybu hamowanie awaryjne - pustej kabiny jadcej do góry w górnej czci szybu zablokowanie kabiny - posadowienie przeciwwagi na zderzakach i próby jazdy kabiny do góry. 1

. Załadunek kabiny - przypadek [a].1 Siły w linie po obu stronach koła ciernego: P + 1.5 Q F tpq T 1a := + n r s θ H p g T r 1a = 10576 N P b F tpb T a := g + T r r a = 684 N. Pozorny współczynnik tarcia. Rowek klinowy podcity γ = 6 deg β = 105 deg 1 sin β f a := 4 μ a f π β sin( β) a = 0.41 gdzie : μ a = 0.1 - współczynnik tarcia - w warunkach załadunku. Sprawdzenie warunku ciernoci dla załadunku kabiny - przypadek [a] T 1a = 1.55 < e f a α =.1 warunek spełniony T a 4. Hamowanie awaryjne ( kabina z udwigiem nominalnym w dolnej czci szybu ) - przypadek [b] Masowy moment bezwładnoci koła linowego na kabinie: D kk m kk J DK := J DK = 0.4 m kg Masa zredukowana koła linowego na kabinie: J DK m DK := m DK = 6kg D kk Masowy moment bezwładnoci koła linowego na przeciwwadze: D kp m kp J DP := J DP = 0.4 m kg

Masa zredukowana koła linowego na przeciwwadze: J DP m DP := m D kp DP = 6kg 4.1 Siły w linie po obu stronach koła ciernego. ( P + Q) F tpq T 1b := ( g + a) + ( n r s θ H p ) ( g + r a) + ( m DK n kk ) a T r 1b = 985 N P b F tpb T b := ( g a) ( m r DP n kp ) a + T r b = 6486 N gdzie: a = 0.5 m w przypadku normalnym s 4. Pozorny współczynnik tarcia 1 sin β f b := 4 μ b f π β sin( β) b = 0.19 0.1 gdzie μ b = 1 v r w warunkach awaryjnego hamowania μ s b = 0.09 + 10 m 4. Sprawdzenie warunku ciernoci dla hamowania awaryjnego - przypadek [b] T 1b = 1.5 < e f b α = 1.99 warunek spełniony T b 5. Hamowanie awaryjne ( pusta kabina w górnej czci szybu ) - przypadek [c] 5.1 Siły w linie po obu stronach koła ciernego. P + 0.5H p n t m kz F tp T 1c := ( g a) ( m r DK n kk ) a + T r 1c = 447 N P b F tpb T c := ( g + a) + ( n r s θ H p ) ( g + r a) + ( m DP n kp ) a T r c = 719 N gdzie a = 0.5 m w przypadku normalnym s

5. Pozorny współczynnik tarcia 1 sin β f c := 4 μ c f π β sin( β) c = 0.19 0.1 gdzie μ c = 1 v r w warunkach awaryjnego hamowania μ s c = 0.09 + 10 m 5. Sprawdzenie warunku ciernoci dla hamowania awaryjnego - przypadek [c] T c = 1.61 < e f c α = 1.99 warunek spełniony T 1c 6. Zablokowanie kabiny - przypadek [d] 6.1 Siły w linie po obu stronach koła ciernego. P + 0.5H p n t m kz T 1d := g + r F tp r T 1d = 471 N T d := n s θ H p g T d = 1 N 6. Pozorny współczynnik tarcia 1 f d := μ d f d = 0.647 sin γ gdzie μ d = 0. w warunkach zablokowania kabiny 5. Sprawdzenie warunku ciernoci dla hamowania awaryjnego - przypadek [c] T 1d = 5.66 > e f d α = 7.64 warunek spełniony T d Warunki postawione w normie PN/EN-81.1 zostały spełnione. 4

OBLICZENIE WSPÓŁCZYNNIKA BEZPIECZESTWA LIN NONYCH 1. Dane wejciowe do oblicze: Udwig nominalny: Q = 1000 kg Masa kabiny, ramy i osprztu: P = 90 kg Masa przeciwwagi: P b = 180 kg Prdko nominalna: v = 0.5 m s Wysoko podnoszenia: H p = 7700 mm rednica koła ciernego: D = 50 mm rednia rednica kół linowych : D p = 400 mm rednica liny nonej: d = 10mm Liczba lin nonych: n s = 5 Współczynnik przełoenia linowego: r = Masa jednostkowa liny nonej: Kt opasania: Kt rowka: θ = 0.5 kg m α = 180 deg α =.14 rad γ = 6 deg Minimalna siła zrywajca: F min = 48. kn. Zastpcza liczba kół linowych N equiv.1 Wyznaczenie zastpczej liczby kół ciernych. Na podstawie tablicy N.1 dla rowków podcitych i kta podcicia rowka okrelono zastpcz liczb kół ciernych: N equiv.t = 15.. Wyznaczenie zastpczej liczby kół odchylajcych. N equiv.p := K p N ps + 4 N pr ( ) gdzie : N ps = -liczba kół linowych, na których zachodzi przegicie proste N pr = 0 -liczba kól linowych, na których zachodzi przegicie dwustronne 4 D K p = K D p =.86 p współczynnik zaleny od stosunku midzy rednicami koła ciernego i kół linowych. Okrelenie zastpczej liczby kół linowych. N equiv := N equiv.t + N equiv.p N equiv = 0.91 5

. Obliczenie wymaganego współczynnika bezpieczestwa. 695.85 10 6 N equiv log 8.567 D d.684 log 77.09 D.894 d S f := 10 S f =. 4. Obliczenie rzeczywistego współczynnika bezpieczestwa. 4.1 Siła w linie po stronie kabiny. P + Q F r := + θ H r n p g F r = 1919 N s 4. Rzeczywisty współczynnik bezpieczestwa. F min S rz := S F rz = 5.1 r 5. Sprawdzenie warunku wytrzymałoci. S rz = 5.1 > S f =. warunek spełniony S rz = 5.1 > 1 warunek spełniony 6

OBLICZENIA LINY OGRANICZNIKA PRDKOCI Kt rowka klinowego: Siła zrywajca: Masa jednostkowa liny: Masa obciki: Masa koła obciki Kt opasania koła ogranicznika prdkoci: Współczynniki tarcia (przyjto zgodnie z norm): Minimalna wymagana siła uruchamiajca chwytacz: Wysoko podnoszenia: Odległo osi koła od osi obrotu ramienia obciki: Odległo obciki od osi obrotu ramienia obciki: γ og = 40 deg P zr.og = 6870 N g log = 0. kg m m obc = 5kg m kobc = 10kg β o = 180 deg μ og = 0.09 μ o.gmax = 0. Fc z = 00 N H p = 7.7 m r k = 180 mm r obc = 490 mm 7

r obc G oo := m r obc + m kobc g G k oo = 10 N - siła od obciki i koła działajca na o koła S l.o := 0.5 G oo + H p g log g S l.o = 54 N - siła w linie od obciki, koła i masy liny μ og f μ.og := f γ og μ.og = 0.6 sin μ o.gmax f o.gmax := f γ og o.gmax = 0.58 sin - pozorne współczynniki tarcia Sprawdzenie siły wyzwalajcej chwytacze dla minimalnego współczynnika tarcia Fc min.009 S l.o e f μ.og β o := 1 Fc min.009 = 686 N > Fc z = 00 N Warunek spełniony Cierno jest wystarczajca do wyzwolenia chwytaczy. Maksymalne obcienie liny ogranicznika prdkoci (przy max. wsp. tarcia) Fc max.0 S l.o e f o.gmax β o := 1 Fc max.0 = 8 N Max. siła w linie przy wyzwoleniu ogranicznika S o.max.0 := Fc max.0 + 0.5 G oo + H p g log g S o.max.0 = 50 N P zr.og X og := - współczynnik bezpieczestwa lin S o.max.0 X og = 11.01 > 8 warunek spełniony Współczynnik bezpieczestwa wikszy od wymaganego 8

X OBLICZENIA PROWADNIC KABINOWYCH 1.1. Załoenia podstawowe. Zgodnie z norm PN/EN-81.1 obliczenia sprawdzajce zostały wykonane dla nastpujcych piciu przypadków: A) działanie chwytaczy, przesunicie rodka masy ładunku wzdłu osi X B) działanie chwytaczy, przesunicie rodka masy ładunku wzdłuosi Y C) normalne uytkowanie - jazda, przesunicie rodka masy ładunku wzdłuosi X D) normalne uytkowanie - jazda, przesunicie rodka masy ładunku wzdłuosi Y E) normalne uytkowanie - załadunek 1.. Wymiary prowadnic: Zastosowano prowadnice T 90x75x według normy ISO 7465 o wytrzymałoci o twardoci około 10 HB i poniej podanych wymiarach: R m = 440000000 Pa Moment bezwładnoci (X): Moment bezwładnoci (Y): Wskanik wytrzymałoci (X): Wskanik wytrzymałoci (Y): Przekrój poprzeczny: Moduł Younga: Promie bezwładnoci: Promie bezwładnoci: Grubo szyjki prowadnicy: J x = 10 cm 4 J y = 5.6 cm 4 W x = 0.87 cm W y = 11.8 cm A k = 17.5 cm E =.06 10 5 MPa i x = i y = C g = 4. mm 17.5 mm 10 mm 9

1.. Dane wejciowe do oblicze : Udwig nominalny: Masa kabiny, ramy i osprztu: Wymiar kabiny w kierunku x-x: Wymiar kabiny w kierunku y-y: Połoenie rodka kabiny w kierunku x-x: Połoenie rodka kabiny w kierunku y-y: Połoenie zawieszenia (S) w osi "x-x": Połoenie zawieszenia (S) w osi "y-y": Połoenie masy kabiny z drzwiami kab.(p) w osi "x-x": Połoenie masy kabiny z drzwiami kab.(p) w osi "y-y": Połoenie siły działajcej na próg w osi "x-x": Połoenie siły działajcej na próg w osi "y-y": Odległo midzy prowadnikami w pionie: Rozstaw zakotwienia prowadnic: Ilo prowadnic: Q = 1000 kg P = 90 kg D x = 00 mm D y = 1400 mm x c = 0 y c = 0 x s = y s = x p = y p = 0 mm 0 mm 70 mm 0 mm x 1 = 905 mm y 1 = 0 mm h k = 0 mm l k = 000 mm n k = 10

. Obliczenia.1 Przypadek A) działanie chwytaczy, przesunicie rodka masy ładunku wzdłuosi X Połoenie udwigu (Q) w osi "x-x": Połoenie udwigu (Q) w osi "y-y": D x x Q1 := x c + 8 x Q1 = 00 mm y Q1 := y c y Q1 = 0 mm.1.1. Naprenia zginajce: a) Naprenia zginajce wzgldem osi "y-y" prowadnicy wywołane sił boczn: F x1 := k 1 g ( Q x Q1 + P x p) n k h k F x1 = 8 N gdzie : k 1 = wg tabeli G dla chwytaczy polizgowych M y1 := σ y1 := F x1 M y1 W y l k M y1 = 08514N mm σ y1 = 61456.9Pa b) Naprenia zginajce wzgldem osi "x-x" prowadnicy wywołane sił boczn: F y1 := k 1 g ( Q y Q1 + P y p) n k h k F y1 = 0 F y1 l k M x1 := M x1 = 0 σ x1 := M x1 W x σ x1 = 0 11

.1.. Obcienia wyboczeniowe: k 1 g ( P + Q) F k1 := F n k1 = 1897 N k ( ) ω F k1 + k M σ k1 := σ A k1 = 989715.1Pa k gdzie : M = 0 N siła działajca na prowadnic wywołana przez wyposaenie pomocnicze k = 0 współczynnik dynamiczny czci pomocniczych l k λ k = λ i k = 114.9 min z tabeli dla stali o wytrzymałoci R m = 440000000 wyznaczono: Pa ω =.7.1.. Naprenia złoone. a) naprenie zginajce σ m1 := σ x1 + σ y1 σ m1 = 61456.9Pa < σ perm1 = 44000000 Pa σ perm1 = 44000000- naprenia Pa dopuszczalne prowadnic podane w Tablicy 4 dla przypadku działania chwytaczy i wytrzymałoci: R m = 440000000 b) zginanie i ciskanie. F k1 + k M σ 1 := σ m1 + A k σ 1 = 711714.9Pa < σ perm1 = 44000000 Pa c) wyboczenie i zginanie. σ c1 := σ k1 + 0.9 σ m1 σ c1 = 54448.Pa < σ perm1 = 44000000 Pa.1.4. Zginanie szyjki prowadnicy σ F1 := 1.85 F x1 C g σ F1 = 15001.9Pa < σ perm1 = 44000000 Pa 1

.1.5. Odkształcenia. 0.7 F x1 l k δ x1 := δ 48 E J x1 = 0.89mm < δ permk = 5 mm y 0.7 F y1 l k δ y1 := δ 48 E J y1 = 0 < δ permk = 5 mm x gdzie: δ permk = 5 mm - najwiksze dopuszczalne odkształcenie obliczeniowe dla prowadnic kabinowych w obu kierunkach wg pkt 10.1... Przypadek B) działanie chwytaczy, przesunicie rodka masy ładunku wzdłuosi Y Połoenie udwigu (Q) w osi "x-x": Połoenie udwigu (Q) w osi "y-y": x Q := x c x Q = 0 mm D y y Q := y c + 8 y Q = 175 mm..1. Naprenia zginajce: a) Naprenia zginajce wzgldem osi "y-y" prowadnicy wywołane sił boczn: k 1 g ( Q x Q + P x p ) F x := n k h F k x = 0 N gdzie : k 1 = wg tabeli G dla chwytaczy polizgowych M y := F x l k M y = 75761 N mm σ y := M y W y σ y = 64046Pa b) Naprenia zginajce wzgldem osi "x-x" prowadnicy wywołane sił boczn: k 1 g ( Q y Q + P y p ) F y := n F k y = 1086 N h k F y l k M x := M x = 40717N mm σ x := M x W x σ x = 19588.9Pa 1

... Obcienia wyboczeniowe: k 1 g ( P + Q) F k := F n k = 1897 N k ( ) ω 70a F k + k M σ k := σ A k = 488117.5Pa k gdzie : M = 0 N siła działajca na prowadnic wywołana przez wyposaenie pomocnicze k = 0 współczynnik dynamiczny czci pomocniczych l k λ k = λ i k = 114.9 min z tabeli dla stali o wytrzymałoci R m = 440000000 wyznaczono: Pa ω =.7... Naprenia złoone. a) naprenie zginajce σ m := σ x + σ y σ m = 59708.8Pa < σ perm1 = 44000000 Pa gdzie: σ perm1 = 44000000- naprenia Pa dopuszczalne prowadnic podane w Tablicy 4 dla przypadku działania chwytaczy i wytrzymałoci: R m = 44000000 b) zginanie i ciskanie. F k + k M σ := σ m + A k σ = 690986.8Pa < σ perm1 = 44000000 Pa c) wyboczenie i zginanie. σ c := σ k + 0.9 σ m σ c = 47695.4Pa < σ perm1 = 44000000 Pa..4. Zginanie szyjki prowadnicy σ F := σ F 1.85 F x C g = 77544Pa < σ perm1 = 44000000 Pa 14

..5. Odkształcenia. 0.7 F x l k δ x := δ 48 E J x = 0.mm < δ permk = 5 mm y 0.7 F y l k δ y := δ 48 E J y = 0.6 mm < δ permk = 5 mm x gdzie: δ permk = 5 mm - najwiksze dopuszczalne odkształcenie obliczeniowe dla prowadnic kabinowych w obu kierunkach wg pkt 10.1... Przypadek C) normalne uytkowanie -jazda- przesunicie rodka masy ładunku wzdłuosi X..1 Naprenia zginajce. a) Naprenia zginajce wzgldem osi "y-y" prowadnicy wywołane sił boczn ( ) k g Q x Q1 x s + P x p x s F x := F n k h x = 494 N k ( ) gdzie: k = 1. wg tabeli G dla jazdy F x l k M y := M y = 185108N mm M y σ y := σ W y = 1568714.1Pa y b) Naprenia zginajce wzgldem osi "x-x" prowadnicy wywołane sił boczn ( ) k g Q y Q1 y s + P y p y s F y := F n y = 0 k h k ( ) F y l k M x := M x = 0 M x σ x := σ W x = 0 x 15

... Wyboczenie. Podczas normalnego uytkowania wyboczenie w czasie jazdy nie wystpuje.... Naprenia złoone. a) naprenia zginajce σ m := σ x + σ y σ m = 1568714.1Pa < σ perm = 195000000 Pa gdzie: σ perm = 195000000- naprenia Pa dopuszczalne prowadnic podane w Tablicy 4 dla przypadku normalnego uytkowania i wytrzymałoci na rozciganie R m = 440000000 Pa b) zginanie i ciskanie σ := k M A k + σ m σ = 1568714.1Pa < σ perm = 195000000 Pa..4. Zginanie szyjki prowadnicy: σ F := 1.85 F x C g σ F = 91008.Pa < σ perm = 195000000 Pa..5. Odkształcenia: δ x := 0.7 F x l k 48 E J y δ x = 0.5mm < δ permk = 5 mm δ y := 0.7 F y l k 48 E J x δ y = 0 < δ permk = 5 mm

.4 Przypadek D) normalne uytkowanie -jazda- przesunicie rodka masy ładunku wzdłuosi Y.4.1 Naprenia zginajce. a) Naprenia zginajce wzgldem osi "y-y" prowadnicy wywołane sił boczn ( ) ( ) k g Q x Q x s + P x p x s F x4 := F n k h x4 = 11 N k gdzie: k = 1. wg tabeli G dla jazdy F x4 l k M y4 := M y4 = 45457 N mm M y4 σ y4 := σ W y4 = 8555.6Pa y b) Naprenia zginajce wzgldem osi "x-x" prowadnicy wywołane sił boczn ( ) ( ) k g Q y Q y s + P y p y s F y4 := F n y4 = 65 N k h k F y4 l k M x4 := M x4 = 4490N mm M x4 σ x4 := σ W x4 = 1171019.7Pa x.4.. Wyboczenie. Podczas normalnego uytkowania wyboczenie w czasie jazdy nie wystpuje.... Naprenia złoone. a) naprenia zginajce σ m4 := σ x4 + σ y4 σ m4 = 155685.Pa < σ perm = 195000000 Pa gdzie: σ perm = 195000000- naprenia Pa dopuszczalne prowadnic podane w Tablicy 4 dla przypadku normalnego uytkowania i wytrzymałoci na rozciganie R m = 440000000 Pa 17

b) zginanie i ciskanie σ 4 := k M A k + σ m4 σ 4 = 155685.Pa < σ perm = 195000000 Pa..4. Zginanie szyjki prowadnicy: σ F4 := 1.85 F x4 C g σ F4 = 456.4Pa < σ perm = 195000000 Pa..5. Odkształcenia: 0.7 F x4 l k δ x4 := δ 48 E J x4 = 0.1mm < δ permk = 5 mm y 0.7 F y4 l k δ y4 := δ 48 E J y4 = 0.6mm < δ permk = 5 mm x 18

.5 Przypadek E) normalne uytkowanie - załadunek.5.1. Naprenia zginajce. a) Naprenia zginajce wzgldem osi "y-y: prowadnicy wywołane sił boczn ( ) g F s x 1 x s + P x p x s F x5 := F n k h x5 = 66 N k ( ) F x5 l k M y5 := M y5 = 485N mm M y5 σ y5 := σ W y5 = 10616.9Pa y gdzie: F s = 400 kg - wielko siły działajcej na próg wg G.5 normy b) Naprenia zginajce wzgldem osi "x-x" prowadnicy wywołane sił boczn ( ) g F s y 1 y s + P y p y s F y5 := F n y5 = 0 k h k F y5 l k M x5 := M x5 = 0 M x5 σ x5 := σ W x5 = 0 x ( ).5.. Wyboczenie. Podczas normalnego uytkowania wyboczenie w czasie jazdy nie wystpuje..5.. Naprenia złoone. a) naprenia zginajce σ m5 := σ x5 + σ y5 σ m5 = 10616.9Pa < σ perm = 195000000 Pa gdzie: σ perm = 195000000- naprenia Pa dopuszczalne prowadnic podane w Tablicy 4 dla przypadku normalnego uytkowania i wytrzymałoci na rozciganie R m = 440000000 Pa b) zginanie i ciskanie σ 5 := k M A k + σ m5 σ 5 = 10616.9Pa < σ perm = 195000000 Pa 19

.5.4. Zginanie szyjki prowadnicy: σ F5 := 1.85 F x5 C g σ F5.5.5. Odkształcenia: = 0407.Pa < σ perm = 195000000 Pa 0.7 F x5 l k δ x5 := δ 48 E J x5 = 0.71mm < δ permk = 5 mm y 0.7 F y5 l k δ y5 := δ 48 E J y5 = 0 < δ permk = 5 mm x Warunki postawione w normie PN-EN 81-/A dla prowadnic kabinowych zostały spełnione. 0

1. Wymiary prowadnic: OBLICZENIA PROWADNIC PRZECIWWAGOWYCH Zastosowano prowadnice T 50x50x5 według normy ISO 7465 o wytrzymałoci Rm o twardoci około 170 HB i poniej podanych wymiarach: = 70000000 Pa Moment bezwładnoci (X): Moment bezwładnoci (Y): Wskanik wytrzymałoci (X): Wskanik wytrzymałoci (Y): Przekrój poprzeczny: Moduł Younga: Promie bezwładnoci: Promie bezwładnoci: Grubo szyjki prowadnicy:. Załoenia podstawowe. J xp = 1.14 10 5 mm 4 J yp = 5.5 10 4 mm 4 W xp =.15 10 mm W yp =.1 10 mm A kp = 475 mm E =.06 10 5 MPa i xp = i yp = C b = 15.4 mm 10.5 mm 5 mm Zgodnie z norm PN/EN-81.1 obliczenia sprawdzajce zostały wykonane dla przeciwwagi zawieszonej i prowadzonej mimorodowo dla przypadku: normalne uytkowanie - jazda [1]. Szkic x pp := 0.10 D px = 1mm y pp := 0.05 D py = 51mm 1

5. Dane wejciowe do oblicze : Masa przeciwwagi: Wymiar przeciwwagi w kierunku x-x: Wymiar przeciwwagi w kierunku y-y: Połoenie masy przeciwwagi (P b ) w osi "x-x": Połoenie masy przeciwwagi (P b ) w osi "y-y": P b = 180 kg D px = 10 mm D py = 100 mm x pp = 1mm y pp = 51mm Odległo midzy prowadnikami w pionie: Rozstaw zakotwienia prowadnic: Ilo prowadnic: h p = 900 mm l p = 000 mm n k = 5. Naprenia dla przypadku [1] - normalne uytkowanie - jazda 5.1 Naprenia zginajce: a) Naprenia zginajce wzgldem osi "y-y" prowadnicy wywołane sił boczn: F x1p := k g P b x pp n p h p gdzie : k = 1. wg tabeli G dla jazdy M y1p := F x1p l p F x1p = 4N M y1p = 00 N mm σ y1p := M y1p W yp σ y1p = 599990.7Pa b) Naprenia zginajce wzgldem osi "x-x" prowadnicy wywołane sił boczn: F y1p := k g P b y pp n p h p F y1p = 86 N F y1p l p M x1p := M x1p = 107099N mm σ x1p := M x1p W xp σ x1p = 999607.Pa 5. Obcienia wyboczeniowe: Podczas normalnego uytkowania wyboczenie w czasie jazdy nie wystpuje.

5. Naprenia złoone. a) naprenie zginajce σ m1p := σ x1p + σ y1p σ m1p = 999957.9Pa < σ perm1p = 5000000 Pa gdzie: σ perm1p b) zginanie i ciskanie. = 5000000 - naprenia Pa dopuszczalne prowadnic podane w Tablicy 4 dla przypadku normalnego uytkowania i wytrzymałoci Rm = 70000000 Pa σ 1p := σ m1p σ 1p = 999957.9Pa < σ perm1p = 5000000 Pa 5.4 Zginanie szyjki prowadnicy σ F1p := 1.85 F x1p C b σ F1p = 48671.Pa < σ perm1p = 5000000 Pa 5.5 Odkształcenia. 0.7 F x1p l p δ x1p := δ 48 E J x1p = 0.6mm < δ permp := 10 mm yp 0.7 F y1p l p δ y1p := δ 48 E J y1p = 1.44mm < δ permp = 10mm xp gdzie: δ permp = 10mm - najwiksze dopuszczalne odkształcenie obliczeniowe dla prowadnic przeciwwagi wg pkt 10.1.. Warunki postawione w normie PN/EN-81.1 dla prowadnic przeciwwagi zostały spełnione.

1. Dane wejciowe do oblicze: OBLICZENIA ZDERZAKÓW Udwig nominalny: Masa kabiny, ramy i osprztu: Prdko nominalna dwigu: Q = 1000 kg P = 90 kg v = 0.5 m s Jako zderzaki kabinowe i przeciwwagowe zastosowane zostały zderzaki z tworzywa sztucznego firmy P+S - NIEMCY o nastpujcych parametrach: Typ zderzaka: pod kabin: E5 pod przeciwwag: E Liczba zderzaków: Maksymalne moliwe ugicie: Minimalne obcienie: Maksymalne obcienie: n zk = 1 n zp = 1 f maxk m mink m maxk = 90mm f maxp = 90mm = 0 kg m minp = 6 kg = 10 kg m maxp = 1504 kg Wymiary zderzaka:. Sprawdzenie doboru zderzaków kabinowych: 140 x 100 mm 15 x 100 mm m mink m mink < = 0 kg < P n zk P n zk = 90 kg Q + P n zk < m maxk ( Q + P) n zk. Sprawdzenie doboru zderzaków przeciwwagi: = 190 kg < m maxk = 10 kg P b m minp < < m n maxp zp m minp = 6 kg < P b n zp = 180 kg < m maxp = 1504 kg Obliczenia zderzaków kabinowych wykonane zgodnie z wymaganiami normy PN-EN-81.1 spełniaj wszystkie postawione tam warunki. **************************************************************************************************************** Konstrukcja dwigu spełnia warunki postawione w normie PN-EN 81-1 **************************************************************************************************************** 4