1112 Z1 1 OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE SPIS TREŚCI 1. Nowe elementy konstrukcyjne... 2 2. Zestawienie obciążeń... 2 2.1. Obciążenia stałe stan istniejący i projektowany... 2 2.2. Obciążenia zmienne stan istniejący i projektowany... 3 3. Nowa płyta... 4 4. Analiza zmiany obciążeń stałych w stanie projektowanym względem istniejącego... 5
1112 Z1 2 1. Nowe elementy konstrukcyjne Nowymi elementami są wypełnienia otworów w istniejących płytach po demontowanych świetlikach. Są to kołowe płyty żelbetowe, średnicy 1400 mm, dopasowane grubością 200 mm do istniejącej płyty. 2. Zestawienie obciążeń 2.1. Obciążenia stałe stan istniejący i projektowany Tablica 1. obciążenia stałe - część wyższa - stan istniejący γ f 2. strop DZ 31,5 + 3 cm nadbetonu 3,60 1,10 3,96 3. Warstwa cementowo-wapienna grub. 1,5 cm 0,29 1,30 0,38 Σ: 4,04 1,12 4,53 Tablica 2. obciążenia stałe - część wyższa - stan projektowany γ f 2. Styropian grub. 17 cm [0,45kN/m3 0,17m] 0,08 1,30 0,10 3. strop DZ 31,5 + 3 cm nadbetonu 3,60 1,10 3,96 4. Warstwa cementowo-wapienna grub. 1,5 cm 0,29 1,30 0,38 Σ: 4,12 1,13 4,64 Tablica 3. obciążenia stałe - część niższa - stan istniejący γ f 2. Warstwa cementowa grub. 5 cm 1,05 1,30 1,37 [21,0kN/m3 0,05m] 3. Płytki lastrikowe o grubości 20 mm na zaprawie 0,76 1,30 0,99 cementowej 1:3 [0,760kN/m2] 4. Beton zwykły na kruszywie kamiennym, 0,72 1,30 0,94 niezbrojony, zagęszczony grub. 3 cm [24,0kN/m3 0,03m] 5. Beton zwykły na kruszywie kamiennym, zbrojony, 5,00 1,10 5,50
1112 Z1 3 zagęszczony grub. 20 cm [25,0kN/m3 0,20m] 6. Warstwa cementowo-wapienna grub. 1,5 cm 0,29 1,30 0,38 Σ: 7,97 1,17 9,36 Tablica 4. obciążenia stałe - część niższa - stan projektowany γ f 2. Styropian grub. 17 cm [0,45kN/m3 0,17m] 0,08 1,30 0,10 3. Beton zwykły na kruszywie kamiennym, 0,72 1,30 0,94 niezbrojony, zagęszczony grub. 3 cm [24,0kN/m3 0,03m] 4. Beton zwykły na kruszywie kamiennym, zbrojony, 5,00 1,10 5,50 zagęszczony grub. 20 cm [25,0kN/m3 0,20m] 5. Warstwa cementowo-wapienna grub. 1,5 cm 0,29 1,30 0,38 Σ: 6,24 1,14 7,11 2.2. Obciążenia zmienne stan istniejący i projektowany Tablica 5. obciążenia zmienne - śnieg, podwieszenia - część niższa - stan projektowany γ f 1. Maksymalne obciążenie dachu niższego wg PN- 2,70 1,50 4,05 80/B-02010/Az1/Z1-4 (strefa 2, obiekt niższy niż otaczający teren albo otoczony wysokimi drzewami lub obiektami wyższymi -> Qk = 0,9 kn/m2, C4=2,500) [2,700kN/m2] 2. podwieszenia 0,50 1,20 0,60 Σ: 3,20 1,45 4,65 Tablica 6. obciążenia zmienne - śnieg, podwieszenia - część wyższa - stan projektowany γ f 1. Obciążenie śniegiem połaci dachu 0,86 1,50 1,29 jednospadowego wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1 (strefa 2, obiekt niższy niż otaczający teren albo otoczony wysokimi drzewami lub obiektami wyższymi -> Qk = 0,9 kn/m2, nachylenie połaci 2,7 st. -> C1=0,8) [0,864kN/m2] 2. podwieszenia 0,50 1,20 0,60 Σ: 1,36 1,39 1,89
1112 Z1 4 3. Nowa płyta DANE: Wymiary przekroju: Grubość płyty h = 20,0 cm Zbrojenie: Pręty główne φ = 12 mm ze stali A-IIIN (RB500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Przyjęto rozstaw prętów 20,0 cm Parametry betonu: Klasa betonu: B30 (C25/30) f cd = 16,67 MPa, f ctd = 1,20 MPa, E cm = 31,0 GPa Maksymalny rozmiar kruszywa d g = 16 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 2,73 Otulenie: Otulenie nominalne zbrojenia c nom = 35 mm Płyta (przekrój przęsłowy): Moment obliczeniowy M sd = 1,00 knm Moment charakterystyczny M Sk = 1,00 knm Moment charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 1,00 knm Rozpiętość efektywna płyty l eff = 1,60 m Współczynnik ugięcia α k = (5/48) x 1,00 WYNIKI - PŁYTA (wg PN-B-03264:2002): Zginanie: Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A s = 2,15 cm 2 na 1 mb płyty. Przyjęto φ12 co 20,0 cm o A s = 5,65 cm 2 (ρ = 0,36%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 1,00 knm < M Rd = 36,07 knm (2,8%) SGU: Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm (0,0%) Ugięcie od M Sk : a(m Sk ) = 0,05 mm < a lim = 1600/200 = 8,00 mm (0,6%)
1112 Z1 5 4. Analiza zmiany obciążeń stałych w stanie projektowanym względem istniejącego W części wyższej wzrost stałych obciążeń charakterystycznych wynosi około 0,1 kn/m2, co względem całkowitej wartości w stanie obecnym 4,04 kn/m2, stanowi mniej niż 3%. W części niższej, ze względu na usunięcie warstwy terakoty, obciążenia stałe ulegają zmniejszeniu.