III. POSADOWIENIE 1. OBLICZENIA POSADOWIENIA FILARA POŚREDNIEGO 1.1. Schemat podpory 1.2. Zestawienie obciąŝeń długość przęseł : l t1 = 10.15 m l t2 = 9.44 m l t3 = 9.3 m długość całkowita : l c = 28.89 m Maksymalna siła pionowa na 4 łoŝyska: R= 12637.44 kn Siła pozioma od przyśpieszenia na 4 łoŝyska: H p,o = 1135.13 kn Siła pozioma od hamowania na 4 łoŝyska: H h,k = 1588.73 kn Maksymalna siła pozioma na 4 łoŝyska: H= 1588.73 kn CięŜar podpory: G p = 1939.78 kn G p,min = 1745.80 kn G p,max = 2327.74 kn CięŜar fundamentu: G f = 1358.45 kn G f,min = 1222.60 kn G f,max = 1630.14 kn CięŜar gruntu na odsadce:
G g = 122.37 kn G g,min = 110.13 kn G g,max = 146.85 kn 1.3. Sprawdzenie stateczności na obrót 1.3.1. Obliczenie wartości momentu wszystkich sił powodujących obrót ściany Ramię działania siły od hamowania: h= 6.82 m Moment wszystkich sił obliczeniowych powodujących obrót ściany M or = 10835.162 knm 1.3.2. Obliczenie wartości momentu wszystkich sił przeciwdziałających obrotowi ściany M uf = 32522.663 knm 1.3.3. Warunek normowy M or m o M uf m o = 0.9 10835.162 29270.4 knm - warunek normowy jest spełniony 1.4. Sprawdzenie stateczności na przesunięcie 1.4.1. Obliczenie wartości wszystkich sił powodujących przesunięcie ściany Obliczeniowa wartość składowej stycznej obciąŝenia w pł. ścięcia Q tr = 1588.7334 kn 1.4.2. Obliczenie wartości wszystkich sił przeciwdzałających przesunięciu ściany Q tr = µσg+µr µ= 0.22 -dla Φ=18 0, fundamentu z cegły lub kamienia Q tr = 3457.5154 kn 1.4.3. Warunek normowy Q tr m t Q tf m t = 0.95 1588.7334 3284.64 knm - warunek normowy jest spełniony
1.5. Wyznaczenie zbrojenia w dobudowach ław fundamentowych 1.5.1. Zestawnienie obciąŝeń Q max = M max = 16742.16 kn 10835.16 kn 1.5.2. Oblicznienie char. geometrycznych ławy h= 4.11 m b= 12.83 m W= 36.121 m 3 A= 52.7313 m 2 x= 0.855 m 1.5.3. Obliczenie napręŝeń w ławie q max =Q max /A + M max /W q min =Q max /A - M max /W q max = q min = 617.47 kpa 17.53 kpa q A-A = 485.37 kpa M A-A = 2689.14 knm 1.5.4. Wyznaczenie zbrojenia Parametry przekroju poprzecznego: h= 1.72 m b= 12.83 m a= 0.45 m Materiały: BETON: B 30 R b = 17.3 MPa E b = 32.6 Gpa τ R = 0.28 MPa STAL: RB500W R a = 375 MPa E a = 210 Gpa R ak = 490 MPa
- współczynnik n: n= (E a /E b )= 6.442 - połoŝenie osi obojętnej: h 1 = h-a= 1.27 m x= ((n*r b )/(n*r b +R a ))*h 1 = 0.291 m - potrzebne pole powierzchni zbrojenia: A a =M/(R a *(h 1 -x/3))= 0.006113 m 2 = 61.13 cm 2 - przyjęte zbrojenie: średnica= φ= 0.016 m rozstaw= d= 0.4 m pole A 1 = (b/d)*a f = 0.006446 m 2 = 64.46 cm 2 µ= (A1*2)/(b*h)= 0.00058 >µmin= 0.002 1.5.5. Sprawdzenie napręŝeń w betonie i stali: x= 0.091 m σ b,max = 3.729 Mpa< 17.3 MPa σ a,max = 336.51 Mpa< 375 MPa 2. OBLICZENIA POSADOWIENIA PRZYCZÓŁKA 2.1. Dane dotyczące istniejącego przyczółka nr 2: L= 11 m - przyjęta długość przyczółka A c = 19.45 m 2 - pole powierzchni przekroju poprzecznego przyczółka γ c = 16.0 kn/m 3 - cięŝar objętościowy cegły A z,a = 0.1950 m 2 - pole powierzchni przekroju poprzecznego gr. zas. na odsadzce γ zas = 18.5 kn/m 3 Ls= A c = 4.8 m- przyjęta długość skrzydła 11.0 m 2 - pole powierzchni przekroju poprzecznego skrzydła R a H b z 8.33 x 1.67 1.87 G prz G skrz G z 3.87 A 0.075 B= 3.30 7.62 2.2. ObciąŜenia -przyczółek niewzmocniony, od strony przęsła obciąŝony cięŝarem konstrukcji odciąŝającej 2.3. Zestawienie obciąŝeń
2.3.1. ObciąŜenia stałe z konstrukcji odciąŝających (K.O.) g b,ch γ f,max γ f,min g b,max g b,min [ kn ] [ kn/m ] [kn/m] - reakcja z K.O. na przyczółek 50.00 1.20 0.90 60.00 45.00 Razem: 50.00 60.00 45.00 Podkłady drewniane (typ IIIB) oraz mostownice (typ III) słuŝące do podparcia K.O.: szt. cięŝar cięŝar γ f,max γ f,min cięŝar całk. G pod jedn. całk. (ch) (max) (min) [-] [kn] [kn] [kn] [kn] Podkłady - typ IIIB 72 0.55 39.60 1.20 0.90 47.52 35.64 Mostownice - typ III 2 1.78 3.56 1.20 0.90 4.27 3.20 Razem: 43.16 51.79 38.84 Reakcje całkowite R a,ch = 93.16 kn R a,max = 111.79 kn R b,min = 83.84 kn 2.3.2. ObciąŜenie stałe od przyczółka G prz,ch = 3423.20 kn G prz,max = 4107.84 kn G prz,min = 3080.88 kn 2.3.3. ObciąŜenie stałe od skrzydła G prz,ch = 836.00 kn G prz,max = 1003.20 kn G prz,min = 752.40 kn 2.3.4. ObciąŜenie gruntem zasypowym G z,ch = 39.68 kn G z,max = 59.52 kn G z,min = 35.71 kn 2.3.5. ObciąŜenie wywołane parciem gruntu Parametry gruntu zasypowego: ZałoŜono, Ŝe nasyp będzie wykonany z gruntu nasypowego niespoistego o parametrach: γ zas = 20 kn/m 3 Ф u,zas = 35 o γ f,max = 1.25 γ f,min = 0.9 h z = q n E a = h/3= 2.78 m
h z =q n /γ - Oblicznie wartości obciąŝenia naziomu (szyny, podkłady, podsypka): qn= 12.57 kn/m 3 h z = 0.63 m E a,ch = 217.49 kn E a,max = 271.86 kn E a,min = 195.74 kn 2.3.5. ObciąŜenie wywołane parciem gruntu (od pionowego i poziomego obciąŝenia naziomu) Q= 818.52 kn Q H = 81.85 kn q= 188.76 kn/m a E H E Q h h/2= 4.165 2/3h= 5.55 π/4 + Φ/2 a=h/tg(45 o +Ф u,zas /2)= 4.34 m Wartość wypadkowej od sił pionowych: E Q,ch = 221.81 kn E Q,max = 277.26 kn E Q,min = 199.63 kn Wartość wypadkowej od sił poziomych: E H,ch = 81.85 kn E H,max = 102.32 kn E H,min = 73.67 kn 2.4. Sprawdzenie stateczności przyczółka na obrót 2.4.1. Oblicznie wartości momentów utrzymujących względem punktu A (wartości minimalne) Q [kn] x [m] M uf [knm] reakcja z K.O. 83.84 1.87 156.7829 korpus przyczółka 3080.88 1.67 5145.07 skrzydła- 2szt. 1504.80 3.87 5823.576 grunt zasypowy przed przyczół. 35.71 0.075 2.678569 Σ= 4705.24 11128.11
2.4.2 Obliczenie wartości momentów powodujących obrót względem punktu A (wartości max.) Q [kn] z [m] M or [knm] parcie gruntu 271.86 2.78 754.8678 parcie od obciąŝenia pionowego naziomu 277.26 4.17 1154.809 parcie od obciąŝenia poziomego naziomu 102.32 5.55 568.1924 Σ= 651.44 2477.869 2.4.3 Warunek normowy M or m o M uf m o = 0.9 2477.87 10015.30 knm - warunek normowy jest spełniony 1.4. Sprawdzenie stateczności przyczółka na przesunięcie 1.4.1. Obliczenie wartości wszystkich sił powodujących przesunięcie ściany Obliczeniowa wartość składowej stycznej obciąŝenia w pł. ścięcia Q tr = 651.44 kn 1.4.2. Obliczenie wartości wszystkich sił przeciwdzałających przesunięciu ściany Q tr = µσg+µr µ= 0.22 -dla Φ=18 0, fundamentu z cegły lub kamienia Q tr = 1035.1518 kn 1.4.3. Warunek normowy Q tr m t Q tf m t = 0.95 651.4417 983.3942 knm - warunek normowy jest spełniony