Obliczenia onstrucyjne Buyne biurowo-warsztatowy w Tolmicu Inwestor: Opracował: inż. Bogusław Kwaśnici Obliczenia wyonano la: - I strefy śniegowej w/g PN 80/B 0010 - II strefy wiatrowej w/g PN 77/B 0011 - Obciążenia stałe w/g PN 8/B 0001 - Obciążenia zmienne w/g PN 8/B 000 - Obciążenia buowli w/g PN 8/B 0000 - Posaowienie buowli w/g PN 81/B 000 - Konstrucje murowe w/g PN /B 000; 1999 - Konstrucje rewniane w/g PN/B 0150; 000 - Konstrucje żelbetowe w/g PN/B 06; 00 1. Więźba achowa rewniana o ułazie płatwiowo leszczowym
1.1. Schemat statyczny α 5 0 cos α 0,6711 sin α 0,576 cos α 0,819 l 78cm lg 1cm 1.. Zestawienie obciążeń 1..1. Obciążenia stałe Obc. char. Współcz. Obc. oblicz. N/m N/m - achówa załaowa z więżbą ach. 0,70 1, 0,8 - wełna mineralna 0 cm 1, x 1, 0, 1, 0,1 - płyta GKF. 1,0 x 0,015 0,15 1, 0,18 RAZE g 1,09 N/m g 1, N/m 1... Obciążenie zmienne Obciążenie śniegiem I strefa Q 0,70 N/m 60 α 60 5 ; C z 1, 1, 1, 0 0 0 S Q x C z 0,7 x 1,0 0,70N/m S S x γ f 0,70 x 1, 0,98 N/m Obciążenie wiatrem II strefa q 0,5 N/m
C z 0,015 x α - 0, 0,015 x 5 0, 0,5 C e 1,0 W q x C e x C z x β 0,5 x 0,5 x 1,0 x 1,8 0,05 N/m W W x γ f 0,05 x 1, 0,67 N/m 1... Obciążenie prostopałe o połaci- stałe q a g cosα 0,89 x 1,09 x 0,819 0,795 N/m q a g cosα 0,89 x 1, x 0,819 0,970 N/m 1... Obciążenie prostopałe o połaci - zmienne. p a (S x cos α + W ) 0,89(0,70 x 0,6711 + 0,05) 0,601 N/m p a (S x cos α + W ) 0,89(0,98 x 0,6711 + 0,67) 0,8 N/m 1..5. Obliczenie momentu max w rowi. y, 0,15 (q + p ) l g 0,15(0,970 + 0,8) x,78,0 Nm.0.000 Nmm 1..6. Obciążenie pionowe stałe la płatwi. q y, (0,5 l + l g ) x g 0,7 (0,5 x,78 +,1) 1,09 x 5,0 5,668 N/mm q y, (0,5 l + l g ) x g 1, x 5,0 6,916 N/mm 1..7. Obciążenie pionowe zmienne la płatwi. P y, (S + W ) cosα (0,5 l + l g ) (0,70 + 0,05) x 0,819 x 5,0,855 N/mm P y, (S + W ) cosα (0,5 l + l g ) (0,98 + 0,67) x 0,819 x 5,0 5,1 N/mm
1..8. Obciążenie poziome la płatwi. P z, W sinα (0,5 l + l g ) 0,05 x 0,576 x 5,0 0,611 N/mm P z, W sinα (0,5 l + l g ) 0,67 x 0,576 x 5,0 0,796 N/mm 1..9. Obciążenie momentu max w płatwi. l y,,80 x 0,80,0 m l z,,80 m y, 0,15 (q y, + p y, ) x l y, 0,15(6,916+ 5,1) x,0 15,65 Nm 15.65.000 Nmm z, 0,15 x p z, x l z, 0,15 x 0,796 x,80,9 Nm.9.000 Nmm 1.. Wymiarowanie rowi achowych. Przyjęto roiew 180 x 60 mm W y bh 60 180 6 6.000 mm bh 60 180 I y 1 1 9.160.000 mm Sprawzenie stanu granicznego nośności. σ m, y, W y.0.000 9,88 N/mm < f m, 0,8 N/mm.000 Sprawzenie stanu granicznego użytowania U fin,y l y, [ q (1 + ) + p (1 + )] ef ( g ) 8 E 0 mean I y ef ( p)
780 (0,79 1,6 + 0,601) 1, mm < 18,9 mm 8 1.000 9.160.000 U fin,net l 780 00 00 18,9 mm 1.. Wymiarowanie płatwi Przyjęto płatew 150 x 00 mm W y bh 150 6 600 1.000.000 mm W z hb 00 6 6150 750.000 mm bh 150 00 I y 1 1 100.000.000 mm hb I z 1 00 150 1 56.50.000 mm Sprawzenie stanu granicznego nośności. σ y, m, W y, y 15.65.000 1.000.000 15,65N/mm z,.9.000 σ z, m,,06 N/mm W 750.000 z y, m σ, z, m, σ + 15,65 +,06 15,95 N/mm < 0,8 N/mm Sprawzenie stanu granicznego użytowania
U fin,net l 800 00 00,0 mm U fin,y l y, [ q (1 + ) + p (1 + )] ef ( q) 8 E 0 mean I y ef ( p) 00 (5,668 1,6 +,855 1,0) 8 1.000 100.000.000 1,70 mm U fin,z l z, 8 E p (1 + 0, mean ef ( p) I z ) 800 0,611 8 1.000 56.50.000 6,6 mm U fin U fin, y + U fin, z U fin 1,70 + 6,6 16,0 mm <,0 mm. Więźba achowa rewniana o ułazie płatwiowo leszczowym.1. Schemat statyczny α 5 0 cos α 0,6711 sin α 0,576 cos α 0,819
l 8cm lg 09cm.. Zestawienie obciążeń..1. Obciążenia stałe Obc. char. Współcz. Obc. oblicz. N/m N/m - achówa załaowa z więżbą ach. 0,70 1, 0,8 - wełna mineralna 0 cm 1, x 1, 0, 1, 0,1 - płyta GKF. 1,0 x 0,015 0,15 1, 0,18 RAZE g 1,09 N/m g 1, N/m... Obciążenie zmienne Obciążenie śniegiem I strefa Q 0,70 N/m 60 α 60 5 ; C z 1, 1, 1, 0 0 0 S Q x C z 0,7 x 1,0 0,70N/m S S x γ f 0,70 x 1, 0,98 N/m Obciążenie wiatrem II strefa q 0,5 N/m C z 0,015 x α - 0, 0,015 x 5 0, 0,5 C e 1,0 W q x C e x C z x β 0,5 x 0,5 x 1,0 x 1,8 0,05 N/m W W x γ f 0,05 x 1, 0,67 N/m
... Obciążenie prostopałe o połaci- stałe q a g cosα 0,9 x 1,09 x 0,819 0,80 N/m q a g cosα 0,9 x 1, x 0,819 0,981 N/m 1... Obciążenie prostopałe o połaci - zmienne. p a (S x cos α + W ) 0,9(0,70 x 0,6711 + 0,05) 0,607 N/m p a (S x cos α + W ) 0,9(0,98 x 0,6711 + 0,67) 0,8 N/m..5. Obliczenie momentu max w rowi. y, 0,15 (q + p ) l g 0,15(0,981 + 0,8) x,8, Nm..000 Nmm..6. Obciążenie pionowe stałe la płatwi. q y, (0,5 l + l g ) x g 1,09 (0,5 x,8 +,09) 1,09 x,01,71 N/mm q y, (0,5 l + l g ) x g 1, x,01 5, N/mm..7. Obciążenie pionowe zmienne la płatwi. P y, (S + W ) cosα (0,5 l + l g ) (0,70 + 0,05) x 0,819 x,01,97 N/mm P y, (S + W ) cosα (0,5 l + l g ) (0,98 + 0,67) x 0,819 x,01,096 N/mm..8. Obciążenie poziome la płatwi. P z, W sinα (0,5 l + l g ) 0,05 x 0,576 x,01 0,7 N/mm P z, W sinα (0,5 l + l g ) 0,67 x 0,576 x,01 0,61 N/mm
..9. Obciążenie momentu max w płatwi. l y,,87 x 0,80,7 m l z,,87 m y, 0,15 (q y, + p y, ) x l y, 0,15(5,+,096) x,7 1,60 Nm 1.60.000 Nmm z, 0,15 x p z, x l z, 0,15 x 0,61 x,87 1,80 Nm 1.80.000 Nmm.. Wymiarowanie rowi achowych. Przyjęto roiew 180 x 60 mm W y bh 60 180 6 6.000 mm bh 60 180 I y 1 1 9.160.000 mm Sprawzenie stanu granicznego nośności. σ m, y, W y..000 10,1 N/mm < f m, 0,8 N/mm.000 Sprawzenie stanu granicznego użytowania U fin,y l y, [ q (1 + ) + p (1 + )] ef ( g ) 8 E 0 mean I y ef ( p) 80 (0,80 1,6 + 0,607) 15, mm < 19, mm 8 1.000 9.160.000 U fin,net l 80 00 00 19, mm
.. Wymiarowanie płatwi Przyjęto płatew 10 x 180 mm W y bh 10 6 6180 756.000 mm W z hb 180 6 610 588.000 mm bh 10 180 I y 1 1 68.00.000 mm hb I z 1 180 10 1 1.160.000 mm Sprawzenie stanu granicznego nośności. σ y, m, W y, y 1.60.000 756.000 16,67N/mm z, 1.80.000 σ z, m,,1 N/mm W 588.000 z y, m σ, z, m, σ + 16,67 +,1 16,8 N/mm < 0,8 N/mm Sprawzenie stanu granicznego użytowania U fin,net l U fin,y l 870 00 00 y,,5 mm [ q (1 + ) + p (1 + )] ef ( q) 8 E 0 mean I y ef ( p)
70 (,71 1,6 +,97 1,0) 8 1.000 68.00.000 18,08 mm U fin,z l z, 8 E p (1 + 0, mean ef ( p) I z ) 870 0,7 8 1.000 1.160.000 7,00 mm U fin U fin, y + U fin, z U fin 18,08 + 7,00 19, mm <,5 mm. Więźba achowa rewniana o ułazie płatwiowo leszczowym.1. Schemat statyczny α 5 0 cos α 0,6711 sin α 0,576 cos α 0,819 l 0cm lg 10cm.. Zestawienie obciążeń..1. Obciążenia stałe
Obc. char. Współcz. Obc. oblicz. N/m N/m - achówa załaowa z więżbą ach. 0,70 1, 0,8 - wełna mineralna 0 cm 1, x 1, 0, 1, 0,1 - płyta GKF. 1,0 x 0,015 0,15 1, 0,18 RAZE g 1,09 N/m g 1, N/m... Obciążenie zmienne Obciążenie śniegiem I strefa Q 0,70 N/m 60 α 60 5 ; C z 1, 1, 1, 0 0 0 S Q x C z 0,7 x 1,0 0,70N/m S S x γ f 0,70 x 1, 0,98 N/m Obciążenie wiatrem II strefa q 0,5 N/m C z 0,015 x α - 0, 0,015 x 5 0, 0,5 C e 1,0 W q x C e x C z x β 0,5 x 0,5 x 1,0 x 1,8 0,05 N/m W W x γ f 0,05 x 1, 0,67 N/m... Obciążenie prostopałe o połaci- stałe q a g cosα 0,9 x 1,09 x 0,819 0,80 N/m q a g cosα 0,9 x 1, x 0,819 0,981 N/m
... Obciążenie prostopałe o połaci - zmienne. p a (S x cos α + W ) 0,9(0,70 x 0,6711 + 0,05) 0,607 N/m p a (S x cos α + W ) 0,9(0,98 x 0,6711 + 0,67) 0,8 N/m..5. Obliczenie momentu max w rowi. y, 0,15 (q + p ) l g 0,15(0,981 + 0,8) x,0,998 Nm.998.000 Nmm..6. Obciążenie pionowe stałe la płatwi. q y, (0,5 l + l g ) x g 1,09 (0,5 x,0 +,10) 1,09 x,0,578 N/mm q y, (0,5 l + l g ) x g 1, x,0 5,586 N/mm..7. Obciążenie pionowe zmienne la płatwi. P y, (S + W ) cosα (0,5 l + l g ) (0,70 + 0,05) x 0,819 x,0,11 N/mm P y, (S + W ) cosα (0,5 l + l g ) (0,98 + 0,67) x 0,819 x,0,90 N/mm..8. Obciążenie poziome la płatwi. P z, W sinα (0,5 l + l g ) 0,05 x 0,576 x,0 0,9 N/mm P z, W sinα (0,5 l + l g ) 0,67 x 0,576 x,0 0,6 N/mm..9. Obciążenie momentu max w płatwi. l y,,87 x 0,80,7 m l z,,87 m y, 0,15 (q y, + p y, ) x l y, 0,15(5,586+,90) x,7 1,0 Nm
1.00.000 Nmm z, 0,15 x p z, x l z, 0,15 x 0,6 x,87 1,906 Nm 1.906.000 Nmm.. Wymiarowanie rowi achowych. Przyjęto roiew 180 x 65 mm W y bh 6 180 6 6 51.000 mm bh 6 180 I y 1 1 1.59000 mm Sprawzenie stanu granicznego nośności. σ m, y, W y.998.000 11,9 N/mm < f m, 0,8 N/mm 51.000 Sprawzenie stanu granicznego użytowania U fin,y l y, [ q (1 + ) + p (1 + )] ef ( g ) 8 E 0 mean I y ef ( p) 00 (0,80 1,6 + 0,607) 0, mm < 1,0 mm 8 1.000 1.590.000 U fin,net l 00 00 00 1,0 mm.. Wymiarowanie płatwi Przyjęto płatew 10 x 180 mm W y bh 10 6 6180 756.000 mm
hb 180 W z 6 610 588.000 mm bh 10 180 I y 1 1 68.00.000 mm hb I z 1 180 10 1 1.160.000 mm Sprawzenie stanu granicznego nośności. σ y, m, W y, y 1.00.000 756.000 17,6N/mm z, 1.906.000 σ z, m,, N/mm W 588.000 z y, m σ, z, m, σ + 17,6 +, 17,76 N/mm < 0,8 N/mm Sprawzenie stanu granicznego użytowania U fin,net l 870 00 00,5 mm U fin,y l y, [ q (1 + ) + p (1 + )] ef ( q) 8 E 0 mean I y ef ( p) 70 (,578 1,6 +,11 1,0) 8 1.000 68.00.000 19,0 mm U fin,z l z, 8 E p (1 + 0, mean ef ( p) I z ) 870 0,9 8 1.000 1.160.000 7, mm U fin U fin, y + U fin, z
U fin 19,0 + 7, 0,9 mm <,5 mm. Obliczenie słupa.1. Schemat statyczny słupa l y,,87 m.. Obciążenie pionowe la słupa więźby achowej N y, (q y, + p y, ) x l y, (5,586+,90) x,87 8,1 N 5. Obliczenie pociągu P-1 5.1. Obciążenie stropem na parterem Obc. char. Współcz. Obc. oblicz. N/m N/m - strop Leier plus gęstożebrowy,7,7 1,1,8 - styropian śr. 5 cm 0,05 0,5 0,0 1, 0,0 - posaza cementowa 1,0 x 0,05 1,05 1, 1,7 - płyti gr. 10 mm 0, 0, 1, 0,8 -tyn o spou 19,0 x 0,015 0,9 1, 0,7 - obciążenie użytowe,00,00 1,,80 Razem q 7,7 N/m q 8,87 N/m 5.. Obciążenie pociągu stropem i ciężarem własnym
q y.,0 x 7,7 + 0,5 x 0,5 x,0,5 N/m q y.,0 x 8,87 + 0,5 x 0,5 x,0 x 1,1 0,55 N/m 5.. Obliczenie sił i momentów w pociągu B -0,15ql 0,188 Pl -0,15 x 0,55 x 5,06 0,188 x 8,1 x 5,06-175,5 Nm AB 0,07ql + 0,156 Pl 0,07 x 0,55 5,06 + 0,156 x8,1 x 5,06 110,65 Nm V L 0,65ql + 0,688P 0,65 x 0,55 x 5,06 + 0,688 x 8,1 161, N 5.. Wymiarowanie pociągu Przyjęto beton B 0, f c 10,6 Pa, stal AIII (GS), f y 50 Pa Przyjęto przerój b5 cm, h50 cm, c min 0 mm, c5 mm, a 1 16 x 0,5 +6 + 5 9 mm, 500-9 61 mm µ b B, S f c 1755 0,5 ς 0,788 6,1 1,06 A 1B ς B, S f y 1755 1,81cm 0,788 6,1 5 Przyjęto zbrojenie 5 φ 0 A 1B 15,71 cm Przyjęto strzemiona φ 8 rozstaw co 10 cm c,06 m V min 0,75 x 0,09 x 5 x 6 77,6N V 161, N
δ ps δ p 0,1 s 98 0,1 8,Pa,N / cm V s 1, x δ ps x n x As 1, x, x 9, x 1,01 80 N µ b AB, S f c 11065 0,196 ς 0,89 6,1 1,06 A 1AB ς AB, S f y 11065 7,71 cm 0,89 6,1 5 Przyjęto zbrojenie φ 0 A 1AB 9, cm 6. Obliczenie pociągu P- 6.1. Obciążenie stropem na parterem q 7,7 N/m q 8,87 N/m 6.. Obciążenie pociągu stropem i ciężarem własnym q y.,87 x 7,7 + 0,5 x 0,5 x,0 8,0 N/m q y.,87 x 8,87 + 0,5 x 0,5 x,0 x 1,1 6,50 N/m 6.. Obliczenie sił i momentów w pociągu B -0,15ql 0,188 Pl -0,15 x 6,5 x,76 0,188 x 8,1 x,76-17,7 Nm AB 0,07ql + 0,156 Pl 0,07 x 6,5 x,76 + 0,156 x8,1 x,76 109,7 Nm V L 0,65ql + 0,688P 0,65 x 6,5 x,76 + 0,688 x 8,1 171, N
6.. Wymiarowanie pociągu ja P- Przyjęto beton B 0, f c 10,6 Pa, stal AIII (GS), f y 50 Pa Przyjęto przerój b5 cm, h50 cm, c min 0 mm, c5 mm, a 1 16 x 0,5 +6 + 5 9 mm, 500-9 61 mm Przyjęto zbrojenie górne 5 φ 0 A 1B 15,71 cm Przyjęto strzemiona φ 8 rozstaw co 10 cm c,0 m V min 0,75 x 0,09 x 5 x 6 77,6N V 171, N Przyjęto zbrojenie olne φ 0 A 1AB 9, cm 7. Obliczenie naproża N-1 7.1. Obciążenie stropem na parterem q 7,7 N/m q 8,87 N/m 7.. Obciążenie naproża stropem i ciężarem własnym i ścianą q y.,87 x 7,7 x 0,5 + 0,7 x,0 x,0 0,66 N/m q y.,87 x 8,87 x 0,5 + 0,7 x,0 x,0 x 1, 7,15 N/m 7.. Obliczenie sił i momentów w naprożu L 1,05 x,50,675 m max 0,15ql 0,15 x 7,15 x,675 6,7 Nm V L 0,5ql 0,5 x 7,15 x,675 68,6 N
7.. Wymiarowanie naproża Przyjęto beton B 0, f c 10,6 Pa, stal AIII (GS), f y 50 Pa Przyjęto przerój b5 cm, h50 cm, c min 0 mm, c5 mm, a 1 16 x 0,5 +6 + 5 9 mm, 500-9 61 mm µ b B, S f c 67 0,111 ς 0,9 6,1 1,06 A 1B ς B, S f y 67,16cm 0,9 6,1 5 Przyjęto zbrojenie olne φ 1 A 1B,5 cm Przyjęto strzemiona φ 6 rozstaw co 15 cm V min 0,75 x 0,09 x 5 x 6 77,6N V 68,6 N 8. Obliczenie pociągu P- 8.1. Obciążenie stropem na parterem q 7,7 N/m q 8,87 N/m 8.. Obciążenie pociągu stropem i ciężarem własnym q y.,80 x 7,7 + 0,5 x 0,5 x,0 7,90 N/m q y.,80 x 8,87 + 0,5 x 0,5 x,0 x 1,1 5,88 N/m 8.. Obliczenie sił i momentów w pociągu V 0,5ql 0,5 x 5,88 x,0 75,70 N max 0,15ql 0,15 x 5,88 x,0 6,5 Nm
8.. Wymiarowanie pociągu ja P- Przyjęto beton B 0, f c 10,6 Pa, stal AIII (GS), f y 50 Pa Przyjęto przerój b5 cm, h50 cm, c min 0 mm, c5 mm, a 1 16 x 0,5 +6 + 5 9 mm, 500-9 61 mm µ b B, S f c 65 0,111 ς 0,9 6,1 1,06 A 1B ς B, S f y 65,1cm 0,9 6,1 5 Przyjęto zbrojenie olne φ 1 A 1B,5 cm Przyjęto strzemiona φ 6 rozstaw co 15 cm V min 0,75 x 0,09 x 5 x 6 77,6N 9. Schoy lati schoowej α,5 0 cosα 0,8616 l 0 5,8 x 1,05 5,65 m 9.1.Zestawienie obciążeń - płyta 0,15 x 5,0 x 1,1 0,8616,9 N/m - stopnie 0,5 x,0 x 0,165 x 1,1,09 N/m - lastryo 0,0 x,0 x 1, 0,8616 1, N/m - tyn o stropu 0,015 x 19,0 x 1, 0,8616 0, N/m - obciążenie użytowe,0 x 1, 5,0 N/m
Razem q s 1,8 N/m 9.. Obliczenie sił i momentów w biegu schoowym max 0,15ql 0,15 x 1,8 x 5,65 55, Nm V 0,5ql 0,5 x 1,8 x 5,65 9,1 N 9.. Wymiarowanie schoów Przyjęto beton B 0, f c 10,6 Pa, stal AIII (GS), f y 50 Pa Przyjęto przerój b100 cm, h15 cm, c min 0 mm, c5 mm, a 1 1 x 0,5 +6 + 0 mm, 150-117 mm µ b B, S f c 55 0,81 ς 0,7 100 11,7 1,06 A 1B ς B, S f y 55 18,7cm 0,7 11,7 5 Przyjęto zbrojenie olne 10 φ 16 A 1B 0,10 cm pręt co 10 cm Przyjęto strzemiona φ 6 rozstaw co 15 cm V min 0,75 x 0,09 x 100 x 11,7 78,98N 10. Obliczenie pociągu P- 10.1. Obciążenie stropem na parterem
q 7,7 N/m q 8,87 N/m 10.. Obciążenie pociągu stropem i ciężarem własnym i biegiem schoowym q s,y. 0,5 x, x 7,7 + 0,5 x 0,5 x,0 11,1 N/m q s,y. 0,5 x, x 8,87 + 0,5 x 0,5 x,0 x 1,1 1,N/m q b,y. 0,5 x, x 1,8 16,05 N/m q y, 1, + 16,05 9,8 N/m 10.. Obliczenie sił i momentów w pociągu l 0 5,8 x 1,05 5,65 m V 0,5ql 0,5 x 9,8 x 5,65 8,7 N max 0,15ql 0,15 x 9,8 x 5,65 116,8 Nm 10.. Wymiarowanie pociągu ja P- Przyjęto beton B 0, f c 10,6 Pa, stal AIII (GS), f y 50 Pa Przyjęto przerój b5 cm, h50 cm, c min 0 mm, c5 mm, a 1 16 x 0,5 +6 + 5 9 mm, 500-9 61 mm µ b B, S f c 1168 0,07 ς 0,879 6,1 1,06 A 1B ς B, S f y 1168 8,cm 0,879 6,1 5 Przyjęto zbrojenie olne 5 φ 16 A 1B 10.05 cm Przyjęto strzemiona φ 6 rozstaw co 10 cm w strefie przypoporowej 95 cm c 0,17 m
Przyjęto c l 0 /6 565/6 95 cm V min 0,75 x 0,09 x 5 x 6 77,6N δ ps δ p 0,1 s 9 0,1 6 1Pa,1N / cm V s 1, x δ ps x n x As 1, x,1 x,7 x 0,56 58, N V c T 8,7 17 6,1 0,5 N 11. Obliczenie stopy funamentowej S-1 11.1. Zestawienie obciążeń - nacis o słupa 161,x,66 N -ciężar własny słupa,75 x 0,5 x 0,5 x,0 x 1,1 6,19 N - ciężar własny stopy 1, x 1, x 1,15 x,0 x 1,1,7 N N 7,57 N 1.. Nacis funamentu na grunt Przyjęto stopę 100 x 100 cm q rs N B l 7,57 1, 1, 58,7 Pa 0,59 Pa 1.. Opór jenostowy położa W poziomie posaowienia występują grunty w postaci piasów pylastych jenoronych zaliczanych o pierwszej ategorii geotechnicznej (I 0,50) Z tabeli oczytano ρ (n) ρ D (n) 1,75 t/m Φ u (n) 0,5 0
N D 19,51 ; N B 8,19 (C u 0 ; L B 0) Opór charaterystyczny wynosi q f (n),5 N D x D min x ρ D (n) x g + 0,75 N B x B x ρ B (n),5 x 19,51 x 1,0 x 1,75 x 10 + 0,75 x 8,19 x 1, x 1,75 x 10 85,5 + 19 98,5 N/m 0,961 Pa Opór obliczeniowy gruntu m 0,9 x 0,9 0,81 q f 0,75 x q f (n) x m 0,75 x 0,98 x 0,81 0,596 P > q rs Nacis na położe nie został przeroczony Obliczeń oonał: Sprawził : Luty 011 r.