ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA:

Transkrypt

1 ZAŁĄCZNIKI: ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA: ZA0 OŚWIADCZENIE PROJEKTANTÓW I SPRAWDZAJĄCEGO str. 2 Z02 Uprawnienia głównego projektanta str. 3 Z03 Zaświadczenie głównego projektanta o wpisie do MOIA str. 4 Z04 Uprawnienia projektanta konstrukcji str. 5 Z05 Zaświadczenie projektanta konstrukcji o wpisie do MOIIB str. 6 Z06 Uprawnienia sprawdzającego w zakresie architektury str. 7 Z07 Zaświadczenie sprawdzającego o wpisie do MOIA str. 8 Z08 Uprawnienia sprawdzającego w zakresie konstrukcji str. 9 Z09 Zaświadczenie sprawdzającego o wpisie do MOIIB str. 0 CZĘŚĆ OPISOWA: I. Opis techniczny część ogólna str. II. Opis techniczny część szczegółowa str. 2-5 A Architektura str. 2-3 B Konstrukcja str. 4-5 III Obliczenia statyczne str. 6-4 CZĘŚĆ RYSUNKOWA: Architektura nr rysunku treść skala zw / A-0 Rzut przyziemia, rzut więźby dachowej :50 zw / A-02 Rzut dachu, przekrój A-A, elewacja :50 Konstrukcja nr rysunku treść skala zw/ K-0 zbiornik: rysunki szalunkowe, drabina stalowa D :50 zw/ K-02 zbiornik: zbrojenie ścian i dna, zestawienie stali zbrojeniowej:25 zw/ K-02 zbiornik: zbrojenie prefabrykowanej konstrukcji przekrycia zestawienie stali zbrojeniowej :25

2 OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU ZBIORNIKA WYRÓWNAWCZEGO Vcz=700m 3 I. OPIS TECHNICZNY - CZĘŚĆ OGÓLNA. Nazwa inwestycji BUDOWA STACJI WODOCIĄGOWEJ DLA BIELSKA PODLASKIEGO ZBIORNIK WYRÓWNAWCZY WODY UZDATNIONEJ 2. Adres obiektu. BIELSK PODLASKI, ul. Kamila Cypriana Norwida Dz.Ew. Nr 382/4;383/;384/3; 387/; 388/4; 399/6; 408/8; 387/3 3. Zamawiający EUROWATER Sp. z o.o. ul. Izabelińska 3, Lipków, Izabelin 4. Inwestor. Przedsiębiorstwo Komunalne Sp. zo.o. w Bielsku Podlaskim BIELSK PODLASKI ul. Studziwodzka Użytkownik. Przedsiębiorstwo Komunalne Sp. zo.o. w Bielsku Podlaskim BIELSK PODLASKI ul. Studziwodzka Stadium i branża opracowania. Projekt budowlany, techniczno-roboczy w branży architektonicznej i konstrukcyjnej. 7. Podstawa opracowania. a/ Umowa z Zamawiającym, b/ Wizja lokalna, c/ Obowiązująca baza normatywna, d/ Projekty techniczne w branży technologii wody p.t. Budowa Stacji Wodociągowej dla Bielska Podlaskiego, technologia uzdatniania, pompowania, gospodarka ściekami i instalacje sanitarne e/ mapa sytuacyjno wysokościowa do celów projektowych wykonana przez Zakład usługowo Produkcyjno handlowy Geo-L s.c. W. Łopaciuk, L. Niedźwiedzki, ul. Mickiewicza 50/54, 7-00 Bielsk Podlaski. f/ dokumentacja geotechniczna wykonana przez Przedsiębiorstwo Geologiczne Projektowo- Wykonawcze Geowiert, Białystok ul. Legionowa 5/25 a opracowanych - mgr Witold Sadowski. 8. Zakres przedmiotowy opracowania. Opracowanie obejmuje: architekturę i konstrukcję projektowanego budynku technologicznego z wewnętrznym zbiornikiem wody uzdatnionej 9. Cel opracowania. Opracowanie ma na celu rozwiązanie w stadium odpowiadającym prawnym wymaganiom projektu budowlanego budowy Stacji Wodociągowej (SW) stosownie do wymagań Inwestora i przyjętych rozwiązań technologicznych.

3 II. OPIS TECHNICZNY - CZĘŚĆ SZCZEGÓŁOWA A. ARCHITEKTURA. Pojektowana funkcja technologiczna zbiorników. W świetle przewidywanego schematu technologicznego SW po modernizacji, zbiorniki projektowane pełnić będą funkcję pojemności wyrównawczej czynnej wody uzdatnionej.. Zakres opracowania Projektowane są trzy zbiorniki zlokalizowane wzdłuż północnego ogrodzenia terenu SW oznaczone na szkicu sytuacyjnym numerami,2,3. Opracowanie niniejsze obejmuje pojedynczy zbiornik, stanowiący rozwiązanie powtarzalne. Zbiorniki nr 2 i 3 stanowią bezpośrednie powtórzenie projektu zbiornika, natomiast zbiornik nr różni się lokalizacją studzienki nr 3 w płycie dennej. Studzienkę w zbiorniku nr należy wykonać w odbiciu zwierciadlanym w stosunku do osi konstrukcyjnej II-II na projekcie powtarzalnym ( patrz uwagi na rysunkach). 2. Opis rozwiązań projektowych. 2.. Rozmiary zbiornika i wskaźniki Zbiornik o przekroju kołowym. Średnica wewnętrzna 5,30m. Wysokość zbiornika w świetle - 5,80m. Pojemność całkowita zbiornika 065,0m 3. Zbiornik posadowiony na rzędnej +45,35mnpW, (poziom odniesienia ±0,00 = 45,85 mnpw). Powierzchnia zabudowana Pz=22,27m 2 Kubatura K=235,26m Konstrukcja płyty dennej, ścian i stropu. Zbiornik o konstrukcji żelbetowej. Dno i ściany i strop zbiornika żelbetowe z betonu monolitycznego. Strop żelbetowy z elementów prefabrykowanych wylewanych na budowie. Dach zbiornika o konstrukcji drewnianej z pokryciem pełnym płytą OSB i papą termozgrzewalną - wentylowany Ocieplenie zbiornika. Ściany zbiornika warstwowe, licowane cegłą klinkierową elewacyjną w partii cokołowej, ocieplone płytami styropianowymi FS PS5 2x 5cm do wysokości,365 na poziom terenu ( 0,35m nad opaską). Powyżej licówki ocieplenie mineralną lamellową grub. 0cm. Nad wierzchem licówki ocieplenie systemowe np. Kreisel na bazie wełny mineralnej lamellowej o włóknach prostopadłych, otynkowanej tynkiem mineralnym na siatce z włókna szklanego. Strop zbiornika ocieplony watą szklaną z roli, np. Gullfiber o grub. warstwy 5cm z paroizolacją z folii PE Pokrycie dachu. Papa termozgrzewalna z posypką bazaltową. Kolor pokrycia piaskowy Elewacja zbiornika. Elewacja zbiornika: do wys. 2,20m nad terenem ( rzędna +2,40) licowana cegłą klinkierową w kolorze beżowym murowaną na zaprawie do jednoczesnego spoinowania, np. Kreisel, w kolorze szarym. Przed wykonaniem oblicówki należy wytyczyć na ścianach i terenie wokół zbiornika zakres oskarpowania. W obrębie nasypów oblicówkę wykonać z bloczków betonowych, obrapować i wykonać izolację pionową poprzez dwukrotne malowanie Dysperbitem. - powyżej cegły licowej tynk mineralny w kolorach wg. rysunku elewacji. W ociepleniu wykonać boniowanie z listew Bellaplast. Tynki maować farbą egalizacyjną. - okap w sztywnej zabudowie z płyt włóknowo gipsowych Fermacell gr.,2cm mocowanych na ruszcie stalowym sufitowym do krokwi i klejonych na stykach klejem systemowym poliuretanowym a następnie otynkowany tynkiem mineralnym na pomoście przyczepnym Gruntolit. W okapie 2

4 osadzić nawiewne kratki wentylacyjne 6x6z białego plastyku - do wentylacji stropodachu. Zainstalować po 2 kratki w każdym polu ośmiobocznej połaci dachu Wentylacja zbiornika. Komin centralny, podwójny z osobnymi kanałami do wentylacji zbiornika i wentylacji stropodachu murowany z cegły klinkierowej w kolorze piaskowym. Czapka nadkominowa z betonu. Wierzch czapki i pozostałe obróbki blacharkie wykonać z blachy tytanowo-cynkowej. Otwory komina went. zaślepić siatką z tworzywa sztucznego zapobiegającą przedostawaniu się do wnętrza zbiornika owadów. Oczka siatki 0,2x0,2 mm Elementy metalowe wyposażenia zbiornika. Na elementy metalowe wyposażenia zbiornika składają się: a/ drabinki włazowe wewnętrzne ze stali nierdzewnej, b/ drabinka włazowe zewnętrzna ze stali nierdzewnej, c/ włazy z klapami ze stali nierdzewnej, docieplonymi od wewn. styropianem grub. 0cm. d/ barierki w koronie zbiornika przy włazach ze stali nierdzewnej, e/ przejścia przewodów technologicznych przez ściany zbiornika szczelne, Przejścia szczelne wg dokumentacji technicznej w branży technologii wody. Zabezpieczenie antykorozyjne elementów metalowych (poza wykonanymi w/w wykonanymi ze stali nierdzewnej) a/ włazy - czyszczenie do 2 stopnia czystości i malowanie farbą antykorozyjną Opaska wokół zbiornika. Przewiduje się opaskę z kostki Bauma ograniczoną obrzeżem betonowym. Opaska ze spadkiem min.,5% na zewnątrz zbiornika Impregnacja przeciwwodna powierzchni. Przewiduje się pokrycie wszystkich powierzchni wewnętrznych betonowych preparatem Hydrostop mieszanka 2-krotnie. Szczegóły i instrukcja wykonania wg. dokumentacji technicznej w branży technologii wody. Elementy drewniane więźby dachowej należy zaimpregnować ciśnieniowo środkiem grzybobójczym i przeciwpożarowym. Izolacja pionowa przeciwwligociowa ścian fundamentowych Abizolem 2 x (R + P). 3.0 Wytyczne ogólne wykonawstwa i odbioru. Prace wymienione w niniejszym opracowaniu oraz te, które zostaną ustalone w trybie nadzoru autorskiego i technicznego należy wykonywać i odbierać zgodnie z Warunkami Technicznymi Wykonania i Odbioru Robót Bud-Mont. Tom l. Cz. -V. Wszelkie odstępstwa o charakterze konstrukcyjnym - w szczególności dotyczące warunków posadowienia zbiornika - należy rozwiązywać w trybie nadzoru autorskiego. 3

5 B. KONSTRUKCJA. Zakres opracowania Przedmiotem opracowania jest projekt zbiornika wody uzdatnionej o pojemności 065,0m 3 dla Stacji Wodociągowej w Bielsku Podlaskim. 2. Rozwiązania konstrukcyjne Zbiornik został zaprojektowany w konstrukcji żelbetowej. Przekrój zbiornika kołowy o średnicy wewnętrznej 5,30m i wysokości konstrukcyjnej 5,80m od dna zbiornika do spodu płyty stropowej. Strop prefabrykowany składający się z sześciu belek o przekroju 30x50cm i płyty o grubości 6cm. Belki podparto czterema słupami o przekroju 40x40cm. Dno grubości 50cm, ściana 35cm, monolityczne, wykonywane na budowie. Cylindryczna ściana zbiornika zamocowana jest w dnie i wolnopodparta pod stropem. W ścianie przewidziano dwie przerwy robocze w betonowaniu. W celu zapewnienia sztywności połączeń w miejscach przewidywanych przerw roboczych zastosowano taśmę dylatacyjną nr 3 o szerokości 20cm. W części technologicznej przewidywano przejścia rurociągów i elementy wyposażenia, które należy osadzić przed betonowaniem zbiornika. Zbiornik nie wymaga izolacji wewnętrznej w przypadku spełnienia warunków podanych w Wytycznych wykonania i odbioru technicznego. Materiały: beton konstrukcyjny, żwirowy, szczelny, klasy B-25, hydrotechniczny W-8 stal zbrojeniowa A-II (8G2), A-0 (St0S) Beton konstrukcyjny zbiornika powinien być gęstoplastyczny i wibrowany mechanicznie. Podstawowym warunkiem jest wodoszczelność betonu, która powinna odpowiadać szczelności W-8 wg PN-88/B Przed wykonaniem izolacji zewnętrznych należy przeprowadzić próbę szczelności zgodnie z PN-85/B Elementy stalowe wewnątrz zbiornika (poza wykonanymi w/w wykonanymi ze stali nierdzewnej) należy zabezpieczyć farbą epoksydową nawierzchniową, dwuskładnikową bez rozpuszczalnika (dopuszczoną przez Państwowy Zakład Higieny). Grubość powłoki 300 mikronów. Wymagany jest pierwszy stopień czystości elementów przed malowaniem. Wszystkie materiały izolacyjne stosowane w zbiorniku muszą posiadać atest PZH. 3. Warunki gruntowe i posadowienie. Wypis z technicznych badań podłoża gruntowego pod rozbudowę stacji wodociągowej w Bielsku Podlaskim wykonanych przez Przedsiębiorstwo Geologiczne Projektowo- Wykonawcze Geowiert, Białystok ul. Legionowa 5/25 a opracowanych - mgr Witold Sadowski: 6. OPIS WŁAŚCIWOŚCI FIZYKO - MECHANICZNYCH GRUNTÓW. Charakteryzując dokumentowany teren w aspekcie jego oceny jako podłoża budowlanego, stwierdzono występowanie plejstoceńskich mineralnych gruntów rodzimych i holoceńskich gruntów nasypowych i humusowych. Grunty nasypowe i humusowe zalegają na całym terenie objętym badaniami, przykrywając go od powierzchni terenu warstwą grubości od 0,2 do 0,4 m, głębiej zalegają grunty mineralne. Grunty nasypowe reprezentowane przez nasypy niebudowlane (piaszczysto-glebowo-gruzowe) są nieprzydatne dla posadowienia projektowanych obiektów i zostały wydzielone jako warstwa geotechniczna, oznaczona na profilach otworów i przekrojach geologiczno - inżynierskich symbolem "O". W grupie plejstoceńskich gruntów mineralnych stwierdzono występowanie gruntów niespoistych i spoistych. Grunty niespoiste reprezentowane są przez pospółki piaski średnio i drobnoziarniste, piaski pylaste i pyły piaszczyste. Występujące grunty niespoiste charakteryzują się stopniem zagęszczenia wynoszącym od JD - 0,35 do JD - 0,57. Zróżnicowanie stopnia zagęszczenia występujących gruntów niespoistych w obrębie dokumentowanego terenu, stanowiło podstawę do wydzielenia trzech warstw geotechnicznych oznaczonych cyframi rzymskimi od I do III. Grunty spoiste występujące w badanej strefie podłoża budowlanego, reprezentowane są przez piaski gliniaste i gliny piaszczyste, zaliczane ze względu na swoją genezę do grupy "B" i "C- Występujące grunty spoiste, charakteryzują się stopniem plastyczności zawartym w przedziale od 4

6 JL 0,5 do JL 0,32. Znaczne zróżnicowanie stopnia plastyczności gruntów spoistych stanowiło podstawę do wydzielenia czterech warstw geotechnicznych oznaczonych literami "P", "R", "S" i "T". Wydzielone warstwy geotechniczne zostały wniesione na załączone profile otworów wiertniczych, karty sondowań dynamicznych i przekroje geologiczno inżynierskie (zał. nr 2-2). 7. CHARAKTERYSTYKA WARUNKÓW HYDROGEOLOGICZNYCH. W obrębie dokumentowanego terenu w szeregu otworach, stwierdzono występowanie poziomu wód gruntowych. Lustro wody występującego poziom wód gruntowych ma charakter swobodny i kształtuje się na głębokości od 0,6 do 2,8 m poniżej powierzchni terenu. Poziom lustra wody w okresie przeprowadzonych badań układał się w strefie stanów średnich przewidywane wahania poziomu wód gruntowych wyniosą ± 0,6 m w odniesieniu do stanu stwierdzonego w okresie przeprowadzonych badań. Po okresie roztopów wiosennych lub długotrwałych opadach deszczu nad stropem glin, wystąpią okresowe wody zaskórne. Do projektu przyjęto w poziomie posadowienia (na podst. w/w badań gruntowych) warstwę geotechniczną o oznaczeniu R glina piaszczysta, brązowa o następujących parametrach: stopień plastyczności I L = 0,30, gęstość objętościowa ρ n = 2,0 t/m 3, kąt tarcia wewn. ø u = 6,5º, spójność c u = 3,0 kpa. W otworach 3, 4, 5, 6, 7, 8 (miejsce posadowienia zbiorników) nie stwierdzono występowania wód gruntowych. Poziom ±0,00 przyjęto na rzędnej +45,85 mnpw Przed betonowaniem dna zbiornika grunt w wykopie musi być porównany z wykonanymi badaniami podłoża, odebrany i potwierdzony wpisem do dziennika budowy. 4. Zabezpieczenie antykorozyjne Konstrukcje betonowe znajdujące się w gruncie należy zabezpieczyć: - podkłady betonowe pod zbiornik zagruntować 2x roztworem asfaltowym a następnie założyć izolację z dwóch warstw papy asfaltowej klejonej lepikiem asfaltowym - pozostałe powierzchnie stykające się z gruntem należy gruntować Bitizolem R a następnie powlec 2x Bitizolem G 5. Wykorzystane normy - Obciążenia stałe PN-82/B Obciążenia zmienne technologiczne PN-82/B Obciążenie śniegiem PN-80/B Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone PN-88/B Zbiorniki, wymagania i badania techniczne przy odbiorze PN-85/B-0702 mgr inż. arch. Paweł Wróblewski mgr inż. Jerzy Augustyniak weryfikacja: mgr inż. Paweł Chmielewski KONIEC OPISU TECHNICZNEGO Warszawa, lipiec

7 III. OBLICZENIA STATYCZNE DLA PROJEKTU ZBIORNIKA WYRÓWNAWCZEGO WODY UZDATNIONEJ INWESTYCJA: BUDOWA STACJI WODOCIĄGOWEJ DLA BIELSKA PODLASKIEGO GEOMETRIA ZBIORNIKA WG RYS. SZALUNKOWEGO NR zw/k-0 POZ. OBCIĄŻENIA POZ.. DACH - pochylenie połaci dachu = 4,0 º (cos α = 0,998) OBCIĄŻENIE STAŁE (na m 2 rzutu dachu), [kn/m 2 ] obc. char. wsp obc. obl. - papa termozgrzew. z posypką 0,5/0,998= 0,5,2 0,8 - płyta OSB 22mm 0,022x0,0/0,998= 0,22,2 0,26 - krokwie 7x4cm (0,07x0,4/0,9)x5,5/0,998= 0,06, 0,07 RAZEM 0,43 0,5 OBCIĄŻENIE ZMIENNE (na m 2 rzutu dachu), [kn/m 2 ] - śnieg wg PN-80/B-0200 (I strefa) 0,7x0,8= 0,56,4 0,78 RAZEM 0,99,29 - wiatr ssanie wg PN-77/B-020 (I strefa) -0,25x,0x0,9x,8= -0,4,3-0,53 POZ..2 PŁYTA PRZEKRYCIA OBCIĄŻENIE STAŁE (na m 2 płyty), [kn/m 2 ] obc. char. wsp obc. obl. - płyta żelbet. 6cm 0,6x25,0= 4,00, 4,40 - wełna min. 5cm 0,5x,0= 0,5,2 0,8 OBC. UŻYTKOWE,20,4,68 RAZEM 5,35 6,26 POZ..3 MUR Z CEGŁY DZIURAWKI OBCIĄŻENIE STAŁE (na m 2 muru), [kn/m 2 ] obc. char. wsp obc. obl. - mur z cegły dziurawki gr. 2cm 0,2x4,0=,68,,85 - tynk 2cm 0,02x9,0= 0,38,3 0,49 RAZEM 2,06 2,34 6

8 POZ. 2 PRZEKRYCIE ZBIORNIKA POZ 2. PŁYTA SKRAJNA L=5,30m Obciążenie na m szer. płyty obc. char. obc. obl. - obc. ciągłe (wg poz..2 bez c. płyty),35 kn/m,86 kn/m - obc. skupione od dachu 7,0x0,5x0,99=3,47 kn 7,0x0,5x,29=4,52 kn PRĘTY i PRZEKROJE PRĘTÓW: 5,300 H=5,300 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 0 - sztyw.-przegub; 0 - przegub-sztyw.; - przegub-przegub; 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: ,300 0,000 5,300,000 B 6,0x00,0 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: 600, ,0 6 Beton B 25 OBCIĄŻENIA: 3,470,350,350 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,38 Liniowe 0,0,350,350 0,00 5,30 Grupa: B "" Stałe γf=,30 Skupione 0,0 3,470 3,25 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: Ciężar wł.,0 A -"" Zmienne,00,38 B -"" Stałe,30 7

9 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+ab Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 0,00 0,000 0,000 7,875 0,000 0,56 2,945 26,247* -0,053 0,000,00 5,300 0,000-8,897 0,000 * = Wartości ekstremalne Zbrojenie wymagane: 00,00 Położenie przekroju: a=2,89 m, b=2,4 m, Siły obliczeniowe: N=0,000 kn, M=26,24 knm Wytrzymałość obliczeniowa: betonu: R b =4,3 MPa, stali: R a =30 MPa ξ gr =0,60 Wielkości geometryczne: [cm]: x=,5 (ξ=0,9), F bc =53 cm 2, 6,00 h=6,0, h o =2,9, a=3,, Zbrojenie wymagane (obliczone): F a = 6,95 cm 2 (7 2 = 7,92 cm 2 ), F ac = 0,00 cm ,00 Nośność przekroju prostopadłego: Położenie przekroju: a=2,89 m, b=2,4 m, Wytrzymałość obliczeniowa: betonu: R b =4,3 MPa, stali: R a =30 MPa ξ gr =0,60 Siły obliczeniowe: M=26,24 knm, Wielkości geometryczne [m]: ξ=0,229 < 0,600, 6,00 Przekrój jest zginany h=0,60, h o =0,29, F bc =0,0296 m 2, x=ξ h o = 0,030, a=0,03, e bc =-0,065, e a =0,049, Zbrojenie: F a = 3,57 cm 2, µ a = 0,85 % Wielkości statyczne: N bc = -R b F bc = ,3 0,0296= -422,579 kn, M bc = N bc e bc = -422,579 (-0,065) = 27,562 knm, N a = 420,722 kn, M a = N a e a = 420,722 0,049 = 20,65 knm, Warunki stanu granicznego nośności M gr = M bc +M a +M ac = 27, ,65 = 48,78 > 26,24 = M Zarysowanie Położenie przekroju: Siły przekrojowe: Wymiary przekroju: x = 2,895 m M = 2,953 knm N = 0,000 kn Q = 0,073 kn b = 00,0 cm h o = h - a = 6,0-3, = 2,9 cm Wskaźnik przekroju sprowadzonego: δ = (b t - b) t / bh = (00,0-00,0) 0,0 / 00,0 6,0 = 0,000 δ 2 = (b t - b) t / bh = (00,0-00,0) 0,0 / 00,0 6,0 = 0,000 F p = F b + 2 n (Fa + F ac ) = 600, ,00 (3,57+0,00) = 790,00 cm 2 W fp = [ 0,292 +,5 n / bh (F a + 0, F ac ) + 0,5 δ + 0,75 δ 2 ] bh 2 = [ 0,292 +,5 7,00 / (00,0 6,0) (3,57+0, 0,00) + 0,5 0, ,75 0,000 ] 00,0 6,0 2 = 9755,2 cm 3 Warunek (80): M = 2,953 > 5,2 = 9755,2, = W fp R bzk = M fp 8

10 Szerokość rozwarcia rysy prostopadłej do osi pręta: γ b = (b t - b) t / (bh 0 ) = (00,0-00,0) 0,0 / (00,0 2,9) = 0,000 γ a = n F ac / (ν bh 0 ) = 7,00 0,00 / (0,7 00,0 2,9) = 0,000 G = γ b ( - t / 2h 0 ) + γ a ( - a / h 0 ) = 0,000 ( - 0,0 / 2 2,9 ) + 0,000 ( - 0,0 / 2,9 ) = 0,000 L = M / (R bk b h 0 2 ) = 2,953 / (8,6 00,0 2,9 2 ) 0 3 = 0,07 ξ z f f = L G = 5 ( ), 8 0 n µ a, (0,07+0,000) 0 7,00 0,005 = 0,275 2 t' h0 γ' b + 2a' h0 γ' a + ξ f = h0 = ( b + a + f 2 γ' γ' ξ ) 0,0/2,9 0, ,0/2,9 0, ,275² 2,9 [ - 2 (0,000+0,000+0,275) ] =,3 ψ a =,3-0,8 M fp / M =,3-0,8 5,2/2,953 = 0,749 przyjęto ψ a = 0,749 σ a = M / ( z f F a ) = 2,953/(0, 3,57) 0 = 45,4 MPa k M fp = = 5,2 0-2 = 7,23 z f n Fa Rbzk 0, 7,00 3,57,55 2 l f = k n η f F a /Σ u a = 7,23 7,00 0,7 3,57/45,24 = 0,62 cm a śr = ψ a l f σ a / E a = 0,749 0,62 45,4/ = 0,06 mm a f = a śr k f = 0,06,97 = 0, < 0,2 mm = a dop Ugięcia Ugięcia wyznaczono dla charakterystycznych obciążeń długotrwałych (dla zginania bez udziału siły osiowej uwzględniany jest dodatkowo wpływ obciążeń krótkotrwałych). Współczynniki zależne od czasu działania obciążenia i warunków środowiska: ν k = 0,5; ν d = 0,7; κ =,00. Cechy przekroju: b = 00,0 cm; h = 6,0 cm δ = (b t - b) t / bh = (00,0-00,0) 0,0 / 00,0 6,0 = 0,000 δ 2 = (b t - b) t / bh = (00,0-00,0) 0,0 / 00,0 6,0 = 0,000 W fp = [ 0,292 +,5 n / bh (F a + 0, F ac ) + 0,5 δ + 0,75 δ 2 ] bh 2 = [ 0,292 +,5 7,00 / (00,0 6,0) (3,57+0, 0,00) + 0,5 0, ,75 0,000 ] 00,0 6,0 2 = 9755,2 cm 3 M fp = W fp R bzk = 9755,2, = 5,2 knm Sztywność na odcinku: x a = 0,0 x b = 530,0 cm Moment zginający: M max = 2,943 knm Moment zginający od obc. całkowitego: M kd = 2,943 knm b = 00,0 cm; h o = h - a = 6,0-3, = 2,9 cm; F a = 3,57 cm 2 ; F ac = 0,00 cm 2 ; δ = 0,000; δ 2 = 0,000; W fp = 9755,2 cm 3 M fp = W fp R bzk = 9755,2, = 5,2 knm α a = (0,00 + µ a ) / µ a = (0,00 + 0,005) / 0,005 =,0 przyjęto α a =,095 Sztywność dla długotrwałego działania obciążeń długotrwałych: M = 2,943 > 2,097 = 0,8 M fp M = 2,943 > 6,558 = α a M fp Przekrój pracuje w fazie II. γ a = 0,000 γ b = 0,000 G = 0,000 L = 0,07 Ze wzorów Z5-3, Z5-0 i Z5-9 otrzymamy: ξ f = 0,275; F bc = 354,48 cm 2 ; z f =, cm ψ a =,3 - δ f α a M fp / M =,3-0,8,095 5,2/2,943 = 0,696 przyjęto ψ a = 0,696 B II = z f h 0 / [ψ a / (E a F a ) + 0,9 / (ν E b F bc )] =, 2,9 / [0,696 / (20,00 3,57) + 0,9 / (0,7 30,00 354,48)] 0-5 =,93 MNm 2 9

11 Ugięcia. Ugięcie w punkcie o współrzędnej x = 248,8 cm, wyznaczone poprzez całkowanie funkcji krzywizny osi pręta (/ρ), wynosi: f = f d(d) = 32,8 mm f = 32,8 < 35,3 = f dop PRZYJĘTO WYSOKOŚĆ PŁYTY 6cm; BETON B-25, STAL A-II (8G2); ZBROJENIE DOŁEM #2 co 8cm (F arz = 4,3 cm 2 ; µ arz = 0,88%) POZ 2.2 PŁYTA ŚRODKOWA L=5,m Obciążenie na mb szer. płyty obc. char. obc. obl. - obc. ciągłe,35 kn/m,86 kn/m (wg poz..2 bez c. płyty) - obc. od dachu 2x4,28x0,5x0,99=4,24 kn/m 2x4,28x0,5x,29=5,52 kn/m - obc. od muru wys.,5m 4x0,42x,5x2,06/,60=3,24 kn/m 4x0,42x,5x2,34/,60=3,69 kn/m - obc. od muru wys.,0m 8x0,47x,0x2,06/,60=4,84 kn/m 8x0,47x,0x2,34/,60=5,50 kn/m PRĘTY i PRZEKROJE PRĘTÓW: 5,00 H=5,00 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 0 - sztyw.-przegub; 0 - przegub-sztyw.; - przegub-przegub; 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: ,00 0,000 5,00,000 B 6,0x00,0 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: 600, ,0 6 Beton B 25 OBCIĄŻENIA: 4,240 4,840 4,840 3,240 3,240 4,240,350,350 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,38 Liniowe 0,0,350,350 0,00 5,0 20

12 Grupa: B "" Stałe γf=,4 Liniowe 0,0 4,840 4,840,88 3,22 Liniowe 0,0 3,240 3,240 2,28 2,82 Grupa: C "" Stałe γf=,30 Liniowe 0,0 4,240 4,240,82 3,28 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: Ciężar wł.,0 A -"" Zmienne,00,38 B -"" Stałe,4 C -"" Stałe,30 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+abc Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 0,00 0,000 0,000 24,240 0,000 0,50 2,550 39,79* 0,000 0,000,00 5,00 0,000-24,240 0,000 * = Wartości ekstremalne Zbrojenie wymagane: 00,00 Położenie przekroju: a=2,55 m, b=2,55 m, Siły obliczeniowe: N=0,000 kn, M=39,79 knm Wytrzymałość obliczeniowa: betonu: R b =4,3 MPa, stali: R a =30 MPa ξ gr =0,60 6,00Wielkości geometryczne: [cm]: x=2,4 (ξ=0,89), F bc =240 cm 2, h=6,0, h o =2,7, a=3,3, Zbrojenie wymagane (obliczone): F a = 0,97 cm 2 (6 6 = 2,06 cm 2 ), F ac = 0,00 cm 2. Nośność przekroju prostopadłego: ,00 Położenie przekroju: a=2,55 m, b=2,55 m, Wytrzymałość obliczeniowa: betonu: R b =4,3 MPa, stali: R a =30 MPa ξ gr =0,60 Siły obliczeniowe: M=39,79 knm, 6,00Wielkości geometryczne [m]: ξ=0,447 < 0,600, Przekrój jest zginany h=0,60, h o =0,27, F bc =0,0568 m 2, x=ξ h o = 0,057, a=0,033, e bc =-0,052, e a =0,047, Zbrojenie: F a = 26,4 cm 2, µ a =,63 % 2

13 Wielkości statyczne: N bc = -R b F bc = ,3 0,0568= -82,495 kn, M bc = N bc e bc = -82,495 (-0,052) = 4,98 knm, N a = 80,280 kn, M a = N a e a = 80,280 0,047 = 38,083 knm, Warunki stanu granicznego nośności M gr = M bc +M a +M ac = 4,98 +38,083 = 80,00 > 39,79 = M Zarysowanie Położenie przekroju: Siły przekrojowe: Wymiary przekroju: Wskaźnik przekroju sprowadzonego: Warunek (80): x = 2,550 m M = 32,932 knm N = 0,000 kn Q = -0,000 kn b = 00,0 cm h o = h - a = 6,0-3,3 = 2,7 cm δ = (b t - b) t / bh = (00,0-00,0) 0,0 / 00,0 6,0 = 0,000 δ 2 = (b t - b) t / bh = (00,0-00,0) 0,0 / 00,0 6,0 = 0,000 F p = F b + 2 n (Fa + F ac ) = 600, ,00 (26,4+0,00) = 965,93 cm 2 W fp = [ 0,292 +,5 n / bh (F a + 0, F ac ) + 0,5 δ + 0,75 δ 2 ] bh 2 = [ 0,292 +,5 7,00 / (00,0 6,0) (26,4+0, 0,00) + 0,5 0, ,75 0,000 ] 00,0 6,0 2 = 866,4 cm 3 M = 32,932 > 8,393 = 866,4, = W fp R bzk = M fp Szerokość rozwarcia rysy prostopadłej do osi pręta: γ b = (b t - b) t / (bh 0 ) = (00,0-00,0) 0,0 / (00,0 2,7) = 0,000 γ a = n F ac / (ν bh 0 ) = 7,00 0,00 / (0,7 00,0 2,7) = 0,000 G = γ b ( - t / 2h 0 ) + γ a ( - a / h 0 ) = 0,000 ( - 0,0 / 2 2,7 ) + 0,000 ( - 0,0 / 2,7 ) = 0,000 L = M / (R bk b h 0 2 ) = 32,932 / (8,6 00,0 2,7 2 ) 0 3 = 0,0 ξ f = L G = 5 ( ), 8 0 n µ a, (0,0+0,000) 0 7,00 0,0206 = 0,348 z f 2 t' h0 γ' b + 2a' h0 γ' a + ξ f = h0 = ( b + a + f 2 γ' γ' ξ ) 0,0/2,7 0, ,0/2,7 0, ,348² 2,7 [ - 2 (0,000+0,000+0,348) ] = 0,49 ψ a =,3-0,8 M fp / M =,3-0,8 8,393/32,932 = 0,853 przyjęto ψ a = 0,853 σ a = M / ( z f F a ) = 32,932/(0,05 26,4) 0 = 20, MPa k M fp = = 8, = 4,8 z f n Fa Rbzk 0,05 7,00 26,4,55 2 l f = k n η f F a /Σ u a = 4,8 7,00 0,7 26,4/65,35 = 8,20 cm a śr = ψ a l f σ a / E a = 0,853 8,20 20,/ = 0,04 mm a f = a śr k f = 0,04 2,00 = 0,08 < 0,2 mm = a dop 22

14 Ugięcia Ugięcia wyznaczono dla charakterystycznych obciążeń długotrwałych (dla zginania bez udziału siły osiowej uwzględniany jest dodatkowo wpływ obciążeń krótkotrwałych). Współczynniki zależne od czasu działania obciążenia i warunków środowiska: ν k = 0,5; ν d = 0,7; κ =,00. Cechy przekroju: b = 00,0 cm; h = 6,0 cm δ = (b t - b) t / bh = (00,0-00,0) 0,0 / 00,0 6,0 = 0,000 δ 2 = (b t - b) t / bh = (00,0-00,0) 0,0 / 00,0 6,0 = 0,000 W fp = [ 0,292 +,5 n / bh (F a + 0, F ac ) + 0,5 δ + 0,75 δ 2 ] bh 2 = [ 0,292 +,5 7,00 / (00,0 6,0) (26,4+0, 0,00) + 0,5 0, ,75 0,000 ] 00,0 6,0 2 = 866,4 cm 3 M fp = W fp R bzk = 866,4, = 8,393 knm Sztywność na odcinku: x a = 0,0 x b = 50,0 cm Moment zginający: Moment zginający od obc. całkowitego: b = 00,0 cm; F a = 26,4 cm 2 ; F ac = 0,00 cm 2 ; h o = h - a = 6,0-3,3 = 2,7 cm; M max = 32,932 knm M kd = 32,932 knm δ = 0,000; δ 2 = 0,000; W fp = 866,4 cm 3 M fp = W fp R bzk = 866,4, = 8,393 knm α a = (0,00 + µ a ) / µ a = (0,00 + 0,0206) / 0,0206 =,05 przyjęto α a =,049 Sztywność dla długotrwałego działania obciążeń długotrwałych: M = 32,932 > 4,74 = 0,8 M fp M = 32,932 > 9,287 = α a M fp Przekrój pracuje w fazie II. γ a = 0,000 γ b = 0,000 G = 0,000 L = 0,0 Ze wzorów Z5-3, Z5-0 i Z5-9 otrzymamy: ξ f = 0,348; F bc = 44,72 cm 2 ; z f = 0,5 cm ψ a =,3 - δ f α a M fp / M =,3-0,8,049 8,393/32,932 = 0,83 przyjęto ψ a = 0,83 B II = z f h 0 / [ψ a / (E a F a ) + 0,9 / (ν E b F bc )] = 0,5 2,7 / [0,83 / (20,00 26,4) + 0,9 / (0,7 30,00 44,72)] 0-5 = 2,42 MNm 2 Ugięcia. Ugięcie w punkcie o współrzędnej x = 259,2 cm, wyznaczone poprzez całkowanie funkcji krzywizny osi pręta (/ρ), wynosi: f = f d(d) = 35,2 mm f = 35,2 > 34,0 = f dop - PRZEKROCZENIE f dop o 3,5% - DOPUSZCZALNE PRZYJĘTO WYSOKOŚĆ PŁYTY 6cm; BETON B-25, STAL A-II (8G2); ZBROJENIE DOŁEM # 6 co 8cm (F arz = 25,3 cm 2 ; µ arz =,57%) 23

15 POZ 2.3 PŁYTA NIEOBCIĄŻONA WIĘŹBĄ DACHOWĄ L=5,0m Obciążenie na m szer. płyty obc. char. obc. obl. - obc. ciągłe (wg poz..2 bez c. płyty),35 kn/m,86 kn/m PRĘTY i PRZEKROJE PRĘTÓW: 5,300 H=5,300 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 0 - sztyw.-przegub; 0 - przegub-sztyw.; - przegub-przegub; 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: ,300 0,000 5,300,000 B 6,0x00,0 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: 600, ,0 6 Beton B 25 OBCIĄŻENIA:,350,350 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,38 Liniowe 0,0,350,350 0,00 5,30 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: Ciężar wł.,0 A -"" Zmienne,00,38 24

16 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 0,00 0,000-0,000 6,3 0,000 0,50 2,650 2,373* 0,000 0,000,00 5,300-0,000-6,3 0,000 * = Wartości ekstremalne Zbrojenie wymagane: 00,00 Położenie przekroju: a=2,65 m, b=2,65 m, Siły obliczeniowe: N=0,000 kn, M=2,373 knm Wytrzymałość obliczeniowa: betonu: R b =4,3 MPa, stali: R a =30 MPa ξ gr =0,60 Wielkości geometryczne: [cm]: x=,2 (ξ=0,095), F bc =23 cm 2, 6,00 h=6,0, h o =2,9, a=3,, Zbrojenie wymagane (obliczone): F a = 5,59 cm 2 (5 2 = 5,65 cm 2 ), F ac = 0,00 cm 2. Nośność przekroju prostopadłego: Położenie przekroju: a=2,65 m, b=2,65 m, Wytrzymałość obliczeniowa: betonu: R b =4,3 MPa, stali: R a =30 MPa ξ gr =0,60 Siły obliczeniowe: M=2,373 knm, Wielkości geometryczne [m]: ξ=0,53 < 0,600, 6,00 Przekrój jest zginany 8 2 h=0,60, h o =0,29, F bc =0,097 m 2, x=ξ h o = 0,020, 00,00 a=0,03, e bc =-0,070, e a =0,049, Zbrojenie: F a = 9,05 cm 2, µ a = 0,57 % Wielkości statyczne: N bc = -R b F bc = ,3 0,097= -282,045 kn, M bc = N bc e bc = -282,045 (-0,070) = 9,782 knm, N a = 280,48 kn, M a = N a e a = 280,48 0,049 = 3,744 knm, Warunki stanu granicznego nośności M gr = M bc +M a +M ac = 9,782 +3,744 = 33,526 > 2,373 = M Zarysowanie Położenie przekroju: Siły przekrojowe: Wymiary przekroju: x = 2,650 m M = 8,223 knm N = 0,000 kn Q = 0,000 kn b = 00,0 cm h o = h - a = 6,0-3, = 2,9 cm Wskaźnik przekroju sprowadzonego: δ = (b t - b) t / bh = (00,0-00,0) 0,0 / 00,0 6,0 = 0,000 δ 2 = (b t - b) t / bh = (00,0-00,0) 0,0 / 00,0 6,0 = 0,000 F p = F b + 2 n (Fa + F ac ) = 600, ,00 (9,05+0,00) = 726,67 cm 2 W fp = [ 0,292 +,5 n / bh (F a + 0, F ac ) + 0,5 δ + 0,75 δ 2 ] bh 2 = [ 0,292 +,5 7,00 / (00,0 6,0) (9,05+0, 0,00) + 0,5 0, ,75 0,000 ] 00,0 6,0 2 = 8995,2 cm 3 Warunek (80): M = 8,223 > 3,943 = 8995,2, = W fp R bzk = M fp 25

17 Szerokość rozwarcia rysy prostopadłej do osi pręta: γ b = (b t - b) t / (bh 0 ) = (00,0-00,0) 0,0 / (00,0 2,9) = 0,000 γ a = n F ac / (ν bh 0 ) = 7,00 0,00 / (0,7 00,0 2,9) = 0,000 G = γ b ( - t / 2h 0 ) + γ a ( - a / h 0 ) = 0,000 ( - 0,0 / 2 2,9 ) + 0,000 ( - 0,0 / 2,9 ) = 0,000 L = M / (R bk b h 0 2 ) = 8,223 / (8,6 00,0 2,9 2 ) 0 3 = 0,059 ξ z f f = L G = 5 ( ), 8 0 n µ a, (0,059+0,000) 0 7,00 0,0070 = 0,225 2 t' h0 γ' b + 2a' h0 γ' a + ξ f = h0 = ( b + a + f 2 γ' γ' ξ ) 0,0/2,9 0, ,0/2,9 0, ,225² 2,9 [ - 2 (0,000+0,000+0,225) ] =,45 ψ a =,3-0,8 M fp / M =,3-0,8 3,943/8,223 = 0,688 przyjęto ψ a = 0,688 σ a = M / ( z f F a ) = 8,223/(0,4 9,05) 0 = 76,0 MPa k M fp = = 3, = 0,4 z f n Fa Rbzk 0,4 7,00 9,05,55 2 l f = k n η f F a /Σ u a = 0,4 7,00 0,7 9,05/30,6 = 5,30 cm a śr = ψ a l f σ a / E a = 0,688 5,30 76,0/ = 0,09 mm a f = a śr k f = 0,09,8 = 0,6 < 0,2 mm = a dop Ugięcia Ugięcia wyznaczono dla charakterystycznych obciążeń długotrwałych (dla zginania bez udziału siły osiowej uwzględniany jest dodatkowo wpływ obciążeń krótkotrwałych). Współczynniki zależne od czasu działania obciążenia i warunków środowiska: ν k = 0,5; ν d = 0,7; κ =,00. Cechy przekroju: b = 00,0 cm; h = 6,0 cm δ = (b t - b) t / bh = (00,0-00,0) 0,0 / 00,0 6,0 = 0,000 δ 2 = (b t - b) t / bh = (00,0-00,0) 0,0 / 00,0 6,0 = 0,000 W fp = [ 0,292 +,5 n / bh (F a + 0, F ac ) + 0,5 δ + 0,75 δ 2 ] bh 2 = [ 0,292 +,5 7,00 / (00,0 6,0) (9,05+0, 0,00) + 0,5 0, ,75 0,000 ] 00,0 6,0 2 = 8995,2 cm 3 M fp = W fp R bzk = 8995,2, = 3,943 knm Sztywność na odcinku: x a = 0,0 x b = 530,0 cm Moment zginający: M max = 8,223 knm Moment zginający od obc. całkowitego: M kd = 8,223 knm b = 00,0 cm; h o = h - a = 6,0-3, = 2,9 cm; F a = 9,05 cm 2 ; F ac = 0,00 cm 2 ; δ = 0,000; δ 2 = 0,000; W fp = 8995,2 cm 3 M fp = W fp R bzk = 8995,2, = 3,943 knm α a = (0,00 + µ a ) / µ a = (0,00 + 0,0070) / 0,0070 =,4 przyjęto α a =,43 Sztywność dla długotrwałego działania obciążeń długotrwałych: M = 8,223 >,54 = 0,8 M fp M = 8,223 > 5,930 = α a M fp Przekrój pracuje w fazie II. γ a = 0,000 γ b = 0,000 G = 0,000 L = 0,059 Ze wzorów Z5-3, Z5-0 i Z5-9 otrzymamy: ξ f = 0,225; F bc = 290,78 cm 2 ; z f =,4 cm ψ a =,3 - δ f α a M fp / M =,3-0,8,43 3,943/8,223 = 0,60 przyjęto ψ a = 0,60 B II = z f h 0 / [ψ a / (E a F a ) + 0,9 / (ν E b F bc )] =,4 2,9 / [0,60 / (20,00 9,05) + 0,9 / (0,7 30,00 290,78)] 0-5 =,60 MNm 2 26

18 Ugięcia. Ugięcie w punkcie o współrzędnej x = 238, cm, wyznaczone poprzez całkowanie funkcji krzywizny osi pręta (/ρ), wynosi: f = f d(d) = 32,9 mm f = 32,9 < 35,3 = f dop PRZYJĘTO WYSOKOŚĆ PŁYTY 6cm; BETON B-25, STAL A-II (8G2); ZBROJENIE DOŁEM #2 co 2cm (F arz = 9,42 cm 2 ; µ arz = 0,59%) POZ 2.4 BELKA L=5,0m OBCIĄŻENIE NA mb BELKI obc. char. obc. obl. - od płyt stropowych i dachu 5,0x6,34=32,33 kn/m 5,0x7,55=38,5 kn/m - ciężar własny 0,3x0,5x25,0=3,75 kn/m 0,3x0,5x25,0x,=4,3 kn/m RAZEM 36,65 kn/m 43,3 kn/m PRĘTY i PRZEKROJE PRĘTÓW: 5,00 H=5,00 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 0 - sztyw.-przegub; 0 - przegub-szty w.; - przegub-przegub; 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: ,00 0,000 5,00,000 B 50,0x30,0 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: 500, ,0 6 Beton B 25 OBCIĄŻENIA: 32,900 32,900 27

19 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,9 Liniowe 0,0 32,900 32,900 0,00 5,0 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: Ciężar wł.,00 A -"" Stałe,00,9 SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+a Pręt: x/l: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: 0,00 0,000 0,000 09,05 0,000 0,50 2,550 38,994* 0,000 0,000,00 5,00 0,000-09,05 0,000 * = Wartości ekstremalne Zbrojenie wymagane: 50,00 Położenie przekroju: a=2,55 m, b=2,55 m, Siły obliczeniowe: N=0,000 kn, M=38,994 knm Wytrzymałość obliczeniowa: betonu: R b =4,3 MPa, stali: R a =30 MPa ξ gr =0,60 Wielkości geometryczne: [cm]: x=7,6 (ξ=0,63), F bc =229 cm 2, h=50,0, h o =46,7, a=3,3, Zbrojenie wymagane (obliczone): F a = 0,46 cm 2 (6 6 = 2,06 cm 2 ), F ac = 0,00 cm 2. 30,00 Nośność przekroju prostopadłego: , ,00 Położenie przekroju: a=2,55 m, b=2,55 m, Wytrzymałość obliczeniowa: betonu: R b =4,3 MPa, stali: R a =30 MPa ξ gr =0,60 Siły obliczeniowe: M=38,994 knm, Wielkości geometryczne [m]: ξ=0,57 < 0,600, Przekrój jest zginany h=0,500, h o =0,457, F bc =0,029 m 2, x=ξ h o = 0,072, a=0,043, a =0,033, e bc =-0,23, e a =0,207, e ac =-0,27, Zbrojenie: F a = 4,07 cm 2, µ a = 0,94 % F ac = 4,02 cm 2, µ ac = 0,27 % 28

20 Wielkości statyczne: N bc = -R b F bc = ,3 0,029= -33,66 kn, M bc = N bc e bc = -33,66 (-0,23) = 66,949 knm, N a = 436,304 kn, M a = N a e a = 436,304 0,207 = 90,90 knm, N ac = -24,658 kn, M ac = N ac e ac = -24,658 (-0,27) = 27,05 knm, Warunki stanu granicznego nośności M gr = M bc +M a +M ac = 66, ,90 +27,05 = 84,90 > 38,994 = M Zbrojenie poprzeczne (strzemiona) Na całej długości pręta przyjęto strzemiona o średnicy d=6 mm ze stali A-0, dla której R as = 0,8 R a = 52 MPa. Maksymalny rozstaw strzemion: s = 0,75 h = 0,75 50,0 = 37,5 s 50 cm przyjęto s = 37,5 cm. Zagęszczony rozstaw strzemion: s 2 = /3 h = /3 50,0 = 6,7 s 2 30 cm przyjęto s 2 = 6,7 cm. 85,0 340,0 85,0 Rozstaw strzemion: Strefa nr i 3 Początek i koniec strefy: x a = 0,0 x b = 85,0 cm ; x a = 425,0 x b = 50,0 cm Strzemiona 2-cięte o rozstawie 6,7 cm. F s = n f s = 2 0,28 = 0,57 cm 2, q s = F s R as / s = 0,57 52 / 6,7 0 = 5,572 kn/m Strefa nr 2 Początek i koniec strefy: x a = 85,0 x b = 425,0 cm Strzemiona 2-cięte o rozstawie 37,5 cm. F s = n f s = 2 0,28 = 0,57 cm 2, q s = F s R as / s = 0,57 52 / 37,5 0 = 22,92 kn/m Ścinanie Siła poprzeczna: Wymiary przekroju: Q = -0,000 kn b = 30,0 cm h o = h - a = 50,0-2,0 = 48,0 cm Spełniony jest warunek (42): Q = 0,000 <,240 = 0,75,03 30,0 48,0 0 - = 0,75 R bz b h o Nośności przekroju ukośnego na ścinanie można nie sprawdzać. Zarysowanie Położenie przekroju: x = 2,550 m Siły przekrojowe: M = 8,67 knm N = 0,000 kn Q = 0,000 kn Wymiary przekroju: b = 30,0 cm h o = h - a = 50,0-4,3 = 45,7 cm Wskaźnik przekroju sprowadzonego: δ = (b t - b) t / bh = (30,0-30,0) 0,0 / 30,0 50,0 = 0,000 δ 2 = (b t - b) t / bh = (30,0-30,0) 0,0 / 30,0 50,0 = 0,000 F p = F b + 2 n (Fa + F ac ) = 500, ,00 (4,07+4,02) = 753,34 cm 2 W fp = [ 0,292 +,5 n / bh (F a + 0, F ac ) + 0,5 δ + 0,75 δ 2 ] bh 2 = [ 0,292 +,5 7,00 / (30,0 50,0) (4,07+0, 4,02) + 0,5 0, ,75 0,000 ] 30,0 50,0 2 = 29500, cm 3 Warunek (80): M = 8,67 > 45,725 = 29500,, = W fp R bzk = M fp 29

21 Szerokość rozwarcia rysy prostopadłej do osi pręta: γ b = (b t - b) t / (bh 0 ) = (30,0-30,0) 0,0 / (30,0 45,7) = 0,000 γ a = n F ac / (ν bh 0 ) = 7,00 4,02 / (0,7 30,0 45,7) = 0,2 G = γ b ( - t / 2h 0 ) + γ a ( - a / h 0 ) = 0,000 ( - 0,0 / 2 45,7 ) + 0,2 ( - 3,3 / 45,7 ) = 0,2 L = M / (R bk b h 0 2 ) = 8,67 / (8,6 30,0 45,7 2 ) 0 3 = 0,02 ξ z f f = L G = 5 ( ), 8 0 n µ a, (0,02+0,2) 0 7,00 0,003 = 0,24 2 t' h0 γ' b + 2a' h0 γ' a + ξ f = h0 = ( b + a + f 2 γ' γ' ξ ) 0,0/45,7 0, ,3/45,7 0,2 + 0,24² 45,7 [ - 2 (0,000+0,2+0,24) ] = 4,39 ψ a =,3-0,8 M fp / M =,3-0,8 45,725/8,67 = 0,992 przyjęto ψ a = 0,992 σ a = M / ( z f F a ) = 8,67/(0,44 4,07) 0 = 203,7 MPa k M fp = = 45, = 5,23 z f n Fa Rbzk 0,44 7,00 4,07,55 2 l f = k n η f F a /Σ u a = 5,23 7,00 0,7 4,07/35,9 = 0,26 cm a śr = ψ a l f σ a / E a = 0,992 0,26 203,7/ = 0,0 mm a f = a śr k f = 0,0,76 = 0,7 < 0,2 mm = a dop Ugięcia Ugięcia wyznaczono dla charakterystycznych obciążeń długotrwałych (dla zginania bez udziału siły osiowej uwzględniany jest dodatkowo wpływ obciążeń krótkotrwałych). Współczynniki zależne od czasu działania obciążenia i warunków środowiska: ν k = 0,5; ν d = 0,7; κ =,00. Cechy przekroju: b = 30,0 cm; h = 50,0 cm δ = (b t - b) t / bh = (30,0-30,0) 0,0 / 30,0 50,0 = 0,000 δ 2 = (b t - b) t / bh = (30,0-30,0) 0,0 / 30,0 50,0 = 0,000 W fp = [ 0,292 +,5 n / bh (F a + 0, F ac ) + 0,5 δ + 0,75 δ 2 ] bh 2 = [ 0,292 +,5 7,00 / (30,0 50,0) (4,07+0, 4,02) + 0,5 0, ,75 0,000 ] 30,0 50,0 2 = 29500, cm 3 M fp = W fp R bzk = 29500,, = 45,725 knm Sztywność na odcinku: x a = 0,0 x b = 50,0 cm Moment zginający: M max = 8,67 knm Moment zginający od obc. całkowitego: M kd = 8,67 knm b = 30,0 cm; h o = h - a = 50,0-4,3 = 45,7 cm; F a = 4,07 cm 2 ; F ac = 4,02 cm 2 ; δ = 0,000; δ 2 = 0,000; W fp = 29500, cm 3 M fp = W fp R bzk = 29500,, = 45,725 knm α a = (0,00 + µ a ) / µ a = (0,00 + 0,003) / 0,003 =,0 przyjęto α a =,097 Sztywność dla długotrwałego działania obciążeń długotrwałych: M = 8,67 > 36,580 = 0,8 M fp M = 8,67 > 50,79 = α a M fp Przekrój pracuje w fazie II. γ a = 0,2 γ b = 0,000 G = 0,2 L = 0,02 Ze wzorów Z5-3, Z5-0 i Z5-9 otrzymamy: ξ f = 0,24; F bc = 458,54 cm 2 ; z f = 4,4 cm ψ a =,3 - δ f α a M fp / M =,3-0,8,097 45,725/8,67 = 0,962 przyjęto ψ a = 0,962 B II = z f h 0 / [ψ a / (E a F a ) + 0,9 / (ν E b F bc )] = 4,4 45,7 / [0,962 / (20,00 4,07) + 0,9 / (0,7 30,00 458,54)] 0-5 = 26,63 MNm 2 30

22 Ugięcia. Ugięcie w punkcie o współrzędnej x = 22, cm, wyznaczone poprzez całkowanie funkcji krzywizny osi pręta (/ρ), wynosi: f = f d(d) =,9 mm f =,9 < 7,0 = f dop PRZYJĘTO WYMIARY BELKI 30x50cm; BETON B-25, STAL A-II (8G2); ZBROJENIE DOŁEM 7 Ø 6 (F arz = 2,06 cm 2 ; µ arz = 0,85%), GÓRĄ 2 Ø 6, STRZEMIONA (przyjęto konstrukcyjnie): w strefie,0m od podpory Ø 8 co 0cm, w pozostałej części 8 co 30cm POZ. 3 ZBIORNIK - WYZNACZENIE SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obliczenie ścian i dna zbiornika wykonano w oparciu o wyniki sił wewnętrznych wliczonych za pomocą programu do obliczeń statycznych Robot Millenium. Dane przyjęte do obliczeń: Średnica wewnętrzna D = 5,30m, grubość ściany t = 0,35m, wysokość ściany h = 5,80m Grubość płyty dennej t2 = 0,50m. Schematyczne podparcie zbiornika na obwodzie. Obciążenia: OBCIĄŻENIE NA GRUNT POD PUSTYM ZBIORNIKIEM (BEZ UWZGL. PŁYTY DENNEJ) obc. obl. kn - płyty stropowe i dach π x 8,0 2 x (,29+6,26) = 58,0 - ściana żelbetowa 2 x π x 7,825 x 0,35 x 5,80 x 25,0 x, = 2744,7 - licówka klinkierowa 2 x π x 8,6 x 5,05 x 0,2 x 9,0 x,2 = 708,4 - ciężar belek 6 x 0,3 x 0,5 x 5,0 x 25,0 x, = 23,8 - ciężar słupów 4 x 0,4 2 x 5,3 x 25,0 x, = 93,3 RAZEM 588,2 Powierzchnia płyty dennej F = π x 8,22 2 = 22,3 m 2 Obciążenie obl. gruntu pod pustym zbiornikiem - p o = 588,2 / 22,3 = 24,4 kn/m 2 Schematy obciążeń:. Obciążenie ciężarem własnym 2. Obciążenie płyty dennej odporem gruntu wywołanym ciężarem pustego zbiornika 3. Obciążenie ściany wodą o zwierciadle na wysokości h = 5,5m (γ x H) 3

23 WIDOK KONSTRUKCJI NOTKA OBLICZENIOWA Typ konstrukcji: Powłoka Współrzędne środka ciężkości konstrukcji: X = (m) Y = (m) Z =.562 (m) Centralne momenty bezwładności konstrukcji: Ix = (kg*m2) Iy = (kg*m2) Iz = (kg*m2) Masa = (kg) Opis struktury Liczba węzłów: 626 Liczba prętów: 0 Elementy skończone prętowe: 0 Elementy skończone powierzchniowe: 65 Elementy skończone objętościowe: 0 Liczba statycz. stopni swobody: 3576 Przypadki: 3 Kombinacje: 4 ZESTAWIENIE PRZYPADKÓW OBCIĄŻENIA / TYPÓW OBLICZEŃ Przypadek : STA Typ analizy: Statyka liniowa Przypadek 2 : EKSP Typ analizy: Statyka liniowa Przypadek 3 : EKSP2 Typ analizy: Statyka liniowa Przypadek 4 : SGN Typ analizy: Przypadek 5 : SGN+ Typ analizy: Przypadek 6 : SGN- Typ analizy: Przypadek 7 : SGU Typ analizy: Przypadek 8 : SGU+ Typ analizy: Przypadek 9 : SGU- Typ analizy: Przypadek 0 : KOMB Typ analizy: Kombinacja liniowa 32

24 Przypadek : KOMB2 Typ analizy: Kombinacja liniowa Przypadek 2 : KOMB3 Typ analizy: Kombinacja liniowa Przypadek 3 : KOMB4 Typ analizy: Kombinacja liniowa KOMBINACJE NORMOWE Kombinacje normowe na podstawie regulaminu: PN82_BET Parametry tworzenia kombinacji normowych Rodzaj kombinacji normowych: pełne Lista aktywnych przypadkуw: : STA ciężar własny G 2: EKSP eksploatacyjne Q 3: EKSP2 eksploatacyjne Q Lista wzorcуw kombinacji: SGN SGU SGU podstawowa podstawowa obciążeń długotrwałych Lista zdefiniowanych grup: stałe: G i, eksploatacyjne: Q albo, Lista zdefiniowanych relacji: stałe: eksploatacyjne: G Q CHARAKTERYSTYKI - MATERIAŁY Materiał E (MPa) G (MPa) NI LX (/ C) CW (kn/m3) Re (MPa) B , ,00 0,7 0,00 24,53 4,30 OBCIĄŻENIA - Przypadki: do3 Przypadek Typ obciążenia Lista Wartość obciążenia ciężar własny 2 PZ Minus Wsp=,00 2 (ES) ciśn. hydrostatyczne 2_BOK() Gamma=000,00(kG/m3) H=5,50(m) Kierunek=-Z 3 (ES) jednorodne 2_REF() PZ=24,44(kN/m2) KOMBINACJE - Przypadki: 0do3 Kombinacja Nazwa Typ analizy Natura kombinacji Natura przypadku Definicja 0 (K) KOMB Kombinacja liniowa SGN ciężar własny *.0+2*.30 (K) KOMB2 Kombinacja liniowa SGU ciężar własny (+2)*.00 2 (K) KOMB3 Kombinacja liniowa SGN ciężar własny *.0+3*.30 3 (K) KOMB4 Kombinacja liniowa SGU ciężar własny (+3)*.00 33

25 POZ. 3. ZBIORNIK - WYZNACZENIE SIŁ WEWNĘTRZNYCH W ŚCIANIE Widok - N (kn/m) Przypadki: 4 (SGN) Składowa 3/6 Widok - N (kn/m) Przypadki: 7 (SGU) Składowa 3/3 34

26 Widok - M(-2) (knm/m) Przypadki: 4 (SGN) Składowa 3/6 Widok - M(-2) (knm/m) Przypadki: 7 (SGU) Składowa 3/3 35

27 POZ. 3.2 ZBIORNIK - WYZNACZENIE SIŁ WEWNĘTRZNYCH W PŁYTCIE DENNEJ Widok - MXX (knm/m) Radialny (współrzędne) x=0, y=0, z=0 Przypadki: 4 (SGN) Składowa 3/6 Widok - MXX (knm/m) Radialny (współrzędne) x=0, y=0, z=0 Przypadki: 7 (SGU) Składowa 3/3 2 36

28 Widok - MXX (knm/m) Kierunek automatyczny Przypadki: 4 (SGN) Składowa 3/6 Widok - MXX (knm/m) Kierunek automatyczny Przypadki: 7 (SGU) Składowa 3/3 2 37

29 Widok - MYY (knm/m) Kierunek automatyczny Przypadki: 4 (SGN) Składowa 3/6 Widok - MYY (knm/m) Kierunek automatyczny Przypadki: 7 (SGU) Składowa 3/3 2 38

30 POZ. 4 ZBIORNIK - WYMIAROWANIE PRZYJĘTO: BETON B-25 hydrotechniczny W-8; R b = 4,3 MPa =,43 kn/cm 2 ; R bzk =,55 MPa = 0,55 kn/cm 2 ; E b = MPa = 3000 kn/cm 2 ; STAL: A-II (8G2); R a = 30,0 MPa = 3,0 kn/cm 2 ; R ak = 355,0 MPa = 35,5 kn/cm 2 ; E a = MPa = 2000 kn/cm 2 ; POZ. 4. ŚCIANA ZBROJENIE PIERŚCIENIOWE wartości sił wg POZ Widok - N (kn/m) Przypadki: 4 (SGN) Składowa 3/6 POZ. 4.. POZIOM MAX SIŁY ROZRYWAJĄCEJ N ROZCIĄGANIE : max N = 270,7 kn; F a = 270,7 / 3 = 8,73 cm 2 Przyjęto wkładki Ø 2 co 5 cm w dwu warstwach 2 x 7,54 = 5,8 cm 2 = F arz SPRAWDZENIE RYS: a dop = 0 nie mogą pojawić się rysy n = E a / E b = 2000 / 3000 = 7,0; ε s = 0,0005; b = 00cm; h = 35cm; F = 35,0 x 00,0 = 3500,0 cm 2 ; µ a = 5,8 / 3500 = 0,0045 σ bs = (ε s x µ a x E a ) / ( + n x µ a ) = (0,0005 x 0,0045 x 2000) / ( + 7,0 x 0,0045) = 0,037 h [N 2 x n x (R bzk - σ bs ) x F a ] / [(R bzk - σ bs ) x b] 35cm [270,7 2 x 7,0 x (0,55 0,037) x 8,73] / [(0,55 0,037) x 00] = 20,4 warunek spełniony POZ POZIOM PRZERWY TECHNOLOGICZNEJ 0,5 H ROZCIĄGANIE : max N = 49,45 kn; Fa = 49,45 / 3 = 4,82 cm2 Przyjęto wkładki Ø 2 co 20 cm w dwu warstwach 2 x 5,65 =,3 cm2 = Farz SPRAWDZENIE RYS: adop = 0 nie mogą pojawić się rysy µa =,3 / 3500 = 0,0032 σbs = (εs x µa x Ea) / ( + n x µa) = (0,0005 x 0,0032 x 2000) / ( + 7,0 x 0,0032) = 0,0099 h [N 2 x n x (Rbzk - σbs) x Fa] / [(Rbzk - σbs) x b] 35cm [49,45 2 x 7,0 x (0,55 0,0099) x 4,82] / [(0,55 0,0099) x 00] = 9,38 warunek spełniony PRZYJĘTO ZBROJENIE PIERŚCIENIOWE: - pierwszy odcinek do przerwy roboczej (0,5 H) - Ø 2 co 5 cm z obu stron, - powyżej - Ø 2 co 20 cm z obu stron POZ. 4.2 ŚCIANA ZBROJENIE PIONOWE wartości sił wg POZ. 3. ROZCIĄGANIE POWIERZCHNI ZEWNĘTRZNEJ max M = 38,5 knm b = 00cm; h = 35cm; ho = 28cm; BETON B-25; STAL: A-II (8G2); Ao = 38,5 / (,0 x 0,28 2 ) = 486 kn/m2 => µa = 0,6% Fa = 0,006 x 00 x 28 = 4,48 cm2 PRZYJĘTO ZBROJENIE PIONOWE: Ø 2 co 20 cm z obu stron (Farz = 5,65cm2) 39

31 POZ. 4.3 PŁYTA DNA POZ MOMENTY PROMIENIOWE (RADIALNE) wartości sił wg POZ Widok - MXX (knm/m) Radialny (współrzędne) x=0, y=0, z=0 Przypadki: 4 (SGN) Składowa 3/6 PRZĘSŁO max M = 08,8 knm b = 00cm; h = 50cm; h o = 40cm; BETON B-25; STAL: A-II (8G2); A o = 08,8 / (,0 x 0,40 2 ) = 680 kn/m 2 => µ a = 0,20% F a = 0,0020 x 00 x 40 = 8,0 cm 2 PRZYJĘTO ZBROJENIE: Ø 6 co 20cm. PODPORA nie mniej jak zbrojenie w ścianie na głębokości 0,4 R = 0,4 x 7,65 = 3,m PRZYJĘTO ZBROJENIE: Ø 6 co 20cm. POZ MOMENTY STYCZNE PRZĘSŁO PRZYJĘTO ZBROJENIE: Ø 6 co 20cm. PODPORA max M = 25,26 knm zbrojenie minimalne pierścieniowe na dole - => µ a = 0,5% F a = 0,005 x 00 x 40 = 6,0 cm 2 PRZYJĘTO ZBROJENIE: Ø 6 co 25cm w pasie 0,3 x 7,65 = 2,30m POZ SPRAWDZENIE RYS - M = 08,8 knm n = E a / E b = 2000 / 3000 = 7,0; ε s = 0,0005; R bzk = 0,55 kn/cm 2 b = 00cm; h = 50cm; F a = 0,05cm 2 ; F ac 4,0cm 2 ; M M fp = W fp x R bzk W fp = [0,292 +,5 x n / (b x h) x (F a + 0,xF ac )] x b x h 2 W fp = [0,292 +,5 x 7,0 / (00 x 50) x (0,05 + 0,x4,0)] x 00 x 50 2 = 73050,2 cm 3 M fp = 73050,2 x 0,55 = 322,8 kncm = 3,2 knm ~ 08,8 knm warunek spełniony POZ. 4.4 SŁUPY 40 x 40cm OBC. OBL. - z belek poz ,3 x 5,0 = 220,9 kn - ciężar słupa 0,4 2 x 4,7 x 25,0 x, = 20,7 kn RAZEM 24,6 kn ZAŁOŻONO ZBROJENIE SYMETRYCZNE: 4 Ø 6 (Farz = 8,04cm2). R b = 4,3 MPa =,43 kn/cm 2 ; R ac = R a = 30,0 MPa = 3,0 kn/cm 2 ; l O =,2 x 470 = 564 cm; b = 40 cm; h = 40 cm; h o = 34 cm. zbrojenie symetryczne 2. lo / b = 564 / 40 = 4, < cm b = 40 cm h = 40 cm µ a = 8,04 / 40 2 x 00% = 0,5% > 0,4; F ac = 8,04 cm 2 ; γ bz =,5 N d / N = 0,8; l o / b = 4, => ϕ a = 0,75 N < ϕ a x [( / γ bz ) x R b x b x h + R ac x F ac ] 24,6 < 0,75 x [( /,5) x,43 x 40 x ,0 x 8,04] = 679 kn - WAR. SPEŁNIONY PRZYJĘTO WYMIARY SŁUPA 40 x 40 cm ZBROJENIE SYMETRYCZNE: 4 Ø 6 (F arz = 8,04cm 2 ) STRZEMIONA Ø 6 CO 20cm. POZ. 4.5 UKRYTE BELKI W PŁYCIE DNA POD SŁUPAMI PRZYJĘTO ZBROJENIE DOŁEM: 5 Ø 6 (F arz = 0,05cm 2 ). 40

32 POZ. 5 POSADOWIENIE ZBIORNIKA W miejscu posadowienia zbiornika badania podłoża gruntowego wykonało Przedsiębiorstwo Geologiczne Projektowo- Wykonawcze Geowiert, Białystok ul. Legionowa 5/25 a opracował mgr Witold Sadowski. Do projektu przyjęto w poziomie posadowienia (na podst. w/w badań gruntowych) warstwę geotechniczną o oznaczeniu R glina piaszczysta, brązowa o następujących parametrach: stopień plastyczności IL = 0,30, gęstość objętościowa ρn = 2,0 t/m3, kąt tarcia wewn. øu = 6,5º, spójność cu = 3,0 kpa. W otworach 3, 4, 5, 6, 7, 8 (miejsce posadowienia zbiorników) nie stwierdzono występowania wód gruntowych. Przed betonowaniem dna zbiornika grunt w wykopie musi być porównany z wykonanymi badaniami podłoża, odebrany i potwierdzony wpisem do dziennika budowy. OBCIĄŻENIA NA GRUNT POD PEŁNYM ZBIORNIKIEM obc. obl. kn - płyty stropowe i dach π x 8,0 2 x (,29+6,26) = 58,0 - ściana żelbetowa 2 x π x 7,825 x 0,35 x 5,80 x 25,0 x, = 2744,7 - licówka klinkierowa 2 x π x 8,6 x 5,05 x 0,2 x 9,0 x,2 = 708,4 - ciężar belek 6 x 0,3 x 0,5 x 5,0 x 25,0 x, = 23,8 - ciężar słupów 4 x 0,4 2 x 5,3 x 25,0 x, = 93,3 - płyta denna π x 8,22 2 x 0,5 x 25,0 x, = 298,7 - woda π x 7,56 2 x 5,0 x 0,0 = 9376,6 RAZEM 7483,5. Dane: B :=.0 m L :=.0 m Dmin := 0.0 m g := 9.8 m/s2 2. Cechy gruntu pod fundamentem: glina piaszczysta IL=0,30 cu := 3 kpa φu := 6.5 o ρb := 2.0 t/m3 3. Cechy gruntu nad fundamentem: glina piaszczysta IL=0,30 cu := 3 kpa φu := 6.5 o ρd := 2.0 t/m3 4. Współczynniki nośności dla φu Nd := 4.34 Nc :=.63 Nb := Obliczeniowy opór jednostkowy podłoża qf := B L Nc cu +.5 B + L Nd ρb g Dmin B L Nb ρd g B qf = kn/m2 SPRAWDZENIE I STANU GRANICZNEGO Powierzchnia płyty dennej F = π x 8,22 2 = 22,3m 2 Obciążenie jednostkowe podłoża pod fundamentem q rs = 7483,5 / 22,3 = 82,4 kn/m 2 = 82,4 kpa < m x q f = 0,8 x 207,7 = 68,2 - WAR. SPEŁNIONY mgr inż. Jerzy Augustynik weryfikacja: mgr inż. Paweł Chmielewski KONIEC OBLICZEŃ STATYCZNYCH Warszawa, lipiec