INWEST-SAN INŻYNIERIA SANITARNA Zbigniew Łojewski Charzykowy, ul. Jasna 8 tel. kom

INWEST-SAN INŻYNIERIA SANITARNA Zbigniew Łojewski 89-606 Charzykowy, ul. Jasna 8 tel. kom. 605 359 879 e-mail: inwestsan@gmail.com Egz. 1 1116 PROJEKT PROJEKT WYKONAWCZY BUDOWLANY - ZMIAN DO PROJEKTU OBJĘTEGO POZWOLENIEM NA BUDOWĘ ZN.AB.6740.1.350.013 Egz. 1 TEMAT: ROZBUDOWA, PRZEBUDOWA, NADBUDOWA BUDYNKU BIUROWO-MAGAZYNOWO-WARSZTATOWEGO, BUDOWA BUDYNKU GARAŻOWO-MAGAZYNOWEGO Z AGREGATEM PRĄDOTWÓRCZYM I BOKSAMI NA KRUSZY- WA, WRAZ Z INFRASTRUKTURĄ TOWARZYSZĄCĄ I ZAGOS- PODAROWANIEM TERENU NA TERENIE DZ. NR 48/3 49 W M. CHARZYKOWY GMINA CHOJNICE. KATEGORIA OBIEKTU NR XXX LOKALIZACJA: ul. Ustronna m. Charzykowy, działki nr : 48/3, 49, obręb ewidencyjny Charzykowy 000. INWESTOR: BRANŻA: OBIEKT : Gminny Zakład Gospodarki Komunalnej Sp. z o.o. ul. Drzymały 14, 89-60 Chojnice KONSTRUKCJA Infrastruktura towarzysząca - osłona sitopiaskownika Zgodnie z art.0 ust.4 ustawy z dnia 7 lipca 1994 roku Prawo Budowlane (Dz. U. z 018 roku, poz. 1 z późniejszymi zmianami) oświadczamy, iż niniejszy projekt budowlany został sporządzony zgodnie z obowiązującymi przepisami oraz zasadami wiedzy technicznej. Opracowali: Branża: Imię i nazwisko Uprawnienia: Data: Podpis: Projektant KONSTRUKCJA Mirosław J. Ciemiński Upr. Nr ewid. UAN-NB-710/75/85; UAN-KZ-710/0/87; UAN-KZ710/35/89 0 wrzesień 018r. Sprawdzający KONSTRUKCJA mgr inż. Michalina Ziemnicka Upr. Nr ewid. POM/BO/0101/PWOK/10 0 wrzesień 018r.

- - SPIS TREŚCI A. Opis techniczny str. 3 7 B. Obliczenia statyczne str. 8-33 C. Bezpieczeństwo i ochrona zdrowia str. 34 35 D. Część rysunkowa: str. 36 54 1. Projekt zagospodarowania działki skala 1:500. Płyta fundamentowa zbrojenie dolne K1 skala 1:100 3. Płyta fundamentowa zbrojenie górne K skala 1:100 4. Płyta fundamentowa - zestawienie stali K3 5. Fundament, trzony, podwaliny K4 skala 1:0 6. Zestawienie stali K5 7. Rzut montażowy K6 skala 1:100 8. Rzut montażowy dachu K7 skala 1:100 9. Rama stalowa OŚ 1 K8 skala 1:0 10. Łączniki rama OŚ1 K9 skala 1:10 11. Rama stalowa OŚ K10 skala 1:0 1. Łączniki rama OŚ K11 skala 1:10 13. Rama stalowa OŚ 3 K1 skala 1:0 14. Łączniki rama OŚ 13 skala 1:10 15. Kład ściany w osi B K14 skala 1:0 16. Blachy - kład ściany w osi B K15 skala 1:10 17. Stężenia ścienne K16 skala 1:0 18. Stężenia dachowe K17 skala 1:0 19. Zestawienie stali K18

- 3-1. Podstawa opracowania. A. Opis techniczny. Podstawą wykonania niniejszego opracowania jest zlecenie na wykonanie prac projektowych dla Gminnego Zakładu Gospodarki Komunalnej sp. z o.o. w Chojnicach ul. J. Drzymały 14. Pozwolenie na budowę wydane przez Starostę Chojnickiego AB.6740.1.350.013 z dnia 4 czerwca 013 r. Uzgodnienia z inwestorem dotyczące przeznaczenia i funkcji projektowanej osłony sitopiaskownika. Rozporządzenie Ministra Infrastruktury z dnia 1 kwietnia 00 (z późn. zmianami) w sprawie warunków technicznych jakim powinny odpowiadać budynki i ich usytuowanie. Normy i normatywy techniczne.. Przedmiot inwestycji. Przedmiotem inwestycji jest budowa elementu infrastruktury technicznej w postaci osłony sitopiaskownika na terenie oczyszczalni ścieków w Charzykowach (działki nr ewid. 49, 48/3). Przedmiotem zmian jest projekt osłony elementu technologicznego (sitopiaskownika napowietrzanego stanowiącego zintegrowany stopień mechaniczny - szczegóły wg projektu technologicznego). Wcześniejsze opracowanie objęte pozwoleniem na budowę przewidywało inne rozwiązanie technologiczne. 3. Istniejący stan zagospodarowania terenu. Działki nr ewidencyjny 49 i 48/3 (wcześniej Nr 48/1) położone są w Charzykowach. Działki zabudowane obiektami gminnej oczyszczalni ścieków, uzbrojenie stosowne do funkcji obiektu. Projekt przewiduje posadowienie osłony na płycie fundamentowej, w trakcie robót ziemnych należy zlokalizować istniejące instalacje celem zabezpieczenia przed uszkodzeniem. Zakłada się w miejscu projektowanej lokalizacji obudowy występowanie gruntów próchniczych, za względu na zawartość w nich części organicznych wymagającą usunięcia i zastąpienia pospółką zagęszczoną mechanicznie co 0 cm do Is=0.98. Fundamenty posadowić na warstwie piasków średnich o minimalnym stopniu zgęszczenia ID = 0,35. Poniżej piasków średnich, na głębokości 1,90 m ppt. zalegają torfy w stanie średnio rozłożonym. Z uwagi na wysoki poziom wód gruntowych roboty prowadzić w okresie suchym z użyciem pomp dla odwodnienia wykopu. Woda agresywna w stosunku do betonu - przekroczone stężenie odczynu i amoniaku. W związku z powyższym zaprojektowano posadowienie obudowy sitopiaskownika na płycie fundamentowej. Badania geologiczne wykonane przez Centrum Doradczo - Laboratoryjne CertLab Marcin Klepin z Człuchowa. Druga kategoria geotechniczna. Dla takich warunków przyjęto fundament bezpośredni w postaci płyty fundamentowej. Prace ziemne prowadzić w taki sposób, aby nie naruszyć naturalnej struktury gruntu, chronić wykop przed zalaniem wodą i zamarznięciem. Ewentualne rozmoczone partie gruntu należy usunąć i zastąpić chudym betonem.

- 4-4. Projektowane zagospodarowanie terenu. Projekt przewiduje niewielką korektę w zakresie opracowania objętego pozwoleniem na budowę a obejmującą lokalizację sitopiaskownika z obudową, dojazdu do niego oraz korekty w zakresie miejsc postojowych dla samochodów osobowych. Zmiany dotyczą wyłącznie działki Nr 49. W projekcie przewidziano również wykonanie ogrodzenia zabezpieczającego urządzenie technologiczne jakim jest sitopiaskownik. 5. Pozostałe ustalenia. Zamierzenie jest zgodnie z decyzją o warunkach zabudowy Nr. BM. 6730.17.9.01 z dnia 4 lipca 01 r. wydaną przez Wójta Gminy Chojnice oraz decyzją o pozwoleniu na budowę wydaną przez Starostę Chojnickiego AB.6740.1.350.013 z dnia 4 czerwca 013 r. oraz, ustaleniami zawartymi z inwestorem, przepisami BHP oraz obowiązującymi normami. Projektowana inwestycja nie wpływa negatywnie na środowisko przyrodnicze w tym obszar Natura 000 oraz nie narusza praw osób trzecich wynikających z jej usytuowania oraz projektowanej funkcji. Na podstawie Ustawy prawo budowlane Dz.U.016 poz. 90 ze zmianami, stwierdza się że obszar oddziaływania nie wykracza poza działki Nr 49, 48/3. Bilans terenu. Działka Nr 48/1 (wcześniej 48/3) o powierzchni 35 000 m - bez zmian Działka nr 49 o powierzchni 17 00 m Było (AB.6740.1.350.013) Jest obudowa sitopiaskownika - 87,95 m (zwiększenie) drogi dojazdowe 1 799,17 m 1 834,81m (zwiększenie o 35,64 m ) parkingi, utwardzenia 84,73 m 356,73 m (zwiększenie o 7,0 m ) zieleń 3 160,68 m 31 965,09 m (zmniejszenie o 195,59 m ) 6. Przeznaczenie, dane powierzchniowe i kubaturowe. q Przeznaczenie: Sitopiaskownik jako element infrastruktury technologicznej z uwagi na swój charakter pracy wymaga obudowy zabezpieczającej. Obudowa konstrukcji stalowej w formie 3 ram o różnych wysokościach pozwalających na wykonanie dachu jednospadowego. Projekt przewiduje montaż suwnicy o udźwigu 1000 kg dla obsługi sitopiaskowniaka. Zabezpieczenie przed warunkami atmosferycznymi i dostępem osób niepowołanych w postaci obudowy z blachy fałdowej (w układzie poziomym). Od strony obsługi kontenerów na piasek - krata rolowana. 6.1. Powierzchnia zabudowy: Pz = 87,95 m 6.. Kubatura: Vb = 60,5 m 3

- 5-7.0. Założenia ogólne. Obudowę zaprojektowano przy następujących założeniach: strefa obciążenia śniegiem: II strefa obciążenia wiatrem: I strefa przemarzania gruntu: II strefa klimatyczna: II 7.1. Fundamenty: Płyta fundamentowa grub. 30 cm z betonu klasy C30/37 zbrojonego krzyżowo wg rysunku szczegółowego prętami f 10 ze stali klasy A-III. Trzony żelbetowe słupów z betonu C30/37 zbrojone prętami f 1 ze stali klasy A-IIIN. Klasa ekspozycji XA1 woda agresywna w stosunku do betonu. Pod fundamentem geowłóknina filtracyjno-separacyjna Geo 40 z 30 cm zakładami, kotwiona na szwach roboczych. Szczegóły wg rysunków konstrukcyjnych i załozeń projektowych zawartych w obliczeniach statycznych. UWAGA: Bezwzględnie należy przeprowadzić kontrolę przez osobę uprawnioną (geologa, kierownika budowy) zgodności występujących gruntów w wykopie z w/w ustaleniami, szczególnie w odniesieniu do możliwości napotkania gruntów organicznych! 7.. Konstrukcja szkieletowa: Ramy konstrukcji stalowej z kształtowników HEA 0 w rozstawie co 440 cm, kotwione do trzonów fundamentowych. Usztywnienie podłużne i poprzeczne w postaci stężeń krzyżowych między sąsiadującymi słupami. Ściany okładane w okładzie poziomym blachą trapezową TR60 o grub. 0,5 mm, mocowane bezpośrednio do konstrukcji stalowej. Pokrycie dachowe z blachy trapezowej TR130 gr. 0,75 mm. Na wspornikach słupów ram oparta belka toru jezdnego suwnicy HEB 180. Po wyborze suwnicy należy zweryfikować przyjęte rozwiązanie projektowe aby zachować jej zakładaną powierzchnię roboczą. Udźwig 1000 kg, możliwość obsługi ręczna i elektryczna. Zalecenia montażowe. Przyjęto. klasę konstrukcji spawanej wg PN B 0600: 00. Przewiduje się wykonawstwo konstrukcji w zakładzie specjalistycznym II grupy wg PN M 69009: 1987. Wszystkie spoiny powinny być wykonane przez spawaczy posiadających aktualne uprawnienia spawalnicze. Rzeczywista grubość spoin może być większa od nominalnej o 0%. Miejscowo dopuszcza się grubość mniejszą o: 5% dla spoin czołowych, 10% dla spoin pachwinowych. Dopuszcza się miejscowe podtopienia oraz wady lica i grani jeśli wady te mieszczą się w granicach grubości spoiny. Niedopuszczalne są pęknięcia, braki przetopu, kratery i nawisy lica. Wymagania dodatkowe takie jak: obróbka spoin lub przetopienie grani wymaganą technologię spawania może zalecić Inspektor Nadzoru wpisem do dziennika budowy. Własności mechaniczne i technologiczne wyrobów walcowanych powinny odpowiadać wymaganiom podanym w PN-EN 1005:00. Powierzchnia walcówki powinna być bez pęknięć, pęcherzy i naderwań. Na powierzchniach czołowych niedopuszczalne są pozostałości jamy usadowej, rozwarstwienia i pęknięcia widoczne gołym okiem. Wady powierzchniowe takie jak rysy, drobne łuski i zawalcowania, wtrącenia niemetaliczne, wżery, wypukłości, wgniecenia, zgorzeliny i chropowatości są dopuszczalne jeżeli mieszczą się w granicach dopuszczalnych odchyłek. Części do składania powinny być czyste oraz zabezpieczone przed korozją co najmniej w miejscach, które po montażu będą niedostępne. Stosowane metody i przyrządy powinny zagwarantować dotrzymanie wymagań dokładności zespołów i wykonania połączeń według załączonej tabeli.

- 6 - RODZAJ ODCHYŁKI ELEMENT KONSTRUKCJI DOPUSZCZALNA ODCHYŁ- KA Nieprostoliniowość Pręty, blachownice, słupy, 0,001 długości lecz nie części ram więcej jak 10 mm Skręcanie pręta - 0,00 długości lecz nie więcej jak 10 mm Odchyłki płaskości półek, mm na dowolnym odcinku 1000 m - ścianek, środników Wymiary przekroju - do 0,01 wymiaru lecz nie więcej niż 5 mm Przesunięcie środnika - 0,006 wysokości Wygięcie środnika - 0,003 wysokości WYMIAR NOMINALNY [mm] do 500 500 1000 1000 000 000 4000 4000 8000 8000 16000 16000 3000 DOPUSZCZALNA ODCHYŁKA WYMIARU [mm] PRZYŁĄCZENIOWY SWOBODNY 0,5,5 1,0,5 1,5,5,0 4,0 3,0 6,0 5,0 10,0 8,0 16,0 Roboty należy prowadzić zgodnie z dokumentacją techniczną przy udziale środków, które zapewnią osiągnięcie projektowanej wytrzymałości, układu geometrycznego i wymiarów konstrukcji. Tolerancje wykonania i dopuszczalne odchyłki zmontowanej konstrukcji wg PN B 0600: 00. Zmiana profili konstrukcji wymaga uzgodnienia z projektantem. Montaż należy wykonać w oparciu o projekt wykonawczy konstrukcji. Przed przystąpieniem do prac montażowych należy sprawdzić stan miejsc posadowienia oraz reperów wytyczających osie i linie odniesienia rzędnych elementów. Należy dokonać pomiarów rozstawu i poziomów kotew. Dopuszczalne odchyłki przesunięcia osi i poziomów wierzchów fundamentów wynoszą 1,0 cm. Montaż konstrukcji można rozpocząć po dokonaniu odbioru pomiarów kotew z wpisem do dziennika budowy. Montaż rozpocząć od ustawienia skrajnych słupów. Kolejne elementy mogą być montowane po wyregulowaniu i zapewnieniu stateczności elementów uprzednio zmontowanych. Po zmontowaniu konstrukcji należy wykonać jej regulację oraz podlewki pod słupami. Podkładki kotew przyspawać do blach podstaw słupów. 7.3. Pokrycie dachowe: Dach pokryty blachą trapezową TR 45.150.900 grub. 0,75 mm. 7.4. Posadzka: Posadzka betonowa systemowa metaliczno-krzemowa o wysokiej odporności na ścieranie i pylenie, zacierana i utwardzana na warstwie nośnej grub. 15 cm w postaci betonu C30/37 zbrojonego włóknem rozproszonym, polimerowym, polipropylenowym i stalowym w ilościach zależnych od wybranej technologii, zasadniczo nie mniej niż 15-0 kg/m 3. Stosunek w/c 0,50, kruszywo o uziarnieniu 16 mm, zawartość frakcji 0,5 mm min. 4 %. Podkład betonowy grub. 10 cm oddzielony o warstwy nośnej warstwą folii. Podkład na podsypce piaskowe zagęszczanej mechanicznie. Spadki posadzki o nachyleniu podanym na rys. nr K4. 7.5. Zabezpieczenie konstrukcji stalowej: Zabezpieczenia antykorozyjne. stopień czystości podłoża wg PN EN ISO 8501 1:008 Sa 1 / sposób oczyszczania podłoża strumieniowo ścierna

- 7 - Należy zastosować farbę epoksydową do gruntowania dwie warstwy i emalię poliuretanową, nawierzchniową dwie warstwy. Każda warstwa o grubości minimum 40 µm. Prace malarskie wykonywać w temperaturze otoczenia min + 10 o C, przy wilgotności względnej powietrza poniżej 80%. Przygotowana powierzchnia powinna być sucha, bez pyłu. Pokrycie należy kontrolować raz na 1 miesięcy. 7.6. Poszycie ścian: Ściany pokryte w układzie poziomym, systemową blachą trapezową TR60 o grub. 0,5 mm w kolorze RAL 9006. 7.7. Krata i drzwi: Drzwi płytowe 80/05, przylgowe, stalowe ocynkowane i lakierowane w kolorze RAL 9006 wyposażone w samozamykacz. Krata aluminiowa wzmacniana, rolowana o wym. 895/450 zwijana mechanicznie z możliwością obsługi ręcznej, kolor RAL 9006. 7.8. Obróbki blacharskie: Blacha powlekana w kolorze RAL 9006; rynny i rury spustowe: stalowe powlekane, grubość rdzenia 0,8 mm, kolor RAL 9006; W trakcie budowy używać wyłącznie materiałów atestowanych posiadających świadectwa dopuszczenia do stosowania w budownictwie!

- 8 - OBLICZENIA STATYCZNE OBUDOWA SITOPIASKOWNIKA 1.0 ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ. POŁAĆ DACHOWA. Obciążenie na 1m połaci. Lokalizacja obiektu - strefa III śniegowa Q k = 1, kn/m - współczynnik kształtu dachu C = 1,08 dla kąta nachylenia połaci dachowej a = 7 o - obciążenie odniesione do poziomu: S k = Q k *C WART. NAZWA OBCIĄŻENIA g CHARAKT. f WART. OBL. JEDN. blacha trapezowa 0,1 = 0,10 1, 0,1 kn/m ciężar podwieszeń 0, = 0,0 1, 0,4 kn/m SUMA OBCIĄŻEŃ STAŁYCH 0,300 1, 0,360 kn/m dźwigar stalowy 0,014*L = 0,13 1,1 0,14 kn/m obciążenie śniegiem 1,*0,8 = 0,96 1,5 1,44 kn/m obciążenie użytkowe 0,5 = 0,50 1,4 0,70 kn/m obciążenie wiatrem - ssanie I 0,3*0,89*(-0,5)*1,8 = -0,4 1,5-0,36 kn/m obciążenie wiatrem - ssanie II 0,3*0,89*(-0,9)*1,8 = -0,43 1,5-0,65 kn/m ŚCIANY OBUDOWY. Obciążenie na 1m. Lokalizacja obiektu - strefa I wiatrowa NAZWA OBCIĄŻENIA WART. CHARAKT. g f WART. OBL. JEDN. obciążenie wiatrem - w I 0,3*0,89*0,7*1,8 = 0,34 1,5 0,50 kn/m obciążenie wiatrem - w II 0,3*0,89*(-0,4)*1,8 = -0,19 1,5-0,9 kn/m.0 DOBÓR BLACHY TRAPEZOWEJ. Poz. 1.1 Dobór blachy trapezowej połaci. Założenia do projektowania: Schemat statyczny: belka - przęsłowa Rozstaw podpór blachy trapezowej: a = 4,4 m Blacha trapezowa TR.130 gr. 0,75 mm układana jako pozytyw Obciążenie na 1m blachy trapezowej. NAZWA OBCIĄŻENIA WART. CHARAKT. g f WART. OBL. JEDN. ciężar instalacji 0, = 0,0 1, 0,4 kn/m obciążenie śniegiem 1,*0,8 = 0,96 1,5 1,44 kn/m obciążenie użytkowe 0,5 = 0,50 1,4 0,70 kn/m SUMA OBCIĄŻEŃ CAŁKOWITYCH 1,660 1,4,380 kn/m Wyniki wymiarowania: Maksymalne obciążenie prostopadłe do połaci dachu: q max,k = 1,66 kn/m q max,o =,38 kn/m Maksymalne obciążenie dla blachy trapezowej TR.130 grubości 0,75 mm, schemat statyczny belka dwuprzęsłowa wynoszą: SGN q o =,85 kn/m > q max,o SGU q k =,85 kn/m > q max,k (dla L/00)

- 9 - Warunek spełniony! Poz. 1. Dobór blachy trapezowej ścian obudowy. Założenia do projektowania: Schemat statyczny: belka - przęsłowa Rozstaw podpór blachy trapezowej: a = 4,4 m Blacha trapezowa TR.60 gr. 0,5 mm układana jako pozytyw Obciążenie na 1m blachy trapezowej. NAZWA OBCIĄŻENIA WART. CHARAKT. g f WART. OBL. JEDN. obciążenie wiatrem - w I 0,3*0,89*0,7*1,8 = 0,34 1,5 0,50 kn/m Wyniki wymiarowania: Maksymalne obciążenie prostopadłe do połaci dachu: q max,k = 0,34 kn/m q max,o = 0,50 kn/m Maksymalne obciążenie dla blachy trapezowej TR.60 grubości 0,75 mm, schemat statyczny belka dwuprzęsłowa wynoszą: SGN q o = 0,80 kn/m > q max,o SGU q k = 0,70 kn/m > q max,k (dla L/00) Warunek spełniony! 3.0 POZ..0 RAMA STALOWA. Założenia do projektowania: Obciążenie śniegiem: strefa III Obciążenie wiatrem: strefa I Stal profilowa S35J Schemat statyczny: rama stalowa o rozpiętości 9, m w rozstawie co 4,4 m, słupy utwierdzone w fundamentach, rygiel dachowy jednoprzęsłowy, oparty na słupach Przekrój słupa: HEA 0 Przekrój rygla: HEA 40 Graniczna wartość ugięcia rygla L/50 Graniczna wartość przemieszczenia słupa L/50 Pasmo zbierania obciążeń b = 4,4 m (dla ramy w osi ) NAZWA OBCIĄŻENIA WART. CHARAKT. g f WART. OBL. JEDN. blacha trapezowa 0,1*b= 0,44 1, 0,53 kn/m ciężar instalacji 0,*b = 0,88 1, 1,06 kn/m SUMA OBCIĄŻEŃ STAŁYCH 1,30 1, 1,584 kn/m obciążenie śniegiem 1,*0,8*b= 4, 1,5 6,34 kn/m obciążenie użytkowe 0,5*b =,0 1,4 3,08 kn/m obciążenie wiatrem - ssanie I 0,3*0,89*(-0,5)*1,8 *b= -1,06 1,5-1,59 kn/m obciążenie wiatrem - ssanie II 0,3*0,89*(-0,9)*1,8*b = -1,90 1,5 -,85 kn/m Wyniki wymiarowania Obliczenia przeprowadzono w programie RM-Win. PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: 1 00 1 5 0,000 5,900 5,900 1,000 I 0 HEA 00 5 0,000 1,000 1,000 1,000 I 0 HEA

- 10-3 00 3 9,00 0,000 9,00 1,000 1 I 40 HEA 4 00 3 6 0,000-1,000 1,000 1,000 I 0 HEA 5 00 6 4 0,000-5,900 5,900 1,000 I 0 HEA 6 00 5 7 0,300 0,000 0,300 1,000 I 0 HEA 7 00 8 6 0,300 0,000 0,300 1,000 I 0 HEA WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: 1 76,8 7763 769 675 675 3,0 St3S (X,Y,V,W) 64,3 5410 1955 515 515 1,0 St3S (X,Y,V,W) STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: Napręż.gr.: AlfaT: [kn/mm] [N/mm] [1/K] S35 (X,Y,V, 05 05,000 1,0E-05 1 3 4 6 7 1,000 1 5 5,900 0,300 8,600 0,300 V=6,900 H=9,00 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "blacha+instalacje" Stałe gf= 1,0 3 Liniowe 0,0 1,3 1,3 0,00 9,0 Grupa: B "" Zmienne gf= 1,15 6 Skupione 0,0 10,9 0,1 6 Skupione 90,0 1,95 0,1 7 Skupione -0,0 0,9 0,09 7 Skupione 90,0,70 0,09 Grupa: S "śnieg" Zmienne gf= 1,50 3 Liniowe 0,0 4, 4, 0,00 9,0

- 11 - Grupa: U "użytkowe" Zmienne gf= 1,40 3 Liniowe 0,0,0,0 0,00 9,0 Grupa: V "wiatr ściany" Zmienne gf= 1,50 1 Liniowe 90,0 1,48 1,48 0,00 5,90 Liniowe 90,0 1,48 1,48 0,00 1,00 4 Liniowe -90,0-0,85-0,85 0,00 1,00 5 Liniowe -90,0-0,85-0,85 0,00 5,90 Grupa: W "wiatr dach" Zmienne gf= 1,50 3 Liniowe 0,0-1,90-1,90 0,00 9,0 4, 4, -1,90,0 1,3-1,90,0 1,3 1,48 0,9-0,85 3 10,9 4 1,48 1,95 6,70-0,85 7 1 5 1,48-0,85 ================================================================== W Y N I K I wg PN 8/B-0000 Teoria I-go rzędu Kombinatoryka obciążeń ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: yd: gf: A -"blacha+instalacje" Stałe 1,0 B -"suwnica" Zmienne 1 1,00 1,15 S -"śnieg" Zmienne 1 1,00 1,50 U -"użytkowe" Zmienne 1 1,00 1,40 V -"wiatr ściany" Zmienne 1 1,00 1,50 W -"wiatr dach" Zmienne 1 1,00 1,50 KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ:

- 1 - Nr: Specyfikacja: 1 ZAWSZE : A EWENTUALNIE: B+S+U+V+W MOMENTY-OBWIEDNIE: -50,40-63,06-50,40-39,45-39,45 17,15 3 5,80 5,80-63,06 17,15 4 16,15 4,54-50,10 16,15 6 4,54 7-50,10 1 5-34,98 5,18 5,9 -,90 TNĄCE-OBWIEDNIE: 50,57 1,6-1,3-8,43 3,1-10,95 13,59-1,6,1-10,95 6-53,18 13,59-1,6 7 5,8 1,3-1,6 4 1 5 15,1-10,95 1,1-1,6

- 13 - NORMALNE-OBWIEDNIE: 1,6 8,43-50,57-1,3 3 1,6 5,8-53,18-1,3 4 8,43-50,57 5,8-53,18 8,43 6-50,57 5,8 7-53,18 1 5 8,43-50,57 5,8-53,18 SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: "Kombinacja obciążeń" Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń: 1 0,000 5,18* -10,95-50,57 ASU 5,900-39,45* -10,95-50,57 ASU 0,000-34,98 15,1* 8,43 AVW 0,000-34,98 15,1 8,43* AVW 5,900 16,15,1 8,43* AVW 0,000 5,18-10,95-50,57* ASU 5,900-39,45-10,95-50,57* ASU 0,938 17,15* 0,04 8,43 AVW 1,000-50,40* -10,95-50,57 ASU 1,000-39,05-1,3* -47,96 ASUV 0,000 16,15,1 8,43* AVW 0,938 17,15 0,04 8,43* AVW 0,000-39,45-10,95-50,57* ASU 1,000-50,40-10,95-50,57* ASU 3 4,600 65,9* -0,00-10,95 ASU 9,00-63,06* -53,18-1,3 ASUV 9,00-63,06-53,18* -1,3 ASUV 0,000 5,80-5,8 1,6* AW 4,600-7,59 0,00 1,6* AW 9,00-63,06-53,18-1,3* ASUV 4,600 65,6 -,61-1,3* ASUV 4 0,000 5,80* -1,6 5,8 AW 0,000-63,06* 1,3-53,18 ASUV 1,000-50,10 13,59* -53,18 ASUV 0,000 5,80-1,6 5,8* AW 1,000 4,54-1,6 5,8* AW 1,000-50,10 13,59-53,18* ASUV 0,000-63,06 1,3-53,18* ASUV

- 14-5 5,900 5,9* 1,1-53,18 ASUV 0,000-50,10* 13,59-53,18 ASUV 5,900 5,9 1,1* -53,18 ASUV 0,000 4,54-1,6 5,8* AW 5,900 -,90-1,6 5,8* AW 5,900 5,9 1,1-53,18* ASUV 0,000-50,10 13,59-53,18* ASUV 6 0,000 0,00* -0,00-0,00 ASV 0,000 0,00* -0,00-0,00 ASV 0,000 0,00-0,00* -0,00 ASV 0,000-0,00 0,00 0,00* AV 0,000-0,00 0,00 0,00* AV 7 0,000 0,00* 0,00 0,00 A 0,000 0,00* 0,00 0,00 A 0,000 0,00 0,00* 0,00 A 0,000 0,00 0,00 0,00* ASU 0,000 0,00 0,00 0,00* ASU * = Wartości ekstremalne REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: "Kombinacja obciążeń" Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciążeń: 1 10,95* 50,57 51,74-5,18 ASU -15,1* -8,43 17,40 34,98 AVW 10,95 50,57* 51,74-5,18 ASU -15,1-8,43* 17,40 34,98 AVW 10,95 50,57 51,74* -5,18 ASU -15,1-8,43 17,40 34,98* AVW 10,95 50,57 51,74-5,18* ASU 4 1,6* -5,8 5,96 -,90 AW -1,1* 53,18 57, 5,9 ASUV -1,1 53,18* 57, 5,9 ASUV 1,6-5,8* 5,96 -,90 AW -1,1 53,18 57,* 5,9 ASUV -1,1 53,18 57, 5,9* ASUV 1,6-5,8 5,96 -,90* AW * = Wartości ekstremalne PRZEMIESZCZENIA - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: "Kombinacja obciążeń" Węzeł: Ux[m]: Uy[m]: Wypadkowe[m]: Kombinacja obciążeń: 1 0,00000 AVW 0,00000 ASU 0,00000 ASU 0,0189 ASUV 0,0006 ASU 0,0189 ASUV 3 0,01888 AVW 0,0008 ASUV 0,01888 AVW 4 0,00000 ASUV 0,00000 ASUV 0,00000 ASUV

- 15-5 0,01805 AVW 0,0003 ASU 0,01805 AVW 6 0,069 ASUV 0,0004 ASUV 0,069 ASUV 7 0,01805 AVW 0,00196 ASUV 0,01805 AVW 8 0,069 ASUV 0,00137 ASU 0,070 ASUV Obliczenie słupa: x Y X 10,0 Wymiary przekroju: I 0 HEA h=10,0 g=7,0 s=0,0 t=11,0 r=18,0. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=5410,0 Jyg=1955,0 A=64,30 ix=9, iy=5,5 Jw=19366,1 Jt=6, is=10,7. Materiał: S35 (X,Y,V,W). Wytrzymałość fd=15 MPa dla g=11,0. Przekrój spełnia warunki przekroju klasy 1. y 0,0 Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: ASUV Obciążenia działające prostopadle do płaszczyzny układu: momenty przywęzłowe M a = 0,00 i M b = 0,00 knm, obciążenie rozłożone na całej długości pręta q = 1,50 kn/m. Częściowy współczynnik bezpieczeństwa dla tych obciążeń wynosi g f = 1,500. M x = -5,9 knm, V y = 1,1 kn, N = -53,18 kn, M y = -0,00 knm, V x = -6,64 kn. Naprężenia w skrajnych włóknach: s t = 93, MPa s C = -109,8 MPa. Naprężenia: Naprężenia w skrajnych włóknach: s t = 93, MPa s C = -109,8 MPa. Naprężenia: - normalne: s = -8,3 Ds = 101,5 MPa y oc = 1,000 - ścinanie wzdłuż osi Y: Av = 14,70 cm t = 14,4 MPa y ov = 1,000 - ścinanie wzdłuż osi X: Av = 48,40 cm t = 1,4 MPa y ov = 1,000 Warunki nośności: s ec =s/y oc +Ds = 8,3 / 1,000 + 101,5 = 109,8 < 15 MPa t ey =t/y ov = 14,4 / 1,000 = 14,4 < 14,7 = 0.58 15 MPa t ex =t/y ov = 1,4 / 1,000 = 1,4 < 14,7 = 0.58 15 MPa e e s + 3t = 109,8 + 3 0,0 = 109,8 < 15 MPa Nośność elementów rozciąganych: Siała osiowa: N = -53,18 kn. Pole powierzchni przekroju: A = 64,30 cm. Nośność przekroju na rozciąganie: N Rt = A f d = 64,30 15 10-1 = 138,45 kn. Warunek nośności (31): N = 53,18 < 138,45 = N Rt Długości wyboczeniowe pręta: - przy wyboczeniu w płaszczyźnie układu przyjęto podatności węzłów ustalone wg załącznika 1 normy: k a = 0,300 k b = 0,500 węzły przesuwneþ m = 1,331 dla l o = 5,900 l w = 1,331 5,900 = 7,853 m

- 16 - - przy wyboczeniu w płaszczyźnie prostopadłej do płaszczyzny układu: k a = 1,000 k b = 1,000 węzły nieprzesuwne Þ m = 1,000 dla l o = 5,900 l w = 1,000 5,900 = 5,900 m - dla wyboczenia skrętnego przyjęto współczynnik długości wyboczeniowej m w = 1,000. Rozstaw stężeń zabezpieczających przed obrotem l ow = 5,900 m. Długość wyboczeniowa l w = 5,900 m. Siły krytyczne: p EJ 3,14² 05 5410,0 Nx= = 10 - = 1774,97 kn l 7,853² w N y p EJ = = lw 1 æp EJv ö Nz= ç + GJT = i s è lv ø 3,14² 05 1955,0 5,900² 1 10,7²( 3,14² 05 19366,1 5,900² Nośność przekroju na ściskanie: N RC = A f d = 64,3 15 10-1 = 138,45 kn Określenie współczynników wyboczeniowych: 10 - = 1136,31 kn 10 - + 80 6, 10 ) = 807,54 kn - dla Nxl= 115, NRC / Nx = 1,15 138,45 / 1774,97 = 1,015 Þ Tab.11 b Þ j = 0,639 - dla Nyl= 115, NRC / Ny = 1,15 138,45 / 1136,31 = 1,68 Þ Tab.11 c Þ j = 0,48 - dla Nz l= 115, NRC / Nz = 1,15 138,45 / 807,54 = 0,807 Þ Tab.11 c Þ j = 0,677 Przyjęto: j =j min = 0,48 Warunek nośności pręta na ściskanie (39): N = 53,18 j NRc 0,48 138,45 = 0,090 < 1 Zwichrzenie: Dla dwuteownika walcowanego rozstaw stężeń zabezpieczających przekrój przed obrotem l 1 = l ow =5900 mm: 35iy 15/ fd = 35 55 b 0,400 15 / 15 = 481 < 5900 = l 1 Konieczne jest sprawdzenie zwichrzenia pręta. Współrzędna punktu przyłożenia obciążenia a o = 10,50 cm. Różnica współrzędnych środka ścinania i punktu przyłożenia siły a s = 10,50 cm. Przyjęto następujące wartości parametrów zwichrzenia: A 1 = 0,610, A = 0,530, B = 1,140. A o = A 1 b y + A a s = 0,610 0,00 + 0,530 10,50 = 5,565 Mcr=± Ao Ny+ ( Ao Ny) + B is NyNz = 0,056 1136,31 + (0,056 1136,31) + 1,140 0,107 1136,31 807,54 = 90,15 Smukłość względna dla zwichrzenia wynosi: ll= 115, MR / Mcr = 1,15 110,78 / 90,15 = 0,711 Nośność przekroju na zginanie: - względem osi X M R =a p W f d = 1,000 515, 15 10-3 = 110,78 knm - względem osi Y M R =a p W f d = 1,000 177,7 15 10-3 = 38,1 knm Współczynnik zwichrzenia dla `l L = 0,711 wynosi j L = 0,935 Warunek nośności (54): N + Mx My 53,18 + = N Rc j L MRx (*MxMy *) MRy 138,45 + 5,9 0,935 110,78 + 0,00 38,1 = 0,543 < 1 Nośność (stateczność) pręta ściskanego i zginanego: Składnik poprawkowy: - dla zginania względem osi X: M x max = -5,9 knm b x = 0,856 bx Mx max N = 1, 5j l = MRx NRc Dx x x 1,5 0,639 1,015 0,856 5,9 110,78 53,18 138,45 = 0,013

- 17 - D x = 0,013 - dla zginania względem osi Y: M y max = 9,79 knm b y = 1,000 by My max N = 1, 5j l = MRy NRc Dy y y D y = 0,008 Warunki nośności (58): - dla wyboczenia względem osi X: N bx Mx max by My max + + = jx NRc jl MRx MRy 1,5 0,48 1,68 1,000 9,79 53,18 38,1 138,45 = 0,008 53,18 0,639 138,45 + 0,856 5,9 0,935 110,78 + 1,000 9,79 = 0,749 < 0,987 = 1-0,013 38,1 - dla wyboczenia względem osi Y: N bx Mx max by My max + + = jy NRc jl MRx MRy 53,18 0,48 138,45 + 0,856 5,9 0,935 110,78 + 1,000 9,79 = 0,778 < 0,99 = 1-0,008 38,1 Nośność przekroju na ścinanie: - wzdłuż osi Y V R = 0,58 A V f d = 0,58 14,7 15 10-1 = 183,31 kn Vo = 0,6 V R = 109,99 kn - wzdłuż osi X V R = 0,58 A V f d = 0,58 48,4 15 10-1 = 603,55 kn Vo = 0,3 V R = 181,06 kn Warunki nośności: - ścinanie wzdłuż osi Y: V = 1,1 < 183,31 = V R - ścinanie wzdłuż osi X: V = 6,64 < 603,55 = V R Nośność przekroju zginanego, w którym działa siła poprzeczna: xa = 5,900; xb = -0,000. - dla zginania względem osi X: V y = 1,1 < 109,99 = V o M R,V = M R = 110,78 knm - dla zginania względem osi Y: V x = 6,64 < 181,06 = V o M R,V = M R = 38,1 knm Warunek nośności (55): N + Mx My + = 53,18 N Rc MRx, V MRy, V 138,45 + 5,9 110,78 + 0,00 38,1 = 0,510 < 1 Nośność przekroju na ścinanie z uwzględnieniem siły osiowej: xa = 5,900, xb = -0,000. - dla ścinania wzdłuż osi X: - dla ścinania wzdłuż osi Y: V = 6,64 < 603,10 = 603,55 1 - ( 53,18 / 138,45 ) V = 1,1 < 183,17 = 183,31 1 - ( 53,18 / 138,45 ) R Rc R, N 1 ( ) = V - N N = V R Rc R, N 1 ( ) = V - N N = V Nośność środnika pod obciążeniem skupionym: Przyjęto szerokość rozkładu obciążenia skupionego c = 100,0 mm. Naprężenia ściskające w środniku wynoszą s c = 81,7 MPa. Współczynnik redukcji nośności wynosi: h c = 1,5-0,5 s c / f d = 1,5-0,5 81,7 / 15 = 1,000 Nośność środnika na siłę skupioną: P R,W = c o t w h c f d = 45,0 7,0 1,000 15 10-3 = 368,73 kn Warunek nośności środnika: P = 1,1 < 368,73 = P R,W Stan graniczny użytkowania: Ugięcia względem osi Y liczone od cięciwy pręta wynoszą: a max =,5 mm a gr = l / 50 = 5900 / 50 = 3,6 mm

- 18 - a max =,5 < 3,6 = a gr Ugięcia względem osi X liczone od cięciwy pręta wynoszą: a max = 5,9 mm a gr = l / 50 = 5900 / 50 = 3,6 mm a max = 5,9 < 3,6 = a gr Największe ugięcie wypadkowe wynosi: a = 5,8 + 1,6 = 6,0 Przemieszczenie poziome węzła znajdującego się na wysokości h = 5,900 m wynosi: u = 15,3 mm u gr = h / 50 = 5900 / 50 = 3,6 mm u = 15,3 < 3,6 = u gr Wniosek: Przyjęto przekrój słupa HEA0 Obliczenie rygla: x Y X 30,0 Wymiary przekroju: I 40 HEA h=30,0 g=7,5 s=40,0 t=1,0 r=1,0. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=7763,0 Jyg=769,0 A=76,80 ix=10,1 iy=6,0 Jw=38485,9 Jt=36,9 is=11,7. Materiał: St3S (X,Y,V,W). Wytrzymałość fd=15 MPa dla g=1,0. Przekrój spełnia warunki przekroju klasy 1. y 40,0 Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: ASU M x = -65,9 knm, V y = -0,00 kn, N = -10,95 kn, M y = 10,58 knm, V x = 0,00 kn. Naprężenia w skrajnych włóknach: s t = 14,1 MPa s C = -144,9 MPa. Naprężenia: Naprężenia w skrajnych włóknach: s t = 14,1 MPa s C = -144,9 MPa. Naprężenia: - normalne: s = -1,4 Ds = 143,5 MPa y oc = 1,000 Warunki nośności: s ec =s/y oc +Ds = 1,4 / 1,000 + 143,5 = 144,9 < 15 MPa Nośność elementów rozciąganych: Siała osiowa: N = -10,95 kn. Pole powierzchni przekroju: A = 76,80 cm. Nośność przekroju na rozciąganie: N Rt = A f d = 76,80 15 10-1 = 1651,0 kn. Warunek nośności (31): N = 10,95 < 1651,0 = N Rt Długości wyboczeniowe pręta: - przy wyboczeniu w płaszczyźnie układu przyjęto podatności węzłów ustalone wg załącznika 1 normy: k a = 0,300 k b = 0,300 węzły nieprzesuwne Þ m = 0,59 dla l o = 9,00 l w = 0,59 9,00 = 5,446 m - przy wyboczeniu w płaszczyźnie prostopadłej do płaszczyzny układu: k a = 1,000 k b = 1,000 węzły nieprzesuwne Þ m = 1,000 dla l o = 9,00 l w = 1,000 9,00 = 9,00 m - dla wyboczenia skrętnego przyjęto współczynnik długości wyboczeniowej m w = 1,000. Rozstaw stężeń zabezpieczających przed obrotem l ow = 9,00 m. Długość wyboczeniowa l w = 9,00 m. Siły krytyczne: p EJ 3,14² 05 7763,0 Nx= = 10 - l 5,446² w = 594,98 kn p EJ 3,14² 05 769,0 Ny= = 10 - l 9,00² w = 661,91 kn

- 19-1 æp EJv ö Nz= ç + GJT = i s è lv ø 1 11,7²( 3,14² 05 38485,9 9,00² Nośność przekroju na ściskanie: N RC = A f d = 76,8 15 10-1 = 1651,0 kn Określenie współczynników wyboczeniowych: 10 - + 80 36,9 10 ) = 7,66 kn - dla Nxl= 115, NRC / Nx = 1,15 1651,0 / 594,98 = 0,64 Þ Tab.11 b Þ j = 0,873 - dla Nyl= 115, NRC / Ny = 1,15 1651,0 / 661,91 = 1,816 Þ Tab.11 c Þ j = 0,54 - dla Nz l= 115, NRC / Nz = 1,15 1651,0 / 7,66 = 0,896 Þ Tab.11 c Þ j = 0,6 Przyjęto: j =j min = 0,54 Warunek nośności pręta na ściskanie (39): N = 10,95 j NRc 0,54 1651,0 = 0,06 < 1 Zwichrzenie: Dla dwuteownika walcowanego rozstaw stężeń zabezpieczających przekrój przed obrotem l 1 = l ow =900 mm: 35iy 15/ fd = 35 60 b 0,765 15 / 15 = 745 < 900 = l 1 Konieczne jest sprawdzenie zwichrzenia pręta. Współrzędna punktu przyłożenia obciążenia a o = 11,50 cm. Różnica współrzędnych środka ścinania i punktu przyłożenia siły a s = (-11,50) cm. Przyjęto następujące wartości parametrów zwichrzenia: A 1 = 0,610, A = 0,530, B = 1,140. A o = A 1 b y + A a s = 0,610 0,00 + 0,530 (-11,50) = -6,095 Mcr=± Ao Ny+ ( Ao Ny) + B is NyNz = (-0,061) 661,91 + (-0,061 661,91) + 1,140 0,117 661,91 7,66 = 143,36 Smukłość względna dla zwichrzenia wynosi: ll= 115, MR / Mcr = 1,15 145,13 / 143,36 = 1,157 Nośność przekroju na zginanie: - względem osi X M R =a p W f d = 1,000 675,0 15 10-3 = 145,13 knm - względem osi Y M R =a p W f d = 1,000 30,8 15 10-3 = 49,61 knm Współczynnik zwichrzenia dla `l L = 1,157 wynosi j L = 0,638 Warunek nośności (54): N + Mx My 10,95 + = N Rc j L MRx (*MxMy *) MRy 1651,0 + 65,9 0,638 145,13 + 10,58 49,61 = 0,93 < 1 Nośność (stateczność) pręta ściskanego i zginanego: Składnik poprawkowy: - dla zginania względem osi X: M x max = -65,9 knm b x = 1,000 bx Mx max N = 1, 5j l = MRx NRc Dx x x D x = 0,001 - dla zginania względem osi Y: M y max = 10,58 knm b y = 1,000 by My max N = 1, 5j l = MRy NRc Dy y y D y = 0,001 Warunki nośności (58): - dla wyboczenia względem osi X: 1,5 0,873 0,64 1,000 65,9 145,13 1,5 0,54 1,816 1,000 10,58 49,61 10,95 1651,0 = 0,001 10,95 1651,0 = 0,001

- 0 - N jx N Rc bx Mx max by My max + + = jl MRx MRy 10,95 0,873 1651,0 + 1,000 65,9 0,638 145,13 + 1,000 10,58 = 0,933 < 0,999 = 1-0,001 49,61 - dla wyboczenia względem osi Y: N bx Mx max by My max + + = jy NRc jl MRx MRy 10,95 0,54 1651,0 + 1,000 65,9 0,638 145,13 + 1,000 10,58 = 0,951 < 0,999 = 1-0,001 49,61 Nośność przekroju na ścinanie: - wzdłuż osi Y V R = 0,58 A V f d = 0,58 17,3 15 10-1 = 15,11 kn Vo = 0,6 V R = 19,06 kn - wzdłuż osi X V R = 0,58 A V f d = 0,58 57,6 15 10-1 = 718,7 kn Vo = 0,3 V R = 15,48 kn Warunki nośności: - ścinanie wzdłuż osi Y: V = 50,57 < 15,11 = V R - ścinanie wzdłuż osi X: V = 4,60 < 718,7 = V R Nośność przekroju zginanego, w którym działa siła poprzeczna: xa = 4,600; xb = 4,600. - dla zginania względem osi X: V y = 0,00 < 19,06 = V o M R,V = M R = 145,13 knm - dla zginania względem osi Y: V x = 0,00 < 15,48 = V o M R,V = M R = 49,61 knm Warunek nośności (55): N + Mx My + = 10,95 N Rc MRx, V MRy, V 1651,0 + 65,9 145,13 + 10,58 49,61 = 0,674 < 1 Nośność przekroju na ścinanie z uwzględnieniem siły osiowej: xa = 4,600, xb = 4,600. - dla ścinania wzdłuż osi X: - dla ścinania wzdłuż osi Y: V = 0,00 < 718,6 = 718,7 1 - ( 10,95 / 1651,0 ) V = 0,00 < 15,10 = 15,11 1 - ( 10,95 / 1651,0 ) R Rc R, N 1 ( ) = V - N N = V R Rc R, N 1 ( ) = V - N N = V Nośność środnika pod obciążeniem skupionym: Przyjęto szerokość rozkładu obciążenia skupionego c = 100,0 mm. Naprężenia ściskające w środniku wynoszą s c = 54,7 MPa. Współczynnik redukcji nośności wynosi: h c = 1,5-0,5 s c / f d = 1,5-0,5 54,7 / 15 = 1,000 Nośność środnika na siłę skupioną: P R,W = c o t w h c f d = 65,0 7,5 1,000 15 10-3 = 47,31 kn Warunek nośności środnika: P = 0,00 < 47,31 = P R,W Stan graniczny użytkowania: Ugięcia względem osi Y liczone od cięciwy pręta wynoszą: a max = 1,8 mm a gr = l / 50 = 900 / 50 = 36,8 mm a max = 1,8 < 36,8 = a gr Ugięcia względem osi X liczone od cięciwy pręta wynoszą: a max = 16,4 mm a gr = l / 50 = 900 / 50 = 36,8 mm a max = 16,4 < 36,8 = a gr Największe ugięcie wypadkowe wynosi: a = 16,4 + 1,8 = 7,3 Przemieszczenie poziome węzła znajdującego się na wysokości h = 6,900 m wynosi:

- 1 - u = 0,0 mm u gr = h / 50 = 6900 / 50 = 7,6 mm u = 0,0 < 7,6 = u gr Wniosek: Przyjęto przekrój rygla HEA40 Połączenie ryga ramy z słupem: Zaprojektowano połączenie doczołowe na śruby. 8 8 8 5 I 40 HEA 50 60 10 M4-8.8 60x50x4 I 0 HEA 60 10 160 8 60 8 8 Przyjęto połączenie sprężane kategorii D na śruby M4 klasy 8.8. Siły przekrojowe w odległości lo = 105 mm od węzła: M = -45,15 knm, V = 49,4 kn, N = -10,95 kn. Nośność śruby: Pole przekroju śruby: A s = 353,0 mm, A v = 45,4 mm. R m = 830 MPa, R e = 660 MPa, Nośność śruby: S Rt = min {0,65 R m A s ; 0,85 R e A s } = 190,44 kn, S Rr = 0,85 S Rt = 0,85 190,44 = 161,88 kn, S Rv = 0,45 R m A v = 0,45 830 45,4 10-3 = 168,97 kn. Siła sprężająca: S o = 0,7 R m A s = 0,7 830 353,0 10-3 = 05,09 kn. Blacha czołowa: Przyjęto blachę czołową o wymiarach 60 50 mm ze stali St3S (X,Y,V,W). Dla połączenia niesprężanego, przy c = 17,0 i b s = 8,0 (c+d) t min = 1, Dla połączenia sprężanego: c S b s Rt t min = d 3 R m 1000 f d = 1, 17,0 190,44 10³ 8,0 05 = 4 3 830 / 1000 =,6 mm = 16,7 mm t min = max {16,7;,6} =,6 mm. Przyjęto grubość blachy czołowej t = 4 mm. Nośność połączenia: Współczynnik efektu dźwigni wynosi: b =,67 - t / t min =,67-4 /,6 = 1,61, przyjęto b = 1,61 Þ 1/b = 0,6. Nośność na zginanie Nośność dla stanu granicznego zerwania śrub: M Rt = S Rt S i m i w ti y i = 190,44 ( 1,00 174) 10-3 = 66,7 knm. Przy współdziałaniu siły osiowej uwzględniamy jej wpływ na nośność połączenia: M Rt = M Rt + 0,5 (h-t) N o = 66,7 + 0,5 (4-1) 5,47 10-3 = 66,85 knm Warunek stanu granicznego nośności połączenia: M = 45,15 < 66,85 = M Rt Nośność na ścinanie Siła poprzeczna przypadająca na jedną śrubę S v = V / n = 49,4 / 4 = 1,36 kn Siła rozciągająca w śrubie od siły osiowej S t = 0,00 kn, od zginania S t = 19,74 kn. Warunek nośności śruby na ścinanie: ( S t / S Rt ) + ( S v / S Rv ) = ( 19,74 / 190,44 ) + ( 1,36 / 168,97 ) = 0,47 < 1 Nośność spoin:

- - Przyjęto spoiny o grubości zależnej od grubości ścianki a = 0,70 t. Kład spoin daje następujące wielkości: A = 89,08 cm, A v = 17,86 cm, I x = 913,7 cm 4, I y = 3688,1 cm 4. Naprężenia: t = V / A v = (49,4 / 17,86) 10 = 7,7 MPa, s = M I x x y + A N = 45,15-1,3 10³ 913,7 + -10,95 10 89,08 = -6,0 MPa s^ =scos(g) = -6,0 cos(45,0) = -43,9 MPa t^ =ssin(g) = -6,0 sin(45,0) = -43,9 MPa Dla R e = 5 MPa, współczynnik c wynosi 0,70. Nap rężenia zred uko wane: W miejscu występowania największych naprężeń zredukowanych t = 0,0 MPa. c s^ + 3 ( t + t^) = 0,70 43,9 + 3 (0,0 + 43,9 ) = 61,4 < 05 = f d Największe naprężenia prostopadłe: s = M I x x y + A N = 45,15-1,3 10³ 913,7 Połączenie słupa ramy z fundamentem: + -10,95 10 89,08 = -6,0 MPa s^ =s cos(g) = -6,0 cos(45,0) = 43,9 < 05 = f d 3 40 10x0 10 I 0 HEA 0 300 30 101051010510 30 95 10 95 93 115 d=4 690 93 7 76 7 Przyjęto zakotwienie słupa na śruby fajkowe d=4 ze stali St3S w fundamencie wykonanym z betonu klasy B37. Moment dokręcenia śrub M s = 0,0 knm. Dodatkowy moment uwzględniający wyboczenie słupa: DM = N (1 / j - 1) W / A = [50,57 (1 / 0,639-1) 515,4 / 64,30] 10 - =,9 knm. Siły przekrojowe sprowadzone do środka blachy podstawy: M = 7,47 knm, N = -50,57 kn, V = -10,95 kn, e = 543 mm Nośność śrub kotwiących: S Rt = min{0,65 R m A s ; 0,85 R e A s } = min{0,65 375 353,0 10-3 ; 0,85 5 353,0 10-3 } = min{86,0; 67,5} = 67,51 kn. Sprawdzenie zakotwienia śrub przy założeniu, S Ra ³ S Rt. S Ra =p d l a f bd =p 4 690 (0,4 30,0 ) 10-3 = = 68,39 > 67,51 = S Rt Nośność połączenia:

- 3 - Przyjęto, że marka zaprawy podlewki nie jest niższa niż 5 i podkładki wyrównawcze zajmują co najmniej 5% powierzchni docisku lub podlewka jest zbrojona. f b = f cd = 16,7 MPa Przy ściskaniu osiowym pole docisku wynosi: c = 0,58 t f / f = 0,58 05/16,70 = 45 mm d b A c = A be = 160,00 cm N c = 50,57 < 104,0 = 160,00 16,7 10-1 = A c f b = N Rc Do sprawdzenia nośności połączenia podstawy z fundamentem przyjęto model plastyczny. Sprawdzenie wielkości mimośrodu: N c = 50,57 < 105,10 = 0,5 104,0 = 0,5 N Rc Nośność śrub i strefy docisku dla przypadku dużego mimośrodu: F Rc = A x f b = 5,00 16,7 10-1 = 871,74 kn F Rt = n S Rt = 67,51 = 135,0 kn Nośność ze względu na docisk: M = 7,47 < 0,55 = 61 871,74 10-3 - 138 50,57 10-3 = z F Rc - z t N c = M Rj,N Nośność ze względu na wyrywanie: M = 7,47 < 41,46 = 61 135,0 10-3 + 13 50,57 10-3 = z F Rt + z c N c = M Rj,N Nośność na siłę poprzeczną: Siła poprzeczna działająca na podstawę słupa V = -10,95 kn, musi być przeniesiona przez tarcie lub śruby kotwiące. - tarcie pomiędzy fundamentem i blachą podstawy: V = $War15$ = 0,3 50,57 = 0,3 N c = V Rj - ścinanie i docisk śrub kotwiących: V = $War18$ = 4 (0,45 375 353,0) 10-3 = n (0,45 R m A v ) = n S Rv V = $War16$ = 7 4 4 16,7 10-3 = 7 n d f cd = V Rj Blacha podstawy: Przyjęto blachę podstawy o wymiarach 40 300 mm ze stali St3S (X,Y,V,W). Grubość blachy dla W = 4 p: t d =, S W f d =, 67,51 10³ 1,57 05 = 11 < = t Nośność przekroju blach trapezowych i blachy podstawy: Charakterystyka przekroju: y = 59 mm, J x = 5666,5 cm 4 W x = 310,3 cm 3, A v = 44,0 cm Siły działające na przekrój: M 1 =s d b c / = (16,70 199 105 / ) 10-6 = 18,30 knm, M = nz (c - e s ) = 135,0 (105-7) 10-3 = 4,46 knm. V 1 =s d b c = 16,70 199 105 10-3 = 348,64 kn, V = nz = 135,0 kn. Naprężenia: s M = M / W = (18,30 / 310,3) 10 3 = 59,0 MPa, t = V / A v = (348,64 / 44,0) 10 = 79, MPa s = s M + 3t = 59,0² + 3 79² = 149,4 < 15 = f d Nośność spoin poziomych: Przyjęto spoiny o grubości a = 3 mm Siła przenoszona przez spiony wynosi F = 0,5 N = 1,64 kn. Kład spoin daje następujące wielkości: A = 80,65 cm, A v = 56,68 cm, I x = 1199,5 cm 4, I y = 5956,0 cm 4. Naprężenia: t = V / A v = (10,95 / 56,68) 10 = 1,9 MPa, M x y F s = + = -7,47 10,8 10³ + -1,64 10 = -7,8 MPa I A 1199,5 80,65 x s^ =scos(g) = -7,8 cos(45,0) = -19,7 MPa t^ =ssin(g) = -7,8 sin(45,0) = -19,7 MPa Naprężenia pochodzące od siły rozwarstwiającej między blachami pionowymi i blachą podstawy: - dla naprężeń docisku

- 4 - t = Q S / b s J = - dla sił w kotwach 348,64 319,4 10 1,8 5667 = 109, MPa t = Q S / b s J = 135,0 319,4 10 1,8 5667 = 4,3 MPa Dla R e = 5 MPa, współczynnik c wynosi 0,70. Nap rężenia zred uko wane: W miejscu występowania największych naprężeń zredukowanych t = 109, MPa. c s^ + 3 ( t + t^) = 0,70 19,7 + 3 (109, + 19,7 ) = 135, < 05 = f d Największe naprężenia prostopadłe: s = M I x x y + A F = -7,47 0,0 10³ 1199,5 + -1,64 10 80,65 = -50, MPa s^ =s cos(g) = -50, cos(45,0) = 35,5 < 05 = f d Nośność spoin pionowych: Przyjęto 8 spoiny o grubości a = 3 mm i długości 0 mm. Kład spoin daje następujące wielkości: A = 5,80 cm, I o = I x + I y = 581,6+19,6 = 7951, cm 4. Naprężenia w spoinach: t F = F / A = (1,64 / 5,80) 10 =,4 MPa, t M = M o r / I o = (7,47 15, / 7951,) 10 3 = 5,5 MPa, Dla R e = 35 MPa, współczynniki a wynoszą a^ = 0,9, a = 0,8. Nośność spoin: t F =,4 < 17,0 = 0,8 15 = a f d ( t q M + t F cosq ) + ( t F sin ) = (5,54+,39 0,7) = 54,3 < 193,5 = 0,9 15 = a^ f d 4.0 POZ. 3.1 BELKA PODSUWNICOWA. + (,39 0,69) = Założenia do projektowania: Stal profilowa S35J Schemat statyczny: belka jednoprzęsłowa o rozpiętości przęsła 4,4 m Przekrój belki: HEB 180 Obliczenia przeprowadzono w programie RM-Win. Przyjęto suwnicę jednodźwigarową z profili walcowanych 1t x 8610 mm o parametrach: Udźwig Q h = 10 kn Rozstaw kół wózka R = 1,9 m Ciężar suwnicy G c = 10,7 kn w tym ciężar wózka G t = 0,7 kn Prędkość podnoszenia V h = 1,3/5 m/min Dane obciążeniowe:

- 5 -

- 6 - Wyniki wymiarowania: x Y X 171,0 Wymiary przekroju: I 180 HEA h=171,0 g=6,0 s=180,0 t=9,5 r=15,0. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=510,0 Jyg=95,0 A=45,30 ix=7,4 iy=4,5 Jw=6010,9 Jt=13,7 is=8,7. Materiał: S35 (X,Y,V,W). Wytrzymałość fd=15 MPa dla g=9,5. Przekrój spełnia warunki przekroju klasy 1. y 180,0 Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: ABCD M x = -8,64 knm, V y = 1,43 kn, N = -1,08 kn, M y = 5,3 knm, V x = 0,00 kn. Naprężenia w skrajnych włóknach: s t = 149,1 MPa s C = -149,6 MPa. Naprężenia: Naprężenia w skrajnych włóknach: s t = 149,1 MPa s C = -149,6 MPa. Naprężenia: - normalne: s = -0, Ds = 149,4 MPa y oc = 1,000 - ścinanie wzdłuż osi Y: Av = 10,6 cm t = 1,1 MPa y ov = 1,000 Warunki nośności: s ec =s/y oc +Ds = 0, / 1,000 + 149,4 = 149,6 < 15 MPa t ey =t/y ov = 1,1 / 1,000 = 1,1 < 14,7 = 0.58 15 MPa e e s + 3t = 149,6 + 3 0,0 = 149,6 < 15 MPa Nośność elementów rozciąganych: Siała osiowa: N = -1,08 kn. Pole powierzchni przekroju: A = 45,30 cm. Nośność przekroju na rozciąganie: N Rt = A f d = 45,30 15 10-1 = 973,95 kn. Warunek nośności (31): N = 1,08 < 973,95 = N Rt Długości wyboczeniowe pręta: - przy wyboczeniu w płaszczyźnie układu przyjęto podatności węzłów ustalone wg załącznika 1 normy: k a = 1,000 k b = 1,000 węzły nieprzesuwne Þ m = 1,000 dla l o = 4,400 l w = 1,000 4,400 = 4,400 m

- 7 - - przy wyboczeniu w płaszczyźnie prostopadłej do płaszczyzny układu: k a = 1,000 k b = 1,000 węzły nieprzesuwne Þ m = 1,000 dla l o = 4,400 l w = 1,000 4,400 = 4,400 m - dla wyboczenia skrętnego przyjęto współczynnik długości wyboczeniowej m w = 1,000. Rozstaw stężeń zabezpieczających przed obrotem l ow = 4,400 m. Długość wyboczeniowa l w = 4,400 m. Siły krytyczne: p EJ 3,14² 05 510,0 Nx= = 10 - = 63,14 kn l 4,400² w N y p EJ = = lw 1 æp EJv ö Nz= ç + GJT = i s è lv ø 3,14² 05 95,0 4,400² 10 - = 966,70 kn 1 8,7²( 3,14² 05 6010,9 4,400² Nośność przekroju na ściskanie: xa = 0,000; xb = 4,400: N RC = A f d = 45,3 15 10-1 = 973,95 kn Określenie współczynników wyboczeniowych: 10 - + 80 13,7 10 ) - dla Nxl= 115, NRC / Nx = 1,15 973,95 / 63,14 = 0,701 Þ Tab.11 b Þ j = 0,841 - dla Nyl= 115, NRC / Ny = 1,15 973,95 / 966,70 = 1,154 Þ Tab.11 c Þ j = 0,480 = 79,61 kn - dla Nz l= 115, NRC / Nz = 1,15 973,95 / 79,61 = 0,75 Þ Tab.11 c Þ j = 0,71 Przyjęto: j =j min = 0,480 Warunek nośności pręta na ściskanie (39): N = 1,08 j NRc 0,480 973,95 = 0,00 < 1 Zwichrzenie: Dla dwuteownika walcowanego rozstaw stężeń zabezpieczających przekrój przed obrotem l 1 = l ow =4400 mm: 35iy 15/ fd = 35 45 b 0,400 15 / 15 = 3955 < 4400 = l 1 Konieczne jest sprawdzenie zwichrzenia pręta. Współrzędna punktu przyłożenia obciążenia a o = 9,00 cm. Różnica współrzędnych środka ścinania i punktu przyłożenia siły a s = (-9,00) cm. Przyjęto następujące wartości parametrów zwichrzenia: A 1 = 0,610, A = 0,530, B = 1,140. A o = A 1 b y + A a s = 0,610 0,00 + 0,530 (-9,00) = -4,770 Mcr=± Ao Ny+ ( Ao Ny) + B is NyNz = (-0,048) 966,70 + (-0,048 966,70) + 1,140 0,087 966,70 79,61 = 108,30 Smukłość względna dla zwichrzenia wynosi: = 115, M / M = 1,15 63,1 / 108,30 = 0,878 ll R cr Nośność przekroju na zginanie: - względem osi X M R =a p W f d = 1,000 93,6 15 10-3 = 63,1 knm - względem osi Y M R =a p W f d = 1,000 10,8 15 10-3 =,10 knm Współczynnik zwichrzenia dla `l L = 0,878 wynosi j L = 0,845 Warunek nośności (54): N + Mx My 1,08 + = N Rc j L MRx (*MxMy *) MRy 973,95 + 8,64 0,845 63,1 + 5,3,10 = 0,779 < 1 Nośność (stateczność) pręta ściskanego i zginanego: Składnik poprawkowy: - dla zginania względem osi X: M x max = -8,64 knm b x = 1,000

- 8 - bx Mx max N = 1, 5j l = MRx NRc Dx x x D x = 0,000 - dla zginania względem osi Y: M y max = 5,3 knm b y = 1,000 by My max N = 1, 5j l = MRy NRc Dy y y D y = 0,000 Warunki nośności (58): - dla wyboczenia względem osi X: N bx Mx max by My max + + = jx NRc jl MRx MRy 1,5 0,841 0,701 1,000 8,64 1,08 63,1 973,95 = 0,000 1,5 0,480 1,154 1,000 5,3 1,08,10 973,95 = 0,000 1,08 0,841 973,95 + 1,000 8,64 0,845 63,1 + 1,000 5,3 = 0,779 < 1,000 = 1-0,000,10 - dla wyboczenia względem osi Y: N bx Mx max by My max + + = jy NRc jl MRx MRy 1,08 0,480 973,95 + 1,000 8,64 0,845 63,1 + 1,000 5,3 = 0,780 < 1,000 = 1-0,000,10 Nośność przekroju na ścinanie: - wzdłuż osi Y V R = 0,58 A V f d = 0,58 10,3 15 10-1 = 17,94 kn Vo = 0,6 V R = 76,77 kn - wzdłuż osi X V R = 0,58 A V f d = 0,58 34, 15 10-1 = 46,47 kn Vo = 0,3 V R = 17,94 kn Warunki nośności: - ścinanie wzdłuż osi Y: V = 13,61 < 17,94 = V R - ścinanie wzdłuż osi X: V = 4,84 < 46,47 = V R Nośność przekroju zginanego, w którym działa siła poprzeczna: xa =,00; xb =,00. - dla zginania względem osi X: V y = 1,43 < 76,77 = V o M R,V = M R = 63,1 knm - dla zginania względem osi Y: V x = 0,00 < 17,94 = V o M R,V = M R =,10 knm Warunek nośności (55): N + Mx My + = 1,08 N Rc MRx, V MRy, V 973,95 + 8,64 63,1 + 5,3,10 = 0,696 < 1 Nośność przekroju na ścinanie z uwzględnieniem siły osiowej: - dla ścinania wzdłuż osi X: - dla ścinania wzdłuż osi Y: V = 0,00 < 46,47 = 46,47 1 - ( 1,08 / 973,95 ) V = 1,43 < 17,94 = 17,94 1 - ( 1,08 / 973,95 ) R Rc R, N 1 ( ) = V - N N = V R Rc R, N 1 ( ) = V - N N = V Nośność środnika pod obciążeniem skupionym: Przyjęto szerokość rozkładu obciążenia skupionego c = 100,0 mm. Naprężenia ściskające w środniku wynoszą s c = 69,9 MPa. Współczynnik redukcji nośności wynosi: h c = 1,5-0,5 s c / f d = 1,5-0,5 69,9 / 15 = 1,000 Nośność środnika na siłę skupioną: P R,W = c o t w h c f d =,5 6,0 1,000 15 10-3 = 87,0 kn Warunek nośności środnika: P = 4,86 < 87,0 = P R,W Stan graniczny użytkowania:

- 9 - Ugięcia względem osi Y liczone od cięciwy pręta wynoszą: a max = 7,9 mm a gr = l / 50 = 4400 / 50 = 17,6 mm a max = 7,9 < 17,6 = a gr Ugięcia względem osi X liczone od cięciwy pręta wynoszą: a max = 5,1 mm a gr = l / 50 = 4400 / 50 = 17,6 mm a max = 5,1 < 17,6 = a gr Największe ugięcie wypadkowe wynosi: a = 5,1 + 7,9 = 9,4 Wniosek: Przyjęto przekrój belki HEB180 5.0 POZ. 6.0 PŁYTA FUNDAMENTOWA. Dane materiałowe: Beton C30/37 (woda gruntowa agresywna w stosunku do betonu, klasa ekspozycji XA1) f cd = 0 MPa f ctd = 1,33 MPa f ctm =,9 MPa Chudy beton C8/10 Stal zbrojenia głównego klasy A IIIN (B500SP) f yd = 40 MPa f yk = 500 MPa Stal na strzemiona klasy A 0 (St0S) Założenia do projektowania: Średnica zbrojenia głównego: #10 Otulina zbrojenia: a = 5,0 cm Zestawienie obciążeń REAKCJE Z SŁUPÓW S1 S3 NAZWA OBCIĄŻENIA SIŁA PIO- NOWA [kn] SIŁA PO- ZIOMA [kn] MOMENT ZGINAJĄCY [knm] reakcja ze słupa w osi A 45,91 9,83 7,89 reakcja ze słupa w osi B 65,63 1,73 61,69 Obciążenie na 1m. NAZWA OBCIĄŻENIA WART. CHARAKT. g f WART. OBL. JEDN. obciążenie równomiernie rozłożone posadzki 4,0 1,3 5, kn/m Parametry geotechniczne w poziomie posadowienia: Warstwę gruntów próchniczych, za względu na zawartość w nich części organicznych należy usunąć i zastąpić pospółką zagęszczoną mechanicznie co 0 cm do Is=0.98. Fundamenty posadowić na warstwie piasków średnich o minimalnym stopniu zgęszczenia I D = 0,35. Poniżej piasków średnich, na głębokości 1,90 m ppt. zalegają torfy w stanie średnio rozłożonym. Z uwagi na wysoki poziom wód gruntowych roboty prowadzić w okresie suchym z użyciem pomp dla odwodnienia wykopu. Woda agresywna w stosunku do betonu - przekroczone stężenie odczynu i amoniaku. W związku z powyższym zaprojektowano posadowienie obudowę sitopiaskownika na płycie fundamentowej. Wyniki wymiarowania: Z uwagi na brak parametrów geotechnicznych określających warstwę torfów wg. opinii geotechnicznej "Cert- Lab" z grudnia 018 roku zobowiązuje się Kierownika Budowy oraz Inspektora Nadzoru Inwestorskiego do wykonania badań parametrów geotechnicznych warstwy torfów przez uprawnionego geologa. Przy definicji podłoża uwarstwionego pod projektowaną posadzką przyjęto dla powyższej warstwy: moduł odkształcenia pierwotnego 0,35 MPa, spójność 15 kpa oraz gęstość objętościową 10,5 kn/m 3. W przypadku stwierdzenia parametrów gorszych niż założone przerwać prace i powiadomić projektanta konstrukcji.

- 30 - Zaprojektowano płytę fundamentową o grubości h = 0,30 m, zbrojoną krzyżowo górą i dołem siatką #10 co ~10/0 cm. Obliczenia przeprowadzono w programie ABC Płyta. Wyniki wymiarowania przedstawiono w postaci map zbrojenia. Pokazano wymaganą ilość prętów zbrojeniowych na 1,0 mb płyty żelbetowej. Rys. nr 1 Zbrojenie dolne na kierunku X Rys. nr Zbrojenie dolne na kierunku Y