PRZEWIĄZKA: MODEL.3D OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE MODEL PRZEWIĄZKI
|
|
- Anatol Marek
- 5 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 MODEL PRZEWIĄZKI
2 WARTOŚCI OBCIĄŻEŃ KLIMATYCZNYCH wg PN-80/B-02010/Az1:2006 & PN-77/B OBCIĄŻENIE WIATREM Przypadek obciążeniowy : Wiatr od lewej pręt : 5 P : -0,30 kn/m na całej długości pręta pręt : 6 P : 0,21 kn/m na całej długości pręta pręt : 4 P : 0,21 kn/m na całej długości pręta pręt : 1 P : -0,17 kn/m na całej długości pręta pręt : 7 P : od 0,39 kn/m dla x = 0,090 do 0,39 kn/m dla x = 1,000 P : od 0,21 kn/m dla x = 0,000 do 0,21 kn/m dla x = 0,090 Przypadek obciążeniowy : Wiatr od prawej, wariant I pręt : 5 P : 0,17 kn/m na całej długości pręta pręt : 6 P : 0,39 kn/m na całej długości pręta pręt : 4 P : 0,39 kn/m na całej długości pręta pręt : 1 P : 0,30 kn/m na całej długości pręta pręt : 7 P : od 0,10 kn/m dla x = 0,090 do 0,10 kn/m dla x = 1,000 P : od 0,39 kn/m dla x = 0,000 do 0,39 kn/m dla x = 0,090 Przypadek obciążeniowy : Wiatr od prawej, wariant II pręt : 5 P : 0,17 kn/m na całej długości pręta pręt : 7 P : -0,07 kn/m na całej długości pręta pręt : 6 P : -0,07 kn/m na całej długości pręta pręt : 4 P : -0,07 kn/m na całej długości pręta pręt : 1 P : 0,30 kn/m na całej długości pręta Przypadek obciążeniowy : Wiatr od przodu pręt : 5 P : 0,21 kn/m na całej długości pręta pręt : 7 P : 0,21 kn/m na całej długości pręta pręt : 6 P : 0,21 kn/m na całej długości pręta pręt : 4 P : 0,21 kn/m na całej długości pręta pręt : 1 P : -0,21 kn/m na całej długości pręta OBCIĄŻENIE ŚNIEGIEM Przypadek obciążeniowy : Śnieg - przypadek prosty pręt : 7 P : -1,15 kn/m na całej długości pręt : 6 P : -1,15 kn/m na całej długości pręt : 4 P : -1,15 kn/m na całej długości WYMIARY BUDYNKU Wysokość : Głębokość : Wiaty: Szerokość segmentu obliczeniowego : Wysokość dla wiatru : Poziom posadowienia : 5,08 m 5,00 m wyłączone 0,80 m 6,20 m -1,20 m DANE WIATROWE Strefa : Rodzaj terenu : Dachy wielokrotne : III C wyłączone Beta: 1,800 qk: 0,42 kpa Przepuszczalność lewej strony : 0,000 % prawej strony : 0,000 % przodu : 0,000 % tyłu : 0,000 %
3 DANE ŚNIEGOWE Strefa : 3 Wysokość geograficzna : 350,000 m Redystrybucja śniegu : wyłączona qk : 1,80 kpa Ciśnienie śniegu zwiększono o 20% REZULTATY DLA ŚNIEGU Przypadek obciążeniowy : Śnieg - przypadek prosty Pręt : 5 x 0 : 0,000 x 1 : 1,000 C 0 : 0,000 C 1 : 0,000 S K0 : 0,000 S K1 : 0,000 Pręt : 7 x 0 : 1,000 x 1 : 0,000 C 0 : 0,800 C 1 : 0,800 S K0 :1152,000 S K1 :1152,000 Pręt : 6 x 0 : 1,000 x 1 : 0,000 C 0 : 0,800 C 1 : 0,800 S K0 :1152,000 S K1 :1152,000 Pręt : 4 x 0 : 0,000 x 1 : 1,000 C 0 : 0,800 C 1 : 0,800 S K0 :1152,000 S K1 :1152,000 Pręt : 1 x 0 : 1,000 x 1 : 0,000 C 0 : 0,000 C 1 : 0,000 S K0 : 0,000 S K1 : 0,000 ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ Nazwa zestawu: STROP GK Opis / Geometria Charakterystyczne Obliczeniowe Płyta gipsowo - kartonowa NIDA Ogień GKF 12.5 mm (Lafarge Nida Gips) 0,11 (kpa) = 0,11 (kpa) * 1,20 = 0,13 (kpa) Jodła, lipa, olcha, osika, sosna, świerk, topola w stanie powietrznosuchym 5,50 (kn/m3) * 2,0 (cm) = 0,11 (kpa) * 1,20 = 0,13 (kpa) RAZEM 0,22 (kpa) * 1,20 = 0,26 (kpa) Nazwa zestawu: BLACHA FAŁDOWA Opis / Geometria Charakterystyczne Obliczeniowe Blacha fałdowa stalowa o wysokości fałdy 43,5 mm (T-40), grubości 0,88 mm 0,10 (kpa) = 0,10 (kpa) * 1,20 = 0,12 (kpa) Jodła, lipa, olcha, osika, sosna, świerk, topola w stanie powietrznosuchym 5,50 (kn/m3) * 1,5 (cm) = 0,08 (kpa) * 1,20 = 0,10 (kpa) RAZEM 0,18 (kpa) * 1,20 = 0,22 (kpa) Obciążenia Nazwa przypadku CW POKRYCIE+STROP POSADZKA UŻYTKOWE ŚNIEG ŚNIEG_ZASPY ŚNIEG_ZASPY ŚNIEG_ZASPY WIATR1 WIATR1 WIATR1 WIATR1 WIATR1 Wartość obciążenia PZ Minus Wsp=1,00 PZ=-0,40(kN/m2) rzutowane PZ=-1,68(kN/m2) PZ=-3,00(kN/m2) PZ=-1,44(kN/m2) rzutowane PZ1=-5,94(kN/m2) PZ2=-5,94(kN/m2) PZ3=-1,44(kN/m2) Rzut=rzutowane N1X=11,99(m) N1Y=2,59(m) N1Z=5,11(m) N2X=15,32(m) N2Y=2,59(m) N2Z=5,11(m) N3X=15,32(m) N3Y=-2,05(m) N3Z=3,60(m) PZ1=-3,06(kN/m2) PZ2=-3,06(kN/m2) PZ3=-1,44(kN/m2) Rzut=rzutowane N1X=9,04(m) N1Y=0,0(m) N1Z=2,00(m) N2X=9,04(m) N2Y=-2,05(m) N2Z=2,67(m) N3X=6,24(m) N3Y=-2,05(m) N3Z=2,67(m) P1(9.04, 0, 2) P2(9.04, -2.05, 2.67) P3(6.24, -2.05, 2.67) P4(6.24, -2.27e-016, 2) PZ1=-3,24(kN/m2) PZ2=-3,24(kN/m2) PZ3=-1,44(kN/m2) Rzut=rzutowane N1X=3,43(m) N1Y=-2,77(m) N1Z=2,90(m) N2X=0,0(m) N2Y=-2,77(m) N2Z=2,90(m) N3X=0,0(m) N3Y=0,0(m) N3Z=2,00(m) P1(3.43, -2.77, 2.9) P2(3.43, 0, 2) P3(0, 0, 2) P4( , -2.77, 2.9) PZ=0,39(kN/m2) lokalny PY=0,17(kN/m2) PY=0,30(kN/m2) PX=-0,30(kN/m2) PX=0,30(kN/m2)
4 OBLICZENIA KONSTRUKCJI DREWNIANYCH NORMA: PN-B-03150:2000 TYP ANALIZY: Weryfikacja grup prętów PRĘT: KROKIEW PUNKT: WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.00 L = 0.00 m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 10 SGN /86/ 1* * * *1.50 MATERIAŁ C27 PARAMETRY PRZEKROJU: KR 6x18 ht=18.0 cm Ay= cm2 Az= cm2 Ax= cm2 bf=6.0 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 Wely= cm3 Welz= cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE W ROZPATRYWANYM PRZEKROJU N = 2.70 kn My = kn*m Vz = 8.30 kn NAPRĘŻENIA W ROZPATRYWANYM PRZEKROJU Sig c,0,d = MPa Sig m,y,d = MPa Tau z,d = MPa WYTRZYMAŁOŚCI f c,0,d = MPa f m,y,d = MPa f v,d = MPa WSPÓŁCZYNNIKI I PARAMETRY DODATKOWE km = 0.70 kmod = 0.60 khy = 1.00 PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: PARAMETRY WYBOCZENIOWE: względem osi y przekroju względem osi z przekroju ly = 2.63 m Lam,y = lz = 2.63 m Lam,z = Lam rel,y = 0.86 ky = 0.91 Lam rel,z = 0.49 kz = 0.62 lc,y = 2.63 m kc,y = 0.84 lc,z = 0.50 m kc,z = 1.00 FORMUŁY WERYFIKACYJNE: Sig c,0,d/(kc,y*f c,0,d) + Sig m,y,d/f m,y,d = 0.250/(0.84*10.154) / = 0.91 < 1.00 [4.2.1(3)] Tau z,d/f v,d = 1.153/1.292 = 0.89 < 1.00 [ (1)] PRZEMIESZCZENIA GRANICZNE Ugięcia Nie analizowano Przemieszczenia Profil poprawny!!!
5 GRUPA: 1 PŁATWIE PRĘT: 115 PUNKT: WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.50 L = 1.54 m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 6 ŚNIEG_ZASPY MATERIAŁ C24 PARAMETRY PRZEKROJU: KRAW 150x175 ht=17.5 cm Ay= cm2 Az= cm2 Ax= cm2 bf=15.0 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 Wely= cm3 Welz= cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE W ROZPATRYWANYM PRZEKROJU N = 0.26 kn My = 7.70 kn*m NAPRĘŻENIA W ROZPATRYWANYM PRZEKROJU Sig c,0,d = MPa Sig m,y,d = MPa WYTRZYMAŁOŚCI f c,0,d = MPa f m,y,d = MPa WSPÓŁCZYNNIKI I PARAMETRY DODATKOWE km = 0.70 kmod = 0.90 khy = 1.00 PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: PARAMETRY WYBOCZENIOWE: względem osi y przekroju względem osi z przekroju ly = 3.08 m Lam,y = lz = 3.08 m Lam,z = Lam rel,y = 1.03 ky = 1.09 Lam rel,z = 0.31 kz = 0.53 lc,y = 3.08 m kc,y = 0.70 lc,z = 0.80 m kc,z = 1.00 FORMUŁY WERYFIKACYJNE: Sig c,0,d/(kc,y*f c,0,d) + Sig m,y,d/f m,y,d = 0.010/(0.70*14.538) / = 0.61 < 1.00 [4.2.1(3)] PRZEMIESZCZENIA GRANICZNE Ugięcia u fin,y = 0.0 cm < u fin,max,y = L/ = 1.5 cm Decydujący przypadek obciążenia: WIATR1 u fin,z = 1.0 cm < u fin,max,z = L/ = 1.5 cm Decydujący przypadek obciążenia: ŚNIEG_ZASPY u fin,yz = 1.0 cm < u fin,max,yz = L/ = 1.5 cm Decydujący przypadek obciążenia: ŚNIEG_ZASPY Zweryfikowano Zweryfikowano Zweryfikowano Przemieszczenia Profil poprawny!!!
6 RDZENIE 1 Poziom: Nazwa : Poziom(-1,00 m) Poziom odniesienia : -1,00 (m) Wilgotność względna środowiska : 75 % Współczynnik pełzania betonu : p = 4,09 Wiek betonu w chwili obciążenia : 28 (dni) Klasa środowiska : XC1 Wiek betonu : 50 (lat) Konstrukcja o specjalnym znaczeniu : nie 2 Słup: S1 2.1 Charakterystyki materiałów: Beton : B20 fcd = 10,667 (MPa) ciężar objętościowy = 2501,36 (kg/m3) Zbrojenie podłużne : A-IIIN typ A-IIIN (RB500) fyk = 500,000 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-0 typ A-0 (St0S) fyk = 220,000 (MPa) 2.2 Geometria: Prostokąt 25,0 x 25,0 (cm) Wysokość: = 4,57 (m) Grubość płyty = 0,25 (m) Wysokość belki = 0,25 (m) Otulina zbrojenia = 3,0 (cm) Ac = 625,00 (cm2) Icy = 32552,1 (cm4) Icz = 32552,1 (cm4) dy = 20,8 (cm) dz = 20,8 (cm) 2.3 Wyniki obliczeniowe: Analiza SGN Kombinacja wymiarująca: 1.10STA1+1.10STA2+1.10STA3+1.04EKSP1+1.30WIATR1+1.35SN2 (C) Siły przekrojowe: NSd = 10,56 (kn) MSdy = -0,59 (kn*m) MSdz = -0,45 (kn*m) Siły wymiarujące: przekrój środkowy słupa NSd = 10,56 (kn) NSd*etotz = -0,71 (kn*m) NSd*etoty= -0,63 (kn*m) Mimośród: Mimośród: ez (My/N) ey (Mz/N) statyczny ee: -5,6 (cm) -4,2 (cm) niezamierzony ea: -1,0 (cm) -1,5 (cm) początkowy e0: -6,6 (cm) -5,8 (cm) całkowity etot: -6,7 (cm) -6,0 (cm) Analiza szczegółowa-kierunek Y: Siła krytyczna (38) N crit = (9 / l o 2 ) *[( Ecm * I c )/ (2 * klt) *( 0.11/ (0.1 + e o /h) + 0.1) + E s * I s ] = 897,64 (kn) Lo = 3,52 (m) Ecm = 28540,137 (MPa) Ic = 32552,1 (cm4) Es = ,000 (MPa) Is = 311,7 (cm4) klt = 3,04 = 4,09 Nd/N = 1,00 eo/h = max (eo/h, 0.05, * lo /h * fcd ) = 0,26 eo = -6,6 (cm) h = 25,0 (cm) Analiza smukłości Konstrukcja nieprzesuwna l col (m) l o (m) lim crit 4,57 3,52 48,80 25,00 104,00 Słup smukły Analiza wyboczenia M1 = -0,09 (kn*m) M2 = -0,36 (kn*m) M3 = -0,59 (kn*m) Przypadek: przekrój środkowy słupa, uwzględnienie wpływu smukłości ee = M3sd/Nsd = -5,6 (cm) (34) ea = max (lcol/600, hy/30, 1.0cm) = -1,0 (cm) lcol = 4,57 (m) hy = 25,0 (cm)
7 eo = ee + ea = -6,6 (cm) (31) etot = *eo = -6,7 (cm) (36) = 1/(1-Nsd/Ncrit) = 1,01 (37) Ncrit = 897,64 (kn) (38) Analiza szczegółowa-kierunek Z: Siła krytyczna (38) N crit = (9 / l o 2 ) *[( Ecm * I c )/ (2 * klt) *( 0.11/ (0.1 + e o /h) + 0.1) + E s * I s ] = 262,73 (kn) Lo = 6,63 (m) Ecm = 28540,137 (MPa) Ic = 32552,1 (cm4) Es = ,000 (MPa) Is = 311,7 (cm4) klt = 3,04 = 4,09 Nd/N = 1,00 eo/h = max (eo/h, 0.05, * lo /h * fcd ) = 0,23 eo = -6,6 (cm) h = 25,0 (cm) Analiza smukłości Konstrukcja przesuwna l col (m) l o (m) lim crit 4,57 6,63 91,90 25,00 104,00 Słup smukły Analiza wyboczenia M1 = -0,03 (kn*m) M2 = -0,26 (kn*m) Przypadek: przekrój środkowy słupa, uwzględnienie wpływu smukłości ee = M3sd/Nsd = -4,2 (cm) (34) ea = max (lcol/600*(1+1/n), hz/30, 1.0cm) = -1,5 (cm) lcol = 4,57 (m) hz =25,0 (cm) eo = ee + ea = -5,8 (cm) (31) etot = *eo = -6,0 (cm) (36) = 1/(1-Nsd/Ncrit) = 1,04 (37) Ncrit = 262,73 (kn) (38) Nośność (ez * b)/ (ey * h) = 0,90 mn = 1,00 N Rdz = 429,70 (kn) N Rdy = 403,67 (kn) N Rdo = 851,84 (kn) mn*n Sd = 10,56 (kn) N Rd = 1 / ((1 / N Rdz ) +(1 / N Rdy ) - (1 / N Rdo )) = 275,44 (kn) N Rd /N Sd = 14, Zbrojenie: Przekrój zbrojony prętami 12,0 (mm) Całkowita liczba prętów w przekroju = 4 Liczba prętów na boku b = 2 Liczba prętów na boku h = 2 rzeczywista powierzchnia Asr = 4,52 (cm2) Stopień zbrojenia: = Asr/Ac = 0,72 % 2.4 Zbrojenie: Pręty główne (A-IIIN (RB500)): 4 12 l = 4,54 (m) Zbrojenie poprzeczne (A-0 (St0S)): strzemiona: 28 6 l = 0,85 (m) szpilki 28 6 l = 0,85 (m) BELKI 1 Poziom: Nazwa : Poziom(+3,60 m) Poziom odniesienia : --- Wilgotność względna środowiska : 75 % Klasa środowiska : XC1 Wiek betonu w chwili obciążenia : 28 (dni) Wiek betonu : 50 (lat)
8 Dopuszczalne rozwarcie rys : 0,30 (mm) Współczynnik pełzania betonu : p = 2,82 Konstrukcja o specjalnym znaczeniu : nie 2 Belka: B1 2.1 Charakterystyki materiałów: Beton : B20 fcd = 10,667 (MPa) ciężar objętościowy = 2501,36 (kg/m3) Zbrojenie podłużne : A-IIIN typ A-IIIN (RB500) fyk = 500,000 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-0 typ A-0 (St0S) fyk = 220,000 (MPa) 2.2 Geometria: Przęsło Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P1 Przęsło 0,25 1,86 0,19 Rozpiętość obliczeniowa: L o = 2,08 (m) Przekrój od 0,00 do 1,86 (m) 25,0 x 25,0 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty 25,0 x 25,0, Przesunięcie (+ góra, - dół): 0,0 x +0,0 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty 2.3 Wyniki obliczeniowe: Oddziaływania w SGN Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp Nmaks Nmin (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) (kn) (kn) P1 1,75 0,00-0,33 1,75 7,98 7,53 0,00-2, Oddziaływania w SGU Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp Nmaks Nmin (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) (kn) (kn) P1 1,31 0,00-0,26 1,31 6,07 5,66 0,00-1, Teoretyczna powierzchnia zbrojenia Przęsło Przęsłowe (cm2) Podpora lewa (cm2) Podpora prawa (cm2) dolne górne dolne górne dolne górne P1 0,24 1,25 0,03 0,07 0,24 0, Ugięcie i zarysowanie ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu - ugięcie początkowe od obciążenia całkowitego - ugięcie początkowe od obciążenia długotrwałego - ugięcie długotrwałe od obciążenia długotrwałego - ugięcie całkowite - ugięcie dopuszczalne - szerokość rozwarcia rysy prostopadłej do osi elementu - szerokość rozwarcia rysy ukośnej Przęsło ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (mm) (mm) P1 0,0 0,0 0,0 0,0=(L0/ ) 0,8 0,00 0, Zbrojenie: P1 : Przęsło od 0,25 do 2,11 (m) Zbrojenie podłużne: dolne (A-IIIN (RB500)) 3 16 l = 3,56 od 0,05 do 2,25 podporowe (A-IIIN (RB500)) 3 16 l = 3,71 od 0,05 do 2,25 Zbrojenie poprzeczne: główne (A-0 (St0S)) strzemiona 28 6 l = 0,73 e = 1*0, *0,14 (m) szpilki 28 6 l = 0,73 e = 1*0, *0,14 (m)
9 3 Belka: WIENIEC Ilość: Charakterystyki materiałów: Beton : B20 fcd = 10,667 (MPa) ciężar objętościowy = 2501,36 (kg/m3) Zbrojenie podłużne : A-IIIN typ A-IIIN (RB500) fyk = 500,000 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-I typ A-I (St3SX) fyk = 240,000 (MPa) 3.2 Geometria: Przęsło Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P1 Przęsło 0,25 5,36 0,25 Rozpiętość obliczeniowa: L o = 5,61 (m) Przekrój od 0,00 do 5,36 (m) 25,0 x 25,0 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty 3.3 Wyniki obliczeniowe: Oddziaływania w SGN Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp Nmaks Nmin (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) (kn) (kn) P1 0,57-0,61-0,45 0,38 1,37-1,36 0,00-23, Oddziaływania w SGU Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp Nmaks Nmin (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) (kn) (kn) P1 0,53-0,54-0,40 0,32 1,20-1,23 0,00-21, Teoretyczna powierzchnia zbrojenia Przęsło Przęsłowe (cm2) Podpora lewa (cm2) Podpora prawa (cm2) dolne górne dolne górne dolne górne P1 0,32 1,25 0,26 0,32 0,15 0, Ugięcie i zarysowanie ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu - ugięcie początkowe od obciążenia całkowitego - ugięcie początkowe od obciążenia długotrwałego - ugięcie długotrwałe od obciążenia długotrwałego - ugięcie całkowite - ugięcie dopuszczalne - szerokość rozwarcia rysy prostopadłej do osi elementu - szerokość rozwarcia rysy ukośnej Przęsło ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (mm) (mm) P1 0,0 0,0 0,0 0,0=(L0/45569) -2,8 0,00 0, Zbrojenie: P1 : Przęsło od 0,25 do 5,61 (m) Zbrojenie podłużne: dolne (A-IIIN (RB500)) 2 12 l = 6,66 od 0,04 do 5,82 podporowe (A-IIIN (RB500)) 2 12 l = 6,81 od 0,04 do 5,82 Zbrojenie poprzeczne: główne (A-I (St3SX)) strzemiona 38 8 l = 0,90 e = 1*0,01 + 1*0, *0,15 + 1*0,05 (m) szpilki 38 8 l = 0,90 e = 1*0,01 + 1*0, *0,15 + 1*0,05 (m) PŁYTA 1. Płyta: - panel nr Zbrojenie:
10 Typ : PŁYTA_XY Kierunek zbrojenia głównego : 0 Klasa zbrojenia głównego : A-IIIN (RB500); wytrzymałość charakterystyczna = 500,000 MPa Średnice prętów dolnych d1 = 1,2 (cm) d2 = 1,2 (cm) górnych d1 = 1,2 (cm) d2 = 1,2 (cm) Otulina zbrojenia dolna c1 = 2,0 (cm) górna c2 = 2,0 (cm) 1.2. Beton Klasa : B20; wytrzymałość charakterystyczna = 16,000 MPa ciężar objętościowy : 2501,36 (kg/m3) Wiek betonu : 50 (lat) Współczynnik pełzania betonu : 4, Geometria płyty Grubość 0,12 (m) 1.5. Wyniki obliczeniowe: Maksymalne momenty + zbrojenie na zginanie Ax(+) Ax(-) Ay(+) Ay(-) Zbrojenie rzeczywiste (cm2/m): 3,93 3,93 3,93 3,93 Zbrojenie teoretyczne zmodyfikowane (cm2/m): 3,77 3,77 3,77 3,77 Zbrojenie teoretyczne pierwotne (cm2/m): 0,00 0,00 0,00 0,00 Współrzędne (m): 0,00;2,30 0,00;2,30 0,00;2,30 0,00;2, Maksymalne momenty + zbrojenie na zginanie Ax(+) Ax(-) Ay(+) Ay(-) Oznaczenie: powierzchnia teoretyczna/powierzchnia rzeczywista Ax(+) (cm2/m) 3,77/3,93 3,77/3,93 3,77/3,93 3,77/3,93 Ax(-) (cm2/m) 3,77/3,93 3,77/3,93 3,77/3,93 3,77/3,93 Ay(+) (cm2/m) 3,77/3,93 3,77/3,93 3,77/3,93 3,77/3,93 Ay(-) (cm2/m) 3,77/3,93 3,77/3,93 3,77/3,93 3,77/3,93 Współrzędne (m) 0,00;2,30 0,00;2,30 0,00;2,30 0,00;2,30 Współrzędne* (m) 0,00;0,00;0,00 0,00;0,00;0,00 0,00;0,00;0,00 0,00;0,00;0,00 * - Współrzędne w układzie globalnym konstrukcji Ugięcie f(+) = 0,0 (cm) <= fdop(+) = 3,0 (cm) f(-) = 0,0 (cm) <= fdop(-) = 3,0 (cm) Zarysowanie górna warstwa ax = 0,00 (mm) <= adop = 0,30 (mm) ay = 0,00 (mm) <= adop = 0,30 (mm) dolna warstwa ax = 0,00 (mm) <= adop = 0,30 (mm) ay = 0,00 (mm) <= adop = 0,30 (mm) 3. Rezultaty szczegółowe rozkładu zbrojenia Lista rozwiązań: Zbrojenie prętami Nr rozwiązania Asortyment zbrojenia Całkowity ciężar Średnica / Ciężar (kg) 1-295,12 Wyniki dla rozwiązania nr 1 Strefy zbrojenia Zbrojenie dolne Nazwa współrzędne Przyjęte zbrojenie At Ar x1 y1 x2 y2 φ (mm) / (cm) (cm2/m) (cm2/m) 1/1- Ax Główne 0,00 0,00 9,29 3,02 10,0 / 20,0 3,77 < 3,93 1/2- Ay Prostopadłe 0,00 0,00 9,29 3,02 10,0 / 20,0 3,77 < 3,93
11 Zbrojenie górne Nazwa współrzędne Przyjęte zbrojenie At Ar x1 y1 x2 y2 φ (mm) / (cm) (cm2/m) (cm2/m) 1/1+ Ax Główne 0,00 0,00 9,29 3,02 10,0 / 20,0 3,77 < 3,93 1/2+ Ay Prostopadłe 0,00 0,00 9,29 3,02 10,0 / 20,0 3,77 < 3,93 ŁAWA FUNDAM 1 Poziom: Nazwa : Poziom standardowy Poziom odniesienia : --- Wilgotność względna środowiska : 75 % Klasa środowiska : XC1 Wiek betonu w chwili obciążenia : 28 (dni) Wiek betonu : 50 (lat) Dopuszczalne rozwarcie rys : 0,30 (mm) Współczynnik pełzania betonu : p = 2,80 Konstrukcja o specjalnym znaczeniu : nie 2 Ława: Ława207 Ilość: Charakterystyki materiałów: Beton : B20 fcd = 10,667 (MPa) ciężar objętościowy = 2501,36 (kg/m3) Zbrojenie podłużne : A-IIIN typ A-IIIN (RB500) fyk = 500,000 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-IIIN typ A-IIIN (RB500) fyk = 500,000 (MPa) 2.2 Geometria: Przęsło Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P1 Przęsło 0,25 2,63 0,40 Rozpiętość obliczeniowa: L o = 2,90 (m) Przekrój od 0,00 do 2,63 (m) 40,0 x 30,0 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty 2.3 Grunty: Poziom posadowienia: -1,20 (m) Początek: 0,00 (m) Koniec: 2,90 (m) Współczynnik sprężystości: 20689,20 (kn/m2) Uwarstwienie: 1. Glina pylasta Poziom gruntu: 0,0 (cm) Miąższość: Ciężar objętościowy: 2039,43 (kg/m3) Kąt tarcia wewnętrznego: 15,8 (Deg) Kohezja: 0,027 (MPa) Współczynnik Poissona: 0.29 Eo: 20,619 (MPa) Wsp. konsolidacji: 0.75 IL / ID: 0.33 Symbol konsolidacji: B Typ wilgotności: qmax: 0,300 (MPa) 2.4 Wyniki obliczeniowe: Zwiększono ilość zbrojenia podłużnego z uwagi na rysy prostopadłe Oddziaływania w SGN
12 Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 18,18-0,75-16,41 18,18 52,36 59, Oddziaływania w SGU Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 15,58-0,66-13,99 15,58 44,55 51, Teoretyczna powierzchnia zbrojenia Przęsło Przęsłowe (cm2) Podpora lewa (cm2) Podpora prawa (cm2) dolne górne dolne górne dolne górne P1 1,96 0,00 0,00 1,77 1,96 0, Rezultaty wymiarowania przekroju Zarysowanie afp afu n - szerokość rozwarcia rysy prostopadłej do osi elementu - szerokość rozwarcia rysy ukośnej - Przęsło Przęsło afp afu (mm) (mm) P1 0,14 0, Rezultaty geotechniczne n - Przęsło Ref - wartość obliczona Adm - wartość dopuszczalna Nośność gruntu SGN: n = 1 x = 2,88 (m) N = 93,38 (kn/m) H = 0,00 (kn/m) M = 0,00 (kn*m/m) Ref = 0,233 (MPa) Adm = 0,302 (MPa) f = 1,29 >= flim = 1,00 Osiadanie gruntu SGU: n = 1 x = 2,88 (m) N = 0,00 (kn/m) H = 0,00 (kn/m) M = 0,00 (kn*m/m) Ref = 0,3 (cm) Adm = 5,1 (cm) f = 16,50 >= flim = 1,00 Powierzchnia kontaktu SGN: n = 1 x = 0,25 (m) N = 70,36 (kn/m) H = 0,00 (kn/m) M = 0,00 (kn*m/m) Ref = +INF Adm = 1,00 f = 0,00 < flim = 1, Szczegółowa analiza wyników Przęsło: 1 Rzędna: 0,25 (m) Zbrojenie górne: A(+) = 4,52 (cm2) Zbrojenie dolne: A(-) = 1,33 (cm2) ULS - zginanie Siły wewnętrzne: MSd = M max = 16,41 (kn*m) Stal rozciągana (uwzględniona w obliczeniach): A s1 = 4,52 (cm2) Stal ściskana (uwzględniona w obliczeniach): As2 = 0,00 (cm2) Obliczenia nośności przekroju MRd Wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie: f cd = 10,667 (MPa) Wysokość strefy ściskanej: x = 5,4 (cm) Efektywna wysokość strefy ściskanej: x eff = 0,8 * x = 4,3 (cm) Względna wysokość strefy ściskanej: = 0,19 Graniczna wysokość strefy ściskanej: gr = 0,50 Szerokość strefy ściskanej: B = 40,0 (cm) Efektywna powierzchnia strefy ściskanej: A cc,eff = 173,71 (cm2) Ramie sił wewnętrznych w przekroju: z = 20,5 (cm) Efektywny moment statyczny strefy ściskanej: S cc,eff = A cc,eff * z =3566,0 (cm3) Wytrzymałość obliczeniowa stali: f yd = 420,000 (MPa) Siła w stali zbrojeniowej rozciąganej: Fs1 = fyd * A s1 = 190,00 (kn) Siła w stali zbrojeniowej ściskanej: Fs2 = fyd * A s2 = 0,00 (kn) Sprawdzanie położenia wysokości x eff fyd * A s1 = fcd * A cc,eff + fyd * A s2 (29) 420,000 (MPa) * 4,52 (cm2) = 10,667 (MPa) * 173,71 (cm2) + 0,000 (MPa) * 0,00 (cm2) 190,00 (kn) 185,29 (kn) Nośność przekroju: przy pełnym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + fyd * A s2 * (d-a2) (28) przy częściowym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + s2 * A s2 * (d-a2) 38,79 (kn*m) = 10,667 (MPa) * 3566,0 (cm3) + 0,000 (MPa) * 0,00 (cm2) * 16,0 (cm) MSd MRd (28) 16,41 (kn*m) 38,79 (kn*m)
13 PRZEWIĄZKA: MODEL.3D ULS - Ścinanie Siły wewnętrzne: Vsd = 52,36 (kn) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie betonu w elemencie nie mającym poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd1: VRd1 = [ 0,35*k*fctd*(1,2+40 L)+ 0,15* cp]*bw*d VRd1 = 55,26 (kn) (67) d = 23,3 (cm) bw = 40,0 (cm) fctd = 0,889 (MPa) k = 1,6-d 1,0 k = 1,37 (68) L = AsL/(bw*d) 0,01 L = 0,485 % (69) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na ściskanie betonu VRd2: Weryfikacja z uwzględnieniem strzemion (odcinek drugiego rodzaju): VRd2 = *fcd*bw *z *(cot /(1+cot * cot )) VRd2 = 251,24 (kn) (70) fcd = 10,667 (MPa) fck = 16,000 (MPa) z = 21,0 (cm) cot = 1,00 = 0,6*(1- fck/250) = 0,56 (71) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd3: VRd3 = VRd3,1 = Asw1 * fywd1*z *cot / s1 VRd3 = 44,27 (kn) (73) Asw1= 0,25 (cm2) fywd1= 420,000 (MPa) z= 21,0 (cm) cot = 1,00 s1= 5,0 (cm) Dodatkowe zbrojenie podłużne z uwagi na ścinanie uwzględnione w przesunięciu wykresów momentów zginających al zgodnie z (208). Nośność przekroju: Odcinek drugiego rodzaju (uwzględniono strzemiona): VRd = min (VRd2, VRd3) VSd VRd (63) 52,36 (kn) 55,26 (kn) SLS - Zarysowanie (rysy prostopadłe): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Średnia wytrzymałość betonu na rozciąganie: f ctm = 1,905 (MPa) Wskaźnik wytrzymałości betonu na zginanie: W c = 6000,0 (cm3) Moment rysujący: M cr = f ctm*w c = 11,43 (kn*m) (116) Pole przekroju betonowego: A c = 1200,00 (cm2) Moment działający: M y = -13,99 (kn*m) Naprężenia w zbrojeniu rozciąganym: s = 146,981 (MPa) Naprężenia rysujące w w zbrojeniu rozciąganym: sr = 120,047 (MPa) Przekrój jest zarysowany Współczynnik przyczepności prętów: 1 = 1,00 Współczynnik czasu działania i powtarzalności obciążenia: 2 = 0,50 Moduł sprężystości stali: E s = ,000 (MPa) Średnie odkształcenie zbrojenia rozciąganego: sm = s/ E s [1-1 2 ( sr/ s) 2 ]=0,049 % (114) Średnica pręta zbrojeniowego: = 12,00 (mm) Współczynnik przyczepności pretów: k 1 =0,80 Współczynnik rozkładu odkształceń w strefie rozciąganej: k 2 =0,50 Efektywne pole przekroju strefy rozciąganej: A ct_eff =329,18 (cm2) Efektywny stopień zbrojenia: r =1,374 % Średni, końcowy rozstaw rys: s rm = k 1k 2 r = 137,32 (mm) (113) Stosunek obliczeniowej szerokości rys do szerokości średniej: =1,70 Obliczeniowa szerokość rys: w k = s rm sm = 0,11 (mm) (112) w k w lim = 0,3 (mm) SLS - Zarysowanie (rysy ukośne): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Obliczenia dla rysy od siły ścinającej: Wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie: f ck = 16,000 (MPa) Moduł sprężystości stali: E s = ,000 (MPa) Siła poprzeczna: V sd = 44,55 (kn) Szerokość środnika: b w = 40,0 (cm) Wysokość użyteczna przekroju: d = 22,7 (cm) Naprężenia ścinające w przekroju: = V sd / (b w * d) =0,491 (MPa) (119) Rozstaw strzemion prostych: d s = 5,0 (cm) Powierzchnia strzemion prostych: A s = 0,25 (cm2) Stopień zbrojenia strzemionami prostymi: w1 = A s / (d s * b w) = 0,126 % (121) Średnica strzemion prostopadłych: 1 = 4,0 (mm) Wsp. przyczepności dla strzemion prostopadłych : 1 = 0,70 Współczynnik Boriszańskiego: = 1 / {3* [ w1 / ( 1* 1) + w2 / ( 2* 2)]} = 0,74 (123) Szerokość rozwarcia rysy: w k = 4 * 2 * w*e s* f ck ) = 0,2 (mm) (118) w k w lim = 0,3 (mm) Przęsło: 1 Rzędna: 1,58 (m) Zbrojenie górne: A(+) = 2,26 (cm2) Zbrojenie dolne: A(-) = 2,26 (cm2) ULS - zginanie Siły wewnętrzne: MSd = M max = 0,57 (kn*m) Stal rozciągana (uwzględniona w obliczeniach): A s1 = 2,26 (cm2) Stal ściskana (uwzględniona w obliczeniach): As2 = 0,00 (cm2) Obliczenia nośności przekroju MRd Wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie: f cd = 10,667 (MPa) Wysokość strefy ściskanej: x = 4,0 (cm) Efektywna wysokość strefy ściskanej: x eff = 0,8 * x = 3,2 (cm) Względna wysokość strefy ściskanej: = 0,14 Graniczna wysokość strefy ściskanej: gr = 0,50 Szerokość strefy ściskanej: B = 40,0 (cm) Efektywna powierzchnia strefy ściskanej: A cc,eff = 129,57 (cm2) Ramie sił wewnętrznych w przekroju: z = 21,7 (cm) Efektywny moment statyczny strefy ściskanej: S cc,eff = A cc,eff * z =2809,1 (cm3) Wytrzymałość obliczeniowa stali: f yd = 420,000 (MPa) Siła w stali zbrojeniowej rozciąganej: Fs1 = fyd * A s1 = 95,00 (kn) Siła w stali zbrojeniowej ściskanej: Fs2 = fyd * A s2 = 0,00 (kn) Sprawdzanie położenia wysokości x eff
14 PRZEWIĄZKA: MODEL.3D fyd * A s1 = fcd * A cc,eff + fyd * A s2 (29) 420,000 (MPa) * 2,26 (cm2) = 10,667 (MPa) * 129,57 (cm2) + 0,000 (MPa) * 0,00 (cm2) 95,00 (kn) 138,21 (kn) Nośność przekroju: przy pełnym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + fyd * A s2 * (d-a2) (28) przy częściowym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + s2 * A s2 * (d-a2) 22,79 (kn*m) = 10,667 (MPa) * 2809,1 (cm3) + 0,000 (MPa) * 0,00 (cm2) * 16,0 (cm) MSd MRd (28) 0,57 (kn*m) 22,79 (kn*m) ULS - Ścinanie Siły wewnętrzne: Vsd = 3,74 (kn) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie betonu w elemencie nie mającym poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd1: VRd1 = [ 0,35*k*fctd*(1,2+40 L)+ 0,15* cp]*bw*d VRd1 = 51,42 (kn) (67) d = 23,3 (cm) bw = 40,0 (cm) fctd = 0,889 (MPa) k = 1,6-d 1,0 k = 1,37 (68) L = AsL/(bw*d) 0,01 L = 0,243 % (69) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na ściskanie betonu VRd2: Weryfikacja z uwzględnieniem strzemion (odcinek drugiego rodzaju): VRd2 = *fcd*bw *z *(cot /(1+cot * cot )) VRd2 = 251,24 (kn) (70) fcd = 10,667 (MPa) fck = 16,000 (MPa) z = 21,0 (cm) cot = 1,00 = 0,6*(1- fck/250) = 0,56 (71) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd3: VRd3 = VRd3,1 = Asw1 * fywd1*z *cot / s1 VRd3 = 22,14 (kn) (73) Asw1= 0,25 (cm2) fywd1= 420,000 (MPa) z= 21,0 (cm) cot = 1,00 s1= 10,0 (cm) Dodatkowe zbrojenie podłużne z uwagi na ścinanie uwzględnione w przesunięciu wykresów momentów zginających al zgodnie z (208). Nośność przekroju: Odcinek drugiego rodzaju (uwzględniono strzemiona): VRd = min (VRd2, VRd3) VSd VRd (63) 3,74 (kn) 51,41 (kn) SLS - Zarysowanie (rysy prostopadłe): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Średnia wytrzymałość betonu na rozciąganie: f ctm = 1,905 (MPa) Wskaźnik wytrzymałości betonu na zginanie: W c = 6000,0 (cm3) Moment rysujący: M cr = f ctm*w c = 11,43 (kn*m) (116) Pole przekroju betonowego: A c = 1200,00 (cm2) Moment działający: M y = -0,40 (kn*m) Naprężenia w zbrojeniu rozciąganym: s = 7,742 (MPa) Naprężenia rysujące w w zbrojeniu rozciąganym: sr = 223,319 (MPa) Przekrój nie jest zarysowany SLS - Zarysowanie (rysy ukośne): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Obliczenia dla rysy od siły ścinającej: Wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie: f ck = 16,000 (MPa) Moduł sprężystości stali: E s = ,000 (MPa) Siła poprzeczna: V sd = 3,27 (kn) Szerokość środnika: b w = 40,0 (cm) Wysokość użyteczna przekroju: d = 23,3 (cm) Naprężenia ścinające w przekroju: = V sd / (b w * d) =0,035 (MPa) (119) Rozstaw strzemion prostych: d s = 10,0 (cm) Powierzchnia strzemion prostych: A s = 0,25 (cm2) Stopień zbrojenia strzemionami prostymi: w1 = A s / (d s * b w) = 0,063 % (121) Średnica strzemion prostopadłych: 1 = 4,0 (mm) Wsp. przyczepności dla strzemion prostopadłych : 1 = 0,70 Współczynnik Boriszańskiego: = 1 / {3* [ w1 / ( 1* 1) + w2 / ( 2* 2)]} = 1,49 (123) Szerokość rozwarcia rysy: w k = 4 * 2 * w*e s* f ck ) = 0,0 (mm) (118) w k w lim = 0,3 (mm) Przęsło: 1 Rzędna: 2,88 (m) Zbrojenie górne: A(+) = 0,68 (cm2) Zbrojenie dolne: A(-) = 4,52 (cm2) ULS - zginanie Siły wewnętrzne: MSd = M max = 18,18 (kn*m) Stal rozciągana (uwzględniona w obliczeniach): A s1 = 4,52 (cm2) Stal ściskana (uwzględniona w obliczeniach): As2 = 0,00 (cm2) Obliczenia nośności przekroju MRd Wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie: f cd = 10,667 (MPa) Wysokość strefy ściskanej: x = 5,5 (cm) Efektywna wysokość strefy ściskanej: x eff = 0,8 * x = 4,4 (cm) Względna wysokość strefy ściskanej: = 0,19 Graniczna wysokość strefy ściskanej: gr = 0,50 Szerokość strefy ściskanej: B = 40,0 (cm) Efektywna powierzchnia strefy ściskanej: A cc,eff = 175,46 (cm2) Ramie sił wewnętrznych w przekroju: z = 20,5 (cm) Efektywny moment statyczny strefy ściskanej: S cc,eff = A cc,eff * z =3598,0 (cm3) Wytrzymałość obliczeniowa stali: f yd = 420,000 (MPa) Siła w stali zbrojeniowej rozciąganej: Fs1 = fyd * A s1 = 190,00 (kn) Siła w stali zbrojeniowej ściskanej: Fs2 = s2 * A s2 = 0,00 (kn) Naprężenia w stali ściskanej s2 = 0,000 (MPa) Sprawdzanie położenia wysokości x eff
15 PRZEWIĄZKA: MODEL.3D przy pełnym uplastycznieniu stali As2: fyd * A s1 = fcd * A cc,eff + fyd * A s2 (29) przy częściowym uplastycznieniu stali As2: fyd * As1 = fcd * A cc,eff + s2 * A s2 420,000 (MPa) * 4,52 (cm2) = 10,667 (MPa) * 175,46 (cm2) + 0,000 (MPa) * 0,00 (cm2) 190,00 (kn) 187,15 (kn) Nośność przekroju: przy pełnym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + fyd * A s2 * (d-a2) (28) przy częściowym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + s2 * A s2 * (d-a2) 38,84 (kn*m) = 10,667 (MPa) * 3598,0 (cm3) + 0,000 (MPa) * 0,00 (cm2) * 16,0 (cm) MSd MRd (28) 18,18 (kn*m) 38,84 (kn*m) ULS - Ścinanie Siły wewnętrzne: Vsd = 59,99 (kn) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie betonu w elemencie nie mającym poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd1: VRd1 = [ 0,35*k*fctd*(1,2+40 L)+ 0,15* cp]*bw*d VRd1 = 54,28 (kn) (67) d = 22,7 (cm) bw = 40,0 (cm) fctd = 0,889 (MPa) k = 1,6-d 1,0 k = 1,37 (68) L = AsL/(bw*d) 0,01 L = 0,498 % (69) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na ściskanie betonu VRd2: Weryfikacja z uwzględnieniem strzemion (odcinek drugiego rodzaju): VRd2 = *fcd*bw *z *(cot /(1+cot * cot )) VRd2 = 244,77 (kn) (70) fcd = 10,667 (MPa) fck = 16,000 (MPa) z = 20,4 (cm) cot = 1,00 = 0,6*(1- fck/250) = 0,56 (71) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd3: VRd3 = VRd3,1 = Asw1 * fywd1*z *cot / s1 VRd3 = 86,26 (kn) (73) Asw1= 0,25 (cm2) fywd1= 420,000 (MPa) z= 20,4 (cm) cot = 1,00 s1= 2,5 (cm) Dodatkowe zbrojenie podłużne z uwagi na ścinanie uwzględnione w przesunięciu wykresów momentów zginających al zgodnie z (208). Nośność przekroju: Odcinek drugiego rodzaju (uwzględniono strzemiona): VRd = min (VRd2, VRd3) VSd VRd (63) 59,99 (kn) 86,26 (kn) SLS - Zarysowanie (rysy prostopadłe): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Średnia wytrzymałość betonu na rozciąganie: f ctm = 1,905 (MPa) Wskaźnik wytrzymałości betonu na zginanie: W c = 6000,0 (cm3) Moment rysujący: M cr = f ctm*w c = 11,43 (kn*m) (116) Pole przekroju betonowego: A c = 1200,00 (cm2) Moment działający: M y = 15,58 (kn*m) Naprężenia w zbrojeniu rozciąganym: s = 163,982 (MPa) Naprężenia rysujące w w zbrojeniu rozciąganym: sr = 120,316 (MPa) Przekrój jest zarysowany Współczynnik przyczepności prętów: 1 = 1,00 Współczynnik czasu działania i powtarzalności obciążenia: 2 = 0,50 Moduł sprężystości stali: E s = ,000 (MPa) Średnie odkształcenie zbrojenia rozciąganego: sm = s/ E s [1-1 2 ( sr/ s) 2 ]=0,060 % (114) Średnica pręta zbrojeniowego: = 12,00 (mm) Współczynnik przyczepności pretów: k 1 =0,80 Współczynnik rozkładu odkształceń w strefie rozciąganej: k 2 =0,50 Efektywne pole przekroju strefy rozciąganej: A ct_eff =329,52 (cm2) Efektywny stopień zbrojenia: r =1,373 % Średni, końcowy rozstaw rys: s rm = k 1k 2 r = 137,41 (mm) (113) Stosunek obliczeniowej szerokości rys do szerokości średniej: =1,70 Obliczeniowa szerokość rys: w k = s rm sm = 0,14 (mm) (112) w k w lim = 0,3 (mm) SLS - Zarysowanie (rysy ukośne): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Obliczenia dla rysy od siły ścinającej: Wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie: f ck = 16,000 (MPa) Moduł sprężystości stali: E s = ,000 (MPa) Siła poprzeczna: V sd = 51,87 (kn) Szerokość środnika: b w = 40,0 (cm) Wysokość użyteczna przekroju: d = 22,7 (cm) Naprężenia ścinające w przekroju: = V sd / (b w * d) =0,571 (MPa) (119) Rozstaw strzemion prostych: d s = 2,5 (cm) Powierzchnia strzemion prostych: A s = 0,25 (cm2) Stopień zbrojenia strzemionami prostymi: w1 = A s / (d s * b w) = 0,251 % (121) Średnica strzemion prostopadłych: 1 = 4,0 (mm) Wsp. przyczepności dla strzemion prostopadłych : 1 = 0,70 Współczynnik Boriszańskiego: = 1 / {3* [ w1 / ( 1* 1) + w2 / ( 2* 2)]} = 0,37 (123) Szerokość rozwarcia rysy: w k = 4 * 2 * w*e s* f ck ) = 0,1 (mm) (118) w k w lim = 0,3 (mm)
WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCH I WYMIAROWANIE
WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCH I WYMIAROWANIE 9.1. HALA SPORTOWA Z ZAPLECZEM...14 9.1.3. Płyty...16 9.1.3.1. Płyta poz +3.54 gr.20cm...16 9.1.3.2. Płyta poz +4.80 gr.20 i 16cm...18 9.1.3.3. Płyta poz +8,00
Bardziej szczegółowoZestawienie obciążeń. OBLICZENIA OBCIĄŻEŃ KLIMATYCZNYCH wg PN-80/B-02010/Az1:2006 WYMIARY BUDYNKU
Zestawienie obciążeń OBCIĄŻEŃ KLIMATYCZNYCH wg PN-80/B-02010/Az1:2006 WYMIARY BUDYNKU Wysokość : Głębokość : Szerokość segmentu obliczeniowego : Wysokość dla wiatru : Poziom posadowienia : 3,58 m 15,30
Bardziej szczegółowoWidok konstrukcji OBLICZENIA ELEMENTÓW KONSTRUKCJI
Widok konstrukcji OBLICZENIA ELEMENTÓW KONSTRUKCJI OBLICZENIA WYBRANYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH PRĘT: 6 Belka_6 PUNKT: 1 WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.00 L = 0.00 m PARAMETRY PRZEKROJU: RK 100x6 b=10.0 cm Ay=10.82
Bardziej szczegółowoPOZ 4.0. OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE
8-51 Gdańsk; ul. Bliska 1b 5 8-563 Gdańsk; ul. Oliwska 1/3, IVp. pok.7 5-5-18-36 58/33-1- POZ.. OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE Poz..1 Most rozpiętość 1m Poz..1.1 Schemat statyczny Poz..1.. Wartości
Bardziej szczegółowo1. Płyta: Płyta Pł1.1
Plik: Płyta Pł1.1.rtd Projekt: Płyta Pł1.1 1. Płyta: Płyta Pł1.1 1.1. Zbrojenie: Typ : Przedszk Kierunek zbrojenia głównego : 0 Klasa zbrojenia głównego : A-III (34GS); wytrzymałość charakterystyczna =
Bardziej szczegółowoORZECZENIE TECHNICNE KONSTRUKCJE BUDOWLANE
NAZWA I ADRES INWESTORA: DCT Gdańsk S.A. ul. Kontenerowa 7 80-601 Gdańsk PROJEKTANT: EUROPROJEKT GDAŃSK S.A. ul. Nadwiślańska 55 80-680 Gdańsk NAZWA OBIEKTU BUDOWLANEGO: ADRES OBIEKTU: STADIUM: Przedłużenie
Bardziej szczegółowoPręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x900 (Beton
Bardziej szczegółowoZbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 400 mm na całej długości przęsła
Zginanie: (przekrój c-c) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)130.71 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 4.90 cm 2. Przyjęto 3 16 o s = 6.03 cm 2 ( = 0.36%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)130.71
Bardziej szczegółowoPomorska Specjalna Strefa Ekonomiczna. upr. nr POM/0078/PWOK/06. Opracowanie zawiera 42 strony kolejno ponumerowane. Wydruk dwustronny.
Temat: OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO BUDYNKU A Lokalizacja : ul. Trzy Lipy 3 Inwestor : Obiekt : Branża : Projektował: Sprawdził: Jednostka proj.: Pomorska Specjalna Strefa Ekonomiczna Budynek
Bardziej szczegółowoZałącznik nr 3. Obliczenia konstrukcyjne
32 Załącznik nr 3 Obliczenia konstrukcyjne Poz. 1. Strop istniejący nad parterem (sprawdzenie nośności) Istniejący strop typu Kleina z płytą cięŝką. Wartość charakterystyczna obciąŝenia uŝytkowego w projektowanym
Bardziej szczegółowo- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET
- 1 - Kalkulator Elementów Żelbetowych 2.1 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2001-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.4.1. Elementy żelbetowe
Bardziej szczegółowo1.0 Obliczenia szybu windowego
1.0 Obliczenia szybu windowego 1.1 ObciąŜenia 1.1.1 ObciąŜenie cięŝarem własnym ObciąŜenie cięŝarem własnym program Robot przyjmuje automartycznie. 1.1.2 ObciąŜenie śniegiem Sopot II strefa Q k =1.2 kn/m
Bardziej szczegółowoABM - Projekt. mgr inż. Dariusz Sarnacki [BUDOWA BUDYNKU MAGAZYNOWO - GARAŻOWEGO W ZAKRESIE KONSTRUKCJI]
2013 ABM - Projekt mgr inż. Dariusz Sarnacki [BUDOWA BUDYNKU MAGAZYNOWO - GARAŻOWEGO W ZAKRESIE KONSTRUKCJI] 1. Układ konstrukcyjny obiektu Budynek magazynu garażu z myjnią to to budynek nie podpiwniczony,
Bardziej szczegółowoZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ
ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ POZ.1. DACH (α = ) L.p. Rodzaj obciążenia Gr. Warstwy Ciężar Obc. Charakt Wsp. Obc. Oblicz. [cm] [kn/m3] [kn/m] obc. [kn/m] 1 Pokrycie (dachówka ceram.) --- --- 0,95 1,1 1,05 Folia
Bardziej szczegółowoSTRONA TYTUŁOWA Ekspertyza techniczna:
STRONA TYTUŁOWA Ekspertyza techniczna: Obliczenia statyczno-wytrzymałościowe. Sprawdzenie stanu istniejącego. Hala istniejąca analiza wytężenia konstrukcji istniejącej Autor : inż. Leszek Demski Widok...
Bardziej szczegółowo1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU. Poziom odniesienia: 0,00 m.
1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU Poziom odniesienia: 0,00 m. 4 2 0-2 -4 0 2. Fundamenty Liczba fundamentów: 1 2.1. Fundament nr 1 Klasa fundamentu: ława, Typ konstrukcji: ściana, Położenie fundamentu względem
Bardziej szczegółowoZAWARTOŚĆ PROJEKTU. - Uprawnienia budowlane - Przynależność do Izby Inżynierów Budownictwa
ZAWARTOŚĆ PROJEKTU I. Załączniki: - Oświadczenie projektantów II. Opis techniczny - Uprawnienia budowlane - Przynależność do Izby Inżynierów Budownictwa 1. Opis techniczny konstrukcyjny 1.1. Przedmiot
Bardziej szczegółowoZAŁ. K-1 KONSTRUKCJA CZĘŚĆ OBLICZENIOWA
ZAŁ. K-1 KONSTRUKCJA CZĘŚĆ OBLICZENIOWA NAZWA INWESTYCJI: ADRES INWESTYCJI: TEREN INWESTYCJI: INWESTOR: Zagospodarowanie terenu polany rekreacyjnej za Szkołą Podstawową nr 8 w Policach ul. Piaskowa/ul.
Bardziej szczegółowo7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary:
7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu Wymiary: B=1,2m L=4,42m H=0,4m Stan graniczny I Stan graniczny II Obciążenie fundamentu odporem gruntu OBCIĄŻENIA: 221,02 221,02 221,02
Bardziej szczegółowoSchemat statyczny płyty: Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 3,24 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 5,34 m
5,34 OLICZENI STTYCZNE I WYMIROWNIE POZ.2.1. PŁYT Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. f k d Obc.obl. 1. TERKOT 0,24 1,35 -- 0,32 2. WYLEWK CEMENTOW 5CM 2,10 1,35 --
Bardziej szczegółowo9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe
9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe OBCIĄŻENIA: 55,00 55,00 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,0 Liniowe 0,0 55,00 55,00
Bardziej szczegółowoEKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku
EKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku TEMAT MODERNIZACJA POMIESZCZENIA RTG INWESTOR JEDNOSTKA PROJEKTOWA SAMODZIELNY PUBLICZNY ZESPÓŁ OPIEKI ZDROWOTNEJ 32-100 PROSZOWICE,
Bardziej szczegółowoZAJĘCIA 4 WYMIAROWANIE RYGLA MIĘDZYKONDYGNACYJNEGO I STROPODACHU W SGN I SGU
ZAJĘCIA 4 WYMIAROWANIE RYGLA MIĘDZYKONDYGNACYJNEGO I STROPODACHU W SGN I SGU KONSTRUKCJE BETONOWE II MGR. INŻ. JULITA KRASSOWSKA RYGIEL PRZEKROJE PROSTOKĄTNE - PRZEKROJE TEOWE + Wybieramy po jednym przekroju
Bardziej szczegółowo10.0. Schody górne, wspornikowe.
10.0. Schody górne, wspornikowe. OBCIĄŻENIA: Grupa: A "obc. stałe - pł. spocznik" Stałe γf= 1,0/0,90 Q k = 0,70 kn/m *1,5m=1,05 kn/m. Q o1 = 0,84 kn/m *1,5m=1,6 kn/m, γ f1 = 1,0, Q o = 0,63 kn/m *1,5m=0,95
Bardziej szczegółowo10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej.
10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej. OBCIĄŻENIA: 6,00 6,00 4,11 4,11 1 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa:
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
I. Zebranie obciążeń 1. Obciążenia stałe Do obliczeń przyjęto wartości według normy PN-EN 1991-1-1:2004 1.1. Dach część górna ELEMENT CHARAKTERYSTYCZNE γ OBLICZENIOWE Płyta warstwowa 10cm 0,10 1,2 0,12
Bardziej szczegółowoPręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN :2004
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x800
Bardziej szczegółowoPoziom I-II Bieg schodowy 6 SZKIC SCHODÓW GEOMETRIA SCHODÓW
Poziom I-II ieg schodowy SZKIC SCHODÓW 23 0 175 1,5 175 32 29,2 17,5 10x 17,5/29,2 1,5 GEOMETRI SCHODÓW 30 130 413 24 Wymiary schodów : Długość dolnego spocznika l s,d = 1,50 m Grubość płyty spocznika
Bardziej szczegółowomgr inż. Sławomir Żebracki MAP/0087/PWOK/07
PLASMA PROJECT s.c. Justyna Derwisz, Adam Kozak 31-871 Kraków, os. Dywizjonu 303 5/159 biuro@plasmaproject.com.pl Inwestycja: REMONT KŁADKI PIESZEJ PRZYWRÓCENIE FUNKCJI UŻYTKOWYCH Brzegi Górne NA DZIAŁCE
Bardziej szczegółowoPręt nr 0 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004
Budynek wielorodzinny - Rama żelbetowa strona nr 1 z 13 Pręt nr 0 - Element żelbetowy wg PN-EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x=-0.120m,
Bardziej szczegółowoZakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT. Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne
Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne PROJEKT WYBRANYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCJI ŻELBETOWEJ BUDYNKU BIUROWEGO DESIGN FOR SELECTED
Bardziej szczegółowoObciążenia. Wartość Jednostka Mnożnik [m] oblicz. [kn/m] 1 ciężar [kn/m 2 ]
Projekt: pomnik Wałowa Strona 1 1. obciążenia -pomnik Obciążenia Zestaw 1 nr Rodzaj obciążenia 1 obciążenie wiatrem 2 ciężar pomnika 3 ciężąr cokołu fi 80 Wartość Jednostka Mnożnik [m] obciążenie charakter.
Bardziej szczegółowoDANE OGÓLNE PROJEKTU
1. Metryka projektu Projekt:, Pozycja: Posadowienie hali Projektant:, Komentarz: Data ostatniej aktualizacji danych: 2016-07-04 Poziom odniesienia: P 0 = +0,00 m npm. DANE OGÓLNE PROJEKTU 15 10 1 5 6 7
Bardziej szczegółowoRzut z góry na strop 1
Rzut z góry na strop 1 Przekrój A-03 Zestawienie obciążeń stałych oddziaływujących na płytę stropową Lp Nazwa Wymiary Cięzar jednostko wy Obciążenia charakterystyczn e stałe kn/m Współczyn n. bezpieczeń
Bardziej szczegółowoSprawdzenie stanów granicznych użytkowalności.
MARCIN BRAŚ SGU Sprawzenie stanów granicznych użytkowalności. Wymiary belki: szerokość przekroju poprzecznego: b w := 35cm wysokość przekroju poprzecznego: h:= 70cm rozpiętość obliczeniowa przęsła: :=
Bardziej szczegółowo- Zbiornik wód odciekowych. Rysunek ogólny. - Zbiornik wód odciekowych. Płyta górna. - Zbiornik wód odciekowych. Ściany zbiornika.
PROJEKT ZAWIERA. 1.0. Projekt zawiera str. 1 2.0. Opis techniczny str. 2-4 3.0. Załączniki str. 5-10 1. Zaświadczenie Ś.O.I.I.B. w Kielcach, Pana Mirosław Grzybka nr SWK/BO/0185/01 z dn. 28.11.2008 r o
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE 1 KONSTRUKCJA GŁÓWNA BUDYNKU. Zestawienie obciążeń na 1m 2 rzutu połaci dachowej [kn/m 2 ] Obciążenia stałe g:
OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE 1 KONSTRUKCJA GŁÓWNA BUDYNKU Zestawienie obciążeń na 1m 2 rzutu połaci dachowej [kn/m 2 ] Obciążenia stałe g: DACH KONSTRUKCJA STALOWA g k [kn/m 2 ] γf g o [kn/m 2 ]
Bardziej szczegółowoPomorska Specjalna Strefa Ekonomiczna. upr. nr POM/0078/PWOK/06. Opracowanie zawiera 55 stron kolejno ponumerowanych. Wydruk dwustronny.
Temat: OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO BUDYNKU B Lokalizacja : ul. Trzy Lipy 3 Inwestor : Obiekt : Branża : Projektował: Sprawdził: Jednostka proj.: Pomorska Specjalna Strefa Ekonomiczna Budynek
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE.
B. OBLICZENIA STATYCZNO-OWE. Spis treści: 1. Przebudowa dachu. 1.1. Pręt nr 1. 1.2. Pręt nr 2. 1.3. Pręt nr 3. 1.4. Pręt nr 4. 1.5. Pret nr 5. 1. PRZEBUDOWA DACHU. panele aluminiowe 0.20x0.90 0.18 1.30
Bardziej szczegółowo- 1 - Belka Żelbetowa 3.0 A B C 0,30 5,00 0,30 5,00 0,25 1,00
- - elka Żelbetowa 3.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEUD 200-200 SPEUD Gliwice utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.7.3. elka żelbetowa ciągła SZKI ELKI:
Bardziej szczegółowoZałącznik nr 2. Obliczenia konstrukcyjne
1 Załącznik nr 2 Obliczenia konstrukcyjne Poz. 1. Obliczenie obciążeń zewnętrznych zmiennych 2 1. Obciążenie wiatrem Rodzaj: wiatr. Typ: zmienne. 1.1. Dach jednospadowy Charakterystyczne ciśnienie prędkości
Bardziej szczegółowo- 1 - Belka Żelbetowa 4.0
- 1 - elka Żelbetowa 4.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEU utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: elki żelbetowe stropu 2001-2014 SPEU Gliwice Podciąg - oś i
Bardziej szczegółowoPręt nr 0 - Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona wg PN-EN :2004
Pręt nr 0 - Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona wg PN-EN 1992-1- 1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x0.000m, y0.000m); 1 (x6.000m, y0.000m)
Bardziej szczegółowoOBLICZENIE ZARYSOWANIA
SPRAWDZENIE SG UŻYTKOWALNOŚCI (ZARYSOWANIA I UGIĘCIA) METODAMI DOKŁADNYMI, OMÓWIENIE PROCEDURY OBLICZANIA SZEROKOŚCI RYS ORAZ STRZAŁKI UGIĘCIA PRZYKŁAD OBLICZENIOWY. ZAJĘCIA 9 PODSTAWY PROJEKTOWANIA KONSTRUKCJI
Bardziej szczegółowoPROJEKT REMONTU POCHYLNI ZEWNĘTRZNEJ PRZY POWIATOWYM CENTRUM ZDROWIA W OTWOCKU
BOB - Biuro Obsługi Budowy Marek Frelek ul. Powstańców Warszawy 14, 05-420 Józefów NIP 532-000-59-29 tel. 602 614 793, e-mail: marek.frelek@vp.pl PROJEKT REMONTU POCHYLNI ZEWNĘTRZNEJ PRZY POWIATOWYM CENTRUM
Bardziej szczegółowoPręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004
Budynek wielorodzinny - Rama żelbetowa strona nr z 7 Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN 992--:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 4 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 2 (x=4.000m,
Bardziej szczegółowo1. Zebranie obciążeń. Strop nad parterem
Wyciąg z obliczeń 1. Zebranie obciążeń Stropodach Obciążenie Y qk Y f qo 2x papa termozgrzewalna 0,15 kn/m2 0,15 1,2 0,18 Szlichta cementowa 5cm 21 kn/m3 21*0,05 1,05 1,3 1,365 Folia PE 0,002kN/m2 0,002
Bardziej szczegółowoPoz.1.Dach stalowy Poz.1.1.Rura stalowa wspornikowa
Poz..Dach stalowy Poz...Rura stalowa wspornikowa Zebranie obciążeń *obciążenia zmienne - obciążenie śniegiem PN-80/B-0200 ( II strefa obciążenia) = 5 0 sin = 0,087 cos = 0,996 - obc. charakterystyczne
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA WYKONANO W PROGRAMIE ROBOT v
3. WYMIAROWANIE SPIS TREŚCI 3. WYMIAROWANIE...1 SPIS TREŚCI...1 3.1. ZESTAWIENIE OBCIĄśEŃ NA RAMY STALOWE R-1 I R-2...2 3.2. RAMA R-1...3 3.2.1. SIŁY PRZEKROJOWE...3 3.2.2. OBLICZENIA KONSTRUKCJI STALOWYCH-
Bardziej szczegółowoZałącznik nr 2 1 OBLICZENIA STATYCZNE
Załącznik nr 2 1 OBLICZENIA STATYCZNE OBCIĄŻENIE WIATREM WG PN-EN 1991-1-4:2008 strefa wiatrowa I kategoria terenu III tereny regularnie pokryte roślinnością lub budynkami albo o pojedynczych przeszkodach,
Bardziej szczegółowoObciążenia (wartości charakterystyczne): - pokrycie dachu (wg PN-82/B-02001: ): Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DANE: Szkic wiązara
Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DNE: Szkic wiązara 571,8 396,1 42,0 781,7 10,0 20 51,0 14 690,0 14 51,0 820,0 Geometria ustroju: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 42,0 o Rozpiętość wiązara
Bardziej szczegółowoCZĘŚCIĄ SOCJALNĄ BRANŻY KONSTRUKCYJNEJ 1. NAZWA INWESTYCJI: BUDYNEK MAGAZYNOWY Z. 2. ADRES BUDOWY: BŁĘDOWA TYCZYŃSKA, działka nr ewid.
1. NAZWA INWESTYCJI: BUDYNEK MAGAZYNOWY Z CZĘŚCIĄ SOCJALNĄ 2. ADRES BUDOWY: BŁĘDOWA TYCZYŃSKA, działka nr ewid. 1586/6 3. INWESTOR: Regionalne Towarzystwo Rolno - Przemysłowe "Dolina Strugu", ul. Myśliwska
Bardziej szczegółowoProjekt belki zespolonej
Pomoce dydaktyczne: - norma PN-EN 1994-1-1 Projektowanie zespolonych konstrukcji stalowo-betonowych. Reguły ogólne i reguły dla budynków. - norma PN-EN 199-1-1 Projektowanie konstrukcji z betonu. Reguły
Bardziej szczegółowo1. Ciężar własny stropu Rector 4,00 1,10 -- 4,40 Σ: 4,00 1,10 -- 4,40. 5,00 1,10 -- 5,50 25,0x0,20 Σ: 5,00 1,10 -- 5,50
Spis treści 1. Wstęp 2. Zestawienie obciążeń 3. Obliczenia płyty stropodachu 4. Obliczenia stropu na poz. + 7,99 m 5. Obliczenia stropu na poz. + 4,25 m 6. Obliczenia stropu na poz. +/- 0,00 m 7. Obliczenia
Bardziej szczegółowoRys. 29. Schemat obliczeniowy płyty biegowej i spoczników
Przykład obliczeniowy schodów wg EC-2 a) Zebranie obciąŝeń Szczegóły geometryczne i konstrukcyjne przedstawiono poniŝej: Rys. 28. Wymiary klatki schodowej w rzucie poziomym 100 224 20 14 9x 17,4/28,0 157
Bardziej szczegółowoFundamenty. Ustalenie jednostkowego oporu obliczeniowego podłoŝa. Sprawdzenia nośności dla gruntu warstwy geotechnicznej IIIa tj.
Fndamenty Ustalenie jednostkowego opor obliczeniowego podłoŝa Sprawdzenia nośności dla grnt warstwy geotechnicznej IIIa tj. piaski drobne I D =,4. = 1,75t =, N D = 1,2 N C = 2,94 N B = 4,66 B = 2 cm L
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
OLICZENI STTYCZNE Obciążenie śniegiem wg PN-80/-02010/z1 / Z1-5 S [kn/m 2 ] h=1,0 l=5,0 l=5,0 1,080 2,700 2,700 1,080 Maksymalne obciążenie dachu: - Dach z przegrodą lub z attyką, h = 1,0 m - Obciążenie
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE
POLITECHNIKA BIAŁOSTOCKA WBiIŚ KATEDRA KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH ZAJĘCIA 5 KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE Mgr inż. Julita Krassowska 1 CHARAKTERYSTYKI MATERIAŁOWE drewno lite sosnowe klasy C35: - f m,k =
Bardziej szczegółowomr1 Klasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 4.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1 [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2
4. mur oporowy Geometria mr1 Wysokość ściany H [m] 2.50 Szerokość ściany B [m] 2.00 Długość ściany L [m] 10.00 Grubość górna ściany B 5 [m] 0.20 Grubość dolna ściany B 2 [m] 0.24 Minimalna głębokość posadowienia
Bardziej szczegółowoNr Projektu: AH/15/009
iuro: Szeroka 34; 15-760 iałystok Nr Projektu: H/15/009 OLICZENI STTYCZNE STRON OLICZENI STTYCZNE PRZEUDOW UDYNKU N DZIENNY DOM OPIEKI SENIOR - WIGOR, ul. ZUŁEK 1, 06-100 PUŁTUSK, gm. PUŁTUSK, DZIŁK nr
Bardziej szczegółowoPrzykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014)
Bardziej szczegółowoĆwiczenie nr 2. obliczeniowa wytrzymałość betonu na ściskanie = (3.15)
Ćwiczenie nr 2 Temat: Wymiarowanie zbrojenia ze względu na moment zginający. 1. Cechy betonu i stali Beton zwykły C../.. wpisujemy zadaną w karcie projektowej klasę betonu charakterystyczna wytrzymałość
Bardziej szczegółowoKonstrukcja stalowa- obliczenia
Konstrukcja stalowa- obliczenia Widok Strona: 9 Obciążenia - Przypadki Przypadek Etykieta Nazwa przypadku Natura Typ analizy 1 STA2ciężar własny ciężar własny Statyka NL 2 STA2cięgna stałe Statyka NL 3
Bardziej szczegółowoZAJĘCIA 3 DOBÓR SCHEMATU STATYCZNEGO PŁYTY STROPU OBLICZENIA STATYCZNE PŁYTY
DOBÓR SCHEMATU STATYCZNEGO PŁYTY STROPU OBLICZENIA STATYCZNE PŁYTY PRZYKŁADY OBLICZENIOWE WYMIAROWANIE PRZEKROJÓW ZGINANYCH PROSTOKĄTNYCH POJEDYNCZO ZBROJONYCH ZAJĘCIA 3 PODSTAWY PROJEKTOWANIA KONSTRUKCJI
Bardziej szczegółowoZestawić siły wewnętrzne kombinacji SGN dla wszystkich kombinacji w tabeli:
4. Wymiarowanie ramy w osiach A-B 4.1. Wstępne wymiarowanie rygla i słupa. Wstępne przyjęcie wymiarów. 4.2. Wymiarowanie zbrojenia w ryglu w osiach A-B. - wyznaczenie otuliny zbrojenia - wysokość użyteczna
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE ZAŁ. NR 5
OBLICZENIA STATYCZNE ZAŁ. NR 5 ADRES INWESTYCJI: Chorzów, ul. Lompy 10a; działka Nr 30/39 ZADANIE INWESTYCYJNE: TEMAT: ROZBUDOWA PIŁKOCHWYTÓW ZABEZPIECZAJĄCYCH BOISKO SPORTOWE W REJONIE RZUTNI DO RZUTU
Bardziej szczegółowoGeometria konstrukcji
Geometria konstrukcji Warstwy wykończeniowe stropu antresoli Data: 14/03/12 Strona: 1 obc użytkowe stropu antresoli obc urządzenie na stropie antresoli Data: 14/03/12 Strona: 2 Konstrukcja żelbetowa zbrojenie
Bardziej szczegółowoWspółczynnik określający wspólną odkształcalność betonu i stali pod wpływem obciążeń długotrwałych:
Sprawdzić ugięcie w środku rozpiętości przęsła belki wolnopodpartej (patrz rysunek) od quasi stałej kombinacji obciążeń przyjmując, że: na całkowite obciążenie w kombinacji quasi stałej składa się obciążenie
Bardziej szczegółowo1. Projekt techniczny Podciągu
1. Projekt techniczny Podciągu Podciąg jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla żeber. Jest to główny element stropu najczęściej ślinie bądź średnio obciążony ciężarem własnym oraz reakcjami
Bardziej szczegółowoe = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65 m Dla B20 i stali St0S h = 15 cm h 0 = 12 cm 958 1,00 0,12 F a = 0,0029x100x12 = 3,48 cm 2
OBLICZENIA STATYCZNE POZ.1.1 ŚCIANA PODŁUŻNA BASENU. Projektuje się baseny żelbetowe z betonu B20 zbrojone stalą St0S. Grubość ściany 12 cm. Z = 0,5x10,00x1,96 2 x1,1 = 21,13 kn e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65
Bardziej szczegółowoOpracowanie: Emilia Inczewska 1
Dla żelbetowej belki wykonanej z betonu klasy C20/25 ( αcc=1,0), o schemacie statycznym i obciążeniu jak na rysunku poniżej: należy wykonać: 1. Wykres momentów- z pominięciem ciężaru własnego belki- dla
Bardziej szczegółowoProjekt z konstrukcji żelbetowych.
ŁUKASZ URYCH 1 Projekt z konstrukcji żelbetowych. Wymiary elwmentów: Element h b Strop h f := 0.1m Żebro h z := 0.4m b z := 0.m Podciąg h p := 0.55m b p := 0.3m Rozplanowanie: Element Rozpiętość Żebro
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OLICZENI STTYCZNO - WYTRZYMŁOŚCIOWE 1. ZESTWIENIE OCIĄśEŃ N IEG SCHODOWY Zestawienie obciąŝeń [kn/m 2 ] Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. ObciąŜenie zmienne (wszelkiego rodzaju budynki mieszkalne,
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE
1112 Z1 1 OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE SPIS TREŚCI 1. Nowe elementy konstrukcyjne... 2 2. Zestawienie obciążeń... 2 2.1. Obciążenia stałe stan istniejący i projektowany... 2 2.2. Obciążenia
Bardziej szczegółowo700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:
Producent: Ryterna modul Typ: Moduł kontenerowy PB1 (długość: 6058 mm, szerokość: 2438 mm, wysokość: 2800 mm) Autor opracowania: inż. Radosław Noga (na podstawie opracowań producenta) 1. Stan graniczny
Bardziej szczegółowoWyciąg z obliczeń elementów konstrukcji budynku
Wyciąg z obliczeń elementów konstrukcji budynku Tablica. 1 Dach g k Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Blacha fałdowa stalowa o wysokości fałdy 55 (T- 0,09 1,10 -- 0,10 55) gr.
Bardziej szczegółowoEKSPERTYZA STANU TECHNICZNEGO FRAGMENTU STROPU NAD PIWNICĄ w budynku Poczty Polskiej S.A. w Rzeszowie przy ul. Adama Asnyka 9
EKSPERTYZA STANU TECHNICZNEGO FRAGMENTU STROPU NAD PIWNICĄ w budynku Poczty Polskiej S.A. w Rzeszowie przy ul. Adama Asnyka 9 35-1 Budynek administracyjno-usługowy przy ul. Adama Asnyka 9 dz. nr 53 Autor:
Bardziej szczegółowo1. Projekt techniczny żebra
1. Projekt techniczny żebra Żebro stropowe jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla płyty. Jest to element słabo bądź średnio obciążony siłą równomiernie obciążoną składającą się z obciążenia
Bardziej szczegółowoWidok ogólny podział na elementy skończone
MODEL OBLICZENIOWY KŁADKI Widok ogólny podział na elementy skończone Widok ogólny podział na elementy skończone 1 FAZA I odkształcenia od ciężaru własnego konstrukcji stalowej (odkształcenia powiększone
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej
OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej 1.0 DŹWIGAR DACHOWY Schemat statyczny: kratownica trójkątna symetryczna dwuprzęsłowa Rozpiętości obliczeniowe: L 1 = L 2 = 3,00 m Rozstaw dźwigarów: a =
Bardziej szczegółowoWyniki wymiarowania elementu żelbetowego wg PN-B-03264:2002
Wyniki ymiaroania elementu żelbetoego g PN-B-0364:00 RM_Zelb v. 6.3 Cechy przekroju: zadanie Żelbet, pręt nr, przekrój: x a=,5 m, x b=3,75 m Wymiary przekroju [cm]: h=78,8, b =35,0, b e=00,0, h =0,0, skosy:
Bardziej szczegółowoT.T.U. ZDZISŁAW URBANOWICZ Gdańsk, ul.litewska 16 tel./fax: OBLICZENIA STATYCZNE
OBLICZENIA STATYCZNE 1. ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ PRZYJĘTYCH DO OBLICZEŃ Tablica 1. Obciążenie śniegem k Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f d Obc. obl. kn/m 2 1. Obciążenie śniegiem połaci dachu 0,96
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ = 1,50
KONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ Zebranie obciążeń: Śnieg: Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu q k = 0,70 kn/m 2 przyjęto zgodnie ze zmianą do normy Az, jak
Bardziej szczegółowoModuł do wymiarowania konstrukcji prętowych. Opracował mgr inż. Tomasz Żebro
Moduł do wymiarowania konstrukcji prętowych. Opracował mgr inż. Tomasz Żebro 1. Konstrukcje stalowe. a. Wymiarowanie elementów kratownicy płaskiej. Rozpiętość kratownicy wynosi 11700mm, rozstaw 5670mm.
Bardziej szczegółowoObliczenia statyczne wybranych elementów konstrukcji
Obliczenia statyczne wybranych elementów konstrukcji 1. Obliczenia statyczne wybranych elementów konstrukcji 1.1. Zebranie obciążeń Obciążenia zebrano zgodnie z: PN-82/B-02000 - Obciążenia budowli. Zasady
Bardziej szczegółowoPrzykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-0350 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (204) Drewno parametry (wspólne) Dane wejściowe
Bardziej szczegółowoPomoce dydaktyczne: normy: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcje. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE 1. ZESTAWIENIE NORM PN -82/B - 02000 PN -82/B - 02001 PN -82/B
Bardziej szczegółowoPROJEKT WYKONAWCZY INSTALACJI FOTOWOLTAICZNEJ O MOCY 10,05 kwp DLA BUDYNKU PRZEDSZKOLA SAMORZĄDOWEGO W SKALE
OPINIA KONSTRUKCYJNO-BUDOWLANA DOTYCZĄCA MOŻLIWOŚCI USTAWIENIA PANELI FOTOWOLTAICZNYCH NA STROPODACHU BUDYNKU WRAZ Z PROPOZYCJĄ Temat/obiekt: KONSTRUCJI WSPORCZEJ POD PANELE PV PROJEKT WYKONAWCZY INSTALACJI
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA KONSTRUKCYJNE
OLICZENI KONSTRUKCYJNE SLI GIMNSTYCZNEJ W JEMIELNIE 1. Płatew dachowa DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 16,0 cm Wysokość h = 20,0 cm Drewno: Drewno klejone z drewna litego iglastego,
Bardziej szczegółowo- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO
- 1 - Kalkulator Elementów Drewnianych v.2.2 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2002-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mg inż. Jan Kowalski Tytuł: Obliczenia elementów
Bardziej szczegółowoKLATKA CHODOWA FUNDAMENTY...
2.OPIS TECHNICZNY... 3 2.1 PODSTAWA FORMALNA I ZAKRES OPRACOWANIA, NAZWA INWESTORA... 3 2.2 - AKTUALNE NORMY I PRZEPISY BUDOWLANE... 3 2.3 PRZEZNACZENIE BUDOWLI I WYMAGANIA TECHNOLOGICZNE... 3 2.4 OGÓLNA
Bardziej szczegółowo1,26 1,30 -- 1,64 [21,0kN/m3 0,06m] 3. Folia PE gr.0,3mm [0,010kN/m2] 0,01 1,30 -- 0,01 4. Strop Rector 4,59 1,10 -- 5,05 Σ: 6,49 1,16 -- 7,52
ZESTWIENIE OCIĄŻEŃ Tablica 1. Obciążenia stałe. Strop Rector 1. Lastriko bezspoinowe o grubości 20 mm 0,44 1,30 -- 0,57 [0,440kN/m2] 2. Jastrych cementowy grub. 6 cm 1,26 1,30 -- 1,64 [21,0kN/m3 0,06m]
Bardziej szczegółowo2.1. Wyznaczenie nośności obliczeniowej przekroju przy jednokierunkowym zginaniu
Obliczenia statyczne ekranu - 1 - dw nr 645 1. OBLICZENIE SŁUPA H = 4,00 m (wg PN-90/B-0300) wysokość słupa H 4 m rozstaw słupów l o 6.15 m 1.1. Obciążenia 1.1.1. Obciążenia poziome od wiatru ( wg PN-B-0011:1977.
Bardziej szczegółowo8.OBLICZENIA STATYCZNE
8.OLICZENI STTYCZNE. Dach ZESTWIENI OCIĄŻEŃ Pokrycie, lachodachówka Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f Obc. obl. kn/m 2. lachodachówka o grubości 0,55 mm [0,350kN/m2] 0,35,30 0,45 2. Łaty 5,5 cm
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI I OBLICZENIA.
OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI I OBLICZENIA. Założenia przyjęte do wykonania projektu konstrukcji: - III kategoria terenu górniczego, drgania powierzchni mieszczą się w I stopniu intensywności, deformacje
Bardziej szczegółowoPOZ BRUK Sp. z o.o. S.K.A Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY
62-090 Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY SPIS TREŚCI Wprowadzenie... 1 Podstawa do obliczeń... 1 Założenia obliczeniowe... 1 Algorytm obliczeń... 2 1.Nośność żebra stropu na
Bardziej szczegółowoZAŁĄCZNIK NR 1 OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE
ZAŁĄCZNIK NR 1 OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA: 1. Zestawienie obciążeń... 4 1.1. Obciążenia Stałe... 4 1.2. Obciążenia Zmienne - Klimatyczne... 4 2. Pawilon... 6 2.1. Płyta
Bardziej szczegółowoLista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00 8 4.41-0.47 9 9.29-0.
7. Więźba dachowa nad istniejącym budynkiem szkoły. 7.1 Krokwie Geometria układu Lista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00
Bardziej szczegółowoAnaliza ściany żelbetowej Dane wejściowe
Analiza ściany żelbetowej Dane wejściowe Projekt Data : 0..05 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Materiały i normy Konstrukcje betonowe : Współczynniki EN 99-- : Mur zbrojony : Konstrukcje
Bardziej szczegółowo