PROJEKT BUDOWLANY PRZEBUDOWY I ROZBUDOWY WARSZTATÓW SZKOLNYCH Zespół Szkół Nr 1 Piaseczno, ul. Szpitalna 10 NR EWIDENCYJNY DZIAŁKI: 18, OBRĘB: 53

Transkrypt

1 strona: Spis treści: O Ś W I A D C Z E N I E Dane ogólne Przemiot opracowania Przeznaczenie obiektu Postawa opracowania Spis norm i przepisów prawnych Opis techniczny Warunki posaowienia Lokalizacja ziałki i opis terenu Warunki gruntowe Posumowanie i wnioski Ustalenie kategorii geotechnicznej Wnioski i założenia Opis konstrukcji buynku Funamenty Elementy pionowe Strop Belki Więźba achowa Uwagi oatkowe i zalecenia Materiały konstrukcyjne Klasy oporności ogniowej Informacje uzupełniające Spis rysunków konstrukcyjnych Obliczenia statyczne Zestawienie obciążeń stałych Obciążenia achu Obciążenia płyty stropowej Ściana zewnętrzna nośna Zestawienie obciążeń zmiennych klimatycznych Obciążenie zmienne śniegiem wg PN-80/B Obciążenie wiatrem wg. PN-B-0011/Az Wymiarowanie płyty żelbetowej Obliczenia więźby achowej Obliczenia słupa Obliczenie stopy funamentowej Obliczenie ławy funamentowej... 38

2 strona: 3

3 strona: 4

4 strona: 5

5 strona: 6 O Ś W I A D C Z E N I E Oświaczam, że projekt buowlany przebuowy i rozbuowy warsztatów szkolnych Zespołu Szkół Nr. 1 w Piasecznie, ul. Szpitalna 10, nr. ewiencyjny ziałki 18, obręb 53, wykonany w gruniu r. opracowano zgonie z wymaganiami obowiązujących przepisów prawnych oraz zasaami wiezy techniczno-buowlanej. Projektant konstrukcji: mgr inż. Michał Fąfara nr upr. /DOŚ/10 specjalność konstrukcyjno-buowlana

6 strona: 7 1. Dane ogólne 1.1. Przemiot opracowania Przemiotem opracowania jest część konstrukcyjna projektu buowlanego buynku warsztatów szkolnych, którą opracowano w zakresie wymaganym przepisami Prawa Buowlanego o uzyskania pozwolenia na buowę. Część konstrukcyjna projektu została uszczegółowiona w stopniu umożliwiającym przystąpienie o realizacji buynku po uzyskaniu pozwalania na buowę. 1.. Przeznaczenie obiektu Główną funkcją użytkową projektowanego obiektu jest funkcja yaktyczna oraz wszystkie z nią związane Postawa opracowania Postawą opracowania projektu buowlanego są: - zlecenie na opracowanie projektu buowlanego buynku warsztatów szkolnych, - projekt buowlany branży architektonicznej opracowany przez pracownię White- HouseGroup, - okumentacja geologiczna la projektu buynku warsztatów szkolnych, opracowaną przez Geowiercenia inż. Józef Dmowski Warszawa, ul. Na uboczu 6/33, - uzgonienia i wytyczne projektowe, - spis norm i przepisów prawnych Spis norm i przepisów prawnych - PN-8/B-0000: Obciążenia buowli. Zasay ustalania wartości, - PN-8/B-0001: Obciążenia buowli. Obciążenia stałe, - PN-8/B-0003: Obciążenia buowli. Obciążenia zmienne technologiczne. Postawowe obciążenia technologiczne i montażowe, - PN-80/B-0010: Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenia śniegiem, - PN-77/B-0011: Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenia wiatrem, - PN-81/B-0300: Grunty buowlane. Posaowienie bezpośrenie buowli. Obliczenia statyczne i projektowanie, - PN-B-0364: 00: Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone. Obliczenia statyczne i projektowanie,

7 strona: 8 - PN-B-03150: 000: Konstrukcje rewniane. Obliczenia statyczne i projektowanie, - Dz. U. z 00 r. Nr 75 poz. 690: Rozporzązenie Ministra Infrastruktury w sprawie warunków technicznych, jakim powinny opowiaać buynki i ich usytuowanie, - Dz. U. z 003 r. Nr 33 poz. 70: Rozporzązenie Ministra Infrastruktury z nia 13 lutego 003 r. zmieniające rozporzązenie w sprawie warunków technicznych, jakim powinny opowiaać buynki i ich usytuowanie, - Dz. U. z 004 r. Nr 109 poz. 1156: Rozporzązenie Ministra Infrastruktury z nia 7 kwietnia 004 r. zmieniające rozporzązenie w sprawie warunków technicznych, jakim powinny opowiaać buynki i ich usytuowanie, - Obwieszczenie Ministra Infrastruktury I Rozwoju z nia 17 lipca r. w sprawie ogłoszenia jenolitego tekstu rozporzązenia Ministra Infrastruktury w sprawie warunków technicznych, jakim powinny opowiaać buynki i ich usytuowanie - Dz. U. z 1994 r. Nr 89 poz. 414: Ustawa z nia 7 lipca 1994 r. - Prawo buowlane (z późniejszymi zmianami), - Dz. U. z 003 r. Nr 47 poz. 401: Rozporzązenie Ministra Infrastruktury z nia 6 lutego 003 r. w sprawie bezpieczeństwa i higieny pracy poczas wykonywania robót buowlanych, - Wytyczne oceny oporności ogniowej elementów konstrukcji buowlanych. Instytut Techniki Buowlanej, Warszawa 005.

8 strona: 9. Opis techniczny.1. Warunki posaowienia 1..1 Lokalizacja ziałki i opis terenu Teren, na którym przewiuje się lokalizację projektowanej inwestycji, położony jest na ziałce nr 18 obr. 53 w Piasecznie przy ulicy Szpitalnej Warunki gruntowe Baania terenowe zostały przeprowazone przez firmę Geowiercenia Józef Dmowski w gruniu 003r. Punkty owiertów zlokalizowano poza projektowanym buynkiem, jenakże w obszarze kompleksu szkolnego, na którym bęzie on zlokalizowany. Na postawie przeprowazonych baań o przyjęto założenia o posaowienia projektowanego buynku. Przyjęte założenia należy sprawzić prze etapem realizacji obiektu i potwierzić uprawnionego geologa. W ramach baań polowych w rejonie projektowanej lokalizacji buynku wykonano następujące czynności baawcze: - zlokalizowano punkty baawcze, - owiercono 3 otwory penetracyjne o głębokości 5m, - wykonano baania makroskopowe przewiercanych gruntów, - stany gruntów sprawzono z oporu sony rowkowej wbijanej w na rążonych otworów, - okonano pomiarów sytuacyjno-wysokościowych, Na postawie przeprowazonych baań stwierzono, że wierzchnią warstwę pooża gruntowego buują piaski humusowe lub nasypy piaszczyste o miąższościach o 0, o 1m. Po wierzchnią warstwą o głębokości,4 3,0m ppt zalegają piaski robne z niewielkimi przewarstwieniami piasków pylastych lub pyłu piaszczystego. Piaski są w stanie śrenio zagęszczonym o wartościach stopnia zagęszczenia I=0,4-0,5. Głębiej nawiercono piaski gliniaste na pograniczu gliny piaszczystej i gliny piaszczyste w stanie twaroplastycznym o wartościach stopnia plastyczności Il=0, Woy gruntowej nie stwierzono w żanym z wykonanych otworów.

9 strona: Posumowanie i wnioski Przyjęte założenia należy sprawzić prze etapem realizacji obiektu i potwierzić uprawnionego geologa. Na postawie przeprowazonych baań geologicznych na analizowanym terenie stwierzono proste warunki gruntowe. buynku. Rozime położe gruntowe naaje się o bezpośreniego posaowienia projektowanego Należy pamiętać, że możliwa strefa przemarzania w rejonie baanych ziałek wynosi około 1.0 m poniżej powierzchni terenu. Prace ziemne należy przeprowazić w okresie suchym, tak aby nie opuścić o zwiększonego nawonienia wykopów przez opay atmosferyczne. Obiekt należy posaowić na gruncie jenoronym litologicznie o zbliżonych parametrach geotechnicznych, a jeżeli nie bęzie to możliwe, wówczas położe należy przygotować z opowienio zagęszczonej zasypki cementowo-piaskowej (żwirowej) Ustalenie kategorii geotechnicznej Zgonie z zapisami Dz. U. 01 nr 0, poz. 463: Rozporzązenie Ministra Transportu, Buownictwa i Gospoarki Morskiej z nia 5 kwietnia 01 r. w sprawie ustalania geotechnicznych warunków posaawiania obiektów buowlanych projektowany obiekt został zaliczony o pierwszej kategorii geotechnicznej Wnioski i założenia W przypaku napotkania gruntów innych niż rozpoznane czy słabonośnych nienaających się o bezpośreniego posaowienia, należy je bezwzglęnie wymienić i zastąpić piaskiem śrenim lub robnym, ewentualnie piaskiem stabilizowany cementem. Nowy grunt nośny należy ukłaać warstwami około 0 30 cm i zagęszczać o stopnia I s 1. Dno wykopów należy chronić prze ziałaniem czynników atmosferycznych (przemarzanie, opay eszczu lub śniegu). W trakcie wykonywania wykopów nie wolno opuścić o rozluźnie-

10 strona: 11 nia lub naruszenia rozimego na wykopu, w tym celu zaleca się ostatnie 0 cm wykopu wykonać ręczenie. Funamenty obiektu i ściany nośne należy zabezpieczyć prze pomakaniem i przemarzaniem z uwagi na wysazinowe własności położa gruntowego,. Zasypki piaskowe ścian poziemia należy ukłaać warstwami około 0 30 cm i zagęszczać o stopnia IS Roboty ziemne należy prowazić tak, aby nie nastąpiło rozluźnienie lub pogorszenie stanu gruntu zalegającego w nie wykopów. Poczas prowazenia robót ziemnych należy stosować się o wymagań normy PN-B Nie należy pozostawiać otwartego wykopu funamentowego na okres jesienno-zimowy. Głębokość przemarzania gruntu należy przyjąć jako hz=1,0 m. Przy płytszym zafunamentowniu należy zastosować obsypkę funamentów tak, aby spełnić warunek mrozooporności. 5. Obiór wykopów i stan zagęszczenia nasypów buowlanych prze wykonaniem funamentów powinien zostać oebrany przez uprawnionego geologa lub geotechnika i w przypaku stwierzenia innych warunków niż rozpoznane w trakcie baań lub wątpliwości stwierzonych przez kierownika buowy, zostaną wykonane ponowne baania położa oraz stosowne przeprojektowanie funamentów, 6. Prace i roboty ziemne należy wykonać weług PN-B-06050: 1999 Geotechnika. Roboty ziemne. Wymagania ogólne,.. Opis konstrukcji buynku Buynek został zaprojektowany w technologii traycyjnej murowanej i monolitycznej, w ukłazie ścian połużnym i słupów żelbetowych, posiaa jeną konygnację naziemną bez popiwniczenia. Wysokość obiektu o poziomu terenu o kalenicy wynosi około m. Buynek w palnie posiaa wymiary ok. 17,5 m x 11,00 m. Buynek znajuje się w bezpośrenim sąsieztwie istniejącego buynku, jenakże tworzy niezależną konstrukcję nośną i jest o niego oylatowany. Buynek posaowiono w sposób bezpośreni na ławach i stopach funamentowych. Funamenty należy wykonać z betonu z betonu klasy C5/30 zbrojonego stalą żebrowaną A-IIIN RB 500W. Płytę stropową zaprojektowano grubości 0cm, należy wykonać z betonu C5/30 zbrojonego stalą żebrowaną A-IIIN RB 500W. Płyta żelbetowa została zbrojona wukierunkowo prętami żebrowanymi ze stali klasy A-IIIN RB 500W. Płyta oparta jest na słupach żelbetowych 30x50cm za pośrenictwem trzech belkach żelbetowych 30x90cm, zbrojonych połużnie stalą żebrowaną klasy A-IIIN RB 500W i poprzecznie strzemionami stalą głaką klasy A-I. W miej-

11 strona: 1 scach wymaganych konstrukcyjnie zaprojektowano naproża w postaci belek żelbetowych zbrojonych połużnie stalą żebrowaną klasy A-IIIN RB 500W i poprzecznie strzemionami stalą głaką klasy A-I. Słupy i trzpienie żelbetowe należy wykonać z betonu klasy C5/30 zbrojonstalą klasy A-IIIN RB 500W. Ściany funamentowe/powaliny należy wykonać, jako żelbetowe grubości 4cm betonu klasy C5/30 zbrojonego stalą żebrowaną A-IIIN RB 500W. Ściany nośne konstrukcyjne o grubości 4cm, należy wykonać z Pustaków klasy minimum 15MPa na zaprawie cementowo wapiennej klasy M5 Obliczenia statyczne płyty stropowej wykonano przy użyciu metoy elementów skończonych programem Plato 4.0. firmy Intersoft..3. Funamenty Posaowienie buynku wykonano na ławach i stopach funamentowych grubości 30cm. Zastosowano beton klasy C5/30 zbrojony stalą żebrowaną klasy A-IIIN RB 500W przy zachowaniu otuliny prętów 50mm. W bezpośrenim styku projektowanego buynku znajuje się buynek istniejący. Posaowienie buynku zaprojektowano się na poziomie równym posaowieniu funamentu buynku istniejącego. Na postawie ostępnej okumentacji stwierzono poziom posaowienia na głębokości strefy przemarzania gruntu, tj. 1metr poniżej poziomu terenu. W przypaku, kiey poczas przygotowywania wykopu okaże się, iż istniejący buynek posiaa funament posaowiony na innym poziomie niż założono, należy bezwzglęnie skontaktować się z projektantem konstrukcji. Funament projektowany stanowi niezależną konstrukcję i nie oziałuje na istniejący buynek. Nieopuszczalnym jest pokopywanie istniejących funamentów, ani rozluźnianie gruntu w bezpośrenim sąsieztwie. Funamenty należy wykonywać w porze suchej. Jeżeli grunty ulegną nawonieniu, które spowouje ich nieprzyatność, należy zastąpić je gruntami przyatnymi. Buynek należy posaowić na gruntach nośnych. W przypaku stwierzenia w trakcie robot ziemnych występowania gruntów nienośnych należy je wymienić na posypkę piaszczysto-żwirową zagęszczoną o wartości wskaźnika Is>0,98. Grunt wymieniać o poziomu gruntów nośnych, zagęszczając warstwami, co 30cm. Funament posaowić na chuym betonie klasy C8/10 grubości 10cm. Wymiarowanie funamentów wykonano programem EXPERT v.0.1 firmy Robobat. Wprowazanie geometrii elementów skończonych oraz różnych typów obciążeń ( obciążenia

12 strona: 13 powierzchniowe, krawęziowe, liniowe oraz siły skupione) obywa się metoą graficzną przy pomocy programu ZWCa. Dla całej płyty otrzymujemy warstwice okształceń, la elementów płytowych warstwice zbrojenia w kierunku osi X i Y ołem i górą..4. Elementy pionowe Ściany poziemia/powaliny grubości 4cm, zaprojektowano z betonu C5/30, zbrojonego prętami ze stali A-IIIN RB 500W z otuliną 5cm. Ściany naziemia zewnętrzne nośne murowane z pustaków grubości 4cm klasy minimum 15MPa. Słupy żelbetowe o przekroju 30x50cm zaprojektowano z betonu C5/30, zbrojone prętami ze stali A-IIIN RB 500W z otuliną 3cm. Styki pionowe ścian murowanych ze słupami należy zbroić poziomo. Zaleca się wykorzystanie typowych listew lub prętów 6 mm wklejanych w żelbet i ukłaanych w każej spoinie. Miejscowo, jako poparcie części buynku przewiziano żelbetowe słupki - rzenie o wymiarze 4x4 cm pełniące rolę konstrukcji nośnej wraz ze ścianami murowanym. Słupki z betonu C0/5 zbrojone prętami ze stali A-IIIN RB 500W..5. Strop Strop buynku zaprojektowano, jako monolityczny, wukierunkowo zbrojony, grubości 0cm oparty na belkach żelbetowych. Strop wykonany z betonu klasy C5/30, zbrojone prętami ze stali A-IIIN RB 500W z otuliną 3cm. Płyta stropowa oparta jest na ścianach murowanych nośnych grubości 4cm, lokalnie oparcie stanowią słupy i trzpienie żelbetowe. Wymiarowanie płyt stropowych wykonano przy użyciu metoy elementów skończonych programem Plato Belki Zaprojektowano belki żelbetowe z betonu C5/30, zbrojonych połużnie stalą żebrowaną klasy A-IIIN RB 500W i poprzecznie strzemionami stalą głaką klasy A-I. Część belek opowiaa za ograniczenie ugięć stropu, część pełni rolę naproży na oknami i bramami wjazowymi.

13 strona: Więźba achowa Więźba achowa zaprojektowana została, jako wuspaowa płatwiowo-krokwiowa. Elementy konstrukcyjne więźby należy wykonać z rewna iglastego suszonego termicznie, opowiaającego klasie wytrzymałościowej C30. Elementy achu należy łączyć stosując typowe połączenia ciesielskie z wykorzystaniem, jako łączników gwoźzi oraz śrub. Dopuszcza się również zastosowanie połączeń z zastosowaniem płytek kolczastych firmy. Konstrukcję zaprojektowano z rewna suszonego termicznie o wilgotności 1 16 % w temperaturze º, struganego czterostronnie, zaimpregnowanego trójfunkcyjnym śrokiem zabezpieczającym konstrukcję prze ziałaniem: grzybów, owaów i ognia. Konstrukcję zaprojektowano na możliwość ewentualnej zmiany systemu pokrycia z blachy na achówkę. Przekroje elementów więźby: Płatwie: belka 14x18cm Krokwie: eska 8x16cm Słupki: belka 14x14cm Murłata: 14x14cm Deska kalenicowa: 10x5cm.8. Uwagi oatkowe i zalecenia Roboty buowlane bęą prowazone zgonie z normami i warunkami technicznymi obowiązującymi na terenie całej Polski, a w szczególności z przepisami Rozporzązenia Ministra Infrastruktury weług Dziennika Ustaw nr 47 poz. 401 z nia 6 lutego 003 r. - Rozporzązenie Ministra Infrastruktury z nia 6 lutego 003 r. w sprawie bezpieczeństwa i higieny pracy poczas wykonywania robót buowlanych, Zastosowane materiały konstrukcyjne oraz inne wyroby buowlane bęą posiaały atesty, świaectwa jakości i certyfikaty o zgoności z polskimi przepisami po wzglęem technicznym, p.poż. i trwałości buowli, Ewentualnie zmiany zastosowań rozwiązań należy bezwzglęnie, na bieżąco, w ramach nazoru autorskiego konsultować i uzganiać z jenostką projektową i upoważnionymi przez nią projektantami. Należy rozpatrywać łącznie z projektem architektury i projektami branżowymi. Część graficzna stanowi integralną część niniejszego opracowania. Elementy konstrukcyjne obiektu, zawarte w niniejszym projekcie, powinny być

14 strona: 15 sprawzone projekcie wykonawczym. Nie należy obciążać konstrukcji /pociągi,stropy/ prze osiągnięciem 0.7Rb wytrzymałości betonu. Płyty stropowe powinny być potrzymywane stęplami aż o uzyskania pełnej wytrzymałości. Położe gruntowe polega obiorowi geotechnicznemu prze funamentowaniem. Roboty ziemne należy prowazić wg ustaleń i nakazów aktualnych normy. Do betonowania ław funamentowych stosować betony na bazie cementów niskokalorycznych o jak najmniejszym cieple hyratacji cementu, powoujące minimalny skurcz początkowy. Opowienia recepta na wykonanie ww. mieszanki betonowej oraz wytyczne ukłaania mieszanki betonowej musi być opracowana przez specjalistyczne laboratorium betonów. Musi ono określić sposób betonowania, kontroli temperatury wiązania mieszanki betonowej i pielęgnacji betonu w porozumieniu z autorami konstrukcji. Wszystkie materiały buowlane konstrukcyjne i wykończeniowe użyte przez wykonawcę muszą posiaać obowiązujące w Polsce aktualne świaczenia opuszczenia, aprobaty techniczne i certyfikaty. Roboty buowlane prowazone bęą zgonie z normami i warunkami technicznymi obowiązującymi na terenie Polski a w szczególności z przepisami Rozporzązenia MBiPMB z Dz. Ustaw nr 13 z nia w sprawie bezpieczeństwa pracy przy wykonywaniu robót buowlano-montażowych i rozbiórkowych. O wszelkich niejasnościach i wątpliwościach otyczących rozwiązań przyjętych w projekcie należy poinformować projektanta w celu uniknięcia błęów. Obliczenia stropów wykonano Metoą Elementów Skończonych programem komputerowym Plato 4.0 firmy Intersoft. Wymiarowanie funamentów wykonano przy pomocy programu Kalkulator Żelbetu v firmy RoboBat, a także oprogramowanie własne. Wymiarowanie słupów, belek wykonano przy pomocy programu RM-WIN.9. Materiały konstrukcyjne Beton zwykły: - Stopy i ławy funamentowe: C5/30, - Powaliny: C5/30, - Płyta stropowa: C5/30, - słupy i trzpienie: C5/30,

15 strona: 16 - belki i naproża: C5/30. Stal zbrojeniowa: - zbrojenie główne A-IIIN RB 500W, - zbrojenie montażowe.10. Klasy oporności ogniowej Elementy konstrukcji spełniają następujące warunki co o minimalnej klasy oporności ogniowej: główna konstrukcja nośna / ściany, słupy, pociągi / - R 60 stropy - co najmniej REI 60, ściany - REI ( EI) 30, konstrukcja achu RE 15 Oporność ogniowa bęzie zapewniona przez opowienie otuliny prętów zbrojenia głównego..11. Informacje uzupełniające Analizy rozkłau sił wewnętrznych, a w konsekwencji ilości zbrojenia w elementach płytowych okonano w programie Plato 4.0 przeprowazając obliczenia w oparciu o metoę elementów skończonych. Dla stropu otrzymano w ten sposób reakcje poporowe na ściany - rzenie żelbetowe. Geometrię elementów konstrukcyjnych różnych typów (elementy płytowe, belkowe, poporowe) wprowazono bezpośrenio w poszczególnych programach obliczeniowych. Precyzyjnie wprowazona geometria przy użyciu interfejsu programu komputerowego wspomagania projektowania (CAD) oraz ukła różnych typów obciążeń (powierzchniowe, krawęziowe, liniowe oraz siły skupione) la elementów płytowych zostały następnie zaimportowane o programu Plato 4.0, gzie la zaanej w programie kombinacji obciążeń otrzymano warstwice okształceń, naprężeń, wartości reakcji w poporach oraz wartości sił wewnętrznych la poszczególnych elementów moelu. Należy zwrócić uwagę, że jeśli chozi o obciążenia stałe, o programu wprowaza się ich wartości charakterystyczne bez uwzglęnienia obciążenia o ciężaru własnego konstrukcji, które program przyjmuje automatycznie w zależności grubości konstrukcyjnej elementu. Współczynniki obliczeniowe la poszczególnych grup obciążeń wprowaza się przez interfejs programu Plato 4.0 Załączone wyniki la płyt należy interpretować następująco: Ugięcia zostały poane w mm, la obciążeń charakterystycznych w pierwszej fazie pracy żelbetu la sprężysto-liniowych zależności przemieszczeń o naprężeń. Aby otrzymać ugięcia

16 strona: 17 la płyt w 3-ciej fazie pracy żelbetu, la uproszczenia przyjmuje się, że w stanie zarysowanym ugięcia są,5-krotnie większe o poanych la pracy w stanie liniowo-sprężystym. Siły przekazywane na popory pokazano la kombinacji obciążeń obliczeniowych. Warstwice zbrojenia pokazują łączny przekrój stali zbrojeniowej. Pole to należy ołożyć o założonej w toku obliczeń la płyty siatki zbrojenia postawowego..1. Spis rysunków konstrukcyjnych - SZ-01: Rzut funamentów. Skala 1:50/1:5 - SZ-0: Rzut stropu żelbetowego. Skala 1:50/1:5 - SZ-03: Rzut więźby achowej. Skala 1:50/1:5 - SZ-04: Kłay ścian. Skala 1:50 - ZB-01: Zbrojenie funamentów. Skala 1:50/1:5 - ZB-0: Zbrojenie słupów i belek. Skala 1:50/1:5 - ZB-03: Zbrojenie stropu. Skala 1:50/1:5 Projektant konstrukcji: mgr inż. Michał Fąfara nr upr. /DOŚ/10 specjalność konstrukcyjno-buowlana

17 strona: Obliczenia statyczne 3.1. Zestawienie obciążeń stałych Obciążenia achu Wyszczególnienie Obciążenie charakterystyczne kn m Współczynnik obciążenia f - papa na eskowaniu Obciążenie obliczeniowe kn m - folia wiatroizolacyjna wełna mineralna 0cm paroizolacja płyta OSB cm 6kN 0. 0m Razem: q k q o Obciążenia płyty stropowej Wyszczególnienie Obciążenie charakterystyczne kn m Współczynnik obciążenia f - tynk cementowo-wapienny 1,5cm Obciążenie obliczeniowe kn m Razem: q k q 0. o Ściana zewnętrzna nośna Wyszczególnienie Obciążenie charakterystyczne kn m Współczynnik obciążenia f - tynk cementowo-wapienny 1,5cm pustak ceramiczny 4cm izolacja termiczna 1cm Obciążenie obliczeniowe kn m

18 strona: 19 - tynk na siatce cm Razem: q k q o Uwaga: Obciążenia elementów konstrukcyjnych ciężarem własnym zostały uwzglęnione poczas wykonywania obliczeń statycznych, gzie ciężar własny jest generowany automatycznie. 3.. Zestawienie obciążeń zmiennych klimatycznych Obciążenie zmienne śniegiem wg PN-80/B-0010 wartość obciążenia charakterystycznego la II strefy: o współczynnik kształtu achu: 8 C , 0. 8 obciążenie charakterystyczne pierwszej połaci: obciążenie charakterystyczne rugiej połaci: obciążenie obliczeniowe pierwszej połaci: obciążenie obliczeniowe rugiej połaci: S S S S kn Q k 0.9, m C, k1 Qk C kn m, k Qk C kn m, kn, m o1 S k1 f kn. m o S k f Obciążenie wiatrem wg. PN-B-0011/Az1 kn q k 0.30 wartość obciążenia charakterystycznego la I strefy: m współczynnik ekspozycji: teren B, z 5. 50m, h e m 10m C z , współczynnik ziałania porywów wiatru: , ach wuspaowy wg Z1-3: 0.51 ; h L o 8 współczynnik aeroynamiczny wg Z1-3 la połaci nawietrznej achu la C o 8 :

19 strona: 0 współczynnik aeroynamiczny wg Z1-3 la połaci zawietrznej achu la C 0.4 o 8 : Wyszczególnienie - ach połać nawietrzna (ssanie): qk 1 qk Ce C ach połać zawietrzna: qk 3 qk Ce C Obciążenie charakterystyczne kn m Współczynnik obciążenia f Obciążenie obliczeniowe kn m q k q o q k q o Rozstaw krokiew przyjęto co 80cm Wymiarowanie płyty żelbetowej Strop żelbetowy Warstwice przemieszczeń [mm] Maksymalne ugięcie wynosi leff/00 la leff 6 m; 30 mm la 6m <leff < 7.5 m leff/50 la leff 7.5 m

20 strona: 1 Zbrojenie górne w kierunku X [cm]: Siatka postawowa #10/0 Beton C5/30 fc=16,70 MPa; Stal A-IIIN fy=40 MPa; Otulina a=3,0 cm. Zbrojenie górne w kierunku Y [cm]: Siatka postawowa #10/0 Beton C5/30 fc=16,70 MPa; Stal A-IIIN fy=40 MPa; Otulina a=3,0 cm.

21 strona: Zbrojenie olne w kierunku X [cm]: Siatka postawowa #10/0 Beton C5/30 fc=16,70 MPa; Stal A-IIIN fy=40 MPa; Otulina a=3,0 cm. Zbrojenie olne w kierunku Y [cm]: Siatka postawowa #10/0 Beton C5/30 fc=16,70 MPa; Stal A-IIIN fy=40 MPa; Otulina a=3,0 cm.

22 strona: Obliczenia więźby achowej WĘZŁY: ,80 0,480 0,110 0,800 3,400,000,000 3,400 0,800 V=0,870 H=1,400 WĘZŁY: Nr: X [m]: Y [m]: Nr: X [m]: Y [m]: 1 1,400 0, ,00 0,590 11,600 0, ,800 0, ,00 0, ,000 0, ,00 0,870 PODPORY: P o a t n o ś c i Węzeł: Rozaj: Kąt: Dx(Do*): Dy: DFi: [ m / k N ] [ra/knm] stała 0,0 0,000E+00 0,000E+00 3 przesuwna 0,0 0,000E+00* 5 przesuwna 0,0 0,000E+00* 6 stała 0,0 0,000E+00 0,000E+00 OSIADANIA: Węzeł: Kąt: Wx(Wo*)[m]: Wy[m]: FIo[gra]: B r a k O s i a a ń

23 strona: 4 PRĘTY: ,80 0,480 0,110 0,800 3,400,000,000 3,400 0,800 V=0,870 H=1,400 PRZEKROJE PRĘTÓW: 6 1 0, ,400,000,000 3, ,800 0,80 0,480 0,110 V=0,870 H=1,400 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Re.EJ: Przekrój: ,800 0,110 0,808 1,000 1 B 16,0x8, ,400 0,480 3,434 1,000 1 B 16,0x8, ,000 0,80,00 1,000 1 B 16,0x8, ,000-0,80,00 1,000 1 B 16,0x8, ,400-0,480 3,434 1,000 1 B 16,0x8, ,800-0,110 0,808 1,000 1 B 16,0x8,0 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] W[cm3] h[cm] Materiał: 1 18, ,0 95 Drewno C7

24 strona: 5 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Mouł E: Napręż.gr.: AlfaT: [kn/mm] [N/mm] [1/K] 95 Drewno C7 1 7,000 5,00E-06 OBCIĄŻENIA: 0,600 0,600 0,600 0,550 0,550-0,30-0, ,600 0,600 0,550-0,30 4 0,600 0,550-0,30-0, ,600 0,600 0,550-0,140 0,600 0,600 0,550 0,600 0,550-0, ,140 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rozaj: Kąt: P1(Tg): P(T): a[m]: b[m]: Grupa: A "Warstwy achowe" Stałe f= 1,0 1 Liniowe 0,0 0,550 0,550 0,00 0,81 Liniowe 0,0 0,550 0,550 0,00 3,43 3 Liniowe 0,0 0,550 0,550 0,00,0 4 Liniowe 0,0 0,550 0,550 0,00,0 5 Liniowe 0,0 0,550 0,550 0,00 3,43 6 Liniowe 0,0 0,550 0,550 0,00 0,81 Grupa: B "Śnieg" Zmienne f= 1,50 1 Liniowe-Y 0,0 0,600 0,600 0,00 0,81 Liniowe-Y 0,0 0,600 0,600 0,00 3,43 3 Liniowe-Y 0,0 0,600 0,600 0,00,0 4 Liniowe-Y 0,0 0,600 0,600 0,00,0 5 Liniowe-Y 0,0 0,600 0,600 0,00 3,43 6 Liniowe-Y 0,0 0,600 0,600 0,00 0,81 Grupa: C "Wiatr" Zmienne f= 1,50 1 Liniowe -9,8-0,140-0,140 0,00 0,81 Liniowe -9,8-0,140-0,140 0,00 3,43 3 Liniowe -9,8-0,140-0,140 0,00,0 4 Liniowe 9,8-0,30-0,30 0,00,0

25 strona: 6 5 Liniowe 9,8-0,30-0,30 0,00 3,43 6 Liniowe 9,8-0,30-0,30 0,00 0,81 ================================================================== W Y N I K I wg PN 8/B-0000 Teoria I-go rzęu Kombinatoryka obciążeń ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: : f: Ciężar wł. 1,10 A -"Warstwy achowe" Stałe 1,0 B -"Śnieg" Zmienne 1 1,00 1,50 C -"Wiatr" Zmienne 1 1,00 1,50 RELACJE GRUP OBCIĄŻEŃ: Grupa obc.: Relacje: Ciężar wł. ZAWSZE A -"Warstwy achowe" ZAWSZE B -"Śnieg" EWENTUALNIE Występ. tylko z: C C -"Wiatr" EWENTUALNIE Występ. tylko z: B KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ: Nr: Specyfikacja: 1 ZAWSZE : A EWENTUALNIE: B+C ZAWSZE : A EWENTUALNIE: B/C

26 strona: 7 MOMENTY-OBWIEDNIE: 1,37 0,783 1,511 0,783 0,365 0, ,453 0,34 1 TNĄCE-OBWIEDNIE: 1,667 1, ,579-0, ,743 1,111-1,390 -, ,655 0,336-0,336-0,518 3,69 1,390-1,111 -,151 1,1 0, ,070 -,076 NORMALNE-OBWIEDNIE: ,191 0,080 -,398 0,080 0,1831 -,49 -,600-4,177-4,196 -,600 -,49 -,596-4,95-4,18-4,678-4,64-3,96 -,596-4,758 SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń"

27 strona: 8 Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń: 1 0,808 0,453* 1,1 0,183 ABC 0,000-0,000* 0,000 0,000 ABC 0,808 0,453 1,1* 0,183 ABC 0,808 0,453 1,1 0,183* ABC 0,000 0,000 0,000 0,000* A 3,434 1,511*,69-3,96 ABC 1,50-1,099* 0,010-4,410 ABC 3,434 1,511,69* -3,96 ABC 3,434 0,783 1,390 -,49* A 0,000 0,453 -,076-4,758* ABC 3 0,000 1,511* -,151-4,64 ABC 1,515-0,153* -0,047-4,93 ABC 0,000 1,511 -,151* -4,64 ABC,00 0,000 0,336 -,398* A 0,000 1,511 -,151-4,64* ABC 4,00 1,37* 1,743-4,678 ABC 0,505-0,119* 0,048-4,317 ABC,00 1,37 1,743* -4,678 ABC 0,000 0,000-0,336 -,398* A,00 1,37 1,743-4,678* ABC 5 0,000 1,37* -,175-4,18 ABC 1,931-0,877* -0,014-4,59 ABC 0,000 1,37 -,175* -4,18 ABC 0,000 0,783-1,390 -,49* A 3,434 0,365 1,667-4,95* ABC 6 0,000 0,365* -0,905 0,191 ABC 0,808-0,000* 0,000 0,000 ABC 0,000 0,365-0,905* 0,191 ABC 0,000 0,365-0,905 0,191* ABC 0,808-0,000 0,000 0,000* ABC NAPĘŻENIA-OBWIEDNIE:

28 strona: 9 NAPRĘŻENIA - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Pręt: x[m]: SigmaG: SigmaD: Sigma: Kombinacja obciążeń: [MPa] Ro 1 0,000 0,000* 0,000 ABC 0,808-0,049* -1,313 ABC 0,808 0,050* 1,34 ABC 0,000 0,000* 0,000 ABC 1,50 0,106*,875 ABC 3,434-0,175* -4,736 ABC 3,434 0,15* 4,117 ABC 1,50-0,13* -3,564 ABC 3 1,515 0,004* 0,114 ABC 0,000-0,177* -4,789 ABC 0,000 0,151* 4,064 ABC 1,515-0,09* -0,785 ABC 4 0,505 0,001* 0,038 A,00-0,148* -3,990 ABC,00 0,11* 3,59 ABC 0,505-0,05* -0,685 ABC 5 1,931 0,08*,09 ABC 0,000-0,146* -3,947 ABC 0,000 0,1* 3,30 ABC 1,931-0,108* -,97 ABC 6 0,808 0,000* 0,000 ABC 0,000-0,039* -1,055 ABC 0,000 0,040* 1,085 ABC 0,808-0,000* -0,000 ABC REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciążeń: -,41*,006 3,144 A -4,450* 3,858 5,890 ABC -4,450 3,858* 5,890 ABC -,41,006* 3,144 A -4,450 3,858 5,890* ABC 3-0,000* 4,886 4,886 ABC -0,000*,5,5 A -0,000 4,886* 4,886 ABC -0,000,5*,5 A

29 strona: 30-0,000 4,886 4,886* ABC 5 0,000* 3,951 3,951 ABC 0,000*,5,5 A 0,000 3,951* 3,951 ABC 0,000,5*,5 A 0,000 3,951 3,951* ABC 6 4,736* 3,65 5,753 ABC,41*,006 3,144 A 4,736 3,65* 5,753 ABC,41,006* 3,144 A 4,736 3,65 5,753* ABC * = Wartości ekstremalne PRZEMIESZCZENIA - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Węzeł: Ux[m]: Uy[m]: Wypakowe[m]: Kombinacja obciążeń: 1 0,00030 ABC 0,001 ABC 0,003 ABC 0,00000 ABC 0,00000 ABC 0,00000 ABC 3 0,00010 ABC 0,00000 ABC 0,00010 ABC 4 0,00000 ABC 0,00119 ABC 0,00119 ABC 5 0,00011 ABC 0,00000 ABC 0,00011 ABC 6 0,00000 ABC 0,00000 ABC 0,00000 ABC 7 0,0004 ABC 0,00175 ABC 0,00176 ABC DEFORMACJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń"

30 strona: 31 Pręt: L/f: Kombinacja obciążeń: ,1 ABC 1004,0 ABC 3 517,4 ABC ,4 ABC 5 166,5 ABC ,5 ABC Obliczenia krokwi (pręt nr ) Z y Y 160 1,511 B -,076 0,453 z,69 A 80-1,099 Przekrój: 1 B 16,0x8,0 Wymiary przekroju: h=160,0 mm b=80,0 mm. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jyg=730,7; Jzg=68,7 cm 4 ; A=18,00 cm ; iy=4,6; iz=,3 cm; Wy=341,3; Wz=170,7 cm 3. Własności techniczne rewna Przyjęto 1 klasę użytkowania konstrukcji (temperatura powietrza 0 i wilgotności powyżej 65% tylko przez kilka tygoni w roku) oraz klasę trwania obciążenia: Stałe (więcej niż 10 lat, np. ciężar własny). K mo = 0,60 γ M =1,3 Cechy rewna: Drewno C30. f m,k = 30,00 f m, = 1,46 MPa f t,0,k = 16,00 f t,0, = 7,38 MPa f t,90,k = 0,60 f t,90, = 0,8 MPa f c,0,k =,00 f c,0, = 10,15 MPa f c,90,k =,60 f c,90, = 1,0 MPa f v,k =,80 f v, = 1,9 MPa

31 strona: 3 E 0,mean = MPa E 90,mean = 380 MPa E 0,05 = 7700 MPa G mean = 70 MPa ρ k = 370 kg/m 3 Sprawzenie nośności pręta nr Sprawzenie nośności przeprowazono wg PN-B-03150:000. Nośność na ściskanie Wyniki la x a=1,7 m; x b=1,7 m, przy obciążeniach ABC. - ługość wyboczeniowa w płaszczyźnie ukłau(wyznaczona na postawie poatności węzłów): l c = μ l = 0,807 3,434 =,771 m - ługość wyboczeniowa w płaszczyźnie prostopałej o płaszczyzny ukłau: l c = μ l = 1,000 3,434 = 3,434 m Długości wyboczeniowe la wyboczenia w płaszczyznach prostopałych o osi głównych przekroju, wynoszą: l c,y =,771 m; l c,z = 3,434 m Współczynniki wyboczeniowe: λ y = l c,y / i y =,771 / 0,046 = 59,99 λ z = l c,z / i z = 3,434 / 0,031 = 148,68 σ c,crit,y = π E 0,05 / λ y = 9, / (59,99) = 1,11 MPa σ c,crit,z = π E 0,05 / λ z = 9, / (148,68) = 3,44 MPa λ rel,y = λ rel,z = f c 0, k c, crit, y, / = /1,11 = 1,01 f c 0, k c, crit, z, / = /3,44 =,530 k y = 0,5 [1 + β c (λ rel,y - 0,5) + λ rel,y] = 0,5 [1+0, (1,01-0,5) + (1,01) ] = 1,073 k z = 0,5 [1 + β c (λ rel,z - 0,5) + λ rel,z] = 0,5 [1+0, (,530-0,5) + (,530) ] = 3,903 k c,y = 1/( k y k y rel, y ) = 1/(1, ,073² - 1,01² ) = 0,71 z k z rel, z k c,z = 1/( k ) = 1/(3, ,903² -,530² ) = 0,145 Powierzchnia obliczeniowa przekroju A = 18,00 cm. Nośność na ściskanie: σ c,0, = N / A = 4,360 / 18,00 10 = 0,34 < 1,48 = 0,145 10,15 = k c f c,0, Ściskanie ze zginaniem la x a=1,7 m; x b=1,7 m, przy obciążeniach ABC : c, 0, m, z, m, y, km 0,34 f f f 0,71 10,15 k c, y c,0, m, z, m, y, c, 0, m, z, m, y, km 0,34 f f f 0,145 10,15 + 0,00 1,46 k c, z c,0, m, z, m, y, Nośność na zginanie Wyniki la x a=1,7 m; x b=1,7 m, przy obciążeniach ABC. + 0,7 0,00 1,46 + 3,1 1,46 = 0,97 < 1 + 0,7 3,1 1,46 = 0,406 < 1

32 strona: 33 Długość obliczeniowa la pręta swobonie popartego, obciążonego równomiernie lub momentami na końcach, przy obciążeniu przyłożonym o powierzchni górnej, wynosi: l = 1, = 3754 mm λ rel,m = l hf m, E0, mean b Ek Gmean = ,46 3,14 80² = 0,440 Wartość współczynnika zwichrzenia: la λ rel,m 0,75 k crit = 1 Warunek stateczności: σ m, = M / W = 1,065 / 341, = 3,1 < 1,46 = 1,000 1,46 = k crit f m, Nośność la x a=1,7 m; x b=1,7 m, przy obciążeniach ABC : m, y, m, z, km 3,1 f 1,46 f m, y, m, z, k m f m, y, m, y, f m, z, m, z, + 0,7 0,00 1,46 = 0,50 < 1 0,7 3,1 1,46 + 0,00 1,46 = 0,175 < 1 Nośność ze ściskaniem la x a=1,7 m; x b=1,7 m, przy obciążeniach ABC : f f c,0, c,0, c,0, c,0, k, y, m, z, km 0,34² f 10,15² m f m, y, m, z, m m, y, m, z, 0,34² f f 10,15² m, y, m, z, + 3,1 1,46 + 0,7 0,00 1,46 = 0,51 < 1 + 0,7 3,1 1,46 + 0,00 1,46 = 0,176 < 1 Nośność na ścinanie Wyniki la x a=1,7 m; x b=1,7 m, przy obciążeniach ABC. Naprężenia tnące: τ z, = 1,5 V z / A = 1,5 0,308 / 18,00 10 = 0,04 MPa τ y, = 1,5 V y / A = 1,5 0,000 / 18,00 10 = 0,00 MPa Przyjęto k v = 1,000. Warunek nośności τ = z, y, = 0,04² + 0,00² = 0,04 < 1,9 = 1,000 1,9 = k v f v, Stan graniczny użytkowania B A Wyniki la x a=1,7 m; x b=1,7 m, przy obciążeniach ABC. Ugięcie graniczne

33 strona: 34 u net,fin = l / 00 = 17, mm Ugięcia o obciążeń stałych (ciężar własny + A ): u z,fin = u z,inst (1+k ef) = 1,5 (1 + 0,60) =,3 mm u y,fin = u y,inst (1+k ef) = 0,0 (1 + 0,60) = 0,0 mm Ugięcia o obciążeń zmiennych ( BC ): Klasa trwania obciążeń zmiennych: Stałe (więcej niż 10 lat, np. ciężar własny). u z,fin = u z,inst (1+k ef) = 1,1 (1 + 0,60) = 1,8 mm u y,fin = u y,inst (1+k ef) = 0,0 (1 + 0,60) = 0,0 mm Ugięcie całkowite: u z,fin =,3 + 1,8 = 4,1 < 17, = u net,fin 3.5. Obliczenia słupa 1. Założenia: Analiza nośności przekroju la wukierunkowego ściskania mimośroowego Beton klasy B5, cc = 1,00 Stal klasy A-III f yk = 410,0 (MPa) Struktura o węzłach nieprzesuwnych Wysokość słupa l = 5,0 (m) Długość obliczeniowa l 0 = 5,0 (m) Wzglęny uział obciążeń ługotrwałych N /N = 1,00 Współczynnik pełzania betonu p =,91 Obliczenia z uwzglęnieniem równomiernego rozkłau zbrojenia w przekroju Obliczenia zgone z PN-B-0364:00 Nośność przekroju sprawzana w sposób ścisły (z wyznaczenia rozkłau naprężeń). Przekrój: b = 30,0 (cm) h = 50,0 (cm) = 4,0 (cm) 3. Powierzchnia zbrojenia:

34 strona: 35 A s1 = 4,0 (cm) A s = 4,0 (cm) 16 = 4,0 (cm) 16 = 4,0 (cm) 4. Założenia obliczeniowe: Wzglęem Y: Wzglęem Z: Smukłość słupa y = 34,6 > 5 z = 57,7 > 5 Mimośró statyczny siły połużnej e s = 10,0 (cm) e s = -1,0 (cm) Mimośró niezamierzony e n = 1,7 (cm) e n = 1,0 (cm) Mimośró początkowy e 0 = 11,7 (cm) e 0 =,0 (cm) Siła krytyczna N kr = 5561,90 (kn) N kr = 544,51 (kn) Mimośró obliczeniowy e = e 0 e = 14,7 (cm) e = 3,6 (cm) 5. Nośność elementu: N n = 1134,38 (kn) 3.6. Obliczenie stopy funamentowej 1. Założenia: MATERIAŁ: BETON: STAL: klasa B5, ciężar objętościowy = 4,0 (kn/m3) klasa A-III, f y = 350,00 (MPa) OPCJE: Obliczenia wg normy: betonowej: PN-B-0364 (00) gruntowej: PN-81/B-0300 Oznaczenie parametrów geotechnicznych metoą: B współczynnik m = 0,81 - o obliczeń nośności współczynnik m = 0,7 - o obliczeń poślizgu współczynnik m = 0,7 - o obliczeń obrotu Wymiarowanie funamentu na: Nośność - obliczeniowy opór położa qf = 00 (kpa) Osiaanie - S op = 7,00 (cm) - czas realizacji buynku: tb < 1 miesięcy - współczynnik oprężenia: = 0,00 Obrót Poślizg Przebicie / ścinanie Graniczne położenie wypakowej obciążeń: - ługotrwałych w rzeniu I - całkowitych w rzeniu II

35 strona: 36. Geometria A =,50 (m) B = 1,50 (m) h = 0,30 (m) h1 = 0,30 (m) ex = 0,00 (m) ey = 0,00 (m) a = 0,50 (m) b = 0,30 (m) objętość betonu funamentu: V = 1,170 (m3) otulina zbrojenia: c = 0,05 (m) poziom posaowienia: D = 1,0 (m) minimalny poziom posaowienia: Dmin = 1,0 (m) 3. Grunt Charakterystyczne parametry gruntu: Warstwa Nazwa Poziom IL / ID Symbol Typ wilgotności [m] konsoliacji 1 Piasek śreni 1,0 0, mało wilgotne Pozostałe parametry gruntu: Warstwa Nazwa Miąższość Spójność Kąt tarcia Ciężar obj. Mo M [m] [kpa] [eg] [kn/m3] [kpa] [kpa] 1 Piasek śreni --- 0,0 3,4 17, ,1 8930,1 4. Obciążenia OBLICZENIOWE Lp. Nazwa N Mx My Fx Fy N/Nc [kn] [kn*m] [kn*m] [kn] [kn] 1 L1 450,00 10,00 60,00 0,00 0,00 1,00 współczynnik zamiany obciążeń obliczeniowych na charakterystyczne = 1,0

36 strona: Wyniki obliczeniowe WARUNEK NOŚNOŚCI Rozaj położa po funamentem: jenorone Kombinacja wymiarująca: L1 (ługotrwała) N=450,00kN Mx=10,00kN*m My=60,00kN*m Wyniki obliczeń na poziomie: posaowienia funamentu Obliczeniowy ciężar funamentu i naległego gruntu: Gr = 78,01 (kn) Obciążenie wymiarujące: Nr = 58,01kN Mx = 10,00kN*m My = 60,00kN*m Obliczeniowy opór położa: qf = 194 (kpa) Maksymalne naprężenie po stopą: q0 = 190 (kpa) Współczynnik bezpieczeństwa: 1. * qf * m / q0 = 1,0 OSIADANIE Rozaj położa po funamentem: jenorone Kombinacja wymiarująca: L1 N=375,00kN Mx=8,33kN*m My=50,00kN*m Charakterystyczna wartość ciężaru funamentu i naległego gruntu: 70,9 (kn) Obciążenie charakterystyczne, jenostkowe o obciążeń całkowitych: q = 119 (kpa) Miąższość położa gruntowego aktywnie osiaającego: z = 3,0 (m) Naprężenie na poziomie z: - oatkowe: z = 18 (kpa) - wywołane ciężarem gruntu: z = 68 (kpa) Osiaanie: - pierwotne: s' = 0,16 (cm) - wtórne: s'' = 0,00 (cm) - CAŁKOWITE: S = 0,16 (cm) < Sop = 7,00 (cm) OBRÓT Kombinacja wymiarująca: L1 (ługotrwała) N=450,00kN Mx=10,00kN*m My=60,00kN*m Obliczeniowy ciężar funamentu i naległego gruntu: Gr = 63,83 (kn) Obciążenie wymiarujące: Nr = 513,83kN Mx = 10,00kN*m My = 60,00kN*m Moment zapobiegający obrotowi funamentu: - Mx(stab) = 385,37 (kn*m) - My(stab) = 64,8 (kn*m) Współczynnik bezpieczeństwa: M(stab) * m / M = 7,71 POŚLIZG Kombinacja wymiarująca: L1 (ługotrwała) N=450,00kN Mx=10,00kN*m My=60,00kN*m Obliczeniowy ciężar funamentu i naległego gruntu: Gr = 63,83 (kn) Obciążenie wymiarujące: Nr = 513,83kN Mx = 10,00kN*m My = 60,00kN*m

37 strona: 38 Zastępcze wymiary funamentu: A_ =,7 (m) B_ = 1,46 (m) Współczynnik tarcia: - funament grunt: = 0,45 Współczynnik reukcji spójności gruntu = 0,0 Wartość siły poślizgu: F = 0,00 (kn) Wartość siły zapobiegającej poślizgowi funamentu: - w poziomie posaowienia: F(stab) = 3,96 (kn) Współczynnik bezpieczeństwa: F(stab) * m / F = +INF ŚCINANIE Kombinacja wymiarująca: L1 (ługotrwała) N=450,00kN Mx=10,00kN*m My=60,00kN*m Obciążenie wymiarujące: Nr = 513,83kN Mx = 10,00kN*m My = 60,00kN*m Współczynnik bezpieczeństwa: Q / Qr = 1,39 WYMIAROWANIE ZBROJENIA Wzłuż boku A: Kombinacja wymiarująca: L1 (ługotrwała) N=450,00kN Mx=10,00kN*m My=60,00kN*m Obciążenie wymiarujące: Nr = 58,01kN Mx = 10,00kN*m My = 60,00kN*m Wzłuż boku B: Kombinacja wymiarująca: L1 (ługotrwała) N=450,00kN Mx=10,00kN*m My=60,00kN*m Obciążenie wymiarujące: Nr = 58,01kN Mx = 10,00kN*m My = 60,00kN*m Powierzchnia zbrojenia [cm/m]: wzłuż boku A wzłuż boku B - minimalna: Ax = 3,79 Ay = 3,79 - wyliczona: Ax = 6,78 Ay = 3,79 - przyjęta: Ax = 10,05 16 co 0 (cm) Ay = 10,05 16 co 0 (cm) 3.7. Obliczenie ławy funamentowej 1. Założenia: MATERIAŁ: BETON: STAL: klasa B5, ciężar objętościowy = 4,0 (kn/m3) klasa A-III, f y = 350,00 (MPa) OPCJE: Obliczenia wg normy: betonowej: PN-B-0364 (00) gruntowej: PN-81/B-0300 Oznaczenie parametrów geotechnicznych metoą: B współczynnik m = 0,81 - o obliczeń nośności współczynnik m = 0,7 - o obliczeń poślizgu

38 strona: 39 współczynnik m = 0,7 - o obliczeń obrotu Wymiarowanie funamentu na: Nośność - obliczeniowy opór położa qf = 00 (kpa) Osiaanie - S op = 7,00 (cm) - czas realizacji buynku: tb < 1 miesięcy - współczynnik oprężenia: = 0,00 Obrót Poślizg Ścinanie Graniczne położenie wypakowej obciążeń: - ługotrwałych w rzeniu I - całkowitych w rzeniu II. Geometria A = 0,60 (m) L = 4,0 (m) h = 0,30 (m) h1 = 0,70 (m) ex = 0,00 (m) a = 0,5 (m) objętość betonu funamentu: V = 0,355 (m3/m) otulina zbrojenia: c = 0,05 (m) poziom posaowienia: D = 1,0 (m) minimalny poziom posaowienia: Dmin = 1,0 (m) 3. Grunt Charakterystyczne parametry gruntu: Warstwa Nazwa Poziom IL / ID Symbol Typ wilgotności [m] konsoliacji 1 Piasek śreni 1,0 0, mało wilgotne Pozostałe parametry gruntu: Warstwa Nazwa Miąższość Spójność Kąt tarcia Ciężar obj. Mo M [m] [kpa] [eg] [kn/m3] [kpa] [kpa] 1 Piasek śreni --- 0,0 3,4 17, ,1 8930,1

39 strona: Obciążenia OBLICZENIOWE Lp. Nazwa N My Fx N/Nc [kn/m] [kn*m/m] [kn/m] 1 L1 50,00 0,00 0,00 1,00 współczynnik zamiany obciążeń obliczeniowych na charakterystyczne = 1,0 5. Wyniki obliczeniowe WARUNEK NOŚNOŚCI OSIADANIE OBRÓT POŚLIZG Rozaj położa po funamentem: jenorone Kombinacja wymiarująca: L1 (ługotrwała) N=50,00kN/m Wyniki obliczeń na poziomie: posaowienia funamentu Obliczeniowy ciężar funamentu i naległego gruntu: Gr = 13,95 (kn/m) Obciążenie wymiarujące: Nr = 63,95kN/m My = 0,00kN*m/m Obliczeniowy opór położa: qf = 16 (kpa) Śrenie naprężenie w gruncie po ławą: q0 = 107 (kpa) Współczynnik bezpieczeństwa: qf * m / q0 = 1,5 Rozaj położa po funamentem: jenorone Kombinacja wymiarująca: L1 N=41,67kN/m Charakterystyczna wartość ciężaru funamentu i naległego gruntu: 1,69 (kn/m) Obciążenie charakterystyczne, jenostkowe o obciążeń całkowitych: q = 91 (kpa) Miąższość położa gruntowego aktywnie osiaającego: z = 1,5 (m) Naprężenie na poziomie z: - oatkowe: z = 9 (kpa) - wywołane ciężarem gruntu: z = 43 (kpa) Osiaanie: - pierwotne: s' = 0,05 (cm) - wtórne: s'' = 0,00 (cm) - CAŁKOWITE: S = 0,05 (cm) < Sop = 7,00 (cm) Kombinacja wymiarująca: L1 (ługotrwała) N=50,00kN/m Obliczeniowy ciężar funamentu i naległego gruntu: Gr = 11,4 (kn/m) Obciążenie wymiarujące: Nr = 61,4kN/m My = 0,00kN*m/m Moment zapobiegający obrotowi funamentu: - My(stab) = 18,4 (kn*m/m) Współczynnik bezpieczeństwa: M(stab) * m / M = +INF

40 strona: 41 Kombinacja wymiarująca: L1 (ługotrwała) N=50,00kN/m Obliczeniowy ciężar funamentu i naległego gruntu: Gr = 11,4 (kn/m) Obciążenie wymiarujące: Nr = 61,4kN/m My = 0,00kN*m/m Zastępcze wymiary funamentu: A_ = 0,60 (m) Współczynnik tarcia: - funament grunt: = 0,45 Współczynnik reukcji spójności gruntu = 0,0 Wartość siły poślizgu: F = 0,00 (kn/m) Wartość siły zapobiegającej poślizgowi funamentu: - w poziomie posaowienia: F(stab) = 7,85 (kn/m) Współczynnik bezpieczeństwa: F(stab) * m / F = +INF WYMIAROWANIE ZBROJENIA Wzłuż boku A: Kombinacja wymiarująca: L1 (ługotrwała) N=50,00kN/m Obciążenie wymiarujące: Nr = 63,95kN/m My = 0,00kN*m/m Powierzchnia zbrojenia [cm/m]: wzłuż boku A - minimalna: Ax = 3,79 - wyliczona: Ax = 3,79 - przyjęta: Ax = 5,65 1 co 0 (cm) Koniec Obliczeń