RESPONSE OF GUYED MAST TO A MINING TREMOR
|
|
- Grażyna Popławska
- 8 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 KRZYSZTOF KOZIOŁ, KRZYSZTOF STYPUŁA ODPOWIEDŹ MASZTU Z ODCIĄGAMI NA WSTRZĄS GÓRNICZY RESPONSE OF GUYED MAST TO A MINING TREMOR S t r e s z c z e n i e A b s t r a c t W artykule przedstawiono zagadnienie odpowiedzi konstrukcji masztu z odciągami na wymuszenie kinematyczne wstrząsem górniczym. Wykonano obliczenia dynamiczne konstrukcji masztu o wysokości 330 m z pięcioma poziomami odciągów (na wysokościach 60, 120, 180, 240 i 300 m), poddanej działaniu wstrząsu górniczego zarejestrowanego w Legnicko-Głogowskim Okręgu Miedziowym (LGOM). Porównano wyniki uzyskane w przypadku dwu wymuszeń: stałego tj. o jednakowej amplitudzie drgań gruntu w kaŝdym punkcie podparcia masztu (podpora trzonu i miejsca zakotwień odciągów w gruncie) lub zmiennego, tj. o zmiennej amplitudzie (efekt fali wędrującej). Zamieszczone wyniki obliczeń świadczą o celowości rozpatrywania obu tych wymuszeń podczas projektowania konstrukcji tego typu. Słowa kluczowe: maszt z odciągami, dynamika masztu z odciągami, wstrząsy górnicze The problem of response of a guyed mast to kinematic excitation by a mining tremor is presented in the paper. Dynamic calculations of 330 m high mast with 5 levels of guys (at 60, 120, 180, 240 i 300 m above ground level) due to mining tremor, which was registered in the Legnica-Głogów Copperfield (LGOM). Results obtained for two excitations: constant (constant value of ground vibration amplitude in each point of mast supporting i.e. mast and guys foundation) or changeable (changeable amplitude effect of traveling waves) are compared. Results of calculations show that analysis both this two excitations are purposeful in design of guyed masts subjected to mining tremors. Keywords: guyed mast, dynamics of guyed mast, mining tremors Dr inŝ. Krzysztof Kozioł, dr hab. inŝ. Krzysztof Stypuła, prof. PK, Instytut Mechaniki Budowli, Wydział InŜynierii Lądowej, Politechnika Krakowska.
2 80 1. Wstęp Odpowiedź konstrukcji masztów z odciągami czy wieŝ z odciągami na obciąŝenia dynamiczne stanowi przedmiot zainteresowania wielu badaczy [1, 3 9]. Konstrukcje tego typu mogą być zlokalizowane na terenach sejsmicznych lub w miejscach naraŝonych na wpływy parasejsmiczne, gdzie pojawia się dodatkowe obciąŝenie kinematyczne konstrukcji wywołane ruchem podłoŝa. Pociąga to za sobą potrzebę wyznaczenia dodatkowych sił wewnętrznych spowodowanych przemieszczaniem się podpór masztu, zarówno podpory głównej pod trzonem, jak i podpór odciągowych. Ze względu na rozległość konstrukcji w planie (rozstaw podpór moŝe wynosić nawet kilkaset metrów) mamy do czynienia ze zróŝnicowaniem wielkości obciąŝenia w róŝnych punkach styku obiektu z podłoŝem [2]. Jednym z wymuszeń o charakterze parasejsmicznym są wstrząsy górnicze. PoniŜej przedstawiono obliczenia dynamiczne masztu o parametrach zbliŝonych do masztu w Solcu Kujawskim o wysokości 330 m. Obliczenia wykonano, przyjmując jako wymuszenie kinematyczne zarejestrowany wstrząs górniczy z Legnicko-Głogowskiego Okręgu Miedziowego (LGOM). 2. Model masztu Geometrię konstrukcji rozwaŝanego masztu przedstawiono schematycznie na rysunku 1. Liny odciągowe (po trzy na kaŝdym z pięciu poziomów) są nachylone do płaszczyzny poziomej pod kątem 45 (o ten sam kąt są odchylone od pionu), zaś kąt między ich rzutami na tę płaszczyznę wynosi 120. Czwarta kondygnacja odciągów została obrócona w poziomie w stosunku do pozostałych o kąt 60. Trzon masztu ma stały przekrój poprzeczny na całej wysokości, zbudowany na bazie trójkąta równobocznego o boku 2 m, w naroŝach którego umiejscowiono pręty pełne o przekroju kołowym f = 120 mm. Boki składają się z kratownic typu W o wysokości 3 m, wykonanych z kątowników L Trzon zamodelowano jako element prętowy o charakterystykach odpowiadających konstrukcji rzeczywistej. Rys. 1. Schemat analizowanego masztu (model fizyczny) Fig. 1. Chart of analyzed mast (physical model)
3 Konstrukcja trzonu jest podparta na pięciu poziomach odciągami o następujących charakterystykach: poziom I +60 m liny φ36 naciąg 145 kn, poziom II +120 m liny φ36 naciąg 150 kn, poziom III +180 m liny φ36 naciąg 155 kn, poziom IV +240 m liny φ48 naciąg 207 kn, poziom V +300 m liny φ48 naciąg 290 kn Model wymuszenia Z reguły zakres informacji dotyczących zachowania się gruntu pod wpływem wstrząsu górniczego jest ograniczony. Wyniki pomiarów dotyczą przewaŝnie jednego punktu i to niejednokrotnie zlokalizowanego w pewnej odległości od obiektu, który moŝe takim drganiom podlegać. W celu opisania zachowania się podłoŝa pod wpływem wymuszeń sejsmicznych bądź parasejsmicznych naleŝałoby oprócz rejestracji w jakimś punkcie posiadać informacje związane z tłumieniem ośrodka, w jakim drgania się rozprzestrzeniają (tłumienie powinno dotyczyć kaŝdej ze składowych częstotliwości drgań), informacje o całym spektrum drgań (w przypadku sygnału zarejestrowanego w jednym miejscu moŝe się zdarzyć, Ŝe pominięto jakąś składową sygnału, np. punkt pomiarowy zlokalizowany jest w węźle drgań jakiejś częstotliwości), informacje o prędkości rozchodzenia się drgań w danym ośrodku czy teŝ o ewentualności odbicia od ośrodków sąsiednich. Jak widać jest to problem bardzo złoŝony. Do jego opisu najczęściej wykorzystuje się podejście statystyczne, tworząc róŝnorodne modele propagacji drgań. Na modele te narzuca się ograniczenia i parametry związane z ukształtowaniem terenu, budową ośrodka gruntowego, typem fali (sejsmiczna czy parasejsmiczna), odległością od epicentrum, głębokością połoŝenia źródła drgań czy wartością energii, która wywołuje te drgania, etc. Przykładowo na obszarze LGOM w Polsce na podstawie badań empirycznych wstrząsów z lat wyprowadzono wzór [10] log(agr) = 2,54 + 0,225 log(e) 0,614 log(r) (1) gdzie: agr maksymalne wypadkowe przyspieszenia drgań gruntu z trzech składowych w mm/s 2, E r energia sejsmiczna wstrząsu, odległość epicentralna. ZaleŜność ta odnosi się do wstrząsów niskoczęstotliwościowych (do 10 Hz). W przypadku źródeł drgań o charakterze harmonicznym lub do niego zbliŝonym uwzględnienie tzw. tłumienia geometrycznego w ośrodku idealnie spręŝystym oraz absorpcji drgań w gruncie prowadzi do następującego wzoru: A r = A 0 [(r 0 /r)^n] exp[ α(r r 0 )] (2) gdzie: A 0 i A r odpowiednio amplitudy (przemieszczeń, prędkości lub przyspieszeń) w odległościach r 0 i r od źródła drgań,
4 82 n współczynnik rozbieŝności przyjmowany w zaleŝności od rodzaju fali: fale powierzchniowe Rayleigha n = 0,5, fale przestrzenne (podłuŝne i poprzeczne) n = 1,0, α współczynnik absorpcji drgań; przyjmowany jest w zaleŝności od rodzaju gruntu i mieści się w granicach 0,01 1/m 0,10 1/m. Biorąc pod uwagę prędkości rozchodzenia się fal wstrząsowych w gruncie, przyjęto, Ŝe analizowana konstrukcja będzie się znajdować na grzbiecie jednej fali gruntu oraz alternatywnie grunt będzie przemieszczał się translacyjnie w sposób stały zgodnie z wymuszeniem. Na rys. 2 przedstawiono uwzględnione w analizie schematy zachowania się konstrukcji pod wpływem odkształceń gruntu pod nią w odniesieniu do składowej pionowej drgań. Podobnie rozwaŝano wpływ składowych poziomych. Pod wpływem zmiany kształtu powierzchni gruntu zmieniają się połoŝenia zarówno podpory głównej trzonu, jak i podpór odciągów. Proces deformacji powierzchni gruntu jest zmienny w czasie, wobec czego ulegają równieŝ zmianie wzajemne róŝnice połoŝenia podparć (w poziomie i w pionie). Podpora trzonu moŝe się znajdować na grzbiecie fali, jak równieŝ poza nim. Z punktu widzenia projektowania naleŝy znaleźć najniekorzystniejszy wariant usytuowania obiektu na umownej powierzchni odkształconego gruntu. Rys. 2. Analizowane warianty wymuszenia konstrukcji w przypadku pionowej składowej fali wstrząsowej Fig. 2. Variants of excitation for vertical component of tremor wave W celu rozwaŝenia reakcji masztu z odciągami na obciąŝenie parasejsmiczne przyjęto jako wymuszenie drgania gruntu (poziome i pionowe) wywołane wstrząsem górniczym, zarejestrowane 21 maja 2006 r. przy ulicy 3 Maja w Polkowicach. Odległość epicentralna
5 wynosiła 1330 m, zaś wartość energii w źródle drgań została określona jako En = = 1,9 109 J. Zarejestrowano 3 składowe drgań gruntu (poziome: radialną x i transwersalną y oraz pionową z), których przebiegi czasowe przedstawiono na rys. 3, zaś analizy częstotliwościowe tych przebiegów zamieszczono na rys. 4. NaleŜy zaznaczyć, Ŝe spośród wstrząsów zarejestrowanych na obszarze LGOM jest to jeden z największych pod względem wartości amplitud przemieszczeń powierzchni gruntu (największe amplitudy przyspieszeń i najmniejsze wartości dominującej częstotliwości drgań). 83 Przyspieszenie az [m/s 2 ] Przyspieszenie ay [m/s 2 ] Przyspieszenie ax [m/s 2 ] Rys. 3. Przebiegi czasowe przyspieszeń drgań powierzchniowych gruntu kolejno w kierunku radialnym x, transwersalnym y oraz pionowym z Fig. 3. Time traces of surface ground vibrations for radial direction x, transversal y and vertical z respectively
6 84 Rys. 4. Analizy fft poszczególnych składowych drgań powierzchniowych gruntu: radialnej x, transwersalnej y i pionowej z Fig. 4. Analysis fft of surface ground vibrations for radial component x, transversal y and vertical z respectively W analizie odpowiedzi konstrukcji masztu na to wymuszenie załoŝono, Ŝe oś x jest zgodna z kierunkiem propagacji fali po powierzchni gruntu od źródła drgań do fundamentu trzonu masztu (jest to przecięcie płaszczyzny poziomej i płaszczyzny rozpiętej pomiędzy źródłem wymuszenia a osią trzonu masztu). Oś y jest osią poziomą prostopadłą do osi x, zaś z osią pionową. Składowa radialna x charakteryzuje się niską dominującą częstotliwością drgań (0,70 Hz) i maksymalną amplitudą przyspieszeń 1,72 m/s 2, a udziały wyŝszych częstotliwości są znikome. Natomiast wymuszenia w kierunkach y
7 oraz z są o wiele bardziej złoŝone. Częstotliwości o wartościach poniŝej 1 Hz są w nich mniej eksponowane. ZałoŜono, Ŝe fala ma charakter pakietu falowego w kaŝdym z kierunków, a zmiana jej amplitud jest opisana wzorem (1). Wówczas zanik maksymalnej amplitudy przyspieszeń na obszarze, w którym jest zlokalizowana konstrukcja (rozstaw podpór w kierunku działania wymuszenia wynosi 540 m), jest mały. Przy załoŝeniu, Ŝe amplituda przyspieszeń gruntu w najbardziej wysuniętym odciągu w kierunku źródła drgań wynosi 1, to w przypadku najodleglejszego odciągu ma ona wartość 0,97, co daje 3% zmiany amplitudy wymuszenia. Ze względu na tak mały zakres zmiany amplitud przyspieszeń drgań gruntu zdecydowano się na analizę dwóch przypadków obliczeniowych: 1. Wymuszenie stałe, tj. o jednakowej amplitudzie analiza konstrukcji pod wpływem wymuszenia jednakowego dla kaŝdego styku konstrukcji z podłoŝem, przy załoŝeniu opóźnienia czasowego dojścia fali do następnych podpór z prędkością 2 km/s. 2. Wymuszenie zmienne, tj. o zmiennej amplitudzie analiza konstrukcji pod wpływem wymuszenia o amplitudzie zmieniającej swoją wartość po odległości według wzoru (1) i przy załoŝeniu przesunięcia w czasie momentu dojścia sygnału do poszczególnych fundamentów (efekt fali wędrującej) Wyniki analizy odpowiedzi dynamicznej konstrukcji masztu Obliczone z zastosowaniem obu wymuszeń (o stałej i o zmiennej amplitudzie) maksymalne i minimalne wartości przemieszczeń charakterystycznych punktów trzonu masztu zestawiono na rysunkach 5 7. Są to wartości niewielkie, jak na konstrukcję masztu z odciągami. Uzyskane wyniki wskazują natomiast, podobnie jak w przypadku obciąŝeń typu sejsmicznego, na dość duŝą wraŝliwość konstrukcji na sposób realizacji wymuszenia. Rys. 5. Maksymalne (max) i minimalne (min.) wartości przemieszczeń poziomych trzonu masztu w kierunku x przy wymuszeniu o jednakowej (stałe) lub o zmiennej (zmienne) apmlitudzie Fig. 5. Maximum (max) and minimum (min) value of horizontal displacements of mast core in direction x for constant or changeable amplitude of excitation
8 86 W odniesieniu do składowej poziomej x oraz pionowej z ekstremalne wartości przemieszczeń charakterystycznych punktów trzonu masztu wystąpiły podczas wymuszenia o jednakowej amplitudzie i fazie drgań. Natomiast ekstremalne wartości składowej poziomej w kierunku y pojawiły się w niektórych punktach trzonu masztu (np. na jego wierzchołku) podczas przyjęcia wymuszenia zmiennego. Wydaje się więc, Ŝe Ŝadnego z tych dwu przypadków realizacji wymuszenia nie moŝna pominąć w analizie odpowiedzi konstrukcji na wpływy parasejsmiczne. Rys. 6. Maksymalne (max) i minimalne (min.) wartości przemieszczeń poziomych trzonu masztu w kierunku y przy wymuszeniu o jednakowej (stałe) lub o zmiennej (zmienne) amplitudzie Fig. 6. Maximum (max) and minimum (min) value of horizontal displacements of mast core in direction y for constant or changeable amplitude of excitation Rys. 7. Maksymalne (max) i minimalne (min.) wartości przemieszczeń pionowych trzonu masztu (kierunek z) przy wymuszeniu o jednakowej (stałe) lub o zmiennej (zmienne) amplitudzie Fig. 7. Maximum (max) and minimum (min) value of vertical displacements of mast core in direction x for constant or changeable amplitude of excitation
9 Generalnie, wraz z wysokością masztu rosną przemieszczenia punktów trzonu. Zmianie ulega teŝ stosunek przemieszczeń w róŝnych kierunkach. Nie da się jednak ustalić jakiejś prawidłowości tych zmian. W tabeli 1 zestawiono ekstremalne wartości amplitud sił w odciągach, jakie wystąpią pod wpływem rozwaŝanego wymuszenia parasejsmicznego oraz wyraŝono w procentach, o ile uległy one zmianie w stosunku do wartości siły napięcia pierwotnego w danym odciągu. Uzyskane wyniki potwierdzają fakt, Ŝe w przypadku wymuszenia kinematycznego ruchem podłoŝa (wpływy sejsmiczne i parasejsmiczne) ekstremalne wzrosty sił w odciągach uzyskuje się, gdy to wymuszenie realizowane jest jako stałe (o jednakowej amplitudzie). Wymuszenie Stałe Zmienne Ekstremalne wartości sił w odciągach pod wpływem rozwaŝanego wymuszenia parasejsmicznego oraz procentowy wskaźnik ich zmiany w stosunku do pierwotnej wartości siły naciągu (1, 2, 3, 4, 5 poziomy odciągów ponumerowane od najniŝszego) 87 T a b e l a 1 Siły w odciągach Wartość odciągi w płaszczyźnie zapadnięcia odciągi poza płaszczyzną zapadnięcia max min wzrost [%] 24% 11% 6% 11% 3% 22% 8% 7% 7% 4% max wył min wzrost [%] 10% 6% 2% 3% 1% 12% 6% 2% 1% 1% Analiza odpowiedzi konstrukcji na rozwaŝane tu wymuszenie parasejsmiczne obejmowała równieŝ określenie ekstremalnych sił przekrojowych w trzonie masztu. Dodatkowe wzrosty sił osiowych (tab. 2) na poszczególnych poziomach wysokości są bardzo małe (do 9% w górnych partiach trzonu na wysokości 300 m), a rozkład ich wartości jest uzaleŝniony od sposobu realizacji wymuszenia (stałe lub zmienne). Wymuszenie Stałe Zmienne Ekstremalne wartości sił osiowych w wybranych punktach trzonu masztu (0, wysokość podana w metrach) Wartość Dodatkowe wartości sił osiowych z z [kn] T a b e l a Wyjście max min wzrost [%] 1% 1% 2% 1% 2% 1% 2% 2% 3% 3% 9% max min wzrost [%] 4% 4% 4% 3% 3% 3% 3% 3% 3% 3% 9%
10 88 MoŜna zauwaŝyć, Ŝe nie zawsze wartości momentów zginających osiągają wartości ekstremalne w miejscu podparcia trzonu podporą odciągową (rys. 8 i 9). Przyczyną takiego stanu rzeczy jest sztywność podparcia, która dodatkowo ulega zmianie podczas ruchu konstrukcji. Rys. 8. Maksymalne (max) i minimalne (min.) wartości momentów zginających trzon Mx [knm] przy wymuszeniu o jednakowej (stałe) lub o zmiennej (zmienne) amplitudzie Fig. 8. Maximum (max) and minimum (min) value of bending moments of mast core Mx [knm] for constant or changeable amplitude of excitation Rys. 9. Maksymalne (max) i minimalne (min.) wartości momentów zginających trzon My [knm] przy wymuszeniu o jednakowej (stałe) lub o zmiennej (zmienne) amplitudzie Fig. 9. Maximum (max) and minimum (min) value of bending moments of mast core My [knm] for constant or changeable amplitude of excitation
11 Wnioski 89 W celu uzyskania najniekorzystniejszych wartości sił przekrojowych i przemieszczeń trzonu masztu oraz sił w jego odciągach naleŝy analizować oba przypadki wymuszenia, tj. o jednakowej wartości amplitudy drgań gruntu w kaŝdym punkcie podparcia (podparcie trzonu masztu i punkty kotwienia odciągów) oraz o zmiennej wartości tej amplitudy w poszczególnych punktach podparcia (efekt fali wędrującej). Z przeprowadzonych analiz wynika, Ŝe o odpowiedzi masztu na wzbudzenia kinematyczne (ruchem podłoŝa) decydują niŝsze częstotliwości, zbliŝone do pierwszych częstotliwości drgań własnych masztu. Udział wyŝszych częstotliwości jest zdecydowanie mniejszy. Uzyskane z analiz wartości przemieszczeń są niŝsze od wartości dopuszczalnych ze względu na stan graniczny uŝytkowania masztu z odciągami. L i t e r a t u r a [1] A m i r i G., Seismic Sensitivity Indicators for Tall Guyed Telecommunication Towers, Computers and Structures, 80, 2002, [2] D u l ińska J., Odpowiedź dynamiczna budowli wielopodporowych na nierównomierne wymuszenie parasejsmiczne pochodzenia górniczego, Monografia 338, Wyd. Politechniki Krakowskiej, Kraków [3] H e n s e l y G., Finite Element Analysis of the Seismic Behaviour of Guyed Masts, MSc Thesis, Virginia Polytechnic Institute and State University, [4] M a d u g u l a M., W a h b a Y., M o n f o r t o n G.R., Dynamic Response of Guyed Masts, Engineering Structures, Vol. 20, No. 12, 1998, [5] M a d u g u l a M., Dynamic Response of Lattice Towers and Guyed Masts, ASCE, Codes, Virginia [6] N a b i l B.K., Response of guyed tower to a guy rupture under no wind pressure, Engeenering Structures, vol. 22, [7] N a b i l B.K., Dynamic analysis of guyed towers, Engeenering Structures, 16 (4), 1994, [8] N a b i l B.K., Nonlinear dynamic response of a guyed tower to sudden guy rupture, Engeenering Structures, vol. 19, No. 11, [9] S p a r l i n g B.F., S m i t h B.W., D a v e n p o r t A.G., Simplified Dynamic Analysis Methods for Guyed Masts in Turbulent Winds, Journal of the International Association for Shell and Spatial Structures, 37(2), 1996, [10] T a t a r a T., Działanie drgań powierzchniowych wywołanych wstrząsami górniczymi na niską tradycyjną zabudowę mieszkalną, Zeszyty Naukowe PK, seria InŜynieria Lądowa, nr 74/2002, Kraków 2002.
WPŁYW WSTRZĄSÓW GÓRNICZYCH I ODSTRZAŁÓW W KAMIENIOŁOMACH NA ODPOWIEDŹ DYNAMICZNĄ GAZOCIĄGU
JOANNA DULIŃSKA, ANTONI ZIĘBA WPŁYW WSTRZĄSÓW GÓRNICZYCH I ODSTRZAŁÓW W KAMIENIOŁOMACH NA ODPOWIEDŹ DYNAMICZNĄ GAZOCIĄGU EFFECT OF MINING SHOCKS AND QUARRY SHOOTING ON DYNAMIC RESPONSE OF PIPELINE Streszczenie
METODY OCENY WPŁYWU WSTRZĄSÓW GÓRNICZYCH NA WYBRANE BUDOWLE WIELKOGABARYTOWE
JOANNA DULIŃSKA, ANTONI ZIĘBA METODY OCENY WPŁYWU WSTRZĄSÓW GÓRNICZYCH NA WYBRANE BUDOWLE WIELKOGABARYTOWE EVALUATION METHODS OF EFFECTS OF MINING SHOCKS ON CHOSEN LARGE-DIMENSIONAL STRUCTURES S t r e
Reakcja budynków na wstrząsy górnicze z wysokoczęstotliwościową modą drgań gruntu
Mat. Symp., str.543-549 Józef DUBIŃSKI, Grzegorz MUTKE Główny Instytut Górnictwa, Katowice Reakcja budynków na wstrząsy górnicze z wysokoczęstotliwościową modą drgań gruntu Streszczenie W artykule przedstawiono
Charakterystyka parametrów drgań w gruntach i budynkach na obszarze LGOM
WARSZTATY 23 z cyklu Zagrożenia naturalne w górnictwie Mat. Symp. str. 25 216 Krzysztof JAŚKIEWICZ CBPM Cuprum, Wrocław Charakterystyka parametrów drgań w gruntach i budynkach na obszarze LGOM Streszczenie
Analiza możliwości ograniczenia drgań w podłożu od pojazdów szynowych na przykładzie wybranego tunelu
ADAMCZYK Jan 1 TARGOSZ Jan 2 BROŻEK Grzegorz 3 HEBDA Maciej 4 Analiza możliwości ograniczenia drgań w podłożu od pojazdów szynowych na przykładzie wybranego tunelu WSTĘP Przedmiotem niniejszego artykułu
NUMERYCZNA ANALIZA WPŁYWU NA LUDZI DRGAŃ STROPÓW BUDYNKU OD PRZEJAZDÓW METRA
KRZYSZTOF STYPUŁA, KRZYSZTOF KOZIOŁ NUMERYCZNA ANALIZA WPŁYWU NA LUDZI DRGAŃ STROPÓW BUDYNKU OD PRZEJAZDÓW METRA COMPUTATIONAL ANALYSIS OF INFLUENCE ON PEOPLE OF VIBRATIONS CAUSED BY METRO ON VARIOUS FLOORS
ANALIZA WPŁYWÓW DYNAMICZNYCH WYWOŁANYCH PRACĄ WALCA WIBRACYJNEGO STAYOSTROJ VV 1500D
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ Seria: BUDOWNICTWO z. 104 2005 Nr kol. 1695 Rafał ŚWIDER* Politechnika Krakowska ANALIZA WPŁYWÓW DYNAMICZNYCH WYWOŁANYCH PRACĄ WALCA WIBRACYJNEGO STAYOSTROJ VV 1500D
Dynamiczne oddziaływania drgań na powierzchnię terenu ZG Rudna po wstrząsie z dnia roku o energii 1,9 E9 J
WARSZTATY 27 z cyklu: Zagrożenia naturalne w górnictwie Materiały Warsztatów str. 411 421 Lech STOLECKI KGHM Cuprum sp. z o.o. Centrum Badawczo-Rozwojowe Dynamiczne oddziaływania drgań na powierzchnię
ZASTOSOWANIE NORMY SEJSMICZNEJ EUROKOD 8 W PROJEKTOWANIU BUDOWLI NARAśONYCH NA DZIAŁANIE WSTRZĄSÓW GÓRNICZYCH
ZBIGNIEW ZEMBATY ZASTOSOWANIE NORMY SEJSMICZNEJ EUROKOD 8 W PROJEKTOWANIU BUDOWLI NARAśONYCH NA DZIAŁANIE WSTRZĄSÓW GÓRNICZYCH THE APPLICATION OF EUROCODE 8 IN THE DESIGN OF STRUCTURES UNDER THE MINE TREMORS
OKREŚLENIE WPŁYWU WYŁĄCZANIA CYLINDRÓW SILNIKA ZI NA ZMIANY SYGNAŁU WIBROAKUSTYCZNEGO SILNIKA
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 2008 Seria: TRANSPORT z. 64 Nr kol. 1803 Rafał SROKA OKREŚLENIE WPŁYWU WYŁĄCZANIA CYLINDRÓW SILNIKA ZI NA ZMIANY SYGNAŁU WIBROAKUSTYCZNEGO SILNIKA Streszczenie. W
Przykład obliczeniowy wyznaczenia imperfekcji globalnych, lokalnych i efektów II rzędu P3 1
Przykład obliczeniowy wyznaczenia imperfekcji globalnych, lokalnych i efektów II rzędu P3 Schemat analizowanej ramy Analizy wpływu imperfekcji globalnych oraz lokalnych, a także efektów drugiego rzędu
PROJEKT NR 1 METODA PRZEMIESZCZEŃ
POLITECHNIKA POZNAŃSKA WYDZIAŁ BUDOWNICTWA I INŻYNIERII ŚRODOWISKA INSTYTUT KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH ZAKŁAD MECHANIKI BUDOWLI PROJEKT NR 1 METODA PRZEMIESZCZEŃ Jakub Kałużny Ryszard Klauza Grupa B3 Semestr
Załącznik nr 3. Obliczenia konstrukcyjne
32 Załącznik nr 3 Obliczenia konstrukcyjne Poz. 1. Strop istniejący nad parterem (sprawdzenie nośności) Istniejący strop typu Kleina z płytą cięŝką. Wartość charakterystyczna obciąŝenia uŝytkowego w projektowanym
POLITECHNIKA KRAKOWSKA im. T. Kościuszki Wydział Inżynierii Lądowej I STYTUT MECHA IKI BUDOWLI
POLITECHNIKA KRAKOWSKA im. T. Kościuszki Wydział Inżynierii Lądowej I STYTUT MECHA IKI BUDOWLI BADA IA TŁA DY AMICZ EGO W MIEJSCU PLA OWA EGO POSADOWIE IA BUDY KU ARODOWEGO CE TRUM PROMIE IOWA IA SY CHROTRO
ANALIZA NUMERYCZNA ZACHOWANIA SIĘ ODŁĄCZNIKA WYSOKIEGO NAPIĘCIA SGF 245 PODDANEGO OBCIĄśENIOM SEJSMICZNYM
PAWEŁ DEMBOWSKI, ROBERT JANKOWSKI ** ANALIZA NUMERYCZNA ZACHOWANIA SIĘ ODŁĄCZNIKA WYSOKIEGO NAPIĘCIA SGF 245 PODDANEGO OBCIĄśENIOM SEJSMICZNYM S t r e s z c z e n i e A b s t r a c t NUMERICAL ANALYSIS
PROBLEMY DYNAMIKI KŁADKI DLA PIESZYCH BĘDĄCEJ W STANIE MONTAśU DYNAMIC PROBLEMS WITH A FOOTBRIDGE AT AN ASSEMBLING STAGE
WŁADYSŁAW MIRONOWICZ, TOMASZ ZAJĄC PROBLEMY DYNAMIKI KŁADKI DLA PIESZYCH BĘDĄCEJ W STANIE MONTAśU DYNAMIC PROBLEMS WITH A FOOTBRIDGE AT AN ASSEMBLING STAGE S t r e s z c z e n i e A b s t r a c t W artykule
PROJEKT STOPY FUNDAMENTOWEJ
TOK POSTĘPOWANIA PRZY PROJEKTOWANIU STOPY FUNDAMENTOWEJ OBCIĄŻONEJ MIMOŚRODOWO WEDŁUG WYTYCZNYCH PN-EN 1997-1 Eurokod 7 Przyjęte do obliczeń dane i założenia: V, H, M wartości charakterystyczne obciążeń
Influence of building type on the transmission of mine-induced vibrations from the ground to building fundaments
30 UKD 622.271: 622.2: 622.83/.84 Przekazywanie drgań od wstrząsów górniczych z gruntu na fundamenty budynków różnego typu Influence of building type on the transmission of mine-induced vibrations from
Analiza efektywności rejestracji przyspieszeń drgań gruntu w Radlinie Głożynach
WARSZTATY 2004 z cyklu Zagrożenia naturalne w górnictwie Mat. Symp. str. 349 354 Piotr KALETA, Tadeusz KABZA Kompania Węglowa S. A., Kopalnia Węgla Kamiennego Rydułtowy-Anna Ruch II, Pszów Analiza efektywności
Olga Kopacz, Adam Łodygowski, Krzysztof Tymber, Michał Płotkowiak, Wojciech Pawłowski Poznań 2002/2003 MECHANIKA BUDOWLI 1
Olga Kopacz, Adam Łodygowski, Krzysztof Tymber, ichał Płotkowiak, Wojciech Pawłowski Poznań 00/003 ECHANIKA UDOWLI WSTĘP. echanika budowli stanowi dział mechaniki technicznej, zajmujący się statyką, statecznością
Modelowanie oddziaływania wstrząsu górniczego na budynek
Warsztaty 00 nt. Przywracanie wartości użytkowych terenom górniczym Mat. Symp., str.- Zenon PILECKI Instytut Gospodarki Surowcami Mineralnymi i Energią PAN, Kraków Modelowanie oddziaływania wstrząsu górniczego
Uwaga: Linie wpływu w trzech prętach.
Zestaw nr 1 Imię i nazwisko zadanie 1 2 3 4 5 6 7 Razem punkty Zad.1 (5p.). Narysować wykresy linii wpływu sił wewnętrznych w przekrojach K i L oraz reakcji w podporze R. Zad.2 (5p.). Narysować i napisać
Analiza dynamiczna fundamentu blokowego obciążonego wymuszeniem harmonicznym
Analiza dynamiczna fundamentu blokowego obciążonego wymuszeniem harmonicznym Tomasz Żebro Wersja 1.0, 2012-05-19 1. Definicja zadania Celem zadania jest rozwiązanie zadania dla bloku fundamentowego na
PaleZbrojenie 5.0. Instrukcja użytkowania
Instrukcja użytkowania ZAWARTOŚĆ INSTRUKCJI UŻYTKOWANIA: 1. WPROWADZENIE 3 2. TERMINOLOGIA 3 3. PRZEZNACZENIE PROGRAMU 3 4. WPROWADZENIE DANYCH ZAKŁADKA DANE 4 5. ZASADY WYMIAROWANIA PRZEKROJU PALA 8 5.1.
Z1/7. ANALIZA RAM PŁASKICH ZADANIE 3
Z1/7. NLIZ RM PŁSKIH ZNI 3 1 Z1/7. NLIZ RM PŁSKIH ZNI 3 Z1/7.1 Zadanie 3 Narysować wykresy sił przekrojowych w ramie wspornikowej przedstawionej na rysunku Z1/7.1. Następnie sprawdzić równowagę sił przekrojowych
EFFICIENCY VIBROISOLATION IN GENERATOR ENERGY
TARGOSZ Jan 1 wibroizolacja, drgania generatora SKUTECZNOŚĆ WIBROIZOLACJI GENERATORA ENERGETYCZNEGO Tematem pracy są przeprowadzone badania drgań układu wibroizolacji generatora energetycznego pod kątem
METODYKA POMIAROWO-INTERPRETACYJNA WYZNACZANIA MODELU BUDYNKU PRZYDATNEGO W OCENIE WPŁYWU DRGAŃ PARASEJSMICZNYCH NA LUDZI
JANUSZ KAWECKI, KRZYSZTOF STYPUŁA METODYKA POMIAROWO-INTERPRETACYJNA WYZNACZANIA MODELU BUDYNKU PRZYDATNEGO W OCENIE WPŁYWU DRGAŃ PARASEJSMICZNYCH NA LUDZI METHODS OF DETERMINATION OF A BUILDING MODEL
PRAKTYCZNE METODY OBLICZENIOWE PRZYKŁAD NA PODSTAWIE REALNEJ KONSTRUKCJI WPROWADZANEJ DO PROGRAMU AUTODESK ROBOT STRUCTURAL ANALYSIS
1 PRAKTYCZNE METODY OBLICZENIOWE PRZYKŁAD NA PODSTAWIE REALNEJ KONSTRUKCJI WPROWADZANEJ DO PROGRAMU AUTODESK ROBOT STRUCTURAL ANALYSIS Budynki halowe przegląd wybranych ustrojów konstrukcyjnych 2 Geometria
WYNIKI OBLICZEN MASZT KRATOWY MK-6.0/CT. Wysokość = 6.0 m
WYNIKI OBLICZEN MASZT KRATOWY MK-6.0/CT Wysokość = 6.0 m PROJEKT TYPOWY Autor : mgr inż. Piotr A. Kopczynski OBLICZENIA STATYCZNE KRATOWEGO SŁUPA ALUMINIOWEGO - o wysokości 6 m - zlokalizowanego w I strefie
Klasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 3.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1. [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2
Projekt: Wzmocnienie skarpy w Steklnie_09_08_2006_g Strona 1 Geometria Ściana oporowa posadowienie w glinie piaszczystej z domieszką Ŝwiru Wysokość ściany H [m] 3.07 Szerokość ściany B [m] 2.00 Długość
OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE MOSTU NAD RZEKĄ ORLA 1. ZałoŜenia obliczeniowe
OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE MOSTU NAD RZEKĄ ORLA. ZałoŜenia obliczeniowe.. Własciwości fizyczne i mechaniczne materiałów R - wytrzymałość obliczeniowa elementów pracujących na rozciąganie i sciskanie
5.1. Powstawanie i rozchodzenie się fal mechanicznych.
5. Fale mechaniczne 5.1. Powstawanie i rozchodzenie się fal mechanicznych. Ruch falowy jest zjawiskiem bardzo rozpowszechnionym w przyrodzie. Spotkałeś się z pewnością w życiu codziennym z takimi pojęciami
Porównanie prognozowanych i zarejestrowanych parametrów drgań od wstrząsów górniczych w bliskich odległościach epicentralnych na terenie LGOM
WARSZTATY 212 z cyklu: Zagrożenia naturalne w górnictwie Mat. Symp. str. 165 176 Izabela JAŚKIEWICZ-PROĆ KGHM CUPRUM, Wrocław Porównanie prognozowanych i zarejestrowanych parametrów drgań od wstrząsów
Z1/2 ANALIZA BELEK ZADANIE 2
05/06 Z1/. NLIZ LK ZNI 1 Z1/ NLIZ LK ZNI Z1/.1 Zadanie Udowodnić geometryczną niezmienność belki złożonej na rysunku Z1/.1 a następnie wyznaczyć reakcje podporowe oraz wykresy siły poprzecznej i momentu
ĆWICZENIE PROJEKTOWE NR 2 Z MECHANIKI BUDOWLI
Łukasz Faściszewski, gr. KBI2, sem. 2, Nr albumu: 75 201; rok akademicki 2010/11. ĆWICZENIE PROJEKTOWE NR 2 Z MECHANIKI BUDOWLI Stateczność ram wersja komputerowa 1. Schemat statyczny ramy i dane materiałowe
Edward MACIĄG*, Jan WINZER**, Roman BIESSIKIRSKI** * Politechnika Krakowska ** Akademia Górniczo-Hutnicza
WARSZTATY 27 z cyklu: Zagrożenia naturalne w górnictwie Materiały Warsztatów str. 297 38 Edward MACIĄG*, Jan WINZER**, Roman BIESSIKIRSKI** * Politechnika Krakowska ** Akademia Górniczo-Hutnicza Współdziałanie
Tok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7
Tok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7 I. Dane do projektowania - Obciążenia stałe charakterystyczne: V k = (pionowe)
ODKSZTAŁCENIA I ZMIANY POŁOŻENIA PIONOWEGO RUROCIĄGU PODCZAS WYDOBYWANIA POLIMETALICZNYCH KONKRECJI Z DNA OCEANU
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 35 Zeszyt 4/1 2011 Katarzyna Żelazny*, Tadeusz Szelangiewicz* ODKSZTAŁCENIA I ZMIANY POŁOŻENIA PIONOWEGO RUROCIĄGU PODCZAS WYDOBYWANIA POLIMETALICZNYCH KONKRECJI Z DNA OCEANU
Informacje uzupełniające: Szkielet prosty pojęcie i typowe układy ram. Zawartość
Informacje uzupełniające: Szkielet prosty pojęcie i typowe układy ram W opracowaniu wprowadzono pojęcie prostego typu szkieletu w budynkach wielokondygnacyjnych. W takich układach sztywność na przechył
Adam FREJ 1 Abstract Key words: Wstęp Dane pomiarowe
Adam FREJ 1 WYZNACZENIE PARAMETRÓW RELACJI TŁUMIENIA Z UWZGLĘDNIENIEM AMPLIFIKACJI DLA WYBRANYCH REJONÓW NIECKI BYTOMSKIEJ (GÓRNY ŘLĄSK) THE ESTIMATION OF ATTENUATION RELATIONS WITH THE AMPLIFICATION OF
Drgania poprzeczne belki numeryczna analiza modalna za pomocą Metody Elementów Skończonych dr inż. Piotr Lichota mgr inż.
Drgania poprzeczne belki numeryczna analiza modalna za pomocą Metody Elementów Skończonych dr inż. Piotr Lichota mgr inż. Joanna Szulczyk Politechnika Warszawska Instytut Techniki Lotniczej i Mechaniki
Temat ćwiczenia. Pomiary przemieszczeń metodami elektrycznymi
POLITECHNIKA ŚLĄSKA W YDZIAŁ TRANSPORTU Temat ćwiczenia Pomiary przemieszczeń metodami elektrycznymi Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest zapoznanie się z elektrycznymi metodami pomiarowymi wykorzystywanymi
ANALIZA KINEMATYCZNA PŁASKICH UKŁADÓW TARCZ SZTYWNYCH
ANALIZA KINEMATYCZNA PŁASKICH UKŁADÓW TARCZ SZTYWNYCH 1. Rodzaje więzów i reakcje więzów KaŜda konstrukcja budowlana, stanowiąca przedmiot analizy nauki wytrzymałości materiałów, jest w jakiś sposób posadowiona,
Ćw. nr 31. Wahadło fizyczne o regulowanej płaszczyźnie drgań - w.2
1 z 6 Zespół Dydaktyki Fizyki ITiE Politechniki Koszalińskiej Ćw. nr 3 Wahadło fizyczne o regulowanej płaszczyźnie drgań - w.2 Cel ćwiczenia Pomiar okresu wahań wahadła z wykorzystaniem bramki optycznej
POLITECHNIKA POZNAŃSKA INSTYTUT KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH Zakład Mechaniki Budowli LINIE WPŁYWOWE SIŁ W UKŁADACH STATYCZNIE WYZNACZALNYCH
POLITECHNIKA POZNAŃSKA INSTYTUT KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH Zakład Mechaniki Budowli ĆWICZENIE nr 1 LINIE WPŁYWOWE SIŁ W UKŁADACH STATYCZNIE WYZNACZALNYCH Prowadzący: mgr inż. A. Kaczor STUDIUM ZAOCZNE, II
LABORATORIUM POMIARY W AKUSTYCE. ĆWICZENIE NR 4 Pomiar współczynników pochłaniania i odbicia dźwięku oraz impedancji akustycznej metodą fali stojącej
LABORATORIUM POMIARY W AKUSTYCE ĆWICZENIE NR 4 Pomiar współczynników pochłaniania i odbicia dźwięku oraz impedancji akustycznej metodą fali stojącej 1. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest poznanie metody
ANALIZA WPŁYWÓW SEJSMICZNYCH WEDŁUG NORMY ISO/DIS 3010
ANALIZA WPŁYWÓW SEJSMICZNYCH NA śelbetowy BUDYNEK ŚCIANOWY WEDŁUG NORMY ISO/DIS 3010 ElŜbieta WDOWICKA, Jacek WDOWICKI, Tomasz BŁASZCZYŃSKI 1 STRESZCZENIE W pracy określono, na podstawie normy ISO/DIS-3010,
Rys Ruch harmoniczny jako rzut ruchu po okręgu
3. DRGANIA I FALE 3.1. Ruch harmoniczny W szkole poznajemy ruch harmoniczny w trakcie analizy ruchu jednostajnego po okręgu jako rzut na prostą (rys. 3.1). Tak jest w istocie, poniewaŝ ruch po okręgu to
Przykład 1.8. Wyznaczanie obciąŝenia granicznego dla układu prętowego metodą kinematyczną i statyczną
Przykład 1.8. Wyznaczanie obciąŝenia granicznego dla układu prętowego metodą kinematyczną i statyczną Analizując równowagę układu w stanie granicznym wyznaczyć obciąŝenie graniczne dla zadanych wartości
ZADANIA. PYTANIA I ZADANIA v ZADANIA za 2pkt.
PYTANIA I ZADANIA v.1.3 26.01.12 ZADANIA za 2pkt. ZADANIA Podać wartości zredukowanych wymiarów fundamentu dla następujących danych: B = 2,00 m, L = 2,40 m, e L = -0,31 m, e B = +0,11 m. Obliczyć wartość
1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU. Poziom odniesienia: 0,00 m.
1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU Poziom odniesienia: 0,00 m. 4 2 0-2 -4 0 2. Fundamenty Liczba fundamentów: 1 2.1. Fundament nr 1 Klasa fundamentu: ława, Typ konstrukcji: ściana, Położenie fundamentu względem
Centrum Techniki Okrętowej S.A. Zespół Laboratoriów Badań Środowiskowych
Centrum Techniki Okrętowej S.A. Zespół Laboratoriów Badań Środowiskowych Laboratorium Badań Dynamicznych Opracował: dr inż. Mateusz Weryk Kierownik Zespołu Laboratoriów Badań Środowiskowych CTO S.A. 08.10.2015
BADANIA GRUNTU W APARACIE RC/TS.
Str.1 SZCZEGÓŁOWE WYPROWADZENIA WZORÓW DO PUBLIKACJI BADANIA GRUNTU W APARACIE RC/TS. Dyka I., Srokosz P.E., InŜynieria Morska i Geotechnika 6/2012, s.700-707 III. Wymuszone, cykliczne skręcanie Rozpatrujemy
wszystkie elementy modelu płaskiego są w jednej płaszczyźnie, zwanej płaszczyzną modelu
Schemat statyczny zawiera informacje, takie jak: geometria i połoŝenie tarcz (ciał sztywnych), połączenia tarcz z fundamentem i ze sobą, rodzaj, połoŝenie i wartość obciąŝeń czynnych. wszystkie elementy
Obsługa programu Soldis
Obsługa programu Soldis Uruchomienie programu Po uruchomieniu, program zapyta o licencję. Można wybrać licencję studencką (trzeba założyć konto na serwerach soldisa) lub pracować bez licencji. Pliki utworzone
WIADOMOŚCI WSTĘPNE, PRACA SIŁ NA PRZEMIESZCZENIACH
Część 1 1. WIADOOŚCI WSTĘNE, RACA SIŁ NA RZEIESZCZENIAC 1 1.. 1. WIADOOŚCI WSTĘNE, RACA SIŁ NA RZEIESZCZENIAC 1.1. Wstęp echanika budowli stanowi dział mechaniki technicznej zajmującej się statyką, dynamiką,
Politechnika Poznańska Wydział Budowy Maszyn i Zarządzania Podstawy Automatyki laboratorium
Cel ćwiczenia: Celem ćwiczenia jest uzyskanie wykresów charakterystyk skokowych członów róŝniczkujących mechanicznych i hydraulicznych oraz wyznaczenie w sposób teoretyczny i graficzny ich stałych czasowych.
WYZNACZANIE KSZTAŁTU PROFILU STATECZNEGO METODA MASŁOWA Fp
WYZNACZANIE KSZTAŁTU PROFILU STATECZNEGO METODA MASŁOWA Fp Metoda Masłowa Fp, zwana równieŝ metodą jednakowej stateczności słuŝy do wyznaczania kształtu profilu zboczy statecznych w gruntach spoistych.
Analiza porównawcza przemieszczeń ustroju prętowego z użyciem programów ADINA, Autodesk Robot oraz RFEM
Zeszyty Naukowe Politechniki Częstochowskiej nr 24 (2018), 262 266 DOI: 10.17512/znb.2018.1.41 Analiza porównawcza przemieszczeń ustroju prętowego z użyciem programów ADINA, Autodesk Robot oraz RFEM Przemysław
Instrukcja do ćwiczenia jednopłaszczyznowe wyważanie wirników
Instrukcja do ćwiczenia jednopłaszczyznowe wyważanie wirników 1. Podstawowe pojęcia związane z niewyważeniem Stan niewyważenia stan wirnika określony takim rozkładem masy, który w czasie wirowania wywołuje
Pytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2015/16
Pytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2015/16 1. Warunkiem koniecznym i wystarczającym równowagi układu sił zbieżnych jest, aby a) wszystkie
5. METODA PRZEMIESZCZEŃ - PRZYKŁAD LICZBOWY
Część 2. METODA PRZEMIESZCZEŃ PRZYKŁAD LICZBOWY.. METODA PRZEMIESZCZEŃ - PRZYKŁAD LICZBOWY.. Działanie sił zewnętrznych Znaleźć wykresy rzeczywistych sił wewnętrznych w ramie o schemacie i obciążeniu podanym
2. Analiza spektralna pomierzonych drgań budynku
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 33 Zeszyt 3/1 2009 Jan Walaszczyk*, Stanisław Hachaj*, Andrzej Barnat* ANALIZA EFEKTYWNOŚCI MODELOWANIA CYFROWEGO DRGAŃ BUDYNKU WYWOŁANYCH WSTRZĄSAMI GÓRNICZYMI 1. Wstęp Spowodowane
Ocena szkodliwości wstrząsów górniczych dla budynków na podstawie drgań ich fundamentów czy drgań gruntu?
WARSZTATY 2004 z cyklu Zagrożenia naturalne w górnictwie Mat. Symp. str. 355 368 Edward MACIĄG, Maria RYNCARZ Politechnika Krakowska, Kraków Ocena szkodliwości wstrząsów górniczych dla budynków na podstawie
DWUTEOWA BELKA STALOWA W POŻARZE - ANALIZA PRZESTRZENNA PROGRAMAMI FDS ORAZ ANSYS
Proceedings of the 5 th International Conference on New Trends in Statics and Dynamics of Buildings October 19-20, 2006 Bratislava, Slovakia Faculty of Civil Engineering STU Bratislava Slovak Society of
Wewnętrzny stan bryły
Stany graniczne Wewnętrzny stan bryły Bryła (konstrukcja) jest w równowadze, jeżeli oddziaływania zewnętrzne i reakcje się równoważą. P α q P P Jednak drugim warunkiem równowagi jest przeniesienie przez
PROJEKTOWANIE BUDYNKÓW Z UWZGLĘDNIENIEM WPŁYWU DRGAŃ KOMUNIKACYJNYCH NA LUDZI W BUDYNKACH
FIZYKA BUDOWLI W TEORII I PRAKTYCE TOM IV, 2009 Sekcja Fizyki Budowli KILiW PAN PROJEKTOWANIE BUDYNKÓW Z UWZGLĘDNIENIEM WPŁYWU DRGAŃ KOMUNIKACYJNYCH NA LUDZI W BUDYNKACH Janusz KAWECKI * Krzysztof STYPUŁA
Osiadanie kołowego fundamentu zbiornika
Przewodnik Inżyniera Nr 22 Aktualizacja: 01/2017 Osiadanie kołowego fundamentu zbiornika Program: MES Plik powiązany: Demo_manual_22.gmk Celem przedmiotowego przewodnika jest przedstawienie analizy osiadania
Osiadanie fundamentu bezpośredniego
Przewodnik Inżyniera Nr. 10 Aktualizacja: 02/2016 Osiadanie fundamentu bezpośredniego Program powiązany: Plik powiązany: Fundament bezpośredni Demo_manual_10.gpa Niniejszy rozdział przedstawia problematykę
Wytrzymałość Konstrukcji I - MEiL część II egzaminu. 1. Omówić wykresy rozciągania typowych materiałów. Podać charakterystyczne punkty wykresów.
Wytrzymałość Konstrukcji I - MEiL część II egzaminu 1. Omówić wykresy rozciągania typowych materiałów. Podać charakterystyczne punkty wykresów. 2. Omówić pojęcia sił wewnętrznych i zewnętrznych konstrukcji.
Materiały do laboratorium Przygotowanie Nowego Wyrobu dotyczące metody elementów skończonych (MES) Opracowała: dr inŝ.
Materiały do laboratorium Przygotowanie Nowego Wyrobu dotyczące metody elementów skończonych (MES) Opracowała: dr inŝ. Jolanta Zimmerman 1. Wprowadzenie do metody elementów skończonych Działanie rzeczywistych
Wprowadzenie układu ramowego do programu Robot w celu weryfikacji poprawności uzyskanych wyników przy rozwiązaniu zadanego układu hiperstatycznego z
Wprowadzenie układu ramowego do programu Robot w celu weryfikacji poprawności uzyskanych wyników przy rozwiązaniu zadanego układu hiperstatycznego z wykorzystaniem Metody Sił Temat zadania rozwiązanie
Analiza fundamentu na mikropalach
Przewodnik Inżyniera Nr 36 Aktualizacja: 09/2017 Analiza fundamentu na mikropalach Program: Plik powiązany: Grupa pali Demo_manual_en_36.gsp Celem niniejszego przewodnika jest przedstawienie wykorzystania
OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej
OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej 1.0 DŹWIGAR DACHOWY Schemat statyczny: kratownica trójkątna symetryczna dwuprzęsłowa Rozpiętości obliczeniowe: L 1 = L 2 = 3,00 m Rozstaw dźwigarów: a =
Wyboczenie ściskanego pręta
Wszelkie prawa zastrzeżone Mechanika i wytrzymałość materiałów - instrukcja do ćwiczenia laboratoryjnego: 1. Wstęp Wyboczenie ściskanego pręta oprac. dr inż. Ludomir J. Jankowski Zagadnienie wyboczenia
ROZCHODZENIE SIĘ POWIERZCHNIOWYCH FAL LOVE A W FALOWODACH SPREśYSTYCH OBCIĄśONYCH NA POWIERZCHNI CIECZĄ LEPKĄ (NEWTONOWSKĄ)
1 ROZCHODZENIE SIĘ POWIERZCHNIOWYCH FAL LOVE A W FALOWODACH SPREśYSTYCH OBCIĄśONYCH NA POWIERZCHNI CIECZĄ LEPKĄ (NEWTONOWSKĄ) Dr hab. Piotr Kiełczyński, prof. w IPPT PAN, Dr inŝ. Andrzej Balcerzak, Mgr
Wstępne obliczenia statyczne dźwigara głównego
Instytut Inżynierii Lądowej Wstępne obliczenia statyczne dźwigara głównego Materiały dydaktyczne dla kursu Podstawy Mostownictwa Dr inż. Mieszko KUŻAWA 6.11.014 r. Obliczenia wstępne dźwigara głównego
BADANIA DYNAMICZNE MODELI KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH NA STOLE WSTRZĄSOWYM SHAKING TABLE EXPERIMENTAL STUDY ON EARTHQUAKE-INDUCED STRUCTURAL POUNDING
ROBERT JANKOWSKI BADANIA DYNAMICZNE MODELI KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH NA STOLE WSTRZĄSOWYM SHAKING TABLE EXPERIMENTAL STUDY ON EARTHQUAKE-INDUCED STRUCTURAL POUNDING Streszczenie Abstract Celem niniejszego
1.0 Obliczenia szybu windowego
1.0 Obliczenia szybu windowego 1.1 ObciąŜenia 1.1.1 ObciąŜenie cięŝarem własnym ObciąŜenie cięŝarem własnym program Robot przyjmuje automartycznie. 1.1.2 ObciąŜenie śniegiem Sopot II strefa Q k =1.2 kn/m
Rodzaje fal. 1. Fale mechaniczne. 2. Fale elektromagnetyczne. 3. Fale materii. dyfrakcja elektronów
Wykład VI Fale t t + Dt Rodzaje fal 1. Fale mechaniczne 2. Fale elektromagnetyczne 3. Fale materii dyfrakcja elektronów Fala podłużna v Przemieszczenia elementów spirali ( w prawo i w lewo) są równoległe
WPŁYW WSTRZĄSÓW GÓRNICZYCH NA OBWAŁOWANIE ZIEMNE SKŁADOWISKA ODPADÓW EFFECTS OF MINING SHOCKS ON EARTH TAILINGS DAM
JOANNA AUGUSTYŃSKA, JOANNA DULIŃSKA ** WPŁYW WSTRZĄSÓW GÓRNICZYCH NA OBWAŁOWANIE ZIEMNE SKŁADOWISKA ODPADÓW EFFECTS OF MINING SHOCKS ON EARTH TAILINGS DAM S t r e s z c z e n i e A b s t r a c t W artykule
OCENA WŁAŚCIWOŚCI TRAKCYJNYCH OPON NA DROGACH LEŚNYCH O ZRÓśNICOWANYCH NAWIERZCHNIACH
InŜynieria Rolnicza 2/6 Włodzimierz Białczyk, Anna Cudzik, Jarosław Czarnecki, Krzysztof Pieczarka Instytut InŜynierii Rolniczej Akademia Rolnicza we Wrocławiu OCENA WŁAŚCIWOŚCI TRAKCYJNYCH OPON NA DROGACH
Obliczenia szczegółowe dźwigara głównego
Katedra Mostów i Kolei Obliczenia szczegółowe dźwigara głównego Materiały dydaktyczne dla kursu Mosty dr inż. Mieszko KUŻAWA 18.04.2015 r. III. Szczegółowe obliczenia statyczne dźwigara głównego Podstawowe
BADANIA DOŚWIADCZALNE MODELU UKŁADU SIEĆ TRAKCYJNA ODBIERAK PRĄDU EXPERIMENTS ON A MODEL OF CONTACT LINE CURRENT COLLECTOR SYSTEM
ANNA KUMANIECKA, JÓZEF NIZIOŁ, MICHAŁ PRĄCIK ** BADANIA DOŚWIADCZALNE MODELU UKŁADU SIEĆ TRAKCYJNA ODBIERAK PRĄDU EXPERIMENTS ON A MODEL OF CONTACT LINE CURRENT COLLECTOR SYSTEM Streszczenie Abstract W
Temat ćwiczenia. Pomiary drgań
POLITECHNIKA ŚLĄSKA W YDZIAŁ TRANSPORTU Temat ćwiczenia Pomiary drgań 1. Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia jest zapoznanie studentów z metodami pomiarów drgań urządzeń mechanicznych oraz zasadą działania przetwornika
WYNIKI OBLICZEN MASZT KRATOWY MK-3.0/CT. Wysokość = 3.0 m
WYNIKI OBLICZEN MASZT KRATOWY MK-3.0/CT Wysokość = 3.0 m PROJEKT TYPOWY Autor : mgr inż. Piotr A. Kopczynski OBCIĄŻENIE SEGMENTU KRATOWNICY: - Współczynnik ekspozycji Wiatr prostopadły Wiatr równoległy
Wykład FIZYKA I. 11. Fale mechaniczne. Dr hab. inż. Władysław Artur Woźniak
Wykład FIZYKA I 11. Fale mechaniczne Dr hab. inż. Władysław Artur Woźniak Instytut Fizyki Politechniki Wrocławskiej http://www.if.pwr.wroc.pl/~wozniak/fizyka1.html FALA Falą nazywamy każde rozprzestrzeniające
Obliczenie kratownicy przy pomocy programu ROBOT
Geometria i obciąŝenie Obliczenie kratownicy przy pomocy programu ROBOT Przekroje 1. Wybór typu konstrukcji 2. Definicja domyślnego materiału Z menu górnego wybieramy NARZĘDZIA -> PREFERENCJE ZADANIA 1
Hale o konstrukcji słupowo-ryglowej
Hale o konstrukcji słupowo-ryglowej SCHEMATY KONSTRUKCYJNE Elementy konstrukcji hal z transportem podpartym: - prefabrykowane, żelbetowe płyty dachowe zmonolityzowane w sztywne tarcze lub przekrycie lekkie
Rys. 29. Schemat obliczeniowy płyty biegowej i spoczników
Przykład obliczeniowy schodów wg EC-2 a) Zebranie obciąŝeń Szczegóły geometryczne i konstrukcyjne przedstawiono poniŝej: Rys. 28. Wymiary klatki schodowej w rzucie poziomym 100 224 20 14 9x 17,4/28,0 157
POLITECHNIKA ŁÓDZKA INSTYTUT OBRABIAREK I TECHNOLOGII BUDOWY MASZYN. Ćwiczenie D-3
POLITECHNIKA ŁÓDZKA INSTYTUT OBRABIAREK I TECHNOLOGII BUDOWY MASZYN Ćwiczenie D-3 Temat: Obliczenie częstotliwości własnej drgań swobodnych wrzecion obrabiarek Konsultacje: prof. dr hab. inż. F. Oryński
III. POSADOWIENIE 1. OBLICZENIA POSADOWIENIA FILARA POŚREDNIEGO
III. POSADOWIENIE 1. OBLICZENIA POSADOWIENIA FILARA POŚREDNIEGO 1.1. Schemat podpory 1.2. Zestawienie obciąŝeń długość przęseł : l t1 = 10.15 m l t2 = 9.44 m l t3 = 9.3 m długość całkowita : l c = 28.89
1. Obliczenia sił wewnętrznych w słupach (obliczenia wykonane zostały uproszczoną metodą ognisk)
Zaprojektować słup ramy hali o wymiarach i obciążeniach jak na rysunku. DANE DO ZADANIA: Rodzaj stali S235 tablica 3.1 PN-EN 1993-1-1 Rozstaw podłużny słupów 7,5 [m] Obciążenia zmienne: Śnieg 0,8 [kn/m
ANALIZA ROZKŁADU OPORÓW NA POBOCZNICĘ I PODSTAWĘ KOLUMNY BETONOWEJ NA PODSTAWIE WYNIKÓW PRÓBNEGO OBCIĄśENIA STATYCZNEGO
XX SEMINARIUM NAUKOWE z cyklu REGIONALNE PROBLEMY INśYNIERII ŚRODOWISKA Szczecin 2012 prof. dr hab. hab. ZYGMUNT MEYER 1, mgr inŝ. KRZYSZTOF śarkiewicz 2 ANALIZA ROZKŁADU OPORÓW NA POBOCZNICĘ I PODSTAWĘ
Pomiary drgań aeroelastycznych modeli masztów z odciągami w tunelu aerodynamicznym
Budownictwo i Architektura 12(1) (2013) 211-218 Pomiary drgań aeroelastycznych modeli masztów z odciągami w tunelu aerodynamicznym Jarosław Bęc, Tomasz Lipecki, Ewa Błazik-Borowa 1 1 Katedra Mechaniki
WYKORZYSTANIE SIECI NEURONOWYCH DO PROGNOZOWANIA PRZEKAZYWANIA DRGAŃ WZBUDZANYCH WSTRZĄSAMI GÓRNICZYMI Z GRUNTU NA BUDYNEK
KRYSTYNA KUŹNIAR, ŁUKASZ CHUDYBA ** WYKORZYSTANIE SIECI NEURONOWYCH DO PROGNOZOWANIA PRZEKAZYWANIA DRGAŃ WZBUDZANYCH WSTRZĄSAMI GÓRNICZYMI Z GRUNTU NA BUDYNEK APPLICATION OF NEURAL NETWORKS FOR THE PREDICTION
DRGANIA ELEMENTÓW KONSTRUKCJI
DRGANIA ELEMENTÓW KONSTRUKCJI (Wprowadzenie) Drgania elementów konstrukcji (prętów, wałów, belek) jak i całych konstrukcji należą do ważnych zagadnień dynamiki konstrukcji Przyczyna: nawet niewielkie drgania
WSPÓŁCZYNNIK GOTOWOŚCI SYSTEMU LOKOMOTYW SPALINOWYCH SERII SM48
TECHNIKA TRANSPORTU SZYNOWEGO Andrzej MACIEJCZYK, Zbigniew ZDZIENNICKI WSPÓŁCZYNNIK GOTOWOŚCI SYSTEMU LOKOMOTYW SPALINOWYCH SERII SM48 Streszczenie W artykule wyznaczono współczynniki gotowości systemu
AWARIA SILOSU Z UśEBROWANYCH BLACH GŁADKICH
ANDRZEJ KOWAL, andrzej.kowal@pwr.wroc.pl Politechnika Wrocławska, Instytut Budownictwa AWARIA SILOSU Z UśEBROWANYCH BLACH GŁADKICH FAILURE OF THE SILO MADE OF RIBBED PLATES Streszczenie W pracy przedstawiono
Obliczanie układów statycznie niewyznaczalnych. metodą sił
Politechnika Poznańska Instytut Konstrukcji Budowlanych Zakład echaniki Budowli Obliczanie układów statycznie niewyznaczalnych metodą sił. Rama Dla układu pokazanego poniŝej naleŝy: - Oblicz i wykonać