WŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNE ZŁOŻA NASION RZEPAKU WYZNACZANE W TEŚCIE JEDNOOSIOWEGO ŚCISKANIA 1. M. Stasiak, M. Molenda, R. Rusinek, J.
|
|
- Wiktor Marczak
- 7 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 Acta Agrophysica, 2001, 46, WŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNE ZŁOŻA NASION RZEPAKU WYZNACZANE W TEŚCIE JEDNOOSIOWEGO ŚCISKANIA 1 M. Stasiak, M. Molenda, R. Rusinek, J. Horabik Instytut Agrofiyki PAN, ul. Doświadcalna 4, Lublin 27 mstasiak@demeter.ipan.lublin.pl Strescenie: Badano mechanicne właścowości łoża nasion repaku o cterech poiomach wilgotności (6, 9, 12 i 15%). Gęstość usypną i ilora naporu łoża wynacano metodami alecanymi pre nową normę Eurocode 1. Scegółowo analiowano deformację ośrodka w cyklu obciążenie odciążenie w warunkach jednoosiowego ściskania. Zależność naprężenie odkstałcenie opisano modelem sprężysto plastycnym sformułowanym pre Sawickiego [11]. Z liniowej cęści fay odciążania wynacano moduł sprężystości i współcynnik Poissona ośrodka. Stwierdono, że pryjęty model poprawnie opisuje badany proces a wynacone właściwości łoża ora parametry modelu ależą od wilgotności nasion. Słowa klucowe: ilora naporu, gęstość usypna, jednoosiowe ściskanie, model mechanicny, nasiona repaku WSTĘP Produkcja nasion repaku w Polsce, areałem wynosącym ok. 500 tys. ha, klasyfikuje nas kraj na cołowej poycji w Europie i na świecie [16]. Nasiona repaku jako surowiec mają niekwestionowane nacenie premysłowe i ekonomicne ponieważ są podstawowym źródłem oleju jadalnego. Dlatego też bepiecne prechowywanie i efektywne pretwaranie tych nasion yskuje na naceniu praktycnym. Niebędną staje się pełna wieda na temat achowania 1 Pracę wykonano w ramach projektu badawcego 5 P06F finansowanego pre Komitet Badań Naukowych w latach
2 168 M. STASIAK i in. się łoża nasion w casie abiegów technologicnych. Nadmierne obciążenia mechanicne mogą powodować uskodenia nasion. W uskodonych nasionach więksa się aktywność drobnoustrojów, co prowadi do obniżenia jakości a nawet do niscenia surowca [14]. Nasiona repaku mają kstałt bliżony do kuli o średnicy 1,5-3 mm i składają się ewnętrnej okrywy nasiennej, pod którą najdują się restki bielma, ora wnętra nasienia wypełnionego pre duży arodek o dwóch nierównomiernych liścieniach, których ewnętrny prawie całkowicie obejmuje wewnętrny [5]. Złoże nasion repaku jest materiałem sypkim, którego cechy mechanicne nacnie odbiegają od własności ciała stałego jak i ciecy. O jego achowaniu decydują prede wsystkim: sieć geometrycna kontaktów, oddiaływania cierne w punktach kontaktu ora właściwości pojedyncych nasion. Właściwości mechanicne łoża nasion repaku w preciwieństwie do materiałów granularnych pochodenia mineralnego determinuje wilgotność, która wpływa na właściwości okrywy nasiennej i liścieni. Aktualnie standaryacja obejmuje cora więcej metod wynacania właściwości materiałów sypkich. Normy Eurocode 1 [4] i modyfikowana obecnie polska norma [9] alecają wynacać doświadcalnie parametry mechanicne materiałów sypkich w ściśle określonych warunkach odpowiadających obciążeniom eksploatacyjnym. Niektóre nich wynacane są w teście ścinania (w aparacie bepośredniego ścinania lub w aparacie trójosiowego ściskania), inne aś w teście jednoosiowego ściskania [8]. W teście jednoosiowego ściskania można wynacyć ilora naporu, gęstość ora parametry opisujące sprężystą i plastycną deformację materiału. Moduł sprężystości E ora współcynnik Poissona ν są podstawowymi parametrami charakteryującymi sprężystą reakcję materiału na obciążenie. Celem badań było określenie wpływu wilgotności na ilora naporu, gęstość, moduł sprężystości i współcynnik Poissona łoża nasion repaku. APARATURA I METODA POMIAROWA Parametry mechanicne łoża nasion repaku wynacano na specjalnie do tego skonstruowanym stanowisku pomiarowym, predstawionym na rysunku 1 [6]. Ściana bocna cylindrycnej komory jednoosiowego ściskania o wysokości 0,17 m i średnicy 0,21 m składała się dwóch identycnych cęści (1) i (2) łąconych e sobą wdłuż tworącej walca pry pomocy cterech cujników siły (7) i (8) o akresie pomiarowym 5 kn. Dno (3) i pokrywa górna komory pomia-
3 WŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNE ZŁOŻA NASION RZEPAKU 169 rowej (4) prenosiły napór pionowy popre cujniki siły (5) i (6) o akresie pomiarowym 20 kn. Konstrukcja pokrywy górnej umożliwiała obciążenie próbki materiału a pośrednictwem masyny wytrymałościowej. W prypadku wynacania ilorau naporu i gęstości godnie aleceniami normy Eurocode 1 wewnętrna powierchnia ściany bocnej była gładka natomiast dno i pokrywa górna sorstkie (pokryte papierem ściernym o iarnistości 50). 5 F F OBCIĄŻANIE ODCIĄŻANIE ε Rys. 1. Aparat jednoosiowego ściskania. Fig. 1. Uniaxial compression test. Tak skonstruowana aparatura pomiarowa umożliwiała wynacenie średniego naporu poiomego na ścianę biornika - σ x, średniego naporu normalnego na dno - σ ora średniego naporu normalnego na górną powierchnię ośrodka - σ o (Rys.1). Komorę pomiarową napełniano nasionami be awibrowania i prykładania innych sił agęscających. W prypadku wynacania ilorau naporu w celu uyskania powtaralnej struktury upakowania komorę pomiarową napełniano według stałej procedury popre lej asypowy o średnicy wylotu 20 mm ulokowany centrycnie nad swobodną powierchnią łoża nasion. Gęstość wynacano dla dwóch sposobów napełniania komory pomiarowej: popre asypywanie centrycne i dużymi porcjami bepośrednio asobnika. Warstwa nasion miała wysokość 80 mm (H/D = 0,38). Materiał agęscano e stałą prędkością premiescenia pokrywy górnej v = 0,35 mm/min do momentu uyskania
4 170 M. STASIAK i in. pionowego naporu σ o = 100 kpa. Pry tej wartości obciążenia obracano trykrotnie pokrywą górną komory w prawo i lewo o kąt 10 w celu dodatkowego agęscenia materiału. Następnie materiał ponownie dociążano do wartości naporu σ o = 100 kpa. Ilorau naporu k s dla warunków napełniania i magaynowania wynacano na podstawie współcynnika kierunkowego k so stycnej do prebiegu ależności σ x (σ ś ), gdie σ ś = (σ +σ o )/2, pry wartości naporu pionowego σ o = 100 kpa, po wceśniejsym dodatkowym agęsceniu materiału, w oparciu o ależność: k s =1,1k so. (1) Parametry sprężystości i plastycności łoża nasion wynacano według analogicnej procedury jak gęstość i ilora naporu. Zbiornik aparatu jednoosiowego ściskania asypywano bepośrednio asobnika. Procedura eksperymentu nie obejmowała dodatkowego agęscania popre standardowe obroty pokrywą górną i składała się tylko dwóch fa: obciążania i odciążania. Moduł sprężystości i współcynnik Poissona repaku wynacano na podstawie modelu aproponowanego pre Sawickiego [11] dla materiałów sypkich pochodenia mineralnego. W teście wyróżnia się dwie fay: obciążanie i odciążanie (Rys.1). W pierwsej faie występują równoceśnie odwracalne (sprężyste) i nieodwracalne (plastycne) odkstałcenia próbki. W trakcie odciążania można wyróżnić dwie cęści. W pocątkowym stadium występuje reakcja liniowa, charakterystycna dla deformacji sprężystej. Faa ta powala na precyyjne wynacenie stałych sprężystości: modułu sprężystości E i współcynnika Poissona ν. Druga nieliniowa faa odciążania to sprężyste i plastycne roluźnienie materiału. W faie obciążania na całkowite odkstałcenie ε składają się: cęść plastycna ε p i sprężysta ε s : p s ε = ε + ε, (2) ε α ( D ( σo) ) σ 2 o 2ν = D + + E 1ln ν, (3) gdie: ε - odkstałcenie wględne, ε p - składowa plastycna odkstałcenia, ε s - składowa sprężysta odkstałcenia, σ o - naprężenie wywierane na górną powierchnię łoża iarna,
5 WŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNE ZŁOŻA NASION RZEPAKU 171 E - moduł sprężystości, ν - odpowiednik współcynnika Poissona dla fay obciążania ν* = K o /(1+K o ), K o - współcynnik kierunkowy liniowej ależności σ x =K o σ o, D 1, D 2, α - parametry modelu wynacane eksperymentalnie. Stała K o, na podstawie której wylicany jest odpowiednik współcynnika Poissona ν*, predstawia stosunek naprężenia poiomego σ x do pionowego σ o podcas procesu agęscania łoża. W procesie tym odkstałcenie poiome będące sumą odkstałcenia sprężystego i plastycnego równe jest eru (ε x =ε x s +ε x p =0). W pierwsej faie odciążania występuje jedynie liniowa deformacja sprężysta: ε s p = ε, ε = ε = ε = 0, (4) s x 2 σ o 2ν ε = 1, (5) E 1 ν gdie: ν - współcynnik Poissona oblica się e stosunku naprężenia poiomego σ x do pionowego σ o podcas odciążania łoża. Druga nieliniowa faa odciążania ropocyna się, gdy naprężenie pionowe maleje poniżej poiomego na tyle, że osiągnięty ostanie granicny stan naprężenia. Odkstałceniom sprężystym acynają towarysyć wtedy również odkstałcenia plastycne. Sawicki [11] pryjął, że w tej faie odciążania materiału pryrosty naprężenia pionowego i poiomego są sobie równe dσ x =dσ o. Onaca to, że dewiator naprężenia poostaje stały. W faie tej deformacja opisana jest ależnością: β ( 1 ( ) ) x x ε = D ln + D σ + Dσ, (6) 3 4 o 5 o gdie: D 3, D 4, β - parametry opisujące plastycność, D 5 - parametr opisujący sprężystość łoża. W celu wynacenia stałych sprężystości preprowadono estymację liniowej fay odciążania. Współcynnik Poissona wynacano na podstawie współcynnika kierunkowego A liniowej ależności naprężenia poiomego σ x od naprężenia pionowego σ o : A ν=, (7) 1 + A
6 172 M. STASIAK i in. a następnie na podstawie liniowej estymacji ależności ε (σ o ) (równanie 5) otrymano wartość modułu sprężystości E. W następnym etapie moduł sprężystości E wykorystano do estymacji parametrów modelu sprężysto plastycnego dla fay obciążania (równanie 3). Pomiary preprowadono dla nasion repaku odmiany Licosmos o cterech poiomach wilgotności: 6, 9, 12 i 15%. Każdy pomiar wykonano w trech powtóreniach. Gęstość WYNIKI Gęstość łoża repaku wynaconą według aleceń normy Eurocode 1 w warunkach jednoosiowego ściskania pry wartości obciążenia alecanej do określenia parametrów mechanicnych ośrodka sypkiego porównano gęstością usypną [10] i utręsioną [2] (Tab.1). Spośród wynacanych gęstości najniżse wartości miała gęstość usypna [15]. Gęstość ta mieniała się nienacnie wilgotnością nasion. Stosunek gęstości utręsionej do gęstości usypnej dla całego akresu wilgotności był w prybliżeniu stały i wynosił 1,16±0,01. Pocątkowa gęstość łoża po asypaniu komory aparatu jednoosiowego ściskania była również w prybliżeniu stała dla całego akresu wilgotności i wynosiła w prypadku centrycnego napełniania 625 kg/m 3, a dla napełniania asobnikiem 694 kg/m 3. W preciwieństwie do gęstości usypnej i utręsionej, gęstość uyskana w wyniku agęsceniu łoża nasion godnie procedurą alecaną pre Eurocode 1 rosła e wrostem wilgotności od 658 do 734 kg/m 3 dla napełniania centrycnego i od 712 do 800 kg/m 3 dla napełniania asobnikiem pry wroście wilgotności od 6 do 15%. Porównanie trech gęstości wskauje, że proponowane w literature metody sacowania gęstości łoża nasion w silosie na podstawie gęstości usypnej premnożonej pre współcynnik korekcyjny (około 1,06) nie obejmują miany odkstałcalności łoża e mianą wilgotności [1]. Wydaje się, że najlepsym rowiąaniem jest propoycja normy Eurocode 1 bepośredniego wynacania gęstości łoża dla konkretnych realiacji praktycnych. W metodie tej należy wiąć pod uwagę również wpływ sposobu napełniania komory pomiarowej na pocątkową gęstość i strukturę upakowania.
7 WŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNE ZŁOŻA NASION RZEPAKU 173 Tabela 1. Gęstość i ilora naporu dla nasion repaku Table 1. Bulk density and pressure ratio for rape seeds Wilgotność [%] Gęstość usypna [kg/m 3 ] Gęstość wg Eurocode 1 [kg/m 3 ] Zasypywanie centrycne Zasypywanie asobnikiem Gęstość utręsiona [kg/m 3 ] Ilora naporu wg normy Eurocode 1: k s =1,1k so ± ± ± ± 4 0,46 ± 0, ± ± ± ± 6 0,28 ± 0, ± ± ± ± 6 0,27 ± 0, ± ± ± ± 5 0,24 ± 0,02 Ilora naporu Prebieg ależności σ x (σ ś ) dla nasion repaku o wilgotności 6% predstawia rysunek 2. Zależność σ x (σ ś ) onacona linią ciągłą repreentuje obciążanie łoża repaku, aś linia prerywana repreentuje analogicną ależność podcas dociążania, cyli po wykonaniu standardowych obrotów pokrywą. Prebiegi σ x (σ ś ) dla fay obciążania i dociążania są ależnościami prawie liniowymi. Wartość średnia współcynnika kierunkowego stycnej do prebiegu ależności σ x (σ ś ) dla procesu obciążania łoża nasion o wilgotności 6% wynosiła 0,47 aś dla dociążania 0, k so F obciążanie dociążanie Rys. 2. Prykładowa ależność σ x (σ ś ) dla nasion repaku o wilgotności 6%. Fig. 2. Typical σ x (σ ś ) relationship for rape seeds of 6% of moisture content.
8 174 M. STASIAK i in. Wra e wrostem wilgotności rosną siły tarcia ora spójności pomiędy nasionami. W wiąku tym naprężenie w kierunku poiomym pryrasta wolniej od naprężenia w kierunku pionowym, wdłuż którego pryłożona jest siła obciążająca. Powoduje to spadek wartości ilorau naporu (Tab.1). W prypadku nasion repaku ilora naporu malał o 48% pry wroście wilgotności od 6 do 15%. Ilora naporu wynacony w teście jednoosiowego ściskania pry wilgotności 6% pokrywał się wartością k s =0,45 otrymaną we wceśniejsych badaniach preprowadonych dla dużej objętości łoża repaku (0,17 m 3 ) pry napore pionowym 13 kpa i analogicnej wilgotności łoża [7]. Zalecana pre Polską Normę [9] wartość ilorau naporu dla repaku wynosi 0,53 i jest bliżona do wartości wynaconej w teście jednoosiowego ściskania jedynie w prypadku łoża nasion o wilgotności 6%. Parametry sprężystości i plastycności Prebiegi ależności naprężenia σ o od odkstałcenia wględnego ε w casie obciążania i odciążania łoża nasion repaku o cterech poiomach wilgotności predstawia rysunek 3. Pierwsy fragment krywych obciążania ilustruje agęscenie materiału popre premiescanie się i obroty nasion, be ich deformacji. Drugi fragment, bardiej stromy, obejmuje dalsy wrost odkstałceń sprężystych i plastycnych. W tej faie pojedynce iarna deformują się w obsarach wajemnego kontaktu. Stwierdono nacne różnice prebiegu deformacji w próbkach o różnej wilgotności. Najniżsą wartość maksymalnego odkstałcenia wględnego (około 0,035) otrymano dla repaku o wilgotności 6%, aś najwyżsą wynosącą około 0,12 dla wilgotności 15%. Dopasowanie modelu dla liniowej cęści odciążania dało adawalające reultaty. Współcynnik determinacji R 2 dla cterech wilgotności repaku mieniał się w akresie od 0,863 do 0,896 (Tab.3). Wartości otrymanych stałych sprężystych były różnicowane w ależności od wilgotności i malały wra e wrostem wilgotności. Najwięksą wartość modułu sprężystości wynosącą 9 MPa otrymano dla wilgotności 6%, najniżsą 6,6 MPa dla wilgotności 15%. Zakresowi obciążenia pryjętemu w badaniach (100kPa) odpowiada obciążenie łoża nasion o wysokości około 14 m. Dla tej wysokości łoża norma [9] ora projekt jej noweliacji [3] alecają pryjmowanie wartości modułu sprężystości równej 20 MPa. Maksymalną wartość współcynnika Poissona (0,24) dla cęści sprężystej odciążania otrymano dla repaku o wilgotności 6% a minimalną wynosącą 0,10 dla wilgotności 15% (Tab.3). Według normy [9] wartość współ-
9 WŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNE ZŁOŻA NASION RZEPAKU 175 cynnika Poissona należy pryjmować równą 0,4. Norma nie różnicuje obu tych stałych materiałowych w ależności od wilgotności łoża. W=6% W=9% W=12% W=15% 0,00 0,02 0,04 0,06 0,08 0,10 0,12 0,14 Rys. 3. Typowe prebiegi eksperymentalne ależności σ o (ε ) wra krywymi modelu dla repaku o cterech poiomach wilgotności. Fig. 3. Typical experimental plots of σ o (ε ) with fitted model curves for rape seeds at four levels of moisture content. Moduł sprężystości pojedyncych nasion repaku badał scegółowo Stępniewski [12, 13], ściskając nasiona międy dwoma równoległymi płytkami. Pryjął on, że nasienie repaku to sprężysta powłoka wypełniona nieściśliwą ciecą. Pry wilgotności 15% autor otrymał wartość E równą około 6 MPa, aś dla wilgotności 6% wartość E około 27 MPa. Różnice w wartości modułu sprężystości dla pojedyncego nasiona ora dla łoża wynikają bepośrednio wpływu struktury upakowania jak i wajemnych oddiaływań pomiędy nasionami. Tabela 2. Współcynniki determinacji ora parametry modelu dla obciążania łoża nasion repaku Table 2. Coefficients of determination and model parameters for rape seeds under loading Wilgotność [%] R 2 D 1 D 2 α K o ν* 6 0,998 0,121 0,010 0,929 0,47 0,32 9 0,998 0,138 0,011 0,958 0,38 0, ,998 0,162 0,013 1,090 0,36 0, ,998 0,191 0,012 1,17 0,30 0,23
10 176 M. STASIAK i in. Tabela 3. Współcynniki determinacji ora parametry sprężyste wynacone na podstawie pierwsej liniowej fay odciążania Table 3. Coefficients of determination and model parameters for rape seeds for first (linear) sector of unloading Wilgotność R 2 E [%] [MPa] Α ν 6 0,896 9,0 0,32 0,24 9 0,865 8,7 0,20 0, ,863 7,1 0,19 0, ,868 6,6 0,11 0,10 Tabela 4. Współcynniki determinacji ora parametry modelu otrymane dla nieliniowej fay odciążania Table 4. Coefficients of determination and model parameters for rape seeds for second (nonlinear) sector of unloading Wilgotność [%] R 2 D 3 D 4 D 5 [kpa -1 ] β 6 0,986 0,219 0,165 0, , ,988 0,875 0,056 0, , ,952 0,381 0,418 0, , ,929 0,398 0,159 0, ,142 Znając moduł liniowej sprężystości E, wynacony na podstawie liniowej cęści odciążania, estymowano parametry D 1, D 2 i α równania (4) modelu opisującego nieliniową, plastycną deformację próbki pry obciążaniu. Wartości tych trech parametrów wrastały wra e wrostem wilgotności (Tab.2). Sawicki [11] astosował wartość wykładnika α równą 3/2. W trakcie estymacji danych eksperymentalnych stwierdono, że lepse wyniki dopasowania otrymuje się po uwolnieniu wartości wykładnika. Wartość wykładnika dla każdej wilgotności była w prybliżeniu równa 1. Różnica w wartości wykładnika w stosunku do modelu Sawickiego wynika prawdopodobnie niżsego akresu obciążenia (100 kpa). Wartości parametrów opisujących ależność ε (σ o ) w drugiej faie odciążania predstawia tabela 4. Nie stwierdono istotnej tendencji w otrymanych wartościach. Zauważono jedynie, że wartość parametru D 5 dla wilgotności 6% równa jest w prybliżeniu odwrotności modułu ściśliwości (1/K=3(1-2ν)/E), co świadcyłoby na koryść pryjętej pre Sawickiego [11] hipotey, że podcas tej cęści odciążania sprężysta cęść deformacji obejmuje jedynie składową objętościową. Wartości współcynnika determinacji dla obciążania wynosiły w każdym prypadku 0,998 natomiast dla drugiej fay odciążania awierały się w akresie
11 WŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNE ZŁOŻA NASION RZEPAKU 177 od 0,929 do 0,988. Wartości te świadcą o dobrym dopasowaniu równań modelu do danych eksperymentalnych. WNIOSKI 1. Gęstość łoża nasion repaku określana godnie aleceniami normy Eurocode 1 rośnie e wrostem wilgotności nasion w preciwieństwie do gęstości usypnej i utręsionej, które mieniają się w bardo ograniconym akresie. Wartości parametrów mechanicnych łoża repaku wynacone w teście jednoosiowego ściskania były ściśle powiąane e sposobem napełniania komory pomiarowej. 2. Model Sawickiego [11] aproponowany do opisu deformacji piasku poprawnie opisuje jednoosiowe ściskanie iarna repaku dla różnych wilgotności, o cym świadcą wysokie wartości współcynników determinacji R Wartość modułu sprężystości E łoża malała wra e wrostem wilgotności. Również wartość współcynnika Poissona ν malała e wrostem wilgotności i była o połowę niżsa od alecanej pre normę [9]. 4. W prypadku deformacji plastycnej jedynie w casie obciążania stwierdono wrost wartości parametrów D 1, D 2 i α wra że wrostem wilgotności. 5. Ilora naporu nasion repaku ależy od wilgotności łoża. Wrost wilgotności nasion repaku 6 do 15% powoduje spadek ilorau naporu od wartości 0,46 do 0,24. Otrymane wartości ilorau naporu poostają godne wynaconymi wceśniej [7] dla więksej objętości łoża, co potwierda poprawność astosowanej metody. PIŚMIENNICTWO 1. Britton M. G., Moysey E. B.: Grain Properties in the Proposed New Engineering Practice on Bin Loads. American Society of Agricultural Engineers, , Dobrański B., Horabik J., Molenda M.: Vibratory Method for Bulk Density Estimation. Powder Handling and Processig, 6 (1), 67-70, Dyduch M., Kamiński M., Łapko A., Runkiewic L.: Noweliacja normy PN-89/B Żelbetowe biorniki na materiały sypkie i kisonki. Oblicenia statycne i projektowanie. XI Konferencja Żelbetowe i sprężone biorniki na materiały sypkie i ciece, 65-69, Świeradów Zdrój, Eurocode 1: Basis of design and actions on structures. Part 4. Actions in silos and tanks. DDENV : Gresiuk S., Kulka K.: Fijologia i biochemia nasion. PWRiL, Warsawa, Horabik J., Molenda M.: Urądenie pomiarowe do wynacania ilorau naporu ośrodka
12 178 M. STASIAK i in. sypkiego. Zgłosenie patentowe nr P Biuletyn Urędu Patentowego Nr 22(700), 2000, A1(21) Horabik H., Rusinek R.: Wynacanie ilorau naporu w roślinnych materiałach sypkich. C II. Badania doświadcalne. Acta Agrophysica, 37, 73-81, Kwade A., Schule D. Schwedes J.: Determination of the stress ratio in uniaxial compression tests-part 1. Powder Handling and Processig, 6 (1), 61-65, PN-89/B Zbiorniki żelbetowe na materiały sypkie i kisonki. Oblicenia statycne i projektowanie. 10. PN-73/R Ziarno bóż. Onacanie gęstości. 11. Sawicki A.: Elasto plastic interpretation of oedometric test. Archives of Hydro-Engineering and Environmental Mechanics, 41 (1-2), , Stępniewski A.: Wpływ wilgotności i temperatury na mienność właściwości mechanicnych nasion repaku. Praca doktorska, Instytut Agrofiyki PAN, Lublin Stępniewski A., Sot B.: Cynniki determinujące odporność nasion repaku na uskodenia. Zesyty Problemowe Postępu Nauk Rolnicych,. 427, 51-63, Swed G.: Kstałtowanie fiycnych i technologicnych cech nasion repaku w modelowanych warunkach prechowywania. Acta Agrophysica, 27, Ślaska-Grywna B.: Metoda wynacania granicnych wartości agęscania materiałów sypkich. Roprawa doktorska, Akademia Rolnica w Lublinie, Tys J.: Cynniki kstałtujące właściwości agrofiycne repaku. Roprawa habilitacyjna, Acta Agrophysica, 6, DETERMINATION OF MECHANICAL PROPERTIES OF RAPE SEEDS IN UNIAXIAL TEST M. Stasiak, M. Molenda, R. Rusinek, J. Horabik Instytute of Agrophysics, Polish Academy of Sciences, ul. Doświadcalna 4, Lublin 27 mstasiak@demeter.ipan.lublin.pl S u m m a r y : Experimental investigations of mechanical behaviour of bedding of rape seeds were performed at four levels of moisture content (6, 9, 12 and 15%). Bulk density and pressure ratio of the bedding were determined with methods recommended by new standard Eurocode 1. Deformation of the medium was also investigated in loading unloading cycle of uniaxial compression. Stress strain relationship was described with an elastoplastic model proposed by Sawicki [11]. Modulus of elasticity and Poisson s ratio of the material were determined using linear phase of unloading cycle. It was stated that adopted model adequately described investigated process. Material properties as well as the model parameters were found strongly influenced by moisture content of seeds. K e y w o r d s : rape seed, bulk density, stress ratio, uniaxial compression, mechanical model.
TEMAT: Próba statyczna rozciągania metali. Obowiązująca norma: PN-EN 10002-1:2002(U) Zalecana norma: PN-91/H-04310 lub PN-EN10002-1+AC1
ĆWICZENIE NR 1 TEMAT: Próba statycna rociągania metali. Obowiąująca norma: PN-EN 10002-1:2002(U) Zalecana norma: PN-91/H-04310 lub PN-EN10002-1+AC1 Podać nacenie następujących symboli: d o -.....................................................................
Bardziej szczegółowoWPŁYW NACISKÓW POWIERZCHNIOWYCH I PRĘDKOŚCI POŚLIZGU NA REDUKCJĘ SIŁY TARCIA PRZY DRGANIACH NORMALNYCH
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE 07 nr 64, ISSN 896-77X WPŁYW NACISKÓW POWIERZCHNIOWYCH I PRĘDKOŚCI POŚLIZGU NA REDUKCJĘ SIŁY TARCIA PRZY DRGANIACH NORMALNYCH Marta Abrahamowic a, Marius Leus b Katedra Mechaniki
Bardziej szczegółowoDWUCZĘŚCIOWE ŁOŻYSKO POROWATE
PROBLEMY NIEKONWENCJONALNYCH UKŁADÓW ŁOŻYSKOWYCH Łódź, 1 14 maja 1999 r. Karol Kremiński Politechnika Warsawska DWUCZĘŚCIOWE ŁOŻYSKO POROWATE SŁOWA KLUCZOWE: łożysko śligowe, tuleja porowata, prepuscalność
Bardziej szczegółowoMODEL ZAWIESZENIA MAGNETOREOLOGICZNEGO Z ODZYSKIEM ENERGII
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 896-77X 4, s. -, Gliwice MODEL ZAWIESZENIA MAGNETOREOLOGICZNEGO Z ODZYSKIEM ENERGII ŁUKASZ JASTRZĘBSKI, MARCIN WĘGRZYNOWSKI AGH Akademia Górnico-Hutnica, Katedra Automatyacji
Bardziej szczegółowoDOSKONALENIE PROCEDURY WYZNACZANIA KĄTA TARCIA WEWNĘTRZNEGO ZIARNA ZBÓŻ METODĄ TRÓJOSIOWEGO ŚCISKANIA. J. Horabik, J. Łukaszuk
Acta Agrophysica, 22, 78, 63-74 DOSKONALENIE PROCEDURY WYZNACZANIA KĄTA TARCIA WEWNĘTRZNEGO ZIARNA ZBÓŻ METODĄ TRÓJOSIOWEGO ŚCISKANIA J. Horabik, J. Łukaszuk Instytut Agrofizyki im. Bohdana Dobrzańskiego
Bardziej szczegółowoPROGNOZA OSIADANIA BUDYNKU W ZWIĄZKU ZE ZMIANĄ SPOSOBU POSADOWIENIA THE PROGNOSIS OF BUILDING SETTLEMENT DUE TO CHANGES OF FOUNDATION
XXVI Konferencja awarie budowlane 213 Naukowo-Technicna ZYGMUNT MEYER, meyer@ut.edu.pl Zachodniopomorski Uniwersytet Technologicny w cecinie, Katedra Geotechniki MARIUZ KOWALÓW, m.kowalow@gco-consult.com
Bardziej szczegółowoWPŁYW WIELOKROTNYCH OBCIĄŻEŃ STATYCZNYCH NA STOPIEŃ ZAGĘSZCZENIA I WŁAŚCIWOŚCI REOLOGICZNE MASY NASION ROŚLIN OLEISTYCH
Inżynieria Rolnicza 6(131)/2011 WPŁYW WIELOKROTNYCH OBCIĄŻEŃ STATYCZNYCH NA STOPIEŃ ZAGĘSZCZENIA I WŁAŚCIWOŚCI REOLOGICZNE MASY NASION ROŚLIN OLEISTYCH Janusz Kolowca, Marek Wróbel Katedra Inżynierii Mechanicznej
Bardziej szczegółowoWPŁYW WIELOKROTNYCH OBCIĄŻEŃ STATYCZNYCH NA STOPIEŃ ZAGĘSZCZENIA I WŁAŚCIWOŚCI REOLOGICZNE MASY ZIARNA
Inżynieria Rolnicza 13/2006 Janusz Kolowca Katedra Inżynierii Mechanicznej i Agrofizyki Akademia Rolnicza w Krakowie WPŁYW WIELOKROTNYCH OBCIĄŻEŃ STATYCZNYCH NA STOPIEŃ ZAGĘSZCZENIA I WŁAŚCIWOŚCI REOLOGICZNE
Bardziej szczegółowo2. ELEMENTY TEORII PRĘTÓW SILNIE ZAKRZYWIONYCH (Opracowano na podstawie [9, 11, 13, 34, 51])
P Litewka Efektywny eement skońcony o dżej krywiźnie ELEENTY TEOII PĘTÓW SILNIE ZKZYWIONYCH (Opracowano na podstawie [9,, 3, 34, 5]) Premiescenia i odkstałcenia osiowe Pre pręty sinie akrywione romie się
Bardziej szczegółowoZginanie Proste Równomierne Belki
Zginanie Proste Równomierne Belki Prebieg wykładu : 1. Rokład naprężeń w prekroju belki. Warunki równowagi. Warunki geometrycne 4. Zwiąek fiycny 5. Wskaźnik wytrymałości prekroju na ginanie 6. Podsumowanie
Bardziej szczegółowoMIESZANY PROBLEM POCZĄTKOWO-BRZEGOWY W TEORII TERMOKONSOLIDACJI. ZAGADNIENIE POCZĄTKOWE
Górnictwo i Geoinżynieria ok 33 Zesyt 1 9 Jan Gasyński* MIESZANY POBLEM POCZĄKOWO-BZEGOWY W EOII EMOKONSOLIDACJI. ZAGADNIENIE POCZĄKOWE 1. Wstęp Analia stanów naprężenia i odkstałcenia w gruncie poostaje
Bardziej szczegółowoANALIZA ROZDZIAŁU SIŁ HAMOWANIA POJAZDU HYBRYDOWEGO Z NAPĘDEM NA KOŁA TYLNE W ASPEKCIE REKUPERACJI ENERGII
Zesyty Problemowe Masyny Elektrycne Nr 9/211 15 Marcin Fice, Rafał Setlak Politechnika Śląska, Gliwice ANALIZA ROZDZIAŁU SIŁ HAMOWANIA POJAZDU HYBRYDOWEGO Z NAPĘDEM NA KOŁA TYLNE W ASPEKCIE REKUPERACJI
Bardziej szczegółowoPlanowanie badań eksperymentalnych na doświadczalnym ustroju nośnym dźwignicy
Bi u l e t y n WAT Vo l. LXI, Nr 3, 01 Planowanie badań eksperymentalnych na doświadcalnym ustroju nośnym dźwignicy Marcin Jasiński Politechnika Wrocławska, Wydiał Mechanicny, Instytut Konstrukcji i Eksploatacji
Bardziej szczegółowoEmpiryczny model osiadania gruntów sypkich
mpirycny model osiadania gruntów sypkich prof. dr hab. inż. Zygmunt Meyer, Zachodniopomorski Uniwersytet Technologicny w cecinie, Katedra Geotechniki, al. Piastów 5, 7-3 cecin dr hab. Marek Tarnawski,
Bardziej szczegółowoHAMOWANIE REKUPERACYJNE W MIEJSKIM POJEŹDZIE HYBRYDOWYM Z NAPĘDEM NA KOŁA TYLNE
ELEKTRYKA 213 Zesyt 1 (225) Rok LIX Marcin FICE Politechnika Śląska w Gliwicach HAMOWANIE REKUPERACYJNE W MIEJSKIM POJEŹDZIE HYBRYDOWYM Z NAPĘDEM NA KOŁA TYLNE Strescenie. W artykule predstawiono wyniki
Bardziej szczegółowoMODELOWANIE SAMOZASILAJĄCEGO SIĘ UKŁADU REDUKCJI DRGAŃ
MODELOWANIE INśYNIERSKIE ISSN 896-77X 7, s. -, Gliwice 9 MODELOWANIE SAMOZASILAJĄCEGO SIĘ UKŁADU REDUKCJI DRGAŃ BOGDAN SAPIŃSKI, ŁUKASZ JASTRZĘBSKI, MARCIN WĘGRZYNOWSKI Katedra Automatyacji Procesów, Akademia
Bardziej szczegółowoTransformator Φ M. uzwojenia; siła elektromotoryczna indukowana w i-tym zwoju: dφ. = z1, z2 liczba zwojów uzwojenia pierwotnego i wtórnego.
Transformator Φ r Φ M Φ r i i u u Φ i strumień magnetycny prenikający pre i-ty wój pierwsego uwojenia; siła elektromotorycna indukowana w i-tym woju: dφ ei, licba wojów uwojenia pierwotnego i wtórnego.
Bardziej szczegółowoWPŁYW BLISKOŚCI ZIEMI NA CHARAKTERYSTYKI AERODYNAMICZNE SAMOLOTU
POLITECHNIKA RZESZOWSKA im. Ignacego Łukasiewica Wydiał Budowy Masyn i Lotnictwa Katedra Awioniki i Sterowania WPŁYW BLISKOŚCI ZIEMI NA CHARAKTERYSTYKI AERODYNAMICZNE SAMOLOTU Łukas WNUK Seminarium Dyplomowe
Bardziej szczegółowoUKŁADY TENSOMETRII REZYSTANCYJNEJ
Ćwicenie 8 UKŁADY TESOMETII EZYSTACYJEJ Cel ćwicenia Celem ćwicenia jest ponanie: podstawowych właściwości metrologicnych tensometrów, asad konstrukcji pretworników siły, ora budowy stałoprądowych i miennoprądowych
Bardziej szczegółowoZASTOSOWANIE GRANICZNYCH ZAGADNIEŃ ODWROTNYCH DO OKREŚLANIA DOPUSZCZALNYCH STĘŻEŃ SUBSTANCJI CHEMICZNYCH NA POWIERZCHNI TERENU
Zastosowanie granicnych agadnień INFRASTRUKTURA I EKOLOGIA TERENÓW WIEJSKICH INFRASTRUCTURE AND ECOLOGY OF RURAL AREAS Nr 9/2008, POLSKA AKADEMIA NAUK, Oddiał w Krakowie, s. 217 226 Komisja Technicnej
Bardziej szczegółowoSYMULACJA UKŁADU REDUKCJI DRGAŃ Z TŁUMIKIEM MAGNETOREOLOGICZNYM I ELEKTROMAGNETYCZNYM PRZETWORNIKIEM ENERGII
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 9-77X 39, s. 77-, Gliwice SYMULACJA UKŁADU REDUKCJI DRGAŃ Z TŁUMIKIEM MAGNETOREOLOGICZNYM I ELEKTROMAGNETYCZNYM PRZETWORNIKIEM ENERGII BOGDAN SAPIŃSKI, PAWEŁ MARTYNOWICZ,
Bardziej szczegółowoDocument: Exercise-03-manual --- 2014/12/10 --- 8:54--- page 1 of 8 INSTRUKCJA DO ĆWICZENIA NR 3. Optymalizacja wielowarstwowych płyt laminowanych
Document: Exercise-03-manual --- 2014/12/10 --- 8:54--- page 1 of 8 PRZEDMIOT TEMAT KATEDRA MECHANIKI STOSOWANEJ Wydiał Mechanicny POLITECHNIKA LUBELSKA INSTRUKCJA DO ĆWICZENIA NR 3 1. CEL ĆWICZENIA Wybrane
Bardziej szczegółowoWybrane stany nieustalone transformatora:
Wybrane stany nieustalone transformatora: Założenia: - amplituda napięcia na aciskach pierwotnych ma wartość stałą nieależnie od jawisk achodących w transformatore - warcie występuje równoceśnie na wsystkich
Bardziej szczegółowoORGANIZACJA I ZARZĄDZANIE
P O L I T E C H N I K A W A R S Z A W S K A WYDZIAŁ BUDOWNICTWA, MECHANIKI I PETROCHEMII INSTYTUT INŻYNIERII MECHANICZNEJ ORGANIZACJA I ZARZĄDZANIE Optymaliacja transportu wewnętrnego w akładie mechanicnym
Bardziej szczegółowoSZKOŁA GŁÓWNA SŁUŻBY POŻARNICZEJ KATEDRA TECHNIKI POŻARNICZEJ
SZKOŁA GŁÓWNA SŁUŻBY POŻARNICZEJ KATEDRA TECHNIKI POŻARNICZEJ ZAKŁAD ELEKTROENERGETYKI Ćwicenie: URZĄDZENIA PRZECIWWYBUCHOWE BADANIE TRANSFORMATORA JEDNOFAZOWEGO Opracował: kpt.dr inż. R.Chybowski Warsawa
Bardziej szczegółowo17. 17. Modele materiałów
7. MODELE MATERIAŁÓW 7. 7. Modele materiałów 7.. Wprowadzenie Podstawowym modelem w mechanice jest model ośrodka ciągłego. Przyjmuje się, że materia wypełnia przestrzeń w sposób ciągły. Możliwe jest wyznaczenie
Bardziej szczegółowo2015-01-15. Edycja pierwsza 2014/1015. dla kierunku fizyka medyczna, I rok, studia magisterskie
05-0-5. Opis różnicę pomiędy błędem pierwsego rodaju a błędem drugiego rodaju Wyniki eksperymentu składamy w dwie hipotey statystycne: H0 versus H, tak, by H0 odrucić i pryjąć H. Jeśli decydujemy, że pryjmujemy
Bardziej szczegółowo3. WSPÓŁCZYNNIK ŚCINANIA (KOREKCYJNY)
Cęść 1. WSPÓŁCZYNNIK ŚCINANIA (KOEKCYJNY) 1.. WSPÓŁCZYNNIK ŚCINANIA (KOEKCYJNY).1. Wstęp Współcynnik κ naywany współcynnikiem ścinania jest wielkością ewymiarową, ależną od kstałtu prekroju. Występuje
Bardziej szczegółowo>> ω z, (4.122) Przybliżona teoria żyroskopu
Prybliżona teoria żyroskopu Żyroskopem naywamy ciało materialne o postaci bryły obrotowej (wirnika), osadone na osi pokrywającej się osią geometrycną tego ciała wanej osią żyroskopową. ζ K θ ω η ω ζ y
Bardziej szczegółowoMOLIWO ZASTOSOWANIA POMIARU PRDKOCI FAL AKUSTYCZNYCH DO WYZNACZANIA PARAMETRÓW SPRYSTOCI MATERIAŁÓW SYPKICH
Technica Agraria 1(2) 2002, 89 93 MOLIWO ZASTOSOWANIA POMIARU PRDKOCI FAL AKUSTYCZNYCH DO WYZNACZANIA PARAMETRÓW SPRYSTOCI MATERIAŁÓW SYPKICH Mateusz Stasiak, Marek Molenda, Mirosław J. Lipiski Streszczenie.
Bardziej szczegółowoĆWICZENIE 5 BADANIE ZASILACZY UPS
ĆWICZENIE 5 BADANIE ZASILACZY UPS Cel ćwicenia: aponanie budową i asadą diałania podstawowych typów asilacy UPS ora pomiar wybranych ich parametrów i charakterystyk. 5.1. Podstawy teoretycne 5.1.1. Wstęp
Bardziej szczegółowoĆwiczenie 13. Wyznaczanie ruchliwości i koncentracji nośników prądu w półprzewodnikach metodą efektu Halla. Cel ćwiczenia
Ćwicenie 13 Wynacanie ruchliwości i koncentracji nośników prądu w półprewodnikach metodą efektu alla Cel ćwicenia Celem ćwicenia jest aponanie się e jawiskiem alla, stałoprądowa metoda badania efektu alla,
Bardziej szczegółowoMODEL ENERGETYCZNY PROCESU REGENERACJI MECHANICZNEJ SUCHEJ ZUŻYTYCH MAS FORMIERSKICH
24/20 Archives of Foundry, Year 2006, Volume 6, 20 Archiwum Odlewnictwa, Rok 2006, Rocnik 6, Nr 20 PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 MODEL ENERGETYCZNY PROCESU REGENERACJI MECHANICZNEJ SUCHEJ ZUŻYTYCH MAS
Bardziej szczegółowoLaboratorium grafiki komputerowej i animacji. Ćwiczenie III - Biblioteka OpenGL - wprowadzenie, obiekty trójwymiarowe: punkty, linie, wielokąty
Laboratorium grafiki komputerowej i animacji Ćwicenie III - Biblioteka OpenGL - wprowadenie, obiekty trójwymiarowe: punkty, linie, wielokąty Prygotowanie do ćwicenia: 1. Zaponać się ogólną charakterystyką
Bardziej szczegółowoMODEL PROCESU REGENERACJI MECHANICZNEJ SUCHEJ OPRACOWANY W OPARCIU O DANE Z ANALIZY GRANU- LOMETRYCZNEJ
153/18 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2006, Rocnik 6, Nr 18 (2/2) ARCHIVES OF FOUNDRY Year 2006, Volume 6, N o 18 (2/2) PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 MODEL PROCESU REGENERACJI MECHANICZNEJ SUCHEJ OPRACOWANY
Bardziej szczegółowoFizyczne właściwości materiałów rolniczych
Fizyczne właściwości materiałów rolniczych Właściwości mechaniczne TRiL 1 rok Stefan Cenkowski (UoM Canada) Marek Markowski Katedra Inżynierii Systemów WNT UWM Podstawowe koncepcje reologii Reologia nauka
Bardziej szczegółowoKONCEPCJA AKTYWNEJ ELIMINACJI DRGAŃ W PROCESIE FREZOWANIA
KONCEPCJA AKTYWNEJ ELIMINACJI DRGAŃ W PROCESIE FREZOWANIA Andrej WEREMCZUK, Rafał RUSINEK, Jery WARMIŃSKI 3. WSTĘP Obróbka skrawaniem jest jedną najbardiej ropowsechnionych metod kstałtowania cęści masyn.
Bardziej szczegółowoMateusz Stasiak, Marek Molenda BIOMASA SYPKA. WŁAŚCIWOŚCI, PROBLEMY I NOWA METODA BADAWCZA.
Institute of Agrophysics Polish Academy of Sciences Mateusz Stasiak, Marek Molenda BIOMASA SYPKA. WŁAŚCIWOŚCI, PROBLEMY I NOWA METODA BADAWCZA. Institute of Agrophysics Polish Academy of Sciences Metody
Bardziej szczegółowoTransformator jednofazowy (cd) Rys. 1 Stan jałowy transformatora. Wartość tego prądu zwykle jest mniejsza niż 5% prądu znamionowego:
Transformator jednofaowy (cd) W transformatore pracującym be obciążenia (stan jałowy) wartość prądu po stronie wtórna jest równy eru (Rys. 1). W takim prypadku pre uwojenie strony pierwotnej prepływa tylko
Bardziej szczegółowoWYZNACZANIE PARAMETRÓW PLASTYCZNEGO PŁYNIĘCIA SYPKICH SUROWCÓW SPOŻYWCZYCH 1. J. Horabik, M. Grochowicz
Acta Agrophysica, 2000, 37, 29-38 WYZNACZANIE PARAMETRÓW PLASTYCZNEGO PŁYNIĘCIA SYPKICH SUROWCÓW SPOŻYWCZYCH 1 J. Horabik, M. Grochowicz Instytut Agrofizyki PAN, ul. Doświadczalna 4, 20-290 Lublin 27 e-mail:
Bardziej szczegółowoBadanie transformatora jednofazowego
BADANIE TRANSFORMATORA JEDNOFAZOWEGO Cel ćwicenia Ponanie budowy i asady diałania ora metod badania i podstawowych charakterystyk transformatora jednofaowego. I. WIADOMOŚCI TEORETYCZNE Budowa i asada diałania
Bardziej szczegółowoMASA WŁAŚCIWA NASION ZBÓś W FUNKCJI WILGOTNOŚCI. Wstęp. Materiał i metody
InŜynieria Rolnicza 3/2006 Bronisława Barbara Kram Instytut InŜynierii Rolniczej Akademia Rolnicza we Wrocławiu MASA WŁAŚCIWA NASION ZBÓś W FUNKCJI WILGOTNOŚCI Wstęp Streszczenie Określono wpływ wilgotności
Bardziej szczegółowoKatedra Geotechniki i Budownictwa Drogowego. WYDZIAŁ NAUK TECHNICZNYCH Uniwersytet Warmińsko-Mazurski
Katedra Geotechniki i Budownictwa Drogowego WYDZIAŁ NAUK TECHNICZNYCH Uniwersytet Warmińsko-Maurski Mechanika Gruntów dr inż. Ireneus Dyka http://pracownicy.uwm.edu.pl/i.dyka e-mail: i.dyka@uwm.edu.pl
Bardziej szczegółowoĆwiczenie 10. Wyznaczanie współczynnika rozpraszania zwrotnego promieniowania beta.
Ćwicenie 1 Wynacanie współcynnika roprasania wrotnego promieniowania beta. Płytki roprasające Ustawienie licnika Geigera-Műllera w ołowianym domku Student winien wykaać się najomością następujących agadnień:
Bardziej szczegółowoRurka Pitota Model FLC-APT-E, wersja wyjmowana Model FLC-APT-F, wersja stała
Pomiar prepływu Rurka Pitota Model FLC-APT-E, wersja wyjmowana Model FLC-APT-F, wersja stała Karta katalogowa WIKA FL 10.05 FloTec Zastosowanie Produkcja i rafinacja oleju Udatnianie i dystrybucja wody
Bardziej szczegółowoJakie nowe możliwości daje właścicielom i zarządcom budynków znowelizowana Ustawa termomodrnizacyjna
dr inż. Wiesław Sarosiek mgr inż. Beata Sadowska mgr inż. Adam Święcicki Katedra Podstaw Budownictwa i Fiyki Budowli Politechniki Białostockiej Narodowa Agencja Posanowania Energii S.A. Filia w Białymstoku
Bardziej szczegółowoWYZNACZANIE ILORAZU NAPORU W ROŚLINNYCH MATERIAŁACH SYPKICH. CZ. I. ROZWAŻANIA TEORETYCZNE 1. J. Horabik, R. Rusinek
Acta Agrophysica, 2000, 37, 61-71 WYZNACZANIE ILORAZU NAPORU W ROŚLINNYCH MATERIAŁACH SYPKICH. CZ. I. ROZWAŻANIA TEORETYCZNE 1 J. Horabik, R. Rusinek Instytut Agrofizyki PAN, ul. Doświadczalna 4, 20-290
Bardziej szczegółowoMES W ANALIZIE SPRĘŻYSTEJ UKŁADÓW PRĘTOWYCH
MES W ANALIZIE SPRĘŻYS UKŁADÓW PRĘOWYCH Prykłady obliceń Belki Lidia FEDOROWICZ Jan FEDOROWICZ Magdalena MROZEK Dawid MROZEK Gliwice 7r. 6-4 Lidia Fedorowic, Jan Fedorowic, Magdalena Mroek, Dawid Mroek
Bardziej szczegółowoOCENA MOŻLIWOŚCI WYZNACZENIA WSPÓŁCZYNNIKA SPRĘŻYSTOŚCI WARZYW O KSZTAŁCIE KULISTYM
Inżynieria Rolnicza 4(102)/2008 OCENA MOŻLIWOŚCI WYZNACZENIA WSPÓŁCZYNNIKA SPRĘŻYSTOŚCI WARZYW O KSZTAŁCIE KULISTYM Jerzy Bohdziewicz Instytut Inżynierii Rolniczej, Uniwersytet Przyrodniczy we Wrocławiu
Bardziej szczegółowoNaprężenia w ośrodku gruntowym
Naprężenia w ośrodku gruntowym Naprężenia geostatycne (pierwotne, bytowe) Wpływ wody gruntowej na naprężenia pierwotne Naprężenia wywołane siłą skupioną rowiąanie oussinesq a Naprężenia pochodące od obciążenia
Bardziej szczegółowogruntów Ściśliwość Wytrzymałość na ścinanie
Właściwości mechaniczne gruntów Ściśliwość Wytrzymałość na ścinanie Ściśliwość gruntów definicja, podstawowe informacje o zjawisku, podstawowe informacje z teorii sprężystości, parametry ściśliwości, laboratoryjne
Bardziej szczegółowoZRÓŻNICOWANA EFEKTYWNOŚĆ EKSPLOATACYJNYCH DODATKÓW PRZECIWCIERNYCH DO OLEJÓW SMARNYCH
PROBLEMY NIEKONWENCJONALNYCH UKŁADÓW ŁOŻYSKOWYCH Łódź, 15-16 maja 1997 r. Zbigniew Zalis Politechnika Opolska w Opolu ZRÓŻNICOWANA EFEKTYWNOŚĆ EKSPLOATACYJNYCH DODATKÓW PRZECIWCIERNYCH DO OLEJÓW SMARNYCH
Bardziej szczegółowoSprawdzanie transformatora jednofazowego
Sprawdanie transformatora jednofaowego SPRAWDZANIE TRANSFORMATORA JEDNOFAZOWEGO Cel ćwicenia Ponanie budowy i asady diałania ora metod badania i podstawowych charakterystyk transformatora jednofaowego.
Bardziej szczegółowoFunkcje pola we współrzędnych krzywoliniowych cd.
Funkcje pola we współrędnych krywoliniowych cd. Marius Adamski 1. spółrędne walcowe. Definicja. Jeżeli M jest rutem punktu P na płascynę xy, a r i ϕ są współrędnymi biegunowymi M, to mienne u = r, v =
Bardziej szczegółowoMODEL MUNDELLA-FLEMINGA
Danuta Miłasewic Uniwersytet Sceciński MODEL MUNDELLA-FLEMINGA 1. OPIS MODELU MUNDELLA-FLEMINGA Model ten, stworony na pocątku lat seśćdiesiątych XX wieku pre Roberta A. Mundella i Markusa Fleminga, opisuje
Bardziej szczegółowoZakres wiadomości na II sprawdzian z mechaniki gruntów:
Zakres wiadomości na II sprawdzian z mechaniki gruntów: Wytrzymałość gruntów: równanie Coulomba, parametry wytrzymałościowe, zależność parametrów wytrzymałościowych od wiodących cech geotechnicznych gruntów
Bardziej szczegółowoPrzykład: Projektowanie poŝarowe nieosłoniętego słupa stalowego według standardowej krzywej temperatura-czas
Dokument Ref: SX043a-PL-EU Strona 1 5 Prykład: Projektowanie poŝarowe nieosłoniętego słupa stalowego według standardowej krywej temperatura-cas Wykonał Z. Sokol Data styceń 006 Sprawdił F. Wald Data styceń
Bardziej szczegółowoPodstawowe przypadki (stany) obciążenia elementów : 1. Rozciąganie lub ściskanie 2. Zginanie 3. Skręcanie 4. Ścinanie
Podstawowe przypadki (stany) obciążenia elementów : 1. Rozciąganie lub ściskanie 2. Zginanie 3. Skręcanie 4. Ścinanie Rozciąganie lub ściskanie Zginanie Skręcanie Ścinanie 1. Pręt rozciągany lub ściskany
Bardziej szczegółowoANALIZA WYTRZYMAŁOŚCIOWA STROPU BĘDĄCEGO W KONTAKCIE DWUPARAMETROWYM Z POKŁADEM PRZY EKSPLOATACJI NA ZAWAŁ
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 3 Zesyt 008 Marian Paluch*, Antoni Tajduś* ANALIZA WYTRZYMAŁOŚCIOWA STROPU BĘDĄCEGO W KONTAKCIE DWUPARAMETROWYM Z POKŁADEM PRZY EKSPLOATACJI NA ZAWAŁ. Wstęp Zajmować będiemy
Bardziej szczegółowoBadanie wymiennika ciepła typu płaszczowo-rurowy
Badanie wymiennika ciepła typu płascowo-rurowy opracował Damian Joachimiak . Rodaje wymienników ciepła. Wymiennik ciepła (prenośnik ciepła) jest to urądenie, w którym ciepło prekaywane jest od jednego
Bardziej szczegółowoModelowanie dynamiki warstwy gruntu na stole sejsmicznym
Modelowanie dynamiki warstwy gruntu na stole sejsmicnym Prof. dr hab. inż. Andrej Sawicki, dr hab. inż. Marek Kulcykowski, prof. nadw. IBW PAN, dr hab. inż. Waldemar Świdiński, prof. nadw. IBW PAN Instytut
Bardziej szczegółowoTRANSFORMATORY. Transformator jednofazowy. Zasada działania. Dla. mamy. Czyli. U 1 = E 1, a U 2 = E 2. Ponieważ S. , mamy: gdzie: z 1 E 1 E 2 I 1
TRANSFORMATORY Transformator jednofaowy Zasada diałania E E Z od Rys Transformator jednofaowy Dla mamy Cyli e ω ( t) m sinωt cosωt ω π sin ωt + m m π E ω m f m 4, 44 f m E 4, 44 f E m 4, 44 f m E, a E
Bardziej szczegółowoROZKŁAD OBCIĄŻENIA W MODELOWYM SILOSIE ZBOŻOWYM PODCZAS CZĘŚCIOWEGO NAPEŁNIANIA I OPRÓŻNIANIA 1. J. Horabik, M. Molenda, I.J.
Acta Agrophysica, 2000,37, 51-60 ROZKŁAD OBCIĄŻENIA W MODELOWYM SILOSIE ZBOŻOWYM PODCZAS CZĘŚCIOWEGO NAPEŁNIANIA I OPRÓŻNIANIA 1 J. Horabik, M. Molenda, I.J. Ross* Instytut Agrofizyki PAN, ul. Doświadczalna
Bardziej szczegółowoRys Przykładowe krzywe naprężenia w funkcji odkształcenia dla a) metali b) polimerów.
6. Właściwości mechaniczne II Na bieżących zajęciach będziemy kontynuować tematykę właściwości mechanicznych, którą zaczęliśmy tygodnie temu. Ponownie będzie nam potrzebny wcześniej wprowadzony słowniczek:
Bardziej szczegółowoActa Agrophysica, 2000, 37, 39-50
cta grophysica, 2000, 37, 39-50 POMIR KĄT TRCI WEWNĘTRZNEGO ZIRN PSZENICY METODĄ TRÓJOSIOWEGO ŚCISKNI 1 J. Horabik, J. Łukaszuk Instytut grofizyki PN, ul. Doświadczalna 4, 20-290 Lublin 27 e-mail: jhorabik@demeter.ipan.lublin.pl
Bardziej szczegółowoElŜbieta Kusińska Katedra InŜynierii i Maszyn SpoŜywczych Akademia Rolnicza w Lublinie
ElŜbieta Kusińska Katedra InŜynierii i Maszyn SpoŜywczych Akademia Rolnicza w Lublinie WPŁYW WIELKOŚCI I POŁOśENIA OTWORU KWADRATOWEGO NA NATĘśENIE PRZEPŁYWU NASION RZEPAKU Streszczenie Przedstawiono wyniki
Bardziej szczegółowoPROCES SEPARACJI MIESZANINY TECHNOLOGICZNEJ NA GÓRCE PALCOWEJ KOMBAJNU DO ZBIORU ZIEMNIAKÓW
InŜynieria Rolnica 1/006 Wojciech Tanaś, Marcin Zawierucha Katedra Masynonawstwa Rolnicego Akademia Rolnica w Lublinie PROCES SEPARACJI MIESZANINY TECHNOLOGICZNEJ NA GÓRCE PALCOWEJ KOMBAJNU DO ZBIORU ZIEMNIAKÓW
Bardziej szczegółowoWYBRANE WŁAŚCIWOŚCI WYTRZYMAŁOŚCIOWE NASION RZEPAKU
InŜynieria Rolnicza 2/2006 Adam Figiel *, Bogdan Stępień *, Lesław Janowicz ** * Instytut InŜynierii Rolniczej Akademia Rolnicza we Wrocławiu ** Instytut Budownictwa, Mechanizacji i Elektryfikacji Rolnictwa
Bardziej szczegółowoENERGOCHŁONNOŚĆ PRASOWANIA MIESZANEK PASZOWYCH W KOMORZE ZAMKNIĘTEJ
Jarosław CZABAN Zbigniew KAMIŃSKI ENEGOCHŁONNOŚĆ ASOWANIA MIESZANEK ASZOWYCH W KOMOZE ZAMKNIĘTEJ Energy consumption of pressure of fodder mixtures in te closed camber Wstęp Zagęscanie i scalanie miesanek
Bardziej szczegółowoW takim modelu prawdopodobieństwo konfiguracji OR wynosi. 0, 21 lub , 79. 6
achunek prawdopodobieństwa MP6 Wydiał Elektroniki, rok akad. 8/9, sem. letni Wykładowca: dr hab.. Jurlewic Prykłady do listy : Prestreń probabilistycna. Prawdopodobieństwo klasycne. Prawdopodobieństwo
Bardziej szczegółowoWPŁYW POROWATOŚCI ZIARNA OWSA NA OPÓR PRZEPŁYWU POWIETRZA
Inżynieria Rolnicza 8(96)/007 WPŁYW POROWATOŚCI ZIARNA OWSA NA OPÓR PRZEPŁYWU POWIETRZA Elżbieta Kusińska Katedra Inżynierii i Maszyn Spożywczych, Akademia Rolnicza w Lublinie Streszczenie. W badaniach
Bardziej szczegółowoEgzamin z MGIF, I termin, 2006 Imię i nazwisko
1. Na podstawie poniższego wykresu uziarnienia proszę określić rodzaj gruntu, zawartość głównych frakcji oraz jego wskaźnik różnoziarnistości (U). Odpowiedzi zestawić w tabeli: Rodzaj gruntu Zawartość
Bardziej szczegółowoAnaliza transformatora
ĆWICZENIE 4 Analia transformatora. CEL ĆWICZENIA Celem ćwicenia jest ponanie bodowy, schematu astępcego ora ocena pracy transformatora.. PODSTAWY TEORETYCZNE. Budowa Podstawowym adaniem transformatora
Bardziej szczegółowoSTEROWANIE ADAPTACYJNE RUCHEM ROBOTA PODWODNEGO W PŁ ASZCZYŹ NIE PIONOWEJ
ZESZYTY NAUKOWE AKADEMII MARYNARKI WOJENNEJ ROK XLVII NR 4 (167) 2006 Jery Garus Akademia Marynarki Wojennej STEROWANIE ADAPTACYJNE RUCHEM ROBOTA PODWODNEGO W PŁ ASZCZYŹ NIE PIONOWEJ STRESZCZENIE W artykule
Bardziej szczegółowoWŁAŚCIWOŚCI REOLOGICZNE TWORZYWA BIODEGRADOWALNEGO WYZNACZONE NA PODSTAWIE CYKLICZNEGO TESTU RELAKSACJI NAPRĘŻEŃ
Inżynieria Rolnicza 4(102)/2008 WŁAŚCIWOŚCI REOLOGICZNE TWORZYWA BIODEGRADOWALNEGO WYZNACZONE NA PODSTAWIE CYKLICZNEGO TESTU RELAKSACJI NAPRĘŻEŃ Adam Figiel Instytut Inżynierii Rolniczej, Uniwersytet Przyrodniczy
Bardziej szczegółowoAKADEMIA GÓRNICZO-HUTNICZA im. Stanisława Staszica w Krakowie. Wydział Inżynierii Mechanicznej i Robotyki Katedra Automatyzacji Procesów
AKADEMIA GÓRNICZO-HUTNICZA im. Stanisława Stasica w Krakowie Wydiał Inżynierii Mechanicnej i Robotyki Katedra Automatyacji Procesów ROZPRAWA DOKTORSKA Układy redukcji drgań tłumikami magnetoreologicnymi
Bardziej szczegółowoInstytut Agrofizyki im. B. Dobrzańskiego PAN, ul. Doświadczalna 4, Lublin WSTĘP
Acta Agrophysica, 2011, 18(2), 399-408 WPŁYW SZEROKOŚCI PRÓBKI I KSZTAŁTU CZĄSTEK NA CHARAKTERYSTYKI JEDNOOSIOWEGO ŚCISKANIA ZŁOŻA MATERIAŁU SYPKIEGO Piotr Parafiniuk, Joanna Wiącek, Marek Molenda, Piotr
Bardziej szczegółowoA = {dostęp do konta} = {{właściwe hasło,h 2, h 3 }} = 0, 0003. (10 4 )! 2!(10 4 3)! 3!(104 3)!
Wstęp do rachunku prawdopodobieństwa i statystyki matematycnej MAP037 wykład dr hab. A. Jurlewic WPPT Fiyka, Fiyka Technicna, I rok, II semestr Prykłady - Lista nr : Prestreń probabilistycna. Prawdopodobieństwo
Bardziej szczegółowoCHEMAR Rurociągi Sp. z o.o. ul. Olszewskiego Kielce Polska
CHEMAR Rurociągi Sp. o.o. ul. Olsewskiego 6 25 953 Kielce Polska KATALOG ZAMOCOWAŃ RUROCIĄGÓW 2009 Predstawiamy Państwu nową edycję Katalogu Zamocowań Rurociągów 2009 opracowanego pre Diał Konstrukcyjny
Bardziej szczegółowoPORÓWNANIE PEŁZANIA DREWNA PRZED I PO PORAśENIU PRZEZ MIKROORGANIZMY
JAN KUBIK, j.kubik@po.opole.pl KAMIL PAWLIK, k.pawlik@po.opole.pl Politechnika Opolska PORÓWNANIE PEŁZANIA DREWNA PRZED I PO PORAśENIU PRZEZ MIKROORGANIZMY CREEP COMPARISON O WOOD BEORE AND ATER INECTION
Bardziej szczegółowoDODATKOWE OPORY RUCHU PRZENOŚNIKA ZGRZEBŁOWEGO RUROWEGO
3-010 T I B O L O G I A 9 Kaimier FUMANIK *, Piotr KASZA * DODATKOWE OPOY UCHU PZENOŚNIKA ZGZEBŁOWEGO UOWEGO ADDITIONAL ESISTANCES OF MOVEMENT OF A SCAPE PIPE CONVEYO Słowa klucowe: prenośniki grebłowe
Bardziej szczegółowoWYZNACZANIE ILORAZU NAPORU W ROŚLINNYCH MATERIAŁACH SYPKICH. CZ. II. BADANIA DOŚWIADCZALNE 1. J. Horabik, R. Rusinek
Acta Agrophysica, 2000, 37, 73-81 WYZNACZANIE ILORAZU NAPORU W ROŚLINNYCH MATERIAŁACH SYPKICH. CZ. II. BADANIA DOŚWIADCZALNE 1 J. Horabik, R. Rusinek Instytut Agrofizyki PAN, ul. Doświadczalna 4, 20-290
Bardziej szczegółowoInformacje uzupełniające: Wyboczenie z płaszczyzny układu w ramach portalowych. Spis treści
S032a-PL-EU Informacje uupełniające: Wybocenie płascyny układu w ramach portalowych Ten dokument wyjaśnia ogólną metodę (predstawioną w 6.3.4 E1993-1-1 sprawdania nośności na wybocenie płascyny układu
Bardziej szczegółowoNauka o Materiałach. Wykład VIII. Odkształcenie materiałów właściwości sprężyste. Jerzy Lis
Nauka o Materiałach Wykład VIII Odkształcenie materiałów właściwości sprężyste Jerzy Lis Nauka o Materiałach Treść wykładu: 1. Właściwości materiałów -wprowadzenie 2. Klasyfikacja reologiczna odkształcenia
Bardziej szczegółowoWybrane metody redukcji pulsacji ciśnienia w układach hydraulicznych
Wybrane metody redukcji pulsacji ciśnienia w układach hydraulicnych Michał Stosiak, Piotr Smolke 1. Wprowadenie Napęd hydrostatycny stosuje się powsechnie w roległych gałęiach premysłu i gospodarki, co
Bardziej szczegółowoWPŁYW WILGOTNOŚCI ZIARNA PSZENICY NA ODKSZTAŁCENIA PODCZAS ŚCISKANIA
Inżynieria Rolnicza 5(93)/2007 WPŁYW WILGOTNOŚCI ZIARNA PSZENICY NA ODKSZTAŁCENIA PODCZAS ŚCISKANIA Katedra Eksploatacji Maszyn Przemysłu Spożywczego, Akademia Rolnicza w Lublinie Streszczenie. W pracy
Bardziej szczegółowoROZMYTE MODELOWANIE CZASÓW WYKONANIA ROBÓT BUDOWLANYCH W WARUNKACH NIEPEWNOŚCI FUZZY MODELING OF CONSTRUCTION WORKS DURATION UNDER UNCERTAINTY
139 NBI IBDOV, JNUSZ KULEJEWSKI ROZMYTE MODELOWNIE CZSÓW WYKONNI ROBÓT BUDOWLNYCH W WRUNKCH NIEPEWNOŚCI FUZZY MODELING OF CONSTRUCTION WORKS DURTION UNDER UNCERTINTY Strescenie bstract Podcas realiacji
Bardziej szczegółowoPrzykład 6.3. Uogólnione prawo Hooke a
Prkład 6 Uogónione prawo Hooke a Zwiąki międ odkstałceniami i naprężeniami w prpadku ciała iotropowego opisuje uogónione prawo Hooke a: ] ] ] a Rowiąując równania a wgędem naprężeń otrmujem wiąki: b W
Bardziej szczegółowoPodstawowe pojęcia wytrzymałości materiałów. Statyczna próba rozciągania metali. Warunek nośności i użytkowania. Założenia
Wytrzymałość materiałów dział mechaniki obejmujący badania teoretyczne i doświadczalne procesów odkształceń i niszczenia ciał pod wpływem różnego rodzaju oddziaływań (obciążeń) Podstawowe pojęcia wytrzymałości
Bardziej szczegółowoWPŁYW WILGOTNOŚCI NA WYBRANE WŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNE ZIARNIAKÓW OWSA I JĘCZMIENIA
Inżynieria Rolnicza 3(121)/21 WPŁYW WILGOTNOŚCI NA WYBRANE WŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNE ZIARNIAKÓW OWSA I JĘCZMIENIA Rafał Nadulski, Elżbieta Kusińska, Tomasz Guz, Zbigniew Kobus, Zbigniew Oszczak Katedra Inżynierii
Bardziej szczegółowoWPŁYW WIELKOŚCI CZĄSTEK ROZDROBNIONEJ PSZENICY NA PARAMETRY PROCESU ZAGĘSZCZANIA
Inżynieria Rolnicza 3(121)/2010 WPŁYW WIELKOŚCI CZĄSTEK ROZDROBNIONEJ PSZENICY NA PARAMETRY PROCESU ZAGĘSZCZANIA Stanisław Skonecki, Janusz Laskowski Katedra Eksploatacji Maszyn Przemysłu Spożywczego,
Bardziej szczegółowoBudowa atomów. Atomy wieloelektronowe Zakaz Pauliego Układ okresowy pierwiastków
Novosibirsk Russia September 00 W-6 (Jarosewic) slajdy Na podstawie preentacji prof. J. Rutkowskiego Budowa atomów Atomy wieloelektronowe Zaka Pauliego Układ okresowy pierwiastków Atomy wieloelektronowe
Bardziej szczegółowoMiniaturowy czujnik stykowy do lokalizacji punktów osobliwych magnetycznego pola sterującego
V.. HOFFA V.. CICERJUKI B. MIEDZIKI A. KOZLOWKI J. WOIK Miniaturowy cujnik stykowy do lokaliacji punktów osobliwych magnetycnego pola sterującego Artykuł predstawia wyniki badań (uyskane a pomocą specjalnie
Bardziej szczegółowoPRZEKŁADNIE ZĘBATE CZOŁOWE ŚRUBOWE. WALCOWE (równoległe) STOŻKOWE (kątowe) ŚLIMAKOWE HIPERBOIDALNE. o zebach prostych. walcowe. o zębach.
CZOŁOWE OWE PRZEKŁADNIE STOŻKOWE PRZEKŁADNIE ZĘBATE CZOŁOWE ŚRUBOWE WALCOWE (równoległe) STOŻKOWE (kątowe) HIPERBOIDALNE ŚLIMAKOWE o ebach prostych o ębach prostych walcowe walcowe o ębach śrubowych o
Bardziej szczegółowoPodstawy wytrzymałości materiałów
Podstaw wtrmałości materiałów IMiR - MiBM - Wkład Nr 5 Analia stanu odkstałcenia Składowe stanu odkstałcenia, uogólnione prawo Hooke a, prawo Hooke a dla cstego ścinania, wględna miana objętości, klasfikacja
Bardziej szczegółowoModelowanie i obliczenia techniczne. Modelowanie matematyczne Metody modelowania
Modelowanie i oblicenia technicne Modelowanie matematycne Metody modelowania Modelowanie matematycne procesów w systemach technicnych Model może ostać tworony dla całego system lb dla poscególnych elementów
Bardziej szczegółowoANALIZA KONSTRUKCJI POWŁOKOWEJ. CIENKOŚCIENNY ZBIORNIK CIŚNIENIOWY
Cw3_biornik.doc ANALIZA KONTRUKCJI POWŁOKOWEJ. CIENKOŚCIENNY ZBIORNIK CIŚNIENIOWY 1. W P R O W A D Z E N I E Ciało utworone pre dwie akrwione powierchnie nawane jest powłoką, jeśli preciętna odlełość pomięd
Bardziej szczegółowoDefi f nicja n aprę r żeń
Wytrzymałość materiałów Stany naprężeń i odkształceń 1 Definicja naprężeń Mamy bryłę materialną obciążoną układem sił (siły zewnętrzne, reakcje), będących w równowadze. Rozetniemy myślowo tę bryłę na dwie
Bardziej szczegółowoMetody dokładne w zastosowaniu do rozwiązywania łańcuchów Markowa
Metody dokładne w astosowaniu do rowiąywania łańcuchów Markowa Beata Bylina, Paweł Górny Zakład Informatyki, Instytut Matematyki, Uniwersytet Marii Curie-Skłodowskiej Plac Marii Curie-Skłodowskiej 5, 2-31
Bardziej szczegółowoCharakterystyka naprężeniowo-odkształceniowa dla próbek piaskowca z szorstkimi i gładkimi pęknięciami
WARSZTATY z cyklu Zagrożenia naturalne w górnictwie Mat. Symp. str. 405 414 Mariusz WADAS Główny Instytut Górnictwa, Katowice Charakterystyka naprężeniowo-odkształceniowa dla próbek piaskowca z szorstkimi
Bardziej szczegółowo