PARAMETRY STRUMIENIA POWIETRZA W URZDZENIACH WIBROFLUIDYZACYJNYCH

Transkrypt

1 IX KONFERENCJA ODLEWNICZA TECHNICAL 6 Aleksander FEDORYSZYN 1, Józef DAKO, Krzysztof SMYKSY 3, Wydział Odlewnictwa AGH, Kraków 1. Wrowadzenie. Aktualna oferta roducentów maszyn i urzdze odlewniczych srzyja coraz owszechniejszemu stosowaniu chłodziarek masy, w których rocesy ułynnienia masy zachodz w wyniku działania wibrofluidyzacji [16]. Asortyment tradycyjnych urzdze do chłodzenia masy uywanej, obiegowej jest wzbogacany rzez wibrofluidyzacyjne: uniwersalne searatory zanieczyszcze masy, klasyfikatory oraz odajniki i rzenoniki materiałów ziarnistych [3,14]. Pomimo tego, e rocesy fluidyzacji i wibrofluidyzacji s znane od dziesitków lat, to ojawiaj si nowe, stale doskonalone, w miar rozwoju techniki, technologii i mechanizacji, ich alikacje w rozwizaniach rzemysłowych. Pierwsze, rototyowe urzdzenia realizowały klasyczny roces fluidyzacji w zastosowaniu do suszenia i chłodzenia iasku (rys.1.) oraz do chłodzenia fluidyzacyjnego masy formierskiej [1 4,8,1,14}. Wymienione urzdzenia były rojektowane rzez Prodlew O/Kraków, a wykonywane rzez PPiMUO Pemod w Mylenicach. Rys.1. Schemat chłodziarki fluidyzacyjnej iasku CHP 6 [14] 1 dr hab.in,.rof. nadzw. alfa@agh.edu.l rof. dr hab. in,, jd@agh.edu.l 3 dr in., ksmyksy@agh.edu.l 13

2 IX KONFERENCJA ODLEWNICZA TECHNICAL 6 Odlewnictwo XXI wieku technologie, maszyny i urzdzenia odlewnicze Badania rototyów urzdze fluidyzacyjnych, rowadzone rzez zesół racowników Wydziału Odlewnictwa AGH, rzyczyniły si do szeregu ulesze w konstrukcji i eksloatacji urzdze fluidyzacyjnych, a take do oracowania oryginalnych rozwiza urzdze do searacji fluidyzacyjnej i wibrofluidyzacyjnej [3]. W ramach realizowanej wsółracy oracowano metodyk doboru arametrów aerodynamicznych i rzeływowych rojektowanych zesołów, wykonywano badania odstawowe, sorzdzano charakterystyki wydajnociowe oraz bilanse wymiany masy i cieła [,4,1,19]. Dowiadczenia nabyte odczas realizacji omawianych rac wykorzystano w zrealizowanych badaniach chłodziarki wibrofluidyzacyjnej CWFM 351 [6,9]. Podane dalej wnioski i uogólnienia mog by równie rzydatne rzy rojektowaniu i eksloatacji innych urzdze fluidyzacyjnych i wibrofluidyzacyjnych.. Parametry charakteryzujce rac chłodziarek wibrofluidyzacyjnych. Istotn cech urzdze wibrofluidyzacyjnych, stosowanych n. do chłodzenia masy uywanej jest krzyowy rzeływ strumieni masy i owietrza oraz wsółzaleno arametrów decydujcych zarówno o rzeływie masy wzdłu dystrybutora owietrza, jak i o efektach realizowanej oeracji chłodzenia, zwłaszcza w asekcie ułynnienia i rozwinicia owierzchni materiału obrabianego fluidyzacyjnie. W rzyadku chłodziarek istnieje konieczno rozdzielenia rzebiegu realizowanych rocesów rzez wyrane zdefiniowanie funkcji kadego z nich. Postuluje si, aby strumie owietrza jako czynnik fluidyzujcy był wykorzystywany wyłcznie w rocesie wymiany cieła. Transort warstw masy w obrbie urzdzenia owinien by natomiast sowodowany wyłcznie rzez drgania mechaniczne dystrybutora owietrza. Podstawow charakterystyk analizowanych urzdze jest wydajno W, rerezentujca warto masowego natenia rzeływu strugi materiału, wyraona wzorem: W = v B H ρ [ ρ (1 ε + ρ ε ] W = v B H m ) W owyszych zalenociach uwzgldniono wielkoci m i, oznaczajce gstoci właciwe, odowiednio materiału i owietrza oraz wielko, okrelajc orowato warstwy. Do zasadniczych czynników majcych wływ na wydajno urzdze wibrofluidyzacyjnych nale: wymiary warstwy B, H oraz rdko jej rzeływu v, natenie oddziaływania rozluniajcego warstw, czyli intensywno rzeływu czynnika okrelona liczb fluidyzacji LF oraz intensywno drga kd = aω/g i ich kierunek α, natenie zasilania determinujce wysoko warstwy H, kt ochylenia dna odajnika β. Prdko rzemieszczania si strugi materiału mieci si w szerokich granicach v =,1,43 m/s rzy wysokociach warstwy H = m [1,18]. W urzdzeniach wibrofluidyzacyjnych rednia warto rdkoci rzemieszczania ziaren materiałów zwiksza si 1,5 3 razy w orównaniu z urzdzeniami o nadzie wibracyjnym, co rzyisuje si korzystnemu zjawisku wsomagania ruchu materiału rzez owietrze [1,18]. Zalecenia dotyczce otymalizacji intensywnoci rzeływu czynnika fluidyzujcego wynikaj z analizy srawnoci i energochłonnoci realizowanych rocesów. W rzyadku wibrofluidyzacji, ostuluje si intensywno drga zaewniajc 14 Nowa Sól r.

3 IX KONFERENCJA ODLEWNICZA TECHNICAL 6 odrywanie si ziaren od odłoa. Wykazano, e otymalne warunki wnikania cieła i masy istniej w zakresie stosunku rzysiesze aω /g = 6 [18]. Wymiary warstwy wibrofluidalnej wynikaj midzy innymi z rozległoci wymiarowej komory i dystrybutora owietrza. Wymiary dystrybutorów odlewniczych urzdze okrelone ich rozległoci wynosz [1]: B/L =,13,15 w chłodziarkach fluidyzacyjnych iasku o wydajnoci,5 3 Mg/godz., B/L =,4,7 w chłodziarkach fluidyzacyjnych masy o wydajnoci 5 5 Mg/godz., B/L =,1,53 w chłodziarkach wibrofluidyzacyjnych masy o wydajnociach 14,5 Mg/godz., B/L =,3 w wibrofluidyzacyjnym searatorze zanieczyszcze o wydajnoci 5 Mg/godz. W wymienionych urzdzeniach szeroko komory roboczej (dystrybutora) wynosi: B=5 75 mm. Analizujc rozmiary dystrybutorów chłodziarek wibrofluidyzacyjnych PPP TECHNICAL i firmy JÖST, wyraone wartoci ilorazu B/L stwierdza si wystowanie wikszych wartoci w rzyadku rozwiza firmy JÖST - maksymalna warto wynosi,44, w orównaniu z wartoci,36 w rzyadku CFM 55 - TECHNICAL. Parametr ten ma zwizek z wikszymi wartociami wydajnoci jednostkowej odanymi w materiałach ofertowych firmy JÖST. Schemat chłodziarki wibrofluidyzacyjnej rodukcji PPP TECHNICAL zamieszczono na rysunku, na którym odano równie zakres wydajnoci oferowanych chłodziarek oraz wymagania, co do iloci strumienia owietrza, odciganego z komory roboczej. 3. Parametry strumienia owietrza 3.1. Ilo owietrza Ilo odawanego owietrza do komory chłodziarki zaley od szerokoci B i długoci L komory roboczej, a cilej od wymiarów dystrybutora owietrza oraz wymaganej rdkoci rzeływu owietrza: V = B L u Prdko u owietrza zawiera si w zakresie wartoci krytycznych, warunkujcych rzebieg ułynnienia złoa, a do wartoci zawisania u z ziaren osnowy iaskowej masy. Podstawienie do owyszego zaisu wartoci rzyjtej rdkoci zawisania ozwala wyznaczy V max - wymagany wydatek wentylatora odmuchowego. Ilo owietrza mona zmniejszy do wartoci, wynikajcej z rzyjcia zakresu u rob, orzez stonie zamykania aaratu kierowniczego wentylatora. 15

4 IX KONFERENCJA ODLEWNICZA TECHNICAL 6 Odlewnictwo XXI wieku technologie, maszyny i urzdzenia odlewnicze b) 9 5 Wydajno, Mg/godz Ilo odciganego owietrza; nm 3 /godz Oznaczenie chłodziarki Oznaczenie chłodziarki Rys.. Widok i schemat chłodziarki wibrofluidyzacyjnej CFM (CWFM) firmy TECHNICAL Nowa Sól a); 1 -komora robocza, - komora searacji, 3-wentylator odmuchowy), 4-dysze wodne, 5-dno erforowane, b) odstawowa charakterystka; 1- chłodzenie masy w zakresie temeratury 1 C 4 C, -w zakresie 8 C 4 C [18] Z danych katalogowych dotyczcych iloci owietrza wyznaczono wartoci redniej rdkoci strumienia. rednia rdko (odniesiona do całkowitej owierzchni dystrybutora) rzeływu owietrza w urzdzeniach TECHNICAL wynosi od,57 do,69 m/s. W chłodziarkach JÖST [14] warto rdkoci jest raktycznie stała i wynosi v r.=,485 m/s (σ =,) dla kadej maszyny tyoszeregu. Zakres rdkoci odowiada maksymalnym wartociom fluidyzacji dla masy o granicznej wilgotnoci wynoszcej 1,5 1,7% [7]. Dane dotyczce rzecitnych wartoci rdkoci owietrza w komorze roboczej zestawiono na rysunku 3. Zostały one wyznaczone jako iloraz iloci owietrza odawanego do komory (lub iloci owietrza odciganego) do wartoci owierzchni dystrybutora. Wartoci omawianych wielkoci zaczernito z danych rosektowych roducentów chłodziarek DWF f-my JÖST, SKA FISCHER+GF+ oraz CFM TECHNICAL [16]. Ilo owietrza odciganego z rzestrzeni roboczej rzekracza ilo owietrza odawanego, co owoduje rac w warunkach niewielkiego odcinienia. Ilo owietrza odciganego z komory roboczej chłodziarek (ółroste 1,3,5) rzewysza ilo odawanego strumienia owietrza (ółroste, 4). Z orównania iloci owietrza wynika, e iloraz V odc /V od wynosi 1,3 1,5 [16]. Zrónicowanie iloci owietrza srawia, e uzyskuje si warunki racy rzy odcinieniu, wynoszcym do 15 mm słua H O w komorze roboczej. 16 Nowa Sól r.

5 IX KONFERENCJA ODLEWNICZA TECHNICAL 6 Ilo owietrza, nm 3 /godz SKA; u =,9 -,39 m/s 4 - SKA; u =,43 -,58 m/s 5 - CFM; u =,56 -, DWF; u =,48 -,49 m/s - DWF; u =,63 -,64 m/s Wydajno W, Mg/godz Rys. 3. Zakresy wartoci rdkoci owietrza w chłodziarkach wibrofluidyzacyjnych [14] Konsekwencj racy chłodziarki w ustalonym zakresie roboczej rdkoci owietrza jest zjawisko elutriacji; czyli wynoszenie oza urzdzenie tych drobnych ziaren, dla których rdko u rob > u z. Dane dotyczce wielkoci unoszonych ziaren rzedstawiono na rysunku 4. Linia wykresu (ółrosta 1), oisana emirycznym równaniem, rerezentuje wyniki bada własnych, rowadzonych dla rónych iasków odlewniczych o zrónicowanych wielkociach i kształtach. Proste i 3 wyznaczono w oarciu o równania O.M. Todesa [17]: dla zakresu rzejciowego: Rez =,153 Ar,714, dla całego zakresu (rzeływ laminarny i turbulentny): Rez = Ar/(18 +,61 Ar1/), w których Rez i Ar oznaczaj odowiednio liczb Reynoldsa oraz Archimedesa.,5 Warto rdkoci zawisania u z, m/s 1,5 1,5 3 1 u= 5,66d z +,6 R =,978,1,,3 Wielko ziarna d z, mm Rys. 4. Wielkoci unoszonych ziaren frakcji iasków odlewniczych Towarzyszca wibrofluidyzacji elutriacja drobnoziarnistych składników masy nie owoduje zuboenia składu masy. Wytrcone w cyklonie drobne frakcje, zawierajce równie aktywny bentonit i ył wglowy s zawracane do obiegu. Wyniki analizy 17

6 IX KONFERENCJA ODLEWNICZA TECHNICAL 6 Odlewnictwo XXI wieku technologie, maszyny i urzdzenia odlewnicze ziarnowej drobnych frakcji zebranych w cyklonie chłodziarki CWFM 351 rzedstawiono na rysunku 5 [6,8]. a) 1 Zawarto klas ziarnowych,% cyklon wysy chłodziarka odajnik 1 3 b) 1 8 Klasy ziarnowe 1 -denko/,56/,71 -denko/,56/,71/,1 3 -denko/,56/,71/,1/,16 cyklon wysy Zawarto klas ziarnowych, % 6 4 c) Klasy ziarnowe Ilo bentonitu, % y =,56x -,6366 R =, Ilo błkitu metylenowego, ml Rys.5. Charakterystyka drobnoziarnistych frakcji wydzielonych w cyklonie chłodziarki CWFM 351; a)- iloci yłów (3 klas ziarnowych) w strumieniu masy, b)- iloci yłów wytraconych w cyklonie, c)- krzywa wzorcowa i zawarto bentonitu w yle z cyklonu (od. unktom na osi odcitych) 18 Nowa Sól r.

7 IX KONFERENCJA ODLEWNICZA TECHNICAL 6 Z wykresów wynika, e najwiksza ilo wytrconych w cyklonie yłów stanowi klasa ziarnowa o d i =,71 mm. Zawarto aktywnego bentonitu w yłach zebranych w cyklonie wynosi 34 4,5 %. Zawarto yłu wglowego jest w analogicznych warunkach o około ołow mniejsza. 3.. Stoie srania wentylatora zasilajcego chłodziark. Sr wentylatora odmuchowego wynika z oorów rzeływu strumienia owietrza rzez zesoły chłodziarki. Oory te, charakteryzowane sadkami cinienia, dotycz instalacji odawania owietrza (rurocig), komory neumatycznej, dystrybutora owietrza, warstwy masy, komory searacji oraz instalacji odbioru i oczyszczania owietrza. Sadki cinienia statycznego owietrza wynikaj rzede wszystkim z oorów rzeływu rzez dystrybutor d i warstw w. Schemat komory z dystrybutorem rzedstawiono na rysunku 6. Zestawione wartoci d w zalenoci od rdkoci owietrza u, tworz charakterystyk hydrauliczn dystrybutora. Rys.6. Schemat komory z dystrybutorem owietrza: a) rozmieszczenie króców do omiaru d, b) schematy dystrybutorów rzelewowych i nierzelewowych Oory rzeływu owietrza rzez warstw fluidyzowanego materiału w = f (u) mona wyznaczy dowiadczalnie, a onadto obliczy z oniszego wzoru [17]: = g H ( ρ ρ) (1 ε ) w m w którym: w - oory rzeływu; Pa, g - rzysieszenie ziemskie; m/s, H - wysoko ocztkowa warstwy; m, ε - orowato ocztkowa, warstwy nieruchomej. Porowato ε ocztkow warstwy wyznaczy naley z zalenoci: m A k H Vor Vc Vm ρm ε = = =, V V A H c w której m oznacza mas złoa, a A k owierzchni rzekroju aaratu fluidyzacyjnego. c k 19

8 IX KONFERENCJA ODLEWNICZA TECHNICAL 6 Odlewnictwo XXI wieku technologie, maszyny i urzdzenia odlewnicze Oory rzeływu owietrza rzez dystrybutor d, zale rzede wszystkim od konstrukcji i rozmieszczenia kanałów rzeływowych w dystrybutorze oraz od charakterystyki rzedmuchiwanego materiału. W ierwszym rzyblieniu mona rzyj, e d = w, a stosunek owierzchni kanałów dystrybutora owietrza (A dystr ) do owierzchni rzekroju aaratu fluidyzacyjnego (A k ) owinien mieci si w zakresie 3-5% [17]. W złou wibrofluidyzacyjnym maksymalna orowato odowiadajca rozwinitej fluidyzacji osigana jest szybciej co jest zwizane z obnieniem rdkoci ocztku fluidyzacji. Do jej obliczania roonowany jest wzór [18]: 1 a = 1 ex-,54 (LF-1) g or,75 / LF W rzyadku złoa wibrofluidalnego sadek cinienia- wf jest niszy ni w złou fluidalnym- f (rzy tej samej rdkoci owietrza). Rónica moe siga -3 % i zaley od intensywnoci drga [18]. Tyowa zaleno oisujca owysz korelacj ma osta: w której: wf a or f = g m m =,41,196 d. Emiryczny charakter odanych wyej zalenoci wymaga weryfikacji dowiadczalnej wsółczynników liczbowych wystujcych w równaniach uwzgldniajcych warunki racy odlewniczych urzdze wibrofluidyzacyjnych. Okrelenie oorów rzeływu owietrza w instalacji wsółracujcej z chłodziark wymaga odrbnej analizy racy całego systemu według dokumentacji rojektowej dla danych warunków. Ogólnie oory rzeływu w instalacji klasyfikowane s jako liniowe l i miejscowe- m [11]. Ogólne wzory do ich obliczenia maj osta: l = l d v = l d, m V A w którym: λ - wsółczynnik tarcia (jego warto uzaleniona jest od charakteru rzeływu okrelonego liczb Reynoldsa oraz materiału i sosobu wykonania rzewodu), d - rednica równowana rzewodu; m, v - rednia rdko strumienia owietrza; m/s, V - natenie strumienia owietrza; m 3 /s, m = ξ v = ξ V A ξ - wsółczynnik oorów miejscowych. Wsółczynniki oorów tyowych kształtek i armatury mona dobra z odowiednich norm [16] lub osługiwa si danymi Producentów. Sumaryczne oory instalacji uzalenione s od jej ukształtowania rzestrzennego i zastosowanych elementów. Ze wzgldu na fakt, e najczciej stosowany jest system ssco-tłoczcy zasilania owietrznego chłodziarek analizie naley odda układ wsółracujcych z instalacj wentylatorów (rzy instalacji indywidualnej) lub układ Nowa Sól r.

9 IX KONFERENCJA ODLEWNICZA TECHNICAL 6 wentylator odmuchowy- sie instalacji odylajcej (systemy scentralizowane). Jak wsomniano wczeniej warunkiem rawidłowej racy instalacji jest wytworzenie niewielkiego odcinienia w rzestrzeni nad dystrybutorem, co ozwala unikn wywiewania drobnych frakcji yłu na zewntrz chłodziarki. Wyjciowe równanie bilansu strumieni owietrza ma wic osta: V = V + V o w którym: V o - strumie owietrza odciganego; m 3 /s, V t - strumie owietrza dorowadzonego od dystrybutor; m 3 /s, V h - strumie owietrza zasysanego z hali; m 3 /s. Ułatwieniem w analizie racy instalacji i wymiarowaniu sieci rzewodów mog by rogramy obliczeniowe oferowane rzez roducentów elementów instalacji wentylacyjnych i odylajcych. Programy ułatwiajce dobór wentylatorów zamieszczone s zwykle na stronach internetowych ich roducentów. Dobór arametrów wyjciowych do oblicze owinien wynika z analizy rocesu transortu wibrofluidyzacyjnego oraz rocesu chłodzenia. Zagadnienia te omówiono we wczeniejszych ublikacjach autorów referatu [6,8,9]. 4. Podsumowanie. Urzdzenia fluidyzacyjne i wibrofluidyzacyjne stosowane do intensyfikacji rocesów technologicznych w odlewnictwie od wielu dziesitków lat nadal s rzedmiotem otymalizacji i bada od ktem nowych moliwoci ich zastosowa. Istniejce, krajowe wibrofluidyzacyjne chłodziarki masy, rerezentuj wysoki oziom techniczny. Homogenizatory masy uywanej z jej nawilaniem, rzedmuchiwaniem owietrzem i transortem wibracyjnym stanowi kolejny rzykład rozwinicia urzdze stosujcych technik ułynniania fluidyzacyjnego w ołczeniu z drganiami wibracyjnymi. Obszarem, który w Polsce od wzgldem badawczym jest stosunkowo dobrze oznany, łcznie z udanymi róbami wdroenia rototyu [3], jest wibrofluidyzacyjne oddzielanie zanieczyszcze metalowych i niemetalowych. Niekorzystna koniunktura gosodarcza od koniec lat 8. sowodowała zatrzymanie rac nad doskonaleniem tego tyu instalacji, które wykazywały wysok efektywno racy, agregujc w obrbie jednego urzdzenia kilka funkcji technologicznych: oddzielania zanieczyszcze metalowych niezalenie od ich właciwoci magnetycznych, usuwanie kawałkowanych wtrce do masy (ceramiczne elementy układu wlewowego, sieczone rdzenie, filtry it.) oraz chłodzenie i odylanie masy. Mona wyrazi rzekonanie, e ten zuełnie ionierski niegdy temat techniczny, znajdzie si onownie w strefie zainteresowania roducentów urzdze stosowanych w nowoczesnych obiegach mas, w miar gdy rzemysł odlewniczy bdzie stawiał kolejne wymagania dotyczce doskonalenia jakoci wytwarzanych mas. 5. Literatura. t 1. Dako J., Fedoryszyn A. i in.: Badania fluidyzacyjnej sulchniarki masy Q = 1m 3 /godz. Praca badawcza nr 1911, Instytut Odlewnictwa AGH, Kraków, Dako J., Fedoryszyn A. i in.: Badania odstawowych rocesów fluidyzacyjnych wystujcych w urzdzeniach odlewniczych rodukowanych rzez PPiMUO Pemod - Mylenice. Eta I. Badania suszarki fluidyzacyjnej SFP-4. Praca badawcza nr 53715, Instytut Odlewnictwa AGH, Kraków, 1975 h 1

10 IX KONFERENCJA ODLEWNICZA TECHNICAL 6 Odlewnictwo XXI wieku technologie, maszyny i urzdzenia odlewnicze 3. Dako J., Fedoryszyn A. i in.: Badania searatora wibrofluidalnego zanieczyszcze metalowych i niemetalowych Q = 4m 3 /h. Praca badawcza nr ITiMO AGH. Kraków, Dako J., Fedoryszyn A. i in.: Przerowadzenie rób i bada na modelu dowiadczalnym ACHM-1. Praca badawcza ITiMO AGH nr Kraków, Dako J., Fedoryszyn A.: Analiza metod stosowanych do okrelania wartoci odstawowych arametrów fluidyzacji iasków odlewniczych. Materiały Symozjum Szkoleniowego Wydziału technologii i Mechanizacji Odlewnictwa AGH. Kraków, 1975, s Fedoryszyn A. i in.: Oracowanie technologii rzygotowania, chłodzenia wraz z searacj zanieczyszcze oraz odwieania obiegowej masy z bentonitem w zmechanizowanej rodukcji odlewów eliwnych. Projekt celowy KBN nr 6 T8 137 C/56 7. Fedoryszyn A., Gregoraszczuk M., Smyksy K., Ziółkowski E.: Maszynoznawstwo Odlewnicze laboratorium. Skryt AGH, htt://mech.wo.agh.edu.l/. Kraków,, 8. Fedoryszyn A., Smyksy K.: Analiza racy chłodziarki wibrofluidyzacyjnej CWFM-351. Materiały Konferencji TECHNICAL-4 s Fedoryszyn A., Smyksy K.: Ocena wybranych arametrów chłodziarki wibrofluidyzacyjnej. Biuletyn VI Konferencji Odlewniczej TECHNICAL 3. TECHNICAL, Wydział Odlewnictwa AGH. Nowa Sól, 3, s Fedoryszyn A.: Analiza rozdziału ziarn materiałów w odlewniczych urzdzeniach fluidyzacyjnych. Rozrawy Monografie nr 87, Uczelniane Wydawnictwa Naukowo-Dydaktyczne AGH, Kraków Malicki M.: Wentylacja i klimatyzacja, PWN, Warszawa Pelczarski S., Fedoryszyn A. i in.: Przerowadzenie rób i bada na modelu dowiadczalnym chłodziarki fluidyzacyjnej iasku CHP-1. Praca badawcza nr 1983, Instytut Odlewnictwa AGH, Kraków, Pelczarski S., Fedoryszyn A. i in.: Wykonanie i orzyrzdowanie stanowiska laboratoryjnego do bada fluidyzacji. Rozruch i róby instalacji rzedmiotowego stanowiska. Praca badawcza nr 1965, Instytut Odlewnictwa AGH, Kraków, Pelczarski S., Motyczyski R., Fedoryszyn A.: Zastosowanie rocesu fluidyzacji w urzdzeniach do rzygotowania i dozowania iasków odlewniczych. Zeszyty Naukowe AGH nr. 44. Kraków, 1974, s PN- 76/M Zasady obliczania strat cinienia 16. Prosekty firm: JÖST, KÜTTNER, TECHNICAL, UHDE. Nowa Sól r.

11 IX KONFERENCJA ODLEWNICZA TECHNICAL Razumow J. M.: Fluidyzacja i transort neumatyczny materiałów sykich. Warszawa, WNT Strumiłło Cz.: Podstawy teorii i techniki suszenia. WNT, Warszawa Sztefko F., Dako J.: Podstawy bilansu cielnego wsółczesnych chłodziarek do obiegowych mas formierskich. Przegld Odlewnictwa, nr.6, 1976, s