Projektowanie konstrukcji drewnianych PN-EN :2010/NA:2010

Wielkość: px
Rozpocząć pokaz od strony:

Download "Projektowanie konstrukcji drewnianych PN-EN 1995-1-1:2010/NA:2010"

Transkrypt

1 PN-EN :010/NA:010 Dźwigary GL Projektowanie konstrukcji drewnianych PN-EN :010/NA:010 Dźwigary GL

2 PN-EN :010/NA:010 Dźwigary GL Dźwigar dwutrapezowy symetryczny h 1 h ap Geometria przekrycia: Rozpiętość l = 18,0 mm Wysokość dźwigara na podporze h 1 = 70,0 mm Wysokość dźwigara w kalenicy h ap = 1670,0 mm Szerokość b = 00,0 mm Wstępne wygięcie konstrukcyjne w c = 30 mm Kąt nachylenia połaci: α = ATAN((h ap - h 1 ) *10-3 /(l/ )) = 6,0 Oddziaływania/obciążenia: ciężar własny g k = 5,00 kn/m obciążenie śniegiem q s,k = 5,00 kn/m Dane materiałowe: materiał BS= SEL("EC5_pl/mat"; B; ) drewno klejone = klasa wytrzymałościowa FK = SEL("EC5_pl/mat";FK; B=BS) GL4h = klasa użytkowania NK = SEL("EC5_pl/mod"; N; B=BS) = 1 klasa trwania obciążenia KLED = SEL("EC5_pl/mod"; K;) krótkotrwałe = k mod = TAB("EC5_pl/mod"; kmod; B=BS; K=KLED) = 0,90 l f m,k = TAB("EC5_pl/mat"; fmk; FK=FK) = 4,00 N/mm f v,k = TAB("EC5_pl/mat"; fvk; FK=FK) = 3,50 N/mm f t,90,k = TAB("EC5_pl/mat";ft90k;FK=FK) = 0,50 kn/m f c,90,k = TAB("EC5_pl/mat";fc90k;FK=FK) =,70 N/mm ρ k = TAB("EC5_pl/mat"; rhok; FK=FK) = 380 kg/m 3 E 0,mean =TAB("EC5_pl/mat"; E0mean; FK=FK) = N/mm E 0,05 = TAB("EC5_pl/mat";E005;FK=FK) = 9670 N/mm G mean = TAB("EC5_pl/mat"; Gmean; FK=FK) = 70 N/mm G 05 = TAB("EC5_pl/mat";G05;FK=FK) = 600 N/mm współczynnik bezpieczeństwa γ M = 1,30 Charakterystyki przekroju i siły wewnętrzne: l* h 1 x = = 3,88 m * h ap h x = h 1 * ( - h 1 / h ap ) = 119,6 mm W y,hx = b * h x / 6 = 4533*10 3 mm 3 W ap = b * h ap / 6 = 9963*10 3 mm 3 M G,k,x = 0,5 * g k * x * (l - x) = 136,96 knm

3 PN-EN :010/NA:010 Dźwigary GL M Qs,k,x = 0,5 * q s,k * x *(l- x) = 136,96 knm M d,x = 1,35 * M G,k,x + 1,5 * M Qs,k,x = 390,34 knm V d = (1,35 * g k + 1,5 * q s,k ) * l / = 18,5 kn Maksymalne naprężenia przy zginaniu w kalenicy dźwigara: l M G,k,ap = g k * 8 = 0,50 knm l M Qs,k,ap = q s,k * 8 = 0,50 knm M ap,d = 1,35 * M G,k,ap + 1,5 * M Qs,k,ap = 577,13 knm Wytrzymałości obliczeniowe poszczególnych właściwości: k hy = IF(ρ k 700 AND h1<150;min((150/h1) 0, ;1,3);1) = 1,0 k hy = IF(BS "GL"; khy;if(h1<600;min((600/h1) 0,1 ;1,1);1)) = 1,0 f m,d = k hy * k mod * f m,k / γ M = 16,6 N/mm f c,90,d = f c,90,k * k mod / γ M = 1,87 N/mm f t,90,d = k mod * f t,90,k / γ M = 0,35 N/mm f v,d = k mod * f v,k / γ M =,4 N/mm Wymiarowanie: Ścinanie Wyznaczenie zredukowanej siły ścinającej na podporze: V d l V d,red = * l - + * h l ( ( ) ) = 13,06 kn h red = h 1 * (h ap -h 1 )/ (l / * h 1 ) + h 1 = 80,6 mm A red = b * h red = 161*10 3 mm k cr = IF(BS="drewno iglaste";0,67;if(bs="drewno klejone";0,67;1)) = 0,67 τ d,red = 1,5* V d,red * 10 3 = 1,71 N/mm k cr * A red f v,d = f v,k * k mod / γ M =,4 N/mm τ d,red / f v,d = 0,71 1 Naprężenia przy zginaniu na krawędzi równoległej do włókien (w punkcie x) σ m,0,d = M d,x * 10 6 / W y,hx = 9,18 N/mm σ m,0,d / f m,d = 0,55 1 Naprężenia przy zginaniu na krawędzi ściskanej pod kątem α (w punkcie x) σ m,α,d = σ m,0,d = 9,18 N/mm 1 k m,α = = 0,898 ( f m,d ) f * 1 + * tan( α ) + m,d ( tan( α ) ) 1,5 * f v,d f c,90,d σ m,α,d /(k m,α * f m,d ) = 0,6 1 ( )

4 PN-EN :010/NA:010 Dźwigary GL Naprężenia normale w kalenicy k 1 = 1 +1,4 * TAN(α) + 5,4*(TAN(α)) = 1,07 M ap,d * 10 6 σ m,d = k 1 * W ap = 7,49 N/mm σ m,d / f m,d = 0,45 1 Maksymalne naprężenia rozciągające w kalenicy V b = l / *h ap * b * l / * h 1 * b * 10-6 = 4,30 m 3 V = MIN(h ap *( h ap - 0,5 * h ap * TAN(α)) * b * 10-9 ; /3 * V b ) = 0,543 m 3 k dis = 1,40 k vol = (0,01 / V) 0, = 0,450 M ap,d σ t,90,d = 0, * TAN(α) * * 10 6 W ap = 0,13 N/mm σ t,90,d / (k dis * k vol * f t,90,d ) = 0,59 1 niespełnienie tego warunku wymaga wzmocnienia strefy kalenicowej W podglądzie bieżącego szablonu, fragment algorytmu został usunięty.

5 PN-EN :010/NA:010 Wybrane elementy konstrukcji drewnianej Projektowanie konstrukcji drewnianych PN-EN :010/NA:010 Wybrane elementy konstrukcji drewnianej

6 PN-EN :010/NA:010 Wybrane elementy konstrukcji drewnianej Mocowanie poszycia dachu przy użyciu gwoździ gwoździe gładkie, osadzane bez nawiercania otworów, zalecane kryteria czasu trwania obciążenia KLED - krótko i średniotrwałe Fld,d F ax,d t 1 t Dane wyjściowe: grubość deski t 1 = wysokość krokwi t = 8,0 mm 00,0 mm Obciążenie: obciążenie zestawione na kierunki w punkcie... F ax,ed = 100,0 N F v,ed = 450,0 N Materiał: materiał BS = SEL("EC5_pl/mat"; B;B="drewno iglaste;) =drewno iglaste klasa drewna FK = SEL("EC5_pl/mat";FK; B=BS) = C4 klasa użytkowania NK = SEL("EC5_pl/mod"; N; B=BS) = 1 KLED = SEL("EC5_pl/mod"; K;) = krótkotrwałe k mod = TAB("EC5_pl/mod"; kmod; B=BS; K=KLED) = 0,90 ρ k = TAB("EC5_pl/mat"; rhok; FK=FK) = 350 kg/m 3 wsp.bezpieczeństwa właściwości materiału γ M = 1,30 gwoździe (np. wartości z aprobat technicznych lub dane producenta): średnica główki goździa dh - jeżeli nie znasz zostanie niżej założona gwoździe wg załączonej bazy VM (lub Twojej wlasnej bazy) typ łącznika Typ = SEL("EC5_pl/VM";Typ;Typ="gwoździe gładkie";n=1) =gwoździe gładkie wymiary dxl = SEL("EC5_pl/VM";Bez;Typ=Typ;d 6) = 4.x100 ilość łączników n = 1 średnica d = TAB ("EC5_pl/VM";d;Bez=dxl) = 4,0 mm długość l= TAB ("EC5_pl/VM";l;Bez=dxl) = 100 mm długość nagwintowana l G = TAB ("EC5_pl/VM";lg;Bez=dxl) = 0 mm minimalna dł.nagwintowania l Gmin = 4,5*d = 19 mm f u,k = TAB("EC5_pl/VM";fuk;Bez=dxl) = 600 N/mm W podglądzie bieżącego szablonu, fragment algorytmu został usunięty.

7 PN-EN :010/NA:010 Wybrane elementy konstrukcji drewnianej Sprawdzenie gwoździ obciążonych poprzecznie i osiowo F ax,ed F ax,rd F v,ed + = 0,89 1 F v,rd f h1k = f h,k = 18,66 N/mm f hk = f h,k = 18,66 N/mm M y,k = M y,rk = 7511,00 N/mm β= 1,00 sprawdzenie nośności jednego łacznika na jedno cięcie F v,rk1 =(f h1k *t 1 *d) = 194,4160 N f h1k * t 1 ( * d F v,rk3 = * β * β t * ( t ) + β β 3 ( t ) ( t ) * β * 1 + = 1885,168 N t 1 t t t f h1k * t 1 ( * d F v,rk4 4 * β *( + β ) * M y,k = * * β *( 1 + β ) + - β = 978,819 N + β f h1k * d * t 1 f h1k * t ( * d F v,rk5 = * * β 4 * β *( 1 + * β ) * M y,k *( 1 + β ) + - β = 1983,8398 N 1 + * β f h1k * d * t F v,rk6 = * β 1+ * y,k * f h1k * d β = 1085,04 N F v,rk = MIN(F v,rk1 ;F v,rk ;F v,rk3 ;1,05*F v,rk4 ;1,05*F v,rk5; 1,15*F v,rk6 ) =107,75 N F v,rd = F v,rk * k mod / γ M ( ) ) ) ) Sprawdzenie: Sprawdzenie gwoździ obciążonych poprzecznie i osiowo F ax,ed F ax,rd F v,ed + = 0,83 1 F v,rd = 711,5 N

8 PN-EN :010/NA:010 Wybrane elementy konstrukcji drewnianej Wiatrownice stalowe L B H Dane wyjściowe (patrz szkic): szerokość budynku B = 10,00 m długość budynku L = 1,80 m wysokość H = 4,0 m liczba zwiatrowań n = Obciążenia i współczynniki obciążenia wiatrem: q p = 0,80 kn/m wspołczynnik ciśnienia zewnętrznego c pe,d = 0,80 wspołczynnik ciśnienia zewnętrznego c pe,s = -0,50 W podglądzie bieżącego szablonu, fragment algorytmu został usunięty. Wymiarowanie: w k = 1 n *(c pe,d * q p - c pe,s * q p ) = 0,5 kn/m Obciążenie jest przyjmowane na każdej połówce połaci. Wynikiem jest trójkątne obciążenie ze swoim maksimum w kalenicy. nachylenie atan( połaci: ) α= H B/ = 40,03 długość krokwi l S = H sin( α ) = 6,53 m obciążenie połaci w k,o = 0,5 * w k * H * COS(α) = 0,84 kn/m obciążenie w kalenicy: F h,k,f = * l S * 1/3 * w k,o = 3,66 kn

9 PN-EN :010/NA:010 Wybrane elementy konstrukcji drewnianej nachylenie taśmy na połaci / rozciąganie w taśmie stężającej: l α WR = atan( S L/ n) = 45,58 F h,k,f F t,h,wr = 0,5* =,61 kn cos( α WR ) sprawdzenie nośności taśmy (uproszczona ocena): F t,h,wr R t,d = 0,19 1 wymiarowanie gwoździ: M y,k = TAB("EC5_pl/VM";Myk;Bez=dxl) = 6617 Nmm f h,k = 0,08 * ρ k * d -0,3 = 18,93 N/mm typ blachy - 1 blacha cienka; blacha gruba; 3 pośrednia typ= 0,5*d =,00 mm typ blachy TB= IF(0,5*d>t;1;IF(t>d;;3)) = 3 głębokość osadzenia (pracująca w drewnie) t 1 = l gw -t = 48,0 mm wsp.bezpieczeństwa właściwości materiału γ M = 1,30 1) złącze jednocięte z udziałem cienkiej płyty stalowej z pominięciem ewektu liny F ax,rk R k11 = (0,4*f h,k *t 1 *d)*10-3 = 1,45 kn R k1 = 1,15* * M y,k * f h,k * d* 10-3 = 1,15 kn F v,rk,1 = MIN(R k11; R k1 ;) = 1,15 kn W podglądzie bieżącego szablonu, fragment algorytmu został usunięty. Projektowanie konstrukcji drewnianych PN-EN :010/NA:010

10 PN-EN :010/NA:010 Połączenia przegubowe Połączenia przegubowe

11 PN-EN :010/NA:010 Połączenia przegubowe Połączenie na gwoździe; elementów drewnianych połączenie DREWNO-DREWNO; dla łączników jednociętych dwustronnie wbijanych węzeł rozciągany przez krzyżulec h F d α 1 h 1 b 1 b b 1 UWAGA: rysunek poglądowy - układu gałęzi i ich zagłębienia przykładowe, co do ilości łączników przekroju należy wkleić rysunek własego węzła Dane wyjściowe: 1- pas dolny dwugałęziowy: szerokość b 1 = 60 mm wysokość h 1 = 40 mm Materiał Mat 1 = SEL("EC5_pl/mat";B;) = drewno iglaste klasa wytrzymałościowa FK 1 = SEL("EC5_pl/mat";FK;B=Mat 1 ) = C4 ρ k1 = TAB("EC5_pl/mat"; rhok; FK=FK 1 ) = 350 kg/m 3 - krzyżulec jednogałęziowy: szerokość b = 80 mm wysokość h = 160 mm Materiał Mat = SEL("EC5_pl/mat";B;) =drewno iglaste klasa wytrzymałościowa FK = SEL("EC5_pl/mat";FK;B=Mat ) = C4 ρ k = TAB("EC5_pl/mat"; rhok; FK=FK ) = 350 kg/m 3 Łączniki: typ łącznika Typ = SEL("EC5_pl/VM";Typ;N<3) gwoździe gładkie = wielkość dxl = SEL("EC5_pl/VM";Bez;Typ=Typ) = 4.x10 średnica d = TAB ("EC5_pl/VM";d;Bez=dxl) = 4,0 mm długość l S = TAB ("EC5_pl/VM";l;Bez=dxl) = 10 mm długość cz.nagwintowanej l G = TAB ("EC5_pl/VM";lg;Bez=dxl) = 0,00 mm liczba łączników (z każdej strony) n = 4 liczba łączników w przekroju netto n n = 4 Określenie warunków użytkowania: klasa użytkowania NK = SEL("EC5_pl/mod"; N;) = 1 klasa trwania obciążenia KLED = SEL("EC5_pl/mod"; K;) krótkotrwałe = k mod = TAB("EC5_pl/mod"; kmod;n=nk; K=KLED)= 0,90 wsp.bezpieceństwa właściwości materiałów γ M = 1,30 Oddziaływania i ich kierunki: siła w pręcie F d = 30,00 kn kąt nachylenia siły α = 38

12 PN-EN :010/NA:010 Połączenia przegubowe Wymiarowanie (analiza): gwoździe należy umieszczać w nawierconych uprzednio otworach, jeżeli grubość elementu jest mniejsza niż (b 1,gr dla elementów wrażliwych na pęknięcia; b,gr dla pozostałych): b 1,gr = MAX(14*d;(13*d - 30)*ρ k1 / 00) = 58,8 mm b,gr = MAX(7*d;(13*d - 30)*ρ k / 400) = 9,4 mm przekrój A = b *h = 1800,0 mm przekrój netto A n = IF(d>6;b 1 *h 1 -b 1 *n n *d;a ) = 1800,0 mm σ t,0,d = F abs( d ) * 10 3 A n = 1,17 N/mm f t,0,k = TAB("EC5_pl/mat";ft0k;FK=FK 1 ) = 14,00 N/mm f t,0,d = f t,0,k *k mod / γ M = 9,69 N/mm f c,0,k = TAB("EC5_pl/mat";fc0k;FK=FK 1 ) = 1,00 N/mm f c,0,d = f c,0,k *k mod / γ M = 14,54 N/mm f u,k = TAB("EC5_pl/VM";fuk;Bez=dxl) = 600,00 N/mm M y,k = 0,3*f u,k *d,6 = 7511,40 Nmm grubość drewna t 1 = b 1 = 60 mm gęstość dr. ρ k,1 = TAB("EC5_pl/mat";rhok;FK=FK 1 ) = 350,00 kg/m 3 f h1k = 0,08*ρ k,1 *d -0,3 = 18,66 N/mm grubość drewna t = l S -b 1 = 60 mm gęstość dr. ρ k, = TAB("EC5_pl/mat";rhok;FK=FK ) = 350,00 kg/m 3 f hk = 0,08*ρ k, *d -0,3 = 18,66 N/mm f hk wspłóczynnik proporcji β = f h1k = 1,00 F v,rk1 = (f h1k *t 1 *d)*10-3 ( ( ) ( ) ( )) β = 4,703 kn F v,rk = (f hk *t *d)*10-3 = 4,703 kn f h1k * t 1 * d F v,rk3 = * β + * β t * ( t ) + β β 3 t t * * 1 + t 1 t t t * 10-3 = 1,9478 kn f h1k * t 1 * d F v,rk4 4 * β *( + β ) * M y,k -3 = * * β *( 1 + β ) + - * β 10 + β f h1k * d * t 1 = 1,690 kn f h1k * t * d F v,rk5 = * * β 4 * β *( 1 + * β ) * M y,k -3 *( 1 + β ) + - * β * β f h1k * d * t = 1,690 kn F v,rk6 = * β 1+ * y,k * f h1k * d* 10-3 β = 1,0851 kn F v,rk = MIN(F v,rk1 ;F v,rk ;F v,rk3 ;1,05*F v,rk4 ;1,05*F v,rk5; 1,15*F v,rk6 ) = 1,5 kn F v,rd = F v,rk * k mod / γ M ( ) ( ) = 0,87 kn

13 PN-EN :010/NA:010 Połączenia przegubowe Sprawdzenie: Połączenie: siła przypadająca na krzyżulec S d = ABS(F d ) = 30,00 kn nośność n łączników R d = F v,rd * * n = 41,76 kn sprawdzenie: S d R d = 0,7 < 1 W podglądzie bieżącego szablonu, fragment algorytmu został usunięty.

14 PN-EN :010/NA:010 Połączenia przegubowe Połączenie na gwoździe typu drewno-stal (nakładki stalowe) połączenie jednociete na nakładki stalowe; gwoździe okrągłe gładkie; Udział "efektu liny "dla gwoździ został zaniedbany (założenie po stronie bezpiecznej) D F d α G h UWAGA: rysunek poglądowy - układu gałęzi i ich zagłębienia przykładowe, co do ilości łączników przekroju należy wkleić rysunek własego węzła t b t W podglądzie bieżącego szablonu, fragment algorytmu został usunięty. Sprawdzenie nośności: Gwoździe okrągłe gładkie M y,k = 0,3 * f u,k * d,6 = 3410 Nmm f h,k = 0,08 * ρ k * d -0,3 = 0,44 N/mm głębokość osadzenia (pracująca w drewnie) t 1 =MIN(b;l S -t) = 6,0 mm nośność charakterystyczna gwoździ, odniesiona do jednego łącznika i do jednej płaszczyzny ścinania, z uwzględnieniem minimalnych rozstawów łączników, typ blachy - 1 blacha cienka; blacha gruba; 3 pośrednia typ= 0,5*d = 1,55 mm typ blachy TB= IF(0,5*d>t;1;IF(t>d;;3)) = 1) złącze jednocięte z udziałem cienkiej płyty stalowej z pominięciem efektu liny F ax,rk R k11 = (0,4*f h,k *t 1 *d)*10-3 = 1,57 kn R k1 = 1,15* * M y,k * f h,k * d* 10-3 = 0,76 kn F v,rk,1 = MIN(R k11; R k1 ;) = 0,76 kn

15 PN-EN :010/NA:010 Połączenia przegubowe ) złącze jednocięte z udziałem grubej płyty stalowej z pominięciem efektu liny F ax,rk : R k13 = (f h,k *t 1 *d)*10-3 = 3,93 kn ( R k14 = f h,k * t 1 4* M y,k -3 * d * + - * 1 10 = 1,70 kn f h,k * d* t 1 R k15 =,3 * M y,k * f h,k * d* 10-3 = 1,07 kn F v,rk, = MIN(R k13; R k14 ;R k15 ) = 1,07 kn 3) interpolacja liniowa pomiędzy 1 i F v,rk = IF(t<0,5*d;F v,rk,1 ;IF(t>d;F v,rk, ;F v,rk,1 +(F v,rk, -F v,rk,1 )/(1-0,5)*(t/d-0,5)))= 1,07 kn ( )) F v,rd = F v,rk * k mod / γ M = 0,74 kn Sprawdzenie: siła w pręcie S d = F d = 30,00 kn nośność n łączników R d = F v,rd * * n = 9,60 kn sprawdzenie: S d R d = 1,01 < 1 Minimalne rozstawy i odległości gwoździ: D e p G e 1 p 1 e α a 4,t,G a,g a 4,c,G a 1,G Rozstawy i odległości a 1 - a 4 : a 11,min = IF(ρ k 40;(5+5*COS(α))*d;IF(ρ k 500;(7+8*COS(α))*d)) a 1,min = IF(ρ k 40;(5+7*COS(α))*d;IF(ρ k 500;(7+8*COS(α))*d)) a 1,G = IF(d<5;a 11,min ;a 1,min )*0,7 = 6 mm = 31 mm = 18 mm a,g = IF(ρ k 40;5*d;IF(ρ k 500;7*d))*0,7 = 11 mm a 4,c,G = IF(ρ k 40;5*d;IF(ρ k 500;7*d)) = 16 mm a 41,min = IF(ρ k 40;(5+*SIN(α))*d;IF(ρ k 500;(7+*SIN(α))*d)) = 0 mm a 4,min = IF(ρ k 40;(5+5*SIN(α))*d;IF(ρ k 500;(7+5*SIN(α))*d)) = 6 mm a 4,t,G = IF(d<5;a 41,min ;a 4,min ) = 0 mm Blacha e = 1,5*(d+1) = 6, mm p = a 1,G *SIN(α) = 1,7 mm

16 PN-EN :010/NA:010 Połączenia ciesielskie Projektowanie konstrukcji drewnianych PN-EN :010/NA:010 Połączenia ciesielskie

17 PN-EN :010/NA:010 Połączenia ciesielskie Podparcie krokwi F ta la γ Opis geometrii: szerokość krokwi b Kr = 80,0 mm kąt nachylenia krokwi γ = 30,0 głębokość podcięcia t a = 30,0 mm Materiał: Krokiew: rodzaj materiału BS Kr = SEL("EC5_pl/mat"; B; ) drewno = iglaste klasa materiału FK Kr = SEL("EC5_pl/mat";FK; B=BS Kr ) = C4 Płatew: rodzaj materialu BS P = SEL("EC5_pl/mat"; B; ) = drewno klejone klasa materiału FK P = SEL("EC5_pl/mat";FK; B=BS P ) = GL4h klasa użytkowania NK = SEL("EC5_pl/mod"; N; B=BS Kr ) = 1 klasa trwania obciążenia KLED = SEL("EC5_pl/mod"; K;) krótkotrwałe = k mod = TAB("EC5_pl/mod"; kmod; B=BS Kr ; K=KLED) = 0,90 f c,0,k,kr = TAB("EC5_pl/mat"; fc0k; FK=FK Kr ) = 1,00 N/mm f c,90,k,kr = TAB("EC5_pl/mat"; fc90k; FK=FK Kr ) =,50 N/mm f v,k,kr = TAB("EC5_pl/mat"; fvk; FK=FK Kr ) = 4,00 N/mm f c,0,k,p = TAB("EC5_pl/mat"; fc0k; FK=FK P ) = 4,00 N/mm f c,90,k,p = TAB("EC5_pl/mat"; fc90k; FK=FK P ) =,70 N/mm f v,k,p = TAB("EC5_pl/mat"; fvk; FK=FK P ) = 3,50 N/mm współczynnik bezpieczeństwa γ M = 1,30 Obciążenie: F d = 6,95 kn Analiza: l a = t a / SIN(γ) = 60,0 mm zalecenia dot. KROKWI: dla γ 50 dotyczy h min = 4 * t a = 10,0 mm dla γ > 60 dotyczy h min = 6 * t a = 180,0 mm 50 < γ 60 dotyczy h min = 4 * t a / (1-(γ - 50)/30) = 7,0 mm

18 PN-EN :010/NA:010 Połączenia ciesielskie KROKIEW: oznaczenie parametrów wytrzymałościowych: f c,0,d,kr = k mod * f c,0,k,kr / γ M = 14,54 N/mm f c,90,d,kr = k mod * f c,90,k,kr / γ M = 1,73 N/mm f v,d,kr = k mod * f v,k,kr / γ M =,77 N/mm α = 90 - γ = 60,0 k c,90,kr = IF(BS Kr ="drewno iglaste"; 1,50;1,75) = 1,50 k c,90,kr = IF(BS Kr ="drewno liściaste"; 1,0;k c,90,kr ) = 1,50 f c,α,d,kr = f c,0,d,kr f c,0,d,kr * sin( α ) + cos( ) k c,90,kr * f c,90,d,kr α = 3,7 N/mm wyznaczenie naprężeń: l a,ef,kr = t a + * 30* cos( γ ) sin( γ ) = 11,0 mm F d * 10 3 σ c,α,d,kr = l a,ef,kr * b Kr = 0,78 N/mm Nośność przekroju: σ c,α,d,kr / f c,α,d,kr = 0,4 1 Płatew: oznaczenie parametrów wytrzymałościowych: α = 90 k c,90,p = IF(BS P ="drewno liglaste"; 1,50;1,75) = 1,75 k c,90,p = IF(BS P ="drewno liściaste"; 1,0;k c,90,p ) = 1,75 f c,90,d,p = k mod * f c,90,k,p / γ M = 1,87 N/mm wyznaczenie naprężeń: l ef,p = b Kr + * 30 = 140,0 mm σ c,90,d,p = nośność przekroju: σ c,90,d,p F d * 10 3 = 0,83 N/mm l a * l ef,p = 0,5 1 k c,90,p * f c,90,d,p

19 PN-EN :010/NA:010 Połączenia ciesielskie Wrąb czołowy pojedynczy po dwusiecznej (np. połaczenie krokiew - tram) h pręt ściskany b1 F d γ 90 γ/ 90 γ/ t v h 1 l v Charakterystyka węzła: Pas (tram): wysokość h 1 = 00 mm szerokość b 1 = 150 mm Pręt ściskany (krokiew): wysokość h = 140 mm szerokość b = 140 mm głębokość wrębu t v = 45,0 mm długość ścinanej płaszczyzny l v = 00 mm 00 kąt w węźle γ = 40,00 Materiał: rodzaj drewna BS = SEL ("EC5_pl/mat"; B;) drewno = iglaste klasa drewna FK = SEL ("EC5_pl/mat";FK; B=BS) = C4 klasa użytkowania NK = SEL ("EC5_pl/mod"; N; B=BS) = 1 klasa trwania obciążenia KLED = SEL ("EC5_pl/mod"; K;) krótkotrwałe = k mod = TAB("EC5_pl/mod"; kmod; B=BS; K=KLED) = 0,90 f c,0,k = TAB("EC5_pl/mat"; fc0k; FK=FK) = 1,00 N/mm f c,90,k = TAB("EC5_pl/mat"; fc90k; FK=FK) =,50 N/mm f v,k = TAB("EC5_pl/mat"; fvk; FK=FK) = 4,00 N/mm częściowy wsp. bezpieczeństwa γ M = 1,30 Wartość siły w krokwi: F α,d = 49,30 kn

20 PN-EN :010/NA:010 Połączenia ciesielskie Analiza (obliczenia): Weryfikacja ograniczeń geometrycznych: α = γ / = 0,00 t v,max = IF(γ 50;h 1 /4;IF(γ<60;h 1 /4*(1-(γ-50)/30);h 1 /6)) = 50,00 mm t v / t v,max = 0,90 1 l v,max = 8 * t v = 360 mm l v = IF(l v,max < l v ;l v,max ;l v ) = 00 mm Sprawdzenie naprężeń: Naprężenia na docisk pod kątem α: t v A D = b 1 * cos( α ) = 7,18*10 3 mm σ c,a,d = cos( α ) F α,d * 10 3 * A D = 6,45 N/mm Naprężenia na ścinanie wzdłuż włókien: A V = b 1 * l v = 30,00*10 3 mm τ d = F α,d * 10 3 * cos( γ ) A V = 1,6 N/mm Wyznaczenie wartości obliczeniowych dla wytrzymałości: f c,0,d = k mod * f c,0,k / γ M = 14,54 N/mm f c,90,d = k mod * f c,90,k / γ M = 1,73 N/mm f v,d = k mod * f v,k / γ M =,77 N/mm Dla drewna iglastego (C) i klejonego (GL) wartość wytrzymłości na ścinanie fv,d powinny być większe o 40%. f c,0,d f c,a,d = = 1,36 N/mm ( f c,0,d ) * + f c,90,d * sin( α ) ( f c,0,d ) * sin( α ) * cos( α ) + cos( α ) 4 f v,d * * 1,4 Sprawdzenie SGN: na docisk: σ c,a,d f c,a,d = 0,5 1 na ścinanie: τ d f v,d = 0,45 1

21 PN-EN :010/NA:010 SGN-SGU - wybrane elementy konstrukcji Projektowanie konstrukcji drewnianych PN-EN :010/NA:010 SGN-SGU - wybrane elementy konstrukcji

22 PN-EN :010/NA:010 SGN-SGU - wybrane elementy konstrukcji Ścinanie dla belek prostych z redukcją siły poprzecznej założenia dot. geometrii belki: rozpiętość l = 8,00 m szerokość belki b = 00,0 mm wysokość belki h = 660,0 mm odległość e = 0,60 m szerokość podpory t = 150,0 mm obciążenia: q d = 35,00 kn/m F d = 110,00 kn Materiał: materiał BS = SEL("EC5_pl/mat"; B; ) = drewno klejone klasa wytrzymałościowa FK = SEL("EC5_pl/mat";FK; B=BS) = GL8h klasa użytkowania NK = SEL("EC5_pl/mod"; N; B=BS) = 1 kl.trwania obc. KLED = SEL("EC5_pl/mod"; K;) = średniotrwałe f v,k = TAB("EC5_pl/mat"; fvk; FK=FK) = 3,50 N/mm k mod = TAB("EC5_pl/mod"; kmod; B=BS; K=KLED;N=NK) = 0,80 ρ k = TAB("EC5_pl/mat"; rhok; FK=FK) = 410 kg/m 3 współczynnik bezpieczeństwa γ M = 1,30 wyznaczenie wartości obliczeniowej wytrzymałości na ścinanie f v,d = f v,k *k mod / γ M =,15 N/mm Obliczenia: wyznaczenie reakcji (siły na podporze) bez redukcji V d,f = F d *(l-e) / l = 101,75 kn V d,q = q d * l / = 140,00 kn V d = V d,f + V d,q = 41,75 kn Sprawdzenie naprężeń ścianjących na pełną wartość siły przy lewej podporze A = b * h = mm k cr = IF(BS="drewno iglaste";0,67;if(bs="drewno klejone";0,67;1)) = 0,67 τ d = 1,5* V d * 10 3 k cr * A = 4,10 N/mm τ d / f v,d = 1,91 1 jeżeli warunek nie zostanie spełniony a chcesz zachować wyjściowe założenia to wskazana jest analiza z redukcją sił poprzecznych

23 PN-EN :010/NA:010 SGN-SGU - wybrane elementy konstrukcji Wyznaczenie zredukowanej wartości siły poprzecznej przy lewej podporze Zredukowana siła porzeczna od siły skupionej V d,f,red = IF(e*10 3 < h; 0; F d *(l -e) / l) = 0,0 kn Zredukowana siła porzeczna od obciążenia równomiernie rozłożonego: V d,q t V d,q,red = * - l ( l ( + )* ) h 10-3 = 17,14 kn V d,red = V d,f,red + V d,q,red = 17,14 kn τ d,red = 1,5* V d,red * 10 3 k cr * A τ d,red / f v,d = 1,00 1 =,16 N/mm

24 PN-EN :010/NA:010 SGN-SGU - wybrane elementy konstrukcji Ściana (belka) pochyła F a h G/ s hg b h G/ g w Opis geomertii elementu: W punktach a, b i c element jest podtrzymany. wysokość ustroju h G = 6,10 m szerokość belki b = 100 mm wysokość belki h = 80 mm kąt nachylenia belki α = 65,0 c Materiał: materiał BS = SEL("EC5_pl/mat"; B; ) = drewno klejone klasa wytrzymałościowa FK = SEL("EC5_pl/mat";FK; B=BS) = GL4h klasa użytkowania NK = SEL("EC5_pl/mod"; N; B=BS) = kl.trwania obc. KLED = SEL("EC5_pl/mod"; K;) = krótkotrwałe f m,k = TAB("EC5_pl/mat"; fmk; FK=FK) = 4,00 N/mm f c,0,k = TAB("EC5_pl/mat"; fc0k; FK=FK) = 4,00 N/mm f v,k = TAB("EC5_pl/mat"; fvk; FK=FK) = 3,50 N/mm E 0,mean = TAB("EC5_pl/mat"; E0mean; FK=FK) = 11600,00 N/mm E 0,05 = TAB("EC5_pl/mat"; E005; FK=FK) = 9670,00 N/mm G mean = TAB("EC5_pl/mat"; Gmean; FK=FK) = 70,00 N/mm G 05 = TAB("EC5_pl/mat"; G05; FK=FK) = 600,00 N/mm k mod = TAB("EC5_pl/mod"; kmod; B=BS; K=KLED;N=NK) = 0,90 ρ k = TAB("EC5_pl/mat"; rhok; FK=FK) = 380 kg/m 3 współczynnik bezpieczeństwa γ M = 1,30 W podglądzie bieżącego szablonu, fragment algorytmu został usunięty.

25 PN-EN :010/NA:010 SGN-SGU - wybrane elementy konstrukcji Analiza stateczności (wyboczenie): smukłość: i y = h / (1) = 80,83 mm λ y = l ef,y * 10 3 / i y = 83,6 i z = b / (1) = 8,87 mm λ z = l ef,z * 10 3 / i z = 116,73 smuklość rzeczywista (sprowadzona): λ rel,z = (λ z / π)* f c,0,k E 0,05 = 1,85 β c = IF(BS="drewno klejone";0,1;0,) = 0,10 k z = 0,5 *(1 + β c *(λ rel,z - 0,3) + λ rel,z ) =,9 1 k c,z = = 0,75 k z + k z -λ rel,z (stateczność): zaożono stężenie w punkcie b s l ef = = 3,37 m współczynniki przeliczeniowe dla formuły 6.31 wg EC5-1-1 gdzie η - współczynnik zależny od rodzaju użytego drewna: dla C.. =1, dla GL..=1,4 κ m współczynnik reprezentuje stałą cech materiałowych ze wzory 6.31względem kierunku y η = IF(BS="drewno klejone";1,4;1) = 1,4 κ m = f m,k π* η* E 0,05 * G 05 = 0,0518 nie ma niebezpieczeństwa utraty stateczności gdy l ef * h / b (0,75 / κ m ) sprawdzamy niebezpieczeństwo: (l ef * 10 3 * h / b ) / (0,75 / κ m ) = 0,45 1 λ rel,m = * κ m * l ef 10 3 * h b = 0,503 k crit = IF(λ rel,m 0,75;1;IF(λ rel,m 1,4;1,56-0,75*λ rel,m ;1/λ rel,m )) = 1,000 sprawdzenie warunku normowego: σ c,0,d σ m,d + = 0,71 1 k c,z * f c,0,d k crit * f m,d Ścinanie przekroju prostokątnego: k cr = IF(BS="drewno iglaste";0,67;if(bs="drewno klejone";0,67;1)) = 0,67 τ d = 1,5* -V c,d * 10 3 k cr * A τ d / f v,d = 0,7 1 = 0,66 N/mm

26 PN-EN :010/NA:010 SGN-SGU - wybrane elementy konstrukcji weryfikacja ugięć: M g,k = M q,k = ugięcia doraźne (inst): g 90,d * s γ G * 8 w d * s γ Q * 8 5 u inst,g = * 384 u inst,q,1 = M q,k 4 1 g 90,d l ef,y * 10 * 1,35 = 1,93 knm = 7,55 knm = 4,9 mm E 0,mean * I y M g,k * u inst,g = 16,78 mm współczynnik ψ = 0,00 k def = TAB("EC5_pl/mod"; kdef; B=BS;N=NK) = 0,80 a) Ugięcie początkowe (doraźne) w inst wg tablicy 7. - bez pełzania: w inst,gr l / 500 do l/300 u inst = u inst,g + u inst,q,1 = 1,1 mm założono u inst,gr =s* 10 3 / 300 =,43 mm u inst / u inst,gr = 0,94 1 b) Ugięcie finalne z uwzględnieniem pełzania lub wygięcia - wg tablicy 7. : w fin,gr l /300 do l /150 dla oddziaływań stałych u fin,g = u inst,g * (1 + k def ) = 7,7 mm dla oddziaływań zmiennych - kombinacja rzadka: u fin,q,1 = u inst,q,1 * (1 + ψ * k def ) = 16,78 mm uproszczenie wynika z charakteru tego oddziaływania zmiennego: u fin = u fin,g + u fin,q,1 = 4,50 mm

27 PN-EN :010/NA:010 SGN-SGU - wybrane elementy konstrukcji Belka dwukierunkowo zginana (bez ściskania) ze sprawdzeniem ststeczności sprawdzenie naprężen + sprawdzenie stateczności, podparcie przegubowe z widelcowym zamocowaniem, obciążenie przyłożone do krawędzi ściskanej (górnej krawędzi) tu podejście analogiczne do EC5 (niemieckiej literatury) q z, q y założenia dot. geometrii belki: rozpiętość l = 4,00 m szerokość belki b = 80,0 mm wysokość belki h = 00,0 mm obciążenia: q z,d =,00 kn/m q y,d = 1,00 kn/m Materiał: materiał BS = SEL("EC5_pl/mat"; B; ) = drewno iglaste klasa wytrzymałościowa FK = SEL("EC5_pl/mat";FK; B=BS) = C4 klasa użytkowania NK = SEL("EC5_pl/mod"; N; B=BS) = 1 kl.trwania obc. KLED = SEL("EC5_pl/mod"; K;) = średniotrwałe f m,k = TAB("EC5_pl/mat"; fmk; FK=FK) = 4,00 N/mm f c,0,k = TAB("EC5_pl/mat"; fc0k; FK=FK) = 1,00 N/mm E 0mean = TAB("EC5_pl/mat"; E0mean; FK=FK) = 11000,00 N/mm E 0,05 = TAB("EC5_pl/mat"; E005; FK=FK) = 7330,00 N/mm G mean = TAB("EC5_pl/mat"; Gmean; FK=FK) = 690,00 N/mm G 05 = TAB("EC5_pl/mat"; G05; FK=FK) = 460,00 N/mm k mod = TAB("EC5_pl/mod"; kmod; B=BS; K=KLED;N=NK) = 0,80 ρ k = TAB("EC5_pl/mat"; rhok; FK=FK) = 350 kg/m 3 współczynnik bezpieczeństwa γ M = 1,30 siły wewnętrzne i charakterystyki przekroju: M y,d = q z,d * l / 8 = 4,00 knm M z,d = q y,d * l / 8 =,00 knm W y = b * h / 6 = 533,3*10 3 mm 3 W z = b * h / 6 = 13,3*10 3 mm 3 A n = b * h = 16,00*10 3 mm naprężenia: σ m,y,d = M y,d * 10 6 / W y = 7,50 N/mm σ m,z,d = M z,d * 10 6 / W z = 9,38 N/mm

28 PN-EN :010/NA:010 SGN-SGU - wybrane elementy konstrukcji wymiarowanie nośności k hy = IF(ρ k 700 AND h<150;min((150/h) 0, ;1,3);1) = 1,0 k hy = IF(BS "drewno klejone"; khy;if(h<600;min((600/h) 0,1 ;1,1);1)) = 1,0 f m,y,d = k hy * k mod * f m,k / γ M = 14,77 N/mm k hz = IF(ρ k 700 AND b<150;min((150/b) 0, ;1,3);1) = 1,1 k hz = IF(BS "drewno klejone"; khz;1) = 1,1 f m,z,d = k hz * k mod * f m,k / γ M = 16,5 N/mm f c,0,d = k mod * f c,0,k / γ M = 1,9 N/mm sprawdzenie naprężeń przy zginaniu: k m = 0,70 σ m,y,d σ m,z,d + k * f m = 0,91 1 m,y,d f m,z,d σ m,y,d k m * + = 0,93 1 f m,z,d f m,y,d σ m,z,d Weryfikacja stateczności (EC5-1-1 p.6.3): zgodnie z współczynnik długości efektywnej β = 0,9 l ef = β * l + * h * 10-3 = 4,00 m I z = h * b 3 / 1 = 9*10 6 mm 4 n 1 = TAB("EC5_pl/Tor";n1;hzub = h/b) = 0,7380 I tor = n1 * b 3 * h / 3 = 5*10 6 mm 4 σ m,crit_v1 = π* E 0,05 * I z * G 05 * I tor l ef * 10 3 = 40,56 N/mm * W y σ m,crit_v = 0,78 * b E 0,05 * h * l ef * 10 3 = 45,74 N/mm σ m,crit = IF(BS="drewno iglaste";σ m,crit_v ;σ m,crit_v1 ) = 45,74 N/mm λ rel,m = f m,k σ m,crit = 0,7 k crit = IF(λ rel,m 0,75;1;IF(λ rel,m 1,4;1,56-0,75*λ rel,m ;1/λ rel,m )) = 1,00 ( σ m,y,d ) k crit * f m,y,d σ m,y,d ( k crit * f m,y,d + σ m,z,d + = 0,84 1 f m,z,d σ m,z,d ) f m,z,d = 0,84 1

29 PN-EN :010/NA:010 SGN-SGU - wybrane elementy konstrukcji Belka dwukierunowo zginana ze ściskaniem, z uwzględnieniem stateczności równoczesne sprawdzenie wyboczenia i stateczności; belka o przekroju prostokątnym z zamocowaniem widelcowym, obciążenie w osi elementu q z, q y F x F x założenia geometri belki: rozpiętość l = szerokość belki b = wysokość belki h = 8,00 m 00,0 mm 180,0 mm obciążenia: q z,d = 50,00 kn/m q y,d = 0,00 kn/m F x,d = 400,00 kn Materiał: materiał BS = SEL("EC5_pl/mat"; B; ) = drewno klejone klasa wytrzymałościowa FK = SEL("EC5_pl/mat";FK; B=BS) = GL4h klasa użytkowania NK = SEL("EC5_pl/mod"; N; B=BS) = 1 kl.trwania obc. KLED = SEL("EC5_pl/mod"; K;) = krótkotrwałe f m,k = TAB("EC5_pl/mat"; fmk; FK=FK) = 4,00 N/mm f c,0,k = TAB("EC5_pl/mat"; fc0k; FK=FK) = 4,00 N/mm E 0mean = TAB("EC5_pl/mat"; E0mean; FK=FK) = 11600,00 N/mm E 0,05 = TAB("EC5_pl/mat"; E005; FK=FK) = 9670,00 N/mm G mean = TAB("EC5_pl/mat"; Gmean; FK=FK) = 70,00 N/mm G 05 = TAB("EC5_pl/mat"; G05; FK=FK) = 600,00 N/mm k mod = TAB("EC5_pl/mod"; kmod; B=BS; K=KLED;N=NK) = 0,90 ρ k = TAB("EC5_pl/mat"; rhok; FK=FK) = 380 kg/m 3 współczynnik bezpieczeństwa γ M = 1,30 W podglądzie bieżącego szablonu, fragment algorytmu został usunięty.

30 PN-EN :010/NA:010 SGN-SGU - wybrane elementy konstrukcji sprawdzenie stateczności: oszacowanie długości efektywnej wg literatury l ef dla zadanego schematu: współczynnik a 1 = 1,13 współczynnik a = 1,44 a z = h/ * 10-3 = 0,64 m B = E 0,05 * b 3 * h / 1 = *10 6 T = G 05 * b 3 * h / 3 = *10 6 l ef = * a 1 ( l ) 1 -a * * a z = 9,1 m l B T steczność względem osi y: współczynniki przeliczeniowe dla formuły 6.31 wg EC5-1-1 gdzie η - współczynnik zależny od rodzaju użytego drewna: dla C.. =1, dla GL..=1,4 κ m współczynnik reprezentuje stałą cech materiałowych ze wzory 6.31 η = IF(BS="drewno klejone";1,4;1) = 1,4 κ m = f m,k π* η* E 0,05 * G 05 = 0,0518 nie ma niebezpieczeństwa utraty stateczności gdy l ef * h / b (0,75 / κ m ) (wówczas k crit =1; w przeciwnym razie korygujemy wytrzymałość współczynnikiem k crit ) weryfikacja stateczności: (l ef * 10 3 * h / b ) / (0,75 / κ m ) = 1,41 1 l ef * 10 3 * h b = 0,889 k crit = IF(λ rel,m 0,75;1;IF(λ rel,m 1,4;1,56-0,75*λ rel,m ;1/λ rel,m )) = 0,893 λ rel,m = * κ m sprawdzenie wyboczenia: współczynnik wyboczeniowy β = 1,0 l ef = β * l = 8,00 m odpowiednie smukłości przy zginaniu dla kierunku y i z: i y = h / (1) = 369,50 mm λ y = l ef * 10 3 / i y = 1,65 i z = b / (1) = 57,74 mm λ z = l ef * 10 3 / i z = 138,55

31 PN-EN :010/NA:010 SGN-SGU - wybrane elementy konstrukcji smukłość sprowadzona (rzeczywista): λ rel,y = (λ y / π)* f c,0,k E 0,05 = 0,34 λ rel,z = (λ z / π)* f c,0,k E 0,05 =,0 β c = IF(BS="drewno klejone";0,1;0,) = 0,10 k z = 0,5 * (1 + β c * (λ rel,z - 0,3) + λ rel,z ) = 3,0 k y = 0,5 *(1 + β c *(λ rel,y - 0,3) + λ rel,y ) = 0,56 1 k c,y = = 0,995 k y + k y -λ rel,y 1 k c,z = = 0,197 k z + k z -λ rel,z sprawdzenie SGN: σ c,0,d k c,y * f c,0,d σ c,0,d ( k c,z * f c,0,d σ m,y,d ( + + k crit * f m,y,d σ m,y,d ) + k crit * f m,y,d σ m,z,d ) f m,z,d + = 0,59 1 σ m,z,d f m,z,d = 0,7 1

32 PN-EN :010/NA:010 SGN-SGU - wybrane elementy konstrukcji Belka dwukierunowo zginana ze ściskaniem tylko analiza naprężeń (bez stateczności) EC5-1-1 p.6..4 q z, q y F x F x założenia geometrii belki: rozpiętość l = 4,50 m szerokość belki b = 0,0 mm wysokość belki h = 80,0 mm obciążenia: q z,d = 14,34 kn/m q y,d = 3,36 kn/m F x,d = 15,00 kn Materiał: materiał BS = SEL("EC5_pl/mat"; B; ) = drewno iglaste klasa wytrzymałościowa FK = SEL("EC5_pl/mat";FK; B=BS) = C4 klasa użytkowania NK = SEL("EC5_pl/mod"; N; B=BS) = 1 kl.trwania obc. KLED = SEL("EC5_pl/mod"; K;) = krótkotrwałe f m,k = TAB("EC5_pl/mat"; fmk; FK=FK) = 4,00 N/mm f c,0,k = TAB("EC5_pl/mat"; fc0k; FK=FK) = 1,00 N/mm k mod = TAB("EC5_pl/mod"; kmod; B=BS; K=KLED;N=NK) = 0,90 ρ k = TAB("EC5_pl/mat"; rhok; FK=FK) = 350 kg/m 3 współczynnik bezpieczeństwa γ M = 1,30 Obliczenia sił wewnętrznych i geometrii przekroju: M y,d = q z,d * l / 8 = 36,30 knm M z,d = q y,d * l / 8 = 8,51 knm W y = b * h / 6 = 874,7*10 3 mm 3 W z = b * h / 6 = 58,7*10 3 mm 3 A n = b * h = 61,60*10 3 mm wyznaczenie naprężeń: σ c,0,d = F x,d * 10 3 / A n = 0,4 N/mm σ m,y,d = M y,d * 10 6 / W y = 1,63 N/mm σ m,z,d = M z,d * 10 6 / W z = 3,77 N/mm Sprawdzenie nośności w złożonym stanie naprężeń: k hy = IF(ρ k 700 AND h<150;min((150/h) 0, ;1,3);1) = 1,0 k hy = IF(BS "drewno klejone"; khy;if(h<600;min((600/h) 0,1 ;1,1);1)) = 1,0 f m,y,d = k hy * k mod * f m,k / γ M = 16,6 N/mm k hz = IF(ρ k 700 AND b<150;min((150/b) 0, ;1,3);1) = 1,0 k hz = IF(BS "drewno klejone"; khz;1) = 1,0

33 PN-EN :010/NA:010 SGN-SGU - wybrane elementy konstrukcji f m,z,d = k hz * k mod * f m,k / γ M = 16,6 N/mm f c,0,d = k mod * f c,0,k / γ M = 14,54 N/mm sprawdzenie naprężeń: k m = 0,70 σ m,y,d σ m,z,d + + k * f m m,y,d f m,z,d = 0,9 1 ( σ c,0,d ) f c,0,d ( σ c,0,d ) f c,0,d σ m,y,d + k m * + = 0,76 1 f m,z,d f m,y,d σ m,z,d (3) Należy również sprawdzić warunek stateczności (patrz EC5-1-1 p.6.3).

34 PN-EN :010/NA:010 SGN-SGU - wybrane elementy konstrukcji Analiza słupa z drewna litego o przekroju kwadratowym Charakterystyka słupa: wysokość słupa l = 3,40 m współczynnik wyboczeniowy β = 1,0 wymiar przekroju słupa h y = 140 mm wymiar przekroju słupa h z = 140 mm Obciążenie: F d = 100,00 kn Materiał: materiał BS = SEL("EC5_pl/mat"; B; ) = drewno iglaste klasa wytrzymałościowa FK = SEL("EC5_pl/mat";FK; B=BS) = C30 klasa użytkowania NK = SEL("EC5_pl/mod"; N; B=BS) = kl.trwania obc. KLED = SEL("EC5_pl/mod"; K;) = długotrwałe f c,0,k = TAB("EC5_pl/mat"; fc0k; FK=FK) = 3,00 N/mm E 0mean = TAB("EC5_pl/mat"; E0mean; FK=FK) = 1000,00 N/mm E 0,05 = TAB("EC5_pl/mat"; E005; FK=FK) = 8000,00 N/mm k mod = TAB("EC5_pl/mod"; kmod; B=BS; K=KLED;N=NK) = 0,70 ρ k = TAB("EC5_pl/mat"; rhok; FK=FK) = 380 kg/m 3 współczynnik bezpieczeństwa γ M = 1,30 Obliczenia - wymiarowanie: wyznaczenie promieni bezwladności przekroju i y = h z / (1) = 40,41 mm i z = h y / (1) = 40,41 mm wyznacznenie smukłości λ, oraz współczynnika wyboczeniowego k c l ef = β * l = 3,40 m λ y = l ef * 10 3 / i y = 84,14 λ z = l ef * 10 3 / i z = 84,14 λ rel,y = λ rel,z = (λ y / π)* f c,0,k E 0,05 = 1,436 (λ z / π)* f c,0,k E 0,05 = 1,436

35 PN-EN :010/NA:010 SGN-SGU - wybrane elementy konstrukcji β c = IF(BS="drewno klejone";0,1;0,) = 0,0 k z = 0,5 * (1 + β c * (λ rel,z - 0,3) + λ rel,z ) = 1,645 k y = 0,5 *(1 + β c *(λ rel,y - 0,3) + λ rel,y ) = 1,645 1 k c,y = = 0,409 k y + k y -λ rel,y 1 k c,z = = 0,409 k z + k z -λ rel,z Sprawdzenie ściskania z wyboczeniem A ef = h y * h z = mm σ c,0,d = F d * 10 3 / A ef = 5,10 N/mm f c,0,d = k mod * f c,0,k / γ M = 1,38 N/mm σ c,0,d = 1,01 1 k c,y * f c,0,d σ c,0,d = 1,01 1 k c,z * f c,0,d

36 PN-EN :010/NA:010 Ugięcia Projektowanie konstrukcji drewnianych PN-EN :010/NA:010 Ugięcia

37 PN-EN :010/NA:010 Ugięcia Ugięcia uwzgledniające wpływ wiekszej ilości obciążeń zmiennych Szablon obejmuje analizę ugięcia pochodzącego głównie od wpływu momentu (dla belek o stosunku l/h>0 - zgodnie z NA.1) na zasadach ogólnych EC-0 q G, q Q F Q Geometria elementu: Rozpiętość l = 4,00 m Szerokość b = 80,0 mm Wysokość h = 1900,0 mm Wstępne wygięcie konstrukcji w c = 50,0 mm Obciążenia: ciężar własny q G = obciążenie zmienne q Q = obciążenie zmienne F Q = 4,00 kn/m 8,00 kn/m 00,00 kn współczynnik ψ,qq = 0,30 współczynnik ψ,fq = 0,60 współczynnik ψ 0,qQ = 0,70 współczynnik ψ 0,FQ = 0,70 Dane materiałowe: Materiał BS = SEL("EC5_pl/mat"; B; ) drewno = klejone Klasa wytrzymałościowa FK = SEL("EC5_pl/mat";FK; B=BS) =GL8h Klasa użytkowani NK = SEL("EC5_pl/mod"; N; B=BS) = 1 E 0,mean = TAB("EC5_pl/mat"; E0mean; FK=FK) = 1600 N/mm k def = TAB("EC5_pl/mod"; kdef; B=BS;N=NK) = 0,60 Obliczenia: I y = b * h 3 / 1 = *10 6 mm 4 ugięcia doraźne (początkowe) od obciążenia stałego 5 q G * l 4 * 10 1 w inst,g = * = 8,57 mm 384 E 0,mean * I y ugięcia doraźne (początkowe) od obciążeń zmiennych 5 q Q * l 4 * 10 1 w inst,q,qq = * = 17,14 mm 384 E 0,mean * I y 1 w inst,q,fq = * 48 F Q * l 3 * 10 1 = 8,56 mm E 0,mean * I y

38 PN-EN :010/NA:010 Ugięcia Wyznaczanie ugięć dla dwóch obciążeń zmiennych wg zasad ogólnych EC0 a) Ugięcia początkowe (doraźne) w inst bez pełzania: w inst,gr l / 500 do l/300 Oszacowanie największego wpływu obciążeń zmiennych dla kombinacji charakterystycznej (EC-0 w.6.1.4b) - zwykle dla nieodwracalnych SGU w inst,1 = w inst,g + w inst,q,qq + ψ 0,FQ * w inst,q,fq = 45,70 mm w inst, = w inst,g + w inst,q,fq + ψ 0,qQ * w inst,q,qq = 49,13 mm w inst = MAX(w inst,1 ; w inst, ) = 49,13 mm założono w inst,gr = l * 10 3 / 500 = 48,00 mm w inst / w inst,gr = 1,0 1 b) Ugięcie finalne: w fin,gr l /300 do l /150 dla kombinacji quasi-stałej bez uproszczeń wynikających z EC5-1-1 p...3.(5) (zwykle dla oceny efektów długotrwałych i wyglądu konstrukcji) w fin = w inst + (w inst,g + ψ,qq * w inst,q,qq + ψ,fq * w inst,q,fq ) * k def = 67,6 mm założono w fin,gr = l * 10 3 / 300 = 80,0 mm w fin / w fin,gr = 0,84 1 c) Ugięcie końcowe pomniejszone o wygięcie wstępne: w net,fin,gr l /350 do l /50 w net,fin = w fin - w c = 17,6 mm założono w net,fin,gr = l * 10 3 / 350 = 68,57 mm w net,fin / w net,fin,gr = 0,6 1

39 PN-EN :010/NA:010 Węzły rozciągane Projektowanie konstrukcji drewnianych PN-EN :010/NA:010 Węzły rozciągane

40 PN-EN :010/NA:010 Węzły rozciągane Węzeł rozciągany z nakładkami - połaczenie na gwoździe ten sam materiał na pas i nakładki; gwoździe w otworach nienawierconych o d 6mm; pracujące na jednocięcie; układ prostokątny l a 4,c a a a a4,c a 3,t a 1 a 3,t t h F d t 1 t 1 t F d opis węzła: wysokość węzła h = 100 mm grubość pasa t = 60 mm grubość nakładki t 1 = 50 mm a 1 = 40 mm a = 0 mm a 3,t = 55 mm a 4,c = 0 mm obciążenie: F d = 9,00 kn Materiał: materiał BS = SEL("EC5_pl/mat"; B; B="drewno iglaste;) drewno iglaste = klasa wytrzymałościowa FK = SEL("EC5_pl/mat";FK; B=BS) = C30 klasa użytkowania NK = SEL("EC5_pl/mod"; N; B=BS) = 1 kl.trwania obc. KLED = SEL("EC5_pl/mod"; K;) = krótkotrwałe f t,0,k = TAB("EC5_pl/mat"; ft0k; FK=FK) = 18,00 N/mm k mod = TAB("EC5_pl/mod"; kmod; B=BS; K=KLED;N=NK) = 0,90 ρ k = TAB("EC5_pl/mat"; rhok; FK=FK) = 380 kg/m 3 współczynnik bezpieczeństwa γ M = 1,30 Gwoździe: typ łącznika Typ = SEL("EC5_pl/VM";Typ;N<) gwoździe = gładkie wielkość dxl = SEL("EC5_pl/VM";Bez;Typ=Typ;d 6) = 3.4x90 średnica gwoździa d = TAB("EC5_pl/VM";d;Typ=Typ;Bez=dxl) = 3,40 mm długość gwoździa l = TAB("EC5_pl/VM";l;Typ=Typ;Bez=dxl) = 90,0 mm f u,k = TAB("EC5_pl/VM";fuk;Bez=dxl) = 600 N/mm

41 PN-EN :010/NA:010 Węzły rozciągane Zalecenia : Minimalna grubość deski z uwagi na możliwość pęknięcia deski t min = MAX(7 * d; (13* d -30) * ρ k / 400) = 3,8 mm t min / MIN(t 1 ; t) = 0,48 1 Ograniczenie długości nakładania (nachodzenia) gwoździ wbijanych po przeciwnej stronie (dla nienawierconych otworów) głębokość osadzenia gwoździ w elemencie środkowym (pas rozciągany) t = l - t 1 = 40,0 mm 4*d /(t - t ) = 0,68 1 Odległości pomiędzy łacznikami i krawędziami (rozmieszczenie łaczników): α: 0,00 a 11,min = IF(ρ k 40;(5+5*COS(α))*d;IF(ρ k 500;(7+8*COS(α))*d)) = 34 mm a 1,min = IF(ρ k 40;(5+7*COS(α))*d;IF(ρ k 500;(7+8*COS(α))*d)) = 41 mm a 1,min = IF(d<5;a 11,min ;a 1,min ) = 34 mm a,min = IF(ρ k 40;5*d;IF(ρ k 500;7*d)) = 17 mm a 4c,min = IF(ρ k 40;5*d;IF(ρ k 500;7*d)) = 17 mm a 1,min / a 1 = 0,85 1 a,min / a = 0,85 1 a 3t,min / a 3,t = 0,93 1 a 4c,min / a 4,c = 0,85 1 zaproponowane wstępnie odległości zostały przyjęte poprawnie. Obliczenie wytrzymalości Minimalna grubość dla połaczeń drewno-drewno lub drewno-materiał drewnopochodny dane pomocnicze M y,rk = 0,3 * f u,k * d,6 = 4336 Nmm f h,k = 0,08 * ρ k * d -0,3 = 1,59 N/mm przy jednakowych materiałach (pasa i nakladek): β = 1,00 nakładka ( ) t 1,req = 1,15 * * + * y,rk 1+ β f h,k * d = 30,18 mm pas 1 t req = 1,15 *( * + ) * ( ) M y,rk f h,k * d = 30,18 mm t 1,req / t 1 = 0,60 t req / t = 0,50 Nośność jednego łacznika na jednocięcie F v,rk = 1,0 * * y,rk * f h,k * d * MIN(MIN(t 1 /t 1,req ;t/t req );1) = 797,9 N F v,rd = k mod *F v,rk / 1,1 = 653 N

42 PN-EN :010/NA:010 Węzły rozciągane a) wymagana ilość gwoździ (nośność gwoździ) F d * 10 3 n min = = 13,8 Sztuk F v,rd ilość gwoździ w jednym szeregu pracująca efektywnie, wymagane jest przesunięcie kolejnych łaczników w kierunku prostopadłym do włókien! (patrz EC5-1-1 rys. 8.6) jednak nie więcej niż d n erf = MAX((0,5 * F d * 10 3 ) / F v,rd ; ) = 6,9 przyjęta ilość gwoździ po jednej stronie na jednocięcie (w sumie w tym połaczeniu będzie x wiecej) przyjęta ilość gwoździ n = 8 n erf / n = 0,86 1 b) Nośność drewnianego przekroju w obrębie łaczników: gwoździe d < 6 mm bez nawiercania otworów: nie ma konieczności obliczania przekroju netto dla elementu rozciąganego: A n = t * h = 6000 mm k ht = IF(ρ k 700 AND t<150;min((150/t) 0, ;1,3);1) = 1,01 f t,0,d = k ht * k mod * f t,0,k / γ M = 14,97 N/mm σ t,0,d = F d * 10 3 / A n = 1,50 N/mm σ t,0,d / f t,0,d = 0,10 1 Zewnętrzne nakładki, łaczniki pracujące jednostronnie, dla łacznikow bez nawierconych otworów: A n = t 1 * h = 5000 mm k ht = IF(ρ k 700 AND t 1 <150;MIN((150/t 1 ) 0, ;1,3);1) = 1,46 f t,0,d = k ht * k mod * f t,0,k / γ M = 15,53 N/mm σ t,0,d = 0,5 * F d * 10 3 / A n = 0,90 N/mm σ t,0,d / (/3 * f t,0,d ) = 0,09 1

43 PN-EN :010/NA:010 Węzły rozciągane lub wg obowiązujących zapisów polskiej wersji językowej EC5-1-1 f h1k = f h,k = 1,59 N/mm f hk = f h,k = 1,59 N/mm M y,k = M y,rk = 4336 Nmm F v,rk1 = (f h1k *t 1 *d)*10-3 ( ( ) ( ) ( )) β = 3,6703 kn F v,rk = (f hk *t *d)*10-3 =,936 kn f h1k * t 1 * d F v,rk3 = * β + * β t * ( t ) + β β 3 t t * * 1 + t 1 t t t * 10-3 = 1,387 kn f h1k * t 1 * d F v,rk4 4 * β *( + β ) * M y,k -3 = * * β *( 1 + β ) + - * β 10 + β f h1k * d * t 1 = 1,3087 kn f h1k * t * d F v,rk5 = * * β 4 * β *( 1 + * β ) * M y,k -3 *( 1 + β ) + - * β * β f h1k * d * t = 1,0843 kn F v,rk6 = * β 1+ * y,k * f h1k * d* 10-3 β = 0,7979 kn F v,rk = MIN(F v,rk1 ;F v,rk ;F v,rk3 ;1,05*F v,rk4 ;1,05*F v,rk5; 1,15*F v,rk6 ) = 0,9 kn ( ) ( ) k mod F v,rdpl = F v,rk * = 0,637 kn γ M n minpl = F d F v,rdpl = 14,1 Sztuk w tym przypadku podejście niemieckie jest słabszym warunkiem, jednak przyjęte 16 gwoździ jest wystarczające

Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150

Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150 Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-0350 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (204) Drewno parametry (wspólne) Dane wejściowe

Bardziej szczegółowo

Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-EN-1995

Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-EN-1995 Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-EN-995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (204) Drewno parametry (wspólne) Dane wejściowe

Bardziej szczegółowo

Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995

Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995 Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014)

Bardziej szczegółowo

Wymiarowanie złączy na łączniki trzpieniowe obciążone poprzecznie wg PN-B-03150

Wymiarowanie złączy na łączniki trzpieniowe obciążone poprzecznie wg PN-B-03150 Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Wymiarowanie złączy na łączniki trzpieniowe obciążone poprzecznie wg PN-B-03150 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014) Wstęp Złącza jednocięte

Bardziej szczegółowo

Wymiarowanie jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150

Wymiarowanie jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150 Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Wymiarowanie jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014) Wstęp Normy konstrukcji drewnianych PN-B-03150-0?:1981.

Bardziej szczegółowo

KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE

KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE POLITECHNIKA BIAŁOSTOCKA WBiIŚ KATEDRA KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH ZAJĘCIA 5 KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE Mgr inż. Julita Krassowska 1 CHARAKTERYSTYKI MATERIAŁOWE drewno lite sosnowe klasy C35: - f m,k =

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 3 - Element drewniany wg EN 1995:2010

Pręt nr 3 - Element drewniany wg EN 1995:2010 Pręt nr 3 - Element drewniany wg EN 1995:2010 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 3 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 3 (x4.000m, y2.000m); 4 (x2.000m, y1.000m) Profil: Pr 50x170 (C 30) Wyniki

Bardziej szczegółowo

Wymiarowanie złączy na łączniki trzpieniowe obciążone poprzecznie wg PN-EN-1995

Wymiarowanie złączy na łączniki trzpieniowe obciążone poprzecznie wg PN-EN-1995 Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Wymiarowanie złączy na łączniki trzpieniowe obciążone poprzecznie wg PN-EN-1995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014) Wstęp Złącza jednocięte

Bardziej szczegółowo

0,04x0,6x1m 1,4kN/m 3 0,034 1,35 0,05

0,04x0,6x1m 1,4kN/m 3 0,034 1,35 0,05 ' 1 2 3 4 Zestawienie obciążeń stałych oddziałujących na mb belki Lp Nazwa Wymiary Cięzar jednostko wy Obciążenia charakterystycz ne stałe kn/mb Współczyn nik bezpieczeń stwa γ Obciążenia obliczeniowe

Bardziej szczegółowo

Połączenia. Przykład 1. Połączenie na wrąb czołowy pojedynczy z płaszczyzną docisku po dwusiecznej kąta. Dane: drewno klasy -

Połączenia. Przykład 1. Połączenie na wrąb czołowy pojedynczy z płaszczyzną docisku po dwusiecznej kąta. Dane: drewno klasy - Dane: drewno klasy - h = b = Połączenia C30 16 cm 8 cm obciąŝenie o maksymalnej wartości w kombinacji obciąŝeń stałe klasa uŝytkowania konstrukcji - 1 F = 50 kn α = 30 0 Przykład 1 Połączenie na wrąb czołowy

Bardziej szczegółowo

ĆWICZENIE / Zespół Konstrukcji Drewnianych

ĆWICZENIE / Zespół Konstrukcji Drewnianych ĆWICZENIE 06 / 07 Zespół Konstrukcji Drewnianych Belka stropowa BELKA STROPOWA O PRZEKROJU ZŁOŻONYM Belka stropowa 3 Polecenie 4 Zaprojektować belkę stropową na podstawie następujących danych: obciążenie:

Bardziej szczegółowo

Lista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00 8 4.41-0.47 9 9.29-0.

Lista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00 8 4.41-0.47 9 9.29-0. 7. Więźba dachowa nad istniejącym budynkiem szkoły. 7.1 Krokwie Geometria układu Lista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00

Bardziej szczegółowo

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO - 1 - Kalkulator Elementów Drewnianych v.2.2 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2002-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mg inż. Jan Kowalski Tytuł: Obliczenia elementów

Bardziej szczegółowo

Stan graniczny użytkowalności wg PN-EN-1995

Stan graniczny użytkowalności wg PN-EN-1995 Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii ądowej i Środowiska Stan graniczny użytkowalności wg PN-EN-1995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014) Ugięcie końcowe wynikowe w net,fin Składniki ugięcia: w

Bardziej szczegółowo

Załącznik nr 2 1 OBLICZENIA STATYCZNE

Załącznik nr 2 1 OBLICZENIA STATYCZNE Załącznik nr 2 1 OBLICZENIA STATYCZNE OBCIĄŻENIE WIATREM WG PN-EN 1991-1-4:2008 strefa wiatrowa I kategoria terenu III tereny regularnie pokryte roślinnością lub budynkami albo o pojedynczych przeszkodach,

Bardziej szczegółowo

ĆWICZENIE 2. Belka stropowa Zespół Konstrukcji Drewnianych 2016 / 2017 BELKA STROPOWA O PRZEKROJU ZŁOŻONYM

ĆWICZENIE 2. Belka stropowa Zespół Konstrukcji Drewnianych 2016 / 2017 BELKA STROPOWA O PRZEKROJU ZŁOŻONYM 07-0-7 ĆWICZENIE 06 / 07 Zespół Konstrukcji Drewnianych Belka stropowa BELKA STROPOWA O PRZEKROJU ZŁOŻONYM 07-0-7 Belka stropowa 3 Polecenie Zaprojektować belkę stropową na podstawie następujących danych:

Bardziej szczegółowo

Rys. 1. Elementy zginane. KONSTRUKCJE BUDOWLANE PROJEKTOWANIE BELEK DREWNIANYCH 2013 2BA-DI s.1 WIADOMOŚCI OGÓLNE

Rys. 1. Elementy zginane. KONSTRUKCJE BUDOWLANE PROJEKTOWANIE BELEK DREWNIANYCH 2013 2BA-DI s.1 WIADOMOŚCI OGÓLNE WIADOMOŚCI OGÓLNE O zginaniu mówimy wówczas, gdy prosta początkowo oś pręta ulega pod wpływem obciążenia zakrzywieniu, przy czym włókna pręta od strony wypukłej ulegają wydłużeniu, a od strony wklęsłej

Bardziej szczegółowo

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO Użtkownik: Biuro Inżnierskie SPECBUD Autor: mg inż. Jan Kowalski Ttuł: Konstrukcje drewniane wg PN-EN Belka - 1 - Kalkulator Konstrukcji Drewnianch EN v.1.0 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO 2013 SPECBUD

Bardziej szczegółowo

- 1 - OBLICZENIA WIĄZARA PŁATWIOWO-KLESZCZOWEGO. Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.1.2 Wiązar płatwiowo-kleszczowy DANE

- 1 - OBLICZENIA WIĄZARA PŁATWIOWO-KLESZCZOWEGO. Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.1.2 Wiązar płatwiowo-kleszczowy DANE - 1 - Wiązar Płatwiowy-Kleszczowy 5.2 OLICZENIA WIĄZARA PŁATWIOWO-KLESZCZOWEGO Użytkownik: iuro Inżynierskie SPECUD 1995-2010 SPECUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.1.2 Wiązar płatwiowo-kleszczowy

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY

PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY Remontu więźby dachowej w budynku mieszkalnym w Warszawie przy ul. Długiej 24, segment A i B Część: Konstrukcje Budowlane Spis zawartości : 1. Dane ogólne 1.1. Podstawa opracowania

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE

OBLICZENIA STATYCZNE PROJEKT BUDOWLANY ZMIANY KONSTRUKCJI DACHU W RUDZICZCE PRZY UL. WOSZCZYCKIEJ 17 1 OBLICZENIA STATYCZNE Inwestor: Gmina Suszec ul. Lipowa 1 43-267 Suszec Budowa: Rudziczka, ul. Woszczycka 17 dz. nr 298/581

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 0 - Element drewniany wg PN-EN 1995:2010

Pręt nr 0 - Element drewniany wg PN-EN 1995:2010 Pręt nr 0 - Element drewniany wg PN-EN 1995:010 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x0.000m, y-0.000m); 1 (x4.000m, y-0.000m) Profil: Pr 150x50 (C 0)

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej

OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej 1.0 DŹWIGAR DACHOWY Schemat statyczny: kratownica trójkątna symetryczna dwuprzęsłowa Rozpiętości obliczeniowe: L 1 = L 2 = 3,00 m Rozstaw dźwigarów: a =

Bardziej szczegółowo

ĆWICZENIE / Zespół Konstrukcji Drewnianych

ĆWICZENIE / Zespół Konstrukcji Drewnianych ĆWICZENIE 3 06 / 07 Zespół Konstrukcji Drewnianych Słup ELEMENT OSIOWO ŚCISKANY Słup 3 Polecenie 4 Wyznaczyć nośność charakterystyczną słupa ściskanego na podstawie następujących danych: długość słupa:

Bardziej szczegółowo

BUDOWNICTWO DREWNIANE. SPIS TREŚCI: Wprowadzenie

BUDOWNICTWO DREWNIANE. SPIS TREŚCI: Wprowadzenie BUDOWNICTWO DREWNIANE. SPIS TREŚCI: Wprowadzenie 1. Materiał budowlany "drewno" 1.1. Budowa drewna 1.2. Anizotropia drewna 1.3. Gęstość drewna 1.4. Szerokość słojów rocznych 1.5. Wilgotność drewna 1.6.

Bardziej szczegółowo

Pomoce dydaktyczne: normy: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcje. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania

Bardziej szczegółowo

STÓŁ NR 1. 2. Przyjęte obciążenia działające na konstrukcję stołu

STÓŁ NR 1. 2. Przyjęte obciążenia działające na konstrukcję stołu STÓŁ NR 1 1. Geometria stołu Stół składa się ze stalowej ramy wykonanej z płaskowników o wymiarach 100x10, stal S355 oraz dębowego blatu grubości 4cm. Połączenia elementów stalowych projektuje się jako

Bardziej szczegółowo

700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:

700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%: Producent: Ryterna modul Typ: Moduł kontenerowy PB1 (długość: 6058 mm, szerokość: 2438 mm, wysokość: 2800 mm) Autor opracowania: inż. Radosław Noga (na podstawie opracowań producenta) 1. Stan graniczny

Bardziej szczegółowo

Płatew dachowa. Kombinacje przypadków obciążeń ustala się na podstawie wzoru. γ Gi G ki ) γ Q Q k. + γ Qi Q ki ψ ( i ) G ki - obciążenia stałe

Płatew dachowa. Kombinacje przypadków obciążeń ustala się na podstawie wzoru. γ Gi G ki ) γ Q Q k. + γ Qi Q ki ψ ( i ) G ki - obciążenia stałe Płatew dachowa Przyjęcie schematu statycznego: - belka wolnopodparta - w halach posadowionych na szkodach górniczych lub w przypadkach, w których przewiduje się nierównomierne osiadanie układów poprzecznych

Bardziej szczegółowo

8.OBLICZENIA STATYCZNE

8.OBLICZENIA STATYCZNE 8.OLICZENI STTYCZNE. Dach ZESTWIENI OCIĄŻEŃ Pokrycie, lachodachówka Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f Obc. obl. kn/m 2. lachodachówka o grubości 0,55 mm [0,350kN/m2] 0,35,30 0,45 2. Łaty 5,5 cm

Bardziej szczegółowo

Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki

Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki 1. Układ sił na przedstawionym rysunku a) jest w równowadze b) jest w równowadze jeśli jest to układ dowolny c) nie jest w równowadze d) na podstawie tego rysunku

Bardziej szczegółowo

Tablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa

Tablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa strona 1 Tablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 1. Blachodachówka o grubości 0,55 mm γ f k d Obc. obl. kn/m 2 0,35 1,30

Bardziej szczegółowo

Jako pokrycie dachowe zastosować płytę warstwową z wypełnieniem z pianki poliuretanowej grubości 100mm, np. PolDeck TD firmy Europanels.

Jako pokrycie dachowe zastosować płytę warstwową z wypełnieniem z pianki poliuretanowej grubości 100mm, np. PolDeck TD firmy Europanels. Pomoce dydaktyczne: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcję. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [2] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania

Bardziej szczegółowo

Stan graniczny użytkowalności wg PN-B-03150

Stan graniczny użytkowalności wg PN-B-03150 Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii ądowej i Środowiska Stan graniczny użytkowalności wg PN-B-03150 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014) Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii ądowej i Środowiska

Bardziej szczegółowo

Rys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic

Rys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic ROZDZIAŁ VII KRATOW ICE STROPOWE VII.. Analiza obciążeń kratownic stropowych Rys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic Bezpośrednie obciążenie kratownic K5, K6, K7 stanowi

Bardziej szczegółowo

Projekt belki zespolonej

Projekt belki zespolonej Pomoce dydaktyczne: - norma PN-EN 1994-1-1 Projektowanie zespolonych konstrukcji stalowo-betonowych. Reguły ogólne i reguły dla budynków. - norma PN-EN 199-1-1 Projektowanie konstrukcji z betonu. Reguły

Bardziej szczegółowo

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET - 1 - Kalkulator Elementów Żelbetowych 2.1 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2001-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.4.1. Elementy żelbetowe

Bardziej szczegółowo

Poziom I-II Bieg schodowy 6 SZKIC SCHODÓW GEOMETRIA SCHODÓW

Poziom I-II Bieg schodowy 6 SZKIC SCHODÓW GEOMETRIA SCHODÓW Poziom I-II ieg schodowy SZKIC SCHODÓW 23 0 175 1,5 175 32 29,2 17,5 10x 17,5/29,2 1,5 GEOMETRI SCHODÓW 30 130 413 24 Wymiary schodów : Długość dolnego spocznika l s,d = 1,50 m Grubość płyty spocznika

Bardziej szczegółowo

3. OBLICZENIA STATYCZNE ELEMENTÓW WIĘŹBY DACHOWEJ

3. OBLICZENIA STATYCZNE ELEMENTÓW WIĘŹBY DACHOWEJ Budynek wielorodzinny przy ul. Woronicza 28 w Warszawie str. 8 3. OBLICZENIA STATYCZNE ELEMENTÓW WIĘŹBY DACHOWEJ 3.1. Materiał: Elementy więźby dachowej zostały zaprojektowane z drewna sosnowego klasy

Bardziej szczegółowo

Wytrzymałość drewna klasy C 20 f m,k, 20,0 MPa na zginanie f v,k, 2,2 MPa na ścinanie f c,k, 2,3 MPa na ściskanie

Wytrzymałość drewna klasy C 20 f m,k, 20,0 MPa na zginanie f v,k, 2,2 MPa na ścinanie f c,k, 2,3 MPa na ściskanie Obliczenia statyczno-wytrzymałościowe: Pomost z drewna sosnowego klasy C27 dla dyliny górnej i dolnej Poprzecznice z drewna klasy C35 lub stalowe Balustrada z drewna klasy C20 Grubość pokładu górnego g

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE

OBLICZENIA STATYCZNE OLICZENI STTYCZNE Obciążenie śniegiem wg PN-80/-02010/z1 / Z1-5 S [kn/m 2 ] h=1,0 l=5,0 l=5,0 1,080 2,700 2,700 1,080 Maksymalne obciążenie dachu: - Dach z przegrodą lub z attyką, h = 1,0 m - Obciążenie

Bardziej szczegółowo

Rys. 29. Schemat obliczeniowy płyty biegowej i spoczników

Rys. 29. Schemat obliczeniowy płyty biegowej i spoczników Przykład obliczeniowy schodów wg EC-2 a) Zebranie obciąŝeń Szczegóły geometryczne i konstrukcyjne przedstawiono poniŝej: Rys. 28. Wymiary klatki schodowej w rzucie poziomym 100 224 20 14 9x 17,4/28,0 157

Bardziej szczegółowo

Szymon Skibicki, KATEDRA BUDOWNICTWA OGÓLNEGO

Szymon Skibicki, KATEDRA BUDOWNICTWA OGÓLNEGO 1 Obliczyć SGN (bez docisku) dla belki pokazanej na rysunku. Belka jest podparta w sposób ograniczający możliwość skręcania na podporze. Belki rozstawione są co 60cm. Obciążenia charakterystyczne belki

Bardziej szczegółowo

POŁĄCZENIA ŚRUBOWE I SPAWANE Dane wstępne: Stal S235: f y := 215MPa, f u := 360MPa, E:= 210GPa, G:=

POŁĄCZENIA ŚRUBOWE I SPAWANE Dane wstępne: Stal S235: f y := 215MPa, f u := 360MPa, E:= 210GPa, G:= POŁĄCZENIA ŚRUBOWE I SPAWANE Dane wstępne: Stal S235: f y : 25MPa, f u : 360MPa, E: 20GPa, G: 8GPa Współczynniki częściowe: γ M0 :.0, :.25 A. POŁĄCZENIE ŻEBRA Z PODCIĄGIEM - DOCZOŁOWE POŁĄCZENIE KATEGORII

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIE ZARYSOWANIA

OBLICZENIE ZARYSOWANIA SPRAWDZENIE SG UŻYTKOWALNOŚCI (ZARYSOWANIA I UGIĘCIA) METODAMI DOKŁADNYMI, OMÓWIENIE PROCEDURY OBLICZANIA SZEROKOŚCI RYS ORAZ STRZAŁKI UGIĘCIA PRZYKŁAD OBLICZENIOWY. ZAJĘCIA 9 PODSTAWY PROJEKTOWANIA KONSTRUKCJI

Bardziej szczegółowo

7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary:

7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary: 7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu Wymiary: B=1,2m L=4,42m H=0,4m Stan graniczny I Stan graniczny II Obciążenie fundamentu odporem gruntu OBCIĄŻENIA: 221,02 221,02 221,02

Bardziej szczegółowo

Szymon Skibicki, KATEDRA BUDOWNICTWA OGÓLNEGO

Szymon Skibicki, KATEDRA BUDOWNICTWA OGÓLNEGO 1 Obliczyć SGN (bez docisku) dla belki pokazanej na rysunku. Belka jest podparta w sposób ograniczający możliwość skręcania na podporze. Belki rozstawione są co 60cm. Obciążenia charakterystyczne belki

Bardziej szczegółowo

Tok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7

Tok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7 Tok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7 I. Dane do projektowania - Obciążenia stałe charakterystyczne: V k = (pionowe)

Bardziej szczegółowo

10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej.

10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej. 10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej. OBCIĄŻENIA: 6,00 6,00 4,11 4,11 1 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa:

Bardziej szczegółowo

Obciążenia (wartości charakterystyczne): - pokrycie dachu (wg PN-82/B-02001: ): Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DANE: Szkic wiązara

Obciążenia (wartości charakterystyczne): - pokrycie dachu (wg PN-82/B-02001: ): Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DANE: Szkic wiązara Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DNE: Szkic wiązara 571,8 396,1 42,0 781,7 10,0 20 51,0 14 690,0 14 51,0 820,0 Geometria ustroju: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 42,0 o Rozpiętość wiązara

Bardziej szczegółowo

Opracowanie pobrane ze strony: http://www.budujemy-przyszlosc.cba.pl

Opracowanie pobrane ze strony: http://www.budujemy-przyszlosc.cba.pl Opracowanie pobrane ze strony: http://www.budujemy-przyszlosc.cba.pl Plik przeznaczony do celów edukacyjnych. Kopiowanie wyrywkowych fragmentów do użytku komercyjnego zabronione. Autor: Bartosz Sadurski

Bardziej szczegółowo

WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCH I WYMIAROWANIE

WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCH I WYMIAROWANIE WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCH I WYMIAROWANIE 9.1. HALA SPORTOWA Z ZAPLECZEM...14 9.1.3. Płyty...16 9.1.3.1. Płyta poz +3.54 gr.20cm...16 9.1.3.2. Płyta poz +4.80 gr.20 i 16cm...18 9.1.3.3. Płyta poz +8,00

Bardziej szczegółowo

Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT. Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne

Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT. Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne PROJEKT WYBRANYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCJI ŻELBETOWEJ BUDYNKU BIUROWEGO DESIGN FOR SELECTED

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE USTROJU NOŚNEGO KŁADKI DLA PIESZYCH PRZEZ RZEKĘ NIEZDOBNĄ W SZCZECINKU

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE USTROJU NOŚNEGO KŁADKI DLA PIESZYCH PRZEZ RZEKĘ NIEZDOBNĄ W SZCZECINKU OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE USTROJU NOŚNEGO KŁADKI DLA PIESZYCH PRZEZ RZEKĘ NIEZDOBNĄ W SZCZECINKU Założenia do obliczeń: - przyjęto charakterystyczne obciążenia równomiernie rozłożone o wartości

Bardziej szczegółowo

Wkręt z gwintem na całej długości KonstruX

Wkręt z gwintem na całej długości KonstruX Wkręt z gwintem na całej długości KonstruX Optymalne rozwiązanie do nowych konstrukcji oraz do remontów System do wszystkich typów połączeń nośnych w konstrukcjach z drewna Zastosowanie budownictwie drewnianym

Bardziej szczegółowo

Dotyczy PN-EN :2008 Eurokod 2 Projektowanie konstrukcji z betonu Część 1-1: Reguły ogólne i reguły dla budynków

Dotyczy PN-EN :2008 Eurokod 2 Projektowanie konstrukcji z betonu Część 1-1: Reguły ogólne i reguły dla budynków POPRAWKA do POLSKIEJ NORMY ICS 91.010.30; 91.080.40 PN-EN 1992-1-1:2008/AC marzec 2011 Wprowadza EN 1992-1-1:2004/AC:2010, IDT Dotyczy PN-EN 1992-1-1:2008 Eurokod 2 Projektowanie konstrukcji z betonu Część

Bardziej szczegółowo

POZ 4.0. OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE

POZ 4.0. OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE 8-51 Gdańsk; ul. Bliska 1b 5 8-563 Gdańsk; ul. Oliwska 1/3, IVp. pok.7 5-5-18-36 58/33-1- POZ.. OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE Poz..1 Most rozpiętość 1m Poz..1.1 Schemat statyczny Poz..1.. Wartości

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY I ROZBUDOWY TOLAET PRZY ZESPOLE SZKÓŁ OGÓLNOSZTAŁCĄCYCH NR 2 W BYDGOSZCZY

OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY I ROZBUDOWY TOLAET PRZY ZESPOLE SZKÓŁ OGÓLNOSZTAŁCĄCYCH NR 2 W BYDGOSZCZY OLICZENI STTYCZNE DO PROJEKTU UDOWLNEGO PRZEUDOWY I ROZUDOWY TOLET PRZY ZESPOLE SZKÓŁ OGÓLNOSZTŁCĄCYCH NR 2 W YDGOSZCZY KROKIEW Tablica 1. Obciążenia stałe Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f Obc. obl.

Bardziej szczegółowo

Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 400 mm na całej długości przęsła

Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 400 mm na całej długości przęsła Zginanie: (przekrój c-c) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)130.71 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 4.90 cm 2. Przyjęto 3 16 o s = 6.03 cm 2 ( = 0.36%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)130.71

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264

Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264 Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x900 (Beton

Bardziej szczegółowo

1. Projekt techniczny Podciągu

1. Projekt techniczny Podciągu 1. Projekt techniczny Podciągu Podciąg jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla żeber. Jest to główny element stropu najczęściej ślinie bądź średnio obciążony ciężarem własnym oraz reakcjami

Bardziej szczegółowo

ANALIZA STATYCZNA i WYMIAROWANIE KONSTRUKCJI RAMY

ANALIZA STATYCZNA i WYMIAROWANIE KONSTRUKCJI RAMY ANALIZA STATYCZNA i WYMIAROWANIE KONSTRUKCJI RAMY 11 10 9 8 7 6 5 4 1 1 WĘZŁY: Nr: X [m]: Y [m]: Nr: X [m]: Y [m]: 1,7 1,41 7 1,6,17,968 1,591 8 1,07,46,658 1,759 9 0,688,54 4,4 1,916 10 0,46,609 5,00,061

Bardziej szczegółowo

9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe

9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe 9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe OBCIĄŻENIA: 55,00 55,00 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,0 Liniowe 0,0 55,00 55,00

Bardziej szczegółowo

2.0. Dach drewniany, płatwiowo-kleszczowy.

2.0. Dach drewniany, płatwiowo-kleszczowy. .0. Dach drewniany, płatwiowo-kleszczowy..1. Szkic.. Charakterystyki przekrojów Własności techniczne drewna: Czas działania obciążeń: ormalny. Klasa warunków wilgotnościowych: 1 - Wilg. 60% (

Bardziej szczegółowo

Projektowanie konstrukcji stalowych PN-EN 1993-1-1:2006/NA:2010

Projektowanie konstrukcji stalowych PN-EN 1993-1-1:2006/NA:2010 PN-EN 1993-1-1:006/NA:010 Stateczność Projektowanie konstrukcji stalowych PN-EN 1993-1-1:006/NA:010 Stateczność PN-EN 1993-1-1:006/NA:010 Stateczność Belka jednoprzęsłowa z profilu dwuteowego Sprawdzenie

Bardziej szczegółowo

Opracowanie: Emilia Inczewska 1

Opracowanie: Emilia Inczewska 1 Dla żelbetowej belki wykonanej z betonu klasy C20/25 ( αcc=1,0), o schemacie statycznym i obciążeniu jak na rysunku poniżej: należy wykonać: 1. Wykres momentów- z pominięciem ciężaru własnego belki- dla

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE 1. ZESTAWIENIE NORM PN -82/B - 02000 PN -82/B - 02001 PN -82/B

Bardziej szczegółowo

Konstrukcje metalowe Wykład XVII Belki (część II)

Konstrukcje metalowe Wykład XVII Belki (część II) Konstrukcje metalowe Wykład XVII Belki (część II) Spis treści Dwuteowniki spawane #t / 3 Przykład (VI klasa przekroju) #t / 10 Przykład (spoiny) #t / 36 Dodatkowe zjawiska #t / 44 Dwuteowniki z falistym

Bardziej szczegółowo

mr1 Klasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 4.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1 [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2

mr1 Klasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 4.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1 [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2 4. mur oporowy Geometria mr1 Wysokość ściany H [m] 2.50 Szerokość ściany B [m] 2.00 Długość ściany L [m] 10.00 Grubość górna ściany B 5 [m] 0.20 Grubość dolna ściany B 2 [m] 0.24 Minimalna głębokość posadowienia

Bardziej szczegółowo

1. Połączenia spawane

1. Połączenia spawane 1. Połączenia spawane Przykład 1a. Sprawdzić nośność spawanego połączenia pachwinowego zakładając osiową pracę spoiny. Rysunek 1. Przykład zakładkowego połączenia pachwinowego Dane: geometria połączenia

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 0 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004

Pręt nr 0 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004 Budynek wielorodzinny - Rama żelbetowa strona nr 1 z 13 Pręt nr 0 - Element żelbetowy wg PN-EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x=-0.120m,

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA KONSTRUKCYJNE

OBLICZENIA KONSTRUKCYJNE OLICZENI KONSTRUKCYJNE SLI GIMNSTYCZNEJ W JEMIELNIE 1. Płatew dachowa DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 16,0 cm Wysokość h = 20,0 cm Drewno: Drewno klejone z drewna litego iglastego,

Bardziej szczegółowo

Wymiarowanie słupów wielogałęziowych wg PN-EN-1995

Wymiarowanie słupów wielogałęziowych wg PN-EN-1995 Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Wymiarowanie słupów wielogałęziowych wg PN-EN-1995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.31 (2013) Założenia projektowe przekrój poprzeczny składa

Bardziej szczegółowo

UWAGA: Projekt powinien być oddany w formie elektronicznej na płycie cd.

UWAGA: Projekt powinien być oddany w formie elektronicznej na płycie cd. Pomoce dydaktyczne: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcję. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [2] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania

Bardziej szczegółowo

długości KonstruX i Wysoki opór wyciągania Mocne połączenie System do wszystkich typów połączeń nośnych w konstrukcjach z drewna

długości KonstruX i Wysoki opór wyciągania Mocne połączenie System do wszystkich typów połączeń nośnych w konstrukcjach z drewna Wkręt z gwintem na całej długości KonstruX Optymalne rozwiązanie do nowych konstrukcji oraz do remontów System do wszystkich typów połączeń nośnych w konstrukcjach z drewna Zastosowanie budownictwie drewnianym

Bardziej szczegółowo

ul. KRASZEWSKIEGO 4, MYSŁOWICE, tel , tel. kom NIP , REGON: Gmina Miasto Mysłowice

ul. KRASZEWSKIEGO 4, MYSŁOWICE, tel , tel. kom NIP , REGON: Gmina Miasto Mysłowice DL USŁUGI W BUDOWNICTWIE ŁUKASZ DROBIEC P R O J E K T O W A N I E, E K S P E R T Y Z Y, O P I N I E, N A D Z O R Y ul. KRASZEWSKIEGO 4, 41-400 MYSŁOWICE, tel. 32 318 18 65, tel. kom. 505 807 349 NIP 222-042-69-14,

Bardziej szczegółowo

WYKŁAD 3 OBLICZANIE I SPRAWDZANIE NOŚNOŚCI NIEZBROJONYCH ŚCIAN MUROWYCH OBCIĄŻNYCH PIONOWO

WYKŁAD 3 OBLICZANIE I SPRAWDZANIE NOŚNOŚCI NIEZBROJONYCH ŚCIAN MUROWYCH OBCIĄŻNYCH PIONOWO WYKŁAD 3 OBLICZANIE I SPRAWDZANIE NOŚNOŚCI NIEZBROJONYCH ŚCIAN MUROWYCH OBCIĄŻNYCH PIONOWO Ściany obciążone pionowo to konstrukcje w których o zniszczeniu decyduje wytrzymałość muru na ściskanie oraz tzw.

Bardziej szczegółowo

KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE

KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE POLITECHIK BIŁOSTOCK WBiIŚ KTEDR KOSTRUKCJI BUDOWLYCH ZJĘCI 6 KOSTRUKCJE DREWIE I MUROWE Mgr inż. Julita Krassowska OŚOŚĆ WĘZŁÓW. Węzeł D 0,75 l 1 = 090 Węzeł B Węzeł E Węzeł B Węzeł E 0,75 l 1 = 090

Bardziej szczegółowo

Hale o konstrukcji słupowo-ryglowej

Hale o konstrukcji słupowo-ryglowej Hale o konstrukcji słupowo-ryglowej SCHEMATY KONSTRUKCYJNE Elementy konstrukcji hal z transportem podpartym: - prefabrykowane, żelbetowe płyty dachowe zmonolityzowane w sztywne tarcze lub przekrycie lekkie

Bardziej szczegółowo

1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ.

1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ. 1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ. Zestawienie obciążeń. Kąt nachylenia połaci dachowych: Obciążenie śniegie. - dla połaci o kącie nachylenia 0 stopni Lokalizacja

Bardziej szczegółowo

Wymiarowanie kratownicy

Wymiarowanie kratownicy Wymiarowanie kratownicy 1 2 ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ STAŁYCH Płyty warstwowe EURO-therm D grubość 250mm 0,145kN/m 2 Płatwie, Stężenia- - 0,1kN/m 2 Razem 0,245kN/m 2-0,245/cos13,21 o = 0,252kN/m 2 Kratownica

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN :2004

Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN :2004 Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x800

Bardziej szczegółowo

Założenia obliczeniowe i obciążenia

Założenia obliczeniowe i obciążenia 1 Spis treści Założenia obliczeniowe i obciążenia... 3 Model konstrukcji... 4 Płyta trybun... 5 Belki trybun... 7 Szkielet żelbetowy... 8 Fundamenty... 12 Schody... 14 Stropy i stropodachy żelbetowe...

Bardziej szczegółowo

PROJEKT REMONTU POCHYLNI ZEWNĘTRZNEJ PRZY POWIATOWYM CENTRUM ZDROWIA W OTWOCKU

PROJEKT REMONTU POCHYLNI ZEWNĘTRZNEJ PRZY POWIATOWYM CENTRUM ZDROWIA W OTWOCKU BOB - Biuro Obsługi Budowy Marek Frelek ul. Powstańców Warszawy 14, 05-420 Józefów NIP 532-000-59-29 tel. 602 614 793, e-mail: marek.frelek@vp.pl PROJEKT REMONTU POCHYLNI ZEWNĘTRZNEJ PRZY POWIATOWYM CENTRUM

Bardziej szczegółowo

Sprawdzenie nosności słupa w schematach A1 i A2 - uwzględnienie oddziaływania pasa dolnego dźwigara kratowego.

Sprawdzenie nosności słupa w schematach A1 i A2 - uwzględnienie oddziaływania pasa dolnego dźwigara kratowego. Sprawdzenie nosności słupa w schematach A i A - uwzględnienie oddziaływania pasa dolnego dźwigara kratowego. Sprawdzeniu podlega podwiązarowa część słupa - pręt nr. Siły wewnętrzne w słupie Kombinacje

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU BUDOWLANEGO KONSTRUKCJI

OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU BUDOWLANEGO KONSTRUKCJI OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU BUDOWLANEGO KONSTRUKCJI ROBUDOWA I ZADASZENIE OCZYSZCZALNI ŚCIEKÓW WIELGIE I. OPIS OGÓLNY 1. Podstawa opracowania podkłady architektoniczne obowiązujące normy PN/B 2. Ogólny

Bardziej szczegółowo

Moduł. Profile stalowe

Moduł. Profile stalowe Moduł Profile stalowe 400-1 Spis treści 400. PROFILE STALOWE...3 400.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE...3 400.1.1. Opis programu...3 400.1.2. Zakres programu...3 400.1. 3. Opis podstawowych funkcji programu...4 400.2.

Bardziej szczegółowo

Poz.1.Dach stalowy Poz.1.1.Rura stalowa wspornikowa

Poz.1.Dach stalowy Poz.1.1.Rura stalowa wspornikowa Poz..Dach stalowy Poz...Rura stalowa wspornikowa Zebranie obciążeń *obciążenia zmienne - obciążenie śniegiem PN-80/B-0200 ( II strefa obciążenia) = 5 0 sin = 0,087 cos = 0,996 - obc. charakterystyczne

Bardziej szczegółowo

Obciążenia konstrukcji dachu Tablica 1. Pokrycie dachu Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f k d Obc. obl. kn/m 2 1. Blachodachówka 0,10 1,20 -- 0,12 2. Łaty i kontrłaty [0,100kN/m2] 0,10 1,10 -- 0,11

Bardziej szczegółowo

Przykład obliczeniowy wyznaczenia imperfekcji globalnych, lokalnych i efektów II rzędu P3 1

Przykład obliczeniowy wyznaczenia imperfekcji globalnych, lokalnych i efektów II rzędu P3 1 Przykład obliczeniowy wyznaczenia imperfekcji globalnych, lokalnych i efektów II rzędu P3 Schemat analizowanej ramy Analizy wpływu imperfekcji globalnych oraz lokalnych, a także efektów drugiego rzędu

Bardziej szczegółowo

1. Obliczenia sił wewnętrznych w słupach (obliczenia wykonane zostały uproszczoną metodą ognisk)

1. Obliczenia sił wewnętrznych w słupach (obliczenia wykonane zostały uproszczoną metodą ognisk) Zaprojektować słup ramy hali o wymiarach i obciążeniach jak na rysunku. DANE DO ZADANIA: Rodzaj stali S235 tablica 3.1 PN-EN 1993-1-1 Rozstaw podłużny słupów 7,5 [m] Obciążenia zmienne: Śnieg 0,8 [kn/m

Bardziej szczegółowo

I. OBLICZENIA WIĘŹBY DACHOWEJ wg PN-B-03150:2000

I. OBLICZENIA WIĘŹBY DACHOWEJ wg PN-B-03150:2000 I. OBLICZENIA WIĘŹBY DACHOWEJ wg PN-B-050:000. ZałoŜenia o obliczeń.. Schemat geometrczn więźb achowej Więźba achowa płatwiowo-kleszczowa... Dane ogólne Lokalizacja bunku - Biłgoraj Strefa obciąŝenia śniegiem

Bardziej szczegółowo

10.0. Schody górne, wspornikowe.

10.0. Schody górne, wspornikowe. 10.0. Schody górne, wspornikowe. OBCIĄŻENIA: Grupa: A "obc. stałe - pł. spocznik" Stałe γf= 1,0/0,90 Q k = 0,70 kn/m *1,5m=1,05 kn/m. Q o1 = 0,84 kn/m *1,5m=1,6 kn/m, γ f1 = 1,0, Q o = 0,63 kn/m *1,5m=0,95

Bardziej szczegółowo

PROJEKT STOPY FUNDAMENTOWEJ

PROJEKT STOPY FUNDAMENTOWEJ TOK POSTĘPOWANIA PRZY PROJEKTOWANIU STOPY FUNDAMENTOWEJ OBCIĄŻONEJ MIMOŚRODOWO WEDŁUG WYTYCZNYCH PN-EN 1997-1 Eurokod 7 Przyjęte do obliczeń dane i założenia: V, H, M wartości charakterystyczne obciążeń

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE MOSTU NAD RZEKĄ ORLA 1. ZałoŜenia obliczeniowe

OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE MOSTU NAD RZEKĄ ORLA 1. ZałoŜenia obliczeniowe OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE MOSTU NAD RZEKĄ ORLA. ZałoŜenia obliczeniowe.. Własciwości fizyczne i mechaniczne materiałów R - wytrzymałość obliczeniowa elementów pracujących na rozciąganie i sciskanie

Bardziej szczegółowo

Schöck Isokorb typu V

Schöck Isokorb typu V Schöck Isokorb typu Schöck Isokorb typu Spis treści Strona Przykłady ułożenia elementów i przekroje 100 Tabele nośności/rzuty poziome 101 Przykłady zastosowania 102 Zbrojenie na budowie/wskazówki 103 Rozstaw

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE KONSTRUKCJI ZABUDOWY OTWORU W PŁYCIE PODŚWIETLKOWEJ

OBLICZENIA STATYCZNE KONSTRUKCJI ZABUDOWY OTWORU W PŁYCIE PODŚWIETLKOWEJ OBLICZENIA STATYCZNE KONSTRUKCJI ZABUDOWY OTWORU W PŁYCIE PODŚWIETLKOWEJ.. Obciążenia stałe Rozaj: ciężar Typ: stałe... Ciężar Charakterystyczna wartość obciążenia: Q k = 0,63 kn/m 2. Obliczeniowe wartości

Bardziej szczegółowo

Schemat statyczny płyty: Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 3,24 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 5,34 m

Schemat statyczny płyty: Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 3,24 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 5,34 m 5,34 OLICZENI STTYCZNE I WYMIROWNIE POZ.2.1. PŁYT Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. f k d Obc.obl. 1. TERKOT 0,24 1,35 -- 0,32 2. WYLEWK CEMENTOW 5CM 2,10 1,35 --

Bardziej szczegółowo

SPIS TREÚCI SPIS TREÚCI... 1

SPIS TREÚCI SPIS TREÚCI... 1 SPIS TREÚCI SPIS TREÚCI... 1 1. PODSTAWA OPRACOWANIA... 2 1.1. ZA OÝENIA PROJEKTOWE... 2 1.2. ZASTOSOWANE NORMY, PRZEPISY I LITERATURA... 2 2. PRZEDMIOT OPRACOWANIA I CEL OPRACOWANIA... 3 3. OGÓLNA CHARAKTERYSTYKA

Bardziej szczegółowo