Wytrzymałość drewna klasy C 20 f m,k, 20,0 MPa na zginanie f v,k, 2,2 MPa na ścinanie f c,k, 2,3 MPa na ściskanie

Save this PDF as:
 WORD  PNG  TXT  JPG

Wielkość: px
Rozpocząć pokaz od strony:

Download "Wytrzymałość drewna klasy C 20 f m,k, 20,0 MPa na zginanie f v,k, 2,2 MPa na ścinanie f c,k, 2,3 MPa na ściskanie"

Transkrypt

1 Obliczenia statyczno-wytrzymałościowe: Pomost z drewna sosnowego klasy C27 dla dyliny górnej i dolnej Poprzecznice z drewna klasy C35 lub stalowe Balustrada z drewna klasy C20 Grubość pokładu górnego g g = 0,05 m Grubość pokładu dolnego g d = 0,12 m Szerokość poprzecznic b p = 0,20 m Wysokość poprzecznic h p = 0,24 m Rozstaw poprzecznic s p = 0,50 m Rozstaw belek s b = 0,80 m Szerokość półki belki b s = 0,20 m Wytrzymałość drewna klasy C 27 f m,k, 27,0 MPa na zginanie f v,k, 2,8 MPa na ścinanie f c,k, 2,6 MPa na ściskanie Ciężar objętościowy drewna sosnowego ρ = 4,5 kn/m 3 Wytrzymałości obliczeniowe drewna: γ m = 1,3 k mod = 0,9 f m,d = k mod *f m,k /γ m 18,7 MPa na zginanie f v,d = k mod *f v,k /γ m 1,9 MPa na ścinanie f c,d = k mod *f c,k /γ m 1,8 MPa na ściskanie Wytrzymałość drewna klasy C 35 f m,k, 35,0 MPa na zginanie f v,k, 3,4 MPa na ścinanie f c,k, 2,8 MPa na ściskanie Ciężar objętościowy drewna sosnowego ρ = 4,8 kn/m 3 Wytrzymałości obliczeniowe drewna: γ m = 1,3 k mod = 0,9 f m,d = k mod *f m,k /γ m 24,2 MPa na zginanie f v,d = k mod *f v,k /γ m 2,4 MPa na ścinanie f c,d = k mod *f c,k /γ m 1,9 MPa na ściskanie Wytrzymałość drewna klasy C 20 f m,k, 20,0 MPa na zginanie f v,k, 2,2 MPa na ścinanie f c,k, 2,3 MPa na ściskanie Ciężar objętościowy drewna sosnowego ρ = 3,9 kn/m 3 Wytrzymałości obliczeniowe drewna: γ m = 1,3 k mod = 0,9 f m,d = k mod *f m,k /γ m 13,8 MPa na zginanie f v,d = k mod *f v,k /γ m 1,5 MPa na ścinanie f c,d = k mod *f c,k /γ m 1,6 MPa na ściskanie

2 Rys.1. Schemat rozmieszczenia i rozkładania się obciążenia na pokład dolny 6 0 cm + 2*gg + gd 60 cm 35 cm + 2*gg + gd 35 cm gg gd hp Pokład dolny: b 1 = 0,6 m + 2g g + g d b 1 = b 2 = 0,35 m + 2g g + g d b 2 = Obciążenia stałe: G k = b 1 *(g g +g d )*ρ G k = G d = G k *γ g (1,5) G d = Obciążenia ruchome: P = Q k = P/b 2 Q k = Q k * γ Q(1,35) *ψ 1(0,75) 0,82 m 0,57 m 0,6273 kn/m 0,94095 kn/m 200,00 kn 350,88 kn/m 355,26 kn/m sp Maksymalny moment zginający: M max = (G d + Q d )*s p 2 /8 M max = W x = g d 2 b 1 /6 W x = 11,13 knm 0, m3 Naprężenia od momentu zginającego σ max = M max /W x σ max = 5,66 MPa f v,d, 18,69 MPa Warunek spełniony Maksymalna siła poprzeczna V max = (G d + Q d )*s p /2 V max = S x =b 1 g d 2 /8 = S x = J x =b 1 g d 3 /12 = J x = 89,05 kn 0, m3 0, m4 Naprężenia od siły poprzecznej τ max =V max *S x /(J x *b 1 ) = τ max = 1,36 MPa f v,d, 1,94 MPa Warunek spełniony

3 Poprzecznice Rozstaw belek w świetle s b,o = 0,60 m Rozpiętość teoretyczna poprzecznicy l pt = 1,05*s b,o l pt = 0,63 m 6 0 c m h p s b,o s b Rys.2. Schemat rozmieszczenia i rozkładania się obciążenia na poprzecznicy Poprzecznice drewniane Obciążenia stałe γ G,1 = 1,35 Ciężar własny pokładu górnego i dolnego G k,1 = s p *(g g +g d )*ρ= 0,38 kn/m G d,1 = G k,1 * γ G,1 = 0,52 kn/m Ciężar własny poprzecznicy G k,2 = b p *h p *ρ = 0,23 kn/m G d,2 = G k,2 * γ G,1 = 0,31 kn/m Całkowite wartości obliczeniowe G d = G d,1 + G d,2 = 0,83 kn/m Obciążenia ruchome P = 200 kn *β Q P = 200 kn Współczynnik zmiennego obciążenia wiodącego γ Q,1 = 1,35 Współczynnik redukcyjny przy częstych oddziaływaniach ψ 1 = 0,75 b 3 = 0,6 m + 2(g g +g d +h p /2) b 3 = 1,18 m Q k = P/b 3 Q k = 169,49 kn/m Q k * γ Q,1 *ψ 1 171,61 kn/m

4 Założenie belki swobodnie podpartej o rozpiętości l pt Założenie belki ciągłej o rozpiętości s b Maksymalny moment zginający M max = 8,56 knm M max = 8,83 knm odczytane z programu W x = b p *h p 2 /6 W x = b p *h p 2 /6 W x = 0, m 3 W x = 0, m 3 Naprężenia od momentu zginającego Naprężenia od momentu zginającego σ max = M max /W x σ max = M max /W x σ max = 4,46 MPa σ max = 4,60 MPa σ max f m,d, 24,23 MPa warunek spełniony? σ max f m,d, 24,23 MPa warunek spełniony? Maksymalna siła poprzeczna Maksymalna siła poprzeczna V max = 68,98 kn - liczone przy s b a nie l pt V max = 75,37 kn odczytane z programu Naprężenia od siły poprzecznej Naprężenia od siły poprzecznej S x = b p *h 2 p /8 S x = b p *h 2 p /8 S x = 0,00144 m 3 S x = 0,00144 m 3 J x = b p *h 3 p /12 J x = b p *h 3 p /12 J x = 0, m 4 J x = 0,00023 m 4 τ max = V max *S x /(J x *b p ) τ max = V max *S x /(J x *b p ) τ max = 2,16 MPa τ max = 2,36 MPa τ max f v,d, 2,35 MPa warunek spełniony? τ max f v,d, 2,35 MPa warunek spełniony? Docisk w miejscu styku z dźwigarami dźw ig a r p oprzecznica Rys.3. Powierzchnia docisku Obciążenia stałe γ G,j = 1,35 Ciężar własny pokładu górnego i dolnego G k,2 = s p *(g g +g d )*s b *ρ G k,2 = 0,31 kn G d,2 = G k,2 * γ G,j = G d,2 = 0,41 kn Ciężar własny poprzecznicy G k,1 = b p * h p * s p *ρ G k,1 = G d,1 = G k,1 * γ G,j G d,1 = 0,12 kn 0,16 kn Całkowita obliczeniowa wartość obciążenia stałego G d = G d,1 + G d,2 G d = 0,57 kn

5 Obciążenia ruchome P = 200 kn *β Q = P = 200,00 kn Współczynnik zmiennego obciążenia wiodącego γ Q,1 = 1,35 Współczynnik redukcyjny przy częstych oddziaływaniach ψ 1 = 0,75 Q k = P Q k = 200,00 kn Q k * γ Q,1 *ψ 1 202,50 kn Powierzchnia docisku F d = b p * b s F d = 0,04 m 2 Docisk σ d = N/F d = (G d +Q d )/F d σ d = 5,08 MPa σ d 1,25*f c,d 2,42 MPa warunek spełniony? Jeżeli warunek wytrzymalości na docisk nie został spełniony możemy wykonać kilka działań A) Możemy zwiększyć powierzchnię docisku, zakładając maksymalną szerokość poprzecznicy do 0,22 m oraz półki belki 0,30 m F d = 0,066 m 2 σ d = 3,08 MPa σ d 1,25*f c,d 2,42 MPa warunek spełniony? Naprężenia nadal przekroczone B) W miejsce siły P możemy wstawić największą reakcję podporową z belki ciągłej zakładając, że ciężar jest przenoszony przez kilka podpór belki ciągłej R max = 149 kn odczytane z programu F d = 0,040 m 2 σ d = 3,73 MPa σ d 1,25*f c,d 2,42 MPa warunek spełniony? Naprężenia nadal przekroczone C) Możemy zastosować połączenie punktów A i B R max = 149 kn odczytane z programu F d = 0,066 m 2 σ d = 2,26 MPa σ d 1,25*f c,d 2,42 MPa warunek spełniony? Warunek spełniony

6 D) Możemy próbować odnieść się do zastosowanego obciążenia P = 200 kn, które w warunkach rzeczywistego użytkowania nie występuje. Jeżeli na polskich drogach dopuszczono do ruchu pojazdy o masie calkowitej 42 t i ciężarze osi 100 kn, to przy realnym zagrożeniu przeładowania osi o 2 t uzyskamy ciężar osi 120 kn, czyli dwóch sił skupionych po 60 kn. P = Q k = 60,00 kn Współczynnik zmiennego obciążenia γ Q,1 = 1,35 Nie uzywamy tym razem współczynnika redukcyjnego przy częstych oddziaływaniach 81,00 kn F d = 0,040 m 2 σ d = 2,03 MPa σ d 1,25*f c,d 2,42 MPa warunek spełniony? Warunek spełniony E) Możemy zastosować wyższą klasę drewna (do C50) f cd.50 = 2,22 MPa 1,25*f c,d = 2,77 MPa σ d 1,25*f c,d warunek spełniony? F) Możemy zastosować poprzecznice stalowe 2 x C100 h p = 0,10 m Stal S235 f yk = 235 MPa f yd = f yk /1,15 f yd = 204,3 MPa f vd = 144,5 MPa Obciążenia stałe γ G,1 = 1,35 Ciężar własny pokładu górnego i dolnego G d,1 = G k,1 * γ G,1 = 0,52 kn/m Ciężar własny poprzecznicy G k,2 = A p *ρ = 0,21 kn/m G d,2 = G k,2 * γ G,1 = 0,29 kn/m Całkowite wartości obliczeniowe G d = G d,1 + G d,2 = 0,80 kn/m Obciążenia ruchome P = 200 kn *β Q P = 200 kn Współczynnik zmiennego obciążenia wiodącego γ Q,1 = 1,35 Współczynnik redukcyjny przy częstych oddziaływaniach ψ 1 = 0,75 b 3 = 0,6 m + 2(g g +g d +h p /2) b 3 = 1,04 m Q k = P/b 3 Q k = 192,31 kn/m Q k * γ Q,1 *ψ 1 194,71 kn/m

7 Założenie belki swobodnie podpartej o rozpiętości l pt Założenie belki ciągłej o rozpiętości s b Maksymalny moment zginający M max = 9,70 knm M max = 11,13 knm odczytane z programu W x = 0, m 3 W x = 0, m 3 Naprężenia od momentu zginającego Naprężenia od momentu zginającego σ max = M max /W x σ max = M max /W x σ max = 118,29 MPa σ max = 135,73 MPa σ max f yd, 204,35 MPa warunek spełniony? σ max f yd, 204,35 MPa warunek spełniony? Maksymalna siła poprzeczna Maksymalna siła poprzeczna V max = 78,21 kn - liczone przy s b a nie l pt V max = 86,21 kn odczytane z programu Naprężenia od siły poprzecznej Naprężenia od siły poprzecznej A v = 2*h s *t s A v = 2*h s *t s h s = h-2(t+r) h s = h-2(t+r) h = 0,1 m h = 0,1 m R = 0,0085 m R = 0,0085 m t = 0,0085 m t = 0,0085 m h s = 0,0660 m h s = 0,066 m t s = 0,0060 m t s = 0,006 m A v = 0, m 2 A v = 0, m 2 τ max = V max /A v τ max = V max *A v τ max = 98,74 MPa τ max = 108,85 MPa τ max f v,d, 144,50 MPa warunek spełniony? τ max f v,d, 144,50 MPa warunek spełniony? Docisk w miejscu styku z dźwigarami Obciążenia stałe Ciężar własny pokładu górnego i dolnego G d,1 = G k,1 * γ G,1 = Ciężar własny poprzecznicy G d,2 = G k,2 * γ G,1 = Całkowite wartości obliczeniowe G d = G d,1 + G d,2 = 0,52 kn/m 0,29 kn/m 0,80 kn/m Obciążenia ruchome P = 200 kn *β Q P = 200 kn Współczynnik zmiennego obciążenia wiodącego γ Q,1 = 1,35 Współczynnik redukcyjny przy częstych oddziaływaniach ψ 1 = 0,75 Q k = P 200,00 kn Q k * γ Q,1 *ψ 1 202,50 kn Powierzchnia docisku F d = 2 * b p * s s = 0,055 m2 F d = 0,02 m 2 Docisk σ d = (G d +Q d )/F d σ d = 9,24 MPa σ d f v,d 144,50 MPa warunek spełniony?

8 Elementy balustrady Szerokość pochwytu b po = 0,10 m Wysokość pochwytu h po = 0,10 m Szerokość słupka b s = 0,10 m Grubość słupka g s = 0,12 m Wysokość słupka od mocowania h s = 1,15 m Wys. słupka od doln. przeciągu h s.1 = 1,05 m Grub. słupka na poz. doln. przec. g s.1 = 0,08 m Rozstaw słupków s s = 1,95 m Mocowanie słupka na śrubie φ = 0,016 m γ G,j = 1,35 γ Q,j = 1,35 Pochwyt Ciężar własny pochwytu G k = b po * h po * ρ G k = G d = G k * γ G,j G d = 0,05 kn/m 0,06 kn/m Obciążenie zmienne pionowe i poziome P = 1 kn/m Q k = P = 1 kn/m Q k * γ Q,j 1,35 kn/m Maksymalny moment zginający Rozstaw słupków w świetle s s,o = 1,85 m Rozpiętość teoretyczna pochwytu l pot = 1,05* s s,o l pot = 1,94 m M max,poz = Q d *l pot 2 /8 M max,poz = M max,pion = (G d +Q d )*l pot 2 /8 M max,pion = Wskaźnik wytrzymałości przekroju 0,64 knm 0,67 knm W x,pion = b po *h po 2 /6 W x,pion = 0, m 3 W x,poz = h po *b po 2 /6 W x,poz = 0, m 3 Naprężenia od momentu zginającego poziomego σ max,poz = M max,poz / W x,poz σ max,poz = 3,82 MPa σ max,poz f m,d, 3,8 f m,d = 13,8 warunek spełniony?

9 Naprężenia od momentu zginającego pionowego σ max,pion = M max,pion / W x,pion σ max,pion = 3,99 MPa σ max,pion f m,d 3,99 f m,d = 13,8 warunek spełniony? Naprężenia od siły poprzecznej S x,poz = h po *b po 2 /8 S x,poz = 0, m 3 S x,pion = b po *h po 2 /8 S x,pion = 0, m 3 J x,poz = h po *b po 3 /12 J x,poz = 0, m 4 J x,pion = b po *h po 3 /12 J x,pion = 0, m 4 V max,poz = Q d *l pot /2 V max,poz = V max,pion = (G d +Q d )*l pot /2 V max,pion = 1,31 kn 1,37 kn τ max,poz =V max,poz *S x,poz /(J x,poz *b po ) τ max,poz = 0,197 MPa τ max,poz f v,d warunek nośności na ścinanie spełniony? 0,197 f v,d = 1,5 MPa τ max,pion =V max,poz *S x, pion /(J x, pion *h po ) τ max,pion = 0,206 MPa τ max,pion f v,d warunek nośności na ścinanie spełniony? 0,206 f v,d = 1,5 MPa Naprężenia od docisku Siła docisku N = G d + Q d,pion N = 2,87 kn Powierzchnia docisku F d = b s * g s F 2 d = 0,012 m Naprężenia od docisku σ d = N/F d 0,24 MPa 0,24 σ d f c,d 1,6 warunek nośności spełniony?

10 Słupek Rozstaw słupków s s = 1,95 m γ G,j = 1,35 γ Q,j = 1,35 Ciężar własny pochwytu G k = b po * h po * ρ * s s G k = G d = G k * γ G,j G d = 0,088 kn 0,118 kn Obciążenie zmienne pionowe i poziome P = 1 kn/m Q k = P = 1 kn/m Q k * γ Q,j Wypadkowa obciążenia Q d,pion = Q d,poz = 1,35 kn/m 2,75 kn 2,63 kn Naprężenia zginające w poziomie mocowania Wskaźnik wytrzymałości przekroju W x,poz = b s *g s 2 /6 W x,poz = 0, m 3 Moment od siły poziomej M max = Q d,poz * h s M max = 3,027 knm σ max = M max /W x,poz σ max = 12,61 MPa 12,61 f m,d 13,8 warunek nośności spełniony? Naprężenia zginające w poziomie dolnego przeciągu Wskaźnik wytrzymałości przekroju W x,poz = b s *g s.1 2 /6 W x,poz = 0, m 3 Moment od siły poziomej M max = Q d,poz * h s.1 M max = 1,418 knm σ max = M max /W x,poz σ max = 13,29 13,29 f m,d 13,8 warunek nośności spełniony? Docisk na śrubie Siła docisku N d = 2,75 kn Pole docisku F d = 0, m 2 σ max = 1,09 MPa 1,09 f c,d 1,6 warunek nośności spełniony?

11 Ustrój niosący Rozpiętość teoretyczna L t Szerokość całkowita - b Szerokość opaski Szerokość chodnika Szerokość jezdni Liczba dźwigarów - k Liczba poprzecznic - n p Materiał: Stal E s - γ s ciężar właściwy stali dźwigar HEA600 J x = W x = f yk = f yd = f vd = f u = Obciążenia stałe Ciężar dżwigara q dź.k = Ciężar płyty pomostu q pokł.k = b*(g g +g d )γ/k Ciężar poprzecznic q poprz.k = b*h p *b p* n p *γ/(k*l t ) Zestawienie ciężarów stałych charkterystyczne q k = q dź.k +q pokł.k +q poprz.k obliczeniiowe q d = q k *γ g 11,400 m 8,000 m 0,500 m 1,500 m 6,000 m 10 sztuk 25 sztuk 206 GPa 78,5 kn/m3 S235 0, m4 0, m3 235 MPa 204 MPa 144 MPa 470 MPa 1,660 kn/m 0,612 kn/m 0,404 kn/m 2,676 kn/m 3,613 kn/m Obciążenia ruchome Model Obciążenia 1 TS układ tandemowy Q 1 = 600 kn = 2 lub 4 siły, gdy Lt > 10 m 300 kn lub 150 kn gdy Lt 10 m Q 2 = 400 kn = 2 lub 4 siły, gdy Lt > 10 m 200 kn lub 100 kn gdy Lt 10 m UDL obciążenie rozłożone q 1.i = 9 kn/m2 q 2.i = 2,5 kn/m2 Model Obciążenia 4 - tłum pieszych q t.i = 5 kn/m2 Podział na pasy umowne szerokość jezdni liczba pasów umownych szerokość pasów szerokość obszaru pozostałego j < 5,40 m 5,40 j < 6,00 m j 6,00 m 1 2 n = Int(j/3) 3,0 m j / 2 3,0 m j - 3,0 m 0 m j - 3,0 m * n Obciążenia TS UDL Pas umowny kn 9,0 kn/m2 Pas umowny kn 2,5 kn/m2 Pas umowny kn 2,5 kn/m2 Pas umowny 4 0 2,5 kn/m2 Obszar pozostały 0 2,5 kn/m2 Chodnik 0 5,0 kn/m2 Opaska 0 0

12 Rozkład poprzeczny obciążeń: Metoda sztywnej poprzecznicy η rzędna linii wpływu rozkładu poprzecznego k liczba dźwigarów bi odległość i-tego dźwigara od osi dźwigarów (oś przekroju) poprzecznej mostu e odległość od osi przekroju poprzecznego mostu do wypadkowej obciążenia szukanej rzędnej l.w. b1 = 0,40 m b2 = 1,20 m b3 = 2,00 m b4 = 2,80 m b5 = 3,60 m b6 = 0,00 m bs = 3,60 m k = 10 η = 1/k + e*bs/(2σb i 2 ) 1/k = 0,100 bs/(2σb 2 i )) = 0,068 x 0 = - 0,1/0,068 = -1,467 m η = 0,1 + e*0,068 Wyznaczenie odległości i składowych obciążeń dla dwóch przypadków obciążenia skrajnego dźwigara e Q11(1) = 3,00 m η Q11(1) = 0,305 e Q11(2) = 2,00 m η Q11(2) = 0,236 e Q12(1) = 1,00 m η Q12(1) = 0,168 e Q12(2) = 0,00 m η Q12(2) = 0,100 e Q21(1) = 0,00 m η Q21(1) = 0,100 e Q21(2) = -1,00 m η Q21(2) = 0,032 e Q22(1) = 2,00 m η Q22(1) = 0,000 poza x 0 e Q22(2) = -3,00 m η Q22(2) = 0,000 poza x 0 e q1(1) = 2,00 m η q1(1) = 0,236 e q1(2) = 1,00 m η q1(2) = 0,168 e q2(1) = -0,48 m η q2(1) = 0,067 e q2(2) = -0,98 m η q2(2) = 0,033 e qt(1) = -3,25 m η qt(1) = 0,000 poza x 0 e qt(2) = 3,25 m η qt(2) = 0,322

13 Obciążenia ruchome (charakterystyczne) przypadek 1 dla Q 1 : η Q1(1) = Q 1 *[η Q11(1) +η Q12(1) ] = dla Q 2 : η Q2(1) = Q 2 *η Q21(1) = dla q 1 : q 1 =q 1.i *b 1 η q1(1) = q 1 *η q1(1) = dla q 2 : q 2 =q 2.i *b 2 η q2(1) = q 2 *η q2(1) = dla q t : q t =q t.i *b ch η qt(1) = q t *η qt(1) = Obciążenia ruchome (charakterystyczne) przypadek 2 dla Q 1 : η Q1(2) = Q 1 *[η Q11(2) +η Q12(2) ] = dla Q 2 : η Q2(2) = Q 2 *η Q21(2) = dla q 1 : q 1 =q 1.i *b 1 η q1(2) = q 1 *η q1(2) = dla q 2 : q 2 =q 2.i *b 2 η q2(2) = q 2 *η q2(2) = dla q t : q t =q t.i *b ch η qt(2) = q t *η qt(2) = 141,818 kn 20,000 kn 6,382 kn/m 0,331 kn/m 0,000 kn/m 100,909 kn 6,364 kn 8,683 kn/m 0,080 kn/m 2,412 kn/m Obliczenie sił wewnętrznych Stałe charakterystyczne T sk = q k *L t /2 = M sk = q k *L t 2 /8 = Stałe obliczeniowe T sd = q d *L/2 = M sd = q d *L t 2 /8 = 15,3 kn 43,5 kn 20,6 kn 58,7 kn Schemat obciążania w przekroju podłużnym Dla Lt <=10 m Vmax ηq ηq ηq 1,2 m Lt - 1,2 m Mmax ηq ηq ηq Lt/2-0,6 m 1,2 m Lt/2-0,6 m Dla Lt >10 m Vmax ηq ηq Lt Mmax ηq ηq Lt/2 Lt/2

14 Obliczenia prowadzone w przypadku rozpiętości powyżej 10 m. W przekroju podłużnym występuje jedna siła skupiona. Wartości Q1 = 300 kn i Q2 = 200 kn Obciążenia ruchome (charakterystyczne) przypadek 1 T rk = (ηq 1 + ηq 2 + ηq t )L t /2 + (ηq 1 + ηq 2 )*1/2 = M rk = (ηq 1 + ηq 2 + ηq t )L t 2 /8 + (ηq 1 + ηq 2 )*Lt/4 = 119,2 kn 570,2 knm Obciążenia ruchome (obliczeniowe) przypadek 1 T rd = 1,35*(ηq 1 + ηq 2 + ηq t )L t /2 + 1,35*(ηQ 1 + ηq 2 )*1/2 = M rd = 1,35*(ηq 1 + ηq 2 + ηq t )L t 2 /8 + 1,35*(ηQ 1 + ηq 2 )*Lt/4 = 160,9 kn 769,8 knm Obciążenia ruchome (charakterystyczne) przypadek 2 T rk = (ηq 1 + ηq 2 + ηq t )L t /2 + (ηq 1 + ηq 2 )*1/2 = M rk = (ηq 1 + ηq 2 + ηq t )L t 2 /8 + (ηq 1 + ηq 2 )*L t /4 = 117,3 kn 487,3 knm Obciążenia ruchome (obliczeniowe) przypadek 2 T rd = 1,35*(ηq 1 + ηq 2 + ηq t )L t /2 + 1,35*(ηQ 1 + ηq 2 )*1/2 = M rd = 1,35*(ηq 1 + ηq 2 + ηq t )L t 2 /8 + 1,35*(ηQ 1 + ηq 2 )*L t /4 = 158,4 kn 657,8 knm UWAGA! W przypadku rozpiętości 10 m i mniejszej w przekroju podłużnym wystepują dwie siły skupione o rozstawie 1,2 m Wartości Q1 = 150 kn i Q2 = 100 kn W tym przypadku stosuje się poniższe wzory do wyznaczania sił wewnętrznych od obciążeń ruchomych Obciążenia ruchome charakterystyczne T rk = (ηq 1 + ηq 2 + ηq t )L t /2 + (ηq 1 + ηq 2 )*(2-1,2m/L t ) = M rk = (ηq 1 + ηq 2 + ηq t )L t 2 /8 + (ηq 1 + ηq 2 )*(L t /2-0,6m)= [kn] [knm] Obciążenia ruchome (obliczeniowe) przypadek 1 T rd = 1,35*(ηq 1 + ηq 2 + ηq t )L t /2 + 1,35*(ηQ 1 + ηq 2 )*(2-1,2m/L t ) = M rd = 1,35*(ηq 1 + ηq 2 + ηq t )L t 2 /8 + 1,35*(ηQ 1 + ηq 2 )*(L t /2-0,6m)= [kn] [knm]

15 Zestawienie obciążeń, wybór bardziej przeciążonego skrajnego dźwigara T sk = M sk = T sd = M sd = Przypadek (1) T rk(1) = M rk(1) = T rd(1) = II M rd(1) = Zestawienie (1) T k(1) = M k(1) = T d(1) = M d(1) = Przypadek (2) II T rk(2) = II M rk(2) = II T rd(2) = II M rd(2) = Zestawienie (2) T k(2) = M k(2) = T d(2) = M d(2) = Maksymalne T kmax = M kmax = T dmax = M dmax = 15,3 kn 43,5 knm 20,6 kn 58,7 knm 119,2 kn 570,2 knm 160,9 kn 769,8 knm 134,4 kn 613,7 knm 181,5 kn 828,5 knm 117,3 kn 487,3 knm 158,4 kn 657,8 knm 132,6 kn 530,7 knm 179,0 kn 716,5 knm 134,4 kn 613,7 knm 181,5 kn 828,5 knm Obliczenie naprężeń w konstrukcji (Wartości obliczeniowe) Naprężenia od zginania Maksymalny moment zginający M dmax = 828,5 knm W x = 0, m3 σ s = M dmax /W x 173,0 MPa σ s f yd = 204,3 MPa naprężenia dopuszczalne nie zostały przekroczone Maksymalna siła poprzeczna T max = 181,48 kn Naprężenia od siły poprzecznej A v = h s *t s h s = h-2(t+r) h = 0,59 m R = 0,0270 m t = 0,0250 m h s = 0,4860 m t s = 0,0130 m A v = 0, m 2 τ max = V max /A v τ max = 28,72 MPa τ max f v,d, 144,50 MPa warunek spełniony? Ugięcie (Stany graniczne użytkowalności) Ugięcie dopuszczalne: w dop = L t /300 w dop = 38,0 mm Ugięcie całkowite: M kmax = E s = J x = 613,7 knm 206 GPa 0, m4 w m = 5/48*M maxk *L 2 t /(E s *J x ) w m < w dop = 28,6 mm dopusczalne ugięcie nie zostało przekroczone

ρ d... kn m 3 - ciężar objętościowy drewna: ρ d... kn m 3 Wytrzymałości drewna wg PN-EN 338:2004 Drewno konstrukcyjne. Klasy wytrzymałości:

ρ d... kn m 3 - ciężar objętościowy drewna: ρ d... kn m 3 Wytrzymałości drewna wg PN-EN 338:2004 Drewno konstrukcyjne. Klasy wytrzymałości: 1. Dane ogólne 1.1. Opis projektowanego ostu Zaprojektowano ost jednoprzęsłowy wolnopodparty. Ustrój niosący stanowi... belek stalowych I... o rozstawie... i poost drewniany o konstrukcji: pokład górny

Bardziej szczegółowo

700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:

700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%: Producent: Ryterna modul Typ: Moduł kontenerowy PB1 (długość: 6058 mm, szerokość: 2438 mm, wysokość: 2800 mm) Autor opracowania: inż. Radosław Noga (na podstawie opracowań producenta) 1. Stan graniczny

Bardziej szczegółowo

Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995

Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995 Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014)

Bardziej szczegółowo

Mosty ćwiczenie projektowe obliczenia wstępne

Mosty ćwiczenie projektowe obliczenia wstępne Wydział Budownictwa Lądowego i Wodnego Katedra Mostów i Kolei Mosty ćwiczenie projektowe obliczenia wstępne Dr inż. Mieszko KUŻAWA 0.03.015 r. III. Obliczenia wstępne dźwigara głównego Podstawowe parametry

Bardziej szczegółowo

Załącznik nr 3. Obliczenia konstrukcyjne

Załącznik nr 3. Obliczenia konstrukcyjne 32 Załącznik nr 3 Obliczenia konstrukcyjne Poz. 1. Strop istniejący nad parterem (sprawdzenie nośności) Istniejący strop typu Kleina z płytą cięŝką. Wartość charakterystyczna obciąŝenia uŝytkowego w projektowanym

Bardziej szczegółowo

Obliczenia wstępne dźwigara głównego

Obliczenia wstępne dźwigara głównego Katedra Mostów i Kolei Obliczenia wstępne dźwigara głównego Materiały dydaktyczne dla kursu Mosty dr inż. Mieszko KUŻAWA 23.03.2017 r. Zawartość raportu z ćwiczenia projektowego 1. Założenia a) Przedmiot,

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE MOSTU NAD RZEKĄ ORLA 1. ZałoŜenia obliczeniowe

OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE MOSTU NAD RZEKĄ ORLA 1. ZałoŜenia obliczeniowe OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE MOSTU NAD RZEKĄ ORLA. ZałoŜenia obliczeniowe.. Własciwości fizyczne i mechaniczne materiałów R - wytrzymałość obliczeniowa elementów pracujących na rozciąganie i sciskanie

Bardziej szczegółowo

Wstępne obliczenia statyczne dźwigara głównego

Wstępne obliczenia statyczne dźwigara głównego Instytut Inżynierii Lądowej Wstępne obliczenia statyczne dźwigara głównego Materiały dydaktyczne dla kursu Podstawy Mostownictwa Dr inż. Mieszko KUŻAWA 6.11.014 r. Obliczenia wstępne dźwigara głównego

Bardziej szczegółowo

KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE

KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE POLITECHNIKA BIAŁOSTOCKA WBiIŚ KATEDRA KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH ZAJĘCIA 5 KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE Mgr inż. Julita Krassowska 1 CHARAKTERYSTYKI MATERIAŁOWE drewno lite sosnowe klasy C35: - f m,k =

Bardziej szczegółowo

Projekt mostu kratownicowego stalowego Jazda taboru - dołem Schemat

Projekt mostu kratownicowego stalowego Jazda taboru - dołem Schemat Projekt mostu kratownicowego stalowego Jazda taboru - dołem Schemat Rozpiętość teoretyczna Wysokość kratownicy Rozstaw podłużnic Rozstaw poprzecznic Długość poprzecznic Długość słupków Długość krzyżulców

Bardziej szczegółowo

Raport wymiarowania stali do programu Rama3D/2D:

Raport wymiarowania stali do programu Rama3D/2D: 2. Element poprzeczny podestu: RK 60x40x3 Rozpiętość leff=1,0m Belka wolnopodparta 1- Obciążenie ciągłe g=3,5kn/mb; 2- Ciężar własny Numer strony: 2 Typ obciążenia: Suma grup: Ciężar własny, Stałe Rodzaj

Bardziej szczegółowo

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET - 1 - Kalkulator Elementów Żelbetowych 2.1 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2001-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.4.1. Elementy żelbetowe

Bardziej szczegółowo

Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 400 mm na całej długości przęsła

Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 400 mm na całej długości przęsła Zginanie: (przekrój c-c) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)130.71 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 4.90 cm 2. Przyjęto 3 16 o s = 6.03 cm 2 ( = 0.36%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)130.71

Bardziej szczegółowo

Poziom I-II Bieg schodowy 6 SZKIC SCHODÓW GEOMETRIA SCHODÓW

Poziom I-II Bieg schodowy 6 SZKIC SCHODÓW GEOMETRIA SCHODÓW Poziom I-II ieg schodowy SZKIC SCHODÓW 23 0 175 1,5 175 32 29,2 17,5 10x 17,5/29,2 1,5 GEOMETRI SCHODÓW 30 130 413 24 Wymiary schodów : Długość dolnego spocznika l s,d = 1,50 m Grubość płyty spocznika

Bardziej szczegółowo

Sprawdzenie stanów granicznych użytkowalności.

Sprawdzenie stanów granicznych użytkowalności. MARCIN BRAŚ SGU Sprawzenie stanów granicznych użytkowalności. Wymiary belki: szerokość przekroju poprzecznego: b w := 35cm wysokość przekroju poprzecznego: h:= 70cm rozpiętość obliczeniowa przęsła: :=

Bardziej szczegółowo

Projekt belki zespolonej

Projekt belki zespolonej Pomoce dydaktyczne: - norma PN-EN 1994-1-1 Projektowanie zespolonych konstrukcji stalowo-betonowych. Reguły ogólne i reguły dla budynków. - norma PN-EN 199-1-1 Projektowanie konstrukcji z betonu. Reguły

Bardziej szczegółowo

Opracowanie pobrane ze strony: http://www.budujemy-przyszlosc.cba.pl

Opracowanie pobrane ze strony: http://www.budujemy-przyszlosc.cba.pl Opracowanie pobrane ze strony: http://www.budujemy-przyszlosc.cba.pl Plik przeznaczony do celów edukacyjnych. Kopiowanie wyrywkowych fragmentów do użytku komercyjnego zabronione. Autor: Bartosz Sadurski

Bardziej szczegółowo

10.0. Schody górne, wspornikowe.

10.0. Schody górne, wspornikowe. 10.0. Schody górne, wspornikowe. OBCIĄŻENIA: Grupa: A "obc. stałe - pł. spocznik" Stałe γf= 1,0/0,90 Q k = 0,70 kn/m *1,5m=1,05 kn/m. Q o1 = 0,84 kn/m *1,5m=1,6 kn/m, γ f1 = 1,0, Q o = 0,63 kn/m *1,5m=0,95

Bardziej szczegółowo

9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe

9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe 9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe OBCIĄŻENIA: 55,00 55,00 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,0 Liniowe 0,0 55,00 55,00

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIE ZARYSOWANIA

OBLICZENIE ZARYSOWANIA SPRAWDZENIE SG UŻYTKOWALNOŚCI (ZARYSOWANIA I UGIĘCIA) METODAMI DOKŁADNYMI, OMÓWIENIE PROCEDURY OBLICZANIA SZEROKOŚCI RYS ORAZ STRZAŁKI UGIĘCIA PRZYKŁAD OBLICZENIOWY. ZAJĘCIA 9 PODSTAWY PROJEKTOWANIA KONSTRUKCJI

Bardziej szczegółowo

1. Projekt techniczny Podciągu

1. Projekt techniczny Podciągu 1. Projekt techniczny Podciągu Podciąg jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla żeber. Jest to główny element stropu najczęściej ślinie bądź średnio obciążony ciężarem własnym oraz reakcjami

Bardziej szczegółowo

Widok ogólny podział na elementy skończone

Widok ogólny podział na elementy skończone MODEL OBLICZENIOWY KŁADKI Widok ogólny podział na elementy skończone Widok ogólny podział na elementy skończone 1 FAZA I odkształcenia od ciężaru własnego konstrukcji stalowej (odkształcenia powiększone

Bardziej szczegółowo

1. Projekt techniczny żebra

1. Projekt techniczny żebra 1. Projekt techniczny żebra Żebro stropowe jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla płyty. Jest to element słabo bądź średnio obciążony siłą równomiernie obciążoną składającą się z obciążenia

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE USTROJU NOŚNEGO KŁADKI DLA PIESZYCH PRZEZ RZEKĘ NIEZDOBNĄ W SZCZECINKU

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE USTROJU NOŚNEGO KŁADKI DLA PIESZYCH PRZEZ RZEKĘ NIEZDOBNĄ W SZCZECINKU OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE USTROJU NOŚNEGO KŁADKI DLA PIESZYCH PRZEZ RZEKĘ NIEZDOBNĄ W SZCZECINKU Założenia do obliczeń: - przyjęto charakterystyczne obciążenia równomiernie rozłożone o wartości

Bardziej szczegółowo

Algorytm do obliczeń stanów granicznych zginanych belek żelbetowych wzmocnionych wstępnie naprężanymi taśmami CFRP

Algorytm do obliczeń stanów granicznych zginanych belek żelbetowych wzmocnionych wstępnie naprężanymi taśmami CFRP Algorytm do obliczeń stanów granicznych zginanych belek żelbetowych wzmocnionych wstępnie naprężanymi taśmami CFRP Ekran 1 - Dane wejściowe Materiały Beton Klasa betonu: C 45/55 Wybór z listy rozwijalnej

Bardziej szczegółowo

10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej.

10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej. 10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej. OBCIĄŻENIA: 6,00 6,00 4,11 4,11 1 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa:

Bardziej szczegółowo

- 1 - Belka Żelbetowa 3.0 A B C 0,30 5,00 0,30 5,00 0,25 1,00

- 1 - Belka Żelbetowa 3.0 A B C 0,30 5,00 0,30 5,00 0,25 1,00 - - elka Żelbetowa 3.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEUD 200-200 SPEUD Gliwice utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.7.3. elka żelbetowa ciągła SZKI ELKI:

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264

Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264 Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x900 (Beton

Bardziej szczegółowo

Schemat statyczny płyty: Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 3,24 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 5,34 m

Schemat statyczny płyty: Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 3,24 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 5,34 m 5,34 OLICZENI STTYCZNE I WYMIROWNIE POZ.2.1. PŁYT Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. f k d Obc.obl. 1. TERKOT 0,24 1,35 -- 0,32 2. WYLEWK CEMENTOW 5CM 2,10 1,35 --

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1112 Z1 1 OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE SPIS TREŚCI 1. Nowe elementy konstrukcyjne... 2 2. Zestawienie obciążeń... 2 2.1. Obciążenia stałe stan istniejący i projektowany... 2 2.2. Obciążenia

Bardziej szczegółowo

7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary:

7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary: 7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu Wymiary: B=1,2m L=4,42m H=0,4m Stan graniczny I Stan graniczny II Obciążenie fundamentu odporem gruntu OBCIĄŻENIA: 221,02 221,02 221,02

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE

OBLICZENIA STATYCZNE PROJEKT BUDOWLANY ZMIANY KONSTRUKCJI DACHU W RUDZICZCE PRZY UL. WOSZCZYCKIEJ 17 1 OBLICZENIA STATYCZNE Inwestor: Gmina Suszec ul. Lipowa 1 43-267 Suszec Budowa: Rudziczka, ul. Woszczycka 17 dz. nr 298/581

Bardziej szczegółowo

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE KONSTRUKCJI MUROWYCH. Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Obliczenia ścian murowanych. Poz.2.2.

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE KONSTRUKCJI MUROWYCH. Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Obliczenia ścian murowanych. Poz.2.2. - 1 - Kalkulator Konstrukcji Murowych EN 1.0 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE KONSTRUKCJI MUROWYCH Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2013 SPECBUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Obliczenia

Bardziej szczegółowo

Połączenia. Przykład 1. Połączenie na wrąb czołowy pojedynczy z płaszczyzną docisku po dwusiecznej kąta. Dane: drewno klasy -

Połączenia. Przykład 1. Połączenie na wrąb czołowy pojedynczy z płaszczyzną docisku po dwusiecznej kąta. Dane: drewno klasy - Dane: drewno klasy - h = b = Połączenia C30 16 cm 8 cm obciąŝenie o maksymalnej wartości w kombinacji obciąŝeń stałe klasa uŝytkowania konstrukcji - 1 F = 50 kn α = 30 0 Przykład 1 Połączenie na wrąb czołowy

Bardziej szczegółowo

Pomost ortotropowy. Dane wyjściowe:

Pomost ortotropowy. Dane wyjściowe: Pomost ortotropowy Dane wyjściowe: Rozstaw żeber podłużnych a = 0,30 m Rozstaw żeber poprzecznych t = 1,60 m Rozpiętość teoretyczna Lt = 24,00 m Szerokość płyty b = 5,10 m Obciążenia stałe: a) Nawierzchnia

Bardziej szczegółowo

3. OBLICZENIA STATYCZNE ELEMENTÓW WIĘŹBY DACHOWEJ

3. OBLICZENIA STATYCZNE ELEMENTÓW WIĘŹBY DACHOWEJ Budynek wielorodzinny przy ul. Woronicza 28 w Warszawie str. 8 3. OBLICZENIA STATYCZNE ELEMENTÓW WIĘŹBY DACHOWEJ 3.1. Materiał: Elementy więźby dachowej zostały zaprojektowane z drewna sosnowego klasy

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN :2004

Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN :2004 Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x800

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE OLICZENI STTYCZNO - WYTRZYMŁOŚCIOWE 1. ZESTWIENIE OCIĄśEŃ N IEG SCHODOWY Zestawienie obciąŝeń [kn/m 2 ] Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. ObciąŜenie zmienne (wszelkiego rodzaju budynki mieszkalne,

Bardziej szczegółowo

Funkcja Tytuł, Imię i Nazwisko Specjalność Nr Uprawnień Podpis Data. kontr. bud bez ograniczeń

Funkcja Tytuł, Imię i Nazwisko Specjalność Nr Uprawnień Podpis Data. kontr. bud bez ograniczeń WYKONAWCA: Firma Inżynierska GF MOSTY 41-940 Piekary Śląskie ul. Dębowa 19 Zamierzenie budowlane: Przebudowa mostu drogowego nad rzeką Brynicą w ciągu drogi powiatowej nr 4700 S (ul. Akacjowa) w Bobrownikach

Bardziej szczegółowo

POŁĄCZENIA ŚRUBOWE I SPAWANE Dane wstępne: Stal S235: f y := 215MPa, f u := 360MPa, E:= 210GPa, G:=

POŁĄCZENIA ŚRUBOWE I SPAWANE Dane wstępne: Stal S235: f y := 215MPa, f u := 360MPa, E:= 210GPa, G:= POŁĄCZENIA ŚRUBOWE I SPAWANE Dane wstępne: Stal S235: f y : 25MPa, f u : 360MPa, E: 20GPa, G: 8GPa Współczynniki częściowe: γ M0 :.0, :.25 A. POŁĄCZENIE ŻEBRA Z PODCIĄGIEM - DOCZOŁOWE POŁĄCZENIE KATEGORII

Bardziej szczegółowo

Przykład obliczeń głównego układu nośnego hali - Rozwiązania alternatywne. Opracował dr inż. Rafał Tews

Przykład obliczeń głównego układu nośnego hali - Rozwiązania alternatywne. Opracował dr inż. Rafał Tews 1. Podstawa dwudzielna Przy dużych zginaniach efektywniejszym rozwiązaniem jest podstawa dwudzielna. Pozwala ona na uzyskanie dużo większego rozstawu śrub kotwiących. Z drugiej strony takie ukształtowanie

Bardziej szczegółowo

PROJEKT NOWEGO MOSTU LECHA W POZNANIU O TZW. PODWÓJNIE ZESPOLONEJ, STALOWO-BETONOWEJ KONSTRUKCJI PRZĘSEŁ

PROJEKT NOWEGO MOSTU LECHA W POZNANIU O TZW. PODWÓJNIE ZESPOLONEJ, STALOWO-BETONOWEJ KONSTRUKCJI PRZĘSEŁ PROJEKT NOWEGO MOSTU LECHA W POZNANIU O TZW. PODWÓJNIE ZESPOLONEJ, STALOWO-BETONOWEJ KONSTRUKCJI PRZĘSEŁ Jakub Kozłowski Arkadiusz Madaj MOST-PROJEKT S.C., Poznań Politechnika Poznańska WPROWADZENIE Cel

Bardziej szczegółowo

2.1. Wyznaczenie nośności obliczeniowej przekroju przy jednokierunkowym zginaniu

2.1. Wyznaczenie nośności obliczeniowej przekroju przy jednokierunkowym zginaniu Obliczenia statyczne ekranu - 1 - dw nr 645 1. OBLICZENIE SŁUPA H = 4,00 m (wg PN-90/B-0300) wysokość słupa H 4 m rozstaw słupów l o 6.15 m 1.1. Obciążenia 1.1.1. Obciążenia poziome od wiatru ( wg PN-B-0011:1977.

Bardziej szczegółowo

Rys. 29. Schemat obliczeniowy płyty biegowej i spoczników

Rys. 29. Schemat obliczeniowy płyty biegowej i spoczników Przykład obliczeniowy schodów wg EC-2 a) Zebranie obciąŝeń Szczegóły geometryczne i konstrukcyjne przedstawiono poniŝej: Rys. 28. Wymiary klatki schodowej w rzucie poziomym 100 224 20 14 9x 17,4/28,0 157

Bardziej szczegółowo

Szymon Skibicki, KATEDRA BUDOWNICTWA OGÓLNEGO

Szymon Skibicki, KATEDRA BUDOWNICTWA OGÓLNEGO 1 Obliczyć SGN (bez docisku) dla belki pokazanej na rysunku. Belka jest podparta w sposób ograniczający możliwość skręcania na podporze. Belki rozstawione są co 60cm. Obciążenia charakterystyczne belki

Bardziej szczegółowo

Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku

Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku 1 Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku Poz. 1. Wymiany w stropie przy szybie dźwigu w hollu. Obciąż. stropu. - warstwy posadzkowe 1,50 1,2 1,80 kn/m 2 - warstwa wyrównawcza 0,05 x 21,0 = 1,05 1,3

Bardziej szczegółowo

ĆWICZENIE 1. Złącze rozciągane Zespół Konstrukcji Drewnianych 2016 / 2017 ZŁĄCZE ROZCIĄGANEGO PASA KRATOWNICY

ĆWICZENIE 1. Złącze rozciągane Zespół Konstrukcji Drewnianych 2016 / 2017 ZŁĄCZE ROZCIĄGANEGO PASA KRATOWNICY ĆWICZEIE 1 016 / 017 Zespół Konstrukcji Drewnianych Złącze rozciągane ZŁĄCZE ROZCIĄGAEGO PASA KRATOWICY 1 Polecenie 3 Zaprojektować złącze rozciągane na podstawie następujących danych: siła rozciągająca

Bardziej szczegółowo

Dane. Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził. Pręt - blacha węzłowa. Wytężenie: TrussBar v

Dane. Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził. Pręt - blacha węzłowa. Wytężenie: TrussBar v Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził TrussBar v. 0.9.9.22 Pręt - blacha węzłowa PN-90/B-03200 Wytężenie: 2.61 Dane Pręt L120x80x12 h b f t f t w R 120.00[mm] 80.00[mm] 12.00[mm] 12.00[mm]

Bardziej szczegółowo

Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150

Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150 Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-0350 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (204) Drewno parametry (wspólne) Dane wejściowe

Bardziej szczegółowo

Wytyczne dla projektantów

Wytyczne dla projektantów KONBET POZNAŃ SP. Z O. O. UL. ŚW. WINCENTEGO 11 61-003 POZNAŃ Wytyczne dla projektantów Sprężone belki nadprożowe SBN 120/120; SBN 72/120; SBN 72/180 Poznań 2013 Niniejsze opracowanie jest własnością firmy

Bardziej szczegółowo

0,42 1, ,50 [21,0kN/m3 0,02m] 4. Warstwa cementowa grub. 7 cm

0,42 1, ,50 [21,0kN/m3 0,02m] 4. Warstwa cementowa grub. 7 cm PROJEKT MONTŻU WNIEN SP Z PODESTEM N NTRESOLI WRZ Z TECHNOLOGIĄ UZDTNINI WODY W UDYNKU KRYTEGO SENU WODNIK 2000 W GRODZISKU MZOWIECKIM N DZIŁKCH NR 55/2, 58/2 (ORĘ 0057) Inwestor Ośrodek Sportu i Rekreacji

Bardziej szczegółowo

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO - 1 - Kalkulator Elementów Drewnianych v.2.2 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2002-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mg inż. Jan Kowalski Tytuł: Obliczenia elementów

Bardziej szczegółowo

Katedra Mostów i Kolei. Mosty Metalowe I. Ćwiczenia projektowe dla specjalności Inżynieria Mostowa. dr inż. Mieszko KUŻAWA r.

Katedra Mostów i Kolei. Mosty Metalowe I. Ćwiczenia projektowe dla specjalności Inżynieria Mostowa. dr inż. Mieszko KUŻAWA r. Katedra Mostów i Kolei Mosty Metalowe I Ćwiczenia projektowe dla specjalności Inżynieria Mostowa dr inż. Mieszko KUŻAWA 16.04.2015 r. I. Obciążenia ruchome mostów i wiaduktów kolejowych wg PN-EN 1991-2

Bardziej szczegółowo

Rys.59. Przekrój poziomy ściany

Rys.59. Przekrój poziomy ściany Obliczenia dla ściany wewnętrznej z uwzględnieniem cięŝaru podciągu Obliczenia ściany wewnętrznej wykonano dla ściany, na której oparte są belki stropowe o największej rozpiętości. Zebranie obciąŝeń jednostkowych-

Bardziej szczegółowo

Lista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00 8 4.41-0.47 9 9.29-0.

Lista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00 8 4.41-0.47 9 9.29-0. 7. Więźba dachowa nad istniejącym budynkiem szkoły. 7.1 Krokwie Geometria układu Lista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00

Bardziej szczegółowo

- 1 - Belka Żelbetowa 4.0

- 1 - Belka Żelbetowa 4.0 - 1 - elka Żelbetowa 4.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEU utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: elki żelbetowe stropu 2001-2014 SPEU Gliwice Podciąg - oś i

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004

Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004 Budynek wielorodzinny - Rama żelbetowa strona nr z 7 Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN 992--:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 4 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 2 (x=4.000m,

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA KONSTRUKCYJNE

OBLICZENIA KONSTRUKCYJNE OLICZENI KONSTRUKCYJNE SLI GIMNSTYCZNEJ W JEMIELNIE 1. Płatew dachowa DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 16,0 cm Wysokość h = 20,0 cm Drewno: Drewno klejone z drewna litego iglastego,

Bardziej szczegółowo

Rys. 1. Elementy zginane. KONSTRUKCJE BUDOWLANE PROJEKTOWANIE BELEK DREWNIANYCH 2013 2BA-DI s.1 WIADOMOŚCI OGÓLNE

Rys. 1. Elementy zginane. KONSTRUKCJE BUDOWLANE PROJEKTOWANIE BELEK DREWNIANYCH 2013 2BA-DI s.1 WIADOMOŚCI OGÓLNE WIADOMOŚCI OGÓLNE O zginaniu mówimy wówczas, gdy prosta początkowo oś pręta ulega pod wpływem obciążenia zakrzywieniu, przy czym włókna pręta od strony wypukłej ulegają wydłużeniu, a od strony wklęsłej

Bardziej szczegółowo

Sprawdzenie nosności słupa w schematach A1 i A2 - uwzględnienie oddziaływania pasa dolnego dźwigara kratowego.

Sprawdzenie nosności słupa w schematach A1 i A2 - uwzględnienie oddziaływania pasa dolnego dźwigara kratowego. Sprawdzenie nosności słupa w schematach A i A - uwzględnienie oddziaływania pasa dolnego dźwigara kratowego. Sprawdzeniu podlega podwiązarowa część słupa - pręt nr. Siły wewnętrzne w słupie Kombinacje

Bardziej szczegółowo

ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA

ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA III. KONSTRUKCJA ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA CZĘŚĆ OPISOWA DANE OGÓLNE... str. ZASTOSOWANE ROZWIĄZANIA TECHNICZNE... str. OBLICZENIA... str. EKSPERTYZA TECHNICZNA DOTYCZĄCA MOŻLIWOŚCI WYKONANIA PODESTU POD AGREGATY

Bardziej szczegółowo

Strop belkowy. Przykład obliczeniowy stropu stalowego belkowego wg PN-EN dr inż. Rafał Tews Konstrukcje metalowe PN-EN /165

Strop belkowy. Przykład obliczeniowy stropu stalowego belkowego wg PN-EN dr inż. Rafał Tews Konstrukcje metalowe PN-EN /165 Przykład obliczeniowy stropu stalowego belkowego wg P-E 199-1-1. Strop w budynku o kategorii użytkowej D. Elementy stropu ze stali S75. Geometria stropu: Rysunek 1: Schemat stropu. 1/165 Dobór grubości

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 3 - Element drewniany wg EN 1995:2010

Pręt nr 3 - Element drewniany wg EN 1995:2010 Pręt nr 3 - Element drewniany wg EN 1995:2010 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 3 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 3 (x4.000m, y2.000m); 4 (x2.000m, y1.000m) Profil: Pr 50x170 (C 30) Wyniki

Bardziej szczegółowo

Autorska Pracownia Architektoniczna Kraków, ul. Zygmuntowska 33/12, tel

Autorska Pracownia Architektoniczna Kraków, ul. Zygmuntowska 33/12, tel Autorska Pracownia Architektoniczna 31-314 Kraków, ul. Zygmuntowska 33/1, tel. 1 638 48 55 Adres inwestycji: Województwo małopolskie, Powiat wielicki, Obręb Wola Batorska [ Nr 0007 ] Działki nr: 1890/11,

Bardziej szczegółowo

1. Połączenia spawane

1. Połączenia spawane 1. Połączenia spawane Przykład 1a. Sprawdzić nośność spawanego połączenia pachwinowego zakładając osiową pracę spoiny. Rysunek 1. Przykład zakładkowego połączenia pachwinowego Dane: geometria połączenia

Bardziej szczegółowo

STROP TERIVA. Strop między piętrowy - Teriva. Widok ogólny stropu Teriva. Ciężar konstrukcji. nadbeton - grubość 3cm gk1 0,03*24 0,72

STROP TERIVA. Strop między piętrowy - Teriva. Widok ogólny stropu Teriva. Ciężar konstrukcji. nadbeton - grubość 3cm gk1 0,03*24 0,72 STROP TERIVA Strop między piętrowy - Teriva Widok ogólny stropu Teriva Obciążenia stałe: Materiał Ciężar konstrukcji Obliczenia Obciążenie charakterystyczne [kn/m 2 ] nadbeton - grubość 3cm gk1 0,03*24

Bardziej szczegółowo

ZAJĘCIA 4 WYMIAROWANIE RYGLA MIĘDZYKONDYGNACYJNEGO I STROPODACHU W SGN I SGU

ZAJĘCIA 4 WYMIAROWANIE RYGLA MIĘDZYKONDYGNACYJNEGO I STROPODACHU W SGN I SGU ZAJĘCIA 4 WYMIAROWANIE RYGLA MIĘDZYKONDYGNACYJNEGO I STROPODACHU W SGN I SGU KONSTRUKCJE BETONOWE II MGR. INŻ. JULITA KRASSOWSKA RYGIEL PRZEKROJE PROSTOKĄTNE - PRZEKROJE TEOWE + Wybieramy po jednym przekroju

Bardziej szczegółowo

τ R2 := 0.32MPa τ b1_max := 3.75MPa E b1 := 30.0GPa τ b2_max := 4.43MPa E b2 := 34.6GPa

τ R2 := 0.32MPa τ b1_max := 3.75MPa E b1 := 30.0GPa τ b2_max := 4.43MPa E b2 := 34.6GPa 10.6 WYMIAROWANE PRZEKROJÓW 10.6.1. DANE DO WMIAROWANIA Beton istniejącej konstrukcji betonowej klasy B5 dla którego: - wytrzymałość obliczeniowa na ściskanie (wg. PN-91/S-1004 dla betonu B5) - wytrzymałość

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 0 - Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona wg PN-EN :2004

Pręt nr 0 - Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona wg PN-EN :2004 Pręt nr 0 - Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona wg PN-EN 1992-1- 1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x0.000m, y0.000m); 1 (x6.000m, y0.000m)

Bardziej szczegółowo

Załącznik nr 2 1 OBLICZENIA STATYCZNE

Załącznik nr 2 1 OBLICZENIA STATYCZNE Załącznik nr 2 1 OBLICZENIA STATYCZNE OBCIĄŻENIE WIATREM WG PN-EN 1991-1-4:2008 strefa wiatrowa I kategoria terenu III tereny regularnie pokryte roślinnością lub budynkami albo o pojedynczych przeszkodach,

Bardziej szczegółowo

PRZEZNACZENIE I OPIS PROGRAMU

PRZEZNACZENIE I OPIS PROGRAMU PROGRAM ZESP1 (12.91) Autor programu: Zbigniew Marek Michniowski Program do analizy wytrzymałościowej belek stalowych współpracujących z płytą żelbetową. PRZEZNACZENIE I OPIS PROGRAMU Program służy do

Bardziej szczegółowo

Poz.1.Dach stalowy Poz.1.1.Rura stalowa wspornikowa

Poz.1.Dach stalowy Poz.1.1.Rura stalowa wspornikowa Poz..Dach stalowy Poz...Rura stalowa wspornikowa Zebranie obciążeń *obciążenia zmienne - obciążenie śniegiem PN-80/B-0200 ( II strefa obciążenia) = 5 0 sin = 0,087 cos = 0,996 - obc. charakterystyczne

Bardziej szczegółowo

Obciążenia (wartości charakterystyczne): - pokrycie dachu (wg PN-82/B-02001: ): Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DANE: Szkic wiązara

Obciążenia (wartości charakterystyczne): - pokrycie dachu (wg PN-82/B-02001: ): Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DANE: Szkic wiązara Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DNE: Szkic wiązara 571,8 396,1 42,0 781,7 10,0 20 51,0 14 690,0 14 51,0 820,0 Geometria ustroju: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 42,0 o Rozpiętość wiązara

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE

OBLICZENIA STATYCZNE OLICZENI STTYCZNE Obciążenie śniegiem wg PN-80/-02010/z1 / Z1-5 S [kn/m 2 ] h=1,0 l=5,0 l=5,0 1,080 2,700 2,700 1,080 Maksymalne obciążenie dachu: - Dach z przegrodą lub z attyką, h = 1,0 m - Obciążenie

Bardziej szczegółowo

Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f

Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f 0,10 0,30 L = 0,50 0,10 H=0,40 OBLICZENIA 6 OBLICZENIA DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY SCHODÓW ZEWNĘTRZNYCH, DRZWI WEJŚCIOWYCH SZT. 2 I ZADASZENIA WEJŚCIA GŁÓWNEGO DO BUDYNKU NR 3 JW. 5338 przy ul.

Bardziej szczegółowo

EKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku

EKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku EKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku TEMAT MODERNIZACJA POMIESZCZENIA RTG INWESTOR JEDNOSTKA PROJEKTOWA SAMODZIELNY PUBLICZNY ZESPÓŁ OPIEKI ZDROWOTNEJ 32-100 PROSZOWICE,

Bardziej szczegółowo

Spis treści. Przedmowa... Podstawowe oznaczenia Charakterystyka ogólna dźwignic i torów jezdnych... 1

Spis treści. Przedmowa... Podstawowe oznaczenia Charakterystyka ogólna dźwignic i torów jezdnych... 1 Przedmowa Podstawowe oznaczenia 1 Charakterystyka ogólna dźwignic i torów jezdnych 1 11 Uwagi ogólne 1 12 Charakterystyka ogólna dźwignic 1 121 Suwnice pomostowe 2 122 Wciągniki jednoszynowe 11 13 Klasyfikacja

Bardziej szczegółowo

1. Obliczenia sił wewnętrznych w słupach (obliczenia wykonane zostały uproszczoną metodą ognisk)

1. Obliczenia sił wewnętrznych w słupach (obliczenia wykonane zostały uproszczoną metodą ognisk) Zaprojektować słup ramy hali o wymiarach i obciążeniach jak na rysunku. DANE DO ZADANIA: Rodzaj stali S235 tablica 3.1 PN-EN 1993-1-1 Rozstaw podłużny słupów 7,5 [m] Obciążenia zmienne: Śnieg 0,8 [kn/m

Bardziej szczegółowo

Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki

Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki 1. Układ sił na przedstawionym rysunku a) jest w równowadze b) jest w równowadze jeśli jest to układ dowolny c) nie jest w równowadze d) na podstawie tego rysunku

Bardziej szczegółowo

ĆWICZENIE 1. Złącze rozciągane Zespół Konstrukcji Drewnianych 2016 / 2017 ZŁĄCZE ROZCIĄGANEGO PASA KRATOWNICY

ĆWICZENIE 1. Złącze rozciągane Zespół Konstrukcji Drewnianych 2016 / 2017 ZŁĄCZE ROZCIĄGANEGO PASA KRATOWNICY ĆWICZEIE 1 016 / 017 Zespół Konstrukcji Drewnianych Złącze rozciągane ZŁĄCZE ROZCIĄGAEGO PASA KRATOWICY 1 Polecenie 3 Zaprojektować złącze rozciągane na podstawie następujących danych: siła rozciągająca

Bardziej szczegółowo

PROJEKT STROPU BELKOWEGO

PROJEKT STROPU BELKOWEGO PROJEKT STROPU BELKOWEGO Nr tematu: A Dane H : 6m L : 45.7m B : 6.4m Qk : 6.75kPa a :.7m str./9 Geometria nz : 5 liczba żeber B Lz : 5.8 m długość żebra nz npd : 3 liczba przęseł podciągu przyjęto długość

Bardziej szczegółowo

Dane. Belka - belka (blacha czołowa) Wytężenie: BeamsRigid v PN-90/B-03200

Dane. Belka - belka (blacha czołowa) Wytężenie: BeamsRigid v PN-90/B-03200 BeamsRigid v. 0.9.9.2 Belka - belka (blacha czołowa) PN-90/B-03200 Wytężenie: 0.999 Dane Lewa belka IPE300 h b b fb t fb t wb R b 300.00[mm] 150.00[mm] 10.70[mm] 7.10[mm] 15.00[mm] A b J y0b J z0b y 0b

Bardziej szczegółowo

Stropy TERIVA - Projektowanie i wykonywanie

Stropy TERIVA - Projektowanie i wykonywanie Stropy TERIVA obciążone równomiernie sprawdza się przez porównanie obciążeń działających na strop z podanymi w tablicy 4. Jeżeli na strop działa inny układ obciążeń lub jeżeli strop pracuje w innym układzie

Bardziej szczegółowo

Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-EN-1995

Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-EN-1995 Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-EN-995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (204) Drewno parametry (wspólne) Dane wejściowe

Bardziej szczegółowo

Zadanie 1: śruba rozciągana i skręcana

Zadanie 1: śruba rozciągana i skręcana Zadanie 1: śruba rozciągana i skręcana Cylindryczny zbiornik i jego pokrywę łączy osiem śrub M16 wykonanych ze stali C15 i osadzonych na kołnierzu. Średnica wewnętrzna zbiornika wynosi 200 mm. Zbiornik

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1. Obciążenia 1.1. Założenia Ze względu na brak pełnych danych dotyczących konstrukcji istniejącego obiektu, w tym stalowego podciągu, drewnianego stropu oraz więźby

Bardziej szczegółowo

STÓŁ NR 1. 2. Przyjęte obciążenia działające na konstrukcję stołu

STÓŁ NR 1. 2. Przyjęte obciążenia działające na konstrukcję stołu STÓŁ NR 1 1. Geometria stołu Stół składa się ze stalowej ramy wykonanej z płaskowników o wymiarach 100x10, stal S355 oraz dębowego blatu grubości 4cm. Połączenia elementów stalowych projektuje się jako

Bardziej szczegółowo

Obliczenia statyczno wytrzymałościowe

Obliczenia statyczno wytrzymałościowe MK MOSTY str. 1 Obliczenia statyczno wytrzymałościowe Przebudowa mostu stałego przez rzekę Sawa w miejscowości Dębina, w ciągu drogi powiatowej Nr 1519 R Łańcut Podzwierzyniec - Białobrzegi km 3 + 576,00

Bardziej szczegółowo

Projekt z konstrukcji żelbetowych.

Projekt z konstrukcji żelbetowych. ŁUKASZ URYCH 1 Projekt z konstrukcji żelbetowych. Wymiary elwmentów: Element h b Strop h f := 0.1m Żebro h z := 0.4m b z := 0.m Podciąg h p := 0.55m b p := 0.3m Rozplanowanie: Element Rozpiętość Żebro

Bardziej szczegółowo

Grubosç płyty żelbetowej: h p. Aanlizowana szerokośç płyty: b := 1000 mm. Rozpiętośç płyty o schemacie statycznym L t. 1.5 m

Grubosç płyty żelbetowej: h p. Aanlizowana szerokośç płyty: b := 1000 mm. Rozpiętośç płyty o schemacie statycznym L t. 1.5 m Sprawdzenie stanu granicznego użytkowalności (SLS) w zakresie naprężeń maksymalnych, zarysowania i ugięcia żelbetowej płyty wspornika pomostu na podstawie obliczeń wg PN-EN 199-. (Opracowanie: D. Sobala

Bardziej szczegółowo

e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65 m Dla B20 i stali St0S h = 15 cm h 0 = 12 cm 958 1,00 0,12 F a = 0,0029x100x12 = 3,48 cm 2

e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65 m Dla B20 i stali St0S h = 15 cm h 0 = 12 cm 958 1,00 0,12 F a = 0,0029x100x12 = 3,48 cm 2 OBLICZENIA STATYCZNE POZ.1.1 ŚCIANA PODŁUŻNA BASENU. Projektuje się baseny żelbetowe z betonu B20 zbrojone stalą St0S. Grubość ściany 12 cm. Z = 0,5x10,00x1,96 2 x1,1 = 21,13 kn e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65

Bardziej szczegółowo

Moduł. Profile stalowe

Moduł. Profile stalowe Moduł Profile stalowe 400-1 Spis treści 400. PROFILE STALOWE...3 400.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE...3 400.1.1. Opis programu...3 400.1.2. Zakres programu...3 400.1. 3. Opis podstawowych funkcji programu...4 400.2.

Bardziej szczegółowo

Parametry geotechniczne gruntów ustalono na podstawie Metody B Piasek średni Stopień zagęszczenia gruntu niespoistego: I D = 0,7.

Parametry geotechniczne gruntów ustalono na podstawie Metody B Piasek średni Stopień zagęszczenia gruntu niespoistego: I D = 0,7. .11 Fundamenty.11.1 Określenie parametrów geotechnicznych podłoża Rys.93. Schemat obliczeniowy dla ławy Parametry geotechniczne gruntów ustalono na podstawie Metody B Piasek średni Stopień zagęszczenia

Bardziej szczegółowo

mr1 Klasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 4.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1 [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2

mr1 Klasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 4.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1 [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2 4. mur oporowy Geometria mr1 Wysokość ściany H [m] 2.50 Szerokość ściany B [m] 2.00 Długość ściany L [m] 10.00 Grubość górna ściany B 5 [m] 0.20 Grubość dolna ściany B 2 [m] 0.24 Minimalna głębokość posadowienia

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE 1. ZESTAWIENIE NORM PN -82/B - 02000 PN -82/B - 02001 PN -82/B

Bardziej szczegółowo

Wewnętrzny stan bryły

Wewnętrzny stan bryły Stany graniczne Wewnętrzny stan bryły Bryła (konstrukcja) jest w równowadze, jeżeli oddziaływania zewnętrzne i reakcje się równoważą. P α q P P Jednak drugim warunkiem równowagi jest przeniesienie przez

Bardziej szczegółowo

Belka - podciąg EN :2006

Belka - podciąg EN :2006 Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził BeamGirder v. 0.9.9.22 Belka - podciąg EN 1991-1-8:2006 Wytężenie: 0.76 Dane Podciąg IPE360 h p b fp t fp t wp R p 360.00[mm] 170.00[mm] 12.70[mm] 8.00[mm]

Bardziej szczegółowo

WYMIAROWANIE POŁĄCZENIA DŹWIGARA STALOWEGO Z ŻELBETOWĄ PŁYTĄ POMOSTU ZA POMOCĄ SWORZNI

WYMIAROWANIE POŁĄCZENIA DŹWIGARA STALOWEGO Z ŻELBETOWĄ PŁYTĄ POMOSTU ZA POMOCĄ SWORZNI Jednostki dodatkowe Jednostki dodatkowe: kn 10 3 N MPa 10 6 Pa GPa 10 9 Pa Warunek( a) := if ( a = 1, "spełniony", "nie spełniony" ) Jednostki dodatkowe WYMIAROWANIE POŁĄCZENIA DŹWIGARA STALOWEGO Z ŻELBETOWĄ

Bardziej szczegółowo

Zginanie proste belek

Zginanie proste belek Zginanie belki występuje w przypadku obciążenia działającego prostopadle do osi belki Zginanie proste występuje w przypadku obciążenia działającego w płaszczyźnie głównej zx Siły przekrojowe w belkach

Bardziej szczegółowo

POZ. 1 ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ Stropy pod lokalami mieszkalnymi przy zastosowaniu płyt WPS

POZ. 1 ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ Stropy pod lokalami mieszkalnymi przy zastosowaniu płyt WPS OBLICZENIA STATYCZNE DO AKTUALIZACJI PROJEKTÓW BUDOWLANYCH REMONTU ELEWACJI WRAZ Z BALKONAMI I NAPRAWĄ RYS ORAZ REMONTU PIWNIC W BUDYNKU MIESZKALNYM PRZY UL. ŻELAZNEJ 64 r/ KROCHMALNEJ TOM I POZ. 1 ZESTAWIENIE

Bardziej szczegółowo