Konstrukcje metalowe Wykład XVII Belki (część II)

Save this PDF as:
 WORD  PNG  TXT  JPG

Wielkość: px
Rozpocząć pokaz od strony:

Download "Konstrukcje metalowe Wykład XVII Belki (część II)"

Transkrypt

1 Konstrukcje metalowe Wykład XVII Belki (część II)

2 Spis treści Dwuteowniki spawane #t / 3 Przykład (VI klasa przekroju) #t / 10 Przykład (spoiny) #t / 36 Dodatkowe zjawiska #t / 44 Dwuteowniki z falistym środnikiem #t / 66

3 #16 / 13 Dwuteowniki spawane: Z płaskim środnikiem IKS HKS Z falistym środnikiem

4 Dwuteowniki gorącowalcowane - zazwyczaj I lub II klasa przekroju Dwuteowniki spawane - zazwyczaj III lub IV klasa przekorju W IV klasie przekroju przeanalizować należy wiele zjawisk, nie występujących w innych klasach.

5 Projektowanie dwuteownika spawanego: h L / 20 L / 25 t w [mm] 7 [mm] + 3 h [m] b 0,2 h 0,3 h t f 1,5 t w 2,0 t w Przykład: L = 16 m h [mm] 700 [mm] = 0,7 [m] t w ,7 = 9 [mm] b [mm] 160 [mm] t f [mm] 18 [mm]

6 Dla smukłych środników (IV klasa) zachodzi ryzyko lokalnej utraty stateczności w części ściskanej przekroju.

7 Metoda obliczeń polega na przyjęciu przekroju efektywnego, bez tych fragmentów, które mogą podlegać niestateczności. Charakterystyki geometryczne X mnożymy przez współczynnik redukcyjny ρ. R = (X ρ) f Redukcję geometrii prowadzimy następująco: dla stalowych elementów spawanych redukujemy szerokość gałęzi przekroju, d eff = d 0 ρ dla stalowych elementów zimnogiętych i aluminiowych spawanych redukujemy grubość gałęzi przekroju, t eff = t 0 ρ Lab #2 / 7

8 Część ściskana Redukcja przekroju do przekroju efektywnego (bez częśći błękitnej na skutek efektu szerokiego pasa, bez części czerwonej podlegającej niestateczności lokalnej, oraz bez części zielonej w obszarze wpływów termicznych przy spawaniu aluminium ): Część rozciągana A 0 A eff Stal Aluminium W y0 W y eff

9 Kroki redukcji dla przekrojów stalowych spawanych: Redukcja szerokiej półki (dokonywane w jednym kroku obliczeń, obie półki w identyczny sposób, przekrój jest nadal symetryczny, zachodzi konieczność przeliczenia na nowo jego charakterystyk geometrycznych) Redukcja półki ściskanej (dokonywane w jednym kroku obliczeń, zazwyczaj każda półka winny sposób, przez co przekrój jest niesymetryczny, zachodzi konieczność policzenia nowego środka ciężkości i przeliczenia na nowo charakterystyk geometrycznych) reduction of compressed part of web (kilka kroków iteracyjnych, przekrój jest niesymetryczny, zachodzi konieczność policzenia nowego środka ciężkości i przeliczenia na nowo charakterystyk geometrycznych)

10 Przykład h [mm] t w [mm] b [mm] t f [mm] Stal S275 f y = 275 MPa A 0 = 76,000 cm 2 W 0 = 1 997,926 cm 3 N Ed = 0,1 A 0 f y = 209,000 kn M Ed, max = 0,3 W 0 f y = 164,829 knm a - grubośćspoin = 5 mm

11 Krok I Pólka - zbyt szeroka czy nie? L e = długość belki = 10 m; b = szerokość półki = 240 mm b 0 = b / 2 = 120 mm b 0 < L e / 50 = 200 mm EN p.3.1 Pólka nie jst zbyt szeroka nie wystapi efekt szerokiego pasa po I kroku geometria nie ulega zmianie b eff 1 = b 0

12 W przeciwnym wypadku (gdyby jednak była zbyt szeroka): b eff1 = b 0 [ max (β ; β κ )] β współóczynnik redukcyjny; różna wartośćdla różnych części belki: przęsło przęsło podpora podpora Dla belki jednoprzęsłowej: L e = L EN , fig 3.1

13 EN , tab 3.1

14 L e = 10 m Brak żeber podłużnych A sl = 0 α 0 = 1 b 0 = 120 mm κ = / = 0,012 κ < 0,02 β = 1,0 b eff1 = b 0 [ max(β ; β κ )] = b 0 [ max(1,0 ; 1,0 0,012 )] = b 0 Ogólnie: po pierwszym kroku musimy dokonać redukcji A eff 1 i W y eff 1 ; przekrój jest nadal symetryczny.

15 II krok Pólka ściskana M Ed max = 0,3 W y0 f y N Ed = 0,1 A 0 f y ściskanie rozciąganie

16 Naprężenia w półce - po redukcji pozostaje zakreskowana część Ściskanie w półce; przy środniku na swobodnym końcu Ściskanie i rozciąganie; przy środniku rozciąganie Ściskanie w półce; przy środniku na swobodnym końcu Ściskanie i rozciąganie; przy środniku ściskanie EN , tab 4.2

17 Półka σ = const σ 1 = σ 2 ψ = σ 2 / σ 1 = 1,0 ψ = 1,0 table k σ = 0,43 Stal S275 f y = 275 MPa ε = (235 / f y ) ε = (235 / 275) = 0,924

18 ρ współczynnik redukcyjny dla elementów ściskanych Ścianka przęsłowa środnik Ścianka wspornikowa półka EN p.4.4

19 b szerokość półki; a grubośćspoiny; t w grubośćśrodnika; t f grubość półki; c = (b - 2 a 2 - t w ) / 2 = ( ) / 2 = 111 mm λ p = (c / t f ) / (28,4 ε k σ ) = (111 / 10) / (28,4 0,924 0,43) = 0,645 EN (4.3) 0,645 < 0,748 ρ = 1,0 b eff 2 = ρ b eff 1 = b eff 1 Bez redukcji półki ściskanej po II kroku geometria taka sama jak na początku Ogólnie: po drugim kroku mamy przekrój niesymetryczny; musimy ustalić położenie środka cięzkości i policzyć A eff 2, W y, góra, eff 2 i W y, dół, eff 2.

20 III krok Ściskana część środnika h wysokośćprzekroju, t f grubość półki b w = h 2 t f = = 700 mm M Ed max = 0,3 W y0 f y σ max = M Ed max / W y1 = 0,3 f y (W y0 = W y1 ) N Ed = 0,1 A 0 f y σ = N Ed / A 1 = 0,1 f y (A 0 = A 1 )

21

22 h = 720 mm t f = 10 mm b w = = 700 mm σ góra = 0,400 f y σ dół = 0,200 f y (σ top + σ bottom ) / h = σ bottom / x x = 0,2 f y 720 / (0,2 f y + 0,4 f y ) = 240 [mm] σ 1 / (x t f ) = σ bottom / x σ 1 = 0,2 f y (240 10) / 240 = 0,392 f y σ 2 / (h - x t f ) = _top / (h x) σ 2 = 0,4 f y ( ) / ( ) = -0,192 f y Ψ = σ 2 / σ 1 = -0,490 y = h - x = 480 mm h w 0, c = y - t f = 470 mm

23 Naprężenia w środniku - po redukcji pozostaje zakreskowana część Ściskanie osiowe Ściskanie mimośrodowe - cały środnik w strefie ściskanej Ściskanie mimośrodowe - środnik częściowo rozciągany EN , tab 4.1

24 Środnik ψ = -0,490 tabela 7,81-6,29 ψ + 9,78 ψ 2 = 13,240 Stal S275 f y = 275 MPa ε= (235 / f y ) ε = (235 / 275) = 0,924 Ściskana część środnika: h w 0, c = 470 mm

25 ρ współczynnik redukcyjny dla elementów ściskanych Ścianka przęsłowa środnik Ścianka wspornikowa półka EN , 4.4

26 b w = h w 0 = 700 mm h w 0, c = 470 mm λ p = (b / t) / (28,4 ε k σ ) = (700 / 4) / (28,4 0,924 13,240) = 1,832 > 0,673 ρ = [λ p 0,055 (3 + ψ)] / λ p2 = [1,832-0,055(3-0,490)] / 1,832 2 = 0,505 h w eff 3 = ρ h w 0, c = 237 mm Redukcja

27 Część ściskana Część rozciągana Redukcja przekroju

28 Przeliczenie geometrii A eff 3 = (37,2 + 9,5) 0,4 = 66,68 cm 2 S y = ,5 + 9,5 0,4 30,25 37,2 0,4 16, ,5 = -129,08 cm 3 y = S y / A eff 3 = -1,94 cm J eff 3 = , ,5 3 0,4 / ,5 0,4 32, , ,2 3 0,4 / ,2 0,4 14,46 2 = , 022 cm 4 W y, góra, eff 3 = J eff 3 / x góra = , 022 / 37,94 = 1 830,944 cm 3 W y, dół, eff 3 = J eff 3 / x dół = , 022 / 34,06 = 2 039,519 cm 3

29 Krok IV Ściskana część przekroju σ(n Ed ) = N Ed / A eff 3 = 209 [kn] / 66,68 [cm 2 ] = 31,344 [MPa] (ściskanie) σ top (M Ed ) = M Ed / W y, top, eff 3 = 164,829 [knm] / 1 830,944 [cm 3 ] = 90,024 [MPa] (ścisnaknie) σ bottom (M Ed ) = M Ed / W y, bottom, eff 3 = 164,829 [knm] / 2 039,519 [cm 3 ] = 80,818 [MPa] (rozciąganie)

30

31 Środnik σ 1 = 118,993 MPa σ 2 = -47,101 MPa ψ = σ 2 / σ 1 = -0,396 ψ = -0,396 table 7,81-6,29 ψ + 9,78 ψ 2 = 11,835 Stal S275 f y = 275 MPa ε= (235 / f y ) ε = (235 / 275) = 0,924

32 b w = h w 0 = 700 mm h w 0, c = 502 mm λ p = (b / t) / (28,4 ε k σ ) = (700 / 4) / (28,4 0,924 11,835) = 1,938 > 0,673 ρ = [λ p 0,055 (3 + ψ)] / λ p2 = [1,938-0,055(3-0,396)] / 1,938 2 = 0,478 h w eff 4 = ρ h w 0, c = 240 mm h w eff 3 Redukcja

33 Część ściskana Część rozciągana Redukcja przekroju

34 Przeliczenie A eff 4 = (34,2 + 9,6) 0,4 = 65,52 cm 2 S y = ,5 + 9,6 0,4 30,2 34,2 0,4 17, ,5 = -128,90 cm 3 y = S y / A eff 3 = -1,97 cm J eff 4 = , ,6 3 0,4 / ,6 0,4 32, , ,2 3 0,4 / ,2 0,4 15,93 2 = ,249 cm 4 W y, góra, eff 4 = J eff 4 / x góra = ,249 / 37,97 = 1 829,978 cm 3 W y, dół, eff 4 = J eff 4 / x dół = ,249 / 34,03 = 2 041,853 cm 3

35 A [cm 2 ] W y, top [cm 2 ] W y, bottom [cm 2 ] 0 Start 76, , ,926 eff 1 Efekt szerokiego pasa 76, , ,926 eff 2 Półka ściskana 76, , ,926 eff 3 Srodnik ściskany - 1. redukcja 66, , ,519 eff 4 Środnik ściskany - 2. redukcja 65, , , Róznica między III i IV krokiem 1,740 % 0,053 % 0,114 % Wszystkie różnice < 2,0%, stop.

36 Przykład: spoiny między półką a środnikiem: wykład #9, przykład 6a, 6b, 6c

37 Lec #9 / 46 Spoiny między półką a środnikiem w dwuteowniku spawanym W tym przypadku naprężenia w spoinach jest takie samo jak naprężenie w dwuteowniku. Odnosimy się do geometrii belki, nie spoin. Przykład 6 Spoiny pachwinowe S235 a = 6 mm A I = = mm 2 A V I = = mm 2 J y I = / (1 168 / / 2) 2 = = mm 4 S y = (1 168 / / 2) = mm 3 z 1 = / 2 = 584 mm W yi1 = J y I / z 1 = mm 3 M Ed = 1 254,2 knm V Ed = 1 325,9 kn

38 Lec #9 / 47 Rozważone zostanie trzy przypadki: a) Spoiny pachwinowe ciągłe b) Spoiny pachwinowe przerywane c) Spoiny pachwinowe ciągłe i dodatkowe obciążenie poprzeczne

39 Lec #9 / 48 Przykład 6a σ 1 = M Ed / W yi1 = 120,482 MPa τ 1 = V Ed S y / (2 a J y I ) = 68,861 MPa τ = σ 1 + τ 1 = 189,343 MPa τ = 0 MPa σ = 0 MPa f u / (β w γ M2 ) = 360,000 MPa 0,9f u / γ M2 = 259,200 MPa Warunek 1: [(σ ) 2 + 3(τ 2 + τ 2 )] = 267,771 MPa < 360,000 MPa Warunek 2: σ = 0,000 MPa < 259,200 MPa

40 Lec #9 / 49 Przykład 6b L w = 148 mm L 1 = 52 mm

41 Lec #9 / 50 τ = (σ 1 + τ 1 ) (L w + L 1 ) / L w = 255,869 MPa τ = 0 MPa σ = 0 MPa f u / (β w γ M2 ) = 360,000 MPa 0,9f u / γ M2 = 259,200 MPa Warunek 1: [(σ ) 2 + 3(τ 2 + τ 2 )] = 443,178 MPa > 360,000 MPa Warunek 2: σ = 0,000 MPa < 259,200 MPa

42 Lec #9 / 51 Przykład 6c Lokalne obciążenie poprzeczne od suwnicy lub belki poprzecznej S235 P = 136,4 kn l 0 = 212 mm σ z = P / (l 0 2 a) = 53,616 MPa

43 Lec #9 / 52 τ = σ 1 + τ 1 = 189,343 MPa τ = σ = σ z / 2 = 37,912 MPa f u / (β w γ M2 ) = 360,000 MPa 0,9f u / γ M2 = 259,200 MPa Warunek 1: [(σ ) 2 + 3(τ 2 + τ 2 )] = 336,603 MPa < 360,000 MPa Warunek 2: σ = 37,912 MPa < 259,200 MPa

44 Dodatkowe zjawiska, istotne dla IV klasy przekroju: Stateczność środnika przy ścinaniu V Ed (#t / 45 52); Siła poprzeczna F s (to nie to samo co siła ścinająca) (#t / 53 57); Interakcje między M Ed, V Ed, N Ed, F s (#t / 58 64); Stateczność półki ściskanej (#t / 65);

45 Stateczność środnika przy ścinaniu siłą V Ed - analogicznie do stateczności przy ściskaniu: gdy nie ma wyboczenia N c,rd (1-3) = A f y / γ M0 Gdy jest wyboczenie N c,rd (1-3) = χ A f y / γ M0 Różnica między wzorami: współczynnik wyboczeniowy χ 1,0 Oba wzory można porzedstawić jako: N c,rd (1-3) = χ A f y / γ M0 (gdy brak wyboczenia, χ =1,0)

46 Siła ścinająca - statecznośćśrodnika, lokalna utrata stateczności; dodanie żeber poprzecznych wzmacnia środnik Wymóg EN (2): Środnik bez żeber h w / t w 72 ε / η Środnik użebrowany h w / t w 31 ε (k τ ) / η f y 460 MPa η = 1,2 f y > 460 MPa η = 1,0 k τ #t / 48 Wymóg spełniony wyboczenie nie zachodzi χ w = 1,0 W przeciwnym wypadku χ w < 1,0

47 Geometria:

48 α = a / h w k τ k zts + 4,00 + 5,34 / α 2 k zts + 5,35 + 4,00 / α 2 α < 1,0 α 1,0 k zts = max { [2,1 3 (J st / h w )] / t w ; [9 h w 2 4 (J st / (h w t 3 w ))] / a2 } J st moment bezwładności żeber podłużnych (0 gdy brak takowych) EN A.3 (1)

49 Siła ścinająca - nosność: EN (5.1), (5.2) V Ed / V b,rb 1,0 V b,rb = min [ χ w f yw h w t w / (γ M1 3) + V bf,rd ; η f yw h w t w / (γ M1 3)] M Ed < ρ W f f yf / γ M0 ρ W f f yf / γ M0 V bf,rd b f t 2 f f yb [1 - (M Ed / M f,rd ) 2 ] / (c γ M1 ) 0 b f = min (30 ε t f ; b f, eff ) c = a [ 0,25 + 1,6 b f t f2 f yf / (t w h w2 f yw )] EN (5.8) η #t / 46 ρ #t / 50 χ w #t / 52

50 Wpływ siły osiowej ρ = 1 - N Ed / [ (A f, top + A f, bottom ) f yf / γ M0 ]

51 _ λ w = h w / (86,4 t w ε) _ λ w = h wi / (37,4 t w ε k τ ) k τ #t / 48 EN (5.5), (5.6)

52 _ χ w = λ w Żebro sztywne Żebro podatne < 0,83 / η η 0,83 / η 1,08 1,08 _ 1,37 / (0,7 + λ w ) _ 0,83 / λ w _ 0,83 / λ w η #t / 46 EN tab. 5.1

53 Siła poprzeczna - lokalne oddziaływanie od obciążenia skupionego; Siła poprzeczna F s (obciążenie) da w efekcie silę ścinającą V Ed (siła przekrojowa). Należy sprawdzić nosność na ścinanie i na obciążenie siłą poprzeczną. Zjawisko to wystepuje tylko dla klasy IV. EN rys. 6.1 F s / F Rd 1,0

54 F Rd = f yw L eff t w / γ M1 EN (6.1) L eff =l y χ F χ F = min (1,0 ; 0,5 / λ F ) _ λ F = ( l y t w f yw / F cr ) _ EN (6.2) - (6.5) F cr = 0,9 k f E t w3 / h w k f #t / 55 l y #t / 56

55 EN rys. 6.1 Wpływ żeber podłużnych: k f = ( h w / a ) 2 + (5,44 b i / a - 0,21) γ s γ s = min [ 10,9 J st,i / (h w3 t w ) ; 13 a / h w (0,3 - h wi / a)] EN (6.6), (6.7)

56 EN rys. 6.2 EN rys. 6.1 l y min {a ; s s + 2 t f [ 1 + ( m 1 + m 2 ) ] } min {l c + t f [m 1 / 2 + (l c / t f ) 2 + m 2 ] ; l c + t f [m 1 + m 2 ] } l c = min [s s + c ; k F E t w2 / (2 f yw h w ) ] m 1, m 2 #t / 57 EN (6.10) - (6.13)

57 λ F 0,5 λ F > 0,5 m 1 (f yf b f / f yw t w ) m 2 0 0,02 (h w / t f ) 2 EN (6.8), (6.9) _ λ F #t / 54

58 Interakcje M Ed, V Ed, N Ed, F s ; Przykład interakcji dla dwuteownika gorącowalcowanego: między siłą ścinającą i momentm zginającym V Ed / V c,rd 0,5 Brak interakcji 0,5 < V Ed / V c,rd 1,0 Redukcja nosności na zginanie ρ = [ 2 ( V Ed / V c,rd ) - 1] 2 M y, V, Rd, = min {M Rd ; [W pl - (ρ h w2 t w / 4)] f y / γ M0 } EN (6.29), (6.30)

59 Interakcje w dwuteownikach spawanych: Zginanie z siłą osiową; Zginanie ze ścinaniem; Zginanie z siłą osiową i ścinaniem; Zginanie z siłą osiową, ścinaniem i siłą poprzeczną

60 Symbole: η 1 = N Ed / (f y A eff / γ M0 ) + (M y, Ed + N Ed e y,n ) / (f y W y, eff / γ M0 ) + + (M z, Ed + N Ed e z,n ) / (f y W z, eff / γ M0 ) 1,0 EN (4.15) η 2 = F s / (f yw L eff t w / γ M0 ) 1,0 EN (6.14) L eff #t / 54 η 3 = V Ed / V b, Rd 1,0 EN (5.10) V b, Rd #t / 49

61 _ Symbole: η 1 = max (M f,rd / M pl,rd ; M Ed / M pl,rd ) EN (7.1) _ η 3 = V Ed / V bw,rb EN (7.1) V b,rb = χ w f yw h w t w / (γ M1 3)

62 Interakcja zginania i siły osiowej η 1 1,0 Interakcja zwichrzenia i wyboczenia wykład #18

63 Interakcja zginania ze ścinaniem (i siłą osiową): _ Jeśli η 3 0,5: η 1 1,0 If 0,5 < η 3 1,0: η 1 + (1 - M f,rd / M pl,rd ) (2 η 3-1) 2 1,0 i η 1 1,0 _

64 Interakcja zginania ze ścinaniem i siłą poprzeczną (i siłą osiową): _ Jeśli η 3 0,5: η 1 1,0 i η 2 1,0 i η 2 + 0,8 η 1 1,4 Jeśli 0,5 < η 3 1,0: η 1 + (1 - M f,rd / M pl,rd ) (2 η 3-1) 2 1,0 i η 1 1,0 and η 2 1,0 and η 2 + 0,8 η 1 1,4 _

65 Zabezpieczenie przed wyboczeniem półki: h w / t w k (E / f yf ) [ (A w / A fc )] Klasa przekroju 1 2 3, 4 k 0,30 0,40 0,55 EN (8.1) W Eurokodzie brak informacji, co należy zrobić, jeśli warunek nie jest spełniony geometria dwuteownika musi spełniać warunek.

66 Dwuteowniki z falistym środnikiem Siła osiowa i zginanie dwukierunkowe nie są zalecanymi sposobani obciążenia tego typu przekrojów.

67 Nosność na zginanie EN rys. D.1 M Rd = min( b 2 t 2 f yf,r x / γ M0 ; b 1 t 1 f yf,r x / γ M0 ; b 1 t 1 χ f yf x / γ M1 ) x = h w + (t 1 + t 2 ) b 1, b 2 - przekrój efektywny f yf,r #t / 68 χ #t / 70 przekrój efektywny #t / 71 EN (D.1)

68 f yf,r = f yf f T EN (D.1) f T środnik sinusoidalny 1,0 inny środnik 1-0,4 {σ x (M z ) / [f yf / γ M0 ] } M z = M 1 (x) EN rys. D.2 M 1 (x), T 1 (x) #t / 69

69 τ xy (x) = τ yx (x) T 1 (x) = V Ed (x) F y (x) = T 1 (x) sin α M 1 (x) = T 1 (x) a 3 / 2

70 χ = χ z tylko dla półek

71 Algorytm ob;liczania przekroju efektywnego dla dwuteownika z falistym środnikiem: 1. Geometria początkowa A 0 J 0 (tylko półki) 2.Efekt szerokiego pasa - tak samo jak dla dwuteownika z płaskim środnikiem 3. Przeliczenie geometrii A 1 J 1 (tylko półki) 4. Sprawdzenie półki ściskanej - tak samo jak dla dwuteownika z płaskim środnikiem, jedynie inny wzór na k σ : 4.a. k σ = 0,43 + (b 1 / 2a) 2 ; a = a 1 + 2a 4 lub 4.b. k σ = 0,60 k σ = min (4.a. ; 4.b) 5. Przeliczenie geometrii A 2 J 2 (tylko półki)

72 Nośność na ścinanie V Rd = χ c f yw h w t w / (γ M1 3) χ c = min (χ c, l ; χ c,g ) EN (D.4) χ c, l #t / 73 χ c,g #t / 74

73 χ c, l = min [1,0 ; 1,15 / (0,9 + λ c, l )] _ λ c, l = [ f y / (τ cr, l 3)] _ τ cr, l środnik sinusoidalny [ 5,34 + a 3 s / (h w t w ) ] (t w / s) 2 { π 2 E / [12 (1-ν 2 ) ] } inny środnik 4,83 E (t w / a max ) 2 a max = max (a 1 ; a 2 )

74 χ c,g = min [1,0 ; 1,5 / [0,5 + (λ c,g ) 2 ] _ λ c,g = [ f y / (τ cr, g 3)] _ τ cr, g = 32,4 4 (D x D z3 ) / (h w2 t w ) D x = t w3 E w / [12 s (1-ν 2 ) ] D z = E J z / w w, s #t / 67

75 Dziękuję za uwagę Tomasz Michałowski, PhD

Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-EN-1995

Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-EN-1995 Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-EN-995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (204) Drewno parametry (wspólne) Dane wejściowe

Bardziej szczegółowo

Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150

Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150 Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-0350 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (204) Drewno parametry (wspólne) Dane wejściowe

Bardziej szczegółowo

PROJEKT STROPU BELKOWEGO

PROJEKT STROPU BELKOWEGO PROJEKT STROPU BELKOWEGO Nr tematu: A Dane H : 6m L : 45.7m B : 6.4m Qk : 6.75kPa a :.7m str./9 Geometria nz : 5 liczba żeber B Lz : 5.8 m długość żebra nz npd : 3 liczba przęseł podciągu przyjęto długość

Bardziej szczegółowo

KONSTRUKCJE METALOWE 1 Przykład 4 Projektowanie prętów ściskanych

KONSTRUKCJE METALOWE 1 Przykład 4 Projektowanie prętów ściskanych Konstrukcje metalowe Przykład 4 KONSTRUKCJE METALOWE Przykład 4 Projektowanie prętów ściskanych 4.Projektowanie prętów ściskanych Siły ściskające w prętach kratownicy przyjęto z tablicy, przykładu oraz

Bardziej szczegółowo

POŁĄCZENIA ŚRUBOWE I SPAWANE Dane wstępne: Stal S235: f y := 215MPa, f u := 360MPa, E:= 210GPa, G:=

POŁĄCZENIA ŚRUBOWE I SPAWANE Dane wstępne: Stal S235: f y := 215MPa, f u := 360MPa, E:= 210GPa, G:= POŁĄCZENIA ŚRUBOWE I SPAWANE Dane wstępne: Stal S235: f y : 25MPa, f u : 360MPa, E: 20GPa, G: 8GPa Współczynniki częściowe: γ M0 :.0, :.25 A. POŁĄCZENIE ŻEBRA Z PODCIĄGIEM - DOCZOŁOWE POŁĄCZENIE KATEGORII

Bardziej szczegółowo

Pomoce dydaktyczne: normy: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcje. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 3 - Element drewniany wg EN 1995:2010

Pręt nr 3 - Element drewniany wg EN 1995:2010 Pręt nr 3 - Element drewniany wg EN 1995:2010 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 3 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 3 (x4.000m, y2.000m); 4 (x2.000m, y1.000m) Profil: Pr 50x170 (C 30) Wyniki

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE USTROJU NOŚNEGO KŁADKI DLA PIESZYCH PRZEZ RZEKĘ NIEZDOBNĄ W SZCZECINKU

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE USTROJU NOŚNEGO KŁADKI DLA PIESZYCH PRZEZ RZEKĘ NIEZDOBNĄ W SZCZECINKU OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE USTROJU NOŚNEGO KŁADKI DLA PIESZYCH PRZEZ RZEKĘ NIEZDOBNĄ W SZCZECINKU Założenia do obliczeń: - przyjęto charakterystyczne obciążenia równomiernie rozłożone o wartości

Bardziej szczegółowo

Projekt belki zespolonej

Projekt belki zespolonej Pomoce dydaktyczne: - norma PN-EN 1994-1-1 Projektowanie zespolonych konstrukcji stalowo-betonowych. Reguły ogólne i reguły dla budynków. - norma PN-EN 199-1-1 Projektowanie konstrukcji z betonu. Reguły

Bardziej szczegółowo

Płatew dachowa. Kombinacje przypadków obciążeń ustala się na podstawie wzoru. γ Gi G ki ) γ Q Q k. + γ Qi Q ki ψ ( i ) G ki - obciążenia stałe

Płatew dachowa. Kombinacje przypadków obciążeń ustala się na podstawie wzoru. γ Gi G ki ) γ Q Q k. + γ Qi Q ki ψ ( i ) G ki - obciążenia stałe Płatew dachowa Przyjęcie schematu statycznego: - belka wolnopodparta - w halach posadowionych na szkodach górniczych lub w przypadkach, w których przewiduje się nierównomierne osiadanie układów poprzecznych

Bardziej szczegółowo

Przykład obliczeń głównego układu nośnego hali - Rozwiązania alternatywne. Opracował dr inż. Rafał Tews

Przykład obliczeń głównego układu nośnego hali - Rozwiązania alternatywne. Opracował dr inż. Rafał Tews 1. Podstawa dwudzielna Przy dużych zginaniach efektywniejszym rozwiązaniem jest podstawa dwudzielna. Pozwala ona na uzyskanie dużo większego rozstawu śrub kotwiących. Z drugiej strony takie ukształtowanie

Bardziej szczegółowo

Sprawdzenie nosności słupa w schematach A1 i A2 - uwzględnienie oddziaływania pasa dolnego dźwigara kratowego.

Sprawdzenie nosności słupa w schematach A1 i A2 - uwzględnienie oddziaływania pasa dolnego dźwigara kratowego. Sprawdzenie nosności słupa w schematach A i A - uwzględnienie oddziaływania pasa dolnego dźwigara kratowego. Sprawdzeniu podlega podwiązarowa część słupa - pręt nr. Siły wewnętrzne w słupie Kombinacje

Bardziej szczegółowo

Strop belkowy. Przykład obliczeniowy stropu stalowego belkowego wg PN-EN dr inż. Rafał Tews Konstrukcje metalowe PN-EN /165

Strop belkowy. Przykład obliczeniowy stropu stalowego belkowego wg PN-EN dr inż. Rafał Tews Konstrukcje metalowe PN-EN /165 Przykład obliczeniowy stropu stalowego belkowego wg P-E 199-1-1. Strop w budynku o kategorii użytkowej D. Elementy stropu ze stali S75. Geometria stropu: Rysunek 1: Schemat stropu. 1/165 Dobór grubości

Bardziej szczegółowo

ĆWICZENIE PROJEKTOWE NR 2 Z KONSTRUKCJI STALOWYCH

ĆWICZENIE PROJEKTOWE NR 2 Z KONSTRUKCJI STALOWYCH Politechnika Poznańska Instytut Konstrukcji Budowlanych Zakład Konstrukcji Metalowych Pod kierunkiem: dr inż. A Dworak rok akademicki 004/005 Grupa 5/TOB ĆWICZENIE PROJEKTOWE NR Z KONSTRUKCJI STALOWYCH

Bardziej szczegółowo

Projektowanie konstrukcji stalowych PN-EN 1993-1-1:2006/NA:2010

Projektowanie konstrukcji stalowych PN-EN 1993-1-1:2006/NA:2010 PN-EN 1993-1-1:006/NA:010 Stateczność Projektowanie konstrukcji stalowych PN-EN 1993-1-1:006/NA:010 Stateczność PN-EN 1993-1-1:006/NA:010 Stateczność Belka jednoprzęsłowa z profilu dwuteowego Sprawdzenie

Bardziej szczegółowo

Spis treści Rodzaje stężeń #t / 3 Przykład 1 #t / 42 Przykład 2 #t / 47 Przykład 3 #t / 49 Przykład 4 #t / 58 Przykład 5 #t / 60 Wnioski #t / 63

Spis treści Rodzaje stężeń #t / 3 Przykład 1 #t / 42 Przykład 2 #t / 47 Przykład 3 #t / 49 Przykład 4 #t / 58 Przykład 5 #t / 60 Wnioski #t / 63 Konstrukcje metalowe Wykład XV Stężenia Spis treści Rodzaje stężeń #t / 3 Przykład 1 #t / 42 Przykład 2 #t / 47 Przykład 3 #t / 49 Przykład 4 #t / 58 Przykład 5 #t / 60 Wnioski #t / 63 Rodzaje stężeń Stężenie

Bardziej szczegółowo

Moduł. Profile stalowe

Moduł. Profile stalowe Moduł Profile stalowe 400-1 Spis treści 400. PROFILE STALOWE...3 400.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE...3 400.1.1. Opis programu...3 400.1.2. Zakres programu...3 400.1. 3. Opis podstawowych funkcji programu...4 400.2.

Bardziej szczegółowo

PROJEKTOWANIE KONSTRUKCJI STALOWYCH WEDŁUG EUROKODÓW.

PROJEKTOWANIE KONSTRUKCJI STALOWYCH WEDŁUG EUROKODÓW. PROJEKTOWANIE KONSTRUKCJI STALOWYCH WEDŁUG EUROKODÓW. 1 Wiadomości wstępne 1.1 Zakres zastosowania stali do konstrukcji 1.2 Korzyści z zastosowania stali do konstrukcji 1.3 Podstawowe części i elementy

Bardziej szczegółowo

Widok ogólny podział na elementy skończone

Widok ogólny podział na elementy skończone MODEL OBLICZENIOWY KŁADKI Widok ogólny podział na elementy skończone Widok ogólny podział na elementy skończone 1 FAZA I odkształcenia od ciężaru własnego konstrukcji stalowej (odkształcenia powiększone

Bardziej szczegółowo

PROJEKTOWANIE POŁĄCZEO SPAWANYCH według PN-EN 1993-1-8

PROJEKTOWANIE POŁĄCZEO SPAWANYCH według PN-EN 1993-1-8 POLITECHNIKA GDAOSKA Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Katedra Konstrukcji Metalowych i Zarządzania w Budownictwie PROJEKTOWANIE POŁĄCZEO SPAWANYCH według PN-EN 1993-1-8 ZAŁOŻENIA Postanowienia normy

Bardziej szczegółowo

STÓŁ NR 1. 2. Przyjęte obciążenia działające na konstrukcję stołu

STÓŁ NR 1. 2. Przyjęte obciążenia działające na konstrukcję stołu STÓŁ NR 1 1. Geometria stołu Stół składa się ze stalowej ramy wykonanej z płaskowników o wymiarach 100x10, stal S355 oraz dębowego blatu grubości 4cm. Połączenia elementów stalowych projektuje się jako

Bardziej szczegółowo

Projekt: Data: Pozycja: EJ 3,14² , = 43439,93 kn 2,667² = 2333,09 kn 5,134² EJ 3,14² ,0 3,14² ,7

Projekt: Data: Pozycja: EJ 3,14² , = 43439,93 kn 2,667² = 2333,09 kn 5,134² EJ 3,14² ,0 3,14² ,7 Pręt nr 8 Wyniki wymiarowania stali wg P-90/B-0300 (Stal_3d v. 3.33) Zadanie: Hala stalowa.rm3 Przekrój: 1 - U 00 E Y Wymiary przekroju: h=00,0 s=76,0 g=5, t=9,1 r=9,5 ex=0,7 Charakterystyka geometryczna

Bardziej szczegółowo

Jako pokrycie dachowe zastosować płytę warstwową z wypełnieniem z pianki poliuretanowej grubości 100mm, np. PolDeck TD firmy Europanels.

Jako pokrycie dachowe zastosować płytę warstwową z wypełnieniem z pianki poliuretanowej grubości 100mm, np. PolDeck TD firmy Europanels. Pomoce dydaktyczne: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcję. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [2] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania

Bardziej szczegółowo

STATECZNOŚĆ OGÓLNA WYBOCZENIE PRETÓW ŚCISKANYCH ZWICHRZENIE PRĘTÓW ZGINANYCH

STATECZNOŚĆ OGÓLNA WYBOCZENIE PRETÓW ŚCISKANYCH ZWICHRZENIE PRĘTÓW ZGINANYCH STATECZOŚĆ OGÓLA WYBOCZEIE PRETÓW ŚCISKAYCH ZWICHRZEIE PRĘTÓW ZGIAYCH STATECZOŚĆ ELEMETÓW PEŁOŚCIEYCH OŚOŚĆ A WYBOCZEIE Warunek nośności elementu ściskanego siłą podłuŝną Ed Ed / b,rd 1.0 b,rd - nośność

Bardziej szczegółowo

Rys. 29. Schemat obliczeniowy płyty biegowej i spoczników

Rys. 29. Schemat obliczeniowy płyty biegowej i spoczników Przykład obliczeniowy schodów wg EC-2 a) Zebranie obciąŝeń Szczegóły geometryczne i konstrukcyjne przedstawiono poniŝej: Rys. 28. Wymiary klatki schodowej w rzucie poziomym 100 224 20 14 9x 17,4/28,0 157

Bardziej szczegółowo

Moduł. Zakotwienia słupów stalowych

Moduł. Zakotwienia słupów stalowych Moduł Zakotwienia słupów stalowych 450-1 Spis treści 450. ZAKOTWIENIA SŁUPÓW STALOWYCH... 3 450.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE... 3 450.1.1. Opis ogólny programu... 3 450.1.2. Zakres pracy programu... 3 450.1.3.

Bardziej szczegółowo

Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki

Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki 1. Układ sił na przedstawionym rysunku a) jest w równowadze b) jest w równowadze jeśli jest to układ dowolny c) nie jest w równowadze d) na podstawie tego rysunku

Bardziej szczegółowo

UWAGA: Projekt powinien być oddany w formie elektronicznej na płycie cd.

UWAGA: Projekt powinien być oddany w formie elektronicznej na płycie cd. Pomoce dydaktyczne: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcję. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [2] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania

Bardziej szczegółowo

PROJEKTOWANIE I OBLICZANIE PŁATWI WALCOWANYCH NA GORĄCO

PROJEKTOWANIE I OBLICZANIE PŁATWI WALCOWANYCH NA GORĄCO Projekt SKILLS PROJEKTOWANIE I OBLICZANIE PŁATWI WALCOWANYCH NA GORĄCO CELE MODUŁU SZKOLENIOWEGO Umiejętność projektowania płatwi z kształtowników walcowanych na gorąco Umiejętność obliczania i sprawdzania

Bardziej szczegółowo

Wymiarowanie jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150

Wymiarowanie jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150 Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Wymiarowanie jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014) Wstęp Normy konstrukcji drewnianych PN-B-03150-0?:1981.

Bardziej szczegółowo

2.1. Wyznaczenie nośności obliczeniowej przekroju przy jednokierunkowym zginaniu

2.1. Wyznaczenie nośności obliczeniowej przekroju przy jednokierunkowym zginaniu Obliczenia statyczne ekranu - 1 - dw nr 645 1. OBLICZENIE SŁUPA H = 4,00 m (wg PN-90/B-0300) wysokość słupa H 4 m rozstaw słupów l o 6.15 m 1.1. Obciążenia 1.1.1. Obciążenia poziome od wiatru ( wg PN-B-0011:1977.

Bardziej szczegółowo

Spis treści: Oznaczenia Wstęp Metale w budownictwie Procesy wytwarzania stali Podstawowe pojęcia Proces wielkopiecowy Proces konwertorowy i

Spis treści: Oznaczenia Wstęp Metale w budownictwie Procesy wytwarzania stali Podstawowe pojęcia Proces wielkopiecowy Proces konwertorowy i Spis treści: Oznaczenia Wstęp Metale w budownictwie Procesy wytwarzania stali Podstawowe pojęcia Proces wielkopiecowy Proces konwertorowy i martenowski Odtlenianie stali Odlewanie stali Proces ciągłego

Bardziej szczegółowo

Q r POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE

Q r POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE - str. 28 - POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE Na podstawie dokumentacji geotechnicznej, opracowanej przez Przedsiębiorstwo Opoka Usługi Geologiczne, opracowanie marzec 2012r, stwierdzono następującą budowę podłoża

Bardziej szczegółowo

Lista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00 8 4.41-0.47 9 9.29-0.

Lista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00 8 4.41-0.47 9 9.29-0. 7. Więźba dachowa nad istniejącym budynkiem szkoły. 7.1 Krokwie Geometria układu Lista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00

Bardziej szczegółowo

1. Połączenia spawane

1. Połączenia spawane 1. Połączenia spawane Przykład 1a. Sprawdzić nośność spawanego połączenia pachwinowego zakładając osiową pracę spoiny. Rysunek 1. Przykład zakładkowego połączenia pachwinowego Dane: geometria połączenia

Bardziej szczegółowo

1. Projekt techniczny Podciągu

1. Projekt techniczny Podciągu 1. Projekt techniczny Podciągu Podciąg jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla żeber. Jest to główny element stropu najczęściej ślinie bądź średnio obciążony ciężarem własnym oraz reakcjami

Bardziej szczegółowo

Budownictwo I stopień (I stopień / II stopień) ogólnoakademicki (ogólno akademicki / praktyczny) niestacjonarne (stacjonarne / niestacjonarne)

Budownictwo I stopień (I stopień / II stopień) ogólnoakademicki (ogólno akademicki / praktyczny) niestacjonarne (stacjonarne / niestacjonarne) Załącznik nr 7 do Zarządzenia Rektora nr 10/12 z dnia 21 lutego 2012r. KARTA MODUŁU / KARTA PRZEDMIOTU Kod modułu Nazwa modułu Konstrukcje metalowe 1 Nazwa modułu w języku angielskim Steel Construction

Bardziej szczegółowo

Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995

Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995 Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014)

Bardziej szczegółowo

Konstrukcje metalowe Wykład XIII Kratownice

Konstrukcje metalowe Wykład XIII Kratownice Konstrukcje metalowe Wykład XIII Kratownice Spis treści Definicja #t / 3 Geometria #t / 7 Rodzaje konstrukcji #t / 15 Obliczenia #t / 29 Przykład #t / 57 Weryfikacja wyników #t / 79 Ciężar własny #t /

Bardziej szczegółowo

Obciążenia poziome Obciążenia statyczne i dynamiczne Obciążenia od maszyn, urządzeń składowych

Obciążenia poziome Obciążenia statyczne i dynamiczne Obciążenia od maszyn, urządzeń składowych Spis treści Wykaz oznaczeń 11 Wstęp 14 1. Produkcja, własności stali, wyroby hutnicze, łączniki 17 1.1. Zarys produkcji stali 18 1.1.1. Produkcja surówki 18 1.1.2. Produkcja stali i żeliwa 19 1.1.3. Odtlenianie

Bardziej szczegółowo

Projektowanie konstrukcji stalowych. Cz. 2, Belki, płatwie, węzły i połączenia, ramy, łożyska / Jan Żmuda. Warszawa, cop

Projektowanie konstrukcji stalowych. Cz. 2, Belki, płatwie, węzły i połączenia, ramy, łożyska / Jan Żmuda. Warszawa, cop Projektowanie konstrukcji stalowych. Cz. 2, Belki, płatwie, węzły i połączenia, ramy, łożyska / Jan Żmuda. Warszawa, cop. 2016 Spis treści Przedmowa do części 2 Podstawowe oznaczenia XIII XIV 9. Ugięcia

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE

OBLICZENIA STATYCZNE PROJEKT BUDOWLANY ZMIANY KONSTRUKCJI DACHU W RUDZICZCE PRZY UL. WOSZCZYCKIEJ 17 1 OBLICZENIA STATYCZNE Inwestor: Gmina Suszec ul. Lipowa 1 43-267 Suszec Budowa: Rudziczka, ul. Woszczycka 17 dz. nr 298/581

Bardziej szczegółowo

Raport wymiarowania stali do programu Rama3D/2D:

Raport wymiarowania stali do programu Rama3D/2D: 2. Element poprzeczny podestu: RK 60x40x3 Rozpiętość leff=1,0m Belka wolnopodparta 1- Obciążenie ciągłe g=3,5kn/mb; 2- Ciężar własny Numer strony: 2 Typ obciążenia: Suma grup: Ciężar własny, Stałe Rodzaj

Bardziej szczegółowo

1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ.

1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ. 1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ. Zestawienie obciążeń. Kąt nachylenia połaci dachowych: Obciążenie śniegie. - dla połaci o kącie nachylenia 0 stopni Lokalizacja

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BELKI PODSUWNICOWEJ I SŁUPA W STALOWEJ HALI PRZEMYSŁOWEJ CZĘŚĆ 1 BELKA PODSUWNICOWA

PROJEKT BELKI PODSUWNICOWEJ I SŁUPA W STALOWEJ HALI PRZEMYSŁOWEJ CZĘŚĆ 1 BELKA PODSUWNICOWA PROJEKT BELKI PODSUWNICOWEJ I SŁUPA W STALOWEJ HALI PRZEMYSŁOWEJ Pomoce dydaktyczne:. norma PN-EN 99-- Oddziaływania na konstrukcje. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia

Bardziej szczegółowo

KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE

KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE POLITECHNIKA BIAŁOSTOCKA WBiIŚ KATEDRA KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH ZAJĘCIA 5 KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE Mgr inż. Julita Krassowska 1 CHARAKTERYSTYKI MATERIAŁOWE drewno lite sosnowe klasy C35: - f m,k =

Bardziej szczegółowo

700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:

700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%: Producent: Ryterna modul Typ: Moduł kontenerowy PB1 (długość: 6058 mm, szerokość: 2438 mm, wysokość: 2800 mm) Autor opracowania: inż. Radosław Noga (na podstawie opracowań producenta) 1. Stan graniczny

Bardziej szczegółowo

Freedom Tower NY (na miejscu WTC)

Freedom Tower NY (na miejscu WTC) Muzeum Guggenhaima, Bilbao, 2005 Centre Pompidou, Paryż, 1971-77 Wieża Eiffla, Paris 1889 Freedom Tower NY (na miejscu WTC) Beying Stadium Pekin 2008 Opracowano z wykorzystaniem materiałów: [2.1] Arup

Bardziej szczegółowo

ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA

ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA III. KONSTRUKCJA ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA CZĘŚĆ OPISOWA DANE OGÓLNE... str. ZASTOSOWANE ROZWIĄZANIA TECHNICZNE... str. OBLICZENIA... str. EKSPERTYZA TECHNICZNA DOTYCZĄCA MOŻLIWOŚCI WYKONANIA PODESTU POD AGREGATY

Bardziej szczegółowo

Projektowanie elementu zbieżnego wykonanego z przekroju klasy 4

Projektowanie elementu zbieżnego wykonanego z przekroju klasy 4 Projektowanie elementu zbieżnego wykonanego z przekroju klasy 4 Informacje ogólne Analiza globalnej stateczności nieregularnych elementów konstrukcyjnych (na przykład zbieżne słupy, belki) może być przeprowadzona

Bardziej szczegółowo

WYMAGANIA EDUKACYJNE Z PRZEDMIOTU: KONSTRUKCJE BUDOWLANE klasa III Podstawa opracowania: PROGRAM NAUCZANIA DLA ZAWODU TECHNIK BUDOWNICTWA 311204

WYMAGANIA EDUKACYJNE Z PRZEDMIOTU: KONSTRUKCJE BUDOWLANE klasa III Podstawa opracowania: PROGRAM NAUCZANIA DLA ZAWODU TECHNIK BUDOWNICTWA 311204 WYMAGANIA EDUKACYJNE Z PRZEDMIOTU: KONSTRUKCJE BUDOWLANE klasa III Podstawa opracowania: PROGRAM NAUCZANIA DLA ZAWODU TECHNIK BUDOWNICTWA 311204 1 DZIAŁ PROGRAMOWY V. PODSTAWY STATYKI I WYTRZYMAŁOŚCI MATERIAŁÓW

Bardziej szczegółowo

Projektowanie konstrukcji stalowych według Eurokodów / Jan Bródka, Mirosław Broniewicz. [Rzeszów], cop Spis treści

Projektowanie konstrukcji stalowych według Eurokodów / Jan Bródka, Mirosław Broniewicz. [Rzeszów], cop Spis treści Projektowanie konstrukcji stalowych według Eurokodów / Jan Bródka, Mirosław Broniewicz. [Rzeszów], cop. 2013 Spis treści Od Wydawcy 10 Przedmowa 11 Preambuła 13 Wykaz oznaczeń 15 1 Wiadomości wstępne 23

Bardziej szczegółowo

Analiza globalnej stateczności przy użyciu metody ogólnej

Analiza globalnej stateczności przy użyciu metody ogólnej Analiza globalnej stateczności przy użyciu metody ogólnej Informacje ogólne Globalna analiza stateczności elementów konstrukcyjnych ramy może być przeprowadzona metodą ogólną określoną przez EN 1993-1-1

Bardziej szczegółowo

1. Obliczenia sił wewnętrznych w słupach (obliczenia wykonane zostały uproszczoną metodą ognisk)

1. Obliczenia sił wewnętrznych w słupach (obliczenia wykonane zostały uproszczoną metodą ognisk) Zaprojektować słup ramy hali o wymiarach i obciążeniach jak na rysunku. DANE DO ZADANIA: Rodzaj stali S235 tablica 3.1 PN-EN 1993-1-1 Rozstaw podłużny słupów 7,5 [m] Obciążenia zmienne: Śnieg 0,8 [kn/m

Bardziej szczegółowo

Poz.1.Dach stalowy Poz.1.1.Rura stalowa wspornikowa

Poz.1.Dach stalowy Poz.1.1.Rura stalowa wspornikowa Poz..Dach stalowy Poz...Rura stalowa wspornikowa Zebranie obciążeń *obciążenia zmienne - obciążenie śniegiem PN-80/B-0200 ( II strefa obciążenia) = 5 0 sin = 0,087 cos = 0,996 - obc. charakterystyczne

Bardziej szczegółowo

1. Projekt techniczny żebra

1. Projekt techniczny żebra 1. Projekt techniczny żebra Żebro stropowe jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla płyty. Jest to element słabo bądź średnio obciążony siłą równomiernie obciążoną składającą się z obciążenia

Bardziej szczegółowo

WYMIAROWANIE TYPOWYCH ELEMENTÓW I WĘZŁÓW KONSTRUKCJI STALOWYCH W PROGRAMIE AUTODESK ROBOT STRUCTURAL ANALYSIS 2012 - PRZEWODNIK UŻYTKOWNIKA

WYMIAROWANIE TYPOWYCH ELEMENTÓW I WĘZŁÓW KONSTRUKCJI STALOWYCH W PROGRAMIE AUTODESK ROBOT STRUCTURAL ANALYSIS 2012 - PRZEWODNIK UŻYTKOWNIKA POLITECHNIKA RZESZOWSKA im. Ignacego Łukasiewicza WYDZIAŁ BUDOWNICTWA I INŻYNIERII ŚRODOWISKA KATEDRA KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH ZAŁĄCZNIK DO PRACY DYPLOMOWEJ: WYMIAROWANIE TYPOWYCH ELEMENTÓW I WĘZŁÓW KONSTRUKCJI

Bardziej szczegółowo

405-Belka stalowa Eurokod PN-EN. Moduł 405-1

405-Belka stalowa Eurokod PN-EN. Moduł 405-1 Moduł Belka stalowa Eurokod PN-EN 405-1 Spis treści 405. BELKA STALOWA EUROKOD PN-EN... 3 405.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE... 3 405.1.1. Opis programu... 3 405.1.2. Zakres programu... 3 405.1.3. Typy przekrojów...

Bardziej szczegółowo

EuroStal. Podręcznik użytkownika dla programu EuroStal

EuroStal. Podręcznik użytkownika dla programu EuroStal EuroStal Podręcznik użytkownika dla programu EuroStal Spis treści Wydawca Sp. z o.o. 90-057 Łódź ul. Sienkiewicza 85/87 tel. +48 42 6891111 fax +48 42 6891100 Internet: http://www.intersoft..pl E-mail:

Bardziej szczegółowo

EKSPERTYZA TECHNICZNA

EKSPERTYZA TECHNICZNA AR POL PRACOWIA PROJEKTOWA A DRES: ul. Orla 11b/5, 75-77 K oszalin tel. : 696-088-094 e-mail: artpol ko sz@wp.pl SIECI I ISTALACJE SAITARE PRO JEKTOWAIE DORADZTWO ADZÓR EKSPERTYZA TECHICZA dotycząca moŝliwości

Bardziej szczegółowo

PROJEKTOWANIE PODSTAW SŁUPÓW

PROJEKTOWANIE PODSTAW SŁUPÓW Projekt SKILLS PROJEKTOWANIE PODSTAW SŁUPÓW OMAWIANE ZAGADNIENIA Procedura projektowania przegubowych i utwierdzonych podstaw słupów Nośność blachy podstawy Nośność śrub kotwiących Nośność podłoża betonowego

Bardziej szczegółowo

Modelowanie Wspomagające Projektowanie Maszyn

Modelowanie Wspomagające Projektowanie Maszyn Modelowanie Wspomagające Projektowanie Maszyn TEMATY ĆWICZEŃ: 1. Metoda elementów skończonych współczynnik kształtu płaskownika z karbem a. Współczynnik kształtu b. MES i. Preprocesor ii. Procesor iii.

Bardziej szczegółowo

EKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku

EKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku EKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku TEMAT MODERNIZACJA POMIESZCZENIA RTG INWESTOR JEDNOSTKA PROJEKTOWA SAMODZIELNY PUBLICZNY ZESPÓŁ OPIEKI ZDROWOTNEJ 32-100 PROSZOWICE,

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN :2004

Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN :2004 Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x800

Bardziej szczegółowo

3.4. Zalecenia konstrukcyjne dotyczące projektowania słupów jedno i dwugałęziowych.

3.4. Zalecenia konstrukcyjne dotyczące projektowania słupów jedno i dwugałęziowych. 1 3.4. Zalecenia konstrukcyjne dotyczące projektowania słupów jedno i dwugałęziowych. 3.4.1.Przekroje trzonów słupów jednogałęziowych. IPN; IPE; HEA; HEB; HEM rys3.17. 3.4.2.Przekroje trzonów słupów dwu

Bardziej szczegółowo

Tok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7

Tok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7 Tok postępowania przy projektowaniu fundamentu bezpośredniego obciążonego mimośrodowo wg wytycznych PN-EN 1997-1 Eurokod 7 I. Dane do projektowania - Obciążenia stałe charakterystyczne: V k = (pionowe)

Bardziej szczegółowo

Moduł. Połączenia doczołowe

Moduł. Połączenia doczołowe Moduł Połączenia doczołowe 470-1 Spis treści 470. POŁĄCZENIA DOCZOŁOWE... 3 470.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE... 3 470.1.1. Opis ogólny programu... 3 470.1.2. Zakres pracy programu... 3 470.1.3. Opis podstawowych

Bardziej szczegółowo

ĆWICZENIE PROJEKTOWE Z PRZEDMIOTU KONSTRUKCJE BETONOWE - OBIEKTY PROJEKT SŁUPA W ŻELBETOWEJ HALI PREFABRYKOWANEJ. Politechnika Wrocławska

ĆWICZENIE PROJEKTOWE Z PRZEDMIOTU KONSTRUKCJE BETONOWE - OBIEKTY PROJEKT SŁUPA W ŻELBETOWEJ HALI PREFABRYKOWANEJ. Politechnika Wrocławska Politechnika Wrocławska Wydział Budownictwa Lądowego i Wodnego Instytut Budownictwa Katedra Konstrukcji Betonowych ĆWICZENIE PROJEKTOWE Z PRZEDMIOTU KONSTRUKCJE BETONOWE - OBIEKTY PROJEKT SŁUPA W ŻELBETOWEJ

Bardziej szczegółowo

Moduł Słup stalowy Eurokod PN-EN

Moduł Słup stalowy Eurokod PN-EN Moduł Słup stalowy Eurokod PN-EN 431-1 Spis treści 431. SŁUP STALOWY EUROKOD PN-EN... 3 431.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE... 3 431.1.1. Opis programu... 3 431.1.2. Zakres programu... 3 431.1.3. Typy przekrojów...

Bardziej szczegółowo

Stalowe konstrukcje prętowe. Cz. 1, Hale przemysłowe oraz obiekty użyteczności publicznej / Zdzisław Kurzawa. wyd. 2. Poznań, 2012.

Stalowe konstrukcje prętowe. Cz. 1, Hale przemysłowe oraz obiekty użyteczności publicznej / Zdzisław Kurzawa. wyd. 2. Poznań, 2012. Stalowe konstrukcje prętowe. Cz. 1, Hale przemysłowe oraz obiekty użyteczności publicznej / Zdzisław Kurzawa. wyd. 2. Poznań, 2012 Spis treści Przedmowa 9 1. Ramowe obiekty stalowe - hale 11 1.1. Rodzaje

Bardziej szczegółowo

9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe

9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe 9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe OBCIĄŻENIA: 55,00 55,00 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,0 Liniowe 0,0 55,00 55,00

Bardziej szczegółowo

Freedom Tower NY (na miejscu WTC)

Freedom Tower NY (na miejscu WTC) Muzeum Guggenhaima, Bilbao, 2005 Centre Pompidou, Paryż, 1971-77 Wieża Eiffla, Paris 1889 Freedom Tower NY (na miejscu WTC) Beying Stadium Pekin 2008 Opracowano z wykorzystaniem materiałów: [2.1] Arup

Bardziej szczegółowo

STALOWE BUDOWNICTWO PRZEMYSŁOWE

STALOWE BUDOWNICTWO PRZEMYSŁOWE WYKŁADY: 1. Wprowadzenie do konstrukcji powłokowych; Zbiorniki stalowe na ciecze i na gazy; rodzaje i podział zbiorników, materiały, obciążenia, metody obliczania i konstruowania. Zbiorniki pionowe na

Bardziej szczegółowo

Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT. Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne

Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT. Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne PROJEKT WYBRANYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCJI ŻELBETOWEJ BUDYNKU BIUROWEGO DESIGN FOR SELECTED

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE OLICZENI STTYCZNO - WYTRZYMŁOŚCIOWE 1. ZESTWIENIE OCIĄśEŃ N IEG SCHODOWY Zestawienie obciąŝeń [kn/m 2 ] Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. ObciąŜenie zmienne (wszelkiego rodzaju budynki mieszkalne,

Bardziej szczegółowo

Przykład opracował i otoczył komentarzem: mgr inż. Jarosław Gajewski - UTP w Bydgoszczy. Strona 1

Przykład opracował i otoczył komentarzem: mgr inż. Jarosław Gajewski - UTP w Bydgoszczy. Strona 1 Przykład opracował i otoczył komentarzem: mgr inż. Jarosław Gajewski - UTP w Bydgoszczy. Strona 1 TRZECIE obliczenia statyczne (z uwzględnieniem: wyżej określonych przekrojów poprzecznych ; współczynników

Bardziej szczegółowo

WYKŁAD 3 OBLICZANIE I SPRAWDZANIE NOŚNOŚCI NIEZBROJONYCH ŚCIAN MUROWYCH OBCIĄŻNYCH PIONOWO

WYKŁAD 3 OBLICZANIE I SPRAWDZANIE NOŚNOŚCI NIEZBROJONYCH ŚCIAN MUROWYCH OBCIĄŻNYCH PIONOWO WYKŁAD 3 OBLICZANIE I SPRAWDZANIE NOŚNOŚCI NIEZBROJONYCH ŚCIAN MUROWYCH OBCIĄŻNYCH PIONOWO Ściany obciążone pionowo to konstrukcje w których o zniszczeniu decyduje wytrzymałość muru na ściskanie oraz tzw.

Bardziej szczegółowo

Poziom I-II Bieg schodowy 6 SZKIC SCHODÓW GEOMETRIA SCHODÓW

Poziom I-II Bieg schodowy 6 SZKIC SCHODÓW GEOMETRIA SCHODÓW Poziom I-II ieg schodowy SZKIC SCHODÓW 23 0 175 1,5 175 32 29,2 17,5 10x 17,5/29,2 1,5 GEOMETRI SCHODÓW 30 130 413 24 Wymiary schodów : Długość dolnego spocznika l s,d = 1,50 m Grubość płyty spocznika

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264

Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264 Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x900 (Beton

Bardziej szczegółowo

Moduł. Blachownica stalowa

Moduł. Blachownica stalowa Moduł Blachownica stalowa 412-1 Spis treści 412. BLACHOWNICA STALOWA...3 412.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE...3 412.1.1. Opis programu...3 412.1.2. Zakres programu...3 412.1.3. O pis podstawowych funkcji programu...4

Bardziej szczegółowo

równoramiennemu procedura szczegółowa.

równoramiennemu procedura szczegółowa. Schemat blokowy: Projektowanie belki poddanej obciąŝeniu Schemat blokowy: Projektowanie belki poddanej obciąŝeniu Schematy obejmują sprawdzenie wytrzymałości obliczeniowej klasycznej belki ( bez zespolenia)

Bardziej szczegółowo

7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary:

7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary: 7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu Wymiary: B=1,2m L=4,42m H=0,4m Stan graniczny I Stan graniczny II Obciążenie fundamentu odporem gruntu OBCIĄŻENIA: 221,02 221,02 221,02

Bardziej szczegółowo

Dokumentacja połączenia Połączenie_1

Dokumentacja połączenia Połączenie_1 Połączenie_1 Model: Norma projektowa: Użyty zał. krajowy: Rodzaj ramy: Konfiguracja połączenia: rama łączenie Eurokod EN wartości zalecane nieusztywniony Połączenie belka-słup (połączenie górne) 21.02.2017.

Bardziej szczegółowo

e 10.46 m 2 0.3 8 1.54 w 10 0.1 8 H 0.6 0.68 10 0.1 8 I 0.5 0.58 10

e 10.46 m 2 0.3 8 1.54 w 10 0.1 8 H 0.6 0.68 10 0.1 8 I 0.5 0.58 10 e 0.46 m - współczynniki ujemne (ssanie) i ciśnienie wiatru: 0.38 kn F.3.54 w 0 e Fq p 0.884 m G.3 0.8 H 0.6 0.68 0 0.8 I 0.5 0.58 0 kn w e Gq p 0.746 m kn w e3 Hq p 0.39 m kn w e4 Iq p 0.333 m d) współczynnik

Bardziej szczegółowo

OMAWIANE ZAGADNIENIA. Analiza sprężysta konstrukcji uwzględniająca efekty drugiego rzędu i imperfekcje. Procedura projektowania ram portalowych

OMAWIANE ZAGADNIENIA. Analiza sprężysta konstrukcji uwzględniająca efekty drugiego rzędu i imperfekcje. Procedura projektowania ram portalowych Projekt SKILLS RAMY PORTALOWE OMAWIANE ZAGADNIENIA Analiza sprężysta konstrukcji uwzględniająca efekty drugiego rzędu i imperfekcje Procedura projektowania ram portalowych Procedura projektowania stężeń

Bardziej szczegółowo

Dane. Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził. Pręt - blacha węzłowa. Wytężenie: TrussBar v

Dane. Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził. Pręt - blacha węzłowa. Wytężenie: TrussBar v Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził TrussBar v. 0.9.9.22 Pręt - blacha węzłowa PN-90/B-03200 Wytężenie: 2.61 Dane Pręt L120x80x12 h b f t f t w R 120.00[mm] 80.00[mm] 12.00[mm] 12.00[mm]

Bardziej szczegółowo

Projektowanie i obliczanie połączeń i węzłów konstrukcji stalowych. Tom 2

Projektowanie i obliczanie połączeń i węzłów konstrukcji stalowych. Tom 2 Projektowanie i obliczanie połączeń i węzłów konstrukcji stalowych. Tom 2 Jan Bródka, Aleksander Kozłowski (red.) SPIS TREŚCI: 7. Węzły kratownic (Jan Bródka) 11 7.1. Wprowadzenie 11 7.2. Węzły płaskich

Bardziej szczegółowo

e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65 m Dla B20 i stali St0S h = 15 cm h 0 = 12 cm 958 1,00 0,12 F a = 0,0029x100x12 = 3,48 cm 2

e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65 m Dla B20 i stali St0S h = 15 cm h 0 = 12 cm 958 1,00 0,12 F a = 0,0029x100x12 = 3,48 cm 2 OBLICZENIA STATYCZNE POZ.1.1 ŚCIANA PODŁUŻNA BASENU. Projektuje się baseny żelbetowe z betonu B20 zbrojone stalą St0S. Grubość ściany 12 cm. Z = 0,5x10,00x1,96 2 x1,1 = 21,13 kn e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65

Bardziej szczegółowo

Dane. Belka - belka (blacha czołowa) Wytężenie: BeamsRigid v PN-90/B-03200

Dane. Belka - belka (blacha czołowa) Wytężenie: BeamsRigid v PN-90/B-03200 BeamsRigid v. 0.9.9.2 Belka - belka (blacha czołowa) PN-90/B-03200 Wytężenie: 0.999 Dane Lewa belka IPE300 h b b fb t fb t wb R b 300.00[mm] 150.00[mm] 10.70[mm] 7.10[mm] 15.00[mm] A b J y0b J z0b y 0b

Bardziej szczegółowo

Belka - podciąg PN-90/B-03200

Belka - podciąg PN-90/B-03200 Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził BeamGirder v. 0.9.9.22 Belka - podciąg PN-90/B-03200 Wytężenie: 0.98 Dane Podciąg I_30_25_2_1 h p b fp t fp t wp R p 300.00[mm] 250.00[mm] 20.00[mm]

Bardziej szczegółowo

Rys. 1. Elementy zginane. KONSTRUKCJE BUDOWLANE PROJEKTOWANIE BELEK DREWNIANYCH 2013 2BA-DI s.1 WIADOMOŚCI OGÓLNE

Rys. 1. Elementy zginane. KONSTRUKCJE BUDOWLANE PROJEKTOWANIE BELEK DREWNIANYCH 2013 2BA-DI s.1 WIADOMOŚCI OGÓLNE WIADOMOŚCI OGÓLNE O zginaniu mówimy wówczas, gdy prosta początkowo oś pręta ulega pod wpływem obciążenia zakrzywieniu, przy czym włókna pręta od strony wypukłej ulegają wydłużeniu, a od strony wklęsłej

Bardziej szczegółowo

InterStal podręcznik użytkownika

InterStal podręcznik użytkownika podręcznik użytkownika 1 Wydawca INTERsoft Sp. z o.o. ul. Sienkiewicza 85/87 90-057 Łódź www.intersoft.pl Prawa Autorskie Zwracamy Państwu uwagę na to, że stosowane w podręczniku określenia software-owe

Bardziej szczegółowo

Temat: Mimośrodowe ściskanie i rozciąganie

Temat: Mimośrodowe ściskanie i rozciąganie Wytrzymałość Materiałów II 2016 1 Przykładowe tematy egzaminacyjne kursu Wytrzymałość Materiałów II Temat: Mimośrodowe ściskanie i rozciąganie 1. Dany jest pręt obciążony mimośrodowo siłą P. Oblicz naprężenia

Bardziej szczegółowo

Przykład 4.1. Ściag stalowy. L200x100x cm 10 cm I120. Obliczyć dopuszczalną siłę P rozciagającą ściąg stalowy o przekroju pokazanym na poniższym

Przykład 4.1. Ściag stalowy. L200x100x cm 10 cm I120. Obliczyć dopuszczalną siłę P rozciagającą ściąg stalowy o przekroju pokazanym na poniższym Przykład 4.1. Ściag stalowy Obliczyć dopuszczalną siłę P rozciagającą ściąg stalowy o przekroju pokazanym na poniższym rysunku jeśli naprężenie dopuszczalne wynosi 15 MPa. Szukana siła P przyłożona jest

Bardziej szczegółowo

Załącznik nr 3. Obliczenia konstrukcyjne

Załącznik nr 3. Obliczenia konstrukcyjne 32 Załącznik nr 3 Obliczenia konstrukcyjne Poz. 1. Strop istniejący nad parterem (sprawdzenie nośności) Istniejący strop typu Kleina z płytą cięŝką. Wartość charakterystyczna obciąŝenia uŝytkowego w projektowanym

Bardziej szczegółowo

Rozdział 07B Zastosowania konstrukcyjne wyrobów płaskich ze stali nierdzewnych

Rozdział 07B Zastosowania konstrukcyjne wyrobów płaskich ze stali nierdzewnych 1 Prezentacja dla wykładowców architektury i budownictwa Rozdział 07B Zastosowania konstrukcyjne wyrobów płaskich ze stali nierdzewnych 2 Projektowanie ze stali nierdzewnych Barbara Rossi, Maarten Fortan

Bardziej szczegółowo

2. Charakterystyki geometryczne przekroju

2. Charakterystyki geometryczne przekroju . CHRKTERYSTYKI GEOMETRYCZNE PRZEKROJU 1.. Charakterystyki geometryczne przekroju.1 Podstawowe definicje Z przekrojem pręta związane są trzy wielkości fizyczne nazywane charakterystykami geometrycznymi

Bardziej szczegółowo

Wymiarowanie złączy na łączniki trzpieniowe obciążone poprzecznie wg PN-B-03150

Wymiarowanie złączy na łączniki trzpieniowe obciążone poprzecznie wg PN-B-03150 Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Wymiarowanie złączy na łączniki trzpieniowe obciążone poprzecznie wg PN-B-03150 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014) Wstęp Złącza jednocięte

Bardziej szczegółowo

R3D3-Rama 3D InterStal wymiarowanie stali podręcznik użytkownika

R3D3-Rama 3D InterStal wymiarowanie stali podręcznik użytkownika R3D3-Rama 3D InterStal wymiarowanie stali podręcznik użytkownika Wydawca INTERsoft Sp. z o.o ul. Sienkiewicza 85/87 90-057 Łódź www.intersoft.pl Prawa Autorskie Zwracamy Państwu uwagę na to, że stosowane

Bardziej szczegółowo