2.0. Dach drewniany, płatwiowo-kleszczowy.

Wielkość: px
Rozpocząć pokaz od strony:

Download "2.0. Dach drewniany, płatwiowo-kleszczowy."

Transkrypt

1 .0. Dach drewniany, płatwiowo-kleszczowy..1. Szkic.. Charakterystyki przekrojów Własności techniczne drewna: Czas działania obciążeń: ormalny. Klasa warunków wilgotnościowych: 1 - Wilg.<80% i > 60% (< 7 dni). m 1 = 1,00 k 1 = 1,00 Przyjęto normalne warunki użytkowania konstrukcji. m = 1,00 k = 1,00 Wstępne wygięcie elementu przyjęto poniżej 1/50. m 4 = 1,00 Cechy drewna: 3 Sosna K7 = 13,00 MPa dt = 9,50 MPa m 3 = 1,00, m = 1,00 dc = 11,50 MPa, dc90 = 3,50 MPa dv = 1,40 MPa m 3 = 1,00, m = 1,00 m = 9000 MPa G m = 550 MPa

2 Pręty nr 1,, 3, 4 Zadanie: dach drewniany Przekrój: krokiew Y X 3,00 Wymiary przekroju: h=30,0 s=160,0. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jg=16,7 Jyg=7850,7 A=368,00 i=6,6 iy=4,6. y 16,00 Pręt nr 5 Zadanie: dach drewniany Przekrój: 3 kleszcze Y X 3,00 Wymiary przekroju: h=30,0 s=160,0. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jg=16,7 Jyg=7850,7 A=368,00 i=6,6 iy=4,6. y 16,00

3 Pręty nr 6, 7 Zadanie: dach drewniany Przekrój: 1 słupek Y X 6,00 Wymiary przekroju: h=60,0 s=30,0. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jg=33687,3 Jyg=6361,8 A=598,00 i=7,5 iy=6,6. y 3,00.3. Obciążenia.3.1. Obciążenia stałe przekrycie dachu A. Q k = 1,30 k/m *1,m=1,56k/m. Q o1 = 1,58 k/m *1,m=1,90k/m. γ f1 = 1,, Q o = 1,15 k/m *1,m=1,36k/m. γ f = 0,88. ozstaw krokwi: a = 1,m

4 .3.. Obciążenie śniegiem B i C (lustrzane odbicie) Obciążenie śniegiem dachu, współczynnik C1 Q k = 1, k/m 0,8 ( ) / 30*1,m=0,50k/m. Q o = 0,7 k/m, γ f = 1,40. Obciążenie śniegiem dachu, współczynnik C Q k = 1, k/m 1, ( ) / 30*1,m=0,74k/m. Q o = 1,04 k/m, γ f = 1, Obciążenie wiatrem D I (lustrzane odbicie) Dach hali, połać nawietrzna, wariant II Q k = 0,3 k/m 1,17 ( 0,50-0,00 ) 1,8 *1,m=0,38 k/m. Q o = 0,50 k/m, γ f = 1,30. Dach hali, połać zawietrzna, wariant II Q k = 0,3 k/m 1,17 ( - 0,40-0,00 ) 1,8 *1,m=0,30 k/m. Q o = -0,39 k/m, γ f = 1,30.

5 .4. Kombinatoryka r: Specyfikacja: 1 ZAWSZ : A WTUALI: B/C+D/ ZAWSZ : A+B/C WTUALI: D/ 3 ZAWSZ : A+D/ WTUALI: B/C.5. Obwiednie Sił wewnętrznych od kombinatoryki (wartości obliczeniowe).5.1. Momenty zginające Maksymalne momenty zginające wystąpiły od kombinacji ACD w krokwi (nr pręta 1 i 4) o wartości: ma M = 4,7 km min M = -5,31 km

6 .5.. Siły tnące Maksymalne siły tnące wystąpiły od kombinacji ACD w krokwi (nr pręta 1 i 4) o wartości: ma T = 4,56 k min T = -6,8 k

7 .5.3. Siły normalne Maksymalne siły ściskające wystąpiły w słupkach (pręty nr 6 I 7) od kombinacji ACD i wynoszą: min = -18,85 k Maksymalne siły rozciągające wystąpiły w krokwiach (pręty nr 1 i 4) od kombinacji ACD i wynoszą ma = 3,49 k.6. Siły przekrojowe wartości ekstremalne lista. Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Pręt: [m]: M[km]: Q[k]: [k]: Kombinacja obciążeń: 1 1,760 4,7* 0,9 -,58 ACD 4,69-5,31* -6,8 3,49 ACD 4,69-5,31-6,8* 3,49 ACD 4,69-5,31-6,8 3,49* ACD 0,000 0,00,89-1,09* AC,318 1,30* 0,04-3,44 ACD 0,000-5,31* 5,66-8,4 ACD 0,000-5,31 5,66* -8,4 ACD 3,37-0,00-1,64-0,61* ad 0,000-3,39 3,61-9,3* AC

8 3 1,054 1,30* -0,04-3,44 AB 3,37-5,31* -5,66-8,4 AB 3,37-5,31-5,66* -8,4 AB 0,000 0,00 1,64-0,61* a 3,37-3,39-3,61-9,3* ABD 4,933 4,7* -0,9 -,58 AB 0,000-5,31* 6,8 3,49 AB 0,000-5,31 6,8* 3,49 AB 0,000-5,31 6,8 3,49* AB 4,69 0,00 -,89-1,09* ABD 5,300 0,59* 0,00-1,13 ABD 0,000 0,00* 0,51-1,13 ABD 0,000 0,00 0,51* -1,13 ABD 0,000 0,00 0,51-0,63* a,300 0,59 0,00-0,63* a 0,000 0,00 0,51-1,13* ABD,300 0,59 0,00-1,13* ABD 6 0,000 0,00* 0,00-17,61 ACD 3,43 0,00* 0,00-18,85 ACD 0,000 0,00* 0,00-17,61 ACD 3,43 0,00* 0,00-18,85 ACD 0,000 0,00 0,00* -17,61 ACD 3,43 0,00 0,00* -18,85 ACD 0,000 0,00 0,00-4,93* a 3,43 0,00 0,00-18,85* ACD 7 0,000 0,00* 0,00-17,61 AB 3,43 0,00* 0,00-18,85 AB 0,000 0,00* 0,00-17,61 AB 3,43 0,00* 0,00-18,85 AB 0,000 0,00 0,00* -17,61 AB 3,43 0,00 0,00* -18,85 AB 0,000 0,00-0,00-4,93* ad 3,43 0,00 0,00-18,85* AB * = Ma/Min Komentarz Małe litery np. a oznacza, że wartość obciążenia została przemnożona przez γf, co dało bardziej niekorzystny wynik. A/a ciężar przekrycia dachu ( * γf1 \ *γf) B/C obciążenie śniegiem C/D obciążenie wiatrem

9 .7. aprężenia obwiednie APĘŻIA - WATOŚCI KSTMAL: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Pręt: [m]: SigmaG: SigmaD: Sigma: Kombinacja obciążeń: [MPa] o 1 4,69 0,406* 3,86 ACD 1,760-0,36* -3,10 ACD,053 0,311*,96 ACD 4,69-0,386* -3,67 ACD 0,000 0,373* 3,54 ACD,318-0,107* -1,0 ACD,318 0,087* 0,83 ACD 0,000-0,40* -3,99 ACD 3 3,37 0,373* 3,54 AB 1,054-0,107* -1,0 AB 1,054 0,087* 0,83 AB 3,37-0,40* -3,99 AB 4 0,000 0,406* 3,86 AB,933-0,36* -3,10 AB,639 0,311*,96 AB 0,000-0,386* -3,67 AB 5 0,000-0,00* -0,0 a,300-0,047* -0,45 ABD,300 0,04* 0,40 a 0,000-0,003* -0,03 ABD 6 0,000-0,009* -0,08 a

10 3,43-0,033* -0,3 ACD 0,000-0,009* -0,08 a 3,43-0,033* -0,3 ACD 7 0,000-0,009* -0,08 ad 3,43-0,033* -0,3 AB 0,000-0,009* -0,08 ad 3,43-0,033* -0,3 AB * = Ma/Min.8. eakcje obwiednie AKCJ - WATOŚCI KSTMAL: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Węzeł: H[k]: V[k]: [k]: M[km]: Kombinacja obciążeń: 1 6,13* 10,81 1,43 AC 6,13* 10,38 1,05 AB -0,50* 3,83 3,86 ad 6,13 10,81* 1,43 AC -0,50 3,83* 3,86 ad 6,13 10,81 1,43* AC 3 0,50* 3,83 3,86 a -6,13* 10,81 1,43 ABD -6,13* 10,38 1,05 ACD -6,13 10,81* 1,43 ABD 0,50 3,83* 3,86 a -6,13 10,81 1,43* ABD 6-0,00* 18,85 18,85 ACD 0,00* 6,17 6,17 a 0,00* 11,86 11,86 A -0,00 18,85* 18,85 ACD 0,00 6,17* 6,17 a -0,00 18,85 18,85* ACD 7 0,00* 18,85 18,85 AB 0,00* 6,17 6,17 ad 0,00* 11,86 11,86 A 0,00 18,85* 18,85 AB 0,00 6,17* 6,17 ad 0,00 18,85 18,85* AB * = Ma/Min

11 .9. Wymiarowanie krokwi(pręty nr 1,,3,4) Siły przekrojowe: a = 4,69; b = 0,000. Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: ACD M = 5,31 km, V y = -6,8 k, = 3,49 k, aprężenia w skrajnych włóknach: σ t = 3,86 MPa σ C = -3,67 MPa. ośność elementów rozciąganych: a = 4,69; b = 0,000. Siła osiowa: = 3,49 k. Momenty zginające: M = 5,31; Pole powierzchni przekroju: A = 368,0; A n = 368,0 cm. Wskaźniki wytrzymałości: W = 1410,7; W n = 1410,7; ośność przekroju na rozciąganie: dt σ t = + = A n M 3,49 W 368,0 n , ,7 =,85 < 9,50 = 9,5 1,00 = dt m 9,5 13,0 10³ ośność na zginanie: a = 4,69; b = 0,000. Momenty zginające: M = 5,31; Wskaźniki wytrzymałości: W = 1410,7; W n = 1410,7; ośność przekroju na zginanie: M 5,31 W 1410,7 10³ σ m = = = 3,76 < 13,00 = 13,0 1,00 = m n ośność przekroju na ściskanie: a = 0,000; b = 4,69. Siła osiowa: = -6,3 k. Pole powierzchni przekroju: A = 368,0; A n = 368,0; A d = 368,0 cm. Momenty bezwładności: I = 16,7; I y = 7850,7 cm 4 Długości wyboczeniowe: l c = 383,3; l cy = 469, cm

12 Wyboczenie w płaszczyźnie równoległej do osi X: Smukłość: λ c = l c / I / A = 383,3 / 16,7 / 368,0 = 57,74 Współczynnik wyboczeniowy: π 3,14² 7000 k k = = = 1,036 λ 0,0 57,74² kc c 1 η c 1 + ( dc B = + 1+ λ k = =,48 ( k ) 11, , ,74 13,0) 1,036 k w = 0,5 B B 4 = = 0,647 0,5 (,48 -,48² - 4 1,036 ) Wyboczenie w płaszczyźnie równoległej do osi Y: Smukłość: λ c = l c / I / A = 469, / 7850,7 / 368,0 = 101,58 Współczynnik wyboczeniowy: π 3,14² 7000 k k = = = 0,335 λ 0,0 101,58² dc B = + 1+ λ k = = 1,455 k w = 0,5 B B 4 = = 0,86 ośność na ściskanie: kc c 1 η c 1 + ( ( k ) 11, , ,58 13,0) 0,335 0,5 ( 1,455-1,455² - 4 0,335 ) 6,3 368,00 10 σ c = = = 0,17 < 11,50 = 11,5 1,00 = dc m A n σ c = = = 0,59 < 11,50 = 11,5 1,00 = dc m 6,3 A 368,00 0,86 10 d k w ośność elementów ściskanych i zginanych: a = 1,760; b =,933. Siła osiowa: = -,58 k. Momenty zginające: M = -4,7; Pole powierzchni przekroju: A = 368,0; A n = 368,0; A d = 368,0 cm. Wskaźniki wytrzymałości: W = 1410,7; W n = 1410,7;

13 ośność przekroju bez uwzględnienia wyboczenia: A y dc σ c = + = n M M +,58 Wn W yn 368,0 =,75 < 11,50 = 11,5 1,00 = dc m ośność przekroju z uwzględnieniem wyboczenia: A k dc σ c = + = d w M W 1 k w 1 k A,58 368,0 0, ,7 11,5 1410,7 13,0 10³ 1 0,647, , ,0 0,0 d 4,7 11, ,7 13,0 10³ =,79 < 11,50 = 11,5 1,00 = dc m e = M / = 4,7 /, = 165,8; r = W / A = 1410,7 / 368,0 = 3,83 η 4 = 1-7,5 e /(r λ y ) = 1-7,5 165,8 /(3,83 101,58) = -,183 η 4 = 1,000 kc Przyjęto σ c = = = 0,4 < 11,50 = 11,5 1,00 = dc m η 4 A d k wy,58 368,0 1,000 0,86 10 ośność przekroju na ścinanie: a = 4,69; b = 0,000. Siły poprzeczne: Q y = 6,8; Q = 0,00 k. Momenty bezwładności: I = 16,7; I y = 7850,7 cm 4 Ścinanie wzdłuż osi Y: S = b h / 8 = 16,0 3,0 / 8 = 1058,0 cm 3 QyS 6,8 1058,0 I b 16,7 16,0 10 τ = = = 0,8 < 1,40 = 1,4 1,00 = dv m Stan graniczny użytkowania: Ugięcia graniczne: f gr = l / 350 = 469 / 350 = 13,4 mm Współczynnik korekcyjny dla charakterystyk sprężystych: Ugięcia względem osi Y: Sztywność na zginanie: k = k 1 k = 1,00 1,00 = 1,00 I = m I k = ,7 1, = 1460,04 km f ma = 4,5 < 13,4 = f gr

14 .10. Wymiarowanie kleszczy (pręt nr 5) Siły przekrojowe: a =,300; b =,300. Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: ABD M = -0,59 km, V y = 0,00 k, = -1,13 k, aprężenia w skrajnych włóknach: σ t = 0,39 MPa σ C = -0,45 MPa. ośność na zginanie: a =,300; b =,300. Momenty zginające: M = -0,59; Wskaźniki wytrzymałości: W = 1410,7; W n = 1410,7; ośność przekroju na zginanie: M 0,59 W 1410,7 10³ σ m = = = 0,4 < 13,00 = 13,0 1,00 = m n ośność przekroju na ściskanie: a = 0,000; b = 4,600. Siła osiowa: = -1,13 k. Pole powierzchni przekroju: A = 368,0; A n = 368,0; A d = 368,0 cm. Momenty bezwładności: I = 16,7; I y = 7850,7 cm 4 Długości wyboczeniowe: l c = 460,0; l cy = 460,0 cm Wyboczenie w płaszczyźnie równoległej do osi X: Smukłość: λ c = l c / I / A = 460,0 / 16,7 / 368,0 = 69,8 Współczynnik wyboczeniowy: π 3,14² 7000 k k = = = 0,70 λ 0,0 69,8² kc c 1 η c 1 + ( dc B = + 1+ λ k = = 1,896 ( k ) 11, , ,8 13,0) 0,70 k w = 0,5 B B 4 = = 0,55 0,5 ( 1,896-1,896² - 4 0,70 )

15 Wyboczenie w płaszczyźnie równoległej do osi Y: Smukłość: λ c = l c / I / A = 460,0 / 7850,7 / 368,0 = 99,59 Współczynnik wyboczeniowy: π 3,14² 7000 k k = = = 0,348 λ 0,0 99,59² dc B = + 1+ λ k = = 1,471 k w = 0,5 B B 4 = = 0,97 ośność na ściskanie: kc c 1 η c 1 + ( ( k ) 11, , ,59 13,0) 0,348 0,5 ( 1,471-1,471² - 4 0,348 ) 1,13 368,00 10 σ c = = = 0,03 < 11,50 = 11,5 1,00 = dc m A n σ c = = = 0,10 < 11,50 = 11,5 1,00 = dc m 1,13 A 368,00 0,97 10 d k w ośność elementów ściskanych i zginanych: a =,300; b =,300. Siła osiowa: = -1,13 k. Momenty zginające: M = -0,59; Pole powierzchni przekroju: A = 368,0; A n = 368,0; A d = 368,0 cm. Wskaźniki wytrzymałości: W = 1410,7; W n = 1410,7; ośność przekroju bez uwzględnienia wyboczenia: A y dc σ c = + = n M M + 1,13 Wn W yn 368,0 = 0,40 < 11,50 = 11,5 1,00 = dc m ośność przekroju z uwzględnieniem wyboczenia: A k dc σ c = + = d w M W 1 k w 1 k A 1,13 368,0 0, ,59 11,5 1410,7 13,0 10³ 1 0,55 1, ,70 368,0 0,0 d kc 0,59 11, ,7 13,0 10³ = 0,43 < 11,50 = 11,5 1,00 = dc m

16 e = M / = 0,59 / 1, = 5,1; r = W / A = 1410,7 / 368,0 = 3,83 η 4 = 1-7,5 e / (r λ y ) = 1-7,5 5,1 / (3,83 99,59) = -0,06 Przyjęto η 4 = 1,000 σ c = = = 0,10 < 11,50 = 11,5 1,00 = dc m η 4 A d k wy 1,13 368,0 1,000 0,97 10 ośność przekroju na ścinanie: a = 0,000; b = 4,600. Siły poprzeczne: Q y = 0,51; Q = 0,00 k. Momenty bezwładności: I = 16,7; I y = 7850,7 cm 4 Ścinanie wzdłuż osi Y: S = b h / 8 = 16,0 3,0 / 8 = 1058,0 cm 3 QyS 0, ,0 I b 16,7 16,0 10 τ = = = 0,0 < 1,40 = 1,4 1,00 = dv m Stan graniczny użytkowania: Ugięcia graniczne: f gr = l / 350 = 4600 / 350 = 13,1 mm Współczynnik korekcyjny dla charakterystyk sprężystych: k = k 1 k = 1,00 1,00 = 1,00 Ugięcia względem osi Y: Sztywność na zginanie: I = m I k = ,7 1, = 1460,04 km f ma = 0,9 < 13,1 = f gr.11. Wymiarowanie słupków Siły przekrojowe: a = 3,43; b = 0,000. Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: ACD = -18,85 k, aprężenia w skrajnych włóknach: σ t = -0,3 MPa σ C = -0,3 MPa. ośność przekroju na ściskanie:

17 a = 3,43; b = 0,000. Siła osiowa: = -18,85 k. Pole powierzchni przekroju: A = 598,0; A n = 598,0; A d = 598,0 cm. Momenty bezwładności: I = 33687,3; I y = 6361,8 cm 4 Długości wyboczeniowe: l c = 343,; l cy = 343, cm Wyboczenie w płaszczyźnie równoległej do osi X: Smukłość: λ c = l c / I / A = 343, / 33687,3 / 598,0 = 45,73 Współczynnik wyboczeniowy: π 3,14² 7000 k k = = = 1,65 λ 0,0 45,73² dc B = + 1+ λ k = =,919 k w = 0,5 B B 4 = = 0,768 Wyboczenie w płaszczyźnie równoległej do osi Y: Smukłość: λ c = l c / I / A = 343, / 6361,8 / 598,0 = 51,69 Współczynnik wyboczeniowy: k k = = = 1,93 λ 0,0 51,69² dc B = + 1+ λ k = =,59 k w = 0,5 B B 4 = = 0,711 ośność na ściskanie: kc c 1 η c 1 + ( ( k ) 11, , ,73 13,0) 1,65 0,5 (,919 -,919² - 4 1,65 ) π 3,14² 7000 kc c 1 η c 1 + ( ( k ) 11, , ,69 13,0) 1,93 0,5 (,59 -,59² - 4 1,93 ) 18,85 598,00 10 σ c = = = 0,3 < 11,50 = 11,5 1,00 = dc m A n 18,85 A d k 598,00 0, w σ c = = = 0,44 < 11,50 = 11,5 1,00 = dc m.1. Podsumowanie Wszystkie warunki stanu granicznego nośności SG i stanu granicznego użytkowania SGU są spełnione. Konstrukcja dachu drewnianego, płatwiowokleszczowego jest nośna.

Projekt: Data: Pozycja: EJ 3,14² , = 43439,93 kn 2,667² = 2333,09 kn 5,134² EJ 3,14² ,0 3,14² ,7

Projekt: Data: Pozycja: EJ 3,14² , = 43439,93 kn 2,667² = 2333,09 kn 5,134² EJ 3,14² ,0 3,14² ,7 Pręt nr 8 Wyniki wymiarowania stali wg P-90/B-0300 (Stal_3d v. 3.33) Zadanie: Hala stalowa.rm3 Przekrój: 1 - U 00 E Y Wymiary przekroju: h=00,0 s=76,0 g=5, t=9,1 r=9,5 ex=0,7 Charakterystyka geometryczna

Bardziej szczegółowo

10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej.

10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej. 10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej. OBCIĄŻENIA: 6,00 6,00 4,11 4,11 1 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa:

Bardziej szczegółowo

9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe

9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe 9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe OBCIĄŻENIA: 55,00 55,00 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,0 Liniowe 0,0 55,00 55,00

Bardziej szczegółowo

PRZEKRÓJ Nr: 1 "I 280 HEB"

PRZEKRÓJ Nr: 1 I 280 HEB PRZEKRÓJ Nr: "I 80 HEB" CHARAKTERYSTYKA PRZEKROJU: ateriał: Stal St3 Gł.centr.osie bezwładn.[cm]: Xc= 4,0 Yc= 4,0 alfa= 0,0 omenty bezwładności [cm4]: Jx= 970,0 Jy= 6590,0 oment dewiacji [cm4]: Dxy= 0,0

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej

OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej 1.0 DŹWIGAR DACHOWY Schemat statyczny: kratownica trójkątna symetryczna dwuprzęsłowa Rozpiętości obliczeniowe: L 1 = L 2 = 3,00 m Rozstaw dźwigarów: a =

Bardziej szczegółowo

Obliczenia statyczne. 1.Zestaw obciążeń/

Obliczenia statyczne. 1.Zestaw obciążeń/ 1.Zestaw obciążeń/ Obliczenia statyczne 0.1. Śnieg Rodzaj: śnieg Typ: zmienne 0.1.1. Śnieg Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu q k = 0,90 kn/m 2 przyjęto zgodnie ze zmianą do normy Az1, jak dla

Bardziej szczegółowo

Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995

Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995 Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014)

Bardziej szczegółowo

KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE

KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE POLITECHNIKA BIAŁOSTOCKA WBiIŚ KATEDRA KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH ZAJĘCIA 5 KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE Mgr inż. Julita Krassowska 1 CHARAKTERYSTYKI MATERIAŁOWE drewno lite sosnowe klasy C35: - f m,k =

Bardziej szczegółowo

ANALIZA STATYCZNA i WYMIAROWANIE KONSTRUKCJI RAMY

ANALIZA STATYCZNA i WYMIAROWANIE KONSTRUKCJI RAMY ANALIZA STATYCZNA i WYMIAROWANIE KONSTRUKCJI RAMY 11 10 9 8 7 6 5 4 1 1 WĘZŁY: Nr: X [m]: Y [m]: Nr: X [m]: Y [m]: 1,7 1,41 7 1,6,17,968 1,591 8 1,07,46,658 1,759 9 0,688,54 4,4 1,916 10 0,46,609 5,00,061

Bardziej szczegółowo

700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:

700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%: Producent: Ryterna modul Typ: Moduł kontenerowy PB1 (długość: 6058 mm, szerokość: 2438 mm, wysokość: 2800 mm) Autor opracowania: inż. Radosław Noga (na podstawie opracowań producenta) 1. Stan graniczny

Bardziej szczegółowo

10.0. Schody górne, wspornikowe.

10.0. Schody górne, wspornikowe. 10.0. Schody górne, wspornikowe. OBCIĄŻENIA: Grupa: A "obc. stałe - pł. spocznik" Stałe γf= 1,0/0,90 Q k = 0,70 kn/m *1,5m=1,05 kn/m. Q o1 = 0,84 kn/m *1,5m=1,6 kn/m, γ f1 = 1,0, Q o = 0,63 kn/m *1,5m=0,95

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 0 - Element drewniany wg PN-EN 1995:2010

Pręt nr 0 - Element drewniany wg PN-EN 1995:2010 Pręt nr 0 - Element drewniany wg PN-EN 1995:010 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x0.000m, y-0.000m); 1 (x4.000m, y-0.000m) Profil: Pr 150x50 (C 0)

Bardziej szczegółowo

7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary:

7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary: 7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu Wymiary: B=1,2m L=4,42m H=0,4m Stan graniczny I Stan graniczny II Obciążenie fundamentu odporem gruntu OBCIĄŻENIA: 221,02 221,02 221,02

Bardziej szczegółowo

Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150

Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150 Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-0350 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (204) Drewno parametry (wspólne) Dane wejściowe

Bardziej szczegółowo

3. OBLICZENIA STATYCZNE ELEMENTÓW WIĘŹBY DACHOWEJ

3. OBLICZENIA STATYCZNE ELEMENTÓW WIĘŹBY DACHOWEJ Budynek wielorodzinny przy ul. Woronicza 28 w Warszawie str. 8 3. OBLICZENIA STATYCZNE ELEMENTÓW WIĘŹBY DACHOWEJ 3.1. Materiał: Elementy więźby dachowej zostały zaprojektowane z drewna sosnowego klasy

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE PODKONSTRUKCJI ŚWIETLIKA PODWYŻSZONEGO

OBLICZENIA STATYCZNE PODKONSTRUKCJI ŚWIETLIKA PODWYŻSZONEGO OBLICZEIA STATYCZE PODKOSTRUKCJI ŚWIETLIKA PODWYŻSZOEGO 1. Zebranie obciążeń 1.1. Śnieg Rodzaj: śnieg p: zmienne 1.1.1. Śnieg Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu q k = 0,90 k/m 2 przyjęto (*War17

Bardziej szczegółowo

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO - 1 - Kalkulator Elementów Drewnianych v.2.2 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2002-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mg inż. Jan Kowalski Tytuł: Obliczenia elementów

Bardziej szczegółowo

Rys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic

Rys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic ROZDZIAŁ VII KRATOW ICE STROPOWE VII.. Analiza obciążeń kratownic stropowych Rys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic Bezpośrednie obciążenie kratownic K5, K6, K7 stanowi

Bardziej szczegółowo

Sprawdzenie nosności słupa w schematach A1 i A2 - uwzględnienie oddziaływania pasa dolnego dźwigara kratowego.

Sprawdzenie nosności słupa w schematach A1 i A2 - uwzględnienie oddziaływania pasa dolnego dźwigara kratowego. Sprawdzenie nosności słupa w schematach A i A - uwzględnienie oddziaływania pasa dolnego dźwigara kratowego. Sprawdzeniu podlega podwiązarowa część słupa - pręt nr. Siły wewnętrzne w słupie Kombinacje

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE KONSTRUKCJI ZABUDOWY OTWORU W PŁYCIE PODŚWIETLKOWEJ

OBLICZENIA STATYCZNE KONSTRUKCJI ZABUDOWY OTWORU W PŁYCIE PODŚWIETLKOWEJ OBLICZENIA STATYCZNE KONSTRUKCJI ZABUDOWY OTWORU W PŁYCIE PODŚWIETLKOWEJ.. Obciążenia stałe Rozaj: ciężar Typ: stałe... Ciężar Charakterystyczna wartość obciążenia: Q k = 0,63 kn/m 2. Obliczeniowe wartości

Bardziej szczegółowo

Obliczenia statyczne do projektu konstrukcji wiaty targowiska miejskiego w Olsztynku z budynkiem kubaturowym.

Obliczenia statyczne do projektu konstrukcji wiaty targowiska miejskiego w Olsztynku z budynkiem kubaturowym. Obliczenia statyczne do projektu konstrukcji wiaty targowiska miejskiego w Olsztynku z budynkiem kubaturowym. Poz. 1.0 Dach wiaty Kąt nachylenia połaci α = 15 o Obciążenia: a/ stałe - pokrycie z płyt bitumicznych

Bardziej szczegółowo

Lista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00 8 4.41-0.47 9 9.29-0.

Lista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00 8 4.41-0.47 9 9.29-0. 7. Więźba dachowa nad istniejącym budynkiem szkoły. 7.1 Krokwie Geometria układu Lista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA KONSTRUKCYJNE Zestawienie obciążeń na dach Lp Opis obciążenia Obc. char. 1. Obciążenie śniegiem połaci dachu dwupołaciowego wg PN-EN 1991-1-3 p.5.3.3 (strefa 1, A=112 m n.p.m. -> sk = 0,7 kn/m2,

Bardziej szczegółowo

Węzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek

Węzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek Projekt nr 1 - Poz. 1.1 strona nr 1 z 12 Węzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek Informacje o węźle Położenie: (x=-12.300m, y=1.300m) Dane projektowe elementów Dystans między belkami s: 20 mm Kategoria

Bardziej szczegółowo

O B L I C Z E N I A S T A T Y C Z N E

O B L I C Z E N I A S T A T Y C Z N E .0 Obciążenia O B L I C Z E N I A S T A T Y C Z N E. Obciążenie śniegiem strefa IV kn/m γ f kn/m.. Dach łukowy Q,60 k = - połać:, x Q k x 0,8 =,536,500,304. Obciążenie wiatrem Z uwagi na nachylenie dachu

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004

Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004 Budynek wielorodzinny - Rama żelbetowa strona nr z 7 Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN 992--:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 4 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 2 (x=4.000m,

Bardziej szczegółowo

Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-EN-1995

Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-EN-1995 Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-EN-995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (204) Drewno parametry (wspólne) Dane wejściowe

Bardziej szczegółowo

e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65 m Dla B20 i stali St0S h = 15 cm h 0 = 12 cm 958 1,00 0,12 F a = 0,0029x100x12 = 3,48 cm 2

e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65 m Dla B20 i stali St0S h = 15 cm h 0 = 12 cm 958 1,00 0,12 F a = 0,0029x100x12 = 3,48 cm 2 OBLICZENIA STATYCZNE POZ.1.1 ŚCIANA PODŁUŻNA BASENU. Projektuje się baseny żelbetowe z betonu B20 zbrojone stalą St0S. Grubość ściany 12 cm. Z = 0,5x10,00x1,96 2 x1,1 = 21,13 kn e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1. Obciążenia 1.1. Założenia Ze względu na brak pełnych danych dotyczących konstrukcji istniejącego obiektu, w tym stalowego podciągu, drewnianego stropu oraz więźby

Bardziej szczegółowo

Obliczenia statyczne Przebudowa Poradni Hepatologicznej Chorzów ul. Zjednoczenia 10.

Obliczenia statyczne Przebudowa Poradni Hepatologicznej Chorzów ul. Zjednoczenia 10. 1 Obliczenia statyczne Przebudowa Poradni Hepatologicznej Chorzów ul. Zjednoczenia 10. Obliczenia wykonano w oparciu o obliczenia statyczne sprawdzające wykonane dla ekspertyzy technicznej opracowanej

Bardziej szczegółowo

Obliczeniowa nośność przekroju zbudowanego wyłącznie z efektywnych części pasów. Wartość przybliżona = 0,644. Rys. 25. Obwiednia momentów zginających

Obliczeniowa nośność przekroju zbudowanego wyłącznie z efektywnych części pasów. Wartość przybliżona = 0,644. Rys. 25. Obwiednia momentów zginających Obliczeniowa nośność przekroju zbudowanego wyłącznie z efektywnych części pasów. Wartość przybliżona f y M f,rd b f t f (h γ w + t f ) M0 Interakcyjne warunki nośności η 1 M Ed,385 km 00 mm 16 mm 355 1,0

Bardziej szczegółowo

Maksymalna reakcja pionowa od attyki 11,160 1,23 13,700 Maksymalna reakcja pozioma (od parcia lub ssania wiatru) 14,040 1,50 21,060

Maksymalna reakcja pionowa od attyki 11,160 1,23 13,700 Maksymalna reakcja pozioma (od parcia lub ssania wiatru) 14,040 1,50 21,060 0,097 0, 0 1 0 0,138 0, 0 0 5 0,50 Poz. Z3.0 Konstrukcja nośna wiaty Przedmiotową wiatę projektuje się jako konstrukcję stalową wykonaną ze stali St3SX i 18G w postaci ażurowych dźwigarów dachowych opartych

Bardziej szczegółowo

1. Obliczenia sił wewnętrznych w słupach (obliczenia wykonane zostały uproszczoną metodą ognisk)

1. Obliczenia sił wewnętrznych w słupach (obliczenia wykonane zostały uproszczoną metodą ognisk) Zaprojektować słup ramy hali o wymiarach i obciążeniach jak na rysunku. DANE DO ZADANIA: Rodzaj stali S235 tablica 3.1 PN-EN 1993-1-1 Rozstaw podłużny słupów 7,5 [m] Obciążenia zmienne: Śnieg 0,8 [kn/m

Bardziej szczegółowo

Mnożnik [m] Jednostka. [kn/m 2 ] Jednostka [m] 1.00

Mnożnik [m] Jednostka. [kn/m 2 ] Jednostka [m] 1.00 Projekt: Trzebinia ŁUKI BRAME Element: Obciążenia Strona 65 0080607. Rama R obciążenie wiatrem Zestaw nr Rodzaj obciążenia obciążenie wiatrem Wartość.57 Jednostka [k/m ] Mnożnik [m].00 obciążenie charakter.

Bardziej szczegółowo

do projektu przebudowy,,łączników szkolnych w budynku Gimnazjum nr1 w Kępnie.

do projektu przebudowy,,łączników szkolnych w budynku Gimnazjum nr1 w Kępnie. 3 OPIS TECHICZY do projektu przebudowy,,łączników szkolnych w budynku Gimnazjum nr w Kępnie.. Informacje ogólne: Inwestor: Gimnazjum nr w Kępnie Adres budowy: Kępno ul. Tysiąclecia Materiały wyjściowe

Bardziej szczegółowo

ĆWICZENIE / Zespół Konstrukcji Drewnianych

ĆWICZENIE / Zespół Konstrukcji Drewnianych ĆWICZENIE 3 06 / 07 Zespół Konstrukcji Drewnianych Słup ELEMENT OSIOWO ŚCISKANY Słup 3 Polecenie 4 Wyznaczyć nośność charakterystyczną słupa ściskanego na podstawie następujących danych: długość słupa:

Bardziej szczegółowo

Strop belkowy. Przykład obliczeniowy stropu stalowego belkowego wg PN-EN dr inż. Rafał Tews Konstrukcje metalowe PN-EN /165

Strop belkowy. Przykład obliczeniowy stropu stalowego belkowego wg PN-EN dr inż. Rafał Tews Konstrukcje metalowe PN-EN /165 Przykład obliczeniowy stropu stalowego belkowego wg P-E 199-1-1. Strop w budynku o kategorii użytkowej D. Elementy stropu ze stali S75. Geometria stropu: Rysunek 1: Schemat stropu. 1/165 Dobór grubości

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN :2004

Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN :2004 Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x800

Bardziej szczegółowo

PROJEKT KONSTRUKCJI PRZEBUDOWA GMINNEGO TARGOWISKA W SKRWILNIE WITACZ SKRWILNO, GM. SKRWILNO DZ. NR 245/20

PROJEKT KONSTRUKCJI PRZEBUDOWA GMINNEGO TARGOWISKA W SKRWILNIE WITACZ SKRWILNO, GM. SKRWILNO DZ. NR 245/20 PROJEKT KONSTRUKCJI PRZEBUDOWA GMINNEGO TARGOWISKA W SKRWILNIE WITACZ SKRWILNO, GM. SKRWILNO DZ. NR 245/20 INWESTOR: GMINA SKRWILNO SKRWILNO 87-510 ADRES: DZIAŁKA NR 245/20 SKRWILNO GM. SKRWILNO PROJEKTOWAŁ:

Bardziej szczegółowo

"ENERGOPROJEKT - WARSZAWA" S.A. Nazwa :.rmt Projekt: Dom podcieniowy Miłocin Strona: 12 Pozycja: Więźba dachowa drewniana Arkusz: 1

ENERGOPROJEKT - WARSZAWA S.A. Nazwa :.rmt Projekt: Dom podcieniowy Miłocin Strona: 12 Pozycja: Więźba dachowa drewniana Arkusz: 1 Projekt: Dom podcieniowy Miłocin Strona: Pozycja: Więźba dachowa drewniana Arkusz: PRZEKRÓJ Nr: Nazwa: "Drewno K7 8x" Y x X,00 Skala : CHARAKTERYSTYKA PRZEKROJU: y 8,00 V=,00 H=8,00 Materiał: Drewno K7

Bardziej szczegółowo

PROJEKT STROPU BELKOWEGO

PROJEKT STROPU BELKOWEGO PROJEKT STROPU BELKOWEGO Nr tematu: A Dane H : 6m L : 45.7m B : 6.4m Qk : 6.75kPa a :.7m str./9 Geometria nz : 5 liczba żeber B Lz : 5.8 m długość żebra nz npd : 3 liczba przęseł podciągu przyjęto długość

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY

PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY Remontu więźby dachowej w budynku mieszkalnym w Warszawie przy ul. Długiej 24, segment A i B Część: Konstrukcje Budowlane Spis zawartości : 1. Dane ogólne 1.1. Podstawa opracowania

Bardziej szczegółowo

MAXPOL P.W. PRACOWNIA PROJEKTOWA O B L I C Z E NIA S TATY C Z N O -WYTRZY M A ŁOŚCIOWE

MAXPOL P.W. PRACOWNIA PROJEKTOWA O B L I C Z E NIA S TATY C Z N O -WYTRZY M A ŁOŚCIOWE P.W. PRACOWNIA PROJEKTOWA MAXPOL Raom ul. śeromskiego 51a tel./fax. (0-48) 385-09-57 O B L I C Z E NIA S TATY C Z N O -WYTRZY M A ŁOŚCIOWE Lokalizacja: Kierzyń z. Nr 100/1, 101/1 gm. Góz Inwestor: Gmina

Bardziej szczegółowo

Wymiarowanie jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150

Wymiarowanie jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150 Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Wymiarowanie jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014) Wstęp Normy konstrukcji drewnianych PN-B-03150-0?:1981.

Bardziej szczegółowo

Sprawdzenie stanów granicznych użytkowalności.

Sprawdzenie stanów granicznych użytkowalności. MARCIN BRAŚ SGU Sprawzenie stanów granicznych użytkowalności. Wymiary belki: szerokość przekroju poprzecznego: b w := 35cm wysokość przekroju poprzecznego: h:= 70cm rozpiętość obliczeniowa przęsła: :=

Bardziej szczegółowo

KONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ = 1,50

KONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ = 1,50 KONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ Zebranie obciążeń: Śnieg: Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu q k = 0,70 kn/m 2 przyjęto zgodnie ze zmianą do normy Az, jak

Bardziej szczegółowo

Obliczenia statyczne dla stalowego dźwigara kratowego Sali gimnastycznej w Lgocie Górnej gm. Koziegłowy

Obliczenia statyczne dla stalowego dźwigara kratowego Sali gimnastycznej w Lgocie Górnej gm. Koziegłowy Obliczenia statyczne dla stalowego dźwigara kratowego Sali gimnastycznej w Lgocie Górnej gm. Koziegłowy 1. Stan istniejący. 1.1. Schemat układu poprzecznego budynku wiązar kratowy 1.2. Schemat obliczeniowy

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA SPRAWDZAJĄCE NOŚNOŚĆ KONSTRUKCJI ZADASZENIA WIAT POLETEK OSADOWYCH

OBLICZENIA SPRAWDZAJĄCE NOŚNOŚĆ KONSTRUKCJI ZADASZENIA WIAT POLETEK OSADOWYCH OBLICZENIA SPRAWDZAJĄCE NOŚNOŚĆ LOKALIZACJA: PRZEDSIĘBIORSTWO WODOCIĄGÓW I KANALIZACJI SP. Z O.O. Ul. MŁYŃSKA 100, RUDA ŚLĄSKA PRZYGOTOWANA PRZEZ BUDOSERWIS Z.U.H. Sp. z o.o. Zakład Ekspertyz i Usług Gospodarczych

Bardziej szczegółowo

Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT. Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne

Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT. Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne PROJEKT WYBRANYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCJI ŻELBETOWEJ BUDYNKU BIUROWEGO DESIGN FOR SELECTED

Bardziej szczegółowo

Politechnika Białostocka

Politechnika Białostocka Politechnika Białostocka WYDZIAŁ BUDOWNICTWA I INŻYNIERII ŚRODOWISKA Katedra Geotechniki i Mechaniki Konstrukcji Wytrzymałość Materiałów Instrukcja do ćwiczeń laboratoryjnych Ćwiczenie nr 5 Temat ćwiczenia:

Bardziej szczegółowo

Załącznik nr 2 1 OBLICZENIA STATYCZNE

Załącznik nr 2 1 OBLICZENIA STATYCZNE Załącznik nr 2 1 OBLICZENIA STATYCZNE OBCIĄŻENIE WIATREM WG PN-EN 1991-1-4:2008 strefa wiatrowa I kategoria terenu III tereny regularnie pokryte roślinnością lub budynkami albo o pojedynczych przeszkodach,

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 3 - Element drewniany wg EN 1995:2010

Pręt nr 3 - Element drewniany wg EN 1995:2010 Pręt nr 3 - Element drewniany wg EN 1995:2010 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 3 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 3 (x4.000m, y2.000m); 4 (x2.000m, y1.000m) Profil: Pr 50x170 (C 30) Wyniki

Bardziej szczegółowo

Rys. 1. Elementy zginane. KONSTRUKCJE BUDOWLANE PROJEKTOWANIE BELEK DREWNIANYCH 2013 2BA-DI s.1 WIADOMOŚCI OGÓLNE

Rys. 1. Elementy zginane. KONSTRUKCJE BUDOWLANE PROJEKTOWANIE BELEK DREWNIANYCH 2013 2BA-DI s.1 WIADOMOŚCI OGÓLNE WIADOMOŚCI OGÓLNE O zginaniu mówimy wówczas, gdy prosta początkowo oś pręta ulega pod wpływem obciążenia zakrzywieniu, przy czym włókna pręta od strony wypukłej ulegają wydłużeniu, a od strony wklęsłej

Bardziej szczegółowo

EKSPERTYZA TECHNICZNA

EKSPERTYZA TECHNICZNA GEOKONSBUD Piotr Kuleta 62-050 Krosinko k./mosiny, ul.wiejska 6 Biuro: 60-749 Poznań, ul.wyspiańskiego 10/8 tel./fax (0-61) 866-80-81 tel. kom. 0-602-392-185 e-mail: biuro@geokonsbud.pl GEOKONSBUD Zleceniodawca:

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264

Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264 Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x900 (Beton

Bardziej szczegółowo

Obciążenia (wartości charakterystyczne): - pokrycie dachu (wg PN-82/B-02001: ): Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DANE: Szkic wiązara

Obciążenia (wartości charakterystyczne): - pokrycie dachu (wg PN-82/B-02001: ): Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DANE: Szkic wiązara Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DNE: Szkic wiązara 571,8 396,1 42,0 781,7 10,0 20 51,0 14 690,0 14 51,0 820,0 Geometria ustroju: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 42,0 o Rozpiętość wiązara

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE. Zestawienie obciążeń

OBLICZENIA STATYCZNE. Zestawienie obciążeń OBLICZENIA STATYCZNE Zestawienie obciążeń 0.. Pokrycie Rodzaj: ciężar Typ: stałe 0... Pokrycie Charakterystyczna wartość obciążenia: Q k = 0,96 kn/m 2. Obliczeniowe wartości obciążenia: Q o =,5 kn/m 2,

Bardziej szczegółowo

WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCH I WYMIAROWANIE

WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCH I WYMIAROWANIE WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCH I WYMIAROWANIE 9.1. HALA SPORTOWA Z ZAPLECZEM...14 9.1.3. Płyty...16 9.1.3.1. Płyta poz +3.54 gr.20cm...16 9.1.3.2. Płyta poz +4.80 gr.20 i 16cm...18 9.1.3.3. Płyta poz +8,00

Bardziej szczegółowo

Przykład obliczeń głównego układu nośnego hali - Rozwiązania alternatywne. Opracował dr inż. Rafał Tews

Przykład obliczeń głównego układu nośnego hali - Rozwiązania alternatywne. Opracował dr inż. Rafał Tews 1. Podstawa dwudzielna Przy dużych zginaniach efektywniejszym rozwiązaniem jest podstawa dwudzielna. Pozwala ona na uzyskanie dużo większego rozstawu śrub kotwiących. Z drugiej strony takie ukształtowanie

Bardziej szczegółowo

Kolejnośd obliczeo 1. uwzględnienie imperfekcji geometrycznych;

Kolejnośd obliczeo 1. uwzględnienie imperfekcji geometrycznych; Kolejnośd obliczeo Niezbędne dane: - koncepcja układu konstrukcyjnego z wymiarami przekrojów i układem usztywnieo całej bryły budynki; - dane materiałowe klasa betonu klasa stali; - wykonane obliczenia

Bardziej szczegółowo

Opracowanie: Emilia Inczewska 1

Opracowanie: Emilia Inczewska 1 Dla żelbetowej belki wykonanej z betonu klasy C20/25 ( αcc=1,0), o schemacie statycznym i obciążeniu jak na rysunku poniżej: należy wykonać: 1. Wykres momentów- z pominięciem ciężaru własnego belki- dla

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE OLICZENI STTYCZNO - WYTRZYMŁOŚCIOWE 1. ZESTWIENIE OCIĄśEŃ N IEG SCHODOWY Zestawienie obciąŝeń [kn/m 2 ] Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. ObciąŜenie zmienne (wszelkiego rodzaju budynki mieszkalne,

Bardziej szczegółowo

Str. 9. Ciężar 1m 2 rzutu dachu (połaci ) qkr qor gr = 0,31 / 0,76 = 0,41 * 1,20 = 0,49 kn/m 2

Str. 9. Ciężar 1m 2 rzutu dachu (połaci ) qkr qor gr = 0,31 / 0,76 = 0,41 * 1,20 = 0,49 kn/m 2 Str. 9 5. OBLICZENIA STATYCZNE Zastosowane schematy konstrukcyjne (statyczne), założenia przyjęte do obliczeń konstrukcji, w tym dotyczące obciążeń, oraz podstawowe wyniki tych obliczeń. Założenia przyjęte

Bardziej szczegółowo

1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU. Poziom odniesienia: 0,00 m.

1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU. Poziom odniesienia: 0,00 m. 1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU Poziom odniesienia: 0,00 m. 4 2 0-2 -4 0 2. Fundamenty Liczba fundamentów: 1 2.1. Fundament nr 1 Klasa fundamentu: ława, Typ konstrukcji: ściana, Położenie fundamentu względem

Bardziej szczegółowo

PROJEKT WYKONAWCZY Remont pomieszczeń kuchennych i zaplecza socjalnego w Szkole Podstawowej nr 3 w Szczecinie

PROJEKT WYKONAWCZY Remont pomieszczeń kuchennych i zaplecza socjalnego w Szkole Podstawowej nr 3 w Szczecinie Remont pomieszczeń kuchennych i zaplecza socjalnego w Szkole Postawowej nr 3 w Szczecinie OPIS TECHICZY DO PROJEKTU REMOTU POMIESZCZEŃ KUCHEYCH I ZAPLECZA SOCJALEGO w Szkole Postawowej nr 3 Szczecin, ul.

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE

OBLICZENIA STATYCZNE PROJEKT BUDOWLANY ZMIANY KONSTRUKCJI DACHU W RUDZICZCE PRZY UL. WOSZCZYCKIEJ 17 1 OBLICZENIA STATYCZNE Inwestor: Gmina Suszec ul. Lipowa 1 43-267 Suszec Budowa: Rudziczka, ul. Woszczycka 17 dz. nr 298/581

Bardziej szczegółowo

Materiały pomocnicze do wykładów z wytrzymałości materiałów 1 i 2 (299 stron)

Materiały pomocnicze do wykładów z wytrzymałości materiałów 1 i 2 (299 stron) Jerzy Wyrwał Materiały pomocnicze do wykładów z wytrzymałości materiałów 1 i 2 (299 stron) Uwaga. Załączone materiały są pomyślane jako pomoc do zrozumienia informacji podawanych na wykładzie. Zatem ich

Bardziej szczegółowo

Obciążenia. Wartość Jednostka Mnożnik [m] oblicz. [kn/m] 1 ciężar [kn/m 2 ]

Obciążenia. Wartość Jednostka Mnożnik [m] oblicz. [kn/m] 1 ciężar [kn/m 2 ] Projekt: pomnik Wałowa Strona 1 1. obciążenia -pomnik Obciążenia Zestaw 1 nr Rodzaj obciążenia 1 obciążenie wiatrem 2 ciężar pomnika 3 ciężąr cokołu fi 80 Wartość Jednostka Mnożnik [m] obciążenie charakter.

Bardziej szczegółowo

Pytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2015/16

Pytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2015/16 Pytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2015/16 1. Warunkiem koniecznym i wystarczającym równowagi układu sił zbieżnych jest, aby a) wszystkie

Bardziej szczegółowo

2.1. Wyznaczenie nośności obliczeniowej przekroju przy jednokierunkowym zginaniu

2.1. Wyznaczenie nośności obliczeniowej przekroju przy jednokierunkowym zginaniu Obliczenia statyczne ekranu - 1 - dw nr 645 1. OBLICZENIE SŁUPA H = 4,00 m (wg PN-90/B-0300) wysokość słupa H 4 m rozstaw słupów l o 6.15 m 1.1. Obciążenia 1.1.1. Obciążenia poziome od wiatru ( wg PN-B-0011:1977.

Bardziej szczegółowo

Pomoce dydaktyczne: normy: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcje. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania

Bardziej szczegółowo

ĆWICZENIE / Zespół Konstrukcji Drewnianych

ĆWICZENIE / Zespół Konstrukcji Drewnianych ĆWICZENIE 06 / 07 Zespół Konstrukcji Drewnianych Belka stropowa BELKA STROPOWA O PRZEKROJU ZŁOŻONYM Belka stropowa 3 Polecenie 4 Zaprojektować belkę stropową na podstawie następujących danych: obciążenie:

Bardziej szczegółowo

POLITECHNIKA KRAKOWSKA Katedra Konstrukcji Stalowych i Spawalnictwa PRZYKŁADY WYMIAROWANIA KONSTRUKCJI STALOWYCH Z PROFILI SIN

POLITECHNIKA KRAKOWSKA Katedra Konstrukcji Stalowych i Spawalnictwa PRZYKŁADY WYMIAROWANIA KONSTRUKCJI STALOWYCH Z PROFILI SIN POLITECHIKA KRAKOWSKA Katedra Konstrukcji Stalowych i Spawalnictwa PRZYKŁADY WYIAROWAIA KOSTRUKCJI STALOWYCH Z PROFILI SI Kraków Prof. dr hab. inż. Zbigniew EDERA gr inż. Krzysztof KUCHTA Katedra Konstrukcji

Bardziej szczegółowo

Zestawić siły wewnętrzne kombinacji SGN dla wszystkich kombinacji w tabeli:

Zestawić siły wewnętrzne kombinacji SGN dla wszystkich kombinacji w tabeli: 4. Wymiarowanie ramy w osiach A-B 4.1. Wstępne wymiarowanie rygla i słupa. Wstępne przyjęcie wymiarów. 4.2. Wymiarowanie zbrojenia w ryglu w osiach A-B. - wyznaczenie otuliny zbrojenia - wysokość użyteczna

Bardziej szczegółowo

Pytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2014/15

Pytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2014/15 Pytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2014/15 1. Warunkiem koniecznym i wystarczającym równowagi układu sił zbieżnych jest, aby a) wszystkie

Bardziej szczegółowo

Tablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa

Tablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa strona 1 Tablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 1. Blachodachówka o grubości 0,55 mm γ f k d Obc. obl. kn/m 2 0,35 1,30

Bardziej szczegółowo

Rzut z góry na strop 1

Rzut z góry na strop 1 Rzut z góry na strop 1 Przekrój A-03 Zestawienie obciążeń stałych oddziaływujących na płytę stropową Lp Nazwa Wymiary Cięzar jednostko wy Obciążenia charakterystyczn e stałe kn/m Współczyn n. bezpieczeń

Bardziej szczegółowo

Obciążenia konstrukcji dachu Tablica 1. Pokrycie dachu Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f k d Obc. obl. kn/m 2 1. Blachodachówka 0,10 1,20 -- 0,12 2. Łaty i kontrłaty [0,100kN/m2] 0,10 1,10 -- 0,11

Bardziej szczegółowo

KONSTRUKCJE BETONOWE PROJEKT ŻELBETOWEJ HALI SŁUPOWO-RYGLOWEJ

KONSTRUKCJE BETONOWE PROJEKT ŻELBETOWEJ HALI SŁUPOWO-RYGLOWEJ KONSTRUKCJE BETONOWE PROJEKT ŻELBETOWEJ HALI PRZEMYSŁOWEJ O KONSTRUKCJI SŁUPOWO-RYGLOWEJ KOMBINATORYKA STANY GRANICZNE Stany graniczne stany, po których przekroczeniu lub nie spełnieniu konstrukcja może

Bardziej szczegółowo

KONSTRUKCJE METALOWE 1 Przykład 4 Projektowanie prętów ściskanych

KONSTRUKCJE METALOWE 1 Przykład 4 Projektowanie prętów ściskanych KONSTRUKCJE METALOWE Przykład 4 Projektowanie prętów ściskanych 4.Projektowanie prętów ściskanych Siły ściskające w prętach kratownicy przyjęto z tablicy, przykładu oraz na rysunku 3a. 4. Projektowanie

Bardziej szczegółowo

- 1 - OBLICZENIA WIĄZARA PŁATWIOWO-KLESZCZOWEGO. Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.1.2 Wiązar płatwiowo-kleszczowy DANE

- 1 - OBLICZENIA WIĄZARA PŁATWIOWO-KLESZCZOWEGO. Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.1.2 Wiązar płatwiowo-kleszczowy DANE - 1 - Wiązar Płatwiowy-Kleszczowy 5.2 OLICZENIA WIĄZARA PŁATWIOWO-KLESZCZOWEGO Użytkownik: iuro Inżynierskie SPECUD 1995-2010 SPECUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.1.2 Wiązar płatwiowo-kleszczowy

Bardziej szczegółowo

P R O J E K T O W A N I E I R E A L I Z A C J A K O N S T R U K C J I B U D O W L A N Y C H

P R O J E K T O W A N I E I R E A L I Z A C J A K O N S T R U K C J I B U D O W L A N Y C H K O N S T R U K C Y J N E D R E W N O K L E J O N E P R O J E K T O W A N I E I R E A L I Z A C J A K O N S T R U K C J I B U D O W L A N Y C H t e l. : ( 0 9 1 ) 8 1 2 5 3 8 7 u l. K s. W I t o l a 7-9

Bardziej szczegółowo

ul. KRASZEWSKIEGO 4, MYSŁOWICE, tel , tel. kom NIP , REGON: Gmina Miasto Mysłowice

ul. KRASZEWSKIEGO 4, MYSŁOWICE, tel , tel. kom NIP , REGON: Gmina Miasto Mysłowice DL USŁUGI W BUDOWNICTWIE ŁUKASZ DROBIEC P R O J E K T O W A N I E, E K S P E R T Y Z Y, O P I N I E, N A D Z O R Y ul. KRASZEWSKIEGO 4, 41-400 MYSŁOWICE, tel. 32 318 18 65, tel. kom. 505 807 349 NIP 222-042-69-14,

Bardziej szczegółowo

Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki

Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki 1. Układ sił na przedstawionym rysunku a) jest w równowadze b) jest w równowadze jeśli jest to układ dowolny c) nie jest w równowadze d) na podstawie tego rysunku

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE

OBLICZENIA STATYCZNE I. Zebranie obciążeń 1. Obciążenia stałe Do obliczeń przyjęto wartości według normy PN-EN 1991-1-1:2004 1.1. Dach część górna ELEMENT CHARAKTERYSTYCZNE γ OBLICZENIOWE Płyta warstwowa 10cm 0,10 1,2 0,12

Bardziej szczegółowo

Widok ogólny podział na elementy skończone

Widok ogólny podział na elementy skończone MODEL OBLICZENIOWY KŁADKI Widok ogólny podział na elementy skończone Widok ogólny podział na elementy skończone 1 FAZA I odkształcenia od ciężaru własnego konstrukcji stalowej (odkształcenia powiększone

Bardziej szczegółowo

1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ.

1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ. 1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ. Zestawienie obciążeń. Kąt nachylenia połaci dachowych: Obciążenie śniegie. - dla połaci o kącie nachylenia 0 stopni Lokalizacja

Bardziej szczegółowo

Liczba godzin Liczba tygodni w tygodniu w semestrze

Liczba godzin Liczba tygodni w tygodniu w semestrze 15. Przedmiot: WYTRZYMAŁOŚĆ MATERIAŁÓW Kierunek: Mechatronika Specjalność: mechatronika systemów energetycznych Rozkład zajęć w czasie studiów Liczba godzin Liczba godzin Liczba tygodni w tygodniu w semestrze

Bardziej szczegółowo

Moduł. Profile stalowe

Moduł. Profile stalowe Moduł Profile stalowe 400-1 Spis treści 400. PROFILE STALOWE...3 400.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE...3 400.1.1. Opis programu...3 400.1.2. Zakres programu...3 400.1. 3. Opis podstawowych funkcji programu...4 400.2.

Bardziej szczegółowo

0,04x0,6x1m 1,4kN/m 3 0,034 1,35 0,05

0,04x0,6x1m 1,4kN/m 3 0,034 1,35 0,05 ' 1 2 3 4 Zestawienie obciążeń stałych oddziałujących na mb belki Lp Nazwa Wymiary Cięzar jednostko wy Obciążenia charakterystycz ne stałe kn/mb Współczyn nik bezpieczeń stwa γ Obciążenia obliczeniowe

Bardziej szczegółowo

Przykład obliczeniowy wyznaczenia imperfekcji globalnych, lokalnych i efektów II rzędu P3 1

Przykład obliczeniowy wyznaczenia imperfekcji globalnych, lokalnych i efektów II rzędu P3 1 Przykład obliczeniowy wyznaczenia imperfekcji globalnych, lokalnych i efektów II rzędu P3 Schemat analizowanej ramy Analizy wpływu imperfekcji globalnych oraz lokalnych, a także efektów drugiego rzędu

Bardziej szczegółowo

Analiza globalnej stateczności przy użyciu metody ogólnej

Analiza globalnej stateczności przy użyciu metody ogólnej Analiza globalnej stateczności przy użyciu metody ogólnej Informacje ogólne Globalna analiza stateczności elementów konstrukcyjnych ramy może być przeprowadzona metodą ogólną określoną przez EN 1993-1-1

Bardziej szczegółowo

Wyboczenie ściskanego pręta

Wyboczenie ściskanego pręta Wszelkie prawa zastrzeżone Mechanika i wytrzymałość materiałów - instrukcja do ćwiczenia laboratoryjnego: 1. Wstęp Wyboczenie ściskanego pręta oprac. dr inż. Ludomir J. Jankowski Zagadnienie wyboczenia

Bardziej szczegółowo

Wymiarowanie słupów wielogałęziowych wg PN-EN-1995

Wymiarowanie słupów wielogałęziowych wg PN-EN-1995 Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Wymiarowanie słupów wielogałęziowych wg PN-EN-1995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.31 (2013) Założenia projektowe przekrój poprzeczny składa

Bardziej szczegółowo

Wymiarowanie kratownicy

Wymiarowanie kratownicy Wymiarowanie kratownicy 1 2 ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ STAŁYCH Płyty warstwowe EURO-therm D grubość 250mm 0,145kN/m 2 Płatwie, Stężenia- - 0,1kN/m 2 Razem 0,245kN/m 2-0,245/cos13,21 o = 0,252kN/m 2 Kratownica

Bardziej szczegółowo

Płatew dachowa. Kombinacje przypadków obciążeń ustala się na podstawie wzoru. γ Gi G ki ) γ Q Q k. + γ Qi Q ki ψ ( i ) G ki - obciążenia stałe

Płatew dachowa. Kombinacje przypadków obciążeń ustala się na podstawie wzoru. γ Gi G ki ) γ Q Q k. + γ Qi Q ki ψ ( i ) G ki - obciążenia stałe Płatew dachowa Przyjęcie schematu statycznego: - belka wolnopodparta - w halach posadowionych na szkodach górniczych lub w przypadkach, w których przewiduje się nierównomierne osiadanie układów poprzecznych

Bardziej szczegółowo

Podkreśl prawidłową odpowiedź

Podkreśl prawidłową odpowiedź TEST z przedmiotu: Zakres: Czas trwania egzaminu: Punktacja: ZESPÓŁ SZKÓŁ BUDOWLANYCH projektowanie konstrukcyjne obciążenia budowli, konstrukcje drewniane 40minut 0pkt.- Odpowiedź nieprawidłowa lub brak

Bardziej szczegółowo

CIENKOŚCIENNE KONSTRUKCJE METALOWE

CIENKOŚCIENNE KONSTRUKCJE METALOWE CIENKOŚCIENNE KONSTRUKCJE METALOWE Wykład 6: Wymiarowanie elementów cienkościennych o przekroju w ujęciu teorii Własowa INFORMACJE OGÓLNE Ścianki rozważanych elementów, w zależności od smukłości pod naprężeniami

Bardziej szczegółowo

Opracowanie: Emilia Inczewska 1

Opracowanie: Emilia Inczewska 1 Wyznaczyć zbrojenie przekroju pokazanego na rysunku z uwagi na przekrój podporowy i przęsłowy. Rozwiązanie: 1. Dane materiałowe Beton C25/30 - charakterystyczna wytrzymałość walcowa na ściskanie betonu

Bardziej szczegółowo

Wytrzymałość Materiałów

Wytrzymałość Materiałów Wytrzymałość Materiałów Zginanie Wyznaczanie sił wewnętrznych w belkach i ramach, analiza stanu naprężeń i odkształceń, warunek bezpieczeństwa Wydział Inżynierii Mechanicznej i Robotyki Katedra Wytrzymałości,

Bardziej szczegółowo