PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY ZMIANA SPOSOBU UśYTKOWANIA CZĘŚCI ISTNIEJACEGO BUDYNKU USŁUGOWO-MIESZKALNEGO Z POMIESZCEŃ APTEKI NA GMINNĄ BIBLIOTEKĘ PUBLICZNĄ WRAZ Z PRZEBUDOWĄ SCHODÓW ZEWNĘTRZNYCH DO BUDYNKU KONSTRUKCJA branŝa LOKALIZACJA: Lisia Góra działka nr 1386/2 INWESTOR : GMINA LISIA GÓRA ul. 1 Maja 7 33 140 Lisia Góra PROJEKTOWAŁ: mgr inŝ. Paweł Migdacz Upr. Nr MAP/0354/PWOK/10 SPRAWDZIŁ: mgr inŝ. arch. Zygmunt Honkisz Nr upr. 420/69 TARNÓW, maj 2011r.
maj 2011r. Zgodnie z art. 20 ust.4 z dnia 07.07.1994 Prawo budowlane (Dz. U. z 2000 r Nr 106, poz. 1126, z późniejszymi zmianami) niniejszym oświadczam, Ŝe projekt budowlany - konstrukcja zmiany sposobu uŝytkowania części istniejącego budynku usługowo-mieszkalnego z pomieszczeń apteki na pomieszczenia Gminnej Biblioteki Publicznej wraz z przebudową schodów zewnętrznych do budynku zlokalizowanego w Lisiej Górze na działce nr 1386/2, został wykonany zgodnie z obowiązującymi przepisami oraz zasadami wiedzy technicznej....
1. Podstawa opracowania. 1.1 Projekt architektoniczny. 1.2 Aktualne normy, przepisy i literatura techniczna. PN-82/B-02000 ObciąŜenie budowli. Zasady ustalania wartości. PN-82/B-02001 ObciąŜenie budowli. ObciąŜenia stałe. PN-82/B-02003 ObciąŜenie budowli. ObciąŜenia zmienne technologiczne. PN-80/B-02010/Az1/Z1-1ObciąŜenie w obliczeniach statycznych. ObciąŜenie śniegiem. PN-87/B-02077 ObciąŜenie w obliczeniach statycznych. ObciąŜenie wiatrem. PN-B-03264 Konstrukcje betonowe, Ŝelbetowe i spręŝone. Obliczenia statyczne i projektowanie. PN-B-03150: 2000 Konstrukcje drewniane. Obliczenia statyczne i projektowanie. PN-81/B-03020 Posadowienie bezpośrednie budowli. Obliczenia statyczne i projektowanie. 1.3 Archiwalny projekt architektoniczno-budowlany istniejącego budynku socjalnego. 2. Układ konstrukcyjny obiektu oraz ekspertyza konstrukcyjno-budowlana istniejącego budynku. Tematem opracowania jest projekt zmiany sposobu uŝytkowania części istniejącego budynku mieszkalno-usługowego z pomieszczeń apteki zlokalizowanych na parterze na pomieszczenia Gminnej Biblioteki Publicznej wraz z przebudową schodów zewnętrznych do budynku zlokalizowanego w Lisiej Górze na działce nr 1836/2. Przedmiotowy budynek jest budynkiem dwukondygnacyjnym podpiwniczonym, ze stropodachem płaskim. Budynek w rzucie poziomym ma kształt zbliŝony do kwadratu. Piwnica budynku przeznaczona jest na kotłownię i skład opału. Parter budynku przeznaczony jest na część usługową (apteka). Na piętrze zlokalizowane są mieszkania socjalne. Budynek wykonany jest w technologii tradycyjnej murowanej. Budynek posadowiony jest na ławach Ŝelbetowych. Ściany piwniczne i fundamentowe wykonane z cegły pełnej ceramicznej. Ściany zewnętrzne parteru i I piętra z cegły kratówki oblicowane cegłą wapienno piaskową drąŝoną. Ściany wewnętrzne konstrukcyjne z cegły pełnej ceramicznej. Ściany działowe wykonane z cegły dziurawka. Budynek posiada stropy prefabrykowane typu DZ-3 o wysokości konstrukcyjnej h = 23cm i rozstawie belek 60cm. Stropodach wentylowany o konstrukcji DZ-3. Na poziomie stropów i stropodachu na wszystkich ścianach konstrukcyjnych wykonano wieńce Ŝelbetowe. Schody zewnętrzne wykonane jako Ŝelbetowe monolityczne. Grunt w poziomie posadowienia obiektu charakteryzuje się dobrymi parametrami geotechnicznymi i jednorodnością litologiczną. Nie występują niekorzystne zjawiska geologiczne. Teren działki jest ustabilizowany. Poziom wody gruntowej znajduje się poniŝej poziomu posadowienia. Istniejący budynek znajduje się w dobrym stanie technicznym, pozwalającym na zmianę sposobu uŝytkowania parteru z pomieszczeń apteki na pomieszczenia biblioteki pod warunkiem: 1. Wykonania przebudowy schodów zewnętrznych tj. wyburzenia istniejących schodów zewnętrznych oraz wykonanie nowych wg. opracowanego projektu. 2. Wyburzenia ścianek działowych w pomieszczeniach przeznaczonych na bibliotekę. 3. Wykonania regałów na ksiąŝki w taki sposób aby obciąŝenie przekazywane na strop rozkładane było powierzchniowo (kn/m 2 ). 4. Nie przekraczania, w trakcie uŝytkowania, dopuszczalnych (ze względu na nośność stropu DZ-3) obciąŝeń uŝytkowych stropu tj. 4,5 kn/m 2. 3. Rozwiązania konstrukcyjno-materiałowe podstawowych elementów konstrukcyjnych przebudowy schodów zewnętrznych. Drewno: klasy C24 Beton: B-25, stal A-IIIN (RB500), stal A-I (St3SX-b) Schody zewnętrzne Ŝelbetowe monolityczne gr. 14cm Ławy i stopy fundamentowe (Ŝelbetowe): - zgodnie z rzutem fundamentów (cz. architektoniczna)
4. Uwagi dotyczące posadowienia i lokalizacji budynku. ZałoŜono, Ŝe budynek zlokalizowany jest w następujących strefach oddziaływań środowiskowych: - I strefa obciąŝenia wiatrem - II strefa obciąŝenia śniegiem - strefa przemarzania gruntów 1.0 m poniŝej poziomu terenu. ZałoŜono Ŝe średnie jednostkowe obciąŝenie podłoŝa pod fundamentem nie przekracza 250kPa. Grunt w poziomie posadowienia obiektu charakteryzuje się dobrymi parametrami geotechnicznymi i jednorodnością litologiczną. Nie występują niekorzystne zjawiska geologiczne. Przyjęto I kategorię geotechniczną posadowienia obiektu. W przypadku stwierdzenia gorszych parametrów geologicznych podłoŝa, projekt naleŝy adaptować do istniejących warunków. Przyjęto Ŝe poziom wody gruntowej znajduje się poniŝej poziomu posadowienia. Po wykonaniu wykopów fundamentowych kierownik budowy wpisem do dziennika budowy określi kategorię geotechniczną. 5. Zestawienie obciąŝeń oraz wyniki obliczeń podstawowych elementów konstrukcyjnych schodów zewnętrznych. Poz. 5.1 Więźba dachowa nad schodami zewnętrznymi. Geometria ustroju wg projektu architektonicznego Dane materiałowe oznaczenia wg rzutu więźby dachowej proj. architektonicznego: Drewno: drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 14 MPa, f c,0,k = 21 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 90,mean = 11 GPa, ρ k = 350 kg/m 3 Klasa uŝytkowania konstrukcji: klasa 2 Oznaczenia oraz wymiary poszczególnych elementów więźby dachowej - krokiew K - 7/14 cm (zacios 3 cm) z drewna C24 - krokiew naroŝna Kn - 10/14 cm (zacios 3 cm) z drewna C24 - płatew P1, P2, P3-14/14 cm z drewna C24 - płatew B1, B2-14/14 cm z drewna C24 - słupy S - 16/16 cm z drewna C24 - zastrzał Zcz - 10/14 cm z drewna C24 Obliczenie poszczególnych elementów więźby dachowej: Krokiew 7x14 Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 7,0 cm Wysokość h = 14,0 cm Zacios na podporach t k = 3,0 cm Geometria: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 20,0 o Rozstaw krokwi a = 0,90 m Długość rzutu poziomego wspornika l w,x = 0,80 m Długość rzutu poziomego odcinka środkowego l d,x = 1,97 m ObciąŜenia dachu: - obciąŝenie stałe (wg PN-82/B-02001: Blacha dachówkowa): g k = 0,188 kn/m 2 połaci dachowej, γ f = 1,10 - obciąŝenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1: dach jednospadowy, strefa 2, nachylenie połaci 20,0 st.): S k = 0,720 kn/m 2 rzutu połaci dachowej, γ f = 1,50 - obciąŝenie ssaniem wiatru (wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-2: dolna połać nawietrzna, wariant I, strefa I, H=230 m n.p.m., teren A, z=h=5,5 m, budowla otwarta, otwarta ściana nawietrzna, wymiary budynku H=5,5 m, B=1,6 m, L=11,8 m, nachylenie połaci 20,0 st., p k = -0,670 kn/m 2 połaci dachowej, γ f = 1,50 - podbitka drewniana g kk = 0,150 kn/m 2 połaci dachowej na całej krokwi; γ f = 1,20
WYNIKI: M [knm] R [kn] -0,43 2,10 0,00 0,27 0,85 20,0 1,10-0,61 0,00 0,64 2,61-1,44 0,80 1,97 0,45 Momenty obliczeniowe - kombinacja (obc.stałe max.+ocieplenie+śnieg) M przęsł = 0,45 knm; M podp = -0,43 knm Warunek nośności - przęsło: σ m,y,d = 1,98 MPa, f m,y,d = 14,77 MPa σ m,y,d/f m,y,d = 0,134 < 1 Warunek nośności - podpora: σ m,y,d = 3,04 MPa, f m,y,d = 14,77 MPa σ m,y,d/f m,y,d = 0,206 < 1 Warunek uŝytkowalności (odcinek środkowy): u fin = 1,16 mm < u net,fin = l / 200 = 10,48 mm Krokiew naroŝna 10x14 Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 10,0 cm Wysokość h = 14,0 cm Zacios na podporach t k = 3,0 cm Geometria: Kąt nachylenia połaci dachowych α = 20,0 o Długość rzutu poziomego wspornika l w,x = 0,80 m Długość rzutu poziomego odcinka środkowego l d,x = 1,97 m ObciąŜenia dachu: - obciąŝenie stałe (wg PN-82/B-02001: Blacha dachówkowa): g k = 0,188 kn/m 2 połaci dachowej, γ f = 1,10 - uwzględniono cięŝar własny krokwi - obciąŝenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1: dach jednospadowy, strefa 2, nachylenie połaci 20,0 st.): S k = 0,720 kn/m 2 rzutu połaci dachowej, γ f = 1,50 - obciąŝenie ssaniem wiatru (wg PN-B-02011:1977/Az1:2009/Z1-3: strefa I, teren A, wys. budynku z =5,5 m): p k = -0,670 kn/m 2 połaci dachowej, γ f = 1,50 - podbitka drewniana g kk = 0,150 kn/m 2 połaci dachowej na całej krokwi; γ f = 1,20 WYNIKI: M [knm] R [kn] -0,43 2,88 1,17-0,21 14,4 0,00 0,04 0,00 0,03 1,93-0,83 20,0 1,65-0,59 1,13 2,79 1,00 20,0 0,80 1,97
Momenty obliczeniowe - kombinacja (obc.stałe max.+ocieplenie+śnieg) M przęsł = 1,00 knm; M podp = -0,21 knm Warunek nośności - przęsło: σ m,y,d = 3,63 MPa, f m,y,d = 14,77 MPa σ m,y,d/f m,y,d = 0,246 < 1 Warunek nośności - podpora: σ m,y,d = 1,32 MPa, f m,y,d = 14,77 MPa σ m,y,d/f m,y,d = 0,090 < 1 Warunek uŝytkowalności (wspornik): u fin = (-) 3,69 mm < u net,fin = 2,0 l / 200 = 11,68 mm Warunek uŝytkowalności (odcinek środkowy): u fin = 3,87 mm < u net,fin = l / 200 = 14,38 mm Płatew 14x14 Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 14,0 cm Wysokość h = 14,0 cm Geometria: Płatew podparta obustronnie mieczami Rozstaw słupów l = 5,10 m Odległość podparcia płatwi mieczem a m = 0,90 m ObciąŜenia płatwi: - obciąŝenie stałe [(0,188+0,150) (0,80+0,5 1,40)/cos 20,0 o ] G k = 0,540 kn/m; γ f = 1,14 - uwzględniono dodatkowo cięŝar własny płatwi - obciąŝenie śniegiem [0,720 (0,80+0,5 1,40)] S k = 1,080 kn/m; γ f = 1,50 - obciąŝenie wiatrem (pionowe) [(-0,670 (0,80+0,5 1,40)/cos 20,0 o ) cos 20,0 o ] W k,z = -1,004 kn/m; γ f = 1,50 - obciąŝenie wiatrem (poziome) [(-0,670 (0,80+0,5 1,40)/cos 20,0 o ) sin 20,0 o ] W k,y = -0,366 kn/m; γ f = 1,50 WYNIKI: z x 6,09-2,29 0,90 0,90 5,10 Momenty obliczeniowe - kombinacja (obc.stałe max.+śnieg) M y,max = 3,15 knm; M z,max = 0,00 knm Warunek nośności: σ m,y,d = 6,88 MPa, f m,y,d = 14,77 MPa σ m,z,d = 0,00 MPa, f m,z,d = 14,77 MPa k m = 0,7 k m σ m,y,d/f m,y,d + σ m,z,d/f m,z,d = 0,326 < 1 σ m,y,d/f m,y,d + k m σ m,z,d/f m,z,d = 0,466 < 1 Warunek uŝytkowalności: - kombinacja (obc.stałe+śnieg) u fin,z = 10,72 mm; u fin,y = 0,00 mm u fin = 10,72 mm < u net,fin = 16,50 mm 6,09-2,29 Płatew (belka) 14x14 Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 14,0 cm Wysokość h = 14,0 cm Belkę kotwić do ściany nośnej zewnętrznej za pomocą kotew pierścieniowych M16 klasy 5,6 (np. firmy HILTI). Max. rozstaw kotew 1,90m
Słup 16x16 H=3,15m Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 16,0 cm Wysokość h = 16,0 cm Geometria: Wysokość słupa l col = 3,15 m Współczynniki długości wyboczeniowej: - względem osi y µ y = 1,00 - względem osi z µ z = 1,00 ObciąŜenia: Siła ściskająca N c = 10,55 kn WYNIKI: z y z 16 y 16 10,55 315 z y y z Ściskanie: N c = 10,55 kn Warunek smukłości: λ y = 68,20 < λ c = 150 λ z = 68,20 < λ c = 150 Warunek nośności: k c,y = 0,600; k c,z = 0,600 σ c,y,d = 0,69 MPa < f c,0,d = 9,69 MPa σ c,z,d = 0,69 MPa < f c,0,d = 9,69 MPa UWAGA: W przypadku zmiany rodzaju pokrycia dachowego więźbę naleŝy przeliczyć ponownie. Poz. 5.2 Schody zewnętrzne. DANE MATERIAŁOWE: Klasa betonu B25 (C20/25) f cd = 13,33 MPa, f ctd = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa CięŜar objętościowy betonu ρ = 25,00 kn/m 3 Maksymalny rozmiar kruszywa d g = 16 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciąŝenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 3,11 Stal zbrojeniowa A-IIIN (RB500) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Średnica prętów φ = 12 mm Otulina zbrojenia c nom = 20 mm Stal zbrojeniowa konstrukcyjna (pręty rozdzielcze) St3SX-b Średnica prętów konstrukcyjnych φ = 6 mm Maksymalny rozstaw prętów konstr. 30 cm ZAŁOśENIA OBLICZENIOWE: Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (tablica 8)
BIEG DOLNY: 105 165 14 4x 14,5/35,0 14 58 25 245 25 Wymiary schodów : Długość biegu l n = 1,05 m RóŜnica poziomów spoczników h = 0,58 m Liczba stopni w biegu n = 4 szt. Grubość płyty t = 14,0 cm Długość górnego spocznika l s,g = 1,65 m Grubości okładzin: Okładzina spocznika dolnego 2,0 cm Okładzina pozioma stopni 2,0 cm Okładzina pionowa stopni 2,0 cm Okładzina spocznika górnego 2,0 cm Wymiary poprzeczne: Szerokość biegu 1,60 m Oparcia : (szerokość / wysokość) Podwalina podpierająca bieg schodowy b = 25,0 cm, h= 100,0 cm Wieniec ściany podpierającej spocznik górny b = 25,0 cm, h = 25,0 cm Zestawienie obciąŝeń [kn/m 2 ] Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. ObciąŜenie zmienne 3,00 1,30 0,80 3,90 ObciąŜenia stałe na biegu schodowym: Lp. Opis obciąŝenia Obc.char. γ f Obc.obl. 1. Okładzina górna biegu (Lastrico (terazzo) [22,0kN/m3]) grub.2 cm 0,62 1,20 0,75 0,38 (1+14,5/35,0) 2. Płyta Ŝelbetowa biegu grub.14 cm + schody 14,5/35 5,60 1,10 6,16 3. Okładzina dolna biegu (Tynk cem-wap.) [19,0kN/m3]) grub.1,5 cm 0,31 1,20 0,37 Σ: 6,53 1,11 7,28 ObciąŜenia stałe na spoczniku: Lp. Opis obciąŝenia Obc.char. γ f Obc.obl. 1. Okładzina górna spocznika (Lastrico (terazzo) [22,0kN/m3]) grub.2 cm 0,44 1,20 0,53 2. Płyta Ŝelbetowa spocznika grub.14 cm 3,50 1,10 3,85 3. Okładzina dolna spocznika (Tynk cem-wap.) [19,0kN/m3]) grub.1,5 cm 0,28 1,20 0,34 Σ: 4,23 1,12 4,72 WYNIKI: Przyjęty schemat statyczny: po = 5,20 kn/m 2 go,s = 4,72 kn/m 2 go,b = 7,27 kn/m 2 A B 0,51 2,60
Wyniki obliczeń statycznych: Przęsło A-B: maksymalny moment obliczeniowy M Sd = 9,41 knm/mb Reakcja obliczeniowa R Sd,A = 15,32 kn/mb Reakcja obliczeniowa R Sd,B = 13,66 kn/mb Sprawdzenie wg PN-B-03264:2002 : 1 1 Zginanie: (przekrój 1-1) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 9,41 knm/mb Zbrojenie potrzebne A s = 2,02 cm 2 /mb. Przyjęto φ12 co 12,0 cm o A s = 9,42 cm 2 /mb (ρ= 0,83% ) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 9,41 knm/mb < M Rd = 39,25 knm/mb Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa V Sd = 14,45 kn/mb Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 14,45 kn/mb < V Rd1 = 96,90 kn/mb SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 7,34 knm/mb Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,031 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt: a(m Sk,lt) = 3,80 mm < a lim = 13,02 mm BIEG GÓRNY: 165 280 465 14 14 9x 14,7/35,0 14 132 30 440 25 910 30 Wymiary schodów : Długość dolnego spocznika l s,d = 1,65 m Grubość płyty spocznika dolnego t = 14,0 cm Długość biegu l n = 2,80 m RóŜnica poziomów spoczników h = 1,32 m Liczba stopni w biegu n = 9 szt. Grubość płyty biegu t = 14,0 cm Długość górnego spocznika l s,g = 4,65 m Grubość płyty spocznika górnego t = 14,0 cm Grubości okładzin: Okładzina spocznika dolnego 2,0 cm Okładzina pozioma stopni 2,0 cm Okładzina pionowa stopni 2,0 cm Okładzina spocznika górnego 7,0 cm Wymiary poprzeczne: Szerokość biegu 1,60 m - Schody jednobiegowe Oparcia : (szerokość / wysokość) Wieniec ściany podpierającej spocznik dolny b = 25,0 cm, h = 25,0 cm Belka górna podpierająca bieg schodowy b = 30,0 cm, h = 25,0 cm Belka podpierająca spocznik górny b = 30,0 cm, h = 25,0 cm
Zestawienie obciąŝeń [kn/m 2 ] Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. ObciąŜenie zmienne 3,00 1,30 0,60 3,90 ObciąŜenia stałe na spoczniku dolnym: Lp. Opis obciąŝenia Obc.char. γ f Obc.obl. 1. Okładzina górna spocznika (Lastrico (terazzo) [22,0kN/m3]) grub.2 cm 0,44 1,20 0,53 2. Płyta Ŝelbetowa spocznika dolnego grub.14 cm 3,50 1,10 3,85 3. Okładzina dolna spocznika (Tynk cem-wap.) [19,0kN/m3]) grub.1,5 cm 0,28 1,20 0,34 Σ: 4,23 1,12 4,72 ObciąŜenia stałe na biegu schodowym: Lp. Opis obciąŝenia Obc.char. γ f Obc.obl. 1. Okładzina górna biegu (Lastrico (terazzo) [22,0kN/m3]) grub.2 cm 0,62 1,20 0,75 0,38 (1+14,7/35,0) 2. Płyta Ŝelbetowa biegu grub.14 cm + schody 14,7/35 5,63 1,10 6,19 3. Okładzina dolna biegu (Tynk cem-wap.) [19,0kN/m3]) grub.1,5 cm 0,31 1,20 0,37 Σ: 6,56 1,11 7,31 ObciąŜenia stałe na spoczniku górnym: Lp. Opis obciąŝenia Obc.char. γ f Obc.obl. 1. Okładzina górna spocznika (Lastrico (terazzo) [22,0kN/m3]) grub.7 cm 1,54 1,20 1,85 2. Płyta Ŝelbetowa spocznika górnego grub.14 cm 3,50 1,10 3,85 3. Okładzina dolna spocznika (Tynk cem-wap.) [19,0kN/m3]) grub.1,5 cm 0,28 1,20 0,34 Σ: 5,33 1,13 6,04 WYNIKI - PŁYTA: Przyjęty schemat statyczny: go,s = 4,72 kn/m 2 po = 3,90 kn/m 2 go,s = 6,04 kn/m 2 go,b = 7,30 kn/m A 2 B C 1,27 4,67 4,46 Wyniki obliczeń statycznych: Przęsło A-B: maksymalny moment obliczeniowy M Sd = 18,26 knm/mb Podpora B: moment podporowy obliczeniowy M Sd,p = 26,81 knm/mb Przęsło B-C: maksymalny moment obliczeniowy M Sd = 15,24 knm/mb Reakcja obliczeniowa R Sd,A,max = 17,80 kn/mb, R Sd,A,min = 8,84 kn/mb Reakcja obliczeniowa R Sd,B,max = 59,40 kn/mb, R Sd,B,min = 47,91 kn/mb Reakcja obliczeniowa R Sd,C,max = 17,40 kn/mb, R Sd,C,min = 8,54 kn/mb Obliczenia wg PN-B-03264:2002 : 2 3 1 2 3 1 Przęsło A-B- wymiarowanie Zginanie: (przekrój 1-1) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 18,26 knm/mb Zbrojenie potrzebne A s = 4,04 cm 2 /mb. Przyjęto φ12 co 12,0 cm o A s = 9,42 cm 2 /mb (ρ= 0,83% ) (decyduje warunek dopuszczalnego ugięcia) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 18,26 knm/mb < M Rd = 39,25 knm/mb Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa V Sd = 29,40 kn/mb Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 29,40 kn/mb < V Rd1 = 96,90 kn/mb SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 13,62 knm/mb Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,095 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt: a(m Sk,lt) = 22,98 mm < a lim = 23,35 mm Podpora B- sprawdzenie Zginanie: (przekrój 2-2) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)26,81 knm Zbrojenie potrzebne A s = 4,29 cm 2 /mb. Przyjęto górą φ12 co 12,0 cm o A s = 9,42 cm 2 /mb (rozstaw prętów przyjęty przez uŝytkownika) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 26,81 knm/mb < M Rd = 55,74 knm/mb
SGU: Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = (-)19,99 knm/mb Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,152 mm < w lim = 0,3 mm Przęsło B-C- sprawdzenie Zginanie: (przekrój 3-3) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 15,24 knm/mb Zbrojenie potrzebne A s = 3,34 cm 2 /mb. Przyjęto φ12 co 12,0 cm o A s = 9,42 cm 2 /mb (ρ= 0,83% ) (rozstaw prętów przyjęty przez uŝytkownika) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 15,24 knm/mb < M Rd = 39,25 knm/mb Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa V Sd = 26,70 kn/mb Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 26,70 kn/mb < V Rd1 = 96,90 kn/mb SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 11,36 knm/mb Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,074 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt: a(m Sk,lt) = 16,17 mm < a lim = 22,32 mm Poz. 5.2.1 Belka spocznikowa - 30x25cm. WYNIKI - BELKA B: Zestawienie obciąŝeń rozłoŝonych [kn/m]: Lp. Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. Max. reakcja podporowa z płyty schodowej 50,66 1,17 0,87 59,40 2. CięŜar własny belki 1,88 1,10 -- 2,06 Σ: 52,53 1,17 61,46 Przyjęty schemat statyczny: qo = 61,46 kn/m leff = 1,55 m Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 18,46 knm Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 15,78 knm Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały Reakcja obliczeniowa R Sd,A = R Sd,B = 47,63 kn M Sk,lt = 13,87 knm Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 : 3,4 18,4 3,2 25 3,4 23,2 3,4 30 Przyjęte wymiary przekroju: b w = 30,0 cm, h = 25,0 cm otulina zbrojenia c nom = 20 mm Zginanie (metoda uproszczona): Przekrój pojedynczo zbrojony Zbrojenie potrzebne A s = 3,14 cm 2. Przyjęto dołem 3φ16 o A s = 6,03 cm 2 (ρ= 0,93% ) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 26,29 knm < M Rd = 46,70 knm Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = 26,67 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co max. 160 mm na całej długości belki Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 26,67 kn < V Rd1 = 51,33 kn SGU: Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sd = 20,04 kn Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,189 mm < w lim = 0,3 mm Szerokość rys ukośnych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt: a(m Sk,lt) = 2,94 mm < a lim = 7,75 mm
Szkic zbrojenia: 1,0 8 x 16 = 128 1,0 2φ12 25 3φ16 30 130 30 Nr2 2φ12 l= 186 186 Nr1 3φ16 l= 186 186 21 26 Nr3 9φ6 l = 104 UWAGA: W ścianie zewnętrznej istniejącego budynku wykonać gniazdo pod oparcie belki spocznikowej. Poz. 5.2.2 Belka spocznikowa - 30x25cm. WYNIKI - BELKA C: Zestawienie obciąŝeń rozłoŝonych [kn/m]: Lp. Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. Max. reakcja podporowa z płyty schodowej 14,84 1,17 0,87 17,40 2. CięŜar własny belki 1,88 1,10 -- 2,06 Σ: 16,72 1,16 19,47 Przyjęty schemat statyczny: qo = 19,47 kn/m leff = 1,55 m Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 5,85 knm Moment przęsłowy charakterystyczny M Sk = 5,02 knm Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały Reakcja obliczeniowa R Sd,A = R Sd,B = 15,09 kn M Sk,lt = 4,46 knm Sprawdzenie wg PN-B-03264:2002 : 3,4 18,4 3,2 25 3,4 23,2 3,4 30
Przyjęte wymiary przekroju: b w = 30,0 cm, h = 25,0 cm otulina zbrojenia c nom = 20 mm Zginanie (metoda uproszczona): Przekrój pojedynczo zbrojony Przyjęto dołem 3φ16 o A s = 6,03 cm 2 (ρ= 0,93% ) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 8,33 knm < M Rd = 46,70 knm Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = 8,45 kn Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi φ6 co max. 160 mm na całej długości belki Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 8,45 kn < V Rd1 = 51,33 kn SGU: Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sd = 6,45 kn Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm Szerokość rys ukośnych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt: a(m Sk,lt) = 0,30 mm < a lim = 7,75 mm Szkic zbrojenia: 1,0 8 x 16 = 1,0 2φ12 25 3φ16 38 130 30 Nr2 2φ12 l= 186 186 Nr1 3φ16 l= 186 186 21 26 Nr3 9φ6 l = 104 UWAGA: W ścianie zewnętrznej istniejącego budynku wykonać gniazdo pod oparcie belki spocznikowej. Poz. 5.3. Słupy. DANE MATERIAŁOWE I ZAŁOśENIA: Klasa betonu B25 (C20/25) f cd = 13,33 MPa, f ctd = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa Stal zbrojeniowa A-IIIN (RB500) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Średnica prętów φ = 12 mm Otulina zbrojenia c nom = 25 mm Stal zbrojeniowa strzemion St3SX-b Średnica strzemion φ = 6 mm Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm
Poz. 5.3.1 Słup Ŝelbetowy 30x30cm. Wymiary przekroju: Typ przekroju: prostokątny Szerokość przekroju b = 30,0 cm Wysokość przekroju h = 30,0 cm ObciąŜenia: [kn,knm] N Sd N Sd,lt 1. 71,00 59,16 Dodatkowo uwzględniono cięŝar własny słupa o wartości N o = 6,43 kn Słup: Wysokość słupa l col = 2,60 m Współczynnik długości wyboczeniowej w płaszczyźnie obciąŝenia β x = 2,00 Współczynnik długości wyboczeniowej z płaszczyzny obciąŝenia β y = 1,00 WYNIKI - SŁUP (wg PN-B-03264:2002): 37 226 37 y 37 x x 226 h = 300 y 37 226 37 b = 300 37 Ściskanie: Przyjęto zbrojenie symetryczne wzdłuŝ boków "b" : Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A s1 = A s2 = 1,35 cm 2 Przyjęto po 2φ12 o A s = 2,26 cm 2 Przyjęto zbrojenie symetryczne wzdłuŝ boków "h" : Zbrojenie potrzebne (z warunku N Sd < N crit) A s1 = A s2 = 2,26 cm 2. Przyjęto po 2φ12 o A s = 2,26 cm 2 Łącznie przyjęto 4φ12 o A s = 4,52 cm 2 (ρ= 0,50% ) Strzemiona: Przyjęto strzemiona pojedyncze φ6 w rozstawie co 18,0 cm Poz. 5.4 Ławy i stopy fundamentowe. Rzut ław wg projektu architektonicznego DANE MATERIAŁOWE: Zasypka: cięŝar objętościowy: 20,00 kn/m 3 współczynniki obciąŝenia: γ f,min = 0,90; γ f,max = 1,20 Beton: klasa betonu: B25 (C20/25) f cd = 13,33 MPa, f ctd = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa cięŝar objętościowy: 24,00 kn/m 3 współczynniki obciąŝenia: γ f,min = 0,90; γ f,max = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: A-IIIN (RB500) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa otulina zbrojenia c nom = 50 mm ZAŁOśENIA OBLICZENIOWE: Współczynniki korekcyjne oporu granicznego podłoŝa: - dla nośności pionowej m = 0,81 Współczynnik tarcia gruntu o podstawę fundamentu: f = 0,50 Współczynniki redukcji spójności: - przy korekcie nachylenia wypadkowej obciąŝenia: 1,00 Czas trwania robót: powyŝej 1 roku (λ=1,00) Stosunek wartości obc. obliczeniowych N do wartości obc. charakterystycznych N k N/N k = 1,20
Poz. 5.4.1 Stopa fundamentowa 60x60x40cm. H=0,40 1 2 0,30 L = 0,60 0,15 4 0,15 0,30 0,15 B = 0,60 3 0,15 V = 0,14 m 3 Opis fundamentu : Typ: stopa prostopadłościenna Wymiary: B = 0,60 m L = 0,60 m H = 0,40 m B s = 0,30 m L s = 0,30 m e B = 0,00 m e L = 0,00 m Posadowienie fundamentu: D = 1,00 m D min = 1,00 m brak wody gruntowej w zasypce Opis podłoŝa przyjętego do obliczeń: Nr nazwa gruntu h [m] nawodniona ρ (n) o [t/m 3 ] γ f,min γ f,max φ (r) u [ o ] c (r) u [kpa] M 0 [kpa] M [kpa] 1 Piaski gliniaste 1,40 nie 2,10 0,90 1,10 17,80 31,58 36039 40039 NapręŜenie dopuszczalne dla podłoŝa σ dop [kpa] = 250,0 kpa Kombinacje obciąŝeń obliczeniowych: Nr typ obc. N [kn] 1 długotrwałe 77,43 Nośność pionowa podłoŝa: Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŝa Q fn = 277,9 kn N r = 85,1 kn < m Q fn = 225,1 kn (37,82% ) ObciąŜenie jednostkowe podłoŝa: NapręŜenie maksymalne σ max = 236,4 kpa σ max = 236,4 kpa < σ dop = 250,0 kpa (94,58% ) OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE FUNDAMENTU - wg PN-B-03264: 2002 Nośność na przebicie: dla fundamentu o zadanych wymiarach nie trzeba sprawdzać nośności na przebicie Wymiarowanie zbrojenia: WzdłuŜ boku B: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne A s = 0,23 cm 2 Przyjęto konstrukcyjnie 4 prętów φ12 mm o A s = 4,52 cm 2 WzdłuŜ boku L: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne A s = 0,23 cm 2 Przyjęto konstrukcyjnie 4 prętów φ12 mm o A s = 4,52 cm 2
Nr3 4φ12 l=149 9142 Nr2 4φ12 co 14 l=44 44 9,5 3x14 8,5 15 30 15 60 25 40 25 Nr4 3φ6 co 8,5 l=109 Nr1 4φ12 co 14 l=44 44 8,5 3x14 9,5 15 30 15 60 Poz. 5.4.2 Ława fundamentowa 50x40cm. H = 0,40 1 2 0,13 0,25 0,13 B = 0,50 V = 0,20 m 3 /mb
Opis fundamentu : Typ: ława prostokątna Wymiary: B = 0,50 m B s = 0,25 m H = 0,40 m e B = 0,00 m Posadowienie fundamentu: D = 1,00 m D min = 1,00 m brak wody gruntowej w zasypce Opis podłoŝa przyjętego do obliczeń: Nr nazwa gruntu h [m] nawodnion ρ (n) o [t/m 3 ] γ f,min γ f,max φ (r) u [ o ] c (r) u [kpa] M 0 [kpa] M [kpa] a 1 Piaski gliniaste 1,40 nie 2,10 0,90 1,10 17,80 31,58 36039 40039 NapręŜenie dopuszczalne dla podłoŝa σ dop [kpa] = 250,0 kpa Kombinacje obciąŝeń obliczeniowych: Nr typ obc. N [kn/m] 1 długotrwałe 32,00 Nośność pionowa podłoŝa: Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoŝa Q fn = 255,5 kn N r = 40,9 kn < m Q fn = 206,9 kn (19,76% ) ObciąŜenie jednostkowe podłoŝa: NapręŜenie maksymalne σ max = 81,8 kpa σ max = 81,8 kpa < σ dop = 250,0 kpa (32,70% ) 4x Nr1 φ12 Nr2 φ6 co 20,0 40 25 25 25 50 Poz. 5.4.3 Płyta posadowienia platformy dźwigu bez szybu. Płytę posadowienia naleŝy wykonać wg wytycznych producenta platformy tj. - płytę wykonać gr. 30cm zbrojoną #10 co 20cm w obu kierunkach (zbrojenie górą i dołem). Beton B25, Stal AIIIN (RB500), otulina 7,5 cm. - pod płytę wykonać podbudowę z pospółki zagęszczonej dynamicznie warstwami gr. 75cm. Wskaźnik zagęszczenia Js=0,97
UWAGI DOTYCZĄCE WYKONANIA ŁAW FUNDAMENTOWYCH: Pod ławy Ŝelbetowe i stopy fundamentowe wykonać wylewkę z chudego betonu gr min 10cm Dla posadowienia projektowanych schodów zewnętrznych odpór jednostkowy gruntu musi wynosić 250kPa, w innym przypadku naleŝy tak przygotować podłoŝe aby ten odpór zapewnić. Po wykonaniu wykopów fundamentowych kierownik budowy wpisem do Dziennika Budowy określi kategorię geotechniczną. W razie wystąpienia w wykopie gruntów charakteryzujących się gorszymi parametrami od załoŝonych wymagana jest konsultacja geotechniczna. W trakcie prowadzenia robót fundamentowych naleŝy zabezpieczyć wykopy przed wodą gruntową i opadową. Wykopy ław fundamentowych zabezpieczyć przed osuwaniem się ziemi. Zalecenia. Wszystkie prace naleŝy wykonywać zgodnie z Polskimi Normami, Przepisami Technicznymi, kartami Katalogowymi Produktów, przepisami bhp i sztuką budowlaną. Całość robót budowlanych wykonać pod nadzorem osób uprawnionych.