PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY CZĘŚĆ KONSTRUKCYJNA

PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY CZĘŚĆ KONSTRUKCYJNA

- 2 - I. ORZECZENIE O STANIE TECHNICZNYM.. Opis ogólny obiektu. Przemiotem opracowania jest buynek Miejsko-Gminnego Ośroka Kultury zlokalizowany w centrum zabuowy śrómiejskiej w Bystrzycy Kłozkiej przy ul. Wojska Polskiego 20. Jest to buynek poniemiecki, przebuowany częściowo w II połowie XX wieku. Jest to obiekt wolnostojący, murowany, trzykonygnacyjny, częściowo popiwniczony, z achem jeno i wuspaowym o niewielkim nachyleniu. 2. Funamenty. Funamentów szczegółowo nie baano. Przypuszcza się, że zostały wykonane jako ściany - ławy kamienno - ceglane w poniemieckiej części buynku i żelbetowe w części później obuowanej. Poczas oglęzin stwierzono występowanie lokalnych zawilgoceń ścian funamentowych. Stan funamentów jest zaowalający, mimo występujących lokalnie zawilgoceń. 3. Ściany zewnętrzne i wewnętrzne. Są to ściany murowane z cegły pełnej na zaprawie wapiennej, Ściany zewnętrzne są wuwarstwowe, ocieplone płytami styropianu. Ściany piwnic i parteru są lokalnie zawilgocone. Poczas oglęzin nie stwierzono pęknięć, czy zarysowań murów konstrukcyjnych. Biorąc po uwagę istniejącą grubość ścian i sztywność ukłau konstrukcyjnego, mury posiaają opowieni zapas nośności. Stan techniczny murów po wzglęem konstrukcyjnym jest obry. 4. Stropy na piwnicą. Występują tu stropy masywne, ceramiczne. Poczas oglęzin nie stwierzono istotnych spękań, czy zarysowań i namiernych ugięć konstrukcji stropów. Stan techniczny stropów jest obry. 5. Stropy na parterem. Występują tu stropy masywne, ceramiczno-żelbetowe i żelbetowe na belkach stalowych oraz w niewielkim stopniu,(fragment stropu - klatka A), stropy rewniane, belkowe, zakryte, z pustką powietrzną pomięzy belkami. Ze wzglęu na brak pełnych okrywek, stropów masywnych szczegółowo nie baano. Poczas oglęzin nie stwierzono istotnych spękań, czy zarysowań i namiernych ugięć konstrukcji stropów masywnych, ceramicznych i żelbetowych - stan techniczny stropów - obry.

- 3 - Z uwagi na brak zmian w użytkowaniu stropów masywnych po przebuowie (brak istotnych zmian w zakresie obciążeń) - istniejące stropy można bezpiecznie użytkować po przebuowie. Drewniane belki stropowe są w obrym stanie, strop rewniany posiaa opowienią sztywność i nie wykazuje namiernych ugięć. Jak wykazały sprawzające obliczenia statyczno - wytrzymałościowe, belki rewniane o największej rozpiętości nie spełniają warunków użytkowania, (przekroczenie o 2%). W trakcie przebuowy ciężar stropu wzrośnie (oatkowe warstwy ze wzglęu na ochronę p.poż.). W związku z tym belki należy wzmocnić nakłakami bocznymi. Drewno belek wymaga impregnacji śrokami przeciwko ogniowi, grzybom, owaom i wilgoci. Stan techniczny stropów jest obry. 6. Stropy na I i II piętrem. Są to stropy masywne, ceramiczno-żelbetowe i żelbetowe na belkach stalowych, oraz w niewielkim stopniu,(klatka A - na I piętrem i pracownia plastyczna - na II piętrem), stropy rewniane, belkowe, zakryte, częściowo wypełnione żużlem lub gruzem. Ze wzglęu na brak pełnych okrywek, stropów masywnych szczegółowo nie baano. Poczas oglęzin nie stwierzono istotnych spękań, czy zarysowań i namiernych ugięć konstrukcji stropów masywnych, ceramicznych i żelbetowych - stan techniczny stropów - obry. Z uwagi na brak zmian w użytkowaniu stropów masywnych po przebuowie (brak istotnych zmian w zakresie obciążeń) - istniejące stropy można bezpiecznie użytkować po przebuowie. Drewniane belki stropowe są w ość obrym stanie, strop rewniany jest sztywny i nie wykazuje zbyt użych ugięć. Jak wykazały sprawzające obliczenia statyczno - wytrzymałościowe, belki rewniane o największej rozpiętości (klatka A ) nie spełniają warunków nośności i użytkowania. Belki stropu należy wzmocnić przez wprowazenie oatkowej popory - ściany konstrukcyjnej la belek najłuższych i barziej równomierne obciążenie achem (uzupełnienie powaliny i ustawienie oatkowego słupa po płatwią kalenicową). Całość stropu należy ociążyć przez usunięcie zasypki z żużlu. Ewentualne uszkozone belki należy wymienić. W/w strop można pozostawić tylko jako nieużykowy (bez obciążeń technologicznych). Strop przejmuje tylko obciążenia z achu i ciężar własny. Drewno belek wymaga impregnacji śrokami przeciwko ogniowi, grzybom, owaom i wilgoci.

- 4-7. Konstrukcja wiowni i sceny. Konstrukcja sceny- eski na belkach stalowych. Poczas oglęzin nie stwierzono namiernych ugięć belek sceny. Belki stalowe można pozostawić po zabezpieczeniu ich przeciwko ogniowi opowienimi farbami. Deski pomostowe sceny należy w całości wymienić. Konstrukcja wiowni - częściowo na belkach rewnianych, częściowo kratownice rewniane wsparte na stropie na belkach stalowych parteru. Parametry wiowni nie opowiaają obecnie obowiązującym przepisom p.poż. W związku z powyższym należy wykonać nową, niezależną o istniejącego stropu konstrukcję wiowni o opowieniej sztywności, spełniającą warunki ochrony p.poż. 8. Konstrukcja przekrycia buynku. Konstrukcję przekrycia buynku stanowią: a/ Na salą wiowiskową - ach wuspaowy z niewielkim nachyleniem połaci achowych, o konstrukcji rewnianej, w postaci wiązarów eskowych, wuteowych, ze ścianką krzyżulcową pełną ( typ A) i wiązarów kratowych ( typ B), na których wsparto płatwie rewniane z eskowaniem pełnym połaci achowych. Do pasów olnych wiązarów powieszono belkowanie z eskowaniem pełnym sufitu na salą wiowiskową. Poczas oglęzin nie stwierzono istotnych uszkozeń i namiernych ugięć. Stan techniczny wiązarów pełnych i kratowych oraz pozostałych elementów (eskowanie, płatwie, belki stropu powieszonego, mocowanie belek - zawiesia z prętów 8 i śruby) jest zaowalający. Jak wykazały sprawzające obliczenia statyczno - wytrzymałościowe, wszystkie elementy konstrukcji przekrycia sali wiowiskowej wraz ze stropem powieszonym spełniają warunki nośności i użytkowania. Wyjątek stanowią połączenia krzyżulców z pasem górnym i olnym, oraz połączenia pasów górnych w szczycie wiązarów kratowych typu B - połączenia te należy wzmocnić. Całość rewnianej konstrukcji achu i stropu powieszonego należy zaimpregnować śrokami przeciwko ogniowi, grzybom, owaom i wilgoci. b/ Na sceną, klatkami schoowymi D i E z pomieszczeniami przyległymi i na obuowąną częścią buynku - ach płaski, o konstrukcji żelbetowej, monolitycznej i prefabrykowanej - (prawopoobnie strop typu DMS). Poczas oglęzin nie stwierzono istotnych uszkozeń i namiernych ugięć. Stan techniczny achu jest zaowalający.

- 5 -. c/ Na pozostałą częścią buynku - ach wuspaowy z niewielkim nachyleniem połaci achowych, o konstrukcji rewnianej, krokwiowo - płatwiowej, z eskowaniem pełnym achu. Część elementów konstrukcji achu (płatwie, słupy, krokwie) wzmocniono nakłakami bocznymi. Jak wykazały sprawzające obliczenia statyczno - wytrzymałościowe, elementy konstrukcji achu spełniają warunki nośności i użytkowania. Poczas oglęzin nie stwierzono istotnych uszkozeń i namiernych ugięć. Uzupełnienia poparcia słupkami wymaga płatew przy ścianie zewnętrznej (klatka A ). Stan techniczny achu i stropoachu jest zaowalający. Konstrukcja achu w obrębie klatki A wymaga impregnacji śrokami przeciwko ogniowi, grzybom, owaom i wilgoci. 9. Klatki schoowe. Klatka schoowa A schoy zabiegowe nie spełniające obecnie obowiązujących przepisów p.poż. - o przebuowy. Klatka schoowa B - konstrukcja żelbetowa - o rozbiórki w ramach przebuowy Klatki schoowe C i D - konstrukcja żelbetowa, płytowa - monolityczna, wylewana na mokro. Stan techniczny - obry. 0. Wnioski. Na postawie analizy przeprowazonych oglęzin i oceny stanu technicznego poszczególnych elementów buynku, częściowych okrywek elementów konstrukcyjnych i kontrolnych obliczeń statyczno-wytrzymałościowych stwierza się, że przemiotowy buynek jest w obrym stanie technicznym, umożliwiającym jego przebuowę wg opracowanego projektu architektoniczno - buowlanego. Część elementów konstrukcyjnych buynku wymaga wzmocnienia i opowieniego zabezpieczenia - wg opisu w poz. 2 9 niniejszego opracowania. Opracował : mgr inż. Kazimierz Dragan

- 6 - II. OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJA. Postawa opracowania. Orzeczenie o stanie technicznym. Projekt buowlany - architektoniczny. Normy i przepisy buowlane. Uzgonienia z Inwestorem. 2. Funamenty. Funamenty istniejącego buynku pozostają bez zmian. W związku z występowaniem zawilgoceń, proponuje się sprawzić prawiłowość istniejącego renażu. Przewiziano iniekcje w obrębie remontowanej klatki A. Po nowo projektowanymi ścianami konstrukcyjnymi (przebuowa klatki A ) zaprojektowano ławy funamentowe bxh = 35x30cm wylewane z betonu żwirowego B20 na buowie, zbrojone połużnie prętami 4#2 (stal AIII 34GS) i strzemionami zamkniętymi 6 co 25cm. 3. Ściany. W ścianach istniejących projektuje się oatkowe otwory okienne i rzwiowe, przekryte prefabrykowanymi naprożami żelbetowymi typu L9 i naprożami stalowymi z profili walcowanych, wuteowych. Przemurowania zbęnych otworów - z cegły pełnej kl. 0 MPa na zaprawie cementowo wapiennej kl. 3MPa. Ściany konstrukcyjne, związane z przebuową klatki schoowej A : -w poziomie funamentów - z bloków betonowych M6 na zaprawie cementowej kl. 5MPa, -w poziomie parteru i I piętra - z pustaków betonowych na zaprawie cementowo - wapiennej kl. 3MPa. 4. Stropy. Z uwagi na brak zmian w użytkowaniu stropów masywnych po przebuowie, (brak istotnych zmian w zakresie obciążeń), - pozostawia się istniejące stropy masywne, ceramiczno - żelbetowe i żelbetowe na belkach stalowych, które ulegają niewielkim moyfikacjom w miejscach przejścia projektowanych przewoów wentylacyjnych i otworów na klapy ymowe. Wyjątek stanowi strop sali wiowiskowej, który ze wzglęu na warunki użytkowania (konieczna uża sztywność) i warunki ochrony przeciwpożarowej zaprojektowano jako nową żelbetową konstrukcję monolityczną, opartą na ścianach konstrukcyjnych, niezależnie o istniejącego stropu na belkach stalowych.

- 7 - Stropy rewniane, belkowe, ulegają przebuowie w związku z wymogami ochrony przeciwpożarowej (ukła projektowanych warstw stropu w architektonicznej części projektu). Ze wzglęu na większy ciężar stropu po przebuowie (oatkowe warstwy ze wzglęu na ochronę p.poż.), projektuje się wzmocnienie istniejących belek stropu na parterem (klatka A ) nakłakami bocznymi. Belki rewniane o największej rozpiętości stropu na I piętrem (klatka A ) nie spełniają warunków nośności i użytkowania. W związku z powyższym zaprojektowano wzmocnienie najłuższych belek przez wprowazenie oatkowej popory - ściany konstrukcyjnej i barziej równomierne obciążenie achem poprzez uzupełnienie powaliny i ustawienie oatkowego słupa po płatwią kalenicową achu. Całość stropu należy ociążyć przez usunięcie zasypki z żużlu. Ewentualne uszkozone belki,(po pełnym okryciu stropu), należy wymienić. W/w strop pozostawia się tylko jako nieużykowy, (bez obciążeń technologicznych). Strop przejmuje tylko obciążenia z achu i ciężar własny. Wszystkie elementy konstrukcyjne stropów z rewna należy zaimpregnować śrokami przeciwko ogniowi, grzybom, owaom i wilgoci. UWAGA : Na stropie masywnym II piętra, w obrębie klatki C, przewiziano ustawienie centrali nawiewno-wywiewnej i agregatu chłoniczego. Ze wzglęu na brak możliwości ustalenia na obecnym etapie okłanej nośności stropów (brak pełnych okrywek), prze ustawieniem w/w urzązeń, należy wykonać próbne obciążenie z uziałem projektanta w ramach nazoru autorskiego. W przypaku negatywnego wyniku,(przekroczenie opuszczalnych ugięć), zostanie zaprojektowane oatkowe wzmocnienie stropu w miejscach ustawienia przemiotowych urzązeń. 5. Konstrukcja przekrycia buynku. Pozostawia się istniejącą, rewnianą konstrukcję achów, które ulegają niewielkim moyfikacjom w miejscach przejścia projektowanych przewoów wentylacyjnych i otworów na klapy ymowe (np. zastosowanie wymianów i belek uzupełniających). Projektuje się wzmocnienie połączeń krzyżulców śrokowych i skrajnych z pasem górnym i olnym w wiązarach kratowych typu B za pomocą oatkowych elementów stalowych i śrub, oraz wzmocnienie połączenia pasów górnych w szczycie wiązarów za pomocą bocznych nakłaek stalowych i śrub, (szczegóły rozwiązań konstrukcyjnych wg rys. /K).

- 8 - Dach krokwiowo - płatwiowy w obrębie klatki A projektuje się uzupełnienie poparcia płatwi przy ścianie zewnętrznej. Drewniane elementy konstrukcyjne achów, z wyłączeniem konstrukcji achu w obrębie klatki C, należy zaimpregnować śrokami przeciwko ogniowi, grzybom, owaom i wilgoci. 6. Przebuowa schoów - klatka A. Schoy po przebuowie i uzupełnienia stropu na parterem zaprojektowano jako płytowe, żelbetowe, wylewne z betonu żwirowego B25 na buowie, zbrojone prętami ze stali AI. 7. Strop sali wiowiskowej i sceny. Zaprojektowano strop sali wiowiskowej żelbetowy, płytowo belkowy, monolityczny, wylewany na buowie z betonu żwirowego B25, zbrojony prętami ze stali A IIIN i AI. Projektowaną konstrukcję oparto na ścianach konstrukcyjnych buynku, niezależnie o istniejącego stropu na belkach stalowych, który stanowi sufit pomieszczeń poniżej sali wiowiskowej. Istniejący strop zostanie wykorzystany o ustawienia eskowania la wylewnego stropu. Pozostawia się istniejące belki stalowe sceny, które należy zabezpieczyć przeciwko korozji i przeciwko ogniowi opowienimi farbami np. minią i antifire AS-Fx lub równoważne. W całości projektuje się nowy pomost z esek gr. 50 mm kl. C8. Przełużenie sceny zaprojektowano jako płytę żelbetową ciągłą, wieloprzęsłową opartą za pośrenictwem ścianek S i żeber żelbetowych Ż na belkach B2 stropu sali wiowiskowej. Zaprojektowano wzmocnienie oparcia filara z prawej strony sceny za pomocą profili stalowych, walcowanych, wuteowych i ceowych. 8. Bezpieczeństwo użytkowania. Obiekt należy utrzymywać w opowienim stanie technicznym poprzez okonywanie okresowych przegląów i prowazenie bieżącej konserwacji. Nie należy oprowazać o namiernego zawilgocenia elementów konstrukcyjnych i wykończeniowych buynku. Obiekt należy użytkować zgonie z przeznaczeniem. 9. Uwagi końcowe. Roboty nie ujęte w niniejszym opracowaniu, a niezbęne w obiekcie, należy wykonać zgonie z zasaami sztuki buowlanej i obowiązującymi przepisami. Wszystkie materiały muszą posiaać opowienie atesty ITB stwierzające o opuszczeniu o stosowania w buownictwie na terenie R.P. Roboty należy prowazić zgonie z zasaami BHP. - 9 -

0. Nazór autorski. Ze wzglęu na brak możliwości wykonania pełnych okrywek elementów konstrukcyjnych na etapie projektowania (buynek jest obecnie użytkowany), wszelkie rozwiązania szczegółowe i prace związane z remontem buynku i przebuową, należy uzganiać z projektantem w ramach nazoru autorskiego.. Obliczenia statyczno - wytrzymałościowe... Normy buowlane. PN-82/B-02000 04 - Obciążenia buowli. PN-80/B-0200/Az - Obciążenie śniegiem. PN-77/B-020/Az - Obciążenie wiatrem. PN-B-0350:2000 - Konstrukcje rewniane. PN-B-03264:2000 - Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone. PN-90/B-03200 - Konstrukcje stalowe. PN-B-03002:999 - Konstrukcje murowe. PN-8/B-03020 - Posaowienie bezpośrenie buowli..2. Obciążenia - ach po przebuowie - klatka A ; α = 2,5 o [kn/m 2 ]. Rozaj obciążenia obciążenie charakteryst. częściowy wsp. bezpiecz obciążenie obliczeniowe papa na eskowaniu pełnym gr.25mm 0,27,20 0,32 płyty g-k o ołu krokwi 0,5,20 0,8 Razem obciążenie stałe g k =0,42,20 g 0 =0,50 śnieg strefa I (370x0,007-,4)x0,8 S k =0,95,50 S 0 =,42 Obciążenie użytkowe p k =,37,40 p 0 =,92.3. Obciążenia - strop rewniany na I piętrem - po przebuowie - klatka A [kn/m 2 ]. Rozaj obciążenia obciążenie charakteryst. częściowy wsp. bezpiecz obciążenie obliczeniowe wełna min. gr. 20cm 0,20x0,40 0,08,2 0,0 posufitka gr. 2cm 0,02x5,50 0,,2 0,3 tynk wapienny 0,05x8,00 0,27,2 0,32 sufit powieszony RIGIPS RIGIMETR FIRE LINE PLUS typ DF 2x5mm 0,27,2 0,32 Razem obciążenie stałe g k =0,73,20 g 0 =0,87-0 -

.4. Obciążenia - strop rewniany na parterem - po przebuowieklatka A [kn/m 2 ]. Rozaj obciążenia obciążenie charakteryst. częściowy wsp. bezpiecz obciążenie obliczeniowe terakota na kleju 0,0x24,00 0,24,2 0,29 suchy jastrych połogowy REI 60 RIGIDUR E25,2 płyta OSB gr. 2cm 0,02x6,00 0,2,2 0,4 ruszt z beleczek 4/0cm co60cm 0,04x0,0x5,5/0,60 0,04,2 0,05 wełna min. gr. 20cm 0,20x0,40 0,08,2 0,0 posufitka gr. 2cm 0,02x5,50 0,,2 0,3 tynk wapienny 0,05x8,00 0,27,2 0,32 sufit powieszony RIGIPS RIGIMETR FIRE LINE PLUS typ DF 2x5mm 0,27,2 0,32 Razem obciążenie stałe g k =,3,20 g 0 =,35 Obciążenie użytkowe p k =,50,40 p 0 =2,0.5. Obciążenia - strop rewniany powieszony nieużytkowy na wiowiną - po moernizacji p.poż. [kn/m 2 ]. Rozaj obciążenia obciążenie charakteryst. częściowy wsp. bezpiecz obciążenie obliczeniowe belki nośne 0,07x0,4x5,50/0,92 g k = 0,06,20 g 0 = 0,07 wełna min. gr. 25cm 0,25x0,40 0,0,20 0,2 eskowanie sufitu gr.25mm 0,025x5,50 0,4,20 0,7 sufit powieszony RIGIPS RIGIMETR FIRE LINE PLUS typ DF 2x5mm 0,23,2 0,27 wełna min. gr. 5cm 0,05x0,4 0,02,2 0,03 sufit powieszony akustyczny RIGIPS RIGITON 0,4,2 0,7 elementy instalacyjne 0,0,2 0,2 razem warstwy stropu g k2 = 0,73,20 g 02 = 0,88 Razem obciążenie stałe g +g 2 g k =0,79,20 g 0 =0,95 Do obliczeń przyjęto przykłaowe materiały wg anych proucentów. Zestawienie obciążeń oraz analiza statyczno - wytrzymałościowa została wykonana zgonie z obowiązującymi przepisami oraz zasaami wiezy technicznej. W załączeniu - wyniki obliczeń statyczno - wytrzymałościowych - -

POZ. KROKWIE PO PRZEBUDOWIE P.POŻ. KLATKA A L 0MAX = 4,20M. z uwagi na wiek i stan przyjęto rewno kl. C8 PRZEKROJE PRĘTÓW: 4,200 H=4,200 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 0 - sztyw.-przegub; 0 - przegub-sztyw.; - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Re.EJ: Przekrój: 00 2 4,200 0,000 4,200,000 B 40x20 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] W[cm3] h[cm] Materiał: 68,0 2744 206 392 392 4,0 44 Drewno C8 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Mouł E: Napręż.gr.: AlfaT: [N/mm2] [N/mm2] [/K] 44 Drewno C8 9000 8,000 5,00E-06 0,947 0,947 0,47 0,47 ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rozaj: Kąt: P(Tg): P2(T): a[m]: b[m]: Grupa: Q "CIĘŻAR DACHU" Stałe γf=,20 Liniowe 0,0 0,47 0,47 0,00 4,20 Grupa: S "ŚNIEG" Zmienne γf=,50 Liniowe 0,0 0,947 0,947 0,00 4,20 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzęu ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψ: γf: Ciężar wł.,0 Q -"CIĘŻAR DACHU" Stałe,20 S -"ŚNIEG" Zmienne,00,50-2 -

Pręt nr Z y Y 40 4,2 A B z -4,2 20 Sprawzenie nośności pręta nr Nośność na zginanie: Wyniki la x a =2,0 m; x b =2,0 m, przy obciążeniach QS. Warunek stateczności: 4,4 σ m, = M / W = 4,4 / 392,00 0 3 =,2 < 2,5 =,000 2,46 = k crit f m, Nośność la x a =2,0 m; x b =2,0 m, przy obciążeniach QS : σm, y, σm,,2 + km = f 2,46 f m, y, m, k m σ f m, y, m, y, σ + f m, m, Stan graniczny użytkowania: = + 0,7 0,0 2,46 = 0,9 < 0,7,2 2,46 + 0,0 2,46 = 0,6 < Wyniki la x a =2,0 m; x b =2,0 m, przy obciążeniach QS. u fin = -2,6 + -5,5 = 28, < 3,5 = u net,fin istniejące krokwie spełniają warunki nośności i użytkowania po wprowazeniu płyt gipsowo - kartonowych - 3 - POZ.2 PŁATEW KALENICOWA O NAJWIĘKSZEJ ROZPIĘTOŚCI,

Z PODPARCIEM SŁUPAMI Z MIECZAMI - PO PRZEBUDOWIE P.POŻ. WPROWADZENIE DODAT- KOWEGO SŁUPA - KLATKA A z uwagi na wiek i stan przyjęto rewno kl. C8 PRZEKROJE PRĘTÓW: 5 2 3 4 3 7 2 9 0 4,000 6 2 5 2 6 8,200,000 2,000,000,000,000,000 V=2,200 H=7,000 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 0 - sztyw.-przegub; 0 - przegub-sztyw.; - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Re.EJ: Przekrój: 0 8,000 0,000,000,000 Ib 24,0x20,0 2 00 8 2 2,000 0,000 2,000,000 Ib 24,0x20,0 3 00 2 9,000 0,000,000,000 Ib 24,0x20,0 4 00 9 2,000 0,000,000,000 Ib 24,0x20,0 5 0 7 0,000 -,000,000,000 Ib 24,0x20,0 6 00 7 3 0,000 -,200,200,000 Ib 24,0x20,0 7 0 2 0,000 -,000,000,000 Ib 24,0x20,0 8 00 4 0,000 -,200,200,000 Ib 24,0x20,0 9 00 2 0,000 0,000,000,000 Ib 24,0x20,0 0 00 0 5,000 0,000,000,000 Ib 24,0x20,0 0 5 6 0,000-2,200 2,200,000 2 B 40x40 2 7 8,000,000,44,000 Ib 24,0x20,0 3 9 -,000,000,44,000 Ib 24,0x20,0 4 0,000,000,44,000 Ib 24,0x20,0 5 4 5 2,000 2,200 2,973,000 2 B 40x40 6 0 2 3 0,000-2,200 2,200,000 Ib 24,0x20,0 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] W[cm3] h[cm] Materiał: 396,0 2668 9868 987 987 20,0 44 Drewno C8 2 96,0 320 320 457 457 4,0 44 Drewno C8 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Mouł E: Napręż.gr.: AlfaT: [N/mm2] [N/mm2] [/K] 44 Drewno C8 9000 8,000 5,00E-06-4 -

3,800 3,800 3,800 3,800 3,800 3,800 3,800 2,083 2,083 2,083 2,083 2,083 2,083 2,083 5 2 3 4 3 2 7 9 0 4 6 5 6 8 ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rozaj: Kąt: P(Tg): P2(T): a[m]: b[m]: Grupa: Q "CIĘŻAR DACHU" Stałe γf=,20 Liniowe 0,0 2,083 2,083 0,00,00 2 Liniowe 0,0 2,083 2,083 0,00 2,00 3 Liniowe 0,0 2,083 2,083 0,00,00 4 Liniowe 0,0 2,083 2,083 0,00,00 9 Liniowe 0,0 2,083 2,083 0,00,00 0 Liniowe 0,0 2,083 2,083 0,00,00 Grupa: S "ŚNIEG" Zmienne γf=,50 Liniowe 0,0 3,800 3,800 0,00,00 2 Liniowe 0,0 3,800 3,800 0,00 2,00 3 Liniowe 0,0 3,800 3,800 0,00,00 4 Liniowe 0,0 3,800 3,800 0,00,00 9 Liniowe 0,0 3,800 3,800 0,00,00 0 Liniowe 0,0 3,800 3,800 0,00,00 po wprowazeniu oatkowego słupa - płatew i popory spełniają warunki nośności i użytkowania - 5 - POZ.3 BELKA STROPOWA NAD I PIĘTREM OBCIĄŻONA

DACHEM BEZ OBCIĄŻENIA UŻYTKOWEGO, PO PRZEBU- DOWIE P.POZ. PODPARTA PROJ. ŚCIANĄ KONSTRUKCYJNĄ L 0MAX =3,50+4,50=8,00M KLATKA A z uwagi na wiek i stan przyjęto rewno kl. C24 PRZEKROJE PRĘTÓW: 2 3,500 4,500 H=8,000 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 0 - sztyw.-przegub; 0 - przegub-sztyw.; - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Re.EJ: Przekrój: 00 3 3,500 0,000 3,500,000 B 220x80 2 00 3 2 4,500 0,000 4,500,000 B 220x80 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] W[cm3] h[cm] Materiał: 396,0 5972 0692 452 452 22,0 45 Drewno C24 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Mouł E: Napręż.gr.: AlfaT: [N/mm2] [N/mm2] [/K] 45 Drewno C24 000 24,000 5,00E-06 7,50 0,72 0,72 0,72 2 ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rozaj: Kąt: P(Tg): P2(T): a[m]: b[m]: Grupa: D "OBC. Z DACHU" Zmienne γf=,40 2 Skupione 0,0 7,50 0,60 Grupa: G "WARSTWY STROPU" Stałe γf=,20 Liniowe 0,0 0,72 0,72 0,00 3,50 2 Liniowe 0,0 0,72 0,72 0,00 4,50-6 -

belki z poporą śrokową spełniają warunki nośności i użytkowania POZ.4 BELKA STROPOWA NAD I PIĘTREM OBCIĄŻONA DACHEM BEZ OBCIĄŻENIA UŻYTKOWEGO, PO PRZEBU- DOWIE P.POZ., L 0MAX = 7,0M (bez możliwości poparcia ścianą śrokową) KLATKA A z uwagi na wiek i stan przyjęto rewno kl. C24 PRZEKROJE PRĘTÓW: 7,00 H=7,00 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 0 - sztyw.-przegub; 0 - przegub-sztyw.; - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Re.EJ: Przekrój: 00 2 7,00 0,000 7,00,000 B 220x80 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] W[cm3] h[cm] Materiał: 396,0 5972 0692 452 452 22,0 45 Drewno C24 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Mouł E: Napręż.gr.: AlfaT: [N/mm2] [N/mm2] [/K] 45 Drewno C24 000 24,000 5,00E-06

- 7-3,20 0,72,72 0,72 ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rozaj: Kąt: P(Tg): P2(T): a[m]: b[m]: Grupa: Q "WARSTWY STROPU I DACHU" Stałe γf=,20 Liniowe 0,0 0,72 0,72 0,00 7,0 Skupione 0,0,72 3,50 Grupa: S "ŚNIEG" Zmienne γf=,50 Skupione 0,0 3,20 3,50 Pręt nr Z 7,2 3,5 A B y Y 220-3,3-7, 8,8 z 80 Sprawzenie nośności pręta nr Nośność na zginanie: Wyniki la x a =3,50 m; x b =3,60 m, przy obciążeniach QS. Warunek stateczności: σ m, = M / W = 8,8 / 452,00 0 3 = 3,0 < 6,6 =,000 6,62 = k crit f m, Nośność la x a =3,50 m; x b =3,60 m, przy obciążeniach QS : σm, y, σm, 3,0 + km = f 6,62 f m, y, m, + 0,7 0,0 6,62 = 0,8 < k m σ f m, y, m, y, σ + f m, m, = 0,7 3,0 6,62 + 0,0 6,62 = 0,5 < Nośność na ścinanie: Wyniki la x a =0,00 m; x b =7,0 m, przy obciążeniach QS. Warunek nośności τ = 2 2 + τ y, τ = 0,3² + 0,0² = 0,3 <,7 =,000,73 = k v f v, Stan graniczny użytkowania: Wyniki la x a =3,50 m; x b =3,60 m, przy obciążeniach QS. u fin = -38,5 + -3,6 = 52, < 53,2 = u net,fin po ociążeniu, najłuższa belka, obciążona achem, bez poparcia ścianą śrokową spełnia warunki nośności i użytkowania - 8 -

POZ.5 BELKA STROPOWA NAD PARTEREM PO PRZEBUDOWIE P.POŻ. L OMAX = 5,40M z uwagi na wiek i stan przyjęto rewno kl. C24 przyjęto wzmocnienie nakłakami bocznymi 3/20cm obustronnie PRZEKROJE PRĘTÓW: 5,400 H=5,400 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 0 - sztyw.-przegub; 0 - przegub-sztyw.; - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Re.EJ: Przekrój: 00 2 5,400 0,000 5,400,000 Ib 2,0x20,0 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] W[cm3] h[cm] Materiał: 420,0 5435 4000 400 400 20,0 45 Drewno C24 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Mouł E: Napręż.gr.: AlfaT: [N/mm2] [N/mm2] [/K] 45 Drewno C24 000 24,000 5,00E-06,500,500,25,25 ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rozaj: Kąt: P(Tg): P2(T): a[m]: b[m]: Grupa: P "OBC. UŻYTKOWE" Zmienne γf=,40 Liniowe 0,0,500,500 0,00 5,40 Grupa: Q "CIĘŻAR STROPU" Stałe γf=,20 Liniowe 0,0,25,25 0,00 5,40

- 9 - Pręt nr Zaanie: 202-0 BYSTRZYCA - BM Y Z z 200 y 20 9,8 A B 3,3 Sprawzenie nośności pręta nr -9,8 Nośność na zginanie: Wyniki la x a =2,70 m; x b =2,70 m, przy obciążeniach PQ. Największe naprężenia la zginania: σ m,i + σ i = 9,5 < 4,8 = f m, Największe naprężenia la ściskania: σ i = 0,0 < 2,9 = f c,0, Największe naprężenia la rozciągania: σ i = 0,0 < 8,62 = f c,0,t Nośność la x a =2,70 m; x b =2,70 m, przy obciążeniach PQ : σm, y, σm, 0,0 + km = f 4,77 f m, y, m, Stan graniczny użytkowania: +,0 9,5 4,77 = 0,6 < Wyniki la x a =2,70 m; x b =2,70 m, przy obciążeniach PQ. u y,fin = -5,0 + -3,5 = 28,5 < 32,4 = u net,fin belki b/h =5/20cm należy wzmocnić obustronnie nakłakami bocznymi 2xb/h = 2x3/20cm. Nakłaki skręcić z belkami obustronnie wkrętami 4X60 w wóch rzęach w rozstawie co 6cm - 20 -

POZ.6 DESKOWY WIĄZAR DACHOWY PEŁNY TYP A NAD SALĄ WIDOWISKOWĄ PO PRZEBUDOWIE P.POŻ. L O = 2,00M (zwiększenie obciążeń) z uwagi na wiek i stan przyjęto rewno kl. C6 PRZEKROJE PRĘTÓW: 2,000 2,3 2,8 2,8 2,8 2,8 2,8 2,8 2,8 2,8 2,8 2,8 2,8,75 2,3 2,3 2,3 2,3 2,3 2,3 2,3 2,3 2,3 2,3 2,3 2,3,75 H=2,000 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 0 - sztyw.-przegub; 0 - przegub-sztyw.; - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Re.EJ: Przekrój: 00 2 2,000 0,000 2,000,000 I 6,4x22,0 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] W[cm3] h[cm] Materiał: 00,8 87459 3729 30724 30724 22,0 60 Drewno C6 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Mouł E: Napręż.gr.: AlfaT: [N/mm2] [N/mm2] [/K] 60 Drewno C6 8000 6,000 5,00E-06 ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rozaj: Kąt: P(Tg): P2(T): a[m]: b[m]: Grupa: G "CIĘŻAR DACHU I STROPU" Stałe γf=,20 Skupione 0,0 2,3 0,48 Skupione 0,0 2,8,40 Skupione 0,0 2,8 2,32 Skupione 0,0 2,8 3,24 Skupione 0,0 2,8 4,6 Skupione 0,0 2,8 5,08 Skupione 0,0 2,8 6,00 Skupione 0,0 2,8 6,92 Skupione 0,0 2,8 7,84 Skupione 0,0 2,8 8,76 Skupione 0,0 2,8 9,68 Skupione 0,0 2,8 0,60 Skupione 0,0 2,3,58 Grupa: S "ŚNIEG" Zmienne γf=,50 Skupione 0,0,75 0,48 Skupione 0,0 2,3,40 Skupione 0,0 2,3 2,32 Skupione 0,0 2,3 3,24 Skupione 0,0 2,3 4,6 Skupione 0,0 2,3 5,08 Skupione 0,0 2,3 6,00 Skupione 0,0 2,3 6,92 Skupione 0,0 2,3 7,84 Skupione 0,0 2,3 8,76 Skupione 0,0 2,3 9,68 Skupione 0,0,75,58 Skupione 0,0 2,3 0,60 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzęu Kombinatoryka obciążeń ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: - 2 - Grupa: Znaczenie: ψ: γf: Ciężar wł.,0

G -"CIĘŻAR DACHU I STROPU" Stałe,20 S -"ŚNIEG" Zmienne,00,50 RELACJE GRUP OBCIĄŻEŃ: Grupa obc.: Relacje: Ciężar wł. ZAWSZE G -"CIĘŻAR DACHU I STROPU" EWENTUALNIE S -"ŚNIEG" EWENTUALNIE KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ: Nr: Specyfikacja: ZAWSZE : G EWENTUALNIE: S DEFORMACJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Pręt: L/f: Kombinacja obciążeń: 85,4 GS Z Pręt nr y Y 220 45,4 45,2 40,039,6 32,832,4 25,525, 8,37,9,00,6 3,8 3,4 A 2,7 58,4-3,4-3,9-0,7-, -7,9-8,3 9, -25,2-25,6 58, -32,4-32,8 88,3 88,-39,7-40, -45,3-45,5,6 28,338,2 28,2,5 38,24,5 4,538,2 38,2 B z 64 Sprawzenie nośności pręta nr Nośność na zginanie: Wyniki la x a=6,00 m; x b=6,00 m, przy obciążeniach GS. Największe naprężenia la zginania: σ m,i + σ i = 5,6 <, = f m, Największe naprężenia la ściskania: Największe naprężenia la rozciągania: Nośność la x a=6,00 m; x b=6,00 m, przy obciążeniach GS : σm, y, σm, 5,6 + km = f,08 f m, y, m, σ i = 3, <,8 = f c,0, σ i = 3, < 6,92 = f c,0,t +,0 0,0,08 = 0,5 < Nośność na ścinanie: Wyniki la x a=2,00 m; x b=0,00 m, przy obciążeniach GS. 2 2 τ + τ' = 0,0² + 0,8² = 0,8 <,25 = f v, Nośność łączników: Do połączenia gałęzi przekroju, przyjęto łączniki mechaniczne w postaci gwoźzi ługości 00 mm o śrenicy 5,0 mm. F = γ A a s V / I ef = 0,640 80,0 53,00 0,0 45,5 / 550985,9 0 3 = 796, N F + F = 796, < 036,5 = R Stan graniczny użytkowania: Wyniki la x a=6,00 m; x b=6,00 m, przy obciążeniach GS. u fin = -6,5 + -7,5 = 24,0 < 60,0 = u net,fin spełnione są warunki nośności i użytkowania przy wykorzystaniu przekroju w 77% - 22 - POZ.7 KRATOWY WIĄZAR DACHOWY TYP B

NAD SALĄ WIDOWISKOWĄ PO PRZEBUDOWIE P.POŻ. L O = 2,00M z uwagi na wiek i stan przyjęto rewno kl. C8 WĘZŁY: 6 2 7 3 0,00 0,00, 4 9 8 0 5,820 PRZEKROJE PRĘTÓW: 3,000 3,000 3,000 3,000 V=2,020 H=2,000 5 5 5 5 2 3 4 5 2 4 5 6 7 2 2 2 2 4 4 3 6 2 3 3 3 3 7 8 9 0 0,00 0,00,820 3,000 3,000 3,000 3,000 V=2,020 H=2,000 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 0 - sztyw.-przegub; 0 - przegub-sztyw.; - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Re.EJ: Przekrój: 0 6 3,000 0,00 3,002,000 5 B 220x20 2 0 6 2 3,000 0,00 3,002,000 5 B 220x20 3 0 2 7 3,000-0,00 3,002,000 5 B 220x20 4 0 7 3 3,000-0,00 3,002,000 5 B 220x20 5 4 0,000 -,820,820,000 2 B 00x00 6 3 5 0,000 -,820,820,000 2 B 00x00 7 0 4 9 3,000 0,000 3,000,000 3 B 90x95 8 00 9 8 3,000 0,000 3,000,000 3 B 90x95 9 00 8 0 3,000 0,000 3,000,000 3 B 90x95 0 0 0 5 3,000 0,000 3,000,000 3 B 90x95 7 0 0,000 -,920,920,000 2 B 00x00 2 9 3,000 -,820 3,509,000 2 B 0x0 3 0 3 3,000,820 3,509,000 2 B 0x0 4 6 8 3,000 -,920 3,562,000 4 IIIa 5,0x2,0 5 7 8-3,000 -,920 3,562,000 4 IIIa 5,0x2,0 6 9 6 0,000,920,920,000 2 B 00x00 7 8 2 0,000 2,020 2,020,000 2 B 00x00 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] W[cm3] h[cm] Materiał: 22,0 794 222 40 40,0 2 Stal St3 2 00,0 833 833 67 67 0,0 44 Drewno C8 3 80,5 5430 358 572 572 9,0 44 Drewno C8 4 72,0 2646 864 44 44 2,0 44 Drewno C8 5 264,0 0648 368 968 968 22,0 44 Drewno C8 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Mouł E: Napręż.gr.: AlfaT: [N/mm2] [N/mm2] [/K] 2 Stal St3 205000 25,000,20E-05 44 Drewno C8 9000 8,000 5,00E-06 2,09 2,09 2,09 2,09 2,09 2,09,60 0,60 0,79 0,79 0,79 0,79 0,79 0,79 2,09 2,09 2,09 0,79 0,79 0,79 2,09,60 0,79 0,79 0,60 2 3 4 5,33,75,75,75 5 6,75,75,75 7,75,75,75,75,75,336 2 4 3 7 8 9 0-23 - ([kn],[knm],[kn/m])

Pręt: Rozaj: Kąt: P(Tg): P2(T): a[m]: b[m]: Grupa: G "CIĘŻAR DACHU I STROPU" Stałe γf=,20 Skupione 0,0 0,60 0,48 Skupione 0,0 0,79,40 Skupione 0,0 0,79 2,32 2 Skupione 0,0 0,79 0,24 2 Skupione 0,0 0,79,6 2 Skupione 0,0 0,79 2,08 2 Skupione 0,0 0,79 3,00 3 Skupione 0,0 0,79 0,92 3 Skupione 0,0 0,79,84 3 Skupione 0,0 0,79 2,76 4 Skupione 0,0 0,79 0,68 4 Skupione 0,0 0,79,60 4 Skupione 0,0 0,60 2,52 7 Skupione 0,0,33 0,48 7 Skupione 0,0,75,40 7 Skupione 0,0,75 2,32 8 Skupione 0,0,75 0,24 8 Skupione 0,0,75,6 8 Skupione 0,0,75 2,08 8 Skupione 0,0,75 3,00 9 Skupione 0,0,75 0,92 9 Skupione 0,0,75,84 9 Skupione 0,0,75 2,76 0 Skupione 0,0,75 0,68 0 Skupione 0,0,75,60 0 Skupione 0,0,33 2,52 Grupa: S "ŚNIEG" Zmienne γf=,50 Skupione 0,0,60 0,48 Skupione 0,0 2,09,40 Skupione 0,0 2,09 2,32 2 Skupione 0,0 2,09 0,24 2 Skupione 0,0 2,09,6 2 Skupione 0,0 2,09 2,08 2 Skupione 0,0 2,09 3,00 3 Skupione 0,0 2,09 0,92 3 Skupione 0,0 2,09,84 3 Skupione 0,0 2,09 2,76 4 Skupione 0,0 2,09 0,68 4 Skupione 0,0 2,09,60 4 Skupione 0,0,60 2,52 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzęu Kombinatoryka obciążeń ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψ: γf: Ciężar wł.,0 G -"CIĘŻAR DACHU I STROPU" Stałe,20 S -"ŚNIEG" Zmienne,00,50 RELACJE GRUP OBCIĄŻEŃ: Grupa obc.: Relacje: Ciężar wł. ZAWSZE G -"CIĘŻAR DACHU I STROPU" EWENTUALNIE S -"ŚNIEG" EWENTUALNIE KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ: Nr: Specyfikacja: ZAWSZE : G EWENTUALNIE: S PRZEMIESZCZENIA - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Węzeł: Ux[m]: Uy[m]: Wypakowe[m]: Kombinacja obciążeń: 2 0,00097 GS 0,00833 GS 0,00838 GS 8 0,00097 GS 0,0088 GS 0,00823 GS - 24 -

KRZYŻULCE STALOWE - PRĘTY NR 2,3 krzyżulce rozciągane N 0max = 6,9 kn przekrój elementu 2x płaskownik bxh = 0x0mm przyjęto stal St0S o f =75,0 MPa = 750 kg/cm 2 A ψ = 2x(x -2x) = 8cm 2 A ψ x f = 8 x 750 = 3500 kg = 35kN > N 0max = 6,9 kn istniejące krzyżulce z płaskowników stalowych spełniają warunki nośności POŁĄCZENIE KRZYŻULCÓW STAL. SKRAJNYCH - PRĘTY NR 2,3 Z PASEM GÓRNYM I DOLNYM w węzłach są po wie śruby M6 wucięte połączenie symetryczne Nośność śrub : min. grubość elementu śrokowego 95mm F = 2 x2 x8,32 = 33,3 kn < N 0max =53,7 kn połączenie należy wzmocnić zaprojektowano ściąg uzupełniający 2 6 z połączeniem symetrycznym w węzłach na śrubę wuciętą M24 F w = 2 x2 x8,32 + 2x5,8= 64,9 kn > N 0max =6,9 kn połączenia w węzłach po wzmocnieniu są wystarczające POŁĄCZENIE KRZYŻULCÓW ŚRODKOWYCH - PRĘTY NR 4,5 Z PASEM GÓRNYM I DOLNYM w węzłach jest po jenej śrubie M6 wuciętej połączenie symetryczne Nośność śruby : grubość krzyżulców 30mm F = 2 x3,25 = 6,50kN < N 0max =2,3 kn połączenie należy wzmocnić zaprojektowano ściąg uzupełniający 2 2 z połączeniem symetrycznym w węzłach na śrubę wuciętą M20 F w = 2 x3,25 + 2x4,06= 4,62 kn > N 0max =2,30 kn połączenia w węzłach po wzmocnieniu są wystarczające elementy wiązara spełniają warunki nośności i użytkowania przy max. wykorzystaniu przekrojów elementów 77%. - 25 -

POZ.8 KROKWIE DACH NAD SALĄ WIDOWISKOWĄ po przebuowie p.poż L OMAX = 3,35M po moernizacji obciążenia pozostają bez zmian, istniejące krokwie pozostają bez zmian POZ.9 BELKI STROPU PODWIESZONEGO NAD SALĄ WIDOWISKOWĄ po przebuowie p.poż. - zwiększenie obciążeń L OMAX = 3,35M PRZEKROJE PRĘTÓW: 3,350 H=3,350 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 0 - sztyw.-przegub; 0 - przegub-sztyw.; - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Re.EJ: Przekrój: 00 2 3,350 0,000 3,350,000 B 40x70 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] W[cm3] h[cm] Materiał: 98,0 60 400 229 229 4,0 44 Drewno C8 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Mouł E: Napręż.gr.: AlfaT: [N/mm2] [N/mm2] [/K] 44 Drewno C8 9000 8,000 5,00E-06 0,73 0,73 ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rozaj: Kąt: P(Tg): P2(T): a[m]: b[m]: Grupa: G "CIĘŻAR DACHU" Stałe γf=,20 Liniowe 0,0 0,73 0,73 0,00 3,35 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzęu ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψ: γf: Ciężar wł.,0 G -"CIĘŻAR DACHU" Stałe,20 PRZEMIESZCZENIA WĘZŁÓW: T.I rzęu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+g Węzeł: Ux[m]: Uy[m]: Wypakowe[m]: Fi[ra]([eg]): 0,00000-0,00000 0,00000-0,000 ( -0,574) 2 0,00000-0,00000 0,00000 0,000 ( 0,574) - 26 -

Pręt nr Z y Y 40,5 A B z -,5 70,3 Sprawzenie nośności pręta nr Nośność na zginanie: Wyniki la x a=,67 m; x b=,67 m, przy obciążeniach G. Warunek stateczności: σ m, = M / W =,3 / 228,67 0 3 = 5,6 < 8,3 =,000 8,3 = k crit f m, Nośność la x a=,67 m; x b=,67 m, przy obciążeniach G : σm, y, σm, 5,6 + km = f 8,3 f m, y, m, + 0,7 0,0 8,3 = 0,7 < k m σ f m, y, m, y, σ + f m, m, = 0,7 5,6 8,3 + 0,0 8,3 = 0,5 < Stan graniczny użytkowania: Wyniki la x a=,67 m; x b=,67 m, przy obciążeniach G. u fin = -4,0 + 0,0 = 4,0 < 20, = u net,fin belki stropu powieszonego spełniają warunki nośności i użytkowania przy wykorzystaniu nośności przekroju 70% - 27 -

2. Zestawienie materiałów konstrukcyjnych. 2.. Zestawienie stali zbrojeniowej - konstrukcja wiowni i sceny elem. konstr. belki B szt.6 belka Ba szt. A I St3S-b A II 8G2 A IIIN RB500 6 8 # 6 # 8 # 0 # 6 # 8 kg kg kg - 235,0 - - - - 030,0 płyta PŁ - - 85,0 - - - - belki B2 szt.6 45,0 - - - - 725,0 - płyta PŁ2 - - 500,0 - - - - żebra Ż szt.5 wymian W szt. popory S szt.5 płyta PŁ3 schoy SCH 5,0 - - - 40,0 - - 2,0-90,0 75,0 3,0 - - razem: kg 62,0 235,0 405,0 75,0 43,0 725,0 030,0 ogółem : kg 397,0 523,0-755,0 ogółem : kg 3675,0 Pozostałe materiały konstrukcyjne umieszczono na rysunkach konstrukcyjnych. Opracował i obliczył : mgr inż. Kazimierz Dragan