Modelowanie dynamiki warstwy gruntu na stole sejsmicznym
|
|
- Klaudia Dziedzic
- 5 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 Modelowanie dynamiki warstwy gruntu na stole sejsmicnym Prof. dr hab. inż. Andrej Sawicki, dr hab. inż. Marek Kulcykowski, prof. nadw. IBW PAN, dr hab. inż. Waldemar Świdiński, prof. nadw. IBW PAN Instytut Budownictwa Wodnego PAN w Gdańsku Dr hab. inż. Robert Jankowski, prof. nadw. PG, Politechnika Gdańska, Wydiał Inżynierii Lądowej i Środowiska Artykuł dotycy wybranych problemów wiąanych modelowaniem konstrukcji iemnych na stole sejsmicnym. Badania takie prowadi się w celu roumienia procesów achodących w tych konstrukcjach podcas tręsień iemi, co w skali światowej jest jednym podstawowych problemów mechaniki konstrukcji i geotechniki. Silne tręsienie iemi potrafi niwecyć materialny dorobek kilku pokoleń, nie wspominając o doraźnych ofiarach w postaci abitych i rannych. Wiele ośrodków współcesnej cywiliacji jest ulokowanych na terenach aktywnych sejsmicnie, jak np.: w USA, Japonii, Chinach, Turcji cy Włosech. Infrastruktura na terenach objętych tręsieniami iemi jest wykle odbudowywana po kataklimach, gdyż trudno jest prenieść w inne miejsce np. całe miasta. Bardiej racjonalnym rowiąaniem jest atem prystosowanie się, a w tym takie projektowanie konstrukcji, aby były one odporne na tręsienia iemi, prynajmniej te o średniej mocy. Takimi problemami ajmuje się m.in. geotechnika, gdie jednym elementów badań są właśnie doświadcenia na stole sejsmicnym. Doświadcenia te dotycą też badania dynamiki konstrukcji budowlanych, gdie efekty ich współpracy podłożem nie awse są uwględniane. Uwagę koncentruje się głównie na drganiach takich konstrukcji, możliwych reonansach itd., Jankowski [3, 4]. Problematyka ta wykraca poa akres artykułu, który dotycy tylko dynamiki konstrukcji iemnych. Badania takie były apocątkowane pre pionierów tej specjalności w USA, w wiąku tręsieniami iemi, które nawiedały głównie Kalifornię. Już blisko pół wieku temu, podjęli je Seed i Lee [19], a potem Seed i Silver [21], De Alba i in. [1], cy Seed i in. [2]. Dotycyły one głównie dynamiki warstwy gruntu, w wiąku e jawiskiem jego upłynnienia, cy też osiadaniami wskutek INŻYNIERIA MORSKA I GEOTECHNIKA, nr 6/
2 wstrąsów sejsmicnych. Te eksperymenty, w połąceniu badaniami w aparatach trójosiowych, powoliły na identyfikowanie cynników mających wpływ na achowanie się gruntu w warunkach obciążeń sejsmicnych, co należy unać a poważne osiągnięcie, gdyż był to punkt wyjścia do dalsych badań, w tym teoretycnych. Pocątkowe sukcesy, wiąane badaniami tak niby prostego układu jak warstwa gruntu, aowocowały diesiątkami publikacji dotycącymi dynamiki bardiej łożonych konstrukcji iemnych. Generalnie dotycą one współdiałania konstrukcji podłożem, np.: w postaci fundamentów bepośrednich, fundamentów na palach, ścian oporowych itd. Nowe narędie badawce otworyło nowe możliwości. Prykładowo, Dobry i in. [2] badali deformacje lekko nachylonej skarpy, a Sandrekarimi i in. [12] presunięcia ciężkich nabreży portowych. Zachowanie się płytkich fundamentów było predmiotem badań Paolucci ego i in. [9], aś ogólna analia współpracy konstrukcji podłożem, uwględnieniem anali numerycnych, była podjęta pre Pitilakis a i in. [11]. Na stole sejsmicnym badano również achowanie się konstrukcji gruntu brojonego [5, 6]. Badania na stole sejsmicnym ainspirowały również geofiyków, który m.in. badali upłynnienie różnych osadów [8]. Prowadono też prace wiąane technikami doświadcalnymi, m.in. w celu redukowania kostów urądeń laboratoryjnych [1]. Poyskane informacje wskaują, że badania konstrukcji na stole sejsmicnym stały się już pewnym standardem. Natomiast sereg problemów wiąanych interpretacją tych eksperymentów budi asadnice pytania. Pojawiają się one już w wiąku interpretacją najbardiej prostych doświadceń, np. dynamiką warstwy gruntu, cemu poświęcony jest niniejsy artykuł. Autory wynają pogląd pryjęty w mechanice budowli, że anim acnie się analiować skomplikowane układy, należy detalicnie roumieć pracę najprostsych struktur. W mechanice budowli, takimi najprostsymi strukturami są belka, rama cy kratownica. Dopiero roumienie tych układów powala na racjonalną analię bardiej łożonych struktur. Mechanika budowli i wytrymałość materiałów rowijały się pre stulecia, anim osiągnęły dojrały kstałt [22]. Geotechnika nie może poscycić się aż taką tradycją, natomiast może cerpać prykład tamtych specjalności. Poornie prostą strukturą w geotechnice jest warstwa gruntu, umiescona w skryni i badana na stole sejsmicnym. Mogłoby się wydawać, że mechanika tego układu jest dobre roponana, gdyż takie badania prowadi się już od lat seśćdiesiątych XX wieku. Chyba jesce tak nie jest, o cym m.in. świadcy praca [7], opublikowana w prestiżowym amerykańskim casopiśmie. Zawiera ona tyle błędów, że Sawicki i Kulcykowski [14] napisali na ten temat dyskusję. Odnosi się wrażenie, że nastąpiła pewna fascynacja nowym urądeniem badawcym, w którym bada się cora to bardiej łożone układy, be należytego roumienia pracy tych najprostsych. Artykuł jest próbą uporądkowania tego stanu recy, w akresie dynamiki warstwy gruntu badanej na stole sejsmicnym. Celem badań warstwy gruntu na stole sejsmicnym jest wykle analia takich jawisk, jak osiadanie warstwy suchego gruntu wskutek poiomych drgań cy upłynnienie warstwy gruntu nawodnionego. Pry okaji można też preanaliować takie problemy, jak dyssypacja wygenerowanego ciśnienia wody w porach gruntu, cy też problem tonięcia obiektów w upłynnionym Rys. 1. Stół sejsmicny, do którego prymocowano akwarium Wewnątr akwarium usypano warstwę piasku podłożu. Bardiej scegółowe pytania mogą dotycyć amplitudy pryspiesenia, pry której następuje upłynnienie warstwy, cy też licby cykli drgań, o określonej amplitudie, która również doprowadi do upłynnienia itd. OPIS DOŚWIADCZEŃ Badania preprowadono na stole sejsmicnym skonstruowanym w Katedre Mechaniki Budowli i Mostów Politechniki Gdańskiej, (rys. 1). Umożliwia on symulację wymuseń dynamicnych podcas tręsień iemi, tąpnięć górnicych cy drgań wywołanych ruchem pojadów. Stół jest budowany platformy o wymiarach,75,6 m, możliwością badania modeli o masie nie prekracającej 1 kg. Wymusenie jest prekaywane pre liniowy siłownik PARKER ET5, który umożliwia ruch platformy amplitudą poiomego premiescenia,5 m ora maksymalnym pryspieseniem 1 m/s 2. Do stołu prymocowano ustywnione akwarium, wewnątr którego usypano warstwę modelowego piasku Gdynia. Cały układ poddano poiomym drganiom o różnej cęstości i różnej amplitudie poiomego pryspiesenia. Scegóły będą predstawione w dalsej cęści artykułu. Do badań użyto modelowego piasku Gdynia o następujących charakterystykach: D 5 =,565 mm, C U = 1,66, ρ s = 2,655 g/ cm 3, e max =,746, e min =,5. Kąt tarcia wewnętrnego dla piasku luźnego i średnio agęsconego wynosił odpowiednio f = 31 ora 34. Badania warstwy gruntu suchego Głównym celem tych badań było ponanie wpływu amplitudy poiomego pryspiesenia, ora licby cykli obciążenia na osiadanie warstwy gruntu. Badano warstwę gruntu o długości L = 5 cm i miążsości H = 16 cm, (rys. 2). Ciężar objętościowy suchego gruntu wynosił γ = 16,35 kn/m 3. W badaniach stosowano głównie wymusenie sinusoidalne w postaci: 528 INŻYNIERIA MORSKA I GEOTECHNIKA, nr 6/213
3 A= A sin ω t (1) ω cęstość kołowa wymusenia, t cas, A amplituda poiomego pryspiesenia. Stosowano wykle cęstotliwość wymusenia f = 2 H (ω = 12,57 s -1 ), ale również więkse, aż do 3 H. Tręsieniom iemi odpowiadają te niżse pryspiesenia, natomiast pryspiesenia wyżse astosowano wyłącnie w celach badawcych. Amplitudy pryspieseń astosowano w akresie od,2g do,6g, gdie g jest pryspieseniem iemskim. Mierono osiadania warstwy ora obserwowano jej achowanie. Zarejestrowano nierównomierne osiadania ora pojawienie się pasm ścinania pry silnych wstrąsach, więksych od,2g. Strescenie podstawowych wniosków wynikających analiy badań warstwy suchego piasku predstawiono w tabl. 1. Poostałe wyniki będą predstawione w dalsej cęści artykułu. Rys. 2. Schemat warstwy gruntu badanej na stole sejsmicnym. Linie pośligu, odpowiadające klinom Rankine a, pojawiają się pry dużych pryspieseniach Badania gruntu nawodnionego Badania preprowadono w gruncie nawodnionym, według schematu rys. 2. Na górnej krawędi warstwy położono okrągłą metalową płytkę o średnicy 1,5 cm, grubości 1,5 cm i ciężare 1 N. Z płytką espolono cujnik premiesceń pionowych. Płytkę umiescono w celu pośredniej obserwacji jawiska upłynnienia warstwy, gdyż w upłynnionym podłożu posadowione na nim obiekty toną. Cujnik ma rejestrować ten proces. Badany układ predstawiono na rys. 3. Głównym celem badań była analia wpływu cęstości drgań na jawisko upłynnienia warstwy. Badania preprowadono pry stałej amplitudie poiomego pryspiesenia a = 2 m/s 2,2g ora dla cęstości akresu 1 25 H. Na rys. 4 predstawiono Rys. 3. Warstwa nawodnionego gruntu na stole sejsmicnym widocną płytką Tabl. 1. Zestawienie obserwacji badań doświadcalnych warstwy suchego gruntu badanego na stole sejsmicnym Wyscególnienie Wpływ amplitudy pryspiesenia A na osiadanie warstwy, dla typowej cęstości f = 2H Wpływ cęstotliwości na osiadanie Niesymetrycne osiadania Pasma ścinania pry bocnych ściankach (rys. 2) Badania typu sweepsine Inne Uwagi Pryspiesenie A = 2 m/s 2 powodowało średnie osiadanie warstwy około 1 mm. Pry A =,4g średnie osiadanie wynosiło około 3 mm, po casie t = 6 s, cyli po 12 cyklach. Jest to godne pryjętym poglądem, że więksa amplituda pryspiesenia powoduje więkse agęscenie gruntu. Stwierdono, że pry tej samej amplitudie pryspiesenia, osiadania warstwy wrastają wra e wrostem cęstotliwości. Np. dla A = 5 m/s 2 otrymano następujące średnie osiadania: 2,96 mm (dla f = 2 H); 4,4 mm (5 H); 4,9 mm (1 H). Panuje pogląd, że cęstotliwość obciążenia cyklicnego nie wpływa na osiadania gruntu. Ten pogląd ugruntowano na podstawie badań quasistatycnych, pry niewielkich cęstościach, mniejsych niż 5-1 H. Pry dużych cęstościach prejawia się prypuscalnie dodatkowy wpływ sił bewładności, cego wceśniej nie brano pod uwagę. Tak wysokie cęstości nie występują podcas tręsień iemi, gdie typowe f = 1 2 H. Stwierdono, że osiadania po lewej stronie warstwy (patrąc na rys. 1) są więkse niż po stronie prawej. Jest to prypuscalnie spowodowane konstrukcją stołu sejsmicnego. Do analiy pryjęto atem osiadania w środku warstwy. Nierównomiernym osiadaniom usiłowano apobiec, umiescając na powierchni warstwy płytę e sklejki. Pry niżsych cęstotliwościach ta płyta recywiście redukowała różnicę osiadań. Natomiast pry wyżsych cęstościach, płyta pracowała nieależnie, m.in. uderając w ścianki akwarium. Z płyty reygnowano. Pry więksych amplitudach pojawiają się, pry bocnych ściankach, pasma ścinania odpowiadające klinom Rankine a. Te obsary wprowadają lokalne aburenia, gdyż stan naprężenia staje się tam skomplikowany. Stąd praktycny wniosek, że w badaniach na stole sejsmicnym stosunek H/L powinien być mały. Są to badania o miennej amplitudie, w akresie,5 2 H, stosowane w mechanice budowli. W geotechnice takich badań, jak dotąd, nie preprowadano. Wykaują one niewykłe achowanie się gruntu, np. gwałtowne osiadania warstwy w połowie badania. Być może takie badanie ma nacenie do lepsego roumienia mechaniki gruntów niespoistych, natomiast dla praktycnych potreb geotechniki nie ma więksego nacenia. W niektórych badaniach na stole sejsmicnym stosuje się tw. laminar box, tj. astępuje się stywne bocne ścianki pre ścianki podatne, aby uniknąć wpływu składowej poiomej naprężenia na achowanie się warstwy. Stywne ścianki bocne mogą też generować dodatkowe fale, które mogą kolei skomplikować obra naprężenia. INŻYNIERIA MORSKA I GEOTECHNIKA, nr 6/
4 Rys. 4. Prebieg procesu tonięcia płytki w warstwie nawodnionego gruntu proces tonięcia płytki w upłynnionym podłożu (pionowe premiescenie płytki s) jako funkcję licby cykli ścinania N, cyli poiomych wymusonych drgań na stole sejsmicnym. Ten wykres ma podobny charakter pry różnych cęstotliwościach. Można go prybliżyć formą dwuliniową, których pierwsy etap charakteryuje się gwałtownym tonięciem, aś drugi bardiej łagodnym. Precięcie się tych dwóch prostych onacono symbolami N 1 ora s 1. Na rys. 5 predstawiono ależności N 1 ( f ) ora s 1 ( f ) do praktycnie ważnego akresu cęstości do 5 H. Obydwie ależności można powodeniem aproksymować liniami prostymi. Na rys. 6 predstawiono podobne ależności, ale w akresie cęstości do 2 H. Proces upłynnienia warstwy rejestrowano w sposób pośredni, obserwując tonięcie płytki. Nie ainstalowano cujników mierących miany ciśnień wody w porach gruntu tego wględu, że akres miany tych ciśnień był bardo mały, w ramach dokładności cujników komercyjnych. Jest to alternatywny spoa) b) Rys. 5. Zależności: a) N 1 ( f ) ora b) s 1 ( f ) pry małych cęstościach f, odpowiadających tręsieniom iemi a) b) Rys. 6. Zależności: a) N 1 ( f ) ora (b) s 1 ( f ) pry więksym akresie cęstości f 53 INŻYNIERIA MORSKA I GEOTECHNIKA, nr 6/213
5 Tabl. 2. Zestawienie obserwacji badań doświadcalnych warstwy nawodnionego gruntu, badanego na stole sejsmicnym Wyscególnienie Krywa tonięcia (rys. 4) Zależności N 1 ( f ) ora s 1 ( f ) dla małych cęstości f 5 H, (rys. 5) Zależności N 1 ( f ) ora s 1 ( f ) dla cęstości f > 5 H, (rys. 6) Uwagi Charakter tej krywej jest podobny dla całego akresu badanych cęstości. Na pocątku tonięcie jest dosyć gwałtowne, a potem proces ulega spowolnieniu. Można to, na pocątku, prybliżyć dwiema prostymi, które precinają się w punkcie N 1, s 1. Spowolnienie procesu tonięcia może być spowodowane wolniejsym upłynnianiem się głębiej położonych warstw gruntu, co może też onacać, że upłynnienie propaguje się od góry. Zależności te można prybliżyć liniami prostymi. Charakter prostej s 1 ( f ) jest intuicyjnie ocywisty, gdyż więksa cęstość kojary się więksą podatnością warstwy na upłynnienie. Z rys. 5 wynika, że ależność N 1 (s 1 ) jest również liniowa. Problem ten wymaga analiy teoretycnej, np. pry wykorystaniu modelu upłynniania, opracowanego w IBW PAN. Dla całego akresu cęstości wykres N 1 ( f ) jest nieliniowy. Tylko jego pocątek można prybliżyć prostą, (rys. 5), lec charakter tego wykresu jest podobny: wra wrostem f wrasta N 1. Natomiast wykres s 1 ( f ) jest bardiej interesujący, gdyż s 1 najpierw wrasta, a potem maleje. Aproksymacja liniowa wyników doświadceń jest uasadniona. Pregięcie tego wykresu jest niebyt roumiałe. sób badania upłynnienia warstwy nawodnionego gruntu, być może oryginalny. DYNAMIKA WARSTWY SUCHEGO GRUNTU Wstępną analię dynamiki warstwy suchego gruntu, badanej na stole sejsmicnym, predstawiono w pracach [15 17]. Uyskane wyniki można streścić następująco: A. Stosunek głębokości warstwy do jej długości (H/L, rys. 2) powinien być mały, aby uniknąć wpływu oddiaływania ścianek bocnych. Zakres tego wpływu jest wynacony pre asięg klina Rankine a. W sąsiedtwie ścianek stan naprężenia w gruncie jest łożony. Aby uniknąć tego efektu stosuje się casem skrynię rodaju laminar box. B. Wynacono statycnie dopuscalny stan naprężenia w warstwie, tj. taki stan, który spełnia równania równowagi, warunki bregowe ora nie prekraca warunku stanu granicnego. Składowa pionowa naprężenia σ ora poioma σ x repreentują stan geostatycny: σ =γ, σ = K γ (2) x γ ciężar właściwy gruntu, pionowa współrędna, mierona od powierchni warstwy w dół, K współcynnik parcia bocnego. Na ten stan nałożone są cyklicne naprężenia ścinające τ, które wynikają wymusenia poiomych drgań stołu: τ=ρ A (3) ρ gęstość suchego gruntu. Podkreśla się, że jest to uproscony stan naprężenia, który obowiąuje w obsarach poa asięgiem potencjalnych klinów Rankine a C. Z żądania, aby stan naprężenia nie prekracał warunku Coulomba-Mohra wynacono warunek, jaki musi spełniać współcynnik K : 2 A 1 (1 ) 2 sin 2 (1 ) 2 + K f K g 4 (4) Jeżeli amplituda poiomego pryspiesenia jest duża, to współcynnik K musi ulec więkseniu, aby stan naprężenia był statycnie dopuscalny. Onaca to więksenie naprężenia bocnego ponad pocątkowy stan geostatycny. Wynik ten jest godny obserwacjami innych autorów, który aproponowali nawet określenie dla tego jawiska: seismic induced lateral stresses. D. Osacowano osiadania warstwy, stosując model C/L, opisany m.in. w książce Sawickiego [13]. Parametry modelu ora inne właściwości piasku stosowanego w doświadceniach wynacono w laboratorium IBW PAN [16]. Aby wynacyć osiadania warstwy, najpierw należy oblicyć dewiator cyklicnego odkstałcenia klasycnego woru: γ=τ/ G (5) G moduł ścinania, a potem można już wynacyć odkstałcenia objętościowe wywołane cyklicnym ścinaniem, a pre całkowanie wynacyć osiadanie warstwy. Okaało się, że teoretycnie wynacone osiadania są nacnie mniejse niż pomierone. Zgodność teorii doświadceniem wymusono pre nacną redukcję wartości modułu ścinania w porównaniu do modułu wynaconego badań trójosiowych. Potem ten problem preanaliowano, stosując m.in. dosyć wyrafinowane metody doświadcalne, mierąc prędkości rochodenia się fal w próbce gruntu w aparacie trójosiowym. To podejście również nicego nie wyjaśniło. Problem jest w tym, że w badanej warstwie panują bardo małe naprężenia, bliskie era na wykresach badań trójosiowych. W otoceniu era ałamują się wselkie konwencjonalne aproksymacje. Onaca to, że badania na stole sejsmicnym nie są panaceum na dolegliwości sejsmicnej mechaniki gruntów. Prypomina się, że w prypadku gruntów niespoistych moduł ścinania opisuje się funkcją: G = G + G1 p' (6) G i G 1 parametry wynacone doświadceń, pʹ średnie naprężenie efektywne. Wielkość G, mającą nacenie modułu reydualnego, wprowadono e wględów technicnych, aby można było efektywnie preprowadać analiy numerycne. Pryjmuje się bardo niewielką jej wartość, racej intuicyjnie, gdyż doświadcalnie nie można jej wynacyć. Natomiast wartość G 1 wynaca się doświadcalnie. INŻYNIERIA MORSKA I GEOTECHNIKA, nr 6/
6 UPŁYNNIENIE WARSTWY NAWODNIONEGO GRUNTU Upłynnienie jest procesem, który preprowada materiał o cechach ciała stałego w ciec. Prykładem jest nawodniony grunt, który w pewnych warunkach, np. podcas tręsień iemi, wykauje właściwości ciecy lepkiej, w której toną różne konstrukcje albo też spływają masy upłynnionej iemi. Za kryterium upłynnienia pryjmuje się warunek pʹ =, który onaca, że w upłynnionym gruncie nie istnieją kontakty pomiędy iarnami skieletu gruntowego. Upłynnienie jest popredone procesem generacji ciśnienia wody w porach gruntu, którym jest stowarysony proces redukcji pʹ. Te jawiska opisane są modelem C/L, opracowanym w IBW PAN [13]. Predstawiono uproscony sposób analiy upłynnienia warstwy nawodnionego gruntu. Makronaprężenia dane są worami: σ =σ + u (7) σ x =σ x + u (8) τ=τ (9) u ciśnienie wody w porach gruntu, ʹ naprężenia efektywne. Pryjęto konwencję naków mechaniki gruntów, gdie plus onaca ściskanie. Pionowe makronaprężenie dane jest worem: σ =γ (1) m γ m ciężar objętościowy miesaniny gruntowo-wodnej γ = nγ + (1 n) γ (11) m w g Wielkości γ w ora γ g onacają odpowiednio ciężary objętościowe wody i iaren gruntu, aś n jest porowatością. Pocątkowy rokład u jest ciśnieniem hydrostatycnym: u = u =γ w (12) Z worów (7) ora (1) (12) otrymuje się wyrażenie na pocątkową składową pionową naprężenia efektywnego: σ = (1 n)( γ γ ) (13) g w Składowa poioma naprężenia efektywnego dana jest worem: σ = K σ (14) x Składową poiomą naprężenia całkowitego oblica się worów (8), (12) i (14). W trakcie eksperymentu na stan geostatycny nałożone jest naprężenie ścinające: τ=ρ A m (15) ρ m = γ m / g jest gęstością miesaniny. Powyżse makronaprężenia spełniają równania równowagi (ruchu) ośrodka ora uproscone warunki bregowe. Naprężenie cyklicne (15) powoduje generację ciśnienia wody w porach gruntu ponad pocątkowy stan hydrostatycny, które jest opisane następującym równaniem różnickowym: 2 du D1γ = exp( D2au) (16) dn 4a 1 n a = κ (17) n D 1 i D 2 parametry modelu C/L, które wynaca się doświadcalnie, κ ściśliwość skieletu gruntowego. Wielkość τ γ = (18) onaca amplitudę odkstałcenia cyklicnego, τ = ρ m A jest amplitudą naprężenia cyklicnego, wory (1), (5), (6) i (15). W tabl. 3 estawiono kolejne kroki postępowania pry analiie upłynnienia warstwy gruntu. PARAMETRY BADANEGO GRUNTU Wceśniej predstawiono podstawowe charakterystyki geotechnicne modelowego piasku. Poniżej podaje się wartości innych parametrów, wprowadonych w artykule. Porowatość pocątkowa n =,38; Ciężar właściwy wody γ w =,98 [1 5 N/m 2 ]; Ciężar właściwy iaren gruntu γ g =,265 [1 5 N/m 2 ]; G Tabl. 3. Etapy analiy upłynnienia warstwy gruntu Etap obliceń Komentar 1. Wynacenie parametrów gruntu Scegółowo opisano w pracy [16] 2. Wynacenie pocątkowych naprężeń Wory (13) (15). 3. Oblicenie wygenerowanego ciśnienia wody w porach gruntu Równanie (16). Zwykle wynaca się pryrosty du dla adanego pryrostu dn. 4. Wynacenie aktualnych składowych naprężenia efektywnego. Modyfikacja modułu ścinania. Wory (6) (8). 5. Sprawdenie warunku Coulomba Mohra Składowe naprężenia efektywnego nie mogą prekracać warunku C-M. 6. Powtórenie procedury od punktu 3 dla kolejnego pryrostu dn Zwycajowo stosuje się kryterium upłynnienia w postaci p =. Może okaać się, że wceśniej osiągnięto warunek C-M. W obydwu prypadkach oblicenia końcymy. 532 INŻYNIERIA MORSKA I GEOTECHNIKA, nr 6/213
7 Ciężar właściwy miesaniny gruntowo-wodnej γ m =,2 [1 5 N/m 2 ]. Współcynnik parcia bocnego K =,5. Wynika on klasycnego osacowania K 1 sin φ. Zmierenie tego współcynnika w recywistości jest adaniem skomplikowanym; Moduł sprężystości gruntu E =,265 [1 5 N/m 2 ]. Jest to wartość wynacona fay odciążenia w badaniu edometrycnym; Współcynnik Poisson a ν =,16. Również badania edometrycnego; Ściśliwość skieletu gruntowego κ =,72 =,265 [1-8 m 2 /N]. Wynacona na podstawie E ora ν badania edometrycnego; Parametry modelu C/L : D 1 =,5, D 2 =,11. Parametry te odpowiadają jednostce naprężenia 1 5 N/m 2 i jednostce odkstałcenia 1-3 ; Współcynnik pry module ścinania pryjęto pocątkowo jako G 1 =,7, co wynikało badań trójosiowych. Z żądania, aby oblicone i aobserwowane osiadania warstwy były jednakowe, wynika, że G 1 powinno mieć wartość,5. Pry pryjętych jednostkach naprężenia i odkstałcenia, jednostką modułu G jest 1 8 N/m 2. Jednostki współcynników G i G 1 mogą być wylicone elementarnie, ale to nie ma więksego nacenia. DYSKUSJA I WNIOSKI Najważniejse wyniki i wnioski można podsumować następująco: 1. Osiadanie warstwy ależy od amplitudy poiomego pryspiesenia ora od jego cęstości. Prykładowo, osiadanie środka warstwy po 1 cyklach pryspiesenia o amplitudie A = 5 m/s 2 wyniosło odpowiednio: 3, 4,9 ora 6 mm, pry cęstości: 2, 1 i 15 H. Natomiast pry amplitudie A = 2 m/s 2 uyskano osiadanie,76 mm dla f = 2 H ora,83 mm dla f = 1 H. Wyniki te sugerują, że im wyżsa cęstość, tym więkse osiadania, scególnie pry dużych amplitudach pryspiesenia. Pry niżsej amplitudie różnica ta jest praktycnie nikoma. Dotychcasowe obserwacje empirycne wskaywały, że agęscanie gruntu nie ależy od cęstości wymusenia i na tej m.in. podstawie opracowano model C/L. Otrymane wyniki wskaują, że astosowanie modelu C/L powinno być ogranicone do niżsych cęstości. Prypomina się, że pryspiesenia poiome podcas tręsień iemi są rędu 1 H, a atem model C/L może być stosowany do tego rodaju agadnień. 2. Odkstałcenia mierono trema cujnikami, umiesconymi odpowiednio po bokach i w środku warstwy. Wyniki wskaują, że najwiękse osiadania występują po lewej stronie, a najmniejse po prawej. Wiarygodne atem mogą być tylko wskaania cujnika środkowego. Te różnice spowodowane są prypuscalnie samą konstrukcją stołu sejsmicnego. Pry analiie teoretycnej wyników badań wrócono uwagę na wpływ ścian bocnych na stan naprężenia w warstwie. Z tego wględu stosunek H/L powinien być mały, a wiarygodne wyniki dotycą tylko środka warstwy. 3. Analia teoretycna procesu osiadania warstwy, preprowadona modelem C/L, wskauje, że aby uyskać godność wyników doświadceń predykcją teoretycną należy redukować wartość modułu ścinania o rąd wielkości, w porównaniu do modułu wynaconego badań trójosiowych. Jest to wiąane bardo małymi naprężeniami w warstwie badanego gruntu. Zwykle G wynaca się w aparacie trójosiowym, pry nacnie wyżsym poiomie naprężeń, rędu 1 kpa. Naprężenia w warstwie są o dwa rędy wielkości mniejse. Pry aproksymacji wyników badań trójosiowych ten akres nie ma nacenia, gdyż najduje się w sąsiedtwie era, gdie dara się pominięcie detali. Wymieniony problem jest typowy w mechanice gruntów, pry badaniach modelowych. Badania są prowadone w małej skali, gdie gubi się efekt ciężaru własnego. Z tego wględu, w bogatsych ośrodkach, prowadi się badania w wirówce geotechnicnej, gdie można wymodelować efekt ciężaru własnego. 4. Upłynnienie warstwy badano w sposób nietypowy, popre obserwację tonięcia metalowej płytki. Charakter krywej tonięcia jest, w pierwsym prybliżeniu, dwuliniowy. Pierwsy etap tonięcia jest dosyć gwałtowny, a potem ulega spowolnieniu. Precięcie tych asymptot onacono wartościami N 1 i s 1. Okauje się, że te wielkości rosną liniowo wra wrostem f, w akresie małych cęstości, do f = 5 H. Dla akresu więksych cęstości, do 2 H, N 1 wrasta parabolicnie wra e wrostem f, aś s 1 osiąga pik w okolicach 6 H, a potem liniowo maleje (rys. 6). Opisane jawiska wymagają dodatkowej analiy, nie amiesconej w tym artykule. 5. Predstawiono algorytm postępowania pry analiie teoretycnej procesu upłynnienia. Dalse badania będą poświęcone temu problemowi. LITERATURA 1. De Alba P. A., Chan C. K., Seed H. B.: Sand liquefaction in large-scale simple shear tests. Jnl Geotechnical Eng. Div., 12, 9, 1976, Dobry R., Thevanayagam S., Medina C., Bethapudi R., Elgamal A., Bennett V., Abdoun T., Zeghal M., El Shamy U., Mercado V. M.: Mechanics of lateral spreading observed in a full-scale shake test. Jnl Geotechnical & Geoenvironmental Eng., ASCE, 137, 2, 211, Jankowski R.: Experimental study on earthquake-induced pounding between structural elements made of different building materials. Earthquake Engineering & Structural Dynamics, 39, 21, Jankowski R.: Shaking table experimental study on diagnosis of damage and its evaluation in steel structure. Key Engineering Materials, , 21, Krishna A. M., Latha G. M.: Seismic response of wrap-faced reinforced soil retaining wall models using shaking table tests. Geosynthetics International, 14, 6, 27, Latha G. M., Krishna A. M.: Seismic response of reinforced soil retaining wall models: Influence of backfill relative density. Geotextiles & Geomembranes, 26, 4, Maheshwari B. K., Singh H. P., Swami Saran: Effects of reinforcement on liquefaction resistance of Solani sand. Jnl Geotechnical & Geoenvironmental Eng., ASCE, 138, 7, 212, INŻYNIERIA MORSKA I GEOTECHNIKA, nr 6/
8 8. Moretti M., Alfaro P., Caselles O., Canas J. A.: Modelling seismites with a digital shaking table. Tectonophysics, 34, 4, 1999, Paolucci R., Shirato M., Yima M. T.: Seismic behaviour of shallow foundations: Shaking table experiments vs numerical modelling. Earthquake Engineering & Structural Dynamics, 37, 4, 28, Prasad S. K., Towhata I., Chandradhara G. P., Nanjundaswamy P.: Shaking table tests in earthquake geotechnical engineering. Current Science, 87, 1, 24, Pitilakis D., Diet M., Wood D. M., Clouteau D., Modaressi A.: Numerical simulation of dynamic soil-structure interaction in shaking table testing. Soil Dynamics & Earthquake Engineering, 28, 6, 28, Sadrekarimi A.: Seismic displacement of broken-back gravity quay walls. Jnl Waterway, Port, Coastal and Ocean Eng., ASCE, 137, 2, 211, Sawicki A.: Zarys mechaniki gruntów sypkich. Wydawnictwo IBW PAN, Gdańsk Sawicki A., Kulcykowski M.: Discussion of Effetcts of reinforcement on liquefaction resistance of Solani sand. Jnl Geotechnical & Geoenvironmental Eng., ASCE, 139, 9, 213, Sawicki A., Kulcykowski M., Jankowski R.: Estimation of stresses in a dry sand layer tested on shaking table. Archives of Hydro-Engineering & Environmental Mechanics, 59, 3-4, Sawicki A., Miercyński J., Świdiński W.: Basic set of experiments for determination of mechanical properties of sand. Złożono do druku. 17. Sawicki A., Świdiński W., Kulcykowski M.: Shaking table dynamics of a dry sand layer. Proc. 2 nd Int. Conf. on Performance Based Design in Earthquake Geotechnical Eng., Taormina, Patron Editore, Bologna 212, Sawicki A., Świdiński W., Miercyński J.: Moduł ścinania gruntu sypkiego pry małych naprężeniach. Casopismo Technicne, esyt 27, 3-5, 212, Seed H. B., Lee K. L.: Liquefaction of saturated sands during cyclic loading. Jnl Soil Mechanics & Foundation Div., ASCE, 92, SM 6, 1966, Seed H. B., Martin, G. R., Pyke R. M.: Effect of multidirectional shaking on pore pressure development in sands. Jnl Geotechnical Eng. Div., 14, 1, 1978, Seed H. B., Silver M. L.: Settlement of dry sands during earthquakes. Jnl Soil Mechanics & Foundation Div., ASCE, 98, SM 4, 1972, Timoshenko S.: Historia wytrymałości materiałów. Arkady, Warsawa PODZIĘKOWANIE: Artykuł napisano w ramach projektu badawcego N N , finansowanego pre Narodowe Centrum Nauki. Autory diękują a wsparcie. 534 INŻYNIERIA MORSKA I GEOTECHNIKA, nr 6/213
PROGNOZA OSIADANIA BUDYNKU W ZWIĄZKU ZE ZMIANĄ SPOSOBU POSADOWIENIA THE PROGNOSIS OF BUILDING SETTLEMENT DUE TO CHANGES OF FOUNDATION
XXVI Konferencja awarie budowlane 213 Naukowo-Technicna ZYGMUNT MEYER, meyer@ut.edu.pl Zachodniopomorski Uniwersytet Technologicny w cecinie, Katedra Geotechniki MARIUZ KOWALÓW, m.kowalow@gco-consult.com
TEMAT: Próba statyczna rozciągania metali. Obowiązująca norma: PN-EN 10002-1:2002(U) Zalecana norma: PN-91/H-04310 lub PN-EN10002-1+AC1
ĆWICZENIE NR 1 TEMAT: Próba statycna rociągania metali. Obowiąująca norma: PN-EN 10002-1:2002(U) Zalecana norma: PN-91/H-04310 lub PN-EN10002-1+AC1 Podać nacenie następujących symboli: d o -.....................................................................
Empiryczny model osiadania gruntów sypkich
mpirycny model osiadania gruntów sypkich prof. dr hab. inż. Zygmunt Meyer, Zachodniopomorski Uniwersytet Technologicny w cecinie, Katedra Geotechniki, al. Piastów 5, 7-3 cecin dr hab. Marek Tarnawski,
Katedra Geotechniki i Budownictwa Drogowego. WYDZIAŁ NAUK TECHNICZNYCH Uniwersytet Warmińsko-Mazurski
Katedra Geotechniki i Budownictwa Drogowego WYDZIAŁ NAUK TECHNICZNYCH Uniwersytet Warmińsko-Maurski Mechanika Gruntów dr inż. Ireneus Dyka http://pracownicy.uwm.edu.pl/i.dyka e-mail: i.dyka@uwm.edu.pl
ORGANIZACJA I ZARZĄDZANIE
P O L I T E C H N I K A W A R S Z A W S K A WYDZIAŁ BUDOWNICTWA, MECHANIKI I PETROCHEMII INSTYTUT INŻYNIERII MECHANICZNEJ ORGANIZACJA I ZARZĄDZANIE Optymaliacja transportu wewnętrnego w akładie mechanicnym
Zakres wiadomości na II sprawdzian z mechaniki gruntów:
Zakres wiadomości na II sprawdzian z mechaniki gruntów: Wytrzymałość gruntów: równanie Coulomba, parametry wytrzymałościowe, zależność parametrów wytrzymałościowych od wiodących cech geotechnicznych gruntów
MODEL ZAWIESZENIA MAGNETOREOLOGICZNEGO Z ODZYSKIEM ENERGII
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 896-77X 4, s. -, Gliwice MODEL ZAWIESZENIA MAGNETOREOLOGICZNEGO Z ODZYSKIEM ENERGII ŁUKASZ JASTRZĘBSKI, MARCIN WĘGRZYNOWSKI AGH Akademia Górnico-Hutnica, Katedra Automatyacji
DWUCZĘŚCIOWE ŁOŻYSKO POROWATE
PROBLEMY NIEKONWENCJONALNYCH UKŁADÓW ŁOŻYSKOWYCH Łódź, 1 14 maja 1999 r. Karol Kremiński Politechnika Warsawska DWUCZĘŚCIOWE ŁOŻYSKO POROWATE SŁOWA KLUCZOWE: łożysko śligowe, tuleja porowata, prepuscalność
MODELOWANIE SAMOZASILAJĄCEGO SIĘ UKŁADU REDUKCJI DRGAŃ
MODELOWANIE INśYNIERSKIE ISSN 896-77X 7, s. -, Gliwice 9 MODELOWANIE SAMOZASILAJĄCEGO SIĘ UKŁADU REDUKCJI DRGAŃ BOGDAN SAPIŃSKI, ŁUKASZ JASTRZĘBSKI, MARCIN WĘGRZYNOWSKI Katedra Automatyacji Procesów, Akademia
WPŁYW NACISKÓW POWIERZCHNIOWYCH I PRĘDKOŚCI POŚLIZGU NA REDUKCJĘ SIŁY TARCIA PRZY DRGANIACH NORMALNYCH
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE 07 nr 64, ISSN 896-77X WPŁYW NACISKÓW POWIERZCHNIOWYCH I PRĘDKOŚCI POŚLIZGU NA REDUKCJĘ SIŁY TARCIA PRZY DRGANIACH NORMALNYCH Marta Abrahamowic a, Marius Leus b Katedra Mechaniki
Transformator Φ M. uzwojenia; siła elektromotoryczna indukowana w i-tym zwoju: dφ. = z1, z2 liczba zwojów uzwojenia pierwotnego i wtórnego.
Transformator Φ r Φ M Φ r i i u u Φ i strumień magnetycny prenikający pre i-ty wój pierwsego uwojenia; siła elektromotorycna indukowana w i-tym woju: dφ ei, licba wojów uwojenia pierwotnego i wtórnego.
KONCEPCJA AKTYWNEJ ELIMINACJI DRGAŃ W PROCESIE FREZOWANIA
KONCEPCJA AKTYWNEJ ELIMINACJI DRGAŃ W PROCESIE FREZOWANIA Andrej WEREMCZUK, Rafał RUSINEK, Jery WARMIŃSKI 3. WSTĘP Obróbka skrawaniem jest jedną najbardiej ropowsechnionych metod kstałtowania cęści masyn.
ZASTOSOWANIE GRANICZNYCH ZAGADNIEŃ ODWROTNYCH DO OKREŚLANIA DOPUSZCZALNYCH STĘŻEŃ SUBSTANCJI CHEMICZNYCH NA POWIERZCHNI TERENU
Zastosowanie granicnych agadnień INFRASTRUKTURA I EKOLOGIA TERENÓW WIEJSKICH INFRASTRUCTURE AND ECOLOGY OF RURAL AREAS Nr 9/2008, POLSKA AKADEMIA NAUK, Oddiał w Krakowie, s. 217 226 Komisja Technicnej
Wybrane stany nieustalone transformatora:
Wybrane stany nieustalone transformatora: Założenia: - amplituda napięcia na aciskach pierwotnych ma wartość stałą nieależnie od jawisk achodących w transformatore - warcie występuje równoceśnie na wsystkich
MIESZANY PROBLEM POCZĄTKOWO-BRZEGOWY W TEORII TERMOKONSOLIDACJI. ZAGADNIENIE POCZĄTKOWE
Górnictwo i Geoinżynieria ok 33 Zesyt 1 9 Jan Gasyński* MIESZANY POBLEM POCZĄKOWO-BZEGOWY W EOII EMOKONSOLIDACJI. ZAGADNIENIE POCZĄKOWE 1. Wstęp Analia stanów naprężenia i odkstałcenia w gruncie poostaje
Document: Exercise-03-manual --- 2014/12/10 --- 8:54--- page 1 of 8 INSTRUKCJA DO ĆWICZENIA NR 3. Optymalizacja wielowarstwowych płyt laminowanych
Document: Exercise-03-manual --- 2014/12/10 --- 8:54--- page 1 of 8 PRZEDMIOT TEMAT KATEDRA MECHANIKI STOSOWANEJ Wydiał Mechanicny POLITECHNIKA LUBELSKA INSTRUKCJA DO ĆWICZENIA NR 3 1. CEL ĆWICZENIA Wybrane
Zginanie Proste Równomierne Belki
Zginanie Proste Równomierne Belki Prebieg wykładu : 1. Rokład naprężeń w prekroju belki. Warunki równowagi. Warunki geometrycne 4. Zwiąek fiycny 5. Wskaźnik wytrymałości prekroju na ginanie 6. Podsumowanie
SYMULACJA UKŁADU REDUKCJI DRGAŃ Z TŁUMIKIEM MAGNETOREOLOGICZNYM I ELEKTROMAGNETYCZNYM PRZETWORNIKIEM ENERGII
MODELOWANIE INŻYNIERSKIE ISSN 9-77X 39, s. 77-, Gliwice SYMULACJA UKŁADU REDUKCJI DRGAŃ Z TŁUMIKIEM MAGNETOREOLOGICZNYM I ELEKTROMAGNETYCZNYM PRZETWORNIKIEM ENERGII BOGDAN SAPIŃSKI, PAWEŁ MARTYNOWICZ,
Ćwiczenie 10. Wyznaczanie współczynnika rozpraszania zwrotnego promieniowania beta.
Ćwicenie 1 Wynacanie współcynnika roprasania wrotnego promieniowania beta. Płytki roprasające Ustawienie licnika Geigera-Műllera w ołowianym domku Student winien wykaać się najomością następujących agadnień:
Kolokwium z mechaniki gruntów
Zestaw 1 Zadanie 1. (6 pkt.) Narysować wykres i obliczyć wypadkowe parcia czynnego wywieranego na idealnie gładką i sztywną ściankę. 30 kpa γ=17,5 kn/m 3 Zadanie 2. (6 pkt.) Obliczyć ile wynosi obciążenie
Model numeryczny terenu Wyniki (Faza budowy 1) Dane wejściowe (Faza budowy 2) Soli Boring Polska Warszawa - Otwock
Model numerycny terenu Wyniki (Faa budowy ) Generacja Parametry Wygładanie : średnie Krawędź aktywna : 0,0 % Dane wejściowe (Faa budowy ) Pryporądkow. Nawa warstwy Pryporądkowany grunt Teren Warstwa Warstwa
Planowanie badań eksperymentalnych na doświadczalnym ustroju nośnym dźwignicy
Bi u l e t y n WAT Vo l. LXI, Nr 3, 01 Planowanie badań eksperymentalnych na doświadcalnym ustroju nośnym dźwignicy Marcin Jasiński Politechnika Wrocławska, Wydiał Mechanicny, Instytut Konstrukcji i Eksploatacji
Zadanie 2. Zadanie 4: Zadanie 5:
Zadanie 2 W stanie naturalnym grunt o objętości V = 0.25 m 3 waży W = 4800 N. Po wysuszeniu jego ciężar spada do wartości W s = 4000 N. Wiedząc, że ciężar właściwy gruntu wynosi γ s = 27.1 kn/m 3 określić:
ANALIZA ROZDZIAŁU SIŁ HAMOWANIA POJAZDU HYBRYDOWEGO Z NAPĘDEM NA KOŁA TYLNE W ASPEKCIE REKUPERACJI ENERGII
Zesyty Problemowe Masyny Elektrycne Nr 9/211 15 Marcin Fice, Rafał Setlak Politechnika Śląska, Gliwice ANALIZA ROZDZIAŁU SIŁ HAMOWANIA POJAZDU HYBRYDOWEGO Z NAPĘDEM NA KOŁA TYLNE W ASPEKCIE REKUPERACJI
Egzamin z MGIF, I termin, 2006 Imię i nazwisko
1. Na podstawie poniższego wykresu uziarnienia proszę określić rodzaj gruntu, zawartość głównych frakcji oraz jego wskaźnik różnoziarnistości (U). Odpowiedzi zestawić w tabeli: Rodzaj gruntu Zawartość
Informacje uzupełniające: Wyboczenie z płaszczyzny układu w ramach portalowych. Spis treści
S032a-PL-EU Informacje uupełniające: Wybocenie płascyny układu w ramach portalowych Ten dokument wyjaśnia ogólną metodę (predstawioną w 6.3.4 E1993-1-1 sprawdania nośności na wybocenie płascyny układu
HAMOWANIE REKUPERACYJNE W MIEJSKIM POJEŹDZIE HYBRYDOWYM Z NAPĘDEM NA KOŁA TYLNE
ELEKTRYKA 213 Zesyt 1 (225) Rok LIX Marcin FICE Politechnika Śląska w Gliwicach HAMOWANIE REKUPERACYJNE W MIEJSKIM POJEŹDZIE HYBRYDOWYM Z NAPĘDEM NA KOŁA TYLNE Strescenie. W artykule predstawiono wyniki
Optymalizacja (w matematyce) termin optymalizacja odnosi się do problemu znalezienia ekstremum (minimum lub maksimum) zadanej funkcji celu.
TEMATYKA: Optymaliacja nakładania wyników pomiarów Ćwicenia nr 6 DEFINICJE: Optymaliacja: metoda wynacania najlepsego (sukamy wartości ekstremalnej) rowiąania punktu widenia określonego kryterium (musimy
Metody dokładne w zastosowaniu do rozwiązywania łańcuchów Markowa
Metody dokładne w astosowaniu do rowiąywania łańcuchów Markowa Beata Bylina, Paweł Górny Zakład Informatyki, Instytut Matematyki, Uniwersytet Marii Curie-Skłodowskiej Plac Marii Curie-Skłodowskiej 5, 2-31
gruntów Ściśliwość Wytrzymałość na ścinanie
Właściwości mechaniczne gruntów Ściśliwość Wytrzymałość na ścinanie Ściśliwość gruntów definicja, podstawowe informacje o zjawisku, podstawowe informacje z teorii sprężystości, parametry ściśliwości, laboratoryjne
2. ELEMENTY TEORII PRĘTÓW SILNIE ZAKRZYWIONYCH (Opracowano na podstawie [9, 11, 13, 34, 51])
P Litewka Efektywny eement skońcony o dżej krywiźnie ELEENTY TEOII PĘTÓW SILNIE ZKZYWIONYCH (Opracowano na podstawie [9,, 3, 34, 5]) Premiescenia i odkstałcenia osiowe Pre pręty sinie akrywione romie się
3. Zapas stabilności układów regulacji 3.1. Wprowadzenie
3. Zapas stabilności układów regulacji 3.. Wprowadenie Dla scharakteryowania apasu stabilności roważymy stabilny układ regulacji o nanym schemacie blokowym: Ws () Gs () Ys () Hs () Rys. 3.. Schemat blokowy
MES W ANALIZIE SPRĘŻYSTEJ UKŁADÓW PRĘTOWYCH
MES W ANALIZIE SPRĘŻYS UKŁADÓW PRĘOWYCH Prykłady obliceń Belki Lidia FEDOROWICZ Jan FEDOROWICZ Magdalena MROZEK Dawid MROZEK Gliwice 7r. 6-4 Lidia Fedorowic, Jan Fedorowic, Magdalena Mroek, Dawid Mroek
W takim modelu prawdopodobieństwo konfiguracji OR wynosi. 0, 21 lub , 79. 6
achunek prawdopodobieństwa MP6 Wydiał Elektroniki, rok akad. 8/9, sem. letni Wykładowca: dr hab.. Jurlewic Prykłady do listy : Prestreń probabilistycna. Prawdopodobieństwo klasycne. Prawdopodobieństwo
Rurka Pitota Model FLC-APT-E, wersja wyjmowana Model FLC-APT-F, wersja stała
Pomiar prepływu Rurka Pitota Model FLC-APT-E, wersja wyjmowana Model FLC-APT-F, wersja stała Karta katalogowa WIKA FL 10.05 FloTec Zastosowanie Produkcja i rafinacja oleju Udatnianie i dystrybucja wody
>> ω z, (4.122) Przybliżona teoria żyroskopu
Prybliżona teoria żyroskopu Żyroskopem naywamy ciało materialne o postaci bryły obrotowej (wirnika), osadone na osi pokrywającej się osią geometrycną tego ciała wanej osią żyroskopową. ζ K θ ω η ω ζ y
PRZEKŁADNIE ZĘBATE CZOŁOWE ŚRUBOWE. WALCOWE (równoległe) STOŻKOWE (kątowe) ŚLIMAKOWE HIPERBOIDALNE. o zebach prostych. walcowe. o zębach.
CZOŁOWE OWE PRZEKŁADNIE STOŻKOWE PRZEKŁADNIE ZĘBATE CZOŁOWE ŚRUBOWE WALCOWE (równoległe) STOŻKOWE (kątowe) HIPERBOIDALNE ŚLIMAKOWE o ebach prostych o ębach prostych walcowe walcowe o ębach śrubowych o
3. Zapas stabilności układów regulacji 3.1. Wprowadzenie
3. Zapas stabilności układów regulacji 3.. Wprowadenie Dla scharakteryowania apasu stabilności roważymy stabilny układ regulacji o nanym schemacie blokowym: Ws () Gs () Ys () Hs () Rys. 3.. Schemat blokowy
WPŁYW BLISKOŚCI ZIEMI NA CHARAKTERYSTYKI AERODYNAMICZNE SAMOLOTU
POLITECHNIKA RZESZOWSKA im. Ignacego Łukasiewica Wydiał Budowy Masyn i Lotnictwa Katedra Awioniki i Sterowania WPŁYW BLISKOŚCI ZIEMI NA CHARAKTERYSTYKI AERODYNAMICZNE SAMOLOTU Łukas WNUK Seminarium Dyplomowe
Transformator jednofazowy (cd) Rys. 1 Stan jałowy transformatora. Wartość tego prądu zwykle jest mniejsza niż 5% prądu znamionowego:
Transformator jednofaowy (cd) W transformatore pracującym be obciążenia (stan jałowy) wartość prądu po stronie wtórna jest równy eru (Rys. 1). W takim prypadku pre uwojenie strony pierwotnej prepływa tylko
Badanie transformatora jednofazowego
BADANIE TRANSFORMATORA JEDNOFAZOWEGO Cel ćwicenia Ponanie budowy i asady diałania ora metod badania i podstawowych charakterystyk transformatora jednofaowego. I. WIADOMOŚCI TEORETYCZNE Budowa i asada diałania
MODEL MUNDELLA-FLEMINGA
Danuta Miłasewic Uniwersytet Sceciński MODEL MUNDELLA-FLEMINGA 1. OPIS MODELU MUNDELLA-FLEMINGA Model ten, stworony na pocątku lat seśćdiesiątych XX wieku pre Roberta A. Mundella i Markusa Fleminga, opisuje
ANALIZA WYTRZYMAŁOŚCIOWA STROPU BĘDĄCEGO W KONTAKCIE DWUPARAMETROWYM Z POKŁADEM PRZY EKSPLOATACJI NA ZAWAŁ
Górnictwo i Geoinżynieria Rok 3 Zesyt 008 Marian Paluch*, Antoni Tajduś* ANALIZA WYTRZYMAŁOŚCIOWA STROPU BĘDĄCEGO W KONTAKCIE DWUPARAMETROWYM Z POKŁADEM PRZY EKSPLOATACJI NA ZAWAŁ. Wstęp Zajmować będiemy
Mechanika gruntów - opis przedmiotu
Mechanika gruntów - opis przedmiotu Informacje ogólne Nazwa przedmiotu Mechanika gruntów Kod przedmiotu 06.4-WI-BUDP-Mechgr-S16 Wydział Kierunek Wydział Budownictwa, Architektury i Inżynierii Środowiska
UKŁADY TENSOMETRII REZYSTANCYJNEJ
Ćwicenie 8 UKŁADY TESOMETII EZYSTACYJEJ Cel ćwicenia Celem ćwicenia jest ponanie: podstawowych właściwości metrologicnych tensometrów, asad konstrukcji pretworników siły, ora budowy stałoprądowych i miennoprądowych
Wykonawstwo robót fundamentowych związanych z posadowieniem fundamentów i konstrukcji drogowych z głębiej zalegającą w podłożu warstwą słabą.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Wykonawstwo robót fundamentowych związanych z posadowieniem fundamentów i konstrukcji drogowych z głębiej zalegającą w podłożu warstwą słabą. W przypadkach występowania
MODEL ENERGETYCZNY PROCESU REGENERACJI MECHANICZNEJ SUCHEJ ZUŻYTYCH MAS FORMIERSKICH
24/20 Archives of Foundry, Year 2006, Volume 6, 20 Archiwum Odlewnictwa, Rok 2006, Rocnik 6, Nr 20 PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 MODEL ENERGETYCZNY PROCESU REGENERACJI MECHANICZNEJ SUCHEJ ZUŻYTYCH MAS
Fizyka 3.3 III. DIODA ZENERA. 1. Zasada pomiaru.
Fiyka 3.3 III. DIODA ZENERA Cel ćwicenia: Zaponanie się asadą diałania diody Zenera, wynacenie jej charakterystyki statycnej, napięcia wbudowanego ora napięcia Zenera. 1) Metoda punkt po punkcie 1. Zasada
Badanie transformatora jednofazowego. (Instrukcja do ćwiczenia)
1 Badanie transformatora jednofaowego (Instrukcja do ćwicenia) Badanie transformatora jednofaowego. CEL ĆICZENI: Ponanie asady diałania, budowy i właściwości.transformatora jednofaowego. 1 IDOMOŚCI TEORETYCZNE
TRANSFORMATORY. Transformator jednofazowy. Zasada działania. Dla. mamy. Czyli. U 1 = E 1, a U 2 = E 2. Ponieważ S. , mamy: gdzie: z 1 E 1 E 2 I 1
TRANSFORMATORY Transformator jednofaowy Zasada diałania E E Z od Rys Transformator jednofaowy Dla mamy Cyli e ω ( t) m sinωt cosωt ω π sin ωt + m m π E ω m f m 4, 44 f m E 4, 44 f E m 4, 44 f m E, a E
Wytrzymałość gruntów organicznych ściśliwych i podmokłych.
Piotr Jermołowicz Inżynieria Środowiska Wytrzymałość gruntów organicznych ściśliwych i podmokłych. Każda zmiana naprężenia w ośrodku gruntowym wywołuje zmianę jego porowatości. W przypadku mało ściśliwych
5. Badanie transformatora jednofazowego
5. Badanie transformatora jednofaowego Celem ćwicenia jest ponanie budowy i asady diałania transformatora jednofaowego, jego metod badania i podstawowych charakterystyk. 5.. Wiadomości ogólne 5... Budowa
ENERGOCHŁONNOŚĆ PRASOWANIA MIESZANEK PASZOWYCH W KOMORZE ZAMKNIĘTEJ
Jarosław CZABAN Zbigniew KAMIŃSKI ENEGOCHŁONNOŚĆ ASOWANIA MIESZANEK ASZOWYCH W KOMOZE ZAMKNIĘTEJ Energy consumption of pressure of fodder mixtures in te closed camber Wstęp Zagęscanie i scalanie miesanek
Angelika Duszyńska Adam Bolt WSPÓŁPRACA GEORUSZTU I GRUNTU W BADANIU NA WYCIĄGANIE
Angelika Duszyńska Adam Bolt WSPÓŁPRACA GEORUSZTU I GRUNTU W BADANIU NA WYCIĄGANIE Gdańsk 2004 POLITECHNIKA GDAŃSKA WYDZIAŁ BUDOWNICTWA WODNEGO I INŻYNIERII ŚRODOWISKA MONOGRAFIE ROZPRAWY DOKTORSKIE Angelika
MODEL PROCESU REGENERACJI MECHANICZNEJ SUCHEJ OPRACOWANY W OPARCIU O DANE Z ANALIZY GRANU- LOMETRYCZNEJ
153/18 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2006, Rocnik 6, Nr 18 (2/2) ARCHIVES OF FOUNDRY Year 2006, Volume 6, N o 18 (2/2) PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 MODEL PROCESU REGENERACJI MECHANICZNEJ SUCHEJ OPRACOWANY
Sprawdzanie transformatora jednofazowego
Sprawdanie transformatora jednofaowego SPRAWDZANIE TRANSFORMATORA JEDNOFAZOWEGO Cel ćwicenia Ponanie budowy i asady diałania ora metod badania i podstawowych charakterystyk transformatora jednofaowego.
Badania wpływu ciśnienia ssania na wytrzymałość i sztywność gruntu spoistego i niespoistego
Badania wpływu ciśnienia ssania na wytrzymałość i sztywność gruntu spoistego i niespoistego Dr inż. Zdzisław Skutnik, mgr inż. Marcin Biliniak, prof. dr hab. inż. Alojzy Szymański Szkoła Główna Gospodarstwa
Modelowanie drgań samowzbudnych goleni statku powietrznego
GŁOWIŃSKI Sebastian 1 Modelowanie drgań samowbudnych goleni statku powietrnego WSTĘP Pred ropocęciem eksploatacji statków powietrnych inŝynierowie opracowywali modele na podstawie których budowane były
POLITECHNIKA WROCŁAWSKA WYDZIAŁ ELEKTRONIKI PRACA DYPLOMOWA MAGISTERSKA
POLITECHNIKA WROCŁAWSKA WYDZIAŁ ELEKTRONIKI KIERUNEK: Automatyka i Robotyka (AiR) SPECJALNOŚĆ: Robotyka (ARR) PRACA DYPLOMOWA MAGISTERSKA Wyposażenie robota dwukołowego w cujniki ewnętrne Equipping a two
Deformacja ściany oporowej z gruntu zbrojonego teoria i eksperyment
Deformacja ściany oporowej z gruntu zbrojonego teoria i eksperyment Dr hab. inż. Marek Kulczykowski, prof. nadzw. IBW PAN Instytut Budownictwa Wodnego PAN w Gdańsku, Zakład Geomechaniki W praktyce inżynierskiej
A = {dostęp do konta} = {{właściwe hasło,h 2, h 3 }} = 0, 0003. (10 4 )! 2!(10 4 3)! 3!(104 3)!
Wstęp do rachunku prawdopodobieństwa i statystyki matematycnej MAP037 wykład dr hab. A. Jurlewic WPPT Fiyka, Fiyka Technicna, I rok, II semestr Prykłady - Lista nr : Prestreń probabilistycna. Prawdopodobieństwo
1. ZADANIA Z CECH FIZYCZNYCH GRUNTÓW
1. ZDNI Z CECH FIZYCZNYCH GRUNTÓW Zad. 1.1. Masa próbki gruntu NNS wynosi m m = 143 g, a jej objętość V = 70 cm 3. Po wysuszeniu masa wyniosła m s = 130 g. Gęstość właściwa wynosi ρ s = 2.70 g/cm 3. Obliczyć
2015-01-15. Edycja pierwsza 2014/1015. dla kierunku fizyka medyczna, I rok, studia magisterskie
05-0-5. Opis różnicę pomiędy błędem pierwsego rodaju a błędem drugiego rodaju Wyniki eksperymentu składamy w dwie hipotey statystycne: H0 versus H, tak, by H0 odrucić i pryjąć H. Jeśli decydujemy, że pryjmujemy
Naprężenia w ośrodku gruntowym
Naprężenia w ośrodku gruntowym Naprężenia geostatycne (pierwotne, bytowe) Wpływ wody gruntowej na naprężenia pierwotne Naprężenia wywołane siłą skupioną rowiąanie oussinesq a Naprężenia pochodące od obciążenia
Nasyp przyrost osiadania w czasie (konsolidacja)
Nasyp przyrost osiadania w czasie (konsolidacja) Poradnik Inżyniera Nr 37 Aktualizacja: 10/2017 Program: Plik powiązany: MES Konsolidacja Demo_manual_37.gmk Wprowadzenie Niniejszy przykład ilustruje zastosowanie
- Celem pracy jest określenie, czy istnieje zależność pomiędzy nośnością pali fundamentowych, a temperaturą ośrodka gruntowego.
Cel pracy - Celem pracy jest określenie, czy istnieje zależność pomiędzy nośnością pali fundamentowych, a temperaturą ośrodka gruntowego. Teza pracy - Zmiana temperatury gruntu wokół pala fundamentowego
Wykład 4: Fraktale deterministyczne i stochastyczne
Wykład 4: Fraktale deterministycne i stochastycne Fiyka komputerowa 005 Kataryna Weron, kweron@ift.uni.wroc.pl Co to jest fraktal? Złożona budowa dowolnie mały jego fragment jest równie skomplikowany jak
Analiza mobilizacji oporu pobocznicy i podstawy pala na podstawie interpretacji badań modelowych
Analiza mobilizacji oporu pobocznicy i podstawy pala na podstawie interpretacji badań modelowych Prof. dr hab. inż. Zygmunt Meyer, mgr inż. Krzysztof Żarkiewicz Zachodniopomorski Uniwersytet Technologiczny
Modelowanie i obliczenia techniczne. Modelowanie matematyczne Metody modelowania
Modelowanie i oblicenia technicne Modelowanie matematycne Metody modelowania Modelowanie matematycne procesów w systemach technicnych Model może ostać tworony dla całego system lb dla poscególnych elementów
PORÓWNANIE PEŁZANIA DREWNA PRZED I PO PORAśENIU PRZEZ MIKROORGANIZMY
JAN KUBIK, j.kubik@po.opole.pl KAMIL PAWLIK, k.pawlik@po.opole.pl Politechnika Opolska PORÓWNANIE PEŁZANIA DREWNA PRZED I PO PORAśENIU PRZEZ MIKROORGANIZMY CREEP COMPARISON O WOOD BEORE AND ATER INECTION
Załącznik nr 4 EFEKTY KSZTAŁCENIA I WARUNKI UZYSKANIA EFEKTÓW KSZTAŁCENIA ORAZ SPOSÓB ICH WERYFIKACJI NA STUDIACH DOKTORANCKICH
Załącnik nr 4 EFEKTY KSZTAŁCENIA I WARUNKI UZYSKANIA EFEKTÓW KSZTAŁCENIA ORAZ SPOSÓB ICH WERYFIKACJI NA STUDIACH DOKTORANCKICH 1. Realiacja programu studiów doktoranckich w scególności prowadi do osiągnięcia
CHEMAR Rurociągi Sp. z o.o. ul. Olszewskiego Kielce Polska
CHEMAR Rurociągi Sp. o.o. ul. Olsewskiego 6 25 953 Kielce Polska KATALOG ZAMOCOWAŃ RUROCIĄGÓW 2009 Predstawiamy Państwu nową edycję Katalogu Zamocowań Rurociągów 2009 opracowanego pre Diał Konstrukcyjny
Projekt ciężkiego muru oporowego
Projekt ciężkiego muru oporowego Nazwa wydziału: Górnictwa i Geoinżynierii Nazwa katedry: Geomechaniki, Budownictwa i Geotechniki Zaprojektować ciężki pionowy mur oporowy oraz sprawdzić jego stateczność
Podłoże warstwowe z przypowierzchniową warstwą słabonośną.
Piotr Jermołowicz - Inżynieria Środowiska Szczecin Podłoże warstwowe z przypowierzchniową warstwą słabonośną. W przypadkach występowania bezpośrednio pod fundamentami słabych gruntów spoistych w stanie
Jakie nowe możliwości daje właścicielom i zarządcom budynków znowelizowana Ustawa termomodrnizacyjna
dr inż. Wiesław Sarosiek mgr inż. Beata Sadowska mgr inż. Adam Święcicki Katedra Podstaw Budownictwa i Fiyki Budowli Politechniki Białostockiej Narodowa Agencja Posanowania Energii S.A. Filia w Białymstoku
SZKOŁA GŁÓWNA SŁUŻBY POŻARNICZEJ KATEDRA TECHNIKI POŻARNICZEJ
SZKOŁA GŁÓWNA SŁUŻBY POŻARNICZEJ KATEDRA TECHNIKI POŻARNICZEJ ZAKŁAD ELEKTROENERGETYKI Ćwicenie: URZĄDZENIA PRZECIWWYBUCHOWE BADANIE TRANSFORMATORA JEDNOFAZOWEGO Opracował: kpt.dr inż. R.Chybowski Warsawa
ĆWICZENIE 5 BADANIE ZASILACZY UPS
ĆWICZENIE 5 BADANIE ZASILACZY UPS Cel ćwicenia: aponanie budową i asadą diałania podstawowych typów asilacy UPS ora pomiar wybranych ich parametrów i charakterystyk. 5.1. Podstawy teoretycne 5.1.1. Wstęp
Zastosowanie metody PEM do oceny osiadania warstwy gruntu obciążonej cyklicznie
Zastosowanie metody PEM do oceny osiadania warstwy gruntu obciążonej cyklicznie Prof dr hab inż Jarosław Przewłócki Politechnika Gdańska, Wydział Architektury Dr hab inż Waldemar Świdziński, prof IBW PAN
STATYCZNA PRÓBA SKRĘCANIA
Mechanika i wytrzymałość materiałów - instrukcja do ćwiczenia laboratoryjnego: Wprowadzenie STATYCZNA PRÓBA SKRĘCANIA Opracowała: mgr inż. Magdalena Bartkowiak-Jowsa Skręcanie pręta występuje w przypadku
Analiza transformatora
ĆWICZENIE 4 Analia transformatora. CEL ĆWICZENIA Celem ćwicenia jest ponanie bodowy, schematu astępcego ora ocena pracy transformatora.. PODSTAWY TEORETYCZNE. Budowa Podstawowym adaniem transformatora
WŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNE ZŁOŻA NASION RZEPAKU WYZNACZANE W TEŚCIE JEDNOOSIOWEGO ŚCISKANIA 1. M. Stasiak, M. Molenda, R. Rusinek, J.
Acta Agrophysica, 2001, 46, 167-178 WŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNE ZŁOŻA NASION RZEPAKU WYZNACZANE W TEŚCIE JEDNOOSIOWEGO ŚCISKANIA 1 M. Stasiak, M. Molenda, R. Rusinek, J. Horabik Instytut Agrofiyki PAN, ul.
Fundamentem nazywamy tę część konstrukcji budowlanej lub inżynierskiej, która wsparta jest bezpośrednio na gruncie i znajduje się najczęściej poniżej
Fundamentowanie 1 Fundamentem nazywamy tę część konstrukcji budowlanej lub inżynierskiej, która wsparta jest bezpośrednio na gruncie i znajduje się najczęściej poniżej powierzchni terenu. Fundament ma
Nazwa przedmiotu: Techniki symulacji. Kod przedmiotu: EZ1C Numer ćwiczenia: Ocena wrażliwości i tolerancji układu
P o l i t e c h n i k a B i a ł o s t o c k a W y d i a ł E l e k t r y c n y Nawa predmiotu: Techniki symulacji Kierunek: elektrotechnika Kod predmiotu: EZ1C400 053 Numer ćwicenia: Temat ćwicenia: E47
Ćwiczenie 13. Wyznaczanie ruchliwości i koncentracji nośników prądu w półprzewodnikach metodą efektu Halla. Cel ćwiczenia
Ćwicenie 13 Wynacanie ruchliwości i koncentracji nośników prądu w półprewodnikach metodą efektu alla Cel ćwicenia Celem ćwicenia jest aponanie się e jawiskiem alla, stałoprądowa metoda badania efektu alla,
Funkcje pola we współrzędnych krzywoliniowych cd.
Funkcje pola we współrędnych krywoliniowych cd. Marius Adamski 1. spółrędne walcowe. Definicja. Jeżeli M jest rutem punktu P na płascynę xy, a r i ϕ są współrędnymi biegunowymi M, to mienne u = r, v =
MOŻLIWOŚCI DIAGNOZOWANIA SYSTEMÓW NAWIGACJI INERCJALNEJ NA BAZIE ANALIZY WARTOŚCI BŁĘDÓW SCHULERA
Andrej SZELMANOWSKI Instytut Technicny Wojsk Lotnicych PRACE NAUKOWE ITWL Zesyt 33, s. 159 172, 2013 r. DOI 10.2478/afit-2013-0009 MOŻLIWOŚCI DIAGNOZOWANIA SYSTEMÓW NAWIGACJI INERCJALNEJ NA BAZIE ANALIZY
1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU. Poziom odniesienia: 0,00 m.
1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU Poziom odniesienia: 0,00 m. 4 2 0-2 -4 0 2. Fundamenty Liczba fundamentów: 1 2.1. Fundament nr 1 Klasa fundamentu: ława, Typ konstrukcji: ściana, Położenie fundamentu względem
WPŁYW TEMPERATURY NA KONSOLIDACJĘ OŚRODKA POROWATEGO NASYCONEGO CIECZĄ. 1. Wstęp. 2. Równania termokonsolidacji. Jan Gaszyński*
Górnictwo i Geoinżynieria ok 3 Zeyt 8 Jan Gayńki* WPŁYW MPAUY NA KONSOLIDACJĘ OŚODKA POOWAGO NASYCONGO CICZĄ. Wtęp Potreba rowiąywania agadnień wiąanych budownictwem ora inżynierią i ochroną środowika
Instytut Geologii, Uniwersytet im. A. Mickiewicza w Poznaniu. prof. UAM, dr hab. inż. Jędrzej Wierzbicki
Instytut Geologii, Uniwersytet im. A. Mickiewica w Ponaniu MECHANIKA GRUNTÓW prof. UAM, dr hab. inż. Jędrej Wierbicki CEL Ponanie asad modelowego opisu ośrodka gruntowego (model i jego parametry). Umiejętność
Przedmowa 5. Rozdział 1 Przekształcenie Laplace a 7
Spis treści Predmowa 5 Rodiał 1 Prekstałcenie Laplace a 7 Rodiał 2 Wyprowadenie prekstałcenia Z 9 1. Prykładowe adania......................... 10 2. Zadania do samodielnego rowiąania............... 16
PROPAGACJA PIORUNOWEGO ZABURZENIA ELEKTROMAGNETYCZNEGO NAD ZIEMIĄ
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI RZESZOWSKIEJ 9, Elektrotechnika 34 RUTJEE,. 34 (/15, kwiecień-cerwiec 15, s. 187- Marius GAMRACKI 1 PROPAGACJA PIORUNOWEGO ZABURZENIA ELEKTROMAGNETYCZNEGO NAD ZIEMIĄ W pracy
Politechnika Białostocka INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH
Politechnika Białostocka Wydział Budownictwa i Inżynierii Środowiska INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH Temat ćwiczenia: Próba skręcania pręta o przekroju okrągłym Numer ćwiczenia: 4 Laboratorium z
Wykorzystanie wzoru na osiadanie płyty statycznej do określenia naprężenia pod podstawą kolumny betonowej
Wykorzystanie wzoru na osiadanie płyty statycznej do określenia naprężenia pod podstawą kolumny betonowej Pro. dr hab. inż. Zygmunt Meyer, mgr inż. Krzyszto Żarkiewicz Zachodniopomorski Uniwersytet Technologiczny
Automatyczna kompensacja mocy biernej z systemem monitorowania kopalnianej sieci 6 kv
dr inż MARIAN HYLA Politechnika Śląska w Gliwicach Automatycna kompensacja mocy biernej systemem monitorowania kopalnianej sieci 6 kv W artykule predstawiono koncepcję, realiację ora efekty diałania centralnego
, u. sposób wyznaczania: x r = m. x n, Zgodnie z [1] stosuje się następujące metody ustalania parametrów geotechnicznych:
Wybrane zagadnienia do projektu fundamentu bezpośredniego według PN-B-03020:1981 1. Wartości charakterystyczne i obliczeniowe parametrów geotechnicznych oraz obciążeń Wartości charakterystyczne średnie
BADANIA DYNAMICZNE MODELI KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH NA STOLE WSTRZĄSOWYM SHAKING TABLE EXPERIMENTAL STUDY ON EARTHQUAKE-INDUCED STRUCTURAL POUNDING
ROBERT JANKOWSKI BADANIA DYNAMICZNE MODELI KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH NA STOLE WSTRZĄSOWYM SHAKING TABLE EXPERIMENTAL STUDY ON EARTHQUAKE-INDUCED STRUCTURAL POUNDING Streszczenie Abstract Celem niniejszego
Badanie wymiennika ciepła typu płaszczowo-rurowy
Badanie wymiennika ciepła typu płascowo-rurowy opracował Damian Joachimiak . Rodaje wymienników ciepła. Wymiennik ciepła (prenośnik ciepła) jest to urądenie, w którym ciepło prekaywane jest od jednego
Zastosowanie funkcji inżynierskich w arkuszach kalkulacyjnych zadania z rozwiązaniami
Tadeus Wojnakowski Zastosowanie funkcji inżynierskich w arkusach kalkulacyjnych adania rowiąaniami Funkcje inżynierskie występują we wsystkich arkusach kalkulacyjnych jak Excel w MS Office Windows cy Gnumeric
Niniejsze zapytanie nie stanowi zapytania ofertowego w rozumieniu przepisów Prawa o Zamówieniach Publicznych.
Zapytanie o informację na ofertę monitoringu mediów Narodowego WSTĘP Na podstawie Umowy dierżawy i powierenia arądania Stadionem m w Warsawie awartej pre sp. siedibą w Warsawie (dalej również jako lub
Projekt głębokości wbicia ścianki szczelnej stalowej i doboru profilu stalowego typu U dla uzyskanego maksymalnego momentu zginającego
Projekt głębokości wbicia ścianki szczelnej stalowej i doboru profilu stalowego typu U dla uzyskanego maksymalnego momentu zginającego W projektowaniu zostanie wykorzystana analityczno-graficzna metoda