Instytut Konstrukcji Maszyn, Instytut Pojazdów Szynowych 1
|
|
- Konrad Sobczak
- 6 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 ODSTAWY KONSTRUKCJI MASZYN (Zaania prykłaowe, cęść I) 2015/ WYTRZYMAŁOŚĆ ZMĘCZENIOWA. łaskownik (jak na rysunku) wykonany e stai o prekroju prostokątny pracuje na ginanie. Jest on obciążony na swobonych końcach oente M g = o 300 o 1540 kn. Obicyć jaki powinien być proień karbu R aby niejsyć naprężenie aksyane ęceniowe o 20%. DANE: a = 80, b = 40, grubość g = 8, współcynnik kstałtu α k wg wykresu (a karbu o proieniu R = 3.4 ), współcynnik stanu powierchni β p = 1.1, współcynnik wrażiwości ateriału na iałanie karbu η = 0.75, współcynnik wiekości preiotu γ = 1.2. WSKAZÓWKA: Da aanej wartości α k obicyć naprężenie aksyane σ a uwgęniające koncentrację naprężeń wywołaną istniejący karbe, obicyć nowy współcynnik kstałtu α' k a pote ustaić nowy proień aokrągenia karbu R. 2. WYTRZYMAŁOŚĆ ZMĘCZENIOWA. Stopniowana nieobracająca się oś (jak na rysunku) obciążona jest cykicnie ienny oente ginający M g = ( ) N. Oś wykonano e stai, a której Z = 300 Ma, Z gj = 380 Ma, R e = 420 Ma, R eg = 1.1R e. Obicyć ęceniowy współcynnik bepieceństwa pryjując cyk σ a /σ = const. DANE GEOMETRYCZNE: = 40, D = 50, ρ k = 1.5, proień ateriałowy ρ = 0.5. Współcynniki wiąane wytryałością ęceniową: β p = 1.11, η = 0.84, = WSKAZÓWKA: obicyć koejno σ a, σ in, σ, σ a ; astosować wór: Z = in 2Z βγσ a + σ Z gj Reg, βγσ a + σ 1 Instytut Konstrukcji Masyn, Instytut ojaów Synowych 1
2 ODSTAWY KONSTRUKCJI MASZYN (Zaania prykłaowe, cęść I) 2015/2016 (ρ+ρ )/r 3. WYTRZYMAŁOŚĆ ZMĘCZENIOWA. Stopniowana i nieobracająca się oś (jak na rysunku) obciążona jest cykicnie ienny oente ginający M = (40 120) N. Oś wykonano e stai, a której Z = 300 Ma, Z gj = 380 Ma, R e = 420 Ma, R eg = 1.1R e. Obicyć ęceniowy współcynnik bepieceństwa pryjując cyk σ = const. INNE DANE: = 2r = 22, D = 2R = 28, ρ = 2.0, proień ateriałowy ρ = Współcynniki wiąane wytryałością ęceniową: β p = 1.05 (współcynnik stanu powierchni), η = 0.75 (współcynnik wrażiwości ateriału na iałanie karbu), = 1.21 (współcynnik skai). WSKAZÓWKA: obicyć koejno σ a, σ in, σ, σ a astosować wór: Z + σ Z 2 1 Z gj Reg = in, βγσa + σ βγσa + σ 4. WYTRZYMAŁOŚĆ ZMĘCZENIOWA. Stopniowany rążek (jak na rysunku) obciążony jest cykicnie ienną siłą rociągającą = (12 35) kn. Eeent wykonano e stai S275, a której Z rc = 170 Ma, Z rj = 310 Ma, R e = 275 Ma. Obicyć ęceniowy współcynnik bepieceństwa pryjując cyk σ a /σ = const. (ρ+ρ )/ INNE DANE: = 20, D = 24, ρ = 1.4, proień ateriałowy ρ = 0.6. Współcynniki wiąane wytryałością ęceniową: β p = 1.11 (współcynnik stanu powierchni), η = 0.75 (współcynnik wrażiwości ateriału na iałanie karbu), γ = 1.30 (współcynnik wiekości preiotu). WSKAZÓWKA: obicyć koejno σ a, σ in, σ, σ a ; astosować wór: Zrc Re = in, βγσ + σ 2Zrc a βγσa + σ 1 Zrj Instytut Konstrukcji Masyn, Instytut ojaów Synowych 2
3 ODSTAWY KONSTRUKCJI MASZYN (Zaania prykłaowe, cęść I) 2015/2016 (ρ+ρ )/r 5. WYTRZYMAŁOŚĆ ZMĘCZENIOWA. Stopniowana i nieobracająca się oś (jak na rysunku) obciążona jest cykicnie ienny oente ginający M = (50 110) N. Oś wykonano e stai, a której Z = 300 Ma, Z gj = 380 Ma, R e = 420 Ma, R eg = 1.1R e. Obicyć ęceniowy współcynnik bepieceństwa pryjując cyk σ = const. INNE DANE: = 2r = 20, D = 2R = 26, ρ = 2.0, proień ateriałowy ρ = 0.5. Współcynniki wiąane wytryałością ęceniową: β p = 1.07 (współcynnik stanu powierchni), η = 0.8 (współcynnik wrażiwości ateriału na iałanie karbu), = 1.19 (współcynnik skai). WSKAZÓWKA: obicyć koejno σ a, σ in, σ, σ a ; astosować wór: Z + σ Z 2 1 Z gj Reg = in, βγσa + σ βγσa + σ 6. WYTRZYMAŁOŚĆ ZMĘCZENIOWA. Stopniowany wałek (jak na rysunku) obciążony jest cykicnie ienny oente skręcający M = (50 110) N. Wałek wykonano e stai C45, a której Z so = 183 Ma, Z sj = 365 Ma, R e = 410 Ma, R es = 237 Ma. Obicyć ęceniowy współcynnik bepieceństwa pryjując cyk τ = const. INNE DANE: = 2r = 20, D = 2R = 26, ρ = 1.5, proień ateriałowy ρ = Współcynniki wiąane wytryałością ęceniową: β p = 1.15, η = 0.8, = 1.3. WSKAZÓWKA: obicyć koejno τ a, τ in, τ, τ a ; astosować wór: (ρ+ρ )/r Z + τ so Z so 2 1 Z sj Res = in, βγτa + τ βγτa + τ Instytut Konstrukcji Masyn, Instytut ojaów Synowych 3
4 ODSTAWY KONSTRUKCJI MASZYN (Zaania prykłaowe, cęść I) 2015/ WYTRZYMAŁOŚĆ ZMĘCZENIOWA. Nieobracająca się oś karbe obrąckowy (jak na rysunku) obciążona jest cykicnie ienny oente ginający M = (-10 50) N. Oś wykonano e stai S345, a której Z = 320 Ma, Z gj = 480 Ma, R e = 345 Ma, R eg = 1.1R e. Obicyć ęceniowy współcynnik bepieceństwa pryjując cyk σ = const. INNE DANE: = 2r = 15, D = 2R = 20, ρ = 2.0, proień ateriałowy ρ = Współcynniki wiąane wytryałością ęceniową: β p = 1.12, η = 0.82, = 1.1. (ρ+ρ )/r WSKAZÓWKA: obicyć koejno σ a, σ in, σ, σ a ; astosować wór: Z + σ Z 2 1 Z gj Reg = in, βγσa + σ βγσa + σ 8. WYTRZYMAŁOŚĆ ZMĘCZENIOWA. Tueja osaenie (jak na rysunku) obciążona jest cykicnie ienny oente ginający M g = ( ) N. Tueję wykonano e stai, a której Z = 230 Ma, Z gj = 360 Ma, R e = 345 Ma, R eg = 400 Ma. Obicyć ęceniowy współcynnik bepieceństwa pryjując cyk σ = const. Narysować wykres Sitha anacony punkte pracy o współręnych σ, σ a. r/ INNE DANE: = 40, D = 48, / o = 1.25, ρ = 2.5, r = ρ+ρ, gie proień ateriałowy ρ = Współcynniki wiąane wytryałością ęceniową: β p = 1.05, η = 0.76, γ = WSKAZÓWKA: obicyć koejno σ a, σ in, σ, σ a ; astosować wór: Z + σ Z 2 1 Z gj Reg = in, βγσa + σ βγσa + σ Instytut Konstrukcji Masyn, Instytut ojaów Synowych 4
5 ODSTAWY KONSTRUKCJI MASZYN (Zaania prykłaowe, cęść I) 2015/ WYTRZYMAŁOŚĆ ZMĘCZENIOWA. Stopniowany wałek otwore (jak na rysunku) obciążony jest cykicnie ienny oente skręcający M s = (6 16) kn. Wałek wykonano e stai, a której Z so = 240 Ma, Z sj = 500 Ma, R e = 840 Ma, R es = 500 Ma. Obicyć ęceniowy współcynnik bepieceństwa pryjując cyk τ a /τ = const. Narysować wykres Sitha anacony punkte pracy o współręnych τ, τ a. INNE DANE: = 80, D = 96, / o = 2, ρ = 5.5. Współcynniki wiąane wytryałością ęceniową: β p = 1.17, η = 0.82, = 1.6. WSKAZÓWKA: obicyć koejno τ a, τ in, τ, τ a ; astosować wór: Z Reg = in, 2Z βγτ + τ a βγτa + τ 1 Z gj 10. WYTRZYMAŁOŚĆ ZMĘCZENIOWA. Obracająca się stopniowana oś obciążona jest stały oente ginający M g = 1200 N. Oś wykonano e stai 37Cr4, a której Z = 430 Ma, Z gj = 675 Ma, R e = 700 Ma. Dane geoetrycne: = 45, D = 54, ρ k = 2, proień ateriałowy ρ = 0.4. Współcynniki wiąane wytryałością ęceniową: β p = 1.15, η = 0.8, = Obicyć ęceniowy współcynnik bepieceństwa i narysować wykres ęceniowy (np. Haigha) anacony punkte pracy. Instytut Konstrukcji Masyn, Instytut ojaów Synowych 5
6 ODSTAWY KONSTRUKCJI MASZYN (Zaania prykłaowe, cęść I) 2015/ WYTRZYMAŁOŚĆ ZMĘCZENIOWA. Oś osaenie o śrenicy D = 1.25 prenosi cykicnie ienny oent ginający M g = ( ) N. Sprawić je wytryałość ęceniową w prekroju niebepiecny, jeśi wyagany ęceniowy współcynnik bepieceństwa wynosi w = 2.5. W obiceniach pryjąć cyk σ g = const. Wałek wykonano e stai 37Cr4, a której: Z = 430 Ma, Z gj = 675 Ma, R eg = 825 Ma. Dane otycące geoetrii wałka: = 60, L = 19, ρ k = 1. oostałe, poocnice współcynniki ają następujące wartości: β p = 1.1, η = 0.75, γ = 1.5, ρ = Ziana których wyiarów (opróc śrenicy ) oże poprawić apas bepieceństwa? WSKAZÓWKI: obicyć σ g, σ ga a prekroju niebepiecne ora współcynnik koncentracji naprężeń β. Wór na ęceniowy współcynnik bepieceństwa a cyku ienne wg reguły σ g = const: Z + Z 2σ g 1 Z gj Reg = in,. βγσ ga + σ g βγσ ga + σ g 12. WYTRZYMAŁOŚĆ ZMĘCZENIOWA. Tarca spręgła osaona jest na copie wałka a poocą wpustu. ołącenie prenosi cykicnie ienny oent skręcający M = ( ) N. Sprawić wytryałość ęceniową wałka w prekroju niebepiecny, jeśi wyagany ęceniowy współcynnik bepieceństwa wynosi wy = 2.5. W obiceniach pryjąć ienność cyku obciążeniowe wg warunku τ s = const. Wałek wykonano e stai C35, a której: Z so = 152 Ma, Z sj = 300 Ma, R e = 360 Ma, R es R e /3 ½. Ziana których wyiarów ub paraetrów oże poprawić apas bepieceństwa? WSKAZÓWKI: obicyć naprężenia τ s, τ sa a prekroju niebepiecne ora współcynnik koncentracji naprężeń β. Zastosować następujący wór na ęceniowy współcynnik bepieceństwa (a cyku ienne wg reguły τ s = const): Z = in so Z + 2τ s 1 Z βγτ + τ sa s so sj Res, βγτ + τ sa s = 40 ρ = 0.5 b = 10 γ = 1.37 h = 5 η = 0.85 r = 0.3 β p = 1.15 Instytut Konstrukcji Masyn, Instytut ojaów Synowych 6
7 ODSTAWY KONSTRUKCJI MASZYN (Zaania prykłaowe, cęść I) 2015/ WYTRZYMAŁOŚĆ ZMĘCZENIOWA. łaskownik centrany otwore obciążony jest cykicnie ienną siłą rociągającą = ( ) N. Eeent wykonano e stai C45, a której Z rc = 190 Ma, Z rj = 340 Ma. Dane geoetrycne: H = 50, h = 5, = 20. Współcynniki wiąane wytryałością ęceniową: β p = 1.05, η = 0.8, = 1.4. A σ σ' h (t) H (t) Obicyć ęceniowy współcynnik bepieceństwa S pryjując cyk σ a /σ = const, cyi Z rc S = + Z βγσ σ 2 a Z rc rj 1 WSKAZÓWKA: obicyć koejno:. σ, σ, σ, σ a a prekroju A-A. W ceu wynacenia współcynnika kstał- in a tu astosować wór (wg etersona) α k = δ - 0.6δ δ 3, gie δ =1-/H. A Instytut Konstrukcji Masyn, Instytut ojaów Synowych 7
8 ODSTAWY KONSTRUKCJI MASZYN (Zaania prykłaowe, cęść I) 2015/ OŁĄCZENIE SAWANE. Obicyć opuscane obciążenie uchwytu prestawione na rys. obok. Uchwyt wykonany jest e stai S235JR, a naprężenie opuscane w spoinie łącącej uchwyt e ścianą wynosi: k = 100 [Ma]. UWAGA: w obiceniach uwgęnić rociąganie, ginanie i ścinanie w łącu i wykorystać hipoteę H-M-H, a wyiary uchwytu poane są na rysunku. ' r 15. OŁĄCZENIA SAWANE. Dwie płytki otworai i oprawą na sworeń tworą wspornik obciążony ukośną siłą, jak na rysunku. Wspornik pryspawano o ścianki biornika o grubości g 1 spoinai pachwinowyi. Biorąc po uwagę wyiary eeentów b spawanych ustaić grubości wsystkich potrebnych spoin. Narysować je i onacyć nie asaai rysunku technicne. Uwgęniając skłaowe h α ścinające siły ora oent ginający obicyć aksyaną wartość naprężenia iałające w spoinach pry biorniku. Wskaać to iejsce. WSKAZÓWKA: wynacyć naprężenie stycne poioe τ h, naprężenie stycne pionowe τ v ora naprężenie pochoące o ginania τ hm a następnie g 1 astosować wór na naprężenie astępce. = 7500 N g 1 = 10 = 40 α = 60 o g 2 = 6 b = 100 g 3 = 4 h = 80 g 3 g 2 α h t g 16. OŁĄCZENIE SAWANE. Sprawić wytryałość połącenia spawane łącące uchwyt e ścianą biornika jak na rysunku. Uchwyt obciążony jest siłą iałającą po kąte α. Naprężenie opuscane w spoinie wynosi: k r = 150 Ma. UWAGA: W obiceniach naprężeń w łącach spawanych uwgęnić tyko rociąganie i ścinanie. Wykorystać hipoteę HMH. INNE DANE: h = 50, = 57.5 kn, α = 50 o, g = 5, t > g. 17. OŁĄCZENIA SAWANE. Dwie rury kwaratowe o prekroju poprecny F = 4.03 c 2 espawano spoiną ocołową, jak na rysunku. Złące oatkowo wocniono opowienio ługii nakłakai o grubości g N = 2. Obicyć opuscane obciążenie jakie oże prenieść to połącenie pry ałożeniu, że spoiny pachwinowe nie uegną pęknięcio. Rury i nakłaki wykonano e stai o naprężeniu opuscany k = 120 Ma, Instytut Konstrukcji Masyn, Instytut ojaów Synowych 8
9 ODSTAWY KONSTRUKCJI MASZYN (Zaania prykłaowe, cęść I) 2015/2016 pry cy spoina cołowa wykauje naprężenie opuscane niejse o 20%. Wyiary poane są na rysunku obok. Stosując się o asa rysunku technicne wrysować onacenia i wyiary spoin. 18. OŁĄCZENIE SAWANE. Wspornik wykonany rury prostokątnej obciążony jest na końcu siłą skupioną = 20 kn. W górnej i onej cęści profiu wykonano spoiny cołowe ½V (jak na rysunku). Sprawić wytryałość połącenia spawane uwgęniając oent gnący M g w prekroju niebepiecny. ½V 60 OZOSTAŁE DANE: wyiary rury - b h = , grubość profiu g = 5, łuść = 350, naprężenie opuscane a spoiny k g = 90 Ma. ½V OŁĄCZENIE SAWANE. Dwie rury jak na rysunku połącono spoiną cołową V i obciążono oente skręcający T = 450 N ora siłą rociągającą = 35 kn. Obicyć wartość naprężeń astępcych w spoinie. T s T OZOSTAŁE DANE: śrenica ewnętrna = 71, grubość ścianki s = 4.6. WSKAZÓWKA: wynacyć naprężenie norane σ, skręcające τ a pote naprężenie astępce wg hipotey HMH. 20. OŁĄCZENIE SAWANE. Dwie rury jak na rysunku połącono spoiną cołową i obciążono oente skręcający M s ora siłą rociągającą = 250 kn. Obicyć aksyaną wartość oentu skręcające, który ożna obciążyć rurę, jeżei opuscane naprężenie w spoinie wynosi k r = 90 Ma. s OZOSTAŁE DANE: = 127, s = 6. WSKAZÓWKA: wynacyć naprężenie norane σ n i stycne τ. Zastosować wór: M s M s M g s M g 21. OŁĄCZENIE SAWANE. Dwie rury jak na rysunku połącono spoiną cołową i obciążono oente ginający M g ora siłą rociągającą = 20 kn. Obicyć aksyaną wartość oentu ginające, który ożna obciążyć rurę, jeżei opuscane naprężenie w spoinie wynosi k r = 90 Ma. OZOSTAŁE DANE: = 50.8, s = 3. WSKAZÓWKA: wynacyć naprężenie o rociągania σ i wór na naprężenie o ginania σ M. Instytut Konstrukcji Masyn, Instytut ojaów Synowych 9
10 ODSTAWY KONSTRUKCJI MASZYN (Zaania prykłaowe, cęść I) 2015/ OŁĄCZENIE SAWANE. Wspornik prestawiony na rysunku obciążony jest w oegłości = 1050 o iejsca pryspawania siłą Q = 50 kn ora siłą rociągającą = 30 kn. Obicyć aksyane naprężenie astępce w spoinach. INNE DANE: B = H = 100, g = 10. H B t g Q UWAGA: w obiceniach nie uwgęniać ścinania łący spawanych. 23. OŁĄCZENIE SAWANE. Beka wuteownikowa prestawiona na rysunku obciążona jest w śroku siłą = 30 kn. Bekę utworono (espawano) pasów one i górne ora e śronika. Każy tych eeentów skłaa się wu cęści połąconych również pre spawanie. Narysować wykres oentów ginających bekę. Obicyć aksyane naprężenie w spoinie V łącącej wie cęści one pasa wuteownika. INNE DANE: = 4800, B = 100, H = 200, g = 10, t = 6. H t B g ¼ V ¼ g UWAGA: 1) w obiceniach wskaźnika prekroju poprecne nie uwgęniać spoin pachwinowych, 2) w obiceniach naprężeń poinąć ścinanie. 24. OŁĄCZENIE SAWANE. Beka o prekroju skrynkowy prestawiona na rysunku obciążona jest w śroku woa siłai = 50 kn. Bekę utworono (espawano) pasów one i górne ora wu śroników. Każy tych eeentów skłaa się wu cęści połąconych również pre spawanie. Narysować wykres oentów ginających bekę. Obicyć aksyane naprężenie w spoinie V łącącej wie cęści one pasa beki. ⅓ ⅓ INNE DANE: = 2100 B = 120, H = 250, g = 12, t = 7. H t B g V g UWAGA: 1) w obiceniach wskaźnika prekroju poprecne nie uwgęniać spoin pachwinowych, 2) w obiceniach naprężeń poinąć ścinanie. Instytut Konstrukcji Masyn, Instytut ojaów Synowych 10
11 ODSTAWY KONSTRUKCJI MASZYN (Zaania prykłaowe, cęść I) 2015/ OŁĄCZENIE SAWANE. łaskownik połącono bachą spoiną pachwinową. Złące obciążono siłą rociągającą jak na rysunku. Obicyć wartość aksyaną siły jesi naprężenie opuscane w spoinie wynosi 150 Ma. OZOSTAŁE DANE: b = 50, = 75, grubości ścianek: g 1 = 5, g 2 = 6. WSKAZÓWKA: grubość spoiny a wynacyć na postawie grubości bach. a b g 1 g OŁĄCZENIE SAWANE.. Dwie bachy połącono spoiną pachwinową jak na rysunku. Złące obciążono siłą rociągającą. Obicyć wartość aksyaną siły jeśi naprężenie opuscane w spoinie wynosi 100 Ma. a b g 1 OZOSTAŁE DANE: b = 35, = 55, grubości ścianek: g 1 = 4, g 2 = 6. WSKAZÓWKA: grubość spoiny a wynacyć na postawie grubości łąconych bach. g 2 Instytut Konstrukcji Masyn, Instytut ojaów Synowych 11
12 ODSTAWY KONSTRUKCJI MASZYN (Zaania prykłaowe, cęść I) 2015/ OŁĄCZENIE ŚRUBOWE. Obicyć jaką siłą F oże być obciążone łące śrubowe (jak na rysunku) jeśi nakrętka gwinte = M okręcona jest oente M = 40 N. F/2 D µ F DANE: śrenia śrenica gwintu s = , współcynnik tarcia na gwincie i po nakrętką µ s = 0.12, współcynnik tarcia poięy bachai µ = 0.1, śrenia śrenica tarcia po nakrętką D = 16. F/2 µ WSKAZÓWKA: Obciążenie F powinno być preniesione a pośrenictwe tarcia poięy bachai. 28. OŁĄCZENIE ŚRUBOWE. Obicyć jaki oente M naeży okręcić nakrętkę łąca śrubowe gwinte = M16 2 (jak na rysunku) jeśi a ono prenieść siłę poprecną F = 6.2 kn. Obicyć naprężenie astępce w śrubie. F/2 F/2 F/2 F/2 D µ D µ µ F DANE: śrenia śrenica gwintu s = , śrenica renia gwintu r = , współcynnik tarcia na gwincie i po nakrętką µ s = 0.11, współcynnik tarcia poięy bachai µ = 0.1, śrenia śrenica tarcia po nakrętką D = 21. WSKAZÓWKA: Obciążenie F powinno być preniesione a pośrenictwe tarcia poięy bachai. 29. OŁĄCZENIE ŚRUBOWE. Obicyć jaki oente M naeży okręcić każą wu śrub = M (jak na rysunku) aby połącenie ogło prenieść siłę F = 5 kn. Obicyć naprężenie rociągające w reniu śruby. F DANE: śrokowa bacha jest 2 ray grubsa niż bachy ewnętrne, śrenia śrenica gwintu śruby s = , śrenica renia śruby 3 = 9.698, współcynnik tarcia na gwincie i po nakrętką µ s = 0.15, współcynnik tarcia poięy bachai µ = 0.12, śrenia śrenica tarcia po nakrętką D = OŁĄCZENIE ŚRUBOWE. Nakrętka o gwincie etrycny M16 2 ostała nakręcona na śrubę (jak na rysunku) kuce o łuści = 210 pry użyciu siły ręki F. Sprawić, cy ożiwe jest okręcenie tej nakrętki, pre tę saą osobę, jeśi współcynnik tarcia wrósł 3 krotnie. Instytut Konstrukcji Masyn, Instytut ojaów Synowych 12
13 ODSTAWY KONSTRUKCJI MASZYN (Zaania prykłaowe, cęść I) 2015/2016 D DANE: śrenia śrenica gwintu s = , współcynnik tarcia na gwincie i po nakrętką µ = 0.12, współcynnik tarcia pocas okręcania µ o = 3µ, śrenia śrenica tarcia po nakrętką D = 20. F WSKAZÓWKA: ryjąć siłę F (użytą pocas okręcania nakrętki) wg oceny ożiwości własnej ręki. Obicyć siłę naciągu śruby a następnie oent okręcania i siłę F o. Ocenić jej wiekość. F o 31. OŁĄCZENIE ŚRUBOWE. Z jaki oente naeży okręcić śrubę ociskową = M (jak na rysunku) aby siła ocująca płaskownik była równa Q = 5 kn. Obicyć też oent okręcania śruby ora aksyane naprężenie w prekroju niebepiecny n n. Q DANE: śrenia śrenica gwintu śruby s = 8.647, śrenica renia śruby r = 8.355, współcynnik tarcia na gwincie i w iejscu ocisku µ = 0.1, śrenica stopy śruby D = 7. WSKAZÓWKA: wór na śreni proień tarcia po płaską stopą śruby r sr = D/3. D n Q 32. OŁĄCZENIE ŚRUBOWE. Z jaki oente naeży okręcić śrubę ociskową = M (jak na rysunku) aby siła ocująca płaskownik była równa Q = 12 kn. Obicyć też naprężenia w prekrojach ora n. DANE: śrenia śrenica gwintu śruby s = , śrenica renia śruby r = 9.698, współcynnik tarcia na gwincie i w iejscu ocisku µ = 0.1, śrenica stopy śruby D = 9.5. WSKAZÓWKA: wór na śreni proień tarcia po płaską stopą śruby r sr = D/3. D Instytut Konstrukcji Masyn, Instytut ojaów Synowych 13
14 ODSTAWY KONSTRUKCJI MASZYN (Zaania prykłaowe, cęść I) 2015/2016 n 33. OŁĄCZENIE ŚRUBOWE. Z jaki oente naeży okręcić śrubę ociskową = M (jak na rysunku) aby siła ocująca preiot (płaskownik) była równa Q = 15 kn. Obicyć uśrenione naciski kontaktowe (w Ma) poięy stopą śruby a preiote. Który prekrój cy n jest bariej niebepiecny? D Q DANE: śrenia śrenica gwintu śruby s =11.188, śrenica renia śruby r = , współcynnik tarcia na gwincie i w iejscu ocisku µ = 0.15, śrenica stopy śruby D = WSKAZÓWKA: wór na śreni proień tarcia po płaską stopą śruby r sr = D/ OŁĄCZENIE ŚRUBOWE. Na rysunku prestawiona jest nakrętka ryska wra woa śrubai ockowyi służąca o napinania staowe cięgna - rutu o śrenicy t ora o łuści. Jena e śrub jest całkowicie unieruchoiona. Jaki oente M i ie ray naeży obrócić nakrętkę aby uyskać ałożony naciąg rutu siłą Q. Obicyć też aksyane naprężenie w ty cięgnie. M Q cięgno DANE: Gwint = M16 1.5, Q = 0.5 kn, t = 2, = 25, ateriał cięgna: sta o oue E = 210 Ga, śrenia śrenica gwintu śruby s = , współcynnik tarcia na gwincie µ = WSKAZÓWKI: Nakrętka ryska awiera jenej strony gwint prawy a rugiej ewy. ocas kręcenia nakrętką ucha śrub powinny być abokowane pre obrote. Wykorystać prawo Hooke a: σ = Eε, gie ε = /, = wyłużenie cięgna. 35. OŁĄCZENIE ŚRUBOWE. Na rysunku prestawiona jest kotew (ankra) w postaci ługie staowe pręta gwintowane (gwint = M ) wra nakrętkai po obu stronach. Kotew oże służyć np. o ściągania pękniętych konstrukcji buowanych. Jeen końców śrub ( nakrętką i preciwnakrętką) jest całkowicie unieruchoiony. Jaki oente M naeży obracać nakrętkę aby uyskać ałożony naciąg siłą Q. Obicyć też naprężenie astępce w pręcie ora kąt je skręcenia ϕ. DANE: Q = 10 kn, = 1, śrenia śrenica gwintu śruby s = 9.698, śrenica renia gwintu śruby r = Q, współcynnik tarcia na gwincie i po nakrętką µ = 0.12, śrenia śrenica tarcia po nakrętką D = 16. M s WSKAZÓWKA: Wykorystać wór na kąt skręcenia: ϕ =, gie M s oent skręcający pręt, J o = GJ o biegunowy oent bewłaności je prekroju, G = 81 Ga. Instytut Konstrukcji Masyn, Instytut ojaów Synowych 14
15 ODSTAWY KONSTRUKCJI MASZYN (Zaania prykłaowe, cęść I) 2015/ ŁOŻYSKA TOCZNE. Sprawić cy obre obrano łożyska kukowe skośne o poparcia wałka prekłani ębatej obracające się e stałą prękością obrotową n = /in. Reakcje popór wynosą opowienio: F r1 = 5350 N, F r2 = 9600 N, F w = 970 N. Łożysko 1 Łożysko 2 OZOSTAŁE DANE: Łożysko 1: 7308B, C 1 = N; łożysko 2: 7213B, C 2 = N, e = 1.14; X = 0.35; Y 1 = Y 2 = 0.57; V = 1. Wyagana trwałość łożysk wynosi L h = 3000 h. 37. ŁOŻYSKA TOCZNE. Wałek prekłani poparty jest a poocą wóch łożysk kukowych skośnych. Sprawić prawiłowość oboru łożysk e wgęu na nośność ruchową korystając warunku L wy (C/F) k. OBJAŚNIENIA: L wy wyagana trwałość w n obrotów, C nośność ruchowa, F ai siła osiowa, F ri siła proieniowa, F siła astępca, k = 3. Jeśi F a /F r > e, wtey F = XF r +YF a, w preciwny prypaku F = F r. Da ukłau O jak na rysunku F a1 = ½F r1 /Y 1, F a2 = F a1 +F w. ŁOŻYSKO 2: 7210B ŁOŻYSKO 1: 7211B L wy = 1250 n obr C = N C = N e = 1.14 e = 1.14 X 2 = 0.35 X 1 = 0.35 Y 2 = 0.57 Y 1 = 0.57 F w = 600 N F r2 = 1500 N F r1 = 3200 N Instytut Konstrukcji Masyn, Instytut ojaów Synowych 15
16 ODSTAWY KONSTRUKCJI MASZYN (Zaania prykłaowe, cęść I) 2015/ ŁOŻYSKA TOCZNE. Da ukłau łożysk jak na rysunku obicyć trwałości inowe L h1 ora L h2 korystając woru L = (C/F) k. Obroty wałka wynosą: n = /in, siła włużna F w = 600N. Da obu łożysk kataogu ocytano: e = 1.14, X = 0.35, Y = OBJAŚNIENIA: L trwałość w n obrotów, C nośność ruchowa, F siła astępca, k = 3 ub 10/3. Jeśi F a /F r > e, wtey F = XF r +YF a, w preciwny prypaku F = F r. ŁOŻYSKO 2: 7211B ŁOŻYSKO 1: 7210B 2 = 55 1 = 50 C = N C = N F r2 = 1500 N F r1 = 3200 N F a2 = F a1 +F w F a1 = 0.5F r1 /Y ŁOŻYSKA TOCZNE. Na ałącony skicu prestawiono węeł ułożyskowania wału łożony wóch łożysk (obranych wg kataogu SKF). Obicyć a obywu łożysk ich trwałości inowe L h1 ora L h2. Obroty wału wynosą: n = 2000 in -1. C nośność ruchową ane łożyska ora inne wiekości poano w poniżsej tabei. DANE: ŁOŻYSKO: 1 2 Onacenie: 6210 N210 Kat. SKF C = N F r = N F a = 700 N e = 0.24 X = Y = WSKAZÓWKA: astosować wór (C/) k = L, gie k = 3 ub 10/ ŁOŻYSKA TOCZNE. Obicyć trwałość inową łożyska tocne kukowe 6312 obracające się e stałą prękością obrotową n = 900 [1/in]. W casie całe casu pracy łożysko jest obciążone (jak na rysunku) okresowo ienny ukłae sił proieniowych F r i poosiowych F a o wartościach poanych niżej w tabei (okres ian obciążenia wynosi T). W obiceniach pryjąć prypaek obciążenia ruchoy wałek. Instytut Konstrukcji Masyn, Instytut ojaów Synowych 16
17 ODSTAWY KONSTRUKCJI MASZYN (Zaania prykłaowe, cęść I) 2015/2016 i Cas pryłożenia obciążenia Siła proieniowa F r Siła poosiowa F a 1 T 1 = ⅓ T 3500 N 3000 N 2 T 2 = ⅓ T N 3 T 3 = ⅓ T 4500 N 700 N DANE: Nośność ruchowa łożyska 6312: C = [N], e = 0.19, współcynniki obciążenia: X = 0.56, Y = UWAGA: śrenią siłę astępcą obica się wg woru: 3 k k = i i= 1 αi, gie k = 3, i siła astępca, α i = a i = 1, 2, 3. T T i 41. ŁOŻYSKA TOCZNE. Wałek prekłani ębatej wacowej o ębach skośnych, poparty jest a poocą wóch łożysk tocnych kukowych wykłych A ora B. Łożysko A 6406 pracuje jako proieniowo-osiowe, natoiast łożysko B - tyko jako proieniowe. Sprawić prawiłowość oboru łożyska A, e wgęu na nośność ruchową korystając woru L = (C/) k. OBJAŚNIENIA: n obroty wałka, L h trwałość inowa, L trwałość w n obrotów, C nośność ruchowa, a siła osiowa, r siła proieniowa, siła astępca, k = 3. Jeśi a / r > e, wtey = X r +Y a, w preciwny prypaku = r. n = 750 1/in e = 0.39 r = 6000 N C = N X = 0.46 a = 2600 N L h = 2500 h Y = 1.38 Instytut Konstrukcji Masyn, Instytut ojaów Synowych 17
2. ELEMENTY TEORII PRĘTÓW SILNIE ZAKRZYWIONYCH (Opracowano na podstawie [9, 11, 13, 34, 51])
P Litewka Efektywny eement skońcony o dżej krywiźnie ELEENTY TEOII PĘTÓW SILNIE ZKZYWIONYCH (Opracowano na podstawie [9,, 3, 34, 5]) Premiescenia i odkstałcenia osiowe Pre pręty sinie akrywione romie się
Bardziej szczegółowoZadanie 1: śruba rozciągana i skręcana
Zadanie 1: śruba rozciągana i skręcana Cylindryczny zbiornik i jego pokrywę łączy osiem śrub M16 wykonanych ze stali C15 i osadzonych na kołnierzu. Średnica wewnętrzna zbiornika wynosi 200 mm. Zbiornik
Bardziej szczegółowoBelki złożone i zespolone
Belki łożone i espolone efinicja belki łożonej siła rowarswiająca projekowanie połąceń prkła obliceń efinicja belki espolonej ałożenia echnicnej eorii ginania rokła naprężeń normalnch prkła obliceń Belki
Bardziej szczegółowoI. Wstępne obliczenia
I. Wstępne obliczenia Dla złącza gwintowego narażonego na rozciąganie ze skręcaniem: 0,65 0,85 Przyjmuję 0,70 4 0,7 0,7 0,7 A- pole powierzchni przekroju poprzecznego rdzenia śruby 1,9 2,9 Q=6,3kN 13,546
Bardziej szczegółowoSTATYCZNA PRÓBA SKRĘCANIA
Mechanika i wytrzymałość materiałów - instrukcja do ćwiczenia laboratoryjnego: Wprowadzenie STATYCZNA PRÓBA SKRĘCANIA Opracowała: mgr inż. Magdalena Bartkowiak-Jowsa Skręcanie pręta występuje w przypadku
Bardziej szczegółowo1. Połączenia spawane
1. Połączenia spawane Przykład 1a. Sprawdzić nośność spawanego połączenia pachwinowego zakładając osiową pracę spoiny. Rysunek 1. Przykład zakładkowego połączenia pachwinowego Dane: geometria połączenia
Bardziej szczegółowoKonstrukcjre metalowe Wykład X Połączenia spawane (część II)
Konstrukcjre metalowe Wykład X Połączenia spawane (część II) Spis treści Metody obliczeń #t / 3 Przykład 1 #t / 11 Przykład 2 #t / 22 Przykład 3 #t / 25 Przykład 4 #t / 47 Przykład 5 #t / 56 Przykład 6
Bardziej szczegółowoTEMAT: Próba statyczna rozciągania metali. Obowiązująca norma: PN-EN 10002-1:2002(U) Zalecana norma: PN-91/H-04310 lub PN-EN10002-1+AC1
ĆWICZENIE NR 1 TEMAT: Próba statycna rociągania metali. Obowiąująca norma: PN-EN 10002-1:2002(U) Zalecana norma: PN-91/H-04310 lub PN-EN10002-1+AC1 Podać nacenie następujących symboli: d o -.....................................................................
Bardziej szczegółowoUwaga: Linie wpływu w trzech prętach.
Zestaw nr 1 Imię i nazwisko zadanie 1 2 3 4 5 6 7 Razem punkty Zad.1 (5p.). Narysować wykresy linii wpływu sił wewnętrznych w przekrojach K i L oraz reakcji w podporze R. Zad.2 (5p.). Narysować i napisać
Bardziej szczegółowo1. Zestawienie obciążeń
1. Zestawienie obciążeń Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m γ f k d Obc. obl. kn/m 1. Pokrcie ser.1,75 m [0,400kN/m2 1,75m] 0,70 1,35 -- 0,95 2. Obciążenie wiatrem połaci nawietrnej dachu - -0,86 1,50 0,00-1,29
Bardziej szczegółowo2. Pręt skręcany o przekroju kołowym
2. Pręt skręcany o przekroju kołowym Przebieg wykładu : 1. Sformułowanie zagadnienia 2. Warunki równowagi kąt skręcenia 3. Warunek geometryczny kąt odkształcenia postaciowego 4. Związek fizyczny Prawo
Bardziej szczegółowoPRZEKŁADNIE ZĘBATE CZOŁOWE ŚRUBOWE. WALCOWE (równoległe) STOŻKOWE (kątowe) ŚLIMAKOWE HIPERBOIDALNE. o zebach prostych. walcowe. o zębach.
CZOŁOWE OWE PRZEKŁADNIE STOŻKOWE PRZEKŁADNIE ZĘBATE CZOŁOWE ŚRUBOWE WALCOWE (równoległe) STOŻKOWE (kątowe) HIPERBOIDALNE ŚLIMAKOWE o ebach prostych o ębach prostych walcowe walcowe o ębach śrubowych o
Bardziej szczegółowoProjekt: Data: Pozycja: A ch = 0,5 20, ,40 = 5091,1 cm 4
Pręt nr 4 Wniki wmiarowania stali wg P-E 993 (Stal993_3d v..4) Zadanie: Hala stalowa suwnicą - P-E.rm3 Prekrój:,9 Z Y 50 Wmiar prekroju: h00,0 s76,0 g5, t9, r9,5 e0,7 Charakterstka geometrcna prekroju:
Bardziej szczegółowoŚRUBOWY MECHANIZM NACIĄGOWY
AKADEMIA GÓRNICZO-HUTNICZA im. St. Staszica w Krakowie Wydział Inżynierii Mechanicznej i Robotyki Katedra Konstrukcji i Eksploatacji Maszyn ŚRUBOWY MECHANIZM NACIĄGOWY Założenia projektowe: - urządzenie
Bardziej szczegółowoKolokwium z mechaniki gruntów
Zestaw 1 Zadanie 1. (6 pkt.) Narysować wykres i obliczyć wypadkowe parcia czynnego wywieranego na idealnie gładką i sztywną ściankę. 30 kpa γ=17,5 kn/m 3 Zadanie 2. (6 pkt.) Obliczyć ile wynosi obciążenie
Bardziej szczegółowoŚcinanie i skręcanie. dr hab. inż. Tadeusz Chyży
Ścinanie i skręcanie dr hab. inż. Tadeusz Chyży 1 Ścinanie proste Ścinanie czyste Ścinanie techniczne 2 Ścinanie Czyste ścinanie ma miejsce wtedy, gdy na czterech ścianach prostopadłościennej kostki występują
Bardziej szczegółowoPrzykład 7.3. Belka jednoprzęsłowa z dwoma wspornikami
Przykład.. eka jednoprzęsłowa z dwoma wspornikami Narysować wykresy sił przekrojowych da poniższej beki. α Rozwiązanie Rozwiązywanie zadania rozpocząć naeży od oznaczenia punktów charakterystycznych, składowych
Bardziej szczegółowoObciążenia zmienne. Zdeterminowane. Sinusoidalne. Okresowe. Rys Rodzaje obciążeń elementów konstrukcyjnych
PODSTAWOWE DEFINICJE I OKREŚLENIA DOTYCZĄCE OBCIĄŻEŃ Rodzaje obciążeń W warunkach eksploatacji elementy konstrukcyjne maszyn i urządzeń medycznych poddane mogą być obciążeniom statycznym lub zmiennym.
Bardziej szczegółowoPolitechnika Białostocka INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH
Politechnika Białostocka Wydział Budownictwa i Inżynierii Środowiska INSTRUKCJA DO ĆWICZEŃ LABORATORYJNYCH Temat ćwiczenia: Próba skręcania pręta o przekroju okrągłym Numer ćwiczenia: 4 Laboratorium z
Bardziej szczegółowo15. Przedmiot: WYTRZYMAŁOŚĆ MATERIAŁÓW Kierunek: Mechatronika Specjalność: Elektroautomatyka okrętowa Rozkład zajęć w czasie studiów Liczba godzin
15. Przedmiot: WYTRZYMAŁOŚĆ MATERIAŁÓW Kierunek: Mechatronika Specjalność: Elektroautomatyka okrętowa Rozkład zajęć w czasie studiów Liczba godzin Liczba godzin Liczba tygodni w tygodniu w semestrze w
Bardziej szczegółowo>> ω z, (4.122) Przybliżona teoria żyroskopu
Prybliżona teoria żyroskopu Żyroskopem naywamy ciało materialne o postaci bryły obrotowej (wirnika), osadone na osi pokrywającej się osią geometrycną tego ciała wanej osią żyroskopową. ζ K θ ω η ω ζ y
Bardziej szczegółowoSprawdzenie stanów granicznych użytkowalności.
MARCIN BRAŚ SGU Sprawzenie stanów granicznych użytkowalności. Wymiary belki: szerokość przekroju poprzecznego: b w := 35cm wysokość przekroju poprzecznego: h:= 70cm rozpiętość obliczeniowa przęsła: :=
Bardziej szczegółowoMECHANIKA BUDOWLI 2 PRACA SIŁ WEWNĘTRZNYCH W PRĘTACH
Oga Kopac, am Łogowski, Wojciech Pawłowski, ichał Płotkowiak, Krstof mber Konsutacje naukowe: prof. r hab. JERZY RKOWSKI Ponań /3 ECHIK BUDOWI Praca sił normanch Siła normana prpomnienie (): Jest to siła
Bardziej szczegółowoGaz doskonały model idealnego układu bardzo wielu cząsteczek, które: i. mają masę w najprostszym przypadku wszystkie taką samą
Terodynaika 16-1 16 Terodynaika Założenia teorii kinetycno oekuarnej Ga doskonały ode ideanego układu bardo wieu cąstecek, które: i ają asę w najprostsy prypadku wsystkie taką saą, ii nie ają objętości
Bardziej szczegółowoZałącznik Nr:.. KROKWIE POŁACI STROMEJ-poz.1 ;
Załącnik Nr:.. KROKWIE POŁACI STROMEJ-po.1 ; I. Element 1-krokiew frontowa-połaci stromej krycie blachą na deskowaniu: Krokiew _prekrój nominalny-14/15 cm KROKIEW UKOSNA -prekrój nie skorodowany Serokość
Bardziej szczegółowoPytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2014/15
Pytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2014/15 1. Warunkiem koniecznym i wystarczającym równowagi układu sił zbieżnych jest, aby a) wszystkie
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
OBLICZENIA STATYCZNE Robudowa istniejącego budynku świetlicy wiejskiej Inwestor: Gmina Skoki Adres: Kusewo diałka 130/5 i 128 Po.1.1.Dach krokiew. DANE: Wymiary prekroju: prekrój prostokątny Serokość b
Bardziej szczegółowoBelka-blacha-podciąg EN :2006
Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził BeamPlateGirder v. 0.9.9.0 Belka-blacha-podciąg EN 1991-1-8:2006 Wytężenie: 0.58 Dane Podciąg C300 h p b fp t fp t wp R p 300.00[mm] 100.00[mm] 16.00[mm]
Bardziej szczegółowoPrecesja koła rowerowego
Precesja koła rowerowego L L L L g L t M M F L t F O y [( x ( x s r S y s Twerene Stenera y r s s ] x Z efncj ukłau śroka asy: y s s - oent bewłanośc wgęe os równoegłej o os prechoącej pre śroek cężkośc
Bardziej szczegółowoMECHANIKA PRĘTÓW CIENKOŚCIENNYCH
dr inż. Robert Szmit Przedmiot: MECHANIKA PRĘTÓW CIENKOŚCIENNYCH WYKŁAD nr Uniwersytet Warmińsko-Mazurski w Olsztynie Katedra Geotechniki i Mechaniki Budowli Opis stanu odkształcenia i naprężenia powłoki
Bardziej szczegółowoZginanie Proste Równomierne Belki
Zginanie Proste Równomierne Belki Prebieg wykładu : 1. Rokład naprężeń w prekroju belki. Warunki równowagi. Warunki geometrycne 4. Zwiąek fiycny 5. Wskaźnik wytrymałości prekroju na ginanie 6. Podsumowanie
Bardziej szczegółowoCEL PRACY ZAKRES PRACY
CEL PRACY. Analiza energetycznych kryteriów zęczenia wieloosiowego pod względe zastosowanych ateriałów, rodzajów obciążenia, wpływu koncentratora naprężenia i zakresu stosowalności dla ałej i dużej liczby
Bardziej szczegółowo3. Wlelkolicl. W rodzaju A rozróżnia się l - o długości zderzaka h 394 mm, 2 - o długości zderzaka h = 359 mm.
UKD 65..0.66. NORMA BRANŻOWA BN-83 TRANSPORT Wagony towarowe normanotorowe 3535-0 SZYNOWY Odbijaki., Zamiast drzwi przesuwnych BN-67 /3535-0 Grupa kataogowa 0555 -. Przedmiot normy. Przedmiotem normy są
Bardziej szczegółowoSił Si y y w ewnętrzne (1)(1 Mamy my bry r łę y łę mate t r e iralną obc ob iążon ż ą u kła k de d m e si m ł si ł
echanika ogóna Wykład nr 5 Statyczna wyznaczaność układu. Siły wewnętrzne. 1 Stopień statycznej wyznaczaności Stopień zewnętrznej statycznej wyznaczaności n: Beka: n=rgrs; Rama: n=r3ogrs; rs; Kratownica:
Bardziej szczegółowo3. WSPÓŁCZYNNIK ŚCINANIA (KOREKCYJNY)
Cęść 1. WSPÓŁCZYNNIK ŚCINANIA (KOEKCYJNY) 1.. WSPÓŁCZYNNIK ŚCINANIA (KOEKCYJNY).1. Wstęp Współcynnik κ naywany współcynnikiem ścinania jest wielkością ewymiarową, ależną od kstałtu prekroju. Występuje
Bardziej szczegółowoInstytut Konstrukcji Maszyn, Instytut Pojazdów Szynowych 1
1. SPRZĘGŁO TULEJOWE. Sprawdzić nośność sprzęgła z uwagi na naciski powierzchniowe w rowkach wpustowych. Przyjąć, że p dop = 60 Pa. Zaproponować sposób zabezpieczenia tulei przed przesuwaniem się wzdłuż
Bardziej szczegółowoPytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2015/16
Pytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2015/16 1. Warunkiem koniecznym i wystarczającym równowagi układu sił zbieżnych jest, aby a) wszystkie
Bardziej szczegółowoObliczenia wytrzymałościowe elementów maszyn materiały pomocnicze. oprac. dr inż. Ludomir J.Jankowski
Obliczenia wytrzymałościowe elementów maszyn materiały pomocnicze oprac. dr inż. Ludomir J.Jankowski 1. Obliczenia wytrzymałościowe połączeń W budowie maszyn występują różnego rodzaju połączenia, które
Bardziej szczegółowoPrzykład obliczeń głównego układu nośnego hali - Rozwiązania alternatywne. Opracował dr inż. Rafał Tews
1. Podstawa dwudzielna Przy dużych zginaniach efektywniejszym rozwiązaniem jest podstawa dwudzielna. Pozwala ona na uzyskanie dużo większego rozstawu śrub kotwiących. Z drugiej strony takie ukształtowanie
Bardziej szczegółowoWYZNACZANIE MODUŁU SZTYWNOŚCI METODĄ DYNAMICZNĄ GAUSSA
Ćwiczenie WYZNACZANIE MOUŁU SZTYWNOŚCI METOĄ YNAMICZNĄ GAUSSA.1. Wiadomości ogóne Pod wpływem sił zewnętrznych ciała stałe uegają odkształceniom tzn. zmieniają swoje wymiary oraz kształt. Jeżei po usunięciu
Bardziej szczegółowoBelka - podciąg EN :2006
Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził BeamGirder v. 0.9.9.22 Belka - podciąg EN 1991-1-8:2006 Wytężenie: 0.76 Dane Podciąg IPE360 h p b fp t fp t wp R p 360.00[mm] 170.00[mm] 12.70[mm] 8.00[mm]
Bardziej szczegółowoWytrzymałość Konstrukcji I - MEiL część II egzaminu. 1. Omówić wykresy rozciągania typowych materiałów. Podać charakterystyczne punkty wykresów.
Wytrzymałość Konstrukcji I - MEiL część II egzaminu 1. Omówić wykresy rozciągania typowych materiałów. Podać charakterystyczne punkty wykresów. 2. Omówić pojęcia sił wewnętrznych i zewnętrznych konstrukcji.
Bardziej szczegółowo9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe
9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe OBCIĄŻENIA: 55,00 55,00 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,0 Liniowe 0,0 55,00 55,00
Bardziej szczegółowoZADANIA (w danym zadaniu może występować jedno lub więcej zagadnień)
EGZAMIN Z PKM (2014/2015, grupy: 13M13469) PRZYKŁADOWE TEMATY ZADAŃ I TESTÓW ZADANIA (w danym zadaniu może występować jedno lub więcej zagadnień) DOKŁADNOŚĆ ELEMENTÓW MASZYN 1. Obliczanie odchyłek lub
Bardziej szczegółowoRys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic
ROZDZIAŁ VII KRATOW ICE STROPOWE VII.. Analiza obciążeń kratownic stropowych Rys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic Bezpośrednie obciążenie kratownic K5, K6, K7 stanowi
Bardziej szczegółowo1. Struktura montażowa
. Struktura montażowa.. Podział na jednostki montażowe - Zespół wałka-zębnika (wałka wejściowego). Zespół wałka-zębnika Nr na rysunku Nazwa części Liczba sztuk 3 Wał - zębnik 37 Łożysko stożkowe 30305
Bardziej szczegółowoA. ZałoŜenia projektowo konstrukcyjne
Projekt przekłani pasowej ZADANIE KONSTRUKCYJNE Zaanie polega na opracowaniu konstrukcji przekłani pasowej przenoszącej moment obrotowy z wałka silnika na wał napęowy zespołu obrabiarki. A. ZałoŜenia projektowo
Bardziej szczegółowoWYZNACZANIE MODUŁU SPRĘŻYSTOŚCI POSTACIOWEJ G PRZEZ POMIAR KĄTA SKRĘCENIA
LABORATORIU WYTRZYAŁOŚCI ATERIAŁÓW Ćwiczenie 7 WYZNACZANIE ODUŁU SPRĘŻYSTOŚCI POSTACIOWEJ G PRZEZ POIAR KĄTA SKRĘCENIA 7.1. Wprowadzenie - pręt o przekroju kołowym W pręcie o przekroju kołowym, poddanym
Bardziej szczegółowo1. Obciążenie statyczne
. Obciążenie statyczne.. Obliczenie stopnia kinematycznej niewyznaczalności n = Σ ϕ + Σ = + = p ( ) Σ = w p + d u = 5 + 5 + 0 0 =. Schemat podstawowy metody przemieszczeń . Schemat odkształceń łańcucha
Bardziej szczegółowow stanie granicznym nośności
Wytrzyałość ateriałów Hipotezy wytrzyałościowe 1 Podstawy wyiarowania w stanie graniczny nośności Wyiarowanie konstrukcji polega na doborze wyiarów i kształtu przekrojów eleentów. Podstawą doboru jest
Bardziej szczegółowoCIENKOŚCIENNE KONSTRUKCJE METALOWE
CIENKOŚCIENNE KONSTRUKCJE METALOWE Wykład 6: Wymiarowanie elementów cienkościennych o przekroju w ujęciu teorii Własowa INFORMACJE OGÓLNE Ścianki rozważanych elementów, w zależności od smukłości pod naprężeniami
Bardziej szczegółowoPole temperatury - niestacjonarne (temperatura zależy od położenia elementu ciała oraz czasu) (1.1) (1.2a)
PODSAWY WYMIANY CIEPŁA. Postawowe pojęcia w wymianie ciepła Sposoby transportu ciepła: przewozenie konwekcja - swobona - wymuszona promieniowanie ransport ciepła w ciałach stałych obywa się na roze przewozenia.
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej
OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej 1.0 DŹWIGAR DACHOWY Schemat statyczny: kratownica trójkątna symetryczna dwuprzęsłowa Rozpiętości obliczeniowe: L 1 = L 2 = 3,00 m Rozstaw dźwigarów: a =
Bardziej szczegółowoProjektowanie Systemów Elektromechanicznych. Wykład 3 Przekładnie
Projektowanie Systemów Elektromechanicznych Wykła 3 Przekłanie Zębate: Proste; Złożone; Ślimakowe; Planetarne. Cięgnowe: Pasowe; Łańcuchowe; Linowe. Przekłanie Przekłanie Hyrauliczne: Hyrostatyczne; Hyrokinetyczne
Bardziej szczegółowoPole temperatury - niestacjonarne (temperatura zależy od położenia elementu ciała oraz czasu)
PODSAWY WYMIANY CIEPŁA. Postawowe pojęcia w wymianie ciepła Sposoby transportu ciepła: przewozenie konwekcja - swobona - wymuszona promieniowanie ransport ciepła w ciałach stałych obywa się na roze przewozenia.
Bardziej szczegółowoObliczanie naprężeń stycznych wywołanych momentem skręcającym w przekrojach: kołowym, pierścieniowym, prostokątnym 7
Obiczanie naprężeń tycznych wywołanych momentem kręcającym w przekrojach: kołowym, pierścieniowym, protokątnym 7 Wprowadzenie Do obiczenia naprężeń tycznych wywołanych momentem kręcającym w przekrojach
Bardziej szczegółowoPole temperatury - niestacjonarne (temperatura zależy od położenia elementu ciała oraz czasu)
PODSAWY WYMIANY CIEPŁA. Postawowe pojęcia w wymianie ciepła Sposoby transportu ciepła: przewozenie konwekcja - swobona - wymuszona promieniowanie ransport ciepła w ciałach stałych obywa się na roze przewozenia.
Bardziej szczegółowoNapinacze. Napinacz uniwersalny Typ TE
Napinacz uniwersalny TE A1 A2 ø D E F G H I K M F v N [ 0-32 ] A1 A2 TE 2 80 60 52 20 8.5 38 8.0 16 90 5 7 M6 0 90 0 110 0.240 T29419 TE 3 100 80 63 25 10.5 48 8.5 21 112.5 5 10 M8 0 140 0 170 0.420 T29420
Bardziej szczegółowo1. Podstawowe pojęcia w wymianie ciepła
PODSAWY WYMIANY CIEPŁA. Postawowe pojęcia w wymianie ciepła Sposoby transportu ciepła: przewozenie konwekcja - swobona - wymuszona promieniowanie ransport ciepła w ciałach stałych obywa się na roze przewozenia.
Bardziej szczegółowoKatedra Geotechniki i Budownictwa Drogowego. WYDZIAŁ NAUK TECHNICZNYCH Uniwersytet Warmińsko-Mazurski
Katedra Geotechniki i Budownictwa Drogowego WYDZIAŁ NAUK TECHNICZNYCH Uniwersytet Warmińsko-Maurski Mechanika Gruntów dr inż. Ireneus Dyka http://pracownicy.uwm.edu.pl/i.dyka e-mail: i.dyka@uwm.edu.pl
Bardziej szczegółowoOgólne zasady konstrukcji
Ogólne zasady konstrukcji 1. Konstrukcja powinna spełniać wszystkie podstawowe warunki wynikające ze szczegółowych zasad w stopniu równy lub wyŝszy od załoŝonego. 2. Konstrukcja powinna być optyalna (polioptyalna)
Bardziej szczegółowoNośność belek z uwzględnieniem niestateczności ich środników
Projektowanie konstrukcji metalowych Szkolenie OPL OIIB i PZITB 21 października 2015 Aula Wydziału Budownictwa i Architektury Politechniki Opolskiej, Opole, ul. Katowicka 48 Nośność belek z uwzględnieniem
Bardziej szczegółowoProjektowanie i obliczanie połączeń i węzłów konstrukcji stalowych. Tom 2
Projektowanie i obliczanie połączeń i węzłów konstrukcji stalowych. Tom 2 Jan Bródka, Aleksander Kozłowski (red.) SPIS TREŚCI: 7. Węzły kratownic (Jan Bródka) 11 7.1. Wprowadzenie 11 7.2. Węzły płaskich
Bardziej szczegółowoPrzykład: Projektowanie poŝarowe nieosłoniętego słupa stalowego według standardowej krzywej temperatura-czas
Dokument Ref: SX043a-PL-EU Strona 1 5 Prykład: Projektowanie poŝarowe nieosłoniętego słupa stalowego według standardowej krywej temperatura-cas Wykonał Z. Sokol Data styceń 006 Sprawdił F. Wald Data styceń
Bardziej szczegółowoProjekt wału pośredniego reduktora
Projekt wału pośredniego reduktora Schemat kinematyczny Silnik elektryczny Maszyna robocza P Grudziński v10d MT1 1 z 4 n 3 wyjście z 1 wejście C y n 1 C 1 O z 3 n M koło czynne O 1 z z 1 koło bierne P
Bardziej szczegółowoIII. Zasada zachowania momentu pędu
. Zasada zachowania oentu pędu 93. Stoik pozioy obraca się z prędkością kątową ω. Na środku stoika stoi człowiek i trzya w wyciągniętych rękach w odegłości od osi obrotu dwa ciężarki o asie każdy. Jak
Bardziej szczegółowoNaprężenia styczne i kąty obrotu
Naprężenia tyczne i kąty obrotu Rozpatrzmy pręt pryzmatyczny o przekroju kołowym obciążony momentem kręcającym 0 Σ ix 0 0 A A 0 0 Skręcanie prętów o przekroju kołowym, pierścieniowym, cienkościennym. Naprężenia
Bardziej szczegółowoPrzykłady obliczeń złączy na łączniki trzpieniowe obciążone poprzecznie wg PN-B-03150
Politechnika Gańska Wyział Inżynierii Ląowej i Śroowiska Przykłay obliczeń złączy na łączniki trzpieniowe obciążone poprzecznie wg PN-B-03150 Jerzy Bobiński Gańsk, wersja 0.33 (2015) Politechnika Gańska
Bardziej szczegółowoProjekt mostu kratownicowego stalowego Jazda taboru - dołem Schemat
Projekt mostu kratownicowego stalowego Jazda taboru - dołem Schemat Rozpiętość teoretyczna Wysokość kratownicy Rozstaw podłużnic Rozstaw poprzecznic Długość poprzecznic Długość słupków Długość krzyżulców
Bardziej szczegółowo7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary:
7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu Wymiary: B=1,2m L=4,42m H=0,4m Stan graniczny I Stan graniczny II Obciążenie fundamentu odporem gruntu OBCIĄŻENIA: 221,02 221,02 221,02
Bardziej szczegółowoPodstawy Konstrukcji Maszyn
Podsta Konstrukcji Masn kład Podsta oliceń elementó masn Dr inŝ. acek Carnigoski OciąŜenia elementu OciąŜeniem elementu (cęści lu całej masn) są oddiałania innc elementó, środoiska ora ociąŝeń enętrnc
Bardziej szczegółowo0,04x0,6x1m 1,4kN/m 3 0,034 1,35 0,05
' 1 2 3 4 Zestawienie obciążeń stałych oddziałujących na mb belki Lp Nazwa Wymiary Cięzar jednostko wy Obciążenia charakterystycz ne stałe kn/mb Współczyn nik bezpieczeń stwa γ Obciążenia obliczeniowe
Bardziej szczegółowoDane. Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził. Pręt - blacha węzłowa. Wytężenie: TrussBar v
Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził TrussBar v. 0.9.9.22 Pręt - blacha węzłowa PN-90/B-03200 Wytężenie: 2.61 Dane Pręt L120x80x12 h b f t f t w R 120.00[mm] 80.00[mm] 12.00[mm] 12.00[mm]
Bardziej szczegółowoWidok ogólny podział na elementy skończone
MODEL OBLICZENIOWY KŁADKI Widok ogólny podział na elementy skończone Widok ogólny podział na elementy skończone 1 FAZA I odkształcenia od ciężaru własnego konstrukcji stalowej (odkształcenia powiększone
Bardziej szczegółowo7.2 7.2 7.3 7.3 7.4 7.4 7.5 7.6 7.7 7.8 7.9 7.10 7.11 7.11 7.12 7.12 7.13 7.14 7.14 7.15 7.18 7.20 7.21 7.1. www.erico.pl
7.1-7.21 PRFI 7.2 7.2 7.3 7.3 7.4 27x18x1,25 27x3x1,5 1 3x15x2 2 34x2x1,5 2 34x2x2,4 7.4 7.5 7.6 7.7 7.8 3 35x35x2 4 38x4x2-27x18x1,25-27x3x1,5-2 34x2x2,4 7.9 7.1 7.11 7.11 7.12-3 35x35x2-4 38x4x2-4 -4
Bardziej szczegółowoProjekt reduktora. B x. Układ sił. z 1 O 2. P z C 1 O 1. n 1. A S b S a. n 2 z 2
Projekt reduktora Układ sił y z 1 O b B x A O 1 z n 1 C 1 P z b A S b S a n z 1 Projekt reduktora Układ sił y z 1 O b B x A O 1 n 1 C 1 P z g g z b n Q y z Projekt reduktora Układ sił y z 1 O b B x Q z
Bardziej szczegółowoPrzykłady (twierdzenie A. Castigliano)
23 Przykłady (twierdzenie A. Castigiano) Zadanie 8.4.1 Obiczyć maksymane ugięcie beki przedstawionej na rysunku (8.2). Do obiczeń przyjąć następujące dane: q = 1 kn m, = 1 [m], E = 2 17 [Pa], d = 4 [cm],
Bardziej szczegółowoPodstawy wytrzymałości materiałów
Podstaw wtrmałości materiałów IMiR IMT - Wkład Nr 0 Złożon stan naprężeń - wtężenie materiału stan krtcn materiału pojęcie wtężenia cel stosowania hipote wtężeniowch naprężenie redukowane pregląd hipote
Bardziej szczegółowoWYKŁAD 4 OGRANICZENIA RÓWNOŚCIOWE W URZĄDZENIACH ELEKTRYCZNYCH
WYKŁAD 4 OGANIZENIA ÓWNOŚIOWE W UZĄDZENIA ELEKTYZNY Wstęp Ogranicenia równościowe występujące w proceure optymaiacyjnej wyniają astosowania wybranych fiyanych praw teorii eetromagnetymu o onretnych typów
Bardziej szczegółowoRozciąganie i ściskanie prętów naprężenia normalne, przemieszczenia 2
Rozciąganie i ściskanie prętów naprężenia normane, przemieszczenia W przypadku rozciągania/ściskania pręta jego obciążenie stanowi zbiór sił czynnych wzdłuż osi pręta (oś x ). a rys..a przedstawiono przykład
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJE METALOWE
KONSTRUKCJE METALOWE ĆWICZENIA 15 GODZ./SEMESTR PROWADZĄCY PRZEDMIOT: prof. Lucjan ŚLĘCZKA PROWADZĄCY ĆWICZENIA: dr inż. Wiesław KUBISZYN P39 ZAKRES TEMATYCZNY ĆWICZEŃ: KONSTRUOWANIE I PROJEKTOWANIE WYBRANYCH
Bardziej szczegółowopionowe od kół suwnic, zgodnie z warunków równowagi statecznej (rys. 6.4) dla
6.7. Prkład oblicania słupa pełnościennego esakad podsuwnicowej Pełnościenne słup esakad podsuwnicowej podpierają or podsuwnicowe na kórch pracują suwnice pomosowe naorowe o udźwigach i paramerach echnicnch
Bardziej szczegółowoWyznaczenie nośności na ścinanie stref przypodoprowych belek żelbetowych według Model Code 2010
0,5 0,5 = 0,9 WŁODARCZYK Maria 1 Wynacenie nośności na ścinanie stref prypooprowych belek żelbetowych weług Moel Coe 2010 WSTĘP Baania na achowaniem się stref prypoporowych elementów konstrukcyjnych po
Bardziej szczegółowoZmiany w wydaniu drugim skryptu Konstrukcje stalowe. Przykłady obliczeń według PN-EN
Zminy w wydniu drugim skryptu Konstrukcje stlowe. Prykłdy obliceń według PN-EN 99- Rodił. Dodno nowy punkt.. Inormcje o minch (str. 0.) obecnym wydniu uwględniono miny: wynikjące wprowdeni pre PKN w cerwcu
Bardziej szczegółowo10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej.
10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej. OBCIĄŻENIA: 6,00 6,00 4,11 4,11 1 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa:
Bardziej szczegółowoWYMAGANIA EDUKACYJNE Z PRZEDMIOTU: KONSTRUKCJE BUDOWLANE klasa III Podstawa opracowania: PROGRAM NAUCZANIA DLA ZAWODU TECHNIK BUDOWNICTWA 311204
WYMAGANIA EDUKACYJNE Z PRZEDMIOTU: KONSTRUKCJE BUDOWLANE klasa III Podstawa opracowania: PROGRAM NAUCZANIA DLA ZAWODU TECHNIK BUDOWNICTWA 311204 1 DZIAŁ PROGRAMOWY V. PODSTAWY STATYKI I WYTRZYMAŁOŚCI MATERIAŁÓW
Bardziej szczegółowoRozkład naprężeń w konstrukcji nawierzchni podatnej a trwałość podbudowy recyklowanej z dodatkami
Rozkład naprężeń w konstrukcji nawierzchni podatnej a trwałość podbudowy recyklowanej z dodatkami dr inż. Grzegorz Mazurek dr inż. Przemysław Buczyński prof. dr hab. inż. Marek Iwański PLAN PREZENTACJI:
Bardziej szczegółowoCzęść 1 2. PRACA SIŁ WEWNĘTRZNYCH 1 2. PRACA SIŁ WEWNĘTRZNYCH Wstęp
Cęść 1. PRC SIŁ WEWNĘTRZNYCH 1.. PRC SIŁ WEWNĘTRZNYCH.1. Wstęp Na wstępie prpomnijm, że gd premiescenie danego eementu jest funkcją diałającej nań sił Δ = f(p), to praca sił na tm premiesceniu jest równa:
Bardziej szczegółowoLaboratorium wytrzymałości materiałów
Politechnika Lubelska MECHANIKA Laboratorium wytrzymałości materiałów Ćwiczenie 19 - Ścinanie techniczne połączenia klejonego Przygotował: Andrzej Teter (do użytku wewnętrznego) Ścinanie techniczne połączenia
Bardziej szczegółowoWytrzymałość Materiałów
Wytrzymałość Materiałów Projektowanie połączeń konstrukcji Przykłady połączeń, siły przekrojowe i naprężenia, idealizacja pracy łącznika, warunki bezpieczeństwa przy ścinaniu i docisku, połączenia na spoiny
Bardziej szczegółowoĆ w i c z e n i e K 6. Wyznaczanie stałych materiałowych przy wykorzystaniu pomiarów tensometrycznych.
Akadeia Górniczo Hutnicza ydział Inżynierii Mechanicznej i Robotyki Katedra ytrzyałości, Zęczenia Materiałów i Konstrukcji Nazwisko i Iię: Nazwisko i Iię: ydział Górnictwa i Geoinżynierii Grupa nr: Ocena:
Bardziej szczegółowoWęzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek
Projekt nr 1 - Poz. 1.1 strona nr 1 z 12 Węzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek Informacje o węźle Położenie: (x=-12.300m, y=1.300m) Dane projektowe elementów Dystans między belkami s: 20 mm Kategoria
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe Wykład VI Stateczność
Konstrukcje metalowe Wykład VI Stateczność Spis treści Wprowadzenie #t / 3 Wyboczenie giętne #t / 15 Przykład 1 #t / 45 Zwichrzenie #t / 56 Przykład 2 #t / 83 Niestateczność lokalna #t / 88 Zapobieganie
Bardziej szczegółowoCONEX pierścienie rozprężno-zaciskowe
www.polpack.com.pl CONEX pierścienie rozprężno-zaciskowe Szanowny Kliencie! O pona 20 lat ostarczamy najwyższej jakości elementy systemów napęowych i sterowania. Naszym atutem jest zespół oświaczonych
Bardziej szczegółowoMES W ANALIZIE SPRĘŻYSTEJ UKŁADÓW PRĘTOWYCH
MES W ANALIZIE SPRĘŻYS UKŁADÓW PRĘOWYCH Prykłady obliceń Belki Lidia FEDOROWICZ Jan FEDOROWICZ Magdalena MROZEK Dawid MROZEK Gliwice 7r. 6-4 Lidia Fedorowic, Jan Fedorowic, Magdalena Mroek, Dawid Mroek
Bardziej szczegółowoWyznaczanie sił w śrubach strzemiona w złączu ciernym obudowy górniczej
r inż. JAROSŁAW BRODNY Politechnika Śląska Wyznaczanie sił w śrubach strzemiona w złączu ciernym obuowy górniczej W artykule przestawione zostały wyniki analizy wytrzymałościowej śrub strzemion pracujących
Bardziej szczegółowoPrzykład 6.3. Uogólnione prawo Hooke a
Prkład 6 Uogónione prawo Hooke a Zwiąki międ odkstałceniami i naprężeniami w prpadku ciała iotropowego opisuje uogónione prawo Hooke a: ] ] ] a Rowiąując równania a wgędem naprężeń otrmujem wiąki: b W
Bardziej szczegółowoPręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x900 (Beton
Bardziej szczegółowoPrzykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014)
Bardziej szczegółowoZmeczenie materialów
Zmeczenie materialów Rzeczywiste obciazenia elementów maszyn Naprezenia w dzwigarze skrzydla samolotu Naprezenia w ramie samochodu ciezarowego Rzeczywiste naprezenia maja charakter zmienny - czesto chaotyczny
Bardziej szczegółowo