Widok ogólny podział na elementy skończone
|
|
- Bernard Klimek
- 7 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 MODEL OBLICZENIOWY KŁADKI Widok ogólny podział na elementy skończone Widok ogólny podział na elementy skończone 1
2 FAZA I odkształcenia od ciężaru własnego konstrukcji stalowej (odkształcenia powiększone 800 ) FAZA II odkształcenia od ciężaru własnego wyposażenia (odkształcenia powiększone ) 2
3 FAZA II odkształcenia od wybranego przypadku obciążenia tłumem (odkształcenia powiększone ) FAZA II odkształcenia od wybranego przypadku obciążenia traktorem z pługiem o masie 2,5 t (odkształcenia powiększone ) 3
4 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE 4
5 1. DŹWIGAR ZESPOLONY L=6 m ROZPIĘTOĆ PRZĘSŁA L:= 6m 1.1. MATERIAŁ wytrzymałość obliczeniowa jak dla stali PASÓW 18G2A wg PN-82/S-10052: R p := 290 R p.t := 175 wytrzymałość obliczeniowa jak dla stali ŚRODNIKA St3S wg PN-82/S-10052: := 200.t := 120 E a := 206 GPa współczynnik sprężystości podłużnej stali 1.2. Charakterystyka przekroju stalowego szerokości b wysokości h Lp. element [mm] [mm] 1 półka dolna środnik półka górna H = Y 250 SM 0. Z mm ( ) j := A a := b h A j j a = cm 2 pole powierzchni j J y := cm 4 J z := cm 4 momenty bezwładności z g := 350mm z d := 350mm położenie osi obojętnej 5
6 1.3. Sprawdzenie naprężeń ekstremalne naprężenia normalne Lp. Faza Przekrój Napr. we włóknach górnych Rp Napr. we włóknach górnych środnika Rs Napr. we włóknach dolnych środnika Rs Napr.we włóknach dolnych 1 I środek < < < < II środek < < < < 290 naprężenia ścinające Rp Lp. Faza Przekrój Napr. ścinające Rs.t 1 I podpora 10.9 < II podpora 15.3 < Zwichrzenie wg PN-82/S Pas górny - środek rozpiętości przęsła rozstaw poprzecznic: L p := 3.0m moment bezwładności dźwigara względem osi y J y = cm 4 moment bezwładności dźwigara względem osi z J z = cm 4 moment bezwładności dźwigara na skręcanie J s b 3 j ( h j ) 3 h h j j := b b j 1 j j = if b > h j j J s = cm 4 5 h b j ( j ) 3 b b j j h h j j otherwise L p J s s := H J s = > K z := 640 / tab. Z3-1 / z K z smukłość porównawcza p := p = R p smukłość współczynnik zwichrzenia L p J y := = H J z = > m z := / tab. 20 / p σ g1 = 81.4 σ:= σ g1 m z σ = 83.9 R p = 290 ( ) = "spelniony" warunek σ R p 6
7 1.5. Sprawdzenie stateczności miejscowej wg PN-82/S Stateczność miejscowa pasa ściskanego Pas górny przekrój w środku rozpiętości, faza I g s := h g 1 s = 12 mm grubość pasa ściskanego b b 3 2 b s := 3 b 2 2 s = 387 mm szerokość pasa ściskanego e z := L e z = 600 cm rozpiętość przęsła b s := = smukłość pasa g s można nie sprawdzać stateczności miejscowej gdy spełnia warunek ϕ 200 R ϕ := 60 - przy ściskaniu ϕ 200 = 49.8 warunek ϕ R p 200 R p = "spelniony" Sprawdzenie stateczności miejscowej środnika przy zginaniu Przekrój w przęśle w środku rozpiętości, faza II b 1 := h b 2 1 = 676 mm wysokość środnika g' := b g' = 8 mm grubość środnika 2 b 1 := = 84.5 smukłość środnika g' można nie sprawdzać stateczności miejscowej gdy spełnia warunek ϕ 200 R ϕ := 50 - przy mimośrodowym zginaniu ϕ 200 = 50 warunek ϕ 200 = "nie spelniony!!!" e := L e = 6 m rozpiętośc przęsła σ 1 := σ gsr2 σ 1 = σ 2 := 82.7 σ 2 ψ := ψ = > K σ n := 1980 / tab. 21PN/ 1 K n p := p = = > m sn := / tab.20 / p σ:= σ 1 σ = m sn = 195 warunek σ m sn = "spelniony" 7
8 Sprawdzenie stateczności miejscowej środnika przy ścinaniu. Przekrój podporowy, faza II b 1 := h b 2 1 = 676 mm wysokość środnika g' := b g' = 8 mm grubość środnika 2 b 1 := = 84.5 smukłość środnika g' można nie sprawdzać stateczności miejscowej gdy spełnia warunek ϕ 200 R ϕ := 90 - przy ścinaniu ϕ 200 = 90 warunek ϕ 200 = "spelniony" Sprawdzenie stateczności miejscowej środnika w złożonym stanie naprężeń. Lp. Faza Przekrój Naprężenia we włóknach górnych środnika Naprężenia we włóknach dolnych środnika Naprężenia ścinające w środniku 1 II podpora b 1 := h b 2 1 = 676 mm wysokość środnika g' := b g' = 8 mm grubość środnika 2 b 1 := = 84.5 smukłość środnika g' Przekrój podporowy, faza II l := 1 σ 1 := if σ gsl < 0, σ gsl, σ dsl σ 1 = 81.5 σ 1 - narpężenie ściskające σ 2 := if σ gsl > 0, σ gsl, σ dsl σ 2 = 56.7 τ:= τ sl τ = 12.3 σ 2 = 0.70 σ 1 ψ := σ 2 σ 2 if 1 1 σ 1 σ 1 ψ = > K n := 2100 / tab. 22 / 1 if σ 2 < 1 σ 1 1 otherwise 8
9 K n p := p = = > m sn := / tab. 20 / p e := L e = 6 m rozpiętośc przęsła e α := α = > K b t := 1520 / tab. 21PN/ 1 K t p := p = = > m st := / tab.20 / p ( ) ( ) ν := 5 4 min m sn, m st if 5 4 min m sn, m st 0 ν = otherwise ( 1 ψ) ( 1 ν) ( 1 ψ) ( 1 ν) σ z m 4 sn σ 1 1 ( m 4 sn σ 1 ) 2 3 ( m st τ ) 2 σ 2 := if 1 < < 1 σ 1 ( ) 2 3 ( m st τ ) 2 m sn σ 1 otherwise 2 σ z = 88 = 200 warunek σ z ( ) = "spelniony" 1.6. Stan graniczny użytkowania Ugięcie Maksymalne pionowe przemieszczenie dźwigara u := 5.34mm Dopuszczlne pionowe przemieszczenie dźwigara belkowego L u dop := u dop = 26 mm ( ) = "spelniony" warunek u u dop 9
10 2. DŹWIGAR ZESPOLONY L=12 m ROZPIĘTOĆ PRZĘSŁA L:= 12m 2.1. MATERIAŁ wytrzymałość obliczeniowa jak dla stali PASÓW 18G2A wg PN-82/S-10052: R p := 280 R p.t := 17 wytrzymałość obliczeniowa jak dla stali ŚRODNIKA St3S wg PN-82/S-10052: := 200.t := 120 E a := 206 GPa współczynnik sprężystości podłużnej stali 2.2. Charakterystyka przekroju stalowego szerokości b wysokości h Lp. element [mm] [mm] 1 półka dolna środnik półka górna H = Y 300 SM 0. Z mm ( ) j := A a := b h A j j a = cm 2 pole powierzchni j J y := cm 4 J z := cm 4 momenty bezwładności z g := 500mm z d := 500mm położenie osi obojętnej 10
11 2.3. Sprawdzenie naprężeń ekstremalne naprężenia normalne Lp. Faza Przekrój Napr. we włóknach górnych Rp Napr. we włóknach górnych środnika Rs Napr. we włóknach dolnych środnika Rs Napr.we włóknach dolnych 1 I środek < < < < II środek < < < < 280 naprężenia ścinające Rp Lp. Faza Przekrój Napr. ścinające Rs.t 1 I podpora 7.1 < II podpora 13.4 < Zwichrzenie wg PN-82/S Pas górny - środek rozpiętości przęsła rozstaw poprzecznic: L p := 3.0m moment bezwładności dźwigara względem osi y J y = cm 4 moment bezwładności dźwigara względem osi z J z = cm 4 moment bezwładności dźwigara na skręcanie J s b 3 j ( h j ) 3 h h j j := b b j 1 j j = if b > h j j J s = cm 4 5 h b j ( j ) 3 b b j j h h j j otherwise L p J s s := H J s = > K z := 640 / tab. Z3-1 / z K z smukłość porównawcza p := p = R p smukłość współczynnik zwichrzenia L p J y := = H J z = > m z := / tab. 20 / p σ g1 = 58.3 σ:= σ g1 m z σ = 59.0 R p = 280 ( ) = "spelniony" warunek σ R p 11
12 2.5. Sprawdzenie stateczności miejscowej wg PN-82/S Stateczność miejscowa pasa ściskanego Pas górny przekrój w środku rozpiętości, faza I g s := h g 1 s = 24 mm grubość pasa ściskanego b b 3 2 b s := 3 b 2 2 s = 465 mm szerokość pasa ściskanego e z := L e z = 1200 cm rozpiętość przęsła b s := = smukłość pasa g s można nie sprawdzać stateczności miejscowej gdy spełnia warunek ϕ 200 R ϕ := 60 - przy ściskaniu ϕ 200 = 50.7 warunek ϕ R p 200 R p = "spelniony" Sprawdzenie stateczności miejscowej środnika przy zginaniu Przekrój w przęśle w środku rozpiętości, faza II b 1 := h b 2 1 = 952 mm wysokość środnika g' := b g' = 10 mm grubość środnika 2 b 1 := = 95.2 smukłość środnika g' można nie sprawdzać stateczności miejscowej gdy spełnia warunek ϕ 200 R ϕ := 50 - przy mimośrodowym zginaniu ϕ 200 = 50 warunek ϕ 200 = "nie spelniony!!!" e := L e = 12 m rozpiętośc przęsła σ 1 := σ gsr2 σ 1 = σ 2 := 70.1 σ 2 ψ := ψ = > K σ n := 1980 / tab. 21PN/ 1 K n p := p = = > m sn := / tab.20 / p σ:= σ 1 σ = m sn = 190 warunek σ m sn = "spelniony" 12
13 Sprawdzenie stateczności miejscowej środnika przy ścinaniu. Przekrój podporowy, faza II b 1 := h b 2 1 = 952 mm wysokość środnika g' := b g' = 10 mm grubość środnika 2 b 1 := = 95.2 smukłość środnika g' można nie sprawdzać stateczności miejscowej gdy spełnia warunek ϕ 200 R ϕ := 90 - przy ścinaniu ϕ 200 = 90 warunek ϕ 200 = "nie spelniony!!!" e := L e = 12 m rozpiętośc przęsła e α := α = > K b t := 1520 / tab. 21PN/ 1 K t p := p = = > m st := / tab.20 / p τ:= τ τ = t m st = 104 warunek τ.t m st = "spelniony" 13
14 Sprawdzenie stateczności miejscowej środnika w złożonym stanie naprężeń. Lp. Faza Przekrój Naprężenia we włóknach górnych środnika Naprężenia we włóknach dolnych środnika Naprężenia ścinające w środniku 1 II podpora b 1 := h b 2 1 = 952 mm wysokość środnika g' := b g' = 10 mm grubość środnika 2 b 1 := = 95.2 smukłość środnika g' Przekrój podporowy, faza II l := 1 σ 1 := if σ gsl < 0, σ gsl, σ dsl σ 1 = 40.0 σ 1 - narpężenie ściskające σ 2 := if σ gsl > 0, σ gsl, σ dsl σ 2 = 3.9 τ:= τ sl τ = 4.9 σ 2 = 0.10 σ 1 ψ := σ 2 σ 2 if 1 1 σ 1 σ 1 ψ = > K n := 1430 / tab. 22 / 1 if σ 2 < 1 σ 1 1 otherwise K n p := p = = > m sn := / tab. 20 / p e := L e = 12 m rozpiętośc przęsła α := e b 1 α = > K t := 1520 / tab. 21PN/ p := K t p =
15 = > m st := / tab.20 / p ( ) ( ) ν := 5 4 min m sn, m st if 5 4 min m sn, m st 0 ν = otherwise ( 1 ψ) ( 1 ν) ( 1 ψ) ( 1 ν) σ z m 4 sn σ 1 1 ( m 4 sn σ 1 ) 2 3 ( m st τ ) 2 σ 2 := if 1 < < 1 σ 1 ( ) 2 3 ( m st τ ) 2 m sn σ 1 otherwise 2 σ z = 62 = 200 warunek σ z ( ) = "spelniony" 2.6. Stan graniczny użytkowania Ugięcie Maksymalne pionowe przemieszczenie dźwigara u := 12.6mm Dopuszczlne pionowe przemieszczenie dźwigara belkowego L u dop := u dop = 52 mm ( ) = "spelniony" warunek u u dop 15
16 2.7. Połączenie dźwigara głównego ze słupem Sprawdzenie naprężeń w spoinach pachwinowych pionowych "na dźwigarze" Sprawdzono naprężenia w zamocowaniu dźwigara l-12m gdyż przekazuje na słup większą siłą osiową niż dźwigar skrajny l=6m Q max := 226kN max siła poprzeczna l sp := 200mm a sp := 8mm - wymiary spoin wg dokumentacji technicznej s := współczynnik zależny od rodzaju spoin i sposobu obciążenia Naprężenia w spoiniach pionowych Wykożystanie przekroju Q max τ := τ = 71 < R 2a ( sp l sp ) s.t = 120 Sprawdzenie naprężeń w spoinach pachwinowych pionowych "na słupie" τ = 58.9 %.t l sp := 300mm a sp := 8mm - wymiary spoin wg dokumentacji technicznej Q max = 226 kn - reakcja obliczona dla dźwigara l-12m wg pkt s := współczynnik zależny od rodzaju spoin i sposobu obciążenia Naprężenia w spoiniach pionowych Wykożystanie przekroju Q max τ := τ = 47 < R 2a ( sp l sp ) s.t = 120 τ = 39.2 %.t 16
17 3. POPRZECZNICA L=6m ROZPIĘTOĆ PRZĘSŁA L:= 6m 3.1. MATERIAŁ wytrzymałość obliczeniowa jak dla stali PASÓW St3Swg PN-82/S-10052: R p := 200 R p.t := 120 wytrzymałość obliczeniowa jak dla stali ŚRODNIKA St3S wg PN-82/S-10052: := 200.t := 120 E a := 206 GPa współczynnik sprężystości podłużnej stali 3.2. Charakterystyka przekroju stalowego szerokości b wysokości h Lp. element [mm] [mm] 1 półka dolna środnik półka górna H = Y 18 0 SM 0.00 Z mm ( ) j := A a := b h A j j a = cm 2 pole powierzchni j J y := cm 4 J z := cm 4 momenty bezwładności z g := 200mm z d := 200mm położenie osi obojętnej 17
18 3.3. Sprawdzenie naprężeń ekstremalne naprężenia normalne Lp. Faza Przekrój Napr. we włóknach górnych Rp Napr.we włóknach dolnych Rp 1 I środek < < II środek < < 200 naprężenia ścinające Lp. Faza Przekrój Napr. ścinające Rs.t 1 I podpora 24.1 < II podpora 27.2 < Zwichrzenie wg PN-82/S Pas górny - środek rozpiętości poprzecznicy rozpiętość poprzecznic: L p := L L p = 6m moment bezwładności dźwigara względem osi y J y = cm 4 moment bezwładności dźwigara względem osi z J z = 1556 cm 4 moment bezwładności dźwigara na skręcanie J s b 3 j ( h j ) 3 h h j j := b b j 1 j j = if b > h j j J s = cm 4 5 h b j ( j ) 3 b b j j h h j j otherwise L p J s s := H J s = > K z := 850 / tab. Z3-1 / z K z smukłość porównawcza p := p = 60.1 R p smukłość L p J y := = H J z współczynnik zwichrzenia = > m z := / tab. 20 / p σ g1 = σ:= σ g1 m z σ = R p = 200 ( ) = "spelniony" warunek σ R p 18
19 3.5. Sprawdzenie stateczności miejscowej wg PN-82/S Stateczność miejscowa pasa ściskanego Pas górny przekrój w środku rozpiętości, faza I g s := h g 1 s = 16 mm grubość pasa ściskanego b b 3 2 b s := 3 b 2 2 s = 279 mm szerokość pasa ściskanego e z := 3m e z = 300 cm rozstaw poprzecznic b s := = smukłość pasa g s można nie sprawdzać stateczności miejscowej gdy spełnia warunek ϕ 200 R ϕ := 60 - przy ściskaniu ϕ 200 = 60 warunek ϕ R p 200 R p = "spelniony" Sprawdzenie stateczności miejscowej środnika przy zginaniu Przekrój w przęśle w środku rozpiętości, faza II b 1 := h b 2 1 = 368 mm wysokość środnika g' := b g' = 6 mm grubość środnika 2 b 1 := = 61.3 smukłość środnika g' można nie sprawdzać stateczności miejscowej gdy spełnia warunek ϕ 200 R ϕ := 50 - przy mimośrodowym zginaniu ϕ 200 = 50 warunek ϕ 200 = "nie spelniony" e := L e = 6 m rozpiętośc przęsła σ 1 := σ 2 := 60.3 σ 2 ψ := ψ = > K σ n := 1850 / tab. 21PN/ 1 K n p := p = = > m sn := / tab.20 / p σ:= σ 1 σ = m sn = 198 warunek σ m sn = "spelniony" 19
20 Sprawdzenie stateczności miejscowej środnika przy ścinaniu. Przekrój podporowy, faza II b 1 := h b 2 1 = 368 mm wysokość środnika g' := b g' = 6 mm grubość środnika 2 b 1 := = 61.3 smukłość środnika g' można nie sprawdzać stateczności miejscowej gdy spełnia warunek ϕ 200 R ϕ := 90 - przy ścinaniu ϕ 200 = 90 warunek ϕ 200 = "spelniony" Sprawdzenie stateczności miejscowej środnika w złożonym stanie naprężeń. Lp. Faza Przekrój 1 II 0.6m od podpory Naprężenia we włóknach górnych środnika Naprężenia we włóknach dolnych środnika Naprężenia ścinające w środniku σ gs := σ gs σ ds := σ ds τ s := τ s b 1 := h b 2 1 = 368 mm wysokość środnika g' := b g' = 6 mm grubość środnika 2 b 1 := = 61.3 smukłość środnika g' Przekrój 1.2 m od podpory faza II l := 1 σ 1 := if σ gsl < 0, σ gsl, σ dsl σ 1 = 68.2 σ 1 - narpężenie ściskające σ 2 := if σ gsl > 0, σ gsl, σ dsl σ 2 = 40.3 τ:= τ sl τ = 18.5 σ 2 = 0.59 σ 1 20
21 ψ := σ 2 σ 2 if 1 1 σ 1 σ 1 ψ = > K n := 1850 / tab. 22 / 1 if σ 2 < 1 σ 1 1 otherwise K n p := p = = > m sn := / tab. 20 / p e := L e = 6 m rozpiętośc przęsła e α := α = > K b t := 1520 / tab. 21PN/ 1 K t p := p = = > m st := / tab.20 / p ( ) ( ) ν := 5 4 min m sn, m st if 5 4 min m sn, m st 0 ν = otherwise ( 1 ψ) ( 1 ν) ( 1 ψ) ( 1 ν) σ z m 4 sn σ 1 1 ( m 4 sn σ 1 ) 2 3 ( m st τ ) 2 σ 2 := if 1 < < 1 σ 1 ( ) 2 3 ( m st τ ) 2 m sn σ 1 otherwise 2 σ z = = 200 warunek σ z 3.6. Stan graniczny użytkowania Ugięcie ( ) = "spelniony" Maksymalne pionowe przemieszczenie dźwigara u := 21.5mm Dopuszczlne pionowe przemieszczenie dźwigara belkowego L u dop := u dop = 26 mm ( ) = "spelniony" warunek u u dop 21
22 4 SŁUPY 4.1 Smukłość pręta łuku # wysokość słupa l := 4.97m # długość wyboczeniowa w płaszczyźnie podłużnej mostu l wy := 2l l wy = 9.94 m # długość wyboczeniowa z płaszczyzny podłużnej mostu l wz := 2l l wz = 9.94 m 30 0 Z 300 SM 0. Y mm # max grubość ścianki t := 20mm # pole powierzchni przekroju A := cm 2 # momenty bezwładnosci na zginanie J y := cm 4 J z := cm 4 # odległosć skrajnych włókien od środka ciężkości przekroju z min := 150 mm y min := 150mm z max := 150mm y max := 150mm J y J z # promień bezwładności i py := i py = 12.9 cm i pz := i pz = 7.7 cm A A # stal konstrukcji St3M R := 195 R t := 115 l wy l wz smukłość pręta ściskanego y := y = 76.8 z := z = i py sprawdzenie warunku normowego wg punktu 5.3. dop := 150 max y, z ( ( z ) < dop ) = "Warunek spelniony" Warunek max y, 4.2 Współczynnik wyboczeniowy 200 smukłość porównawcza: p := 118 p = R i pz ( ) = y = 0.64 ====> tab 16 m w.y := 1.28 p z = 1.08 ====> tab 16 m w.z := 2.33 p ( ) m w := max m w.y, m w.z m w =
23 4.3 Słup jako pręt pojedyńczy ściskany mimośrodowo n:= 12 i:= 1.. n Sprawdzenie naprężeńw przekroju STOPY słupa - słup skrajny nr 1 Przekr. na Siły z obliczeń statycznych Nr dł. elem. Nr kombinacji elementu N [kn] Vy [kn] Vz [kn] Mt [knm] My [knm] Mz [knm] [m] MINZ-N MAXZ-N MINZ-VY MAXZ-VY MINZ-VZ MAXZ-VZ MINZ-MT MAXZ-MT MINZ-MY MAXZ-MY MINZ-MZ MAXZ-MZ naprężenia w punkcie "a" (górne lewe) M yi z min M zi y max σ ai := σ bi := A J y J z A naprężenia w punkcie "b" (górne prawe) M yi z min J y M zi y min J z naprężenia w punkcie "c" (dolne lewe) naprężenia w punkcie "d" (dolne prawe) M yi z max M zi y max σ ci := σ di := A J y J z A M yi z max J y M zi y min J z σ ai = σ bi = σ ci = σ di = σ a_rozc σ a_scisk σ c_rozc σ c_scisk max( σ a ) = σ b_rozc max( σ b ) = min( σ a ) = σ b_scisk min( σ b ) = max( σ c ) = σ d_rozc max( σ d ) = min( σ c ) = σ d_scisk min( σ d ) = (,, σ c_rozc, σ d_rozc, σ a_scisk, σ b_scisk, σ c_scisk, σ d_scisk ) := σ a_rozc 22.7 := σ a_scisk 41.8 := σ c_rozc 13.7 := σ c_scisk σ max := max σ a_rozc σ b_rozc := σ b_rozc 59.2 := σ b_scisk 38.2 := σ d_rozc 0.7 := σ d_scisk 33.2 σ max = Warunek σ max < R 1.1 ( ) = "Warunek spelniony" 23 σ max R 1.1 = 48.6 %
24 Sprawdzenie naprężeńw przekroju STOPY słupa - słup przedskrajny nr 2 Przekr. na Siły z obliczeń statycznych Nr dł. elem. Nr kombinacji elementu N [kn] Vy [kn] Vz [kn] Mt [knm] My [knm] Mz [knm] [m] MINZ-N MAXZ-N MINZ-VY MAXZ-VY MINZ-VZ MAXZ-VZ MINZ-MT MAXZ-MT MINZ-MY MAXZ-MY MINZ-MZ MAXZ-MZ naprężenia w punkcie "a" (górne lewe) M yi z min M zi y max σ ai := σ bi := A J y J z A naprężenia w punkcie "b" (górne prawe) M yi z min J y M zi y min J z naprężenia w punkcie "c" (dolne lewe) naprężenia w punkcie "d" (dolne prawe) M yi z max M zi y max σ ci := σ di := A J y J z A M yi z max J y M zi y min J z σ ai = σ bi = σ ci = σ di = σ a_rozc σ a_scisk σ c_rozc σ c_scisk max( σ a ) = σ b_rozc max( σ b ) = min( σ a ) = σ b_scisk min( σ b ) = max( σ c ) = σ d_rozc max( σ d ) = min( σ c ) = σ d_scisk min( σ d ) = (,, σ c_rozc, σ d_rozc, σ a_scisk, σ b_scisk, σ c_scisk, σ d_scisk ) := σ a_rozc 30.9 := σ a_scisk 88.4 := σ c_rozc 23.9 := σ c_scisk σ max := max σ a_rozc σ b_rozc := σ b_rozc 17.6 := σ b_scisk 46.1 := σ d_rozc 22.3 := σ d_scisk 41.5 σ max = Warunek σ max < R 1.1 ( ) = "Warunek spelniony" σ max R 1.1 = 60.9 % 24
25 Sprawdzenie naprężeńw przekroju STOPY słupa - słup wewnętrzny nr 3 Przekr. na Siły z obliczeń statycznych Nr dł. elem. Nr kombinacji elementu N [kn] Vy [kn] Vz [kn] Mt [knm] My [knm] Mz [knm] [m] MINZ-N MAXZ-N MINZ-VY MAXZ-VY MINZ-VZ MAXZ-VZ MINZ-MT MAXZ-MT MINZ-MY MAXZ-MY MINZ-MZ MAXZ-MZ naprężenia w punkcie "a" (górne lewe) M yi z min M zi y max σ ai := σ bi := A J y J z A naprężenia w punkcie "b" (górne prawe) M yi z min J y M zi y min J z naprężenia w punkcie "c" (dolne lewe) naprężenia w punkcie "d" (dolne prawe) M yi z max M zi y max σ ci := σ di := A J y J z A M yi z max J y M zi y min J z σ ai = σ bi = σ ci = σ di = σ a_rozc σ a_scisk σ c_rozc σ c_scisk max( σ a ) = σ b_rozc max( σ b ) = min( σ a ) = σ b_scisk min( σ b ) = max( σ c ) = σ d_rozc max( σ d ) = min( σ c ) = σ d_scisk min( σ d ) = (,, σ c_rozc, σ d_rozc, σ a_scisk, σ b_scisk, σ c_scisk, σ d_scisk ) := σ a_rozc 36.4 := σ a_scisk := σ c_rozc 32.4 := σ c_scisk σ max := max σ a_rozc σ b_rozc := σ b_rozc 1.8 := σ b_scisk 65.2 := σ d_rozc 5.9 := σ d_scisk 60.5 σ max = Warunek σ max < R 1.1 ( ) = "Warunek spelniony" σ max R 1.1 = 58.4 % 25
26 Sprawdzenie naprężeńw przekroju STOPY słupa - słup wewnętrzny nr 4 Przekr. na Siły z obliczeń statycznych Nr dł. elem. Nr kombinacji elementu N [kn] Vy [kn] Vz [kn] Mt [knm] My [knm] Mz [knm] [m] MINZ-N MAXZ-N MINZ-VY MAXZ-VY MINZ-VZ MAXZ-VZ MINZ-MT MAXZ-MT MINZ-MY MAXZ-MY MINZ-MZ MAXZ-MZ naprężenia w punkcie "a" (górne lewe) M yi z min M zi y max σ ai := σ bi := A J y J z A naprężenia w punkcie "b" (górne prawe) M yi z min J y M zi y min J z naprężenia w punkcie "c" (dolne lewe) naprężenia w punkcie "d" (dolne prawe) M yi z max M zi y max σ ci := σ di := A J y J z A M yi z max J y M zi y min J z σ ai = σ bi = σ ci = σ di = σ a_rozc σ a_scisk σ c_rozc σ c_scisk max( σ a ) = σ b_rozc max( σ b ) = min( σ a ) = σ b_scisk min( σ b ) = max( σ c ) = σ d_rozc max( σ d ) = min( σ c ) = σ d_scisk min( σ d ) = (,, σ c_rozc, σ d_rozc, σ a_scisk, σ b_scisk, σ c_scisk, σ d_scisk ) := σ a_rozc 35.1 := σ a_scisk 136 := σ c_rozc 33.8 := σ c_scisk σ max := max σ a_rozc σ b_rozc := σ b_rozc 6 := σ b_scisk 85.8 := σ d_rozc 7.4 := σ d_scisk 57.4 σ max = Warunek σ max < R 1.1 ( ) = "Warunek spelniony" σ max R 1.1 = 63.4 % 26
27 Sprawdzenie naprężeńw przekroju STOPY słupa - słup przedskrajny nr 5 Przekr. na Siły z obliczeń statycznych Nr dł. elem. Nr kombinacji elementu N [kn] Vy [kn] Vz [kn] Mt [knm] My [knm] Mz [knm] [m] MINZ-N MAXZ-N MINZ-VY MAXZ-VY MINZ-VZ MAXZ-VZ MINZ-MT MAXZ-MT MINZ-MY MAXZ-MY MINZ-MZ MAXZ-MZ naprężenia w punkcie "a" (górne lewe) M yi z min M zi y max σ ai := σ bi := A J y J z A naprężenia w punkcie "b" (górne prawe) M yi z min J y M zi y min J z naprężenia w punkcie "c" (dolne lewe) naprężenia w punkcie "d" (dolne prawe) M yi z max M zi y max σ ci := σ di := A J y J z A M yi z max J y M zi y min J z σ ai = σ bi = σ ci = σ di = σ a_rozc σ a_scisk σ c_rozc σ c_scisk max( σ a ) = σ b_rozc max( σ b ) = min( σ a ) = σ b_scisk min( σ b ) = max( σ c ) = σ d_rozc max( σ d ) = min( σ c ) = σ d_scisk min( σ d ) = (,, σ c_rozc, σ d_rozc, σ a_scisk, σ b_scisk, σ c_scisk, σ d_scisk ) := σ a_rozc 27.7 := σ a_scisk := σ c_rozc 26.7 := σ c_scisk 76.8 σ max := max σ a_rozc σ b_rozc := σ b_rozc 13.2 := σ b_scisk 92.6 := σ d_rozc 29.2 := σ d_scisk 41.9 σ max = Warunek σ max < R 1.1 ( ) = "Warunek spelniony" σ max R 1.1 = 66.7 % 27
28 Sprawdzenie naprężeńw przekroju STOPY słupa - słup skrajny nr 6 Przekr. na Siły z obliczeń statycznych Nr dł. elem. Nr kombinacji elementu N [kn] Vy [kn] Vz [kn] Mt [knm] My [knm] Mz [knm] [m] MINZ-N MAXZ-N MINZ-VY MAXZ-VY MINZ-VZ MAXZ-VZ MINZ-MT MAXZ-MT MINZ-MY MAXZ-MY MINZ-MZ MAXZ-MZ naprężenia w punkcie "a" (górne lewe) M yi z min M zi y max σ ai := σ bi := A J y J z A naprężenia w punkcie "b" (górne prawe) M yi z min J y M zi y min J z naprężenia w punkcie "c" (dolne lewe) naprężenia w punkcie "d" (dolne prawe) M yi z max M zi y max σ ci := σ di := A J y J z A M yi z max J y M zi y min J z σ ai = σ bi = σ ci = σ di = σ a_rozc σ a_scisk σ c_rozc σ c_scisk max( σ a ) = σ b_rozc max( σ b ) = min( σ a ) = σ b_scisk min( σ b ) = max( σ c ) = σ d_rozc max( σ d ) = min( σ c ) = σ d_scisk min( σ d ) = (,, σ c_rozc, σ d_rozc, σ a_scisk, σ b_scisk, σ c_scisk, σ d_scisk ) := σ a_rozc 14.9 := σ a_scisk 73.3 := σ c_rozc 5.4 := σ c_scisk 86.7 σ max := max σ a_rozc σ b_rozc := σ b_rozc 19.9 := σ b_scisk 22.9 := σ d_rozc 39.8 := σ d_scisk 48.3 σ max = Warunek σ max < R 1.1 ( ) = "Warunek spelniony" σ max R 1.1 = 40.4 % 28
29 5. DŹWIGAR SCHODÓW ROZPIĘTOĆ PRZĘSŁA L := m 5.1. MATERIAŁ wytrzymałość obliczeniowa jak dla stali St3S wg PN-82/S-10052: R := 195 R t := 120 E a := 206 GPa współczynnik sprężystości podłużnej stali 5.2. Charakterystyka przekroju stalowego Ip Y 170 SM 0.00 Z mm pole powierzchni przekroju A := 137 cm 2 H := 450mm momenty bezwładnosci na zginanie J y := cm 4 J z := 1725 cm 4 odległosć skrajnych włókien od środka ciężkości przekroju z min := 225 mm y min := 85mm z max := 225mm y max := 85mm 29
30 5.3. Faza I - max siły wewnętrzne i naprężenia n 12 Nr elementu Przekr. na dł. elem. Nr kombinacji Siły z obliczeń statycznych := i := 1.. n N [kn] Vy [kn] Vz [kn] Mt [knm] My [knm] Mz [knm] [m] MINZ-N MAXZ-N MINZ-VY MAXZ-VY MINZ-VZ MAXZ-VZ MINZ-MT MAXZ-MT MINZ-MY MAXZ-MY MINZ-MZ MAXZ-MZ naprężenia w punkcie "a" (górne lewe) naprężenia w punkcie "b" (górne prawe) N M i yi z min M zi y max N M i yi z min M zi y min σ ai := σ A J y J bi := z A J y J z naprężenia w punkcie "c" (dolne lewe) naprężenia w punkcie "d" (dolne prawe) N M i yi z max M zi y max N i σ ci := σ A J y J di := z A M yi z max J y M zi y min J z σ ai = σ bi = σ ci = σ di = σ a_rozc := σ a_rozc = 6 σ b_rozc := max σ b σ b_rozc = max( σ a ) ( ) min( σ a ) = σ b_scisk := min( σ b ) σ b_scisk = 71 max( σ c ) = σ d_rozc max( σ d ) = min( σ c ) = σ d_scisk := min( σ d ) σ d_scisk = 9 (, ) σ a_scisk := σ a_scisk 71 σ c_rozc := σ c_rozc 72 σ c_scisk := σ c_scisk 8 := σ d_rozc 72 σ max := max σ a_rozc, σ b_rozc, σ c_rozc, σ d_rozc, σ a_scisk, σ b_scisk, σ c_scisk σ d_scisk σ max = Warunek σ max < R 1.1 ( ) = "Warunek spelniony" σ max R 1.1 = 33 % 30
31 5.4. Zwichrzenie wg PN-82/S Pas górny - środek rozpiętości przęsła L rozstaw poprzecznic: L p := L 2 p = 6m moment bezwładności dźwigara względem osi y J y = cm 4 moment bezwładności dźwigara względem osi z J z = cm 4 moment bezwładności dźwigara na skręcanie J s := 258cm 4 J s = 258 cm 4 L p J s s := H J s = > K z := 1110 / tab. Z3-1 / z smukłość porównawcza p := K z R p = smukłość współczynnik zwichrzenia L p J y := = H J z = > m z := / tab. 20 / p σ max = 71.5 σ:= σ max m z σ = 85.3 R = 195 warunek( σ R) = "spelniony" 31
32 5.5. Faza II - max siły wewnętrzne i naprężenia n 12 := i := 1.. n Przekr. na Siły z obliczeń statycznych Nr dł. elem. Nr kombinacji elementu N [kn] Vy [kn] Vz [kn] Mt [knm] My [knm] Mz [knm] [m] MINZ-N MAXZ-N MINZ-VY MAXZ-VY MINZ-VZ MAXZ-VZ MINZ-MT MAXZ-MT MINZ-MY MAXZ-MY MINZ-MZ MAXZ-MZ naprężenia w punkcie "a" (górne lewe) N M i yi z min M zi y max N i σ ai := σ A J y J bi := z A naprężenia w punkcie "b" (górne prawe) M yi z min J y M zi y min J z naprężenia w punkcie "c" (dolne lewe) naprężenia w punkcie "d" (dolne prawe) N M i yi z max M zi y max N i σ ci := σ A J y J di := z A M yi z max J y M zi y min J z σ ai = σ bi = σ ci = σ di = σ a_rozc := σ a_rozc = 34 σ b_rozc := max σ b σ b_rozc = max( σ a ) ( ) min( σ a ) = σ b_scisk := min( σ b ) σ b_scisk = 94 max( σ c ) = σ d_rozc max( σ d ) = min( σ c ) = σ d_scisk := min( σ d ) σ d_scisk = 24 (, ) σ a_scisk := σ a_scisk 85 σ c_rozc := σ c_rozc 103 σ c_scisk := σ c_scisk 8 := σ d_rozc 102 σ max := max σ a_rozc, σ b_rozc, σ c_rozc, σ d_rozc, σ a_scisk, σ b_scisk, σ c_scisk σ d_scisk σ max = Warunek σ max < R 1.1 ( ) = "Warunek spelniony" σ max R 1.1 = 48 % 32
33 5.6. Stan graniczny użytkowania Ugięcie Maksymalne pionowe przemieszczenie dźwigara u := 12.6mm Dopuszczlne pionowe przemieszczenie dźwigara belkowego L u dop := u dop = 56 mm ( ) = "spelniony" warunek u u dop 33
34 6. PŁYTA POMOSTU wg PN-91/S (Notka obliczeniowa z programu Robot - wersja 3.0 zgodna z wersją systemu ) 6.1. Projektowanie przekroju żelbetowego - zbrojenie poprzeczne w przęśle Dane : Materiał: BETON: B30, Rbk = (MN/m2) STAL: A-IIIN, Rak = (MN/m2) Geometria: typ elementu: belka kształt: prostokątny - belka wymiary: x ( cm ) przekrój brutto: A = (cm2), Iy = (cm4), Zc = 7.00 (cm) Obciążenia: w stanie użytkowym Nr Typ Fd/Fc N [kn] My [kn*m] 1 SGN SGN SGN SGN SGN SGN Wyniki : zbrojenie dolne w odległości 5.00 (cm) zbrojenie minimalne 2.80 (cm2) Aa1 = 5.23 (cm2) przekrój sprowadzony: Ac = (cm2), Iyc = (cm4), Zcc = 6.89 (cm) Numer obciążenia decydującego: 2 Siły wymiarujące: N = (kn) My = (kn*m) wytrzymałość obliczeniowa betonu przy ściskaniu R b = (MN/m2) wytrzymałość obliczeniowa stali (w przekroju) R a = (MN/m2) stosunek modułu sprężystości stali i betonu n = położenie osi obojętnej względem górnej krawędzi z = 3.19 (cm) odkształcenia w zbrojeniu dolnym ε a1 = 1.88 x 10-3 naprężenia w zbrojeniu dolnym σ a1 = (MN/m2) odkształcenia w betonie na krawędzi górnej ε b2 = 1.03 x 10-3 naprężenia w betonie na krawędzi górnej σ b2 = (MN/m2) 34
35 6.2. Projektowanie przekroju żelbetowego - zbrojenie podłużne nad słupami Dane : Materiał: BETON: B30, Rbk = (MN/m2) STAL: A-IIIN, Rak = (MN/m2) Geometria: typ elementu: belka kształt: prostokątny - belka wymiary: x ( cm ) przekrój brutto: A = (cm2), Iy = (cm4), Zc = 8.50 (cm) Obciążenia: w stanie użytkowym Nr Typ Fd/Fc N [kn] My [kn*m] 1 SGN SGN SGN SGN SGN SGN Wyniki : zbrojenie dolne w odległości 5.00 (cm) zbrojenie minimalne 3.40 (cm2) zbrojenie górne w odległości 5.00 (cm) zbrojenie minimalne 3.40 (cm2) Aa1 = (cm2) Aa2 = (cm2) przekrój sprowadzony: Ac = (cm2), Iyc = (cm4), Zcc = 8.59 (cm) Numer obciążenia decydującego: 1 Siły wymiarujące: N = (kn) My = (kn*m) wytrzymałość obliczeniowa betonu przy ściskaniu R b = (MN/m2) wytrzymałość obliczeniowa stali (w przekroju) R a = (MN/m2) stosunek modułu sprężystości stali i betonu n = położenie osi obojętnej względem górnej krawędzi z = (cm) odkształcenia w zbrojeniu dolnym ε a1 = x 10-3 naprężenia w zbrojeniu dolnym σ a1 = (MN/m2) odkształcenia w zbrojeniu górnym ε a2 = 1.17 x 10-3 naprężenia w zbrojeniu górnym σ a2 = (MN/m2) odkształcenia w betonie na krawędzi dolnej ε b1 = 1.30 x 10-3 naprężenia w w betonie na krawędzi dolnej σ b1 = (MN/m2) KONIEC OBLICZEŃ 35
OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE MOSTU NAD RZEKĄ ORLA 1. ZałoŜenia obliczeniowe
OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE MOSTU NAD RZEKĄ ORLA. ZałoŜenia obliczeniowe.. Własciwości fizyczne i mechaniczne materiałów R - wytrzymałość obliczeniowa elementów pracujących na rozciąganie i sciskanie
Bardziej szczegółowoPROJEKT STROPU BELKOWEGO
PROJEKT STROPU BELKOWEGO Nr tematu: A Dane H : 6m L : 45.7m B : 6.4m Qk : 6.75kPa a :.7m str./9 Geometria nz : 5 liczba żeber B Lz : 5.8 m długość żebra nz npd : 3 liczba przęseł podciągu przyjęto długość
Bardziej szczegółowoZestaw pytań z konstrukcji i mechaniki
Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki 1. Układ sił na przedstawionym rysunku a) jest w równowadze b) jest w równowadze jeśli jest to układ dowolny c) nie jest w równowadze d) na podstawie tego rysunku
Bardziej szczegółowoRys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic
ROZDZIAŁ VII KRATOW ICE STROPOWE VII.. Analiza obciążeń kratownic stropowych Rys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic Bezpośrednie obciążenie kratownic K5, K6, K7 stanowi
Bardziej szczegółowoZakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT. Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne
Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne PROJEKT WYBRANYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCJI ŻELBETOWEJ BUDYNKU BIUROWEGO DESIGN FOR SELECTED
Bardziej szczegółowo700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:
Producent: Ryterna modul Typ: Moduł kontenerowy PB1 (długość: 6058 mm, szerokość: 2438 mm, wysokość: 2800 mm) Autor opracowania: inż. Radosław Noga (na podstawie opracowań producenta) 1. Stan graniczny
Bardziej szczegółowoPrzykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014)
Bardziej szczegółowo- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET
- 1 - Kalkulator Elementów Żelbetowych 2.1 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2001-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.4.1. Elementy żelbetowe
Bardziej szczegółowoSprawdzenie stanów granicznych użytkowalności.
MARCIN BRAŚ SGU Sprawzenie stanów granicznych użytkowalności. Wymiary belki: szerokość przekroju poprzecznego: b w := 35cm wysokość przekroju poprzecznego: h:= 70cm rozpiętość obliczeniowa przęsła: :=
Bardziej szczegółowo1. Projekt techniczny Podciągu
1. Projekt techniczny Podciągu Podciąg jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla żeber. Jest to główny element stropu najczęściej ślinie bądź średnio obciążony ciężarem własnym oraz reakcjami
Bardziej szczegółowoZałącznik nr 3. Obliczenia konstrukcyjne
32 Załącznik nr 3 Obliczenia konstrukcyjne Poz. 1. Strop istniejący nad parterem (sprawdzenie nośności) Istniejący strop typu Kleina z płytą cięŝką. Wartość charakterystyczna obciąŝenia uŝytkowego w projektowanym
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OLICZENI STTYCZNO - WYTRZYMŁOŚCIOWE 1. ZESTWIENIE OCIĄśEŃ N IEG SCHODOWY Zestawienie obciąŝeń [kn/m 2 ] Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. ObciąŜenie zmienne (wszelkiego rodzaju budynki mieszkalne,
Bardziej szczegółowoOpracowanie: Emilia Inczewska 1
Dla żelbetowej belki wykonanej z betonu klasy C20/25 ( αcc=1,0), o schemacie statycznym i obciążeniu jak na rysunku poniżej: należy wykonać: 1. Wykres momentów- z pominięciem ciężaru własnego belki- dla
Bardziej szczegółowoSprawdzenie nosności słupa w schematach A1 i A2 - uwzględnienie oddziaływania pasa dolnego dźwigara kratowego.
Sprawdzenie nosności słupa w schematach A i A - uwzględnienie oddziaływania pasa dolnego dźwigara kratowego. Sprawdzeniu podlega podwiązarowa część słupa - pręt nr. Siły wewnętrzne w słupie Kombinacje
Bardziej szczegółowoPOZ BRUK Sp. z o.o. S.K.A Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY
62-090 Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY SPIS TREŚCI Wprowadzenie... 1 Podstawa do obliczeń... 1 Założenia obliczeniowe... 1 Algorytm obliczeń... 2 1.Nośność żebra stropu na
Bardziej szczegółowoPręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x900 (Beton
Bardziej szczegółowoe = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65 m Dla B20 i stali St0S h = 15 cm h 0 = 12 cm 958 1,00 0,12 F a = 0,0029x100x12 = 3,48 cm 2
OBLICZENIA STATYCZNE POZ.1.1 ŚCIANA PODŁUŻNA BASENU. Projektuje się baseny żelbetowe z betonu B20 zbrojone stalą St0S. Grubość ściany 12 cm. Z = 0,5x10,00x1,96 2 x1,1 = 21,13 kn e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65
Bardziej szczegółowoPytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2014/15
Pytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2014/15 1. Warunkiem koniecznym i wystarczającym równowagi układu sił zbieżnych jest, aby a) wszystkie
Bardziej szczegółowoLista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00 8 4.41-0.47 9 9.29-0.
7. Więźba dachowa nad istniejącym budynkiem szkoły. 7.1 Krokwie Geometria układu Lista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00
Bardziej szczegółowoProjekt belki zespolonej
Pomoce dydaktyczne: - norma PN-EN 1994-1-1 Projektowanie zespolonych konstrukcji stalowo-betonowych. Reguły ogólne i reguły dla budynków. - norma PN-EN 199-1-1 Projektowanie konstrukcji z betonu. Reguły
Bardziej szczegółowoObciążenia. Wartość Jednostka Mnożnik [m] oblicz. [kn/m] 1 ciężar [kn/m 2 ]
Projekt: pomnik Wałowa Strona 1 1. obciążenia -pomnik Obciążenia Zestaw 1 nr Rodzaj obciążenia 1 obciążenie wiatrem 2 ciężar pomnika 3 ciężąr cokołu fi 80 Wartość Jednostka Mnożnik [m] obciążenie charakter.
Bardziej szczegółowo2.1. Wyznaczenie nośności obliczeniowej przekroju przy jednokierunkowym zginaniu
Obliczenia statyczne ekranu - 1 - dw nr 645 1. OBLICZENIE SŁUPA H = 4,00 m (wg PN-90/B-0300) wysokość słupa H 4 m rozstaw słupów l o 6.15 m 1.1. Obciążenia 1.1.1. Obciążenia poziome od wiatru ( wg PN-B-0011:1977.
Bardziej szczegółowoProjekt: Data: Pozycja: EJ 3,14² , = 43439,93 kn 2,667² = 2333,09 kn 5,134² EJ 3,14² ,0 3,14² ,7
Pręt nr 8 Wyniki wymiarowania stali wg P-90/B-0300 (Stal_3d v. 3.33) Zadanie: Hala stalowa.rm3 Przekrój: 1 - U 00 E Y Wymiary przekroju: h=00,0 s=76,0 g=5, t=9,1 r=9,5 ex=0,7 Charakterystyka geometryczna
Bardziej szczegółowoObliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku
1 Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku Poz. 1. Wymiany w stropie przy szybie dźwigu w hollu. Obciąż. stropu. - warstwy posadzkowe 1,50 1,2 1,80 kn/m 2 - warstwa wyrównawcza 0,05 x 21,0 = 1,05 1,3
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE USTROJU NOŚNEGO KŁADKI DLA PIESZYCH PRZEZ RZEKĘ NIEZDOBNĄ W SZCZECINKU
OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE USTROJU NOŚNEGO KŁADKI DLA PIESZYCH PRZEZ RZEKĘ NIEZDOBNĄ W SZCZECINKU Założenia do obliczeń: - przyjęto charakterystyczne obciążenia równomiernie rozłożone o wartości
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej
OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej 1.0 DŹWIGAR DACHOWY Schemat statyczny: kratownica trójkątna symetryczna dwuprzęsłowa Rozpiętości obliczeniowe: L 1 = L 2 = 3,00 m Rozstaw dźwigarów: a =
Bardziej szczegółowoObliczeniowa nośność przekroju zbudowanego wyłącznie z efektywnych części pasów. Wartość przybliżona = 0,644. Rys. 25. Obwiednia momentów zginających
Obliczeniowa nośność przekroju zbudowanego wyłącznie z efektywnych części pasów. Wartość przybliżona f y M f,rd b f t f (h γ w + t f ) M0 Interakcyjne warunki nośności η 1 M Ed,385 km 00 mm 16 mm 355 1,0
Bardziej szczegółowoPręt nr 0 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004
Budynek wielorodzinny - Rama żelbetowa strona nr 1 z 13 Pręt nr 0 - Element żelbetowy wg PN-EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x=-0.120m,
Bardziej szczegółowo1. Projekt techniczny żebra
1. Projekt techniczny żebra Żebro stropowe jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla płyty. Jest to element słabo bądź średnio obciążony siłą równomiernie obciążoną składającą się z obciążenia
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
I. Zebranie obciążeń 1. Obciążenia stałe Do obliczeń przyjęto wartości według normy PN-EN 1991-1-1:2004 1.1. Dach część górna ELEMENT CHARAKTERYSTYCZNE γ OBLICZENIOWE Płyta warstwowa 10cm 0,10 1,2 0,12
Bardziej szczegółowoRaport wymiarowania stali do programu Rama3D/2D:
2. Element poprzeczny podestu: RK 60x40x3 Rozpiętość leff=1,0m Belka wolnopodparta 1- Obciążenie ciągłe g=3,5kn/mb; 2- Ciężar własny Numer strony: 2 Typ obciążenia: Suma grup: Ciężar własny, Stałe Rodzaj
Bardziej szczegółowoStrop belkowy. Przykład obliczeniowy stropu stalowego belkowego wg PN-EN dr inż. Rafał Tews Konstrukcje metalowe PN-EN /165
Przykład obliczeniowy stropu stalowego belkowego wg P-E 199-1-1. Strop w budynku o kategorii użytkowej D. Elementy stropu ze stali S75. Geometria stropu: Rysunek 1: Schemat stropu. 1/165 Dobór grubości
Bardziej szczegółowoPręt nr 0 - Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona wg PN-EN :2004
Pręt nr 0 - Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona wg PN-EN 1992-1- 1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x0.000m, y0.000m); 1 (x6.000m, y0.000m)
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE
POLITECHNIKA BIAŁOSTOCKA WBiIŚ KATEDRA KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH ZAJĘCIA 5 KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE Mgr inż. Julita Krassowska 1 CHARAKTERYSTYKI MATERIAŁOWE drewno lite sosnowe klasy C35: - f m,k =
Bardziej szczegółowoZbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 400 mm na całej długości przęsła
Zginanie: (przekrój c-c) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)130.71 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 4.90 cm 2. Przyjęto 3 16 o s = 6.03 cm 2 ( = 0.36%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)130.71
Bardziej szczegółowoWytrzymałość drewna klasy C 20 f m,k, 20,0 MPa na zginanie f v,k, 2,2 MPa na ścinanie f c,k, 2,3 MPa na ściskanie
Obliczenia statyczno-wytrzymałościowe: Pomost z drewna sosnowego klasy C27 dla dyliny górnej i dolnej Poprzecznice z drewna klasy C35 lub stalowe Balustrada z drewna klasy C20 Grubość pokładu górnego g
Bardziej szczegółowoRzut z góry na strop 1
Rzut z góry na strop 1 Przekrój A-03 Zestawienie obciążeń stałych oddziaływujących na płytę stropową Lp Nazwa Wymiary Cięzar jednostko wy Obciążenia charakterystyczn e stałe kn/m Współczyn n. bezpieczeń
Bardziej szczegółowoPytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2015/16
Pytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów sem. I studia niestacjonarne, rok ak. 2015/16 1. Warunkiem koniecznym i wystarczającym równowagi układu sił zbieżnych jest, aby a) wszystkie
Bardziej szczegółowoPomoce dydaktyczne: normy: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcje. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJA
OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJ 1.0 Ocena stanu konstrukcji istniejącego budynku Istniejący budynek to obiekt dwukondygnacyjny, z poddaszem, częściowo podpiwniczony, konstrukcja ścian nośnych tradycyjna murowana.
Bardziej szczegółowo7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary:
7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu Wymiary: B=1,2m L=4,42m H=0,4m Stan graniczny I Stan graniczny II Obciążenie fundamentu odporem gruntu OBCIĄŻENIA: 221,02 221,02 221,02
Bardziej szczegółowoMosty ćwiczenie projektowe obliczenia wstępne
Wydział Budownictwa Lądowego i Wodnego Katedra Mostów i Kolei Mosty ćwiczenie projektowe obliczenia wstępne Dr inż. Mieszko KUŻAWA 0.03.015 r. III. Obliczenia wstępne dźwigara głównego Podstawowe parametry
Bardziej szczegółowoPręt nr 0 - Element drewniany wg PN-EN 1995:2010
Pręt nr 0 - Element drewniany wg PN-EN 1995:010 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x0.000m, y-0.000m); 1 (x4.000m, y-0.000m) Profil: Pr 150x50 (C 0)
Bardziej szczegółowoPręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN :2004
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x800
Bardziej szczegółowoPręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004
Budynek wielorodzinny - Rama żelbetowa strona nr z 7 Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN 992--:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 4 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 2 (x=4.000m,
Bardziej szczegółowoObliczenia wstępne dźwigara głównego
Katedra Mostów i Kolei Obliczenia wstępne dźwigara głównego Materiały dydaktyczne dla kursu Mosty dr inż. Mieszko KUŻAWA 23.03.2017 r. Zawartość raportu z ćwiczenia projektowego 1. Założenia a) Przedmiot,
Bardziej szczegółowoWspółczynnik określający wspólną odkształcalność betonu i stali pod wpływem obciążeń długotrwałych:
Sprawdzić ugięcie w środku rozpiętości przęsła belki wolnopodpartej (patrz rysunek) od quasi stałej kombinacji obciążeń przyjmując, że: na całkowite obciążenie w kombinacji quasi stałej składa się obciążenie
Bardziej szczegółowoWYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCH I WYMIAROWANIE
WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCH I WYMIAROWANIE 9.1. HALA SPORTOWA Z ZAPLECZEM...14 9.1.3. Płyty...16 9.1.3.1. Płyta poz +3.54 gr.20cm...16 9.1.3.2. Płyta poz +4.80 gr.20 i 16cm...18 9.1.3.3. Płyta poz +8,00
Bardziej szczegółowo3. OBLICZENIA STATYCZNE ELEMENTÓW WIĘŹBY DACHOWEJ
Budynek wielorodzinny przy ul. Woronicza 28 w Warszawie str. 8 3. OBLICZENIA STATYCZNE ELEMENTÓW WIĘŹBY DACHOWEJ 3.1. Materiał: Elementy więźby dachowej zostały zaprojektowane z drewna sosnowego klasy
Bardziej szczegółowoNośność belek z uwzględnieniem niestateczności ich środników
Projektowanie konstrukcji metalowych Szkolenie OPL OIIB i PZITB 21 października 2015 Aula Wydziału Budownictwa i Architektury Politechniki Opolskiej, Opole, ul. Katowicka 48 Nośność belek z uwzględnieniem
Bardziej szczegółowoLiczba godzin Liczba tygodni w tygodniu w semestrze
15. Przedmiot: WYTRZYMAŁOŚĆ MATERIAŁÓW Kierunek: Mechatronika Specjalność: mechatronika systemów energetycznych Rozkład zajęć w czasie studiów Liczba godzin Liczba godzin Liczba tygodni w tygodniu w semestrze
Bardziej szczegółowo10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej.
10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej. OBCIĄŻENIA: 6,00 6,00 4,11 4,11 1 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa:
Bardziej szczegółowo9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe
9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe OBCIĄŻENIA: 55,00 55,00 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,0 Liniowe 0,0 55,00 55,00
Bardziej szczegółowoModuł. Profile stalowe
Moduł Profile stalowe 400-1 Spis treści 400. PROFILE STALOWE...3 400.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE...3 400.1.1. Opis programu...3 400.1.2. Zakres programu...3 400.1. 3. Opis podstawowych funkcji programu...4 400.2.
Bardziej szczegółowoĆwiczenie nr 2. obliczeniowa wytrzymałość betonu na ściskanie = (3.15)
Ćwiczenie nr 2 Temat: Wymiarowanie zbrojenia ze względu na moment zginający. 1. Cechy betonu i stali Beton zwykły C../.. wpisujemy zadaną w karcie projektowej klasę betonu charakterystyczna wytrzymałość
Bardziej szczegółowoPytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów studia niestacjonarne I-go stopnia, semestr zimowy
Pytania przygotowujące do egzaminu z Wytrzymałości Materiałów studia niestacjonarne I-go stopnia, semestr zimowy 1. Położenie osi obojętnej przekroju rozciąganego mimośrodowo zależy od: a) punktu przyłożenia
Bardziej szczegółowoPrzykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-0350 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (204) Drewno parametry (wspólne) Dane wejściowe
Bardziej szczegółowoOpracowanie pobrane ze strony: http://www.budujemy-przyszlosc.cba.pl
Opracowanie pobrane ze strony: http://www.budujemy-przyszlosc.cba.pl Plik przeznaczony do celów edukacyjnych. Kopiowanie wyrywkowych fragmentów do użytku komercyjnego zabronione. Autor: Bartosz Sadurski
Bardziej szczegółowoPoziom I-II Bieg schodowy 6 SZKIC SCHODÓW GEOMETRIA SCHODÓW
Poziom I-II ieg schodowy SZKIC SCHODÓW 23 0 175 1,5 175 32 29,2 17,5 10x 17,5/29,2 1,5 GEOMETRI SCHODÓW 30 130 413 24 Wymiary schodów : Długość dolnego spocznika l s,d = 1,50 m Grubość płyty spocznika
Bardziej szczegółowoWęzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek
Projekt nr 1 - Poz. 1.1 strona nr 1 z 12 Węzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek Informacje o węźle Położenie: (x=-12.300m, y=1.300m) Dane projektowe elementów Dystans między belkami s: 20 mm Kategoria
Bardziej szczegółowoTablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa
strona 1 Tablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 1. Blachodachówka o grubości 0,55 mm γ f k d Obc. obl. kn/m 2 0,35 1,30
Bardziej szczegółowo- 1 - Belka Żelbetowa 3.0 A B C 0,30 5,00 0,30 5,00 0,25 1,00
- - elka Żelbetowa 3.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEUD 200-200 SPEUD Gliwice utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.7.3. elka żelbetowa ciągła SZKI ELKI:
Bardziej szczegółowo10.0. Schody górne, wspornikowe.
10.0. Schody górne, wspornikowe. OBCIĄŻENIA: Grupa: A "obc. stałe - pł. spocznik" Stałe γf= 1,0/0,90 Q k = 0,70 kn/m *1,5m=1,05 kn/m. Q o1 = 0,84 kn/m *1,5m=1,6 kn/m, γ f1 = 1,0, Q o = 0,63 kn/m *1,5m=0,95
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJE BETONOWE PROJEKT ŻELBETOWEJ HALI SŁUPOWO-RYGLOWEJ
KONSTRUKCJE BETONOWE PROJEKT ŻELBETOWEJ HALI PRZEMYSŁOWEJ O KONSTRUKCJI SŁUPOWO-RYGLOWEJ SŁUP - PROJEKTOWANIE ZAŁOŻENIA Słup: szerokość b wysokość h długość L ZAŁOŻENIA Słup: wartości obliczeniowe moment
Bardziej szczegółowoWytrzymałość Konstrukcji I - MEiL część II egzaminu. 1. Omówić wykresy rozciągania typowych materiałów. Podać charakterystyczne punkty wykresów.
Wytrzymałość Konstrukcji I - MEiL część II egzaminu 1. Omówić wykresy rozciągania typowych materiałów. Podać charakterystyczne punkty wykresów. 2. Omówić pojęcia sił wewnętrznych i zewnętrznych konstrukcji.
Bardziej szczegółowo- 1 - Belka Żelbetowa 4.0
- 1 - elka Żelbetowa 4.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEU utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: elki żelbetowe stropu 2001-2014 SPEU Gliwice Podciąg - oś i
Bardziej szczegółowoObliczenia statyczno wytrzymałościowe
MK MOSTY str. 1 Obliczenia statyczno wytrzymałościowe Przebudowa mostu stałego przez rzekę Sawa w miejscowości Dębina, w ciągu drogi powiatowej Nr 1519 R Łańcut Podzwierzyniec - Białobrzegi km 3 + 576,00
Bardziej szczegółowoPRZEZNACZENIE I OPIS PROGRAMU
PROGRAM ZESP1 (12.91) Autor programu: Zbigniew Marek Michniowski Program do analizy wytrzymałościowej belek stalowych współpracujących z płytą żelbetową. PRZEZNACZENIE I OPIS PROGRAMU Program służy do
Bardziej szczegółowoSpis treści. Przedmowa... Podstawowe oznaczenia Charakterystyka ogólna dźwignic i torów jezdnych... 1
Przedmowa Podstawowe oznaczenia 1 Charakterystyka ogólna dźwignic i torów jezdnych 1 11 Uwagi ogólne 1 12 Charakterystyka ogólna dźwignic 1 121 Suwnice pomostowe 2 122 Wciągniki jednoszynowe 11 13 Klasyfikacja
Bardziej szczegółowo1. Obliczenia sił wewnętrznych w słupach (obliczenia wykonane zostały uproszczoną metodą ognisk)
Zaprojektować słup ramy hali o wymiarach i obciążeniach jak na rysunku. DANE DO ZADANIA: Rodzaj stali S235 tablica 3.1 PN-EN 1993-1-1 Rozstaw podłużny słupów 7,5 [m] Obciążenia zmienne: Śnieg 0,8 [kn/m
Bardziej szczegółowo- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO
- 1 - Kalkulator Elementów Drewnianych v.2.2 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2002-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mg inż. Jan Kowalski Tytuł: Obliczenia elementów
Bardziej szczegółowoC. OMÓWIENIE OBLICZEŃ
PP Promost Consulting Rzeszów budowa obejścia Dobczyc C. OMÓWIENIE OBLICZEŃ. Omówienie obliczeń dla Mostu Głównego. Omówienie obliczeń dla Estakady Dojazdowej. Omówienie obliczeń dla podpór. Tabelaryczne
Bardziej szczegółowoτ R2 := 0.32MPa τ b1_max := 3.75MPa E b1 := 30.0GPa τ b2_max := 4.43MPa E b2 := 34.6GPa
10.6 WYMIAROWANE PRZEKROJÓW 10.6.1. DANE DO WMIAROWANIA Beton istniejącej konstrukcji betonowej klasy B5 dla którego: - wytrzymałość obliczeniowa na ściskanie (wg. PN-91/S-1004 dla betonu B5) - wytrzymałość
Bardziej szczegółowo1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU. Poziom odniesienia: 0,00 m.
1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU Poziom odniesienia: 0,00 m. 4 2 0-2 -4 0 2. Fundamenty Liczba fundamentów: 1 2.1. Fundament nr 1 Klasa fundamentu: ława, Typ konstrukcji: ściana, Położenie fundamentu względem
Bardziej szczegółowo1. Połączenia spawane
1. Połączenia spawane Przykład 1a. Sprawdzić nośność spawanego połączenia pachwinowego zakładając osiową pracę spoiny. Rysunek 1. Przykład zakładkowego połączenia pachwinowego Dane: geometria połączenia
Bardziej szczegółowoSchemat statyczny płyty: Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 3,24 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 5,34 m
5,34 OLICZENI STTYCZNE I WYMIROWNIE POZ.2.1. PŁYT Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. f k d Obc.obl. 1. TERKOT 0,24 1,35 -- 0,32 2. WYLEWK CEMENTOW 5CM 2,10 1,35 --
Bardziej szczegółowoMnożnik [m] Jednostka. [kn/m 2 ] Jednostka [m] 1.00
Projekt: Trzebinia ŁUKI BRAME Element: Obciążenia Strona 65 0080607. Rama R obciążenie wiatrem Zestaw nr Rodzaj obciążenia obciążenie wiatrem Wartość.57 Jednostka [k/m ] Mnożnik [m].00 obciążenie charakter.
Bardziej szczegółowoDane. Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził. Pręt - blacha węzłowa. Wytężenie: TrussBar v
Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził TrussBar v. 0.9.9.22 Pręt - blacha węzłowa PN-90/B-03200 Wytężenie: 2.61 Dane Pręt L120x80x12 h b f t f t w R 120.00[mm] 80.00[mm] 12.00[mm] 12.00[mm]
Bardziej szczegółowoProjektowanie elementu zbieżnego wykonanego z przekroju klasy 4
Projektowanie elementu zbieżnego wykonanego z przekroju klasy 4 Informacje ogólne Analiza globalnej stateczności nieregularnych elementów konstrukcyjnych (na przykład zbieżne słupy, belki) może być przeprowadzona
Bardziej szczegółowoDr inż. Janusz Dębiński
Wytrzymałość materiałów ćwiczenia projektowe 5. Projekt numer 5 przykład 5.. Temat projektu Na rysunku 5.a przedstawiono belkę swobodnie podpartą wykorzystywaną w projekcie numer 5 z wytrzymałości materiałów.
Bardziej szczegółowoWYMIAROWANIE POŁĄCZENIA DŹWIGARA STALOWEGO Z ŻELBETOWĄ PŁYTĄ POMOSTU ZA POMOCĄ SWORZNI
Jednostki dodatkowe Jednostki dodatkowe: kn 10 3 N MPa 10 6 Pa GPa 10 9 Pa Warunek( a) := if ( a = 1, "spełniony", "nie spełniony" ) Jednostki dodatkowe WYMIAROWANIE POŁĄCZENIA DŹWIGARA STALOWEGO Z ŻELBETOWĄ
Bardziej szczegółowoWytrzymałość Materiałów
Wytrzymałość Materiałów Stateczność prętów prostych Równowaga, utrata stateczności, siła krytyczna, wyboczenie w zakresie liniowo sprężystym i poza liniowo sprężystym, projektowanie elementów konstrukcyjnych
Bardziej szczegółowoWstępne obliczenia statyczno-wytrzymałościowe przęsła mostu kolejowego o dźwigarach blachownicowych
Politechnika Wrocławska Instytut Inżynierii Lądowej Zakład Mostów Wstępne obliczenia statyczno-wytrzymałościowe przęsła mostu kolejowego o dźwigarach blachownicowych Opracował: inż.??, nr indeksu:?? Prowadzący:
Bardziej szczegółowoWYMAGANIA EDUKACYJNE Z PRZEDMIOTU: KONSTRUKCJE BUDOWLANE klasa III Podstawa opracowania: PROGRAM NAUCZANIA DLA ZAWODU TECHNIK BUDOWNICTWA 311204
WYMAGANIA EDUKACYJNE Z PRZEDMIOTU: KONSTRUKCJE BUDOWLANE klasa III Podstawa opracowania: PROGRAM NAUCZANIA DLA ZAWODU TECHNIK BUDOWNICTWA 311204 1 DZIAŁ PROGRAMOWY V. PODSTAWY STATYKI I WYTRZYMAŁOŚCI MATERIAŁÓW
Bardziej szczegółowoProjekt mostu kratownicowego stalowego Jazda taboru - dołem Schemat
Projekt mostu kratownicowego stalowego Jazda taboru - dołem Schemat Rozpiętość teoretyczna Wysokość kratownicy Rozstaw podłużnic Rozstaw poprzecznic Długość poprzecznic Długość słupków Długość krzyżulców
Bardziej szczegółowoWpływ podpory ograniczającej obrót pasa ściskanego na stateczność słupa-belki
Wpływ podpory ograniczającej obrót pasa ściskanego na stateczność słupa-belki Informacje ogólne Podpora ograniczająca obrót pasa ściskanego słupa (albo ramy) może znacząco podnieść wielkość mnożnika obciążenia,
Bardziej szczegółowoZałożenia obliczeniowe i obciążenia
1 Spis treści Założenia obliczeniowe i obciążenia... 3 Model konstrukcji... 4 Płyta trybun... 5 Belki trybun... 7 Szkielet żelbetowy... 8 Fundamenty... 12 Schody... 14 Stropy i stropodachy żelbetowe...
Bardziej szczegółowoEKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku
EKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku TEMAT MODERNIZACJA POMIESZCZENIA RTG INWESTOR JEDNOSTKA PROJEKTOWA SAMODZIELNY PUBLICZNY ZESPÓŁ OPIEKI ZDROWOTNEJ 32-100 PROSZOWICE,
Bardziej szczegółowoAnaliza konstrukcji ściany Dane wejściowe
Analiza konstrukcji ściany Dane wejściowe Projekt Data : 8.0.05 Ustawienia (definiowanie dla bieżącego zadania) Materiały i normy Konstrukcje betonowe : Konstrukcje stalowe : Współczynnik częściowy nośności
Bardziej szczegółowoAlgorytm do obliczeń stanów granicznych zginanych belek żelbetowych wzmocnionych wstępnie naprężanymi taśmami CFRP
Algorytm do obliczeń stanów granicznych zginanych belek żelbetowych wzmocnionych wstępnie naprężanymi taśmami CFRP Ekran 1 - Dane wejściowe Materiały Beton Klasa betonu: C 45/55 Wybór z listy rozwijalnej
Bardziej szczegółowoZaprojektować zbrojenie na zginanie w płycie żelbetowej jednokierunkowo zginanej, stropu płytowo- żebrowego, pokazanego na rysunku.
Zaprojektować zbrojenie na zginanie w płycie żelbetowej jednokierunkowo zginanej, stropu płytowo- żebrowego, pokazanego na rysunku. Założyć układ warstw stropowych: beton: C0/5 lastric o 3cm warstwa wyrównawcza
Bardziej szczegółowoĆWICZENIE PROJEKTOWE NR 2 Z KONSTRUKCJI STALOWYCH
Politechnika Poznańska Instytut Konstrukcji Budowlanych Zakład Konstrukcji Metalowych Pod kierunkiem: dr inż. A Dworak rok akademicki 004/005 Grupa 5/TOB ĆWICZENIE PROJEKTOWE NR Z KONSTRUKCJI STALOWYCH
Bardziej szczegółowoZadanie 1 Zadanie 2 tylko Zadanie 3
Zadanie 1 Obliczyć naprężenia oraz przemieszczenie pionowe pręta o polu przekroju A=8 cm 2. Siła działająca na pręt przenosi obciążenia w postaci siły skupionej o wartości P=200 kn. Długość pręta wynosi
Bardziej szczegółowo- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET
Użtkownik: Biuro Inżnierskie SPECBUD Autor: mgr inż. Jan Kowalski Ttuł: Poz.4.1. Element żelbetowe Przkład 1 - Obliczenia przkładowe programu KEŻ Belka - zginanie - 1 - Kalkulator Elementów Żelbetowch
Bardziej szczegółowodługość całkowita: L m moment bezwładności (względem osi y): J y cm 4 moment bezwładności: J s cm 4
.9. Stalowy ustrój niosący. Poład drewniany spoczywa na dziewięciu belach dwuteowych..., swobodnie podpartych o rozstawie... m. Beli wyonane są ze stali... Cechy geometryczne beli: długość całowita: L
Bardziej szczegółowoPRZEKRÓJ Nr: 1 "I 280 HEB"
PRZEKRÓJ Nr: "I 80 HEB" CHARAKTERYSTYKA PRZEKROJU: ateriał: Stal St3 Gł.centr.osie bezwładn.[cm]: Xc= 4,0 Yc= 4,0 alfa= 0,0 omenty bezwładności [cm4]: Jx= 970,0 Jy= 6590,0 oment dewiacji [cm4]: Dxy= 0,0
Bardziej szczegółowoPROJEKT NOWEGO MOSTU LECHA W POZNANIU O TZW. PODWÓJNIE ZESPOLONEJ, STALOWO-BETONOWEJ KONSTRUKCJI PRZĘSEŁ
PROJEKT NOWEGO MOSTU LECHA W POZNANIU O TZW. PODWÓJNIE ZESPOLONEJ, STALOWO-BETONOWEJ KONSTRUKCJI PRZĘSEŁ Jakub Kozłowski Arkadiusz Madaj MOST-PROJEKT S.C., Poznań Politechnika Poznańska WPROWADZENIE Cel
Bardziej szczegółowoPręt nr 3 - Element drewniany wg EN 1995:2010
Pręt nr 3 - Element drewniany wg EN 1995:2010 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 3 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 3 (x4.000m, y2.000m); 4 (x2.000m, y1.000m) Profil: Pr 50x170 (C 30) Wyniki
Bardziej szczegółowoZestawić siły wewnętrzne kombinacji SGN dla wszystkich kombinacji w tabeli:
4. Wymiarowanie ramy w osiach A-B 4.1. Wstępne wymiarowanie rygla i słupa. Wstępne przyjęcie wymiarów. 4.2. Wymiarowanie zbrojenia w ryglu w osiach A-B. - wyznaczenie otuliny zbrojenia - wysokość użyteczna
Bardziej szczegółowo