Widok ogólny podział na elementy skończone

Save this PDF as:
 WORD  PNG  TXT  JPG

Wielkość: px
Rozpocząć pokaz od strony:

Download "Widok ogólny podział na elementy skończone"

Transkrypt

1 MODEL OBLICZENIOWY KŁADKI Widok ogólny podział na elementy skończone Widok ogólny podział na elementy skończone 1

2 FAZA I odkształcenia od ciężaru własnego konstrukcji stalowej (odkształcenia powiększone 800 ) FAZA II odkształcenia od ciężaru własnego wyposażenia (odkształcenia powiększone ) 2

3 FAZA II odkształcenia od wybranego przypadku obciążenia tłumem (odkształcenia powiększone ) FAZA II odkształcenia od wybranego przypadku obciążenia traktorem z pługiem o masie 2,5 t (odkształcenia powiększone ) 3

4 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE 4

5 1. DŹWIGAR ZESPOLONY L=6 m ROZPIĘTOĆ PRZĘSŁA L:= 6m 1.1. MATERIAŁ wytrzymałość obliczeniowa jak dla stali PASÓW 18G2A wg PN-82/S-10052: R p := 290 R p.t := 175 wytrzymałość obliczeniowa jak dla stali ŚRODNIKA St3S wg PN-82/S-10052: := 200.t := 120 E a := 206 GPa współczynnik sprężystości podłużnej stali 1.2. Charakterystyka przekroju stalowego szerokości b wysokości h Lp. element [mm] [mm] 1 półka dolna środnik półka górna H = Y 250 SM 0. Z mm ( ) j := A a := b h A j j a = cm 2 pole powierzchni j J y := cm 4 J z := cm 4 momenty bezwładności z g := 350mm z d := 350mm położenie osi obojętnej 5

6 1.3. Sprawdzenie naprężeń ekstremalne naprężenia normalne Lp. Faza Przekrój Napr. we włóknach górnych Rp Napr. we włóknach górnych środnika Rs Napr. we włóknach dolnych środnika Rs Napr.we włóknach dolnych 1 I środek < < < < II środek < < < < 290 naprężenia ścinające Rp Lp. Faza Przekrój Napr. ścinające Rs.t 1 I podpora 10.9 < II podpora 15.3 < Zwichrzenie wg PN-82/S Pas górny - środek rozpiętości przęsła rozstaw poprzecznic: L p := 3.0m moment bezwładności dźwigara względem osi y J y = cm 4 moment bezwładności dźwigara względem osi z J z = cm 4 moment bezwładności dźwigara na skręcanie J s b 3 j ( h j ) 3 h h j j := b b j 1 j j = if b > h j j J s = cm 4 5 h b j ( j ) 3 b b j j h h j j otherwise L p J s s := H J s = > K z := 640 / tab. Z3-1 / z K z smukłość porównawcza p := p = R p smukłość współczynnik zwichrzenia L p J y := = H J z = > m z := / tab. 20 / p σ g1 = 81.4 σ:= σ g1 m z σ = 83.9 R p = 290 ( ) = "spelniony" warunek σ R p 6

7 1.5. Sprawdzenie stateczności miejscowej wg PN-82/S Stateczność miejscowa pasa ściskanego Pas górny przekrój w środku rozpiętości, faza I g s := h g 1 s = 12 mm grubość pasa ściskanego b b 3 2 b s := 3 b 2 2 s = 387 mm szerokość pasa ściskanego e z := L e z = 600 cm rozpiętość przęsła b s := = smukłość pasa g s można nie sprawdzać stateczności miejscowej gdy spełnia warunek ϕ 200 R ϕ := 60 - przy ściskaniu ϕ 200 = 49.8 warunek ϕ R p 200 R p = "spelniony" Sprawdzenie stateczności miejscowej środnika przy zginaniu Przekrój w przęśle w środku rozpiętości, faza II b 1 := h b 2 1 = 676 mm wysokość środnika g' := b g' = 8 mm grubość środnika 2 b 1 := = 84.5 smukłość środnika g' można nie sprawdzać stateczności miejscowej gdy spełnia warunek ϕ 200 R ϕ := 50 - przy mimośrodowym zginaniu ϕ 200 = 50 warunek ϕ 200 = "nie spelniony!!!" e := L e = 6 m rozpiętośc przęsła σ 1 := σ gsr2 σ 1 = σ 2 := 82.7 σ 2 ψ := ψ = > K σ n := 1980 / tab. 21PN/ 1 K n p := p = = > m sn := / tab.20 / p σ:= σ 1 σ = m sn = 195 warunek σ m sn = "spelniony" 7

8 Sprawdzenie stateczności miejscowej środnika przy ścinaniu. Przekrój podporowy, faza II b 1 := h b 2 1 = 676 mm wysokość środnika g' := b g' = 8 mm grubość środnika 2 b 1 := = 84.5 smukłość środnika g' można nie sprawdzać stateczności miejscowej gdy spełnia warunek ϕ 200 R ϕ := 90 - przy ścinaniu ϕ 200 = 90 warunek ϕ 200 = "spelniony" Sprawdzenie stateczności miejscowej środnika w złożonym stanie naprężeń. Lp. Faza Przekrój Naprężenia we włóknach górnych środnika Naprężenia we włóknach dolnych środnika Naprężenia ścinające w środniku 1 II podpora b 1 := h b 2 1 = 676 mm wysokość środnika g' := b g' = 8 mm grubość środnika 2 b 1 := = 84.5 smukłość środnika g' Przekrój podporowy, faza II l := 1 σ 1 := if σ gsl < 0, σ gsl, σ dsl σ 1 = 81.5 σ 1 - narpężenie ściskające σ 2 := if σ gsl > 0, σ gsl, σ dsl σ 2 = 56.7 τ:= τ sl τ = 12.3 σ 2 = 0.70 σ 1 ψ := σ 2 σ 2 if 1 1 σ 1 σ 1 ψ = > K n := 2100 / tab. 22 / 1 if σ 2 < 1 σ 1 1 otherwise 8

9 K n p := p = = > m sn := / tab. 20 / p e := L e = 6 m rozpiętośc przęsła e α := α = > K b t := 1520 / tab. 21PN/ 1 K t p := p = = > m st := / tab.20 / p ( ) ( ) ν := 5 4 min m sn, m st if 5 4 min m sn, m st 0 ν = otherwise ( 1 ψ) ( 1 ν) ( 1 ψ) ( 1 ν) σ z m 4 sn σ 1 1 ( m 4 sn σ 1 ) 2 3 ( m st τ ) 2 σ 2 := if 1 < < 1 σ 1 ( ) 2 3 ( m st τ ) 2 m sn σ 1 otherwise 2 σ z = 88 = 200 warunek σ z ( ) = "spelniony" 1.6. Stan graniczny użytkowania Ugięcie Maksymalne pionowe przemieszczenie dźwigara u := 5.34mm Dopuszczlne pionowe przemieszczenie dźwigara belkowego L u dop := u dop = 26 mm ( ) = "spelniony" warunek u u dop 9

10 2. DŹWIGAR ZESPOLONY L=12 m ROZPIĘTOĆ PRZĘSŁA L:= 12m 2.1. MATERIAŁ wytrzymałość obliczeniowa jak dla stali PASÓW 18G2A wg PN-82/S-10052: R p := 280 R p.t := 17 wytrzymałość obliczeniowa jak dla stali ŚRODNIKA St3S wg PN-82/S-10052: := 200.t := 120 E a := 206 GPa współczynnik sprężystości podłużnej stali 2.2. Charakterystyka przekroju stalowego szerokości b wysokości h Lp. element [mm] [mm] 1 półka dolna środnik półka górna H = Y 300 SM 0. Z mm ( ) j := A a := b h A j j a = cm 2 pole powierzchni j J y := cm 4 J z := cm 4 momenty bezwładności z g := 500mm z d := 500mm położenie osi obojętnej 10

11 2.3. Sprawdzenie naprężeń ekstremalne naprężenia normalne Lp. Faza Przekrój Napr. we włóknach górnych Rp Napr. we włóknach górnych środnika Rs Napr. we włóknach dolnych środnika Rs Napr.we włóknach dolnych 1 I środek < < < < II środek < < < < 280 naprężenia ścinające Rp Lp. Faza Przekrój Napr. ścinające Rs.t 1 I podpora 7.1 < II podpora 13.4 < Zwichrzenie wg PN-82/S Pas górny - środek rozpiętości przęsła rozstaw poprzecznic: L p := 3.0m moment bezwładności dźwigara względem osi y J y = cm 4 moment bezwładności dźwigara względem osi z J z = cm 4 moment bezwładności dźwigara na skręcanie J s b 3 j ( h j ) 3 h h j j := b b j 1 j j = if b > h j j J s = cm 4 5 h b j ( j ) 3 b b j j h h j j otherwise L p J s s := H J s = > K z := 640 / tab. Z3-1 / z K z smukłość porównawcza p := p = R p smukłość współczynnik zwichrzenia L p J y := = H J z = > m z := / tab. 20 / p σ g1 = 58.3 σ:= σ g1 m z σ = 59.0 R p = 280 ( ) = "spelniony" warunek σ R p 11

12 2.5. Sprawdzenie stateczności miejscowej wg PN-82/S Stateczność miejscowa pasa ściskanego Pas górny przekrój w środku rozpiętości, faza I g s := h g 1 s = 24 mm grubość pasa ściskanego b b 3 2 b s := 3 b 2 2 s = 465 mm szerokość pasa ściskanego e z := L e z = 1200 cm rozpiętość przęsła b s := = smukłość pasa g s można nie sprawdzać stateczności miejscowej gdy spełnia warunek ϕ 200 R ϕ := 60 - przy ściskaniu ϕ 200 = 50.7 warunek ϕ R p 200 R p = "spelniony" Sprawdzenie stateczności miejscowej środnika przy zginaniu Przekrój w przęśle w środku rozpiętości, faza II b 1 := h b 2 1 = 952 mm wysokość środnika g' := b g' = 10 mm grubość środnika 2 b 1 := = 95.2 smukłość środnika g' można nie sprawdzać stateczności miejscowej gdy spełnia warunek ϕ 200 R ϕ := 50 - przy mimośrodowym zginaniu ϕ 200 = 50 warunek ϕ 200 = "nie spelniony!!!" e := L e = 12 m rozpiętośc przęsła σ 1 := σ gsr2 σ 1 = σ 2 := 70.1 σ 2 ψ := ψ = > K σ n := 1980 / tab. 21PN/ 1 K n p := p = = > m sn := / tab.20 / p σ:= σ 1 σ = m sn = 190 warunek σ m sn = "spelniony" 12

13 Sprawdzenie stateczności miejscowej środnika przy ścinaniu. Przekrój podporowy, faza II b 1 := h b 2 1 = 952 mm wysokość środnika g' := b g' = 10 mm grubość środnika 2 b 1 := = 95.2 smukłość środnika g' można nie sprawdzać stateczności miejscowej gdy spełnia warunek ϕ 200 R ϕ := 90 - przy ścinaniu ϕ 200 = 90 warunek ϕ 200 = "nie spelniony!!!" e := L e = 12 m rozpiętośc przęsła e α := α = > K b t := 1520 / tab. 21PN/ 1 K t p := p = = > m st := / tab.20 / p τ:= τ τ = t m st = 104 warunek τ.t m st = "spelniony" 13

14 Sprawdzenie stateczności miejscowej środnika w złożonym stanie naprężeń. Lp. Faza Przekrój Naprężenia we włóknach górnych środnika Naprężenia we włóknach dolnych środnika Naprężenia ścinające w środniku 1 II podpora b 1 := h b 2 1 = 952 mm wysokość środnika g' := b g' = 10 mm grubość środnika 2 b 1 := = 95.2 smukłość środnika g' Przekrój podporowy, faza II l := 1 σ 1 := if σ gsl < 0, σ gsl, σ dsl σ 1 = 40.0 σ 1 - narpężenie ściskające σ 2 := if σ gsl > 0, σ gsl, σ dsl σ 2 = 3.9 τ:= τ sl τ = 4.9 σ 2 = 0.10 σ 1 ψ := σ 2 σ 2 if 1 1 σ 1 σ 1 ψ = > K n := 1430 / tab. 22 / 1 if σ 2 < 1 σ 1 1 otherwise K n p := p = = > m sn := / tab. 20 / p e := L e = 12 m rozpiętośc przęsła α := e b 1 α = > K t := 1520 / tab. 21PN/ p := K t p =

15 = > m st := / tab.20 / p ( ) ( ) ν := 5 4 min m sn, m st if 5 4 min m sn, m st 0 ν = otherwise ( 1 ψ) ( 1 ν) ( 1 ψ) ( 1 ν) σ z m 4 sn σ 1 1 ( m 4 sn σ 1 ) 2 3 ( m st τ ) 2 σ 2 := if 1 < < 1 σ 1 ( ) 2 3 ( m st τ ) 2 m sn σ 1 otherwise 2 σ z = 62 = 200 warunek σ z ( ) = "spelniony" 2.6. Stan graniczny użytkowania Ugięcie Maksymalne pionowe przemieszczenie dźwigara u := 12.6mm Dopuszczlne pionowe przemieszczenie dźwigara belkowego L u dop := u dop = 52 mm ( ) = "spelniony" warunek u u dop 15

16 2.7. Połączenie dźwigara głównego ze słupem Sprawdzenie naprężeń w spoinach pachwinowych pionowych "na dźwigarze" Sprawdzono naprężenia w zamocowaniu dźwigara l-12m gdyż przekazuje na słup większą siłą osiową niż dźwigar skrajny l=6m Q max := 226kN max siła poprzeczna l sp := 200mm a sp := 8mm - wymiary spoin wg dokumentacji technicznej s := współczynnik zależny od rodzaju spoin i sposobu obciążenia Naprężenia w spoiniach pionowych Wykożystanie przekroju Q max τ := τ = 71 < R 2a ( sp l sp ) s.t = 120 Sprawdzenie naprężeń w spoinach pachwinowych pionowych "na słupie" τ = 58.9 %.t l sp := 300mm a sp := 8mm - wymiary spoin wg dokumentacji technicznej Q max = 226 kn - reakcja obliczona dla dźwigara l-12m wg pkt s := współczynnik zależny od rodzaju spoin i sposobu obciążenia Naprężenia w spoiniach pionowych Wykożystanie przekroju Q max τ := τ = 47 < R 2a ( sp l sp ) s.t = 120 τ = 39.2 %.t 16

17 3. POPRZECZNICA L=6m ROZPIĘTOĆ PRZĘSŁA L:= 6m 3.1. MATERIAŁ wytrzymałość obliczeniowa jak dla stali PASÓW St3Swg PN-82/S-10052: R p := 200 R p.t := 120 wytrzymałość obliczeniowa jak dla stali ŚRODNIKA St3S wg PN-82/S-10052: := 200.t := 120 E a := 206 GPa współczynnik sprężystości podłużnej stali 3.2. Charakterystyka przekroju stalowego szerokości b wysokości h Lp. element [mm] [mm] 1 półka dolna środnik półka górna H = Y 18 0 SM 0.00 Z mm ( ) j := A a := b h A j j a = cm 2 pole powierzchni j J y := cm 4 J z := cm 4 momenty bezwładności z g := 200mm z d := 200mm położenie osi obojętnej 17

18 3.3. Sprawdzenie naprężeń ekstremalne naprężenia normalne Lp. Faza Przekrój Napr. we włóknach górnych Rp Napr.we włóknach dolnych Rp 1 I środek < < II środek < < 200 naprężenia ścinające Lp. Faza Przekrój Napr. ścinające Rs.t 1 I podpora 24.1 < II podpora 27.2 < Zwichrzenie wg PN-82/S Pas górny - środek rozpiętości poprzecznicy rozpiętość poprzecznic: L p := L L p = 6m moment bezwładności dźwigara względem osi y J y = cm 4 moment bezwładności dźwigara względem osi z J z = 1556 cm 4 moment bezwładności dźwigara na skręcanie J s b 3 j ( h j ) 3 h h j j := b b j 1 j j = if b > h j j J s = cm 4 5 h b j ( j ) 3 b b j j h h j j otherwise L p J s s := H J s = > K z := 850 / tab. Z3-1 / z K z smukłość porównawcza p := p = 60.1 R p smukłość L p J y := = H J z współczynnik zwichrzenia = > m z := / tab. 20 / p σ g1 = σ:= σ g1 m z σ = R p = 200 ( ) = "spelniony" warunek σ R p 18

19 3.5. Sprawdzenie stateczności miejscowej wg PN-82/S Stateczność miejscowa pasa ściskanego Pas górny przekrój w środku rozpiętości, faza I g s := h g 1 s = 16 mm grubość pasa ściskanego b b 3 2 b s := 3 b 2 2 s = 279 mm szerokość pasa ściskanego e z := 3m e z = 300 cm rozstaw poprzecznic b s := = smukłość pasa g s można nie sprawdzać stateczności miejscowej gdy spełnia warunek ϕ 200 R ϕ := 60 - przy ściskaniu ϕ 200 = 60 warunek ϕ R p 200 R p = "spelniony" Sprawdzenie stateczności miejscowej środnika przy zginaniu Przekrój w przęśle w środku rozpiętości, faza II b 1 := h b 2 1 = 368 mm wysokość środnika g' := b g' = 6 mm grubość środnika 2 b 1 := = 61.3 smukłość środnika g' można nie sprawdzać stateczności miejscowej gdy spełnia warunek ϕ 200 R ϕ := 50 - przy mimośrodowym zginaniu ϕ 200 = 50 warunek ϕ 200 = "nie spelniony" e := L e = 6 m rozpiętośc przęsła σ 1 := σ 2 := 60.3 σ 2 ψ := ψ = > K σ n := 1850 / tab. 21PN/ 1 K n p := p = = > m sn := / tab.20 / p σ:= σ 1 σ = m sn = 198 warunek σ m sn = "spelniony" 19

20 Sprawdzenie stateczności miejscowej środnika przy ścinaniu. Przekrój podporowy, faza II b 1 := h b 2 1 = 368 mm wysokość środnika g' := b g' = 6 mm grubość środnika 2 b 1 := = 61.3 smukłość środnika g' można nie sprawdzać stateczności miejscowej gdy spełnia warunek ϕ 200 R ϕ := 90 - przy ścinaniu ϕ 200 = 90 warunek ϕ 200 = "spelniony" Sprawdzenie stateczności miejscowej środnika w złożonym stanie naprężeń. Lp. Faza Przekrój 1 II 0.6m od podpory Naprężenia we włóknach górnych środnika Naprężenia we włóknach dolnych środnika Naprężenia ścinające w środniku σ gs := σ gs σ ds := σ ds τ s := τ s b 1 := h b 2 1 = 368 mm wysokość środnika g' := b g' = 6 mm grubość środnika 2 b 1 := = 61.3 smukłość środnika g' Przekrój 1.2 m od podpory faza II l := 1 σ 1 := if σ gsl < 0, σ gsl, σ dsl σ 1 = 68.2 σ 1 - narpężenie ściskające σ 2 := if σ gsl > 0, σ gsl, σ dsl σ 2 = 40.3 τ:= τ sl τ = 18.5 σ 2 = 0.59 σ 1 20

21 ψ := σ 2 σ 2 if 1 1 σ 1 σ 1 ψ = > K n := 1850 / tab. 22 / 1 if σ 2 < 1 σ 1 1 otherwise K n p := p = = > m sn := / tab. 20 / p e := L e = 6 m rozpiętośc przęsła e α := α = > K b t := 1520 / tab. 21PN/ 1 K t p := p = = > m st := / tab.20 / p ( ) ( ) ν := 5 4 min m sn, m st if 5 4 min m sn, m st 0 ν = otherwise ( 1 ψ) ( 1 ν) ( 1 ψ) ( 1 ν) σ z m 4 sn σ 1 1 ( m 4 sn σ 1 ) 2 3 ( m st τ ) 2 σ 2 := if 1 < < 1 σ 1 ( ) 2 3 ( m st τ ) 2 m sn σ 1 otherwise 2 σ z = = 200 warunek σ z 3.6. Stan graniczny użytkowania Ugięcie ( ) = "spelniony" Maksymalne pionowe przemieszczenie dźwigara u := 21.5mm Dopuszczlne pionowe przemieszczenie dźwigara belkowego L u dop := u dop = 26 mm ( ) = "spelniony" warunek u u dop 21

22 4 SŁUPY 4.1 Smukłość pręta łuku # wysokość słupa l := 4.97m # długość wyboczeniowa w płaszczyźnie podłużnej mostu l wy := 2l l wy = 9.94 m # długość wyboczeniowa z płaszczyzny podłużnej mostu l wz := 2l l wz = 9.94 m 30 0 Z 300 SM 0. Y mm # max grubość ścianki t := 20mm # pole powierzchni przekroju A := cm 2 # momenty bezwładnosci na zginanie J y := cm 4 J z := cm 4 # odległosć skrajnych włókien od środka ciężkości przekroju z min := 150 mm y min := 150mm z max := 150mm y max := 150mm J y J z # promień bezwładności i py := i py = 12.9 cm i pz := i pz = 7.7 cm A A # stal konstrukcji St3M R := 195 R t := 115 l wy l wz smukłość pręta ściskanego y := y = 76.8 z := z = i py sprawdzenie warunku normowego wg punktu 5.3. dop := 150 max y, z ( ( z ) < dop ) = "Warunek spelniony" Warunek max y, 4.2 Współczynnik wyboczeniowy 200 smukłość porównawcza: p := 118 p = R i pz ( ) = y = 0.64 ====> tab 16 m w.y := 1.28 p z = 1.08 ====> tab 16 m w.z := 2.33 p ( ) m w := max m w.y, m w.z m w =

23 4.3 Słup jako pręt pojedyńczy ściskany mimośrodowo n:= 12 i:= 1.. n Sprawdzenie naprężeńw przekroju STOPY słupa - słup skrajny nr 1 Przekr. na Siły z obliczeń statycznych Nr dł. elem. Nr kombinacji elementu N [kn] Vy [kn] Vz [kn] Mt [knm] My [knm] Mz [knm] [m] MINZ-N MAXZ-N MINZ-VY MAXZ-VY MINZ-VZ MAXZ-VZ MINZ-MT MAXZ-MT MINZ-MY MAXZ-MY MINZ-MZ MAXZ-MZ naprężenia w punkcie "a" (górne lewe) M yi z min M zi y max σ ai := σ bi := A J y J z A naprężenia w punkcie "b" (górne prawe) M yi z min J y M zi y min J z naprężenia w punkcie "c" (dolne lewe) naprężenia w punkcie "d" (dolne prawe) M yi z max M zi y max σ ci := σ di := A J y J z A M yi z max J y M zi y min J z σ ai = σ bi = σ ci = σ di = σ a_rozc σ a_scisk σ c_rozc σ c_scisk max( σ a ) = σ b_rozc max( σ b ) = min( σ a ) = σ b_scisk min( σ b ) = max( σ c ) = σ d_rozc max( σ d ) = min( σ c ) = σ d_scisk min( σ d ) = (,, σ c_rozc, σ d_rozc, σ a_scisk, σ b_scisk, σ c_scisk, σ d_scisk ) := σ a_rozc 22.7 := σ a_scisk 41.8 := σ c_rozc 13.7 := σ c_scisk σ max := max σ a_rozc σ b_rozc := σ b_rozc 59.2 := σ b_scisk 38.2 := σ d_rozc 0.7 := σ d_scisk 33.2 σ max = Warunek σ max < R 1.1 ( ) = "Warunek spelniony" 23 σ max R 1.1 = 48.6 %

24 Sprawdzenie naprężeńw przekroju STOPY słupa - słup przedskrajny nr 2 Przekr. na Siły z obliczeń statycznych Nr dł. elem. Nr kombinacji elementu N [kn] Vy [kn] Vz [kn] Mt [knm] My [knm] Mz [knm] [m] MINZ-N MAXZ-N MINZ-VY MAXZ-VY MINZ-VZ MAXZ-VZ MINZ-MT MAXZ-MT MINZ-MY MAXZ-MY MINZ-MZ MAXZ-MZ naprężenia w punkcie "a" (górne lewe) M yi z min M zi y max σ ai := σ bi := A J y J z A naprężenia w punkcie "b" (górne prawe) M yi z min J y M zi y min J z naprężenia w punkcie "c" (dolne lewe) naprężenia w punkcie "d" (dolne prawe) M yi z max M zi y max σ ci := σ di := A J y J z A M yi z max J y M zi y min J z σ ai = σ bi = σ ci = σ di = σ a_rozc σ a_scisk σ c_rozc σ c_scisk max( σ a ) = σ b_rozc max( σ b ) = min( σ a ) = σ b_scisk min( σ b ) = max( σ c ) = σ d_rozc max( σ d ) = min( σ c ) = σ d_scisk min( σ d ) = (,, σ c_rozc, σ d_rozc, σ a_scisk, σ b_scisk, σ c_scisk, σ d_scisk ) := σ a_rozc 30.9 := σ a_scisk 88.4 := σ c_rozc 23.9 := σ c_scisk σ max := max σ a_rozc σ b_rozc := σ b_rozc 17.6 := σ b_scisk 46.1 := σ d_rozc 22.3 := σ d_scisk 41.5 σ max = Warunek σ max < R 1.1 ( ) = "Warunek spelniony" σ max R 1.1 = 60.9 % 24

25 Sprawdzenie naprężeńw przekroju STOPY słupa - słup wewnętrzny nr 3 Przekr. na Siły z obliczeń statycznych Nr dł. elem. Nr kombinacji elementu N [kn] Vy [kn] Vz [kn] Mt [knm] My [knm] Mz [knm] [m] MINZ-N MAXZ-N MINZ-VY MAXZ-VY MINZ-VZ MAXZ-VZ MINZ-MT MAXZ-MT MINZ-MY MAXZ-MY MINZ-MZ MAXZ-MZ naprężenia w punkcie "a" (górne lewe) M yi z min M zi y max σ ai := σ bi := A J y J z A naprężenia w punkcie "b" (górne prawe) M yi z min J y M zi y min J z naprężenia w punkcie "c" (dolne lewe) naprężenia w punkcie "d" (dolne prawe) M yi z max M zi y max σ ci := σ di := A J y J z A M yi z max J y M zi y min J z σ ai = σ bi = σ ci = σ di = σ a_rozc σ a_scisk σ c_rozc σ c_scisk max( σ a ) = σ b_rozc max( σ b ) = min( σ a ) = σ b_scisk min( σ b ) = max( σ c ) = σ d_rozc max( σ d ) = min( σ c ) = σ d_scisk min( σ d ) = (,, σ c_rozc, σ d_rozc, σ a_scisk, σ b_scisk, σ c_scisk, σ d_scisk ) := σ a_rozc 36.4 := σ a_scisk := σ c_rozc 32.4 := σ c_scisk σ max := max σ a_rozc σ b_rozc := σ b_rozc 1.8 := σ b_scisk 65.2 := σ d_rozc 5.9 := σ d_scisk 60.5 σ max = Warunek σ max < R 1.1 ( ) = "Warunek spelniony" σ max R 1.1 = 58.4 % 25

26 Sprawdzenie naprężeńw przekroju STOPY słupa - słup wewnętrzny nr 4 Przekr. na Siły z obliczeń statycznych Nr dł. elem. Nr kombinacji elementu N [kn] Vy [kn] Vz [kn] Mt [knm] My [knm] Mz [knm] [m] MINZ-N MAXZ-N MINZ-VY MAXZ-VY MINZ-VZ MAXZ-VZ MINZ-MT MAXZ-MT MINZ-MY MAXZ-MY MINZ-MZ MAXZ-MZ naprężenia w punkcie "a" (górne lewe) M yi z min M zi y max σ ai := σ bi := A J y J z A naprężenia w punkcie "b" (górne prawe) M yi z min J y M zi y min J z naprężenia w punkcie "c" (dolne lewe) naprężenia w punkcie "d" (dolne prawe) M yi z max M zi y max σ ci := σ di := A J y J z A M yi z max J y M zi y min J z σ ai = σ bi = σ ci = σ di = σ a_rozc σ a_scisk σ c_rozc σ c_scisk max( σ a ) = σ b_rozc max( σ b ) = min( σ a ) = σ b_scisk min( σ b ) = max( σ c ) = σ d_rozc max( σ d ) = min( σ c ) = σ d_scisk min( σ d ) = (,, σ c_rozc, σ d_rozc, σ a_scisk, σ b_scisk, σ c_scisk, σ d_scisk ) := σ a_rozc 35.1 := σ a_scisk 136 := σ c_rozc 33.8 := σ c_scisk σ max := max σ a_rozc σ b_rozc := σ b_rozc 6 := σ b_scisk 85.8 := σ d_rozc 7.4 := σ d_scisk 57.4 σ max = Warunek σ max < R 1.1 ( ) = "Warunek spelniony" σ max R 1.1 = 63.4 % 26

27 Sprawdzenie naprężeńw przekroju STOPY słupa - słup przedskrajny nr 5 Przekr. na Siły z obliczeń statycznych Nr dł. elem. Nr kombinacji elementu N [kn] Vy [kn] Vz [kn] Mt [knm] My [knm] Mz [knm] [m] MINZ-N MAXZ-N MINZ-VY MAXZ-VY MINZ-VZ MAXZ-VZ MINZ-MT MAXZ-MT MINZ-MY MAXZ-MY MINZ-MZ MAXZ-MZ naprężenia w punkcie "a" (górne lewe) M yi z min M zi y max σ ai := σ bi := A J y J z A naprężenia w punkcie "b" (górne prawe) M yi z min J y M zi y min J z naprężenia w punkcie "c" (dolne lewe) naprężenia w punkcie "d" (dolne prawe) M yi z max M zi y max σ ci := σ di := A J y J z A M yi z max J y M zi y min J z σ ai = σ bi = σ ci = σ di = σ a_rozc σ a_scisk σ c_rozc σ c_scisk max( σ a ) = σ b_rozc max( σ b ) = min( σ a ) = σ b_scisk min( σ b ) = max( σ c ) = σ d_rozc max( σ d ) = min( σ c ) = σ d_scisk min( σ d ) = (,, σ c_rozc, σ d_rozc, σ a_scisk, σ b_scisk, σ c_scisk, σ d_scisk ) := σ a_rozc 27.7 := σ a_scisk := σ c_rozc 26.7 := σ c_scisk 76.8 σ max := max σ a_rozc σ b_rozc := σ b_rozc 13.2 := σ b_scisk 92.6 := σ d_rozc 29.2 := σ d_scisk 41.9 σ max = Warunek σ max < R 1.1 ( ) = "Warunek spelniony" σ max R 1.1 = 66.7 % 27

28 Sprawdzenie naprężeńw przekroju STOPY słupa - słup skrajny nr 6 Przekr. na Siły z obliczeń statycznych Nr dł. elem. Nr kombinacji elementu N [kn] Vy [kn] Vz [kn] Mt [knm] My [knm] Mz [knm] [m] MINZ-N MAXZ-N MINZ-VY MAXZ-VY MINZ-VZ MAXZ-VZ MINZ-MT MAXZ-MT MINZ-MY MAXZ-MY MINZ-MZ MAXZ-MZ naprężenia w punkcie "a" (górne lewe) M yi z min M zi y max σ ai := σ bi := A J y J z A naprężenia w punkcie "b" (górne prawe) M yi z min J y M zi y min J z naprężenia w punkcie "c" (dolne lewe) naprężenia w punkcie "d" (dolne prawe) M yi z max M zi y max σ ci := σ di := A J y J z A M yi z max J y M zi y min J z σ ai = σ bi = σ ci = σ di = σ a_rozc σ a_scisk σ c_rozc σ c_scisk max( σ a ) = σ b_rozc max( σ b ) = min( σ a ) = σ b_scisk min( σ b ) = max( σ c ) = σ d_rozc max( σ d ) = min( σ c ) = σ d_scisk min( σ d ) = (,, σ c_rozc, σ d_rozc, σ a_scisk, σ b_scisk, σ c_scisk, σ d_scisk ) := σ a_rozc 14.9 := σ a_scisk 73.3 := σ c_rozc 5.4 := σ c_scisk 86.7 σ max := max σ a_rozc σ b_rozc := σ b_rozc 19.9 := σ b_scisk 22.9 := σ d_rozc 39.8 := σ d_scisk 48.3 σ max = Warunek σ max < R 1.1 ( ) = "Warunek spelniony" σ max R 1.1 = 40.4 % 28

29 5. DŹWIGAR SCHODÓW ROZPIĘTOĆ PRZĘSŁA L := m 5.1. MATERIAŁ wytrzymałość obliczeniowa jak dla stali St3S wg PN-82/S-10052: R := 195 R t := 120 E a := 206 GPa współczynnik sprężystości podłużnej stali 5.2. Charakterystyka przekroju stalowego Ip Y 170 SM 0.00 Z mm pole powierzchni przekroju A := 137 cm 2 H := 450mm momenty bezwładnosci na zginanie J y := cm 4 J z := 1725 cm 4 odległosć skrajnych włókien od środka ciężkości przekroju z min := 225 mm y min := 85mm z max := 225mm y max := 85mm 29

30 5.3. Faza I - max siły wewnętrzne i naprężenia n 12 Nr elementu Przekr. na dł. elem. Nr kombinacji Siły z obliczeń statycznych := i := 1.. n N [kn] Vy [kn] Vz [kn] Mt [knm] My [knm] Mz [knm] [m] MINZ-N MAXZ-N MINZ-VY MAXZ-VY MINZ-VZ MAXZ-VZ MINZ-MT MAXZ-MT MINZ-MY MAXZ-MY MINZ-MZ MAXZ-MZ naprężenia w punkcie "a" (górne lewe) naprężenia w punkcie "b" (górne prawe) N M i yi z min M zi y max N M i yi z min M zi y min σ ai := σ A J y J bi := z A J y J z naprężenia w punkcie "c" (dolne lewe) naprężenia w punkcie "d" (dolne prawe) N M i yi z max M zi y max N i σ ci := σ A J y J di := z A M yi z max J y M zi y min J z σ ai = σ bi = σ ci = σ di = σ a_rozc := σ a_rozc = 6 σ b_rozc := max σ b σ b_rozc = max( σ a ) ( ) min( σ a ) = σ b_scisk := min( σ b ) σ b_scisk = 71 max( σ c ) = σ d_rozc max( σ d ) = min( σ c ) = σ d_scisk := min( σ d ) σ d_scisk = 9 (, ) σ a_scisk := σ a_scisk 71 σ c_rozc := σ c_rozc 72 σ c_scisk := σ c_scisk 8 := σ d_rozc 72 σ max := max σ a_rozc, σ b_rozc, σ c_rozc, σ d_rozc, σ a_scisk, σ b_scisk, σ c_scisk σ d_scisk σ max = Warunek σ max < R 1.1 ( ) = "Warunek spelniony" σ max R 1.1 = 33 % 30

31 5.4. Zwichrzenie wg PN-82/S Pas górny - środek rozpiętości przęsła L rozstaw poprzecznic: L p := L 2 p = 6m moment bezwładności dźwigara względem osi y J y = cm 4 moment bezwładności dźwigara względem osi z J z = cm 4 moment bezwładności dźwigara na skręcanie J s := 258cm 4 J s = 258 cm 4 L p J s s := H J s = > K z := 1110 / tab. Z3-1 / z smukłość porównawcza p := K z R p = smukłość współczynnik zwichrzenia L p J y := = H J z = > m z := / tab. 20 / p σ max = 71.5 σ:= σ max m z σ = 85.3 R = 195 warunek( σ R) = "spelniony" 31

32 5.5. Faza II - max siły wewnętrzne i naprężenia n 12 := i := 1.. n Przekr. na Siły z obliczeń statycznych Nr dł. elem. Nr kombinacji elementu N [kn] Vy [kn] Vz [kn] Mt [knm] My [knm] Mz [knm] [m] MINZ-N MAXZ-N MINZ-VY MAXZ-VY MINZ-VZ MAXZ-VZ MINZ-MT MAXZ-MT MINZ-MY MAXZ-MY MINZ-MZ MAXZ-MZ naprężenia w punkcie "a" (górne lewe) N M i yi z min M zi y max N i σ ai := σ A J y J bi := z A naprężenia w punkcie "b" (górne prawe) M yi z min J y M zi y min J z naprężenia w punkcie "c" (dolne lewe) naprężenia w punkcie "d" (dolne prawe) N M i yi z max M zi y max N i σ ci := σ A J y J di := z A M yi z max J y M zi y min J z σ ai = σ bi = σ ci = σ di = σ a_rozc := σ a_rozc = 34 σ b_rozc := max σ b σ b_rozc = max( σ a ) ( ) min( σ a ) = σ b_scisk := min( σ b ) σ b_scisk = 94 max( σ c ) = σ d_rozc max( σ d ) = min( σ c ) = σ d_scisk := min( σ d ) σ d_scisk = 24 (, ) σ a_scisk := σ a_scisk 85 σ c_rozc := σ c_rozc 103 σ c_scisk := σ c_scisk 8 := σ d_rozc 102 σ max := max σ a_rozc, σ b_rozc, σ c_rozc, σ d_rozc, σ a_scisk, σ b_scisk, σ c_scisk σ d_scisk σ max = Warunek σ max < R 1.1 ( ) = "Warunek spelniony" σ max R 1.1 = 48 % 32

33 5.6. Stan graniczny użytkowania Ugięcie Maksymalne pionowe przemieszczenie dźwigara u := 12.6mm Dopuszczlne pionowe przemieszczenie dźwigara belkowego L u dop := u dop = 56 mm ( ) = "spelniony" warunek u u dop 33

34 6. PŁYTA POMOSTU wg PN-91/S (Notka obliczeniowa z programu Robot - wersja 3.0 zgodna z wersją systemu ) 6.1. Projektowanie przekroju żelbetowego - zbrojenie poprzeczne w przęśle Dane : Materiał: BETON: B30, Rbk = (MN/m2) STAL: A-IIIN, Rak = (MN/m2) Geometria: typ elementu: belka kształt: prostokątny - belka wymiary: x ( cm ) przekrój brutto: A = (cm2), Iy = (cm4), Zc = 7.00 (cm) Obciążenia: w stanie użytkowym Nr Typ Fd/Fc N [kn] My [kn*m] 1 SGN SGN SGN SGN SGN SGN Wyniki : zbrojenie dolne w odległości 5.00 (cm) zbrojenie minimalne 2.80 (cm2) Aa1 = 5.23 (cm2) przekrój sprowadzony: Ac = (cm2), Iyc = (cm4), Zcc = 6.89 (cm) Numer obciążenia decydującego: 2 Siły wymiarujące: N = (kn) My = (kn*m) wytrzymałość obliczeniowa betonu przy ściskaniu R b = (MN/m2) wytrzymałość obliczeniowa stali (w przekroju) R a = (MN/m2) stosunek modułu sprężystości stali i betonu n = położenie osi obojętnej względem górnej krawędzi z = 3.19 (cm) odkształcenia w zbrojeniu dolnym ε a1 = 1.88 x 10-3 naprężenia w zbrojeniu dolnym σ a1 = (MN/m2) odkształcenia w betonie na krawędzi górnej ε b2 = 1.03 x 10-3 naprężenia w betonie na krawędzi górnej σ b2 = (MN/m2) 34

35 6.2. Projektowanie przekroju żelbetowego - zbrojenie podłużne nad słupami Dane : Materiał: BETON: B30, Rbk = (MN/m2) STAL: A-IIIN, Rak = (MN/m2) Geometria: typ elementu: belka kształt: prostokątny - belka wymiary: x ( cm ) przekrój brutto: A = (cm2), Iy = (cm4), Zc = 8.50 (cm) Obciążenia: w stanie użytkowym Nr Typ Fd/Fc N [kn] My [kn*m] 1 SGN SGN SGN SGN SGN SGN Wyniki : zbrojenie dolne w odległości 5.00 (cm) zbrojenie minimalne 3.40 (cm2) zbrojenie górne w odległości 5.00 (cm) zbrojenie minimalne 3.40 (cm2) Aa1 = (cm2) Aa2 = (cm2) przekrój sprowadzony: Ac = (cm2), Iyc = (cm4), Zcc = 8.59 (cm) Numer obciążenia decydującego: 1 Siły wymiarujące: N = (kn) My = (kn*m) wytrzymałość obliczeniowa betonu przy ściskaniu R b = (MN/m2) wytrzymałość obliczeniowa stali (w przekroju) R a = (MN/m2) stosunek modułu sprężystości stali i betonu n = położenie osi obojętnej względem górnej krawędzi z = (cm) odkształcenia w zbrojeniu dolnym ε a1 = x 10-3 naprężenia w zbrojeniu dolnym σ a1 = (MN/m2) odkształcenia w zbrojeniu górnym ε a2 = 1.17 x 10-3 naprężenia w zbrojeniu górnym σ a2 = (MN/m2) odkształcenia w betonie na krawędzi dolnej ε b1 = 1.30 x 10-3 naprężenia w w betonie na krawędzi dolnej σ b1 = (MN/m2) KONIEC OBLICZEŃ 35

Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki

Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki 1. Układ sił na przedstawionym rysunku a) jest w równowadze b) jest w równowadze jeśli jest to układ dowolny c) nie jest w równowadze d) na podstawie tego rysunku

Bardziej szczegółowo

Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT. Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne

Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT. Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne PROJEKT WYBRANYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCJI ŻELBETOWEJ BUDYNKU BIUROWEGO DESIGN FOR SELECTED

Bardziej szczegółowo

1. Projekt techniczny Podciągu

1. Projekt techniczny Podciągu 1. Projekt techniczny Podciągu Podciąg jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla żeber. Jest to główny element stropu najczęściej ślinie bądź średnio obciążony ciężarem własnym oraz reakcjami

Bardziej szczegółowo

Projekt belki zespolonej

Projekt belki zespolonej Pomoce dydaktyczne: - norma PN-EN 1994-1-1 Projektowanie zespolonych konstrukcji stalowo-betonowych. Reguły ogólne i reguły dla budynków. - norma PN-EN 199-1-1 Projektowanie konstrukcji z betonu. Reguły

Bardziej szczegółowo

Lista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00 8 4.41-0.47 9 9.29-0.

Lista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00 8 4.41-0.47 9 9.29-0. 7. Więźba dachowa nad istniejącym budynkiem szkoły. 7.1 Krokwie Geometria układu Lista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00

Bardziej szczegółowo

2.1. Wyznaczenie nośności obliczeniowej przekroju przy jednokierunkowym zginaniu

2.1. Wyznaczenie nośności obliczeniowej przekroju przy jednokierunkowym zginaniu Obliczenia statyczne ekranu - 1 - dw nr 645 1. OBLICZENIE SŁUPA H = 4,00 m (wg PN-90/B-0300) wysokość słupa H 4 m rozstaw słupów l o 6.15 m 1.1. Obciążenia 1.1.1. Obciążenia poziome od wiatru ( wg PN-B-0011:1977.

Bardziej szczegółowo

Obciążenia. Wartość Jednostka Mnożnik [m] oblicz. [kn/m] 1 ciężar [kn/m 2 ]

Obciążenia. Wartość Jednostka Mnożnik [m] oblicz. [kn/m] 1 ciężar [kn/m 2 ] Projekt: pomnik Wałowa Strona 1 1. obciążenia -pomnik Obciążenia Zestaw 1 nr Rodzaj obciążenia 1 obciążenie wiatrem 2 ciężar pomnika 3 ciężąr cokołu fi 80 Wartość Jednostka Mnożnik [m] obciążenie charakter.

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE USTROJU NOŚNEGO KŁADKI DLA PIESZYCH PRZEZ RZEKĘ NIEZDOBNĄ W SZCZECINKU

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE USTROJU NOŚNEGO KŁADKI DLA PIESZYCH PRZEZ RZEKĘ NIEZDOBNĄ W SZCZECINKU OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE USTROJU NOŚNEGO KŁADKI DLA PIESZYCH PRZEZ RZEKĘ NIEZDOBNĄ W SZCZECINKU Założenia do obliczeń: - przyjęto charakterystyczne obciążenia równomiernie rozłożone o wartości

Bardziej szczegółowo

Strop belkowy. Przykład obliczeniowy stropu stalowego belkowego wg PN-EN dr inż. Rafał Tews Konstrukcje metalowe PN-EN /165

Strop belkowy. Przykład obliczeniowy stropu stalowego belkowego wg PN-EN dr inż. Rafał Tews Konstrukcje metalowe PN-EN /165 Przykład obliczeniowy stropu stalowego belkowego wg P-E 199-1-1. Strop w budynku o kategorii użytkowej D. Elementy stropu ze stali S75. Geometria stropu: Rysunek 1: Schemat stropu. 1/165 Dobór grubości

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 0 - Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona wg PN-EN :2004

Pręt nr 0 - Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona wg PN-EN :2004 Pręt nr 0 - Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona wg PN-EN 1992-1- 1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x0.000m, y0.000m); 1 (x6.000m, y0.000m)

Bardziej szczegółowo

Raport wymiarowania stali do programu Rama3D/2D:

Raport wymiarowania stali do programu Rama3D/2D: 2. Element poprzeczny podestu: RK 60x40x3 Rozpiętość leff=1,0m Belka wolnopodparta 1- Obciążenie ciągłe g=3,5kn/mb; 2- Ciężar własny Numer strony: 2 Typ obciążenia: Suma grup: Ciężar własny, Stałe Rodzaj

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004

Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004 Budynek wielorodzinny - Rama żelbetowa strona nr z 7 Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN 992--:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 4 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 2 (x=4.000m,

Bardziej szczegółowo

Moduł. Profile stalowe

Moduł. Profile stalowe Moduł Profile stalowe 400-1 Spis treści 400. PROFILE STALOWE...3 400.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE...3 400.1.1. Opis programu...3 400.1.2. Zakres programu...3 400.1. 3. Opis podstawowych funkcji programu...4 400.2.

Bardziej szczegółowo

Pomoce dydaktyczne: normy: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcje. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania

Bardziej szczegółowo

Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150

Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150 Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-0350 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (204) Drewno parametry (wspólne) Dane wejściowe

Bardziej szczegółowo

Liczba godzin Liczba tygodni w tygodniu w semestrze

Liczba godzin Liczba tygodni w tygodniu w semestrze 15. Przedmiot: WYTRZYMAŁOŚĆ MATERIAŁÓW Kierunek: Mechatronika Specjalność: mechatronika systemów energetycznych Rozkład zajęć w czasie studiów Liczba godzin Liczba godzin Liczba tygodni w tygodniu w semestrze

Bardziej szczegółowo

Opracowanie pobrane ze strony: http://www.budujemy-przyszlosc.cba.pl

Opracowanie pobrane ze strony: http://www.budujemy-przyszlosc.cba.pl Opracowanie pobrane ze strony: http://www.budujemy-przyszlosc.cba.pl Plik przeznaczony do celów edukacyjnych. Kopiowanie wyrywkowych fragmentów do użytku komercyjnego zabronione. Autor: Bartosz Sadurski

Bardziej szczegółowo

Poziom I-II Bieg schodowy 6 SZKIC SCHODÓW GEOMETRIA SCHODÓW

Poziom I-II Bieg schodowy 6 SZKIC SCHODÓW GEOMETRIA SCHODÓW Poziom I-II ieg schodowy SZKIC SCHODÓW 23 0 175 1,5 175 32 29,2 17,5 10x 17,5/29,2 1,5 GEOMETRI SCHODÓW 30 130 413 24 Wymiary schodów : Długość dolnego spocznika l s,d = 1,50 m Grubość płyty spocznika

Bardziej szczegółowo

C. OMÓWIENIE OBLICZEŃ

C. OMÓWIENIE OBLICZEŃ PP Promost Consulting Rzeszów budowa obejścia Dobczyc C. OMÓWIENIE OBLICZEŃ. Omówienie obliczeń dla Mostu Głównego. Omówienie obliczeń dla Estakady Dojazdowej. Omówienie obliczeń dla podpór. Tabelaryczne

Bardziej szczegółowo

PRZEZNACZENIE I OPIS PROGRAMU

PRZEZNACZENIE I OPIS PROGRAMU PROGRAM ZESP1 (12.91) Autor programu: Zbigniew Marek Michniowski Program do analizy wytrzymałościowej belek stalowych współpracujących z płytą żelbetową. PRZEZNACZENIE I OPIS PROGRAMU Program służy do

Bardziej szczegółowo

1. Obliczenia sił wewnętrznych w słupach (obliczenia wykonane zostały uproszczoną metodą ognisk)

1. Obliczenia sił wewnętrznych w słupach (obliczenia wykonane zostały uproszczoną metodą ognisk) Zaprojektować słup ramy hali o wymiarach i obciążeniach jak na rysunku. DANE DO ZADANIA: Rodzaj stali S235 tablica 3.1 PN-EN 1993-1-1 Rozstaw podłużny słupów 7,5 [m] Obciążenia zmienne: Śnieg 0,8 [kn/m

Bardziej szczegółowo

Obliczenia statyczno wytrzymałościowe

Obliczenia statyczno wytrzymałościowe MK MOSTY str. 1 Obliczenia statyczno wytrzymałościowe Przebudowa mostu stałego przez rzekę Sawa w miejscowości Dębina, w ciągu drogi powiatowej Nr 1519 R Łańcut Podzwierzyniec - Białobrzegi km 3 + 576,00

Bardziej szczegółowo

Wstępne obliczenia statyczno-wytrzymałościowe przęsła mostu kolejowego o dźwigarach blachownicowych

Wstępne obliczenia statyczno-wytrzymałościowe przęsła mostu kolejowego o dźwigarach blachownicowych Politechnika Wrocławska Instytut Inżynierii Lądowej Zakład Mostów Wstępne obliczenia statyczno-wytrzymałościowe przęsła mostu kolejowego o dźwigarach blachownicowych Opracował: inż.??, nr indeksu:?? Prowadzący:

Bardziej szczegółowo

1. Połączenia spawane

1. Połączenia spawane 1. Połączenia spawane Przykład 1a. Sprawdzić nośność spawanego połączenia pachwinowego zakładając osiową pracę spoiny. Rysunek 1. Przykład zakładkowego połączenia pachwinowego Dane: geometria połączenia

Bardziej szczegółowo

Dane. Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził. Pręt - blacha węzłowa. Wytężenie: TrussBar v

Dane. Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził. Pręt - blacha węzłowa. Wytężenie: TrussBar v Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził TrussBar v. 0.9.9.22 Pręt - blacha węzłowa PN-90/B-03200 Wytężenie: 2.61 Dane Pręt L120x80x12 h b f t f t w R 120.00[mm] 80.00[mm] 12.00[mm] 12.00[mm]

Bardziej szczegółowo

WYMAGANIA EDUKACYJNE Z PRZEDMIOTU: KONSTRUKCJE BUDOWLANE klasa III Podstawa opracowania: PROGRAM NAUCZANIA DLA ZAWODU TECHNIK BUDOWNICTWA 311204

WYMAGANIA EDUKACYJNE Z PRZEDMIOTU: KONSTRUKCJE BUDOWLANE klasa III Podstawa opracowania: PROGRAM NAUCZANIA DLA ZAWODU TECHNIK BUDOWNICTWA 311204 WYMAGANIA EDUKACYJNE Z PRZEDMIOTU: KONSTRUKCJE BUDOWLANE klasa III Podstawa opracowania: PROGRAM NAUCZANIA DLA ZAWODU TECHNIK BUDOWNICTWA 311204 1 DZIAŁ PROGRAMOWY V. PODSTAWY STATYKI I WYTRZYMAŁOŚCI MATERIAŁÓW

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 3 - Element drewniany wg EN 1995:2010

Pręt nr 3 - Element drewniany wg EN 1995:2010 Pręt nr 3 - Element drewniany wg EN 1995:2010 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 3 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 3 (x4.000m, y2.000m); 4 (x2.000m, y1.000m) Profil: Pr 50x170 (C 30) Wyniki

Bardziej szczegółowo

ĆWICZENIE PROJEKTOWE NR 2 Z KONSTRUKCJI STALOWYCH

ĆWICZENIE PROJEKTOWE NR 2 Z KONSTRUKCJI STALOWYCH Politechnika Poznańska Instytut Konstrukcji Budowlanych Zakład Konstrukcji Metalowych Pod kierunkiem: dr inż. A Dworak rok akademicki 004/005 Grupa 5/TOB ĆWICZENIE PROJEKTOWE NR Z KONSTRUKCJI STALOWYCH

Bardziej szczegółowo

EKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku

EKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku EKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku TEMAT MODERNIZACJA POMIESZCZENIA RTG INWESTOR JEDNOSTKA PROJEKTOWA SAMODZIELNY PUBLICZNY ZESPÓŁ OPIEKI ZDROWOTNEJ 32-100 PROSZOWICE,

Bardziej szczegółowo

PROJEKTOWANIE KONSTRUKCJI STALOWYCH WEDŁUG EUROKODÓW.

PROJEKTOWANIE KONSTRUKCJI STALOWYCH WEDŁUG EUROKODÓW. PROJEKTOWANIE KONSTRUKCJI STALOWYCH WEDŁUG EUROKODÓW. 1 Wiadomości wstępne 1.1 Zakres zastosowania stali do konstrukcji 1.2 Korzyści z zastosowania stali do konstrukcji 1.3 Podstawowe części i elementy

Bardziej szczegółowo

Projekt z konstrukcji żelbetowych.

Projekt z konstrukcji żelbetowych. ŁUKASZ URYCH 1 Projekt z konstrukcji żelbetowych. Wymiary elwmentów: Element h b Strop h f := 0.1m Żebro h z := 0.4m b z := 0.m Podciąg h p := 0.55m b p := 0.3m Rozplanowanie: Element Rozpiętość Żebro

Bardziej szczegółowo

Jako pokrycie dachowe zastosować płytę warstwową z wypełnieniem z pianki poliuretanowej grubości 100mm, np. PolDeck TD firmy Europanels.

Jako pokrycie dachowe zastosować płytę warstwową z wypełnieniem z pianki poliuretanowej grubości 100mm, np. PolDeck TD firmy Europanels. Pomoce dydaktyczne: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcję. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [2] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania

Bardziej szczegółowo

Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f

Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f 0,10 0,30 L = 0,50 0,10 H=0,40 OBLICZENIA 6 OBLICZENIA DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY SCHODÓW ZEWNĘTRZNYCH, DRZWI WEJŚCIOWYCH SZT. 2 I ZADASZENIA WEJŚCIA GŁÓWNEGO DO BUDYNKU NR 3 JW. 5338 przy ul.

Bardziej szczegółowo

mr1 Klasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 4.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1 [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2

mr1 Klasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 4.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1 [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2 4. mur oporowy Geometria mr1 Wysokość ściany H [m] 2.50 Szerokość ściany B [m] 2.00 Długość ściany L [m] 10.00 Grubość górna ściany B 5 [m] 0.20 Grubość dolna ściany B 2 [m] 0.24 Minimalna głębokość posadowienia

Bardziej szczegółowo

Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-EN-1995

Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-EN-1995 Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-EN-995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (204) Drewno parametry (wspólne) Dane wejściowe

Bardziej szczegółowo

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE KONSTRUKCJI MUROWYCH. Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Obliczenia ścian murowanych. Poz.2.2.

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE KONSTRUKCJI MUROWYCH. Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Obliczenia ścian murowanych. Poz.2.2. - 1 - Kalkulator Konstrukcji Murowych EN 1.0 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE KONSTRUKCJI MUROWYCH Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2013 SPECBUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Obliczenia

Bardziej szczegółowo

Przykład obliczeń głównego układu nośnego hali - Rozwiązania alternatywne. Opracował dr inż. Rafał Tews

Przykład obliczeń głównego układu nośnego hali - Rozwiązania alternatywne. Opracował dr inż. Rafał Tews 1. Podstawa dwudzielna Przy dużych zginaniach efektywniejszym rozwiązaniem jest podstawa dwudzielna. Pozwala ona na uzyskanie dużo większego rozstawu śrub kotwiących. Z drugiej strony takie ukształtowanie

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BELKI PODSUWNICOWEJ I SŁUPA W STALOWEJ HALI PRZEMYSŁOWEJ CZĘŚĆ 1 BELKA PODSUWNICOWA

PROJEKT BELKI PODSUWNICOWEJ I SŁUPA W STALOWEJ HALI PRZEMYSŁOWEJ CZĘŚĆ 1 BELKA PODSUWNICOWA PROJEKT BELKI PODSUWNICOWEJ I SŁUPA W STALOWEJ HALI PRZEMYSŁOWEJ Pomoce dydaktyczne:. norma PN-EN 99-- Oddziaływania na konstrukcje. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia

Bardziej szczegółowo

Belka - podciąg PN-90/B-03200

Belka - podciąg PN-90/B-03200 Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził BeamGirder v. 0.9.9.22 Belka - podciąg PN-90/B-03200 Wytężenie: 0.98 Dane Podciąg I_30_25_2_1 h p b fp t fp t wp R p 300.00[mm] 250.00[mm] 20.00[mm]

Bardziej szczegółowo

Katedra Mostów i Kolei. Mosty Metalowe I. Ćwiczenia projektowe dla specjalności Inżynieria Mostowa. dr inż. Mieszko KUŻAWA r.

Katedra Mostów i Kolei. Mosty Metalowe I. Ćwiczenia projektowe dla specjalności Inżynieria Mostowa. dr inż. Mieszko KUŻAWA r. Katedra Mostów i Kolei Mosty Metalowe I Ćwiczenia projektowe dla specjalności Inżynieria Mostowa dr inż. Mieszko KUŻAWA 16.04.2015 r. I. Obciążenia ruchome mostów i wiaduktów kolejowych wg PN-EN 1991-2

Bardziej szczegółowo

2.0. Dach drewniany, płatwiowo-kleszczowy.

2.0. Dach drewniany, płatwiowo-kleszczowy. .0. Dach drewniany, płatwiowo-kleszczowy..1. Szkic.. Charakterystyki przekrojów Własności techniczne drewna: Czas działania obciążeń: ormalny. Klasa warunków wilgotnościowych: 1 - Wilg. 60% (

Bardziej szczegółowo

Pomost ortotropowy. Dane wyjściowe:

Pomost ortotropowy. Dane wyjściowe: Pomost ortotropowy Dane wyjściowe: Rozstaw żeber podłużnych a = 0,30 m Rozstaw żeber poprzecznych t = 1,60 m Rozpiętość teoretyczna Lt = 24,00 m Szerokość płyty b = 5,10 m Obciążenia stałe: a) Nawierzchnia

Bardziej szczegółowo

Moduł. Zakotwienia słupów stalowych

Moduł. Zakotwienia słupów stalowych Moduł Zakotwienia słupów stalowych 450-1 Spis treści 450. ZAKOTWIENIA SŁUPÓW STALOWYCH... 3 450.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE... 3 450.1.1. Opis ogólny programu... 3 450.1.2. Zakres pracy programu... 3 450.1.3.

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA KONSTRUKCYJNE

OBLICZENIA KONSTRUKCYJNE OLICZENI KONSTRUKCYJNE SLI GIMNSTYCZNEJ W JEMIELNIE 1. Płatew dachowa DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 16,0 cm Wysokość h = 20,0 cm Drewno: Drewno klejone z drewna litego iglastego,

Bardziej szczegółowo

Obliczenia statyczne wybranych elementów konstrukcji

Obliczenia statyczne wybranych elementów konstrukcji Obliczenia statyczne wybranych elementów konstrukcji 1. Obliczenia statyczne wybranych elementów konstrukcji 1.1. Zebranie obciążeń Obciążenia zebrano zgodnie z: PN-82/B-02000 - Obciążenia budowli. Zasady

Bardziej szczegółowo

Projektuje się płytę żelbetową wylewaną na mokro, krzyżowo-zbrojoną. Parametry techniczne:

Projektuje się płytę żelbetową wylewaną na mokro, krzyżowo-zbrojoną. Parametry techniczne: - str.10 - POZ.2. STROP NAD KLATKĄ SCHODOWĄ Projektuje się płytę żelbetową wylewaną na mokro, krzyżowo-zbrojoną. Parametry techniczne: 1/ Grubość płyty h = 15cm 2/ Grubość otulenia zbrojenia a = 2cm 3/

Bardziej szczegółowo

(19) PL (11) 182671 (13) B1 (12) OPIS PATENTOWY PL 182671 B1

(19) PL (11) 182671 (13) B1 (12) OPIS PATENTOWY PL 182671 B1 RZECZPOSPOLITA POLSKA Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej (12) OPIS PATENTOWY (21) Numer zgłoszenia: 320440 (22) Data zgłoszenia: 06.06.1997 (19) PL (11) 182671 (13) B1 (51) IntCl7 B23P 6/00 E04G

Bardziej szczegółowo

ĆWICZENIE PROJEKTOWE Z PRZEDMIOTU KONSTRUKCJE BETONOWE - OBIEKTY PROJEKT SŁUPA W ŻELBETOWEJ HALI PREFABRYKOWANEJ. Politechnika Wrocławska

ĆWICZENIE PROJEKTOWE Z PRZEDMIOTU KONSTRUKCJE BETONOWE - OBIEKTY PROJEKT SŁUPA W ŻELBETOWEJ HALI PREFABRYKOWANEJ. Politechnika Wrocławska Politechnika Wrocławska Wydział Budownictwa Lądowego i Wodnego Instytut Budownictwa Katedra Konstrukcji Betonowych ĆWICZENIE PROJEKTOWE Z PRZEDMIOTU KONSTRUKCJE BETONOWE - OBIEKTY PROJEKT SŁUPA W ŻELBETOWEJ

Bardziej szczegółowo

Konstrukcje metalowe Wykład XVII Belki (część II)

Konstrukcje metalowe Wykład XVII Belki (część II) Konstrukcje metalowe Wykład XVII Belki (część II) Spis treści Dwuteowniki spawane #t / 3 Przykład (VI klasa przekroju) #t / 10 Przykład (spoiny) #t / 36 Dodatkowe zjawiska #t / 44 Dwuteowniki z falistym

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE DACHU

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE DACHU OBLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE DCHU Drewno sosnowe klasy C f cok :=.0MPa f k :=.0MPa k od := 0.9 γ :=.3 f cok k od f k k od f cod := γ f cod =.5 MPa f := γ f = 6.6 MPa f zd := f E 0.05 := 700MPa E

Bardziej szczegółowo

Obliczenia statyczne do projektu konstrukcji wiaty targowiska miejskiego w Olsztynku z budynkiem kubaturowym.

Obliczenia statyczne do projektu konstrukcji wiaty targowiska miejskiego w Olsztynku z budynkiem kubaturowym. Obliczenia statyczne do projektu konstrukcji wiaty targowiska miejskiego w Olsztynku z budynkiem kubaturowym. Poz. 1.0 Dach wiaty Kąt nachylenia połaci α = 15 o Obciążenia: a/ stałe - pokrycie z płyt bitumicznych

Bardziej szczegółowo

STÓŁ NR 1. 2. Przyjęte obciążenia działające na konstrukcję stołu

STÓŁ NR 1. 2. Przyjęte obciążenia działające na konstrukcję stołu STÓŁ NR 1 1. Geometria stołu Stół składa się ze stalowej ramy wykonanej z płaskowników o wymiarach 100x10, stal S355 oraz dębowego blatu grubości 4cm. Połączenia elementów stalowych projektuje się jako

Bardziej szczegółowo

UWAGA: Projekt powinien być oddany w formie elektronicznej na płycie cd.

UWAGA: Projekt powinien być oddany w formie elektronicznej na płycie cd. Pomoce dydaktyczne: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcję. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [2] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania

Bardziej szczegółowo

ZAŁ. K-1 KONSTRUKCJA CZĘŚĆ OBLICZENIOWA

ZAŁ. K-1 KONSTRUKCJA CZĘŚĆ OBLICZENIOWA ZAŁ. K-1 KONSTRUKCJA CZĘŚĆ OBLICZENIOWA NAZWA INWESTYCJI: ADRES INWESTYCJI: TEREN INWESTYCJI: INWESTOR: Zagospodarowanie terenu polany rekreacyjnej za Szkołą Podstawową nr 8 w Policach ul. Piaskowa/ul.

Bardziej szczegółowo

SCHÖCK ISOKORB Materiały budowlane do zastosowania w połączeniach betonu z betonem

SCHÖCK ISOKORB Materiały budowlane do zastosowania w połączeniach betonu z betonem SCHÖCK ISOKORB Materiały budowlane do zastosowania w połączeniach betonu z betonem Schöck Isokorb Stal zbrojeniowa BSt 500 S wg DIN 488 Stal konstrukcyjna S 235 JRG1 Stal nierdzewna Materiał 1.4571 klasy

Bardziej szczegółowo

mgr inż. Sławomir Żebracki MAP/0087/PWOK/07

mgr inż. Sławomir Żebracki MAP/0087/PWOK/07 PLASMA PROJECT s.c. Justyna Derwisz, Adam Kozak 31-871 Kraków, os. Dywizjonu 303 5/159 biuro@plasmaproject.com.pl Inwestycja: REMONT KŁADKI PIESZEJ PRZYWRÓCENIE FUNKCJI UŻYTKOWYCH Brzegi Górne NA DZIAŁCE

Bardziej szczegółowo

POŁĄCZENIA ŚRUBOWE I SPAWANE Dane wstępne: Stal S235: f y := 215MPa, f u := 360MPa, E:= 210GPa, G:=

POŁĄCZENIA ŚRUBOWE I SPAWANE Dane wstępne: Stal S235: f y := 215MPa, f u := 360MPa, E:= 210GPa, G:= POŁĄCZENIA ŚRUBOWE I SPAWANE Dane wstępne: Stal S235: f y : 25MPa, f u : 360MPa, E: 20GPa, G: 8GPa Współczynniki częściowe: γ M0 :.0, :.25 A. POŁĄCZENIE ŻEBRA Z PODCIĄGIEM - DOCZOŁOWE POŁĄCZENIE KATEGORII

Bardziej szczegółowo

Moduł. Blachownica stalowa

Moduł. Blachownica stalowa Moduł Blachownica stalowa 412-1 Spis treści 412. BLACHOWNICA STALOWA...3 412.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE...3 412.1.1. Opis programu...3 412.1.2. Zakres programu...3 412.1.3. O pis podstawowych funkcji programu...4

Bardziej szczegółowo

Rys. 1. Elementy zginane. KONSTRUKCJE BUDOWLANE PROJEKTOWANIE BELEK DREWNIANYCH 2013 2BA-DI s.1 WIADOMOŚCI OGÓLNE

Rys. 1. Elementy zginane. KONSTRUKCJE BUDOWLANE PROJEKTOWANIE BELEK DREWNIANYCH 2013 2BA-DI s.1 WIADOMOŚCI OGÓLNE WIADOMOŚCI OGÓLNE O zginaniu mówimy wówczas, gdy prosta początkowo oś pręta ulega pod wpływem obciążenia zakrzywieniu, przy czym włókna pręta od strony wypukłej ulegają wydłużeniu, a od strony wklęsłej

Bardziej szczegółowo

EPSTAL stal zbrojeniowa o wysokiej ciągliwości. Badanie ustroju płytowosłupowego. wystąpienia katastrofy postępującej.

EPSTAL stal zbrojeniowa o wysokiej ciągliwości. Badanie ustroju płytowosłupowego. wystąpienia katastrofy postępującej. EPSTAL stal zbrojeniowa o wysokiej ciągliwości. Badanie ustroju płytowosłupowego w sytuacji wystąpienia katastrofy postępującej. mgr inż. Hanna Popko Centrum Promocji Jakości Stali Certyfikat EPSTAL EPSTALto

Bardziej szczegółowo

Wyboczenie ściskanego pręta

Wyboczenie ściskanego pręta Wszelkie prawa zastrzeżone Mechanika i wytrzymałość materiałów - instrukcja do ćwiczenia laboratoryjnego: 1. Wstęp Wyboczenie ściskanego pręta oprac. dr inż. Ludomir J. Jankowski Zagadnienie wyboczenia

Bardziej szczegółowo

Rys. 29. Schemat obliczeniowy płyty biegowej i spoczników

Rys. 29. Schemat obliczeniowy płyty biegowej i spoczników Przykład obliczeniowy schodów wg EC-2 a) Zebranie obciąŝeń Szczegóły geometryczne i konstrukcyjne przedstawiono poniŝej: Rys. 28. Wymiary klatki schodowej w rzucie poziomym 100 224 20 14 9x 17,4/28,0 157

Bardziej szczegółowo

Obciążenia konstrukcji dachu Tablica 1. Pokrycie dachu Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f k d Obc. obl. kn/m 2 1. Blachodachówka 0,10 1,20 -- 0,12 2. Łaty i kontrłaty [0,100kN/m2] 0,10 1,10 -- 0,11

Bardziej szczegółowo

Sól Kiczora dz. nr ( potok Czerna ) w ciągu drogi gminnej do Brodów Projekt budowlany. mgr inż. Jan Łagosz upr.

Sól Kiczora dz. nr ( potok Czerna ) w ciągu drogi gminnej do Brodów Projekt budowlany. mgr inż. Jan Łagosz upr. EGZEMPLARZ NR 1 DOKUMENTACJA TECHNICZNO PROJEKTOWA ODBUDOWY MOSTKU NAD POTOKIEM CZERNA W MIEJSCOWOŚCI SÓL KICZORA W CIĄGU DROGI GMINNEJ DO BRODÓW KM. 0+015 USZKODZONEGO W WYNIKU POWODZI INWESTOR: ADRES

Bardziej szczegółowo

Spis treści Rodzaje stężeń #t / 3 Przykład 1 #t / 42 Przykład 2 #t / 47 Przykład 3 #t / 49 Przykład 4 #t / 58 Przykład 5 #t / 60 Wnioski #t / 63

Spis treści Rodzaje stężeń #t / 3 Przykład 1 #t / 42 Przykład 2 #t / 47 Przykład 3 #t / 49 Przykład 4 #t / 58 Przykład 5 #t / 60 Wnioski #t / 63 Konstrukcje metalowe Wykład XV Stężenia Spis treści Rodzaje stężeń #t / 3 Przykład 1 #t / 42 Przykład 2 #t / 47 Przykład 3 #t / 49 Przykład 4 #t / 58 Przykład 5 #t / 60 Wnioski #t / 63 Rodzaje stężeń Stężenie

Bardziej szczegółowo

Zadanie: Zaprojektować w budynku jednorodzinnym (wg wykonanego projektu) filar murowany w ścianie zewnętrznej na parterze.

Zadanie: Zaprojektować w budynku jednorodzinnym (wg wykonanego projektu) filar murowany w ścianie zewnętrznej na parterze. Zadanie: Zaprojektować w budynku jednorodzinnym (wg wykonanego projektu) filar murowany w ścianie zewnętrznej na parterze. Zawartość ćwiczenia: 1. Obliczenia; 2. Rzut i przekrój z zaznaczonymi polami obciążeń;

Bardziej szczegółowo

Parametry geotechniczne gruntów ustalono na podstawie Metody B Piasek średni Stopień zagęszczenia gruntu niespoistego: I D = 0,7.

Parametry geotechniczne gruntów ustalono na podstawie Metody B Piasek średni Stopień zagęszczenia gruntu niespoistego: I D = 0,7. .11 Fundamenty.11.1 Określenie parametrów geotechnicznych podłoża Rys.93. Schemat obliczeniowy dla ławy Parametry geotechniczne gruntów ustalono na podstawie Metody B Piasek średni Stopień zagęszczenia

Bardziej szczegółowo

BUDOWNICTWO DREWNIANE. SPIS TREŚCI: Wprowadzenie

BUDOWNICTWO DREWNIANE. SPIS TREŚCI: Wprowadzenie BUDOWNICTWO DREWNIANE. SPIS TREŚCI: Wprowadzenie 1. Materiał budowlany "drewno" 1.1. Budowa drewna 1.2. Anizotropia drewna 1.3. Gęstość drewna 1.4. Szerokość słojów rocznych 1.5. Wilgotność drewna 1.6.

Bardziej szczegółowo

SPIS POZYCJI OBLICZEŃ STATYCZNYCH:

SPIS POZYCJI OBLICZEŃ STATYCZNYCH: UDYNEK ILIOTEKI ŚLĄSKIEJ W KTOWICCH PLC EUROPY 1 PROJEKT DOSTOSOWNI DCHU DO ZWIĘKSZONYCH OCIĄŻEŃ ŚNIEGIEM str. 12/K SPIS POZYCJI OLICZEŃ STTYCZNYCH: POZ.1 DCH...13 POZ.1.1 ELK O ROZPIĘTOŚCI LŚW MX =4,9M...17

Bardziej szczegółowo

Modelowanie Wspomagające Projektowanie Maszyn

Modelowanie Wspomagające Projektowanie Maszyn Modelowanie Wspomagające Projektowanie Maszyn TEMATY ĆWICZEŃ: 1. Metoda elementów skończonych współczynnik kształtu płaskownika z karbem a. Współczynnik kształtu b. MES i. Preprocesor ii. Procesor iii.

Bardziej szczegółowo

System Zarządzania Jakością PN/EN ISO 9001:2009. Kształtowniki typu Z, C, Σ

System Zarządzania Jakością PN/EN ISO 9001:2009. Kształtowniki typu Z, C, Σ System Zarządzania Jakością PN/EN ISO 9001:2009 Kształtowniki typu Z, C, Σ Profil produkcji Profile typu Z, C, Σ produkowane przez firmę Blachy Pruszyński mogą mieć wysokość przeprofilowania od 100 do

Bardziej szczegółowo

Schöck Isokorb typu K-HV, K-BH, K-WO, K-WU

Schöck Isokorb typu K-HV, K-BH, K-WO, K-WU Schöck Isokorb typu,,, Schöck Isokorb typu Spis treści Strona Połączenia dla balkonu obniżonego względem stropu 72 Połączenia dla balkonu podwyższonego względem stropu/wskazówki montażowe 73 Połączenia

Bardziej szczegółowo

mgr inŝ.. Antoni Sienicki 1/21 Poz. 1.1 Deskowanie Poz. 1.2 Krokiew Obliczenia statyczno wytrzymałościowe

mgr inŝ.. Antoni Sienicki 1/21 Poz. 1.1 Deskowanie Poz. 1.2 Krokiew Obliczenia statyczno wytrzymałościowe 1/21 Poz. 1.1 Deskowanie Przyjęto deskowanie połaci dachu z płyt OSB gr. 22 lub 18 mm. Płyty mocować do krokwi za pomocą wkrętów do drewna. Poz. 1.2 Krokiew DANE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE

OBLICZENIA STATYCZNE PROJEKT BUDOWLANY ZMIANY KONSTRUKCJI DACHU W RUDZICZCE PRZY UL. WOSZCZYCKIEJ 17 1 OBLICZENIA STATYCZNE Inwestor: Gmina Suszec ul. Lipowa 1 43-267 Suszec Budowa: Rudziczka, ul. Woszczycka 17 dz. nr 298/581

Bardziej szczegółowo

Schöck Isokorb typu V

Schöck Isokorb typu V Schöck Isokorb typu Schöck Isokorb typu Spis treści Strona Przykłady ułożenia elementów i przekroje 100 Tabele nośności/rzuty poziome 101 Przykłady zastosowania 102 Zbrojenie na budowie/wskazówki 103 Rozstaw

Bardziej szczegółowo

FUNDAMENTY ZASADY KSZTAŁTOWANIA I ZBROJENIA FUNDAMENTY

FUNDAMENTY ZASADY KSZTAŁTOWANIA I ZBROJENIA FUNDAMENTY FUNDAMENTY ZASADY KSZTAŁTOWANIA I ZBROJENIA FUNDAMENTY Fundamenty są częścią budowli przekazującą obciążenia i odkształcenia konstrukcji budowli na podłoże gruntowe i równocześnie przekazującą odkształcenia

Bardziej szczegółowo

Schöck Isokorb typu Q, QP, Q+Q, QP+QP, QPZ

Schöck Isokorb typu Q, QP, Q+Q, QP+QP, QPZ Schöck Isokorb typu, P, +, P+P, PZ Schöck Isokorb typu Spis treści Strona Przykłady ułożenia elementów i przekroje 84 Rzuty poziome 85 Tabele nośności i przekroje 86-88 Momenty w połączeniach mimośrodowych

Bardziej szczegółowo

I. Wstępne obliczenia

I. Wstępne obliczenia I. Wstępne obliczenia Dla złącza gwintowego narażonego na rozciąganie ze skręcaniem: 0,65 0,85 Przyjmuję 0,70 4 0,7 0,7 0,7 A- pole powierzchni przekroju poprzecznego rdzenia śruby 1,9 2,9 Q=6,3kN 13,546

Bardziej szczegółowo

Zebranie obciążeń [kn/m] pomost 0.355* belka użytkowe 0.355*

Zebranie obciążeń [kn/m] pomost 0.355* belka użytkowe 0.355* 1.0 Pomost techniczny Wi¹ zar kratowy Wi¹ zar kratowy Wi¹ zar kratowy Wi¹ zar kratowy BELKA NR 1 krata pomostowa o wysokoœci 30 mm powierzchnia A=11.400 m2 BELKA NR 2 BELKA NR 3 BELKA NR 4 BELKA NR 3 BELKA

Bardziej szczegółowo

Wymiarowanie jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150

Wymiarowanie jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150 Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Wymiarowanie jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014) Wstęp Normy konstrukcji drewnianych PN-B-03150-0?:1981.

Bardziej szczegółowo

Zagadnienia konstrukcyjne przy budowie

Zagadnienia konstrukcyjne przy budowie Ogrodzenie z klinkieru, cz. 2 Konstrukcja OGRODZENIA W części I podane zostały niezbędne wiadomości dotyczące projektowania i wykonywania ogrodzeń z klinkieru. Do omówienia pozostaje jeszcze bardzo istotna

Bardziej szczegółowo

Kształtowniki Zimnogięte

Kształtowniki Zimnogięte Kształtowniki Zimnogięte Doskonały kształt stali 3 Kształtowniki zimnogięte Galver Kształtowniki zimnogięte ze względu na swoje właściwości są powszechnie wykorzystywane we współczesnym budownictwie i

Bardziej szczegółowo

SZCZEGÓŁOWA SPECYFIKACJA TECHNICZNA SST - 03 STROPY GĘSTOŻEBROWE

SZCZEGÓŁOWA SPECYFIKACJA TECHNICZNA SST - 03 STROPY GĘSTOŻEBROWE SZCZEGÓŁOWA SPECYFIKACJA TECHNICZNA SST - 03 STROPY GĘSTOŻEBROWE 1. PRZEDMIOT SPECYFIKACJI TECHNICZNEJ Przedmiotem niniejszej Szczegółowej Specyfikacji Technicznej (SST- 03) są wymagania dotyczące wykonania

Bardziej szczegółowo

EPSTAL stal zbrojeniowa o wysokiej ciągliwości. Badanie ustroju płytowosłupowego w sytuacji wystąpienia katastrofy postępującej.

EPSTAL stal zbrojeniowa o wysokiej ciągliwości. Badanie ustroju płytowosłupowego w sytuacji wystąpienia katastrofy postępującej. EPSTAL stal zbrojeniowa o wysokiej ciągliwości. Badanie ustroju płytowosłupowego w sytuacji wystąpienia katastrofy postępującej. mgr inż. Hanna Popko Centrum Promocji Jakości Stali Certyfikat EPSTAL EPSTALto

Bardziej szczegółowo

Moduł. Połączenia doczołowe

Moduł. Połączenia doczołowe Moduł Połączenia doczołowe 470-1 Spis treści 470. POŁĄCZENIA DOCZOŁOWE... 3 470.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE... 3 470.1.1. Opis ogólny programu... 3 470.1.2. Zakres pracy programu... 3 470.1.3. Opis podstawowych

Bardziej szczegółowo

Profile zimnogięte. Typu Z i C

Profile zimnogięte. Typu Z i C Profile zimnogięte Typu Z i C Profile zimnogięte Głównym zastosowaniem produkowanych przez nas profili zimnogiętych są płatwie dachowe oraz rygle ścienne. Na elementy te (jako stosunkowo mało obciążone

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE KONSTRUKCJI ZABUDOWY OTWORU W PŁYCIE PODŚWIETLKOWEJ

OBLICZENIA STATYCZNE KONSTRUKCJI ZABUDOWY OTWORU W PŁYCIE PODŚWIETLKOWEJ OBLICZENIA STATYCZNE KONSTRUKCJI ZABUDOWY OTWORU W PŁYCIE PODŚWIETLKOWEJ.. Obciążenia stałe Rozaj: ciężar Typ: stałe... Ciężar Charakterystyczna wartość obciążenia: Q k = 0,63 kn/m 2. Obliczeniowe wartości

Bardziej szczegółowo

1.0 Obliczenia szybu windowego

1.0 Obliczenia szybu windowego 1.0 Obliczenia szybu windowego 1.1 ObciąŜenia 1.1.1 ObciąŜenie cięŝarem własnym ObciąŜenie cięŝarem własnym program Robot przyjmuje automartycznie. 1.1.2 ObciąŜenie śniegiem Sopot II strefa Q k =1.2 kn/m

Bardziej szczegółowo

Pomorska Specjalna Strefa Ekonomiczna. upr. nr POM/0078/PWOK/06. Opracowanie zawiera 42 strony kolejno ponumerowane. Wydruk dwustronny.

Pomorska Specjalna Strefa Ekonomiczna. upr. nr POM/0078/PWOK/06. Opracowanie zawiera 42 strony kolejno ponumerowane. Wydruk dwustronny. Temat: OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO BUDYNKU A Lokalizacja : ul. Trzy Lipy 3 Inwestor : Obiekt : Branża : Projektował: Sprawdził: Jednostka proj.: Pomorska Specjalna Strefa Ekonomiczna Budynek

Bardziej szczegółowo

EPSTAL stal zbrojeniowa o wysokiej ciągliwości. mgr inż. Magdalena Piotrowska Centrum Promocji Jakości Stali

EPSTAL stal zbrojeniowa o wysokiej ciągliwości. mgr inż. Magdalena Piotrowska Centrum Promocji Jakości Stali EPSTAL stal zbrojeniowa o wysokiej ciągliwości mgr inż. Magdalena Piotrowska Centrum Promocji Jakości Stali Certyfikat EPSTAL EPSTAL to znak jakości nadawany w drodze dobrowolnej certyfikacji na stal zbrojeniową

Bardziej szczegółowo

1. Ogólny opis belek i dźwigarów Rodzaje produkowanych belek i dźwigarów oraz ich zastosowanie Materiały... 4

1. Ogólny opis belek i dźwigarów Rodzaje produkowanych belek i dźwigarów oraz ich zastosowanie Materiały... 4 Gorzkowice, 2008 r. SPIS TREŚCI 1. Ogólny opis belek i dźwigarów...................... 3 2. Rodzaje produkowanych belek i dźwigarów oraz ich zastosowanie...... 3 3. Materiały................................

Bardziej szczegółowo

Pomorska Specjalna Strefa Ekonomiczna. upr. nr POM/0078/PWOK/06. Opracowanie zawiera 55 stron kolejno ponumerowanych. Wydruk dwustronny.

Pomorska Specjalna Strefa Ekonomiczna. upr. nr POM/0078/PWOK/06. Opracowanie zawiera 55 stron kolejno ponumerowanych. Wydruk dwustronny. Temat: OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO BUDYNKU B Lokalizacja : ul. Trzy Lipy 3 Inwestor : Obiekt : Branża : Projektował: Sprawdził: Jednostka proj.: Pomorska Specjalna Strefa Ekonomiczna Budynek

Bardziej szczegółowo

EPSTAL stal zbrojeniowa o wysokiej ciągliwości. mgr inż. Magdalena Piotrowska Centrum Promocji Jakości Stali

EPSTAL stal zbrojeniowa o wysokiej ciągliwości. mgr inż. Magdalena Piotrowska Centrum Promocji Jakości Stali EPSTAL stal zbrojeniowa o wysokiej ciągliwości mgr inż. Magdalena Piotrowska Centrum Promocji Jakości Stali www.cpjs.pl Certyfikat EPSTAL EPSTAL to znak jakości nadawany w drodze dobrowolnej certyfikacji

Bardziej szczegółowo

PROJEKTOWANIE POŁĄCZEO SPAWANYCH według PN-EN 1993-1-8

PROJEKTOWANIE POŁĄCZEO SPAWANYCH według PN-EN 1993-1-8 POLITECHNIKA GDAOSKA Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Katedra Konstrukcji Metalowych i Zarządzania w Budownictwie PROJEKTOWANIE POŁĄCZEO SPAWANYCH według PN-EN 1993-1-8 ZAŁOŻENIA Postanowienia normy

Bardziej szczegółowo

Wewnętrzny stan bryły

Wewnętrzny stan bryły Stany graniczne Wewnętrzny stan bryły Bryła (konstrukcja) jest w równowadze, jeżeli oddziaływania zewnętrzne i reakcje się równoważą. P α q P P Jednak drugim warunkiem równowagi jest przeniesienie przez

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ROZBUDOWA O GABINETY REHABILITACYJNE ORAZ PRZEBUDOWA POMIESZCZEŃ W PARTERZE BUDYNKU NZOZ W ŁAPANOWIE 1. ZESTAWIENIE NORM PN -82/B - 02000 PN -82/B - 02001 PN -82/B

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU BUDOWLANEGO KONSTRUKCJI

OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU BUDOWLANEGO KONSTRUKCJI OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU BUDOWLANEGO KONSTRUKCJI ROBUDOWA I ZADASZENIE OCZYSZCZALNI ŚCIEKÓW WIELGIE I. OPIS OGÓLNY 1. Podstawa opracowania podkłady architektoniczne obowiązujące normy PN/B 2. Ogólny

Bardziej szczegółowo

Autodesk Robot Structural Analysis Professional Przykłady weryfikacyjne dla Polskich Norm SPIS TREŚCI

Autodesk Robot Structural Analysis Professional Przykłady weryfikacyjne dla Polskich Norm SPIS TREŚCI Autodesk Robot Structural Analysis Professional PRZYKŁADY WERYFIKACYJNE DO OBLICZEŃ WG POLSKICH NORM Marzec 2014 SPIS TREŚCI WSTĘP... 1 STAL - PN-90/B-03200... 2 PRZYKŁAD WERYFIKACYJNY 1 - ŚCISKANIE OSIOWE

Bardziej szczegółowo

Płatew dachowa. Kombinacje przypadków obciążeń ustala się na podstawie wzoru. γ Gi G ki ) γ Q Q k. + γ Qi Q ki ψ ( i ) G ki - obciążenia stałe

Płatew dachowa. Kombinacje przypadków obciążeń ustala się na podstawie wzoru. γ Gi G ki ) γ Q Q k. + γ Qi Q ki ψ ( i ) G ki - obciążenia stałe Płatew dachowa Przyjęcie schematu statycznego: - belka wolnopodparta - w halach posadowionych na szkodach górniczych lub w przypadkach, w których przewiduje się nierównomierne osiadanie układów poprzecznych

Bardziej szczegółowo

Kraków ul. Czarnowiejska Dz. nr 19/18, 19/26 obr.12 Krowodrza. Akademia Górniczo-Hutnicza im. St.Staszica w Krakowie Kraków, al.

Kraków ul. Czarnowiejska Dz. nr 19/18, 19/26 obr.12 Krowodrza. Akademia Górniczo-Hutnicza im. St.Staszica w Krakowie Kraków, al. NIP 679-102-48-90 PeKaO S.. II o/ Kraków 53 1240 1444 1111 0000 0935 8663 Obiekt: PWILON -0 GH dres: Kraków ul. Czarnowiejska Dz. nr 19/18, 19/26 obr.12 Krowodrza Inwestor: kademia Górniczo-Hutnicza im.

Bardziej szczegółowo