STOPU ODLEWNICZEGO NA BAZIE PEWNEJ METODY KOLLOKACYJNEJ
|
|
- Bogna Stefańska
- 4 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 Krzepnięcie metai i stopów t. VI PL ISSN ISBN Ossoineum 1983 Małgorzata Biedrońska, Bohdan Mochnacki, Józef Suchy SYMULACJA KINETYKI KRZEPNIĘCIA STOPU ODLEWNICZEGO NA BAZIE PEWNEJ METODY KOLLOKACYJNEJ 1. Wstęp Prezentowana pubikacja jest fragmentem badań prowadzonych w ramach M R 20, dotyczących symuacji numerycznej procesów przepływu ciepła masy w układzie odew-forma-otoczenie. W szczegóności zostanie przedstawiony agorytm obiczeń procesu krzepnięcia prostych obiektów geometrycznych (np. płyta, waec, kua), zakładając ostrą granicę rozdziału faz. Wprowadzenie do rozważań metody odewów ekwiwaentnych [ 3] pozwaa rozszer zyć zastosowanie modeu na przypadki krzepnięcia w interwae ternperatury. Proponowany sposób obiczeń ma tę istotną zaetę, że pozwaa na proste sprzężenie agorytmu obiczeń pó temperatury i kinetyki krzepnięcia ;: modeami symuującymi przebieg innych istotnych zjawisk zachodzących w układzie (np. segregacji). Jak ogónie wiadomo, warunek brzegowy na gra.: nicy rozdziału jest warunkiem nieiniowym, co powoduje znaczne kompikacje agorytrhu numerycznego, eiminowane najczęściej przez wprowadzenie do obiczeń entapii fizycznej metau [ 9]. Można tu wyróżnić prace Budaka i in. [ 2 J, w których ;; kokową zmianę entapii na froncie krzepnięcia przybiżono funkcją ciągłą, metodę naprzemiennej fazy [ 6], sprowadzającą zagadnienie do pewnej iczby zadań iniowych, czy też opisu matematycznego w postaci jednego równania paraboicznego ze zmiennym kiem [5]. współczynni-
2 58 Małgorzata Biedrońska, Bohdan Mochnacki, Józef Suchy W odróżnieniu od wymienionych prac przedstawione niżej rozwiązanie bazuje bezpośrednio na czasoprzestrzennych rozkładach temperatur, przy czym zarówno ciepło krzepnięcia, temperatura przemiany fazowej oraz warunki wymiany ciepła na s1yku odewu i formy mogą zmieniać się w czasie. Te cechy prezentowanego modeu mogą istotnie poepszyć dokładność obiczeń kine1yki procesu, w szczegóności zmian chwiowej prędkości przemieszczania się frontu krzepnięcia. Istnieje również możiwość stosunkowo prostego uwzgędnienia zjawiska przechłodzenia stężeniowego (w przypadku połączenia modeu przepływu ciepła z obiczeniami procesu segregacji [ 8] ). Rozwiązania numerycznego tak skonstruowanego modeu matema1ycznego _9-okonano na bazie metody funkcji gię1ych, wykazującej wśród metod kookacyjnych s zczegóną przydatność do tego ceu. Warto zwrócić uwagę na zaproponowane tutaj rozwiązanie, pózwaające przemieszczać front krzepnięcia o interwał siatki geometrycznej, co zapewnia większą dokładność obiczeń również datego, że unika się położenia frontu w pobiżu węzła siatki. Opracowanie uzupeniono wynikami obiczeń krzepnięcia kierunkowego stopu odewniczego na bazie cynku w formie piaskowej. 2. Równanie różniczkowe i warunki jednoznaczności Da prostoty daszych rozważań przyjęto odew o kształcie pły1y nieograniczonej (rys. 1). Nieustaone poe temperatury w obszarze opisuje układ równań różniczkowych 1ypu C (T) o (T) m rm OT(x,t) ch _a_ A ax m at(x, t) ax m=1,...,4, ( 1) gdzie m - wskaźnik iden1yfikujący podobszar układu ( 1-ciecz, 2-strefa przejściowa, 3-ciało stałe, 4-forma), C, p,a- parametry termofizyczne, T,x,t - temperatura, współrzędna, czas. Parametr C (T) naeży interpretować jako zastępczą pojemność ciepną podm obszaru.s?. (t), przy czym da m=2 (strefa przejściowa krzepnącego stopu) [4] m
3 Symuacja kinetyki krzepnięcia T słrpfa dwufa~owo Rys. 1. Modeowany układ ( 2) zaś da pozostałych podobszarów C (T) = c (T), gdzie c jest ciepm m m łem właściwym strefy Qm(t), qkr - ciepłem krzepnięcia, a S(T) pewną funkcją znormaizowaną do przedziału [O, 1], opisującą okany udział ciała stałego w otoczeniu punktu P(x) & Q 2 (t). Zadanie typu ciecz-strefa przejściowa-ciało stałe-forma-otoczenie można sprowadzić do probemu z ostrą granicą rozdziału faz, przyjmując tzw. ekwiwaentną temperaturę krzepnięcia A T (3) gdzie T s, T L - temperatura odpowiadająca początkowi i końcowi krzepnięcia stopu. Przyjmując [4], że w strefie przejściowej zastępczą pojemność ciepną C (T) opisuje równanie 2 (4)
4 60 Małgorzata Biedrońska, Bohdan Mocmacki, Józef Suchy wynikające z przybiżenia funkcji c 2 (T) w przedziae [TS' TL] paraboą stopnia p (rys. 2), przy czym es - ciepło właściwe ciała stałego -r C t _----,L./ c2 / ' / T, T Rys. 2. Zastępcza ciepna strefy dwufazowej pojemność w pobiżu izotermy T S, C - średnie całkowe ciepło właściwe strefy przejściowej, c - spektrane ciepło krzepnięcia, sp c sp = qk r f L1 Tk r ' p - wykładnik paraboi, który da większości stopów odewniczych przyjmuje wartość p ~ 7, temperaturę ekwiwaentną można zapisać w postaci [ 1] " T T + I?.t!_ s p+2 ( 5) Obiczenia wykazują, że wyznaczona z zaeżności ( 5) zastępc za ternpe ratura przemiany fazowej jest biska temperaturze granicznej ciecz-strefa pr zejśc i owa. P r zedstawiona wyżej modyfikacja modeu procesu kr zepnięc ia sprowadza podobszar 2 2 ( t) do izotermy T = T, zaś opis matematyczny p r ocesów ciepnych do układu równań (1), przy czym m=1,3,4 z warunkiem ax + X (6) oraz warunkami X = Q at(x,t) ax cx(t) [T(x,t) - Too], (7) X L 2 d X o ' (8)
5 Symuacja kinetyki krzepnięcia gdzie L - grubość płyty, ex (t) - współczynnik wymiany ciepła między odewem a formą, Too - temperatura otoczenia. Oddziaływanie między odewem a formą wyrażono w modeu przez zastępczy współczynnik wymiany ciepła ex. (t), co oczywiście nie ogranicza możiwości stosowania warunków brzegowych innego typu i bardziej dokładnego oszacowania strumienia ciepła płynącego przez wnękę formy. Warunki (6)-(8) uzupełnia warunek początkowy zadania T (x,o) m T (x), mo ( 9) gdzie Tm 0 (x) - temperatura początkowa podobszarów (da T 10 (x) temperatura zaewania). 3. Mode numeryczny 3.1. Generacja czasoprzestrzennej siatki Proponowana metoda jest metodą kookacyjną, wykorzystującą funkcje gięte do aproksymacji chwiowych pó temperatury w ciekłej i zakrzepłej części odewu. Na rozpatrywany obszar Q 2 (t) u Q ( t) nakłada si ę siatkę prze- 1 3 strzenną Q h: o ( 10) o kroku h. W ęz ły tej siatki będą w daszej koejności wykorzystane do konstrukcji spajnów przybiżających okacji). Dobór siatki czasu chwiowe poe temperatury w Q h (punkty ko- o o 1 p p+1 < t < t<... <r<t... <oo, P+ p r - t (11)
6 62 Małgorzata Biedrońska, Bohdan Mochnacki, Józef Suchy reaizowany jest sukcesywnie da koejnych pęti obiczeń w następujący s posób. Niech Li+ będzie wyrażeniem przybiżającym wartość pochodnej d X da x = ~, zaś anaogiczną aproksymacją da ex przyjmuje więc w tym samym punkcie. Warunek brzegowy Stefana (6) postać p+ Lp+ dx - ' L - A 3 3 ' + P 'qkr d t X = ~ [ T 1 (x,t) = T 3 (x,t) = T (12) Szybkość krzepnięcia ~ d t dx dt X=~ przybiża ioraz różnicowy h.!j.ł ( 13) czyi X = A-3 LP3+1 + o q 's kr h. ( 14) Zgodnie z sugestiami zawartymi w pracy [ 7] postanowiono prowadzić symuację procesu w ten sposób, aby front krzepnięcia (ub izoterma T ) przemieszczał się w każdym kroku czasu między koejnymi węzłami siatki przestrzennej, jak na to wskazuje równani~ (13). Efekt ten można uzyskać stosując procedurę, w której czasu e da koejnego kroku obiczeń p;'zyjrnuje się pewną wartość interwału!j. tp, zakłada się, że w chwii ł+ front krzepnięcia znaazł się w węź. TP+ 1 (x. 1 ) = T, xi+ ' czy +
7 Symuacja kinetyki krzepnięcia obicza się (metodą kookacji, której szczegóły zostaną przedstawia- n e w daszej części pracy ) rozkłady temperatury w podobszarach "1(tp+) :JG i Q3(tp+), - wyznacza si ę na podstawie otrzymanych wyników wartość p+ L3 ' - koryguje się przyjęty wst ępnie krok czasu!1 ł według wzoru ( 15) - powtarza się procedurę aż do uzyskania żądanej dokładności. Pewną modyfikację metody naeży wprowadzić w pierwszej pęti obiczeń, gdzie przejście od brzegu x do węzła x zwią z ane jest z odprowadzeniem do obję tości formy entapii przegrzania stopu i ciepła krzepnię 0 1 cia warstwy x - x, czyi 1 0 (16) co naeży uwzgędnić w równaniu ( 14) Metoda kookacji Rozkład temperatury w chwii p+ aproksymuje się dwoma funkcjami giętymi ( s 1 (x) w fazie ciekłej, s 3 (x) w fazie stałej). Węzły siatki Q h numeruje się w następujący sposób 3 3 O = x 0 < x 1 < s = X. (17) Przyjmuje się oznaczenia r=1,3. (18) Z własności funkcji gię1ych wynikają zaeżności r X - X r" r i S (x) = Mi- --- h~ (19)
8 64 Małgorzata Biedrońska, Bohdan Mochnacki, Józef Suchy ( r 2 ( r 2, X. - x) X- X. ) 5 r(x)=-mr 1 +Mr hr 1 2 hr i + hr 6 Mr i- hr +- 3 Mr+ sr - sr i- hr ( 21) oraz S r( x) =M. r - 1 Mr i -1 hr2 i ( 22) 6 Nieznane wartości wyznacza się z układu równań h~ hr r hr s r sr sr r...1..mr Mr + i+ M r i+ + 6 i -1 6 i+ 3 hr hr i+. + \ i- ( 23) U k ład ~en uzupehtiają równania wynikające z przyjętych warunków brzegowych. P ochodną temperatury po czasie aproksymuje się iorazem różnicowym LIT(x,t) Lit T(x,tp+) - LI T(x,tp) za ś T(x! r P+ ) f k un cją w węzłach siatki ( 17) przyjmuje postać ub s 3 ( x). Wówczas układ równań () 5 Ip+ i i=o,...,, (24) 5 3p+1 i=o,..., k, ( 25)
9 Sy mua cja kinetyki krzepnięcia gd zie a = i\. /C p r =, 3 są ws p ółczynnik am i wy r ówny wania temr r r r, peratury w podob s zarach Q, które przyjęt o jako sta ł e. r Zad an e warunki br zegowe ( 6), ( 7), (8) p row adz ą do z a eżno ś ci ( 26) 1\ T ( 27) 1\ T ( 28) as 3 P ~-( x) o ax (29) as 1 P "--- (x ) ax o ' ( 30 ) przy czym, jak przed s tawiono t o poprzednio, w ar unek ( 26) służy do i teracy jnego poprawiania kroku c zasu fi. Wyk orzys tu jąc w zory (23), ( 24), ( 27) i ( 30 ) otr zymuje si ę uk ład równań, po zwa a j ący wyznaczy ć wa rto ś c i drugiej pochodnej w w ę zła ch siatki fa zy ci ek łej, Je st to układ a na podstawie w zoru ( 24) - poe temperatury w tej fazie. pos taci 1\ sp h1 p T - M p+ o a 1 fi t 1 1 [h. + hi+ (2.. )MP+ + + o fi tp 1-1 a 6 h. 3 h 1 a fił ) ]Mp + ( i +1 1 ) M p+ + a t;ł ( h. h 6 h i+ i+ i+ s p - sp i + i 1 hi+ s p - s p i i-1 1 h. i= '... ' - ' ( 31 )
10 66 Małgor zata Biedroriska, Bohdan M ochnacki, Józef S uchy, h a L tp 1 p s p s p ) M p+ h a H ( (-+--)M p 6 3 h h h P odobnie rozważa j ąc wzory (23), (25), (28) i (29) dochodzi się M3p+1 do układu równań, z którego obicza się a następnie rozkład terni ' peratury w fazie sta ł ej. ( - ( 32) 3 3 h. +h [ 3 p p+1 +a Lt ( -;:;-+-~M. + 3 h" h3 i i+1 + h3 3 L>ł a3 ) M3p+ \+1 - ( i + i i-1 3 i+ 3 6 h3 ' hi+1 \+1 i='...,k-1 M3p+1 k 1\ T - a3 53p o L tp Układy równań ( 31), ( 32) są układami trójprzekątniowymi, można je więc rozwiąz ać stosując metodę "progonki", i taką proc edurę wykorzystano w programie obiczeń numerycznych. 4. Przykłady obiczeń Wykor zys tując przedstawiony agorytm, przeprowadzono obiczenia na EMC da danych odpowiadających warunkom krz epnięcia i stygnięcia odewu ze stopu na bazie cynku w formie piaskowej. Pragnąc pr zystosowa ć opracowany mode matematyczny do sprzężenia z opisem innych zjawi sk fizycznych za chodzącyc h podczas krzepni ęcia odewu, wprowadzono do obiczeń zmienną temperaturę przemiany fazowej (na
11 Symuacja kinetyki krzepnięcia podstawie dotychczasowych doświadczeń). Parametry termofizyczne przyjqto zgodnie z [ 8 J, wymiar charakterystyczny rozważanego odewu w kształcie płyty nieograniczonej L=10 cm, temperaturę zaewania T =753 K. 10 Obszar pokryto siatką przestrzenną o zmiennym kroku ( zagęszczonym w pobiżu brzegu obszaru), co pozwaa na dokładniejszą ocenę przebiegu bezpośrednio po zaaniu fazy ciekłym metaem. Na rys. 3 przedstawiono krzywe stygnięcia na powierzcłmi odewu w Jego osi. T ( K) o \0 20 Rys. 3. Foe temperatury w odewie w kształcie pły ty ze stopu ZnA krzepnąceg o kierunkowo w masie kwarcowo-iłowej: A, - temperatura w odegłości 4 mm od ścianki odewu; B, 2 - temperatura w o degłości 27 mm od Ścianki odewu; C, 3 - tempera tura w osi odewu ( 50 mm od ścianki) ; 1, 2,3 - wyuiki obic zeń numerycznych; A,B,C- wyniki badańdoświadczanych Literatura [1] M. Biedrońska, B. Mochnacki, }. Suchy: Mode matematyczny krzepnięcia w przedziae temperatur z uwzg ędnieniem ikwacji, Krzepni ę cie Metai i Stopów, zesz. 5, Komisja Odewnictwa PAN O/Katowice, Ossoineum, Wrocław [ 2 J B. M. Bud ak i inni: Raznostnyj mietod s o sgłażiwanijem koefficjentow dja rieszenija zadacz Stiefana, Żurn. Wyczisit. Mat. i Mat. Fiz., 5 (1965) [ 3] W. Longa: Krzepnięcie odewu w formach piaskowych, Śąsk, Katowice 1975.
12 68 Małgorzata Biedro1iska, Bohdan Mochnacki, józef S uchy [ 4] B. Mochnacki: Mathema tica mode of the heat fow in the interva of s oidification temp eratures of the Fe-C aoy, Krzepnięcie Metai S topów, zesz. 5, Komisja Odewnictwa PAN O/Katowice, Ossoineum, Wrocław [ 5] B. Mochnacki, K. Mazur: Zastosowanie metody eementu skońc z one g o da obic zeń procesów krzepnięcia, ZN Po. Ś., Energetyka, 67 ( 1978) [6] J. Rogers, A. E. Berger: The aternating p hase truncation method for numerica soution of a S tefan probem. Journ. on Num. Ana.,., 4 ( 1979). [ 7] J. Schniewind: Soution of the s oidification probem of a one - dimensiona medium by a new numerica method, J. Iron and S~e Ind.,.J. (1963). [B] J. Suchy: Segregacja pierwiastków stopowych podczas krzepnięcia kie 'runkowego, ZN Po. Ś., Mechanika, 76 (1982). [9] J. Szargut: Metody numeryczne w obiczeniach ciepnych pieców przepływowych, Śąsk, Katowice 1977.
Teoria cieplna procesów odlewniczych
Ćw. aboratoryjne nr 4 Teoria ciepna procesów odewniczych Wyznaczanie współczynnika wymiany ciepła podczas chłodzenie form metaowych (koki) w warunkach konwekcji naturanej I. Wprowadzenie SYSTEMY CHŁODZENIA
Bardziej szczegółowoV. MODELE MATEMATYCZNE KIERUNKOWEJ. KRYST ALlZACJl STOPÓW
Krzepnięcie metai i stopciw t. VII PL ISSN 0208-9386 ISBN 83-0 4-01 500-5 Os s o i neum 198 4 Bohdan Mochnacki V. MODELE MATEMATYCZNE KIERUNKOWEJ KRYST ALZACJ STOPÓW Tematem niniejszego rozdziału. są metody
Bardziej szczegółowoSYMULACJA PROCESU KIERUNKOWEGO l JEDNOCZESNEGO
Soidifiaction of Metais and Aoys Krzepnięcie Metai i Stopów, 18 PL ISSN 0208-9386 SYMULACJA PROCESU KIERUNKOWEGO JEDNOCZESNEGO KRZEPNIĘCIA DLA ODLEWNICZYCH STOPÓW CYNKU Adam Micker Wydział Meczaicmy, Wyższa
Bardziej szczegółowoTeoria cieplna procesów odlewniczych
Teoria ciepna procesów odewniczych Ćw. aboratoryjne nr 5 Okreśanie stopnia zwiżania powietrza oraz entapii właściwej powietrza wigotnego I. Wprowadzenie ENTALPIA WILGOTNEGO POWIETRZA Entapię wigotnego
Bardziej szczegółowoz wykorzystaniem pakiet MARC/MENTAT.
KAEDRA WYRZYMAŁOŚCI MAERIAŁÓW I MEOD KOMPUEROWYCH MECHANIKI Wydział Mechaniczny echnologiczny POIECHNIKA ŚĄSKA W GIWICACH PRACA DYPOMOWA MAGISERSKA emat: Modelowanie procesu krzepnięcia żeliwa z wykorzystaniem
Bardziej szczegółowo1. BILANSOWANIE WIELKOŚCI FIZYCZNYCH
1. BILANSOWANIE WIELKOŚCI FIZYCZNYCH Ośrodki materialne charakteryzują dwa rodzaje różniących się zasadniczo od siebie wielkości fizycznych: globalne (ekstensywne) przypisane obszarowi przestrzeni fizycznej,
Bardziej szczegółowoWstęp. Numeryczne Modelowanie Układów Ciągłych Podstawy Metody Elementów Skończonych. Warunki brzegowe. Elementy
Wstęp Numeryczne Modeowanie Układów Ciągłych Podstawy Metody Eementów Skończonych Metoda Eementów Skończonych służy do rozwiązywania probemów początkowo-brzegowych, opisywanych równaniami różniczkowymi
Bardziej szczegółowoRÓWNANIA RÓŻNICZKOWE WYKŁAD 4
RÓWNANIA RÓŻNICZKOWE WYKŁAD 4 Obszar określoności równania Jeżeli występująca w równaniu y' f ( x, y) funkcja f jest ciągła, to równanie posiada rozwiązanie. Jeżeli f jest nieokreślona w punkcie (x 0,
Bardziej szczegółowoSYMULACJA NUMERYCZNA KRZEPNIĘCIA Z UWZGLĘDNIENIEM RUCHÓW KONWEKCYJNYCH W STREFIE CIEKŁEJ I STAŁO-CIEKŁEJ
73/14 Archive of Foundry, Year 2004, Voume 4, 14 Archiwum O dewnictwa, Rok 2004, Rocznik 4, Nr 14 PAN Katowice PL ISSN 1642-5308 SYMULACJA NUMERYCZNA KRZEPNIĘCIA Z UWZGLĘDNIENIEM RUCHÓW KONWEKCYJNYCH W
Bardziej szczegółowoZMODYFIKOWANA PRÓBA JOMINY ".J-M"
32/23 Soiditikation of Metais nnd Aoys, No. 32, 1997 Krzepnięcie Metai i Stopów, Nr 32, 1997 PAN- Oddział Katowice PL ISSN 0201!-9386 ZMODYFIKOWANA PRÓBA JOMINY ".J-M" JURA Stanisaw, JURA Zbigniew, LABĘCKI
Bardziej szczegółowoProjekt 9: Dyfuzja ciepła - metoda Cranck-Nicloson.
Projekt 9: Dyfuzja ciepła - metoda Cranck-Nicoson. Tomasz Chwiej stycznia 9 Wstęp n y ρ j= i= n x Rysunek : Siatka węzłów użyta w obiczeniach z zaznaczonymi warunkami brzegowymi: Diricheta (czerwony) i
Bardziej szczegółowoWPŁYW DOBORU ZASTĘPCZEJ POJEMNOŚCI CIEPLNEJ ŻELIWA NA WYNIKI OBLICZEŃ NUMERYCZNYCH
46/ Archives of Foundry, Year 6, Volume 6, Archiwum Odlewnictwa, Rok 6, Rocznik 6, Nr PAN Katowice PL ISSN 64-38 WPŁYW DOBORU ZASTĘPCZEJ POJEMNOŚCI CIEPLNEJ ŻELIWA NA WYNIKI OBLICZEŃ NUMERYCZNYCH J. MENDAKIEWICZ
Bardziej szczegółowoCHARAKTERYSTYKI KINEMATYCZNE MECHANIZMÓW PŁASKICH PODSTAWY SYNTEZY GEOMETRYCZNEJ MECHANIZMÓW PŁASKICH.
Podstawy modeowania i syntezy mechanizmów. CHARAKTERYSTYKI KINEMATYCZNE MECHANIZMÓW PŁASKICH PODSTAWY SYNTEZY GEOMETRYCZNEJ MECHANIZMÓW PŁASKICH. Charakterystyki kinematyczne to zapis parametrów ruchu
Bardziej szczegółowo33/28 BADANIA MODELOWE CERAMICZNYCH FILTRÓW PIANKOWYCH. PIECH Krystyna ST ACHAŃCZYK Jerzy Instytut Odlewnictwa Kraków, ul.
33/28 Soidifikation or Metais and Aoys, No. 33, 1997 Krzcrmięcic Metai i Stopów, Nr 33, 1997 PAN- Oddział Katowice PL ISSN 020!1-9386 BADANIA MODELOWE CERAMICZNYCH FILTRÓW PIANKOWYCH PIECH Krystyna ST
Bardziej szczegółowoSPEKTRALNE CIEPŁO KRYSTALIZACJI ŻELIWA SZAREGO
19/44 Solidification of Metals and Alloys, Year 2000, Volume 2, Book No. 44 Krzepnięcie Metali i Stopów, Rok 2000, Rocznik 2, Nr 44 PAN Katowice PL ISSN 0208-9386 SPEKTRALNE CIEPŁO KRYSTALIZACJI ŻELIWA
Bardziej szczegółowoLaboratorium Dynamiki Maszyn
Laboratorium Dynamiki Maszyn Laboratorium nr 5 Temat: Badania eksperymentane drgań wzdłużnych i giętnych układów mechanicznych Ce ćwiczenia:. Zbudować mode o jednym stopniu swobody da zadanego układu mechanicznego.
Bardziej szczegółowoOPORY PRZEPŁYWU TRANSPORTU PNEUMATYCZNEGO MATERIAŁÓW WILGOTNYCH
/39 Soidification of Metas and Aoys, Year 999, Voume, Book No. 39 Krzepnięcie Metai i Stopów, Rok 999, Rocznik, Nr 39 PAN Katowice PL ISSN 008-9386 OPORY PRZEPŁYWU TRANSPORTU PNEUMATYCZNEGO MATERIAŁÓW
Bardziej szczegółowo5 Równania różniczkowe zwyczajne rzędu drugiego
5 Równania różniczkowe zwyczajne rzędu drugiego Definicja 5.1. Równaniem różniczkowym zwyczajnym rzędu drugiego nazywamy równanie postaci F ( x, y, y, y ) = 0, (12) w którym niewiadomą jest funkcja y =
Bardziej szczegółowoIDENTYFIKACJA CHARAKTERYSTYCZNYCH TEMPERATUR KRZEPNIĘCIA ŻELIWA CHROMOWEGO
22/40 Solidification of Metals and Alloys, Year 1999, Volume 1, Book No. 40 Krzepnięcie Metali i Stopów, Rok 1999, Rocznik 1, Nr 40 PAN Katowice PL ISSN 0208-9386 IDENTYFIKACJA CHARAKTERYSTYCZNYCH TEMPERATUR
Bardziej szczegółowopowierzchnia rozdziału - dwie fazy ciekłe - jedna faza gazowa - dwa składniki
Przejścia fazowe. powierzchnia rozdziału - skokowa zmiana niektórych parametrów na granicy faz. kropeki wody w atmosferze - dwie fazy ciekłe - jedna faza gazowa - dwa składniki Przykłady przejść fazowych:
Bardziej szczegółowoRozwiązywanie równań nieliniowych
Rozwiązywanie równań nieliniowych Marcin Orchel 1 Wstęp Przykłady wyznaczania miejsc zerowych funkcji f : f(ξ) = 0. Wyszukiwanie miejsc zerowych wielomianu n-tego stopnia. Wymiar tej przestrzeni wektorowej
Bardziej szczegółowo- prędkość masy wynikająca z innych procesów, np. adwekcji, naprężeń itd.
4. Równania dyfuzji 4.1. Prawo zachowania masy cd. Równanie dyfuzji jest prostą konsekwencją prawa zachowania masy, a właściwie to jest to prawo zachowania masy zapisane dla procesu dyfuzji i uwzględniające
Bardziej szczegółowoR O Z D Z IA Ł 1. P R Z E S T R Z E N IE I F O R M Y...
SPIS TREŚCI P r z e d m o w a... L ite ratu ra u z u p e łn ia ją c a... R O Z D Z IA Ł. P R Z E S T R Z E N IE I F O R M Y.... A bstrakcyjne przestrzenie lin io w e.... Motywacja i ak sjo m aty k a...
Bardziej szczegółowoRozdział 3: Badanie i interpretacja drgań na płaszczyźnie fazowej. Część 1 Odwzorowanie drgań oscylatora liniowego na płaszczyźnie fazowej
WYKŁAD 5 Rozdział 3: Badanie i interpretacja drgań na płaszczyźnie fazowej Część 1 Odwzorowanie drgań oscyatora iniowego na płaszczyźnie fazowej 3.1. Płaszczyzna fazowa, trajektoria fazowa, obraz fazowy
Bardziej szczegółowoAnaliza termiczna Krzywe stygnięcia
Analiza termiczna Krzywe stygnięcia 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 T a e j n s x p b t c o f g h k l p d i m y z q u v r w α T B T A T E T k P = const Chem. Fiz. TCH II/10 1 Rozpatrując stygnięcie wzdłuż kolejnych
Bardziej szczegółowoDefinicje i przykłady
Rozdział 1 Definicje i przykłady 1.1 Definicja równania różniczkowego 1.1 DEFINICJA. Równaniem różniczkowym zwyczajnym rzędu n nazywamy równanie F (t, x, ẋ, ẍ,..., x (n) ) = 0. (1.1) W równaniu tym t jest
Bardziej szczegółowoWstęp do równań różniczkowych
Wstęp do równań różniczkowych Wykład 1 Lech Sławik Instytut Matematyki PK Literatura 1. Arnold W.I., Równania różniczkowe zwyczajne, PWN, Warszawa, 1975. 2. Matwiejew N.M., Metody całkowania równań różniczkowych
Bardziej szczegółowoW przestrzeni liniowej funkcji ciągłych na przedziale [a, b] można określić iloczyn skalarny jako następującą całkę:
Układy funkcji ortogonanych Ioczyn skaarny w przestrzeniach funkcji ciągłych W przestrzeni iniowej funkcji ciągłych na przedziae [a, b] można okreśić ioczyn skaarny jako następującą całkę: f, g = b a f(x)g(x)w(x)
Bardziej szczegółowoWstęp do równań różniczkowych
Wstęp do równań różniczkowych Wykład 1 Lech Sławik Instytut Matematyki PK Literatura 1. Arnold W.I., Równania różniczkowe zwyczajne, PWN, Warszawa, 1975. 2. Matwiejew N.M., Metody całkowania równań różniczkowych
Bardziej szczegółowo3.1 Zagadnienie brzegowo-początkowe dla struny ograniczonej. = f(x, t) dla x [0; l], l > 0, t > 0 (3.1)
Temat 3 Metoda Fouriera da równań hiperboicznych 3.1 Zagadnienie brzegowo-początkowe da struny ograniczonej Rozważać będziemy następujące zagadnienie. Znaeźć funkcję u (x, t) spełniającą równanie wraz
Bardziej szczegółowoPrzykład 7.3. Belka jednoprzęsłowa z dwoma wspornikami
Przykład.. eka jednoprzęsłowa z dwoma wspornikami Narysować wykresy sił przekrojowych da poniższej beki. α Rozwiązanie Rozwiązywanie zadania rozpocząć naeży od oznaczenia punktów charakterystycznych, składowych
Bardziej szczegółowoWnikanie ciepła przy konwekcji swobodnej. 1. Wstęp
Wnikanie ciepła przy konwekcji swobodnej 1. Wstęp Współczynnik wnikania ciepła podczas konwekcji silnie zależy od prędkości czynnika. Im prędkość czynnika jest większa, tym współczynnik wnikania ciepła
Bardziej szczegółowoPOLITECHNIKA CZĘSTOCHOWSKA. Poszukiwanie optymalnej średnicy rurociągu oraz grubości izolacji
POLITECHNIKA CZĘSTOCHOWSKA Instytut Maszyn Cieplnych Optymalizacja Procesów Cieplnych Ćwiczenie nr 3 Poszukiwanie optymalnej średnicy rurociągu oraz grubości izolacji Częstochowa 2002 Wstęp. Ze względu
Bardziej szczegółowoELEMENTY ANALIZY NUMERYCZNEJ ELEMENTY ANALIZY NUMERYCZNEJ. Egzamin pisemny zestaw 1 24 czerwca 2019 roku
Egzamin pisemny zestaw. ( pkt.) Udowodnić, że jeśli funkcja g interpoluje funkcję f w węzłach x 0, x, K, x n, a funk- cja h interpoluje funkcję f w węzłach x, x, K, x n, to funkcja x0 x gx ( ) + [ gx (
Bardziej szczegółowoPierwsze komputery, np. ENIAC w 1946r. Obliczenia dotyczyły obiektów: o bardzo prostych geometriach (najczęściej modelowanych jako jednowymiarowe)
METODA ELEMENTÓW W SKOŃCZONYCH 1 Pierwsze komputery, np. ENIAC w 1946r. Obliczenia dotyczyły obiektów: o bardzo prostych geometriach (najczęściej modelowanych jako jednowymiarowe) stałych własnościach
Bardziej szczegółowom Jeżeli do końca naciągniętej (ściśniętej) sprężyny przymocujemy ciało o masie m., to będzie na nie działała siła (III zasada dynamiki):
Ruch drgający -. Ruch drgający Ciało jest sprężyste, jeżei odzyskuje pierwotny kształt po ustaniu działania siły, która ten kształt zmieniła. Właściwość sprężystości jest ograniczona, to znaczy, że przy
Bardziej szczegółowoASSESSMENT OF ANALYTICAL MATHODS OF SOLIDIFICATION PROCESS AND INGOT FEEDHEAD SIZE DETERMINATION
1/37 Solidification of Metals and Alloys, No. 37, 1998 Krzepnięcie Metali i Stopów, nr 37, 1998 PAN Katowice PL ISSN 0208-9386 ASSESSMENT OF ANALYTICAL MATHODS OF SOLIDIFICATION PROCESS AND INGOT FEEDHEAD
Bardziej szczegółowoZastosowanie programu DICTRA do symulacji numerycznej przemian fazowych w stopach technicznych kontrolowanych procesem dyfuzji" Roman Kuziak
Zastosowanie programu DICTRA do symulacji numerycznej przemian fazowych w stopach technicznych kontrolowanych procesem dyfuzji" Roman Kuziak Instytut Metalurgii Żelaza DICTRA jest pakietem komputerowym
Bardziej szczegółowoBADANIA ŻELIWA CHROMOWEGO NA DYLATOMETRZE ODLEWNICZYM DO-01/P.Śl.
36/38 Solidification of Metals and Alloys, No. 38, 1998 Krzepnięcie Metali i Stopów, nr 38, 1998 PAN Katowice PL ISSN 0208-9386 BADANIA ŻELIWA CHROMOWEGO NA DYLATOMETRZE ODLEWNICZYM DO-01/P.Śl. STUDNICKI
Bardziej szczegółowoPróbny egzamin z matematyki dla uczniów klas II LO i III Technikum. w roku szkolnym 2012/2013
Próbny egzamin z matematyki dla uczniów klas II LO i III Technikum w roku szkolnym 2012/2013 I. Zakres materiału do próbnego egzaminu maturalnego z matematyki: 1) liczby rzeczywiste 2) wyrażenia algebraiczne
Bardziej szczegółowoLaboratorium komputerowe z wybranych zagadnień mechaniki płynów
FORMOWANIE SIĘ PROFILU PRĘDKOŚCI W NIEŚCIŚLIWYM, LEPKIM PRZEPŁYWIE PRZEZ PRZEWÓD ZAMKNIĘTY Cel ćwiczenia Celem ćwiczenia będzie analiza formowanie się profilu prędkości w trakcie przepływu płynu przez
Bardziej szczegółowoMetody przybliżonego rozwiązywania równań różniczkowych zwyczajnych
Metody przybliżonego rozwiązywania równań różniczkowych zwyczajnych Rozwiązywanie równań różniczkowych zwyczajnych za pomocą szeregów metody dyskretne Metoda współczynników nieoznaczonych Metoda kolejnego
Bardziej szczegółowo1 Równania różniczkowe zwyczajne
Równania różniczkowe zwyczajne wykład z MATEMATYKI Budownictwo studia niestacjonarne sem. II, rok ak. 2008/2009 Katedra Matematyki Wydział Informatyki Politechnika Białostocka Równania różniczkowe Równaniem
Bardziej szczegółowo5. Równania różniczkowe zwyczajne pierwszego rzędu
5. Równania różniczkowe zwyczajne pierwszego rzędu 5.1. Wstęp. Definicja 5.1. Niech V R 3 będzie obszarem oraz F : V R. Równaniem różniczkowym zwyczajnym rzędu pierwszego nazywamy równanie postaci Równanie
Bardziej szczegółowoPARAMETRY EUTEKTYCZNOŚCI ŻELIWA CHROMOWEGO Z DODATKAMI STOPOWYMI Ni, Mo, V i B
45/44 Solidification of Metals and Alloys, Year 2000, Volume 2, Book No. 44 Krzepnięcie Metali i Stopów, Rok 2000, Rocznik 2, Nr 44 PAN Katowice PL ISSN 0208-9386 PARAMETRY EUTEKTYCZNOŚCI ŻELIWA CHROMOWEGO
Bardziej szczegółowoELEMENTY ANALIZY NUMERYCZNEJ ELEMENTY ANALIZY NUMERYCZNEJ. Egzamin pisemny zestaw 1 26 czerwca 2017 roku
Egzamin pisemny zestaw czerwca 0 roku Imię i nazwisko:.... ( pkt.) Udowodnić, że jeśli funkcja g interpoluje funkcję f w węzłach x 0, x, K, x n, a funk- cja h interpoluje funkcję f w węzłach x, x, K, x
Bardziej szczegółowoWOJSKOWA AKADEMIA TECHNICZNA Wydział Mechaniczny Katedra Pojazdów Mechanicznych i Transportu LABORATORIUM TERMODYNAMIKI TECHNICZNEJ
WOJSKOWA AKADEMIA TECHNICZNA Wydział Mechaniczny Katedra Pojazdów Mechanicznych i Transportu LABORATORIUM TERMODYNAMIKI TECHNICZNEJ Instrukcja do ćwiczenia T-06 Temat: Wyznaczanie zmiany entropii ciała
Bardziej szczegółowoDrgania poprzeczne belki numeryczna analiza modalna za pomocą Metody Elementów Skończonych dr inż. Piotr Lichota mgr inż.
Drgania poprzeczne belki numeryczna analiza modalna za pomocą Metody Elementów Skończonych dr inż. Piotr Lichota mgr inż. Joanna Szulczyk Politechnika Warszawska Instytut Techniki Lotniczej i Mechaniki
Bardziej szczegółowoUTRATA STATECZNOŚCI. O charakterze układu decyduje wielkośćobciążenia. powrót do pierwotnego położenia. stabilnego do stanu niestabilnego.
Metody obiczeniowe w biomechanice UTRATA STATECZNOŚCI STATECZNOŚĆ odpornośćna małe zaburzenia. Układ stabiny po małym odchyeniu od stanu równowagi powrót do pierwotnego położenia. Układ niestabiny po małym
Bardziej szczegółowoPrzykłady (twierdzenie A. Castigliano)
23 Przykłady (twierdzenie A. Castigiano) Zadanie 8.4.1 Obiczyć maksymane ugięcie beki przedstawionej na rysunku (8.2). Do obiczeń przyjąć następujące dane: q = 1 kn m, = 1 [m], E = 2 17 [Pa], d = 4 [cm],
Bardziej szczegółowoSił Si y y w ewnętrzne (1)(1 Mamy my bry r łę y łę mate t r e iralną obc ob iążon ż ą u kła k de d m e si m ł si ł
echanika ogóna Wykład nr 5 Statyczna wyznaczaność układu. Siły wewnętrzne. 1 Stopień statycznej wyznaczaności Stopień zewnętrznej statycznej wyznaczaności n: Beka: n=rgrs; Rama: n=r3ogrs; rs; Kratownica:
Bardziej szczegółowoPRZYKŁADY ROZWIĄZAŃ MES. Piotr Nikiel
PRZYKŁADY ROZWIĄZAŃ MES Piotr Nikiel Metoda elementów skooczonych Metoda elementów skooczonych jest metodą rozwiązywania zadao brzegowych. MES jest wykorzystywana obecnie praktycznie we wszystkich dziedzinach
Bardziej szczegółowoK a r l a Hronová ( P r a g a )
A C T A U N I V E R S I T A T I S L O D Z I E N S I S KSZTAŁCENIE POLONISTYCZNE CUDZOZIEMCÓW 2, 1989 K a r l a Hronová ( P r a g a ) DOBÓR I UKŁAD MATERIAŁU GRAMATYCZNEGO W PODRĘCZNIKACH KURSU PODSTAWOWEGO
Bardziej szczegółowoIII. Układy liniowe równań różniczkowych. 1. Pojęcie stabilności rozwiązań.
III. Układy liniowe równań różniczkowych. 1. Pojęcie stabilności rozwiązań. Analiza stabilności rozwiązań stanowi ważną część jakościowej teorii równań różniczkowych. Jej istotą jest poszukiwanie odpowiedzi
Bardziej szczegółowoZaawansowane metody numeryczne
Wykład 7 a szeregi Fouriera (zarówno w przypadku ciągłym, jak i dyskretnym) jest szczegónym przypadkiem aproksymacji funkcjami ortogonanymi. Anaitycznie rozwiązanie zadania aproksymacji trygonometrycznej
Bardziej szczegółowoBiotechnologia, Chemia, Chemia Budowlana - Wydział Chemiczny - 1
Biotechnologia, Chemia, Chemia Budowlana - Wydział Chemiczny - 1 Równania różniczkowe pierwszego rzędu Równaniem różniczkowym zwyczajnym pierwszego rzędu nazywamy równanie postaci (R) y = f(x, y). Najogólniejszą
Bardziej szczegółowo2ql [cm] Przykład Obliczenie wartości obciażenia granicznego układu belkowo-słupowego
Przykład 10.. Obiczenie wartości obciażenia granicznego układu bekowo-słupowego Obiczyć wartość obciążenia granicznego gr działającego na poniższy układ. 1 1 σ p = 00 MPa = m 1-1 - - 1 8 1 [cm] Do obiczeń
Bardziej szczegółowoANALIZA MATEMATYCZNA Z ELEMENTAMI STATYSTYKI MATEMATYCZNEJ
ANALIZA MATEMATYCZNA Z ELEMENTAMI STATYSTYKI MATEMATYCZNEJ FUNKCJE DWÓCH ZMIENNYCH RZECZYWISTYCH Definicja 1. Niech A będzie dowolnym niepustym zbiorem. Metryką w zbiorze A nazywamy funkcję rzeczywistą
Bardziej szczegółowoGdyńskim Ośrodkiem Sportu i Rekreacji jednostka budżetowa
Z a ł» c z n i k n r 5 d o S p e c y f i k a c j i I s t o t n y c h W a r u n k Zó aw m ó w i e n i a Z n a k s p r a w y G O S I R D Z P I 2 7 1 0 1 1 2 0 14 W Z Ó R U M O W Y z a w a r t a w Gd y n
Bardziej szczegółowoII. Równania autonomiczne. 1. Podstawowe pojęcia.
II. Równania autonomiczne. 1. Podstawowe pojęcia. Definicja 1.1. Niech Q R n, n 1, będzie danym zbiorem i niech f : Q R n będzie daną funkcją określoną na Q. Równanie różniczkowe postaci (1.1) x = f(x),
Bardziej szczegółowoPRAWO OHMA DLA PRĄDU PRZEMIENNEGO
ĆWICZENIE 53 PRAWO OHMA DLA PRĄDU PRZEMIENNEGO Cel ćwiczenia: wyznaczenie wartości indukcyjności cewek i pojemności kondensatorów przy wykorzystaniu prawa Ohma dla prądu przemiennego; sprawdzenie prawa
Bardziej szczegółowoZawód: stolarz meblowy I. Etap teoretyczny (część pisemna i ustna) egzaminu obejmuje: Z ak res wi ad omoś c i i u mi ej ę tn oś c i wł aś c i wyc h d
4 6 / m S t a n d a r d w y m a g a ń - e g z a m i n m i s t r z o w s k i dla zawodu S T O L A R Z M E B L O W Y Kod z klasyfikacji zawodów i sp e cjaln oś ci dla p ot r ze b r yn ku p r acy Kod z klasyfikacji
Bardziej szczegółowoIDENTYFIKACJA PARAMETRÓW KRZEPNIĘCIA STOPÓW ODLEWNICZYCH NA PRZYKŁADZIE ŻELIWA SZAREGO
IDENTYFIKACJA PARAMETRÓW KRZEPNIĘCIA STOPÓW ODLEWNICZYCH NA PRZYKŁADZIE ŻELIWA SZAREGO Jerzy Mendakiewicz Gliwice 2011 Spis treści 1. Wprowadzenie... 7 2. Opis matematyczny procesu krzepnięcia (ujęcie
Bardziej szczegółowoVII. Elementy teorii stabilności. Funkcja Lapunowa. 1. Stabilność w sensie Lapunowa.
VII. Elementy teorii stabilności. Funkcja Lapunowa. 1. Stabilność w sensie Lapunowa. W rozdziale tym zajmiemy się dokładniej badaniem stabilności rozwiązań równania różniczkowego. Pojęcie stabilności w
Bardziej szczegółowoMetoda Różnic Skończonych (MRS)
Metoda Różnic Skończonych (MRS) METODY OBLICZENIOWE Budownictwo, studia I stopnia, semestr 6 Instytut L-5, Wydział Inżynierii Lądowej, Politechnika Krakowska Ewa Pabisek () Równania różniczkowe zwyczajne
Bardziej szczegółowoOKREŚLENIE WŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNYCH SILUMINU AK132 NA PODSTAWIE METODY ATND.
37/44 Solidification of Metals and Alloys, Year 000, Volume, Book No. 44 Krzepnięcie Metali i Stopów, Rok 000, Rocznik, Nr 44 PAN Katowice PL ISSN 008-9386 OKREŚLENIE WŁAŚCIWOŚCI MECHANICZNYCH SILUMINU
Bardziej szczegółowoChorągiew Dolnośląska ZHP 1. Zarządzenia i informacje 1.1. Zarządzenia
C h o r ą g i e w D o l n o l ą s k a Z H P W r o c ł a w, 3 0 l i s t o p a d a2 0 1 4 r. Z w i ą z e k H a r c e r s t w a P o l s k i e g o K o m e n d a n t C h o r ą g w i D o l n o 6 l ą s k i e
Bardziej szczegółowoWPŁYW SZYBKOŚCI STYGNIĘCIA NA PARAMETRY KRYSTALIZACJI ŻELIWA CHROMOWEGO
27/1 Archives of Foundry, Year 23, Volume 3, 1 Archiwum Odlewnictwa, Rok 23, Rocznik 3, Nr 1 PAN Katowice PL ISSN 1642-538 WPŁYW SZYBKOŚCI STYGNIĘCIA NA PARAMETRY KRYSTALIZACJI ŻELIWA CHROMOWEGO A. STUDNICKI
Bardziej szczegółowoElementy rachunku różniczkowego i całkowego
Elementy rachunku różniczkowego i całkowego W paragrafie tym podane zostaną elementarne wiadomości na temat rachunku różniczkowego i całkowego oraz przykłady jego zastosowania w fizyce. Małymi literami
Bardziej szczegółowoWPŁYW SZYBKOŚCI STYGNIĘCIA NA WŁASNOŚCI TERMOFIZYCZNE STALIWA W STANIE STAŁYM
2/1 Archives of Foundry, Year 200, Volume, 1 Archiwum Odlewnictwa, Rok 200, Rocznik, Nr 1 PAN Katowice PL ISSN 1642-308 WPŁYW SZYBKOŚCI STYGNIĘCIA NA WŁASNOŚCI TERMOFIZYCZNE STALIWA W STANIE STAŁYM D.
Bardziej szczegółowoMETODY NUMERYCZNE. wykład. konsultacje: wtorek 10:00-11:30 środa 10:00-11:30. dr inż. Grażyna Kałuża pokój
METODY NUMERYCZNE wykład dr inż. Grażyna Kałuża pokój 103 konsultacje: wtorek 10:00-11:30 środa 10:00-11:30 www.kwmimkm.polsl.pl Program przedmiotu wykład: 15 godzin w semestrze laboratorium: 30 godzin
Bardziej szczegółowoXLIV SESJA STUDENCKICH KÓŁ NAUKOWYCH KOŁO NAUKOWE MAGNESIK
XLIV SESJ STUDENCKICH KÓŁ NUKOWYCH KOŁO NUKOWE MGNESIK naliza własności silnika typu SRM z wykorzystaniem modeli polowych i obwodowych Wykonali: Miłosz Handzel Jarosław Gorgoń Opiekun naukow: dr hab. inż.
Bardziej szczegółowoAnaliza wpływu przypadków obciążenia śniegiem na nośność dachów płaskich z attykami
Analiza wpływu przypadków obciążenia śniegiem na nośność dachów płaskich z attykami Dr inż. Jarosław Siwiński, prof. dr hab. inż. Adam Stolarski, Wojskowa Akademia Techniczna 1. Wprowadzenie W procesie
Bardziej szczegółowoKrzepnięcie Metali i Sto11ów, Nr 32, 1997 PAN- Oddział Katowice PL lssn FUNKCJE KRYSTALIZACJI STOPU AK9 W METODZIE A TD
32/20 Solidiiikation of Metais and Alloys, No. 32, 1997 Krzepnięcie Metali i Sto11ów, Nr 32, 1997 PAN- Oddział Katowice PL lssn 0208-9386 FUNKCJE KRYSTALIZACJI STOPU AK9 W METODZIE A TD JURA Zbigniew Katedra
Bardziej szczegółowoWykład 4. Przypomnienie z poprzedniego wykładu
Wykład 4 Przejścia fazowe materii Diagram fazowy Ciepło Procesy termodynamiczne Proces kwazistatyczny Procesy odwracalne i nieodwracalne Pokazy doświadczalne W. Dominik Wydział Fizyki UW Termodynamika
Bardziej szczegółowoδ δ δ 1 ε δ δ δ 1 ε ε δ δ δ ε ε = T T a b c 1 = T = T = T
M O D E L O W A N I E I N Y N I E R S K I E n r 4 7, I S S N 8 9 6-7 7 X M O D E L O W A N I E P A S Z C Z Y Z N B A Z O W Y C H K O R P U S W N A P O D S T A W I E P O M W S P R Z D N O C I O W Y C H
Bardziej szczegółowoWydział Inżynierii Środowiska; kierunek Inż. Środowiska. Lista 2. do kursu Fizyka. Rok. ak. 2012/13 sem. letni
Wydział Inżynierii Środowiska; kierunek Inż. Środowiska Lista 2. do kursu Fizyka. Rok. ak. 2012/13 sem. letni Tabele wzorów matematycznych i fizycznych oraz obszerniejsze listy zadań do kursu są dostępne
Bardziej szczegółowoKRYTERIA OCENIANIA ODPOWIEDZI Próbna Matura z OPERONEM. Matematyka Poziom rozszerzony
KRYTERIA OCENIANIA ODPOWIEDZI Próna Matura z OPERONEM Matematyka Poziom rozszerzony Listopad W ni niej szym sche ma cie oce nia nia za dań otwar tych są pre zen to wa ne przy kła do we po praw ne od po
Bardziej szczegółowo1) Rozmiar atomu to około? Która z odpowiedzi jest nieprawidłowa? a) 0, m b) 10-8 mm c) m d) km e) m f)
1) Rozmiar atomu to około? Która z odpowiedzi jest nieprawidłowa? a) 0,0000000001 m b) 10-8 mm c) 10-10 m d) 10-12 km e) 10-15 m f) 2) Z jakich cząstek składają się dodatnio naładowane jądra atomów? (e
Bardziej szczegółowoBADANIA SKURCZU LINIOWEGO W OKRESIE KRZEPNIĘCIA I STYGNIĘCIA STOPU AlSi 6.9
25/19 ARCHIWUM ODLEWNICTWA Rok 2006, Rocznik 6, Nr 19 Archives of Foundry Year 2006, Volume 6, Book 19 PAN - Katowice PL ISSN 1642-5308 BADANIA SKURCZU LINIOWEGO W OKRESIE KRZEPNIĘCIA I STYGNIĘCIA STOPU
Bardziej szczegółowoIntegralność konstrukcji
1 Integraność konstrukcji Wykład Nr 2 Inżynierska i rzeczywista krzywa rozciągania Wydział Inżynierii Mechanicznej i Robotyki Katedra Wytrzymałości, Zmęczenia Materiałów i Konstrukcji http://zwmik.imir.agh.edu.p/dydaktyka/imir/index.htm
Bardziej szczegółowo1.1 Przegląd wybranych równań i modeli fizycznych. , u x1 x 2
Temat 1 Pojęcia podstawowe 1.1 Przegląd wybranych równań i modeli fizycznych Równaniem różniczkowym cząstkowym rzędu drugiego o n zmiennych niezależnych nazywamy równanie postaci gdzie u = u (x 1, x,...,
Bardziej szczegółowoOBLICZANIE POCHODNYCH FUNKCJI.
OBLICZANIE POCHODNYCH FUNKCJI. ROZWIĄZYWANIE RÓWNAŃ RÓŻNICZKOWYCH. ROZWIĄZYWANIE UKŁADÓW RÓWNAŃ LINIOWYCH. Obliczanie pochodnych funkcji. Niech będzie dana funkcja y(x określona i różniczkowalna na przedziale
Bardziej szczegółowoWykład 14 i 15. Równania różniczkowe. Równanie o zmiennych rozdzielonych. Definicja 1. Równaniem różniczkowym zwyczajnym rzędu n nazywamy równanie
Wykład 14 i 15 Równania różniczkowe Definicja 1. Równaniem różniczkowym zwyczajnym rzędu n nazywamy równanie F (x, y, y, y,..., y (n) ) = 0 (1) gdzie: y = y(x) niewiadoma funkcja zmiennej rzeczywistej
Bardziej szczegółowoMechatronika i inteligentne systemy produkcyjne. Modelowanie systemów mechatronicznych Platformy przetwarzania danych
Mechatronika i inteligentne systemy produkcyjne Modelowanie systemów mechatronicznych Platformy przetwarzania danych 1 Sterowanie procesem oparte na jego modelu u 1 (t) System rzeczywisty x(t) y(t) Tworzenie
Bardziej szczegółowoSymulacja przepływu ciepła dla wybranych warunków badanego układu
Symulacja przepływu ciepła dla wybranych warunków badanego układu I. Część teoretyczna Ciepło jest formą przekazywana energii, która jest spowodowana różnicą temperatur (inną formą przekazywania energii
Bardziej szczegółowoInstytut Politechniczny Państwowa Wyższa Szkoła Zawodowa. Diagnostyka i niezawodność robotów
Instytut Politechniczny Państwowa Wyższa Szkoła Zawodowa Diagnostyka i niezawodność robotów Laboratorium nr 6 Model matematyczny elementu naprawialnego Prowadzący: mgr inż. Marcel Luzar Cele ćwiczenia:
Bardziej szczegółowoCałkowanie numeryczne
Całkowanie numeryczne Poniżej omówione zostanie kilka metod przybliżania operacji całkowania i różniczkowania w szczególności uzależnieniu pochodnej od jej różnic skończonych gdy równanie różniczkowe mamy
Bardziej szczegółowoSterowanie napędów maszyn i robotów
Wykład 7b - Układy wieloobwodowe ze sprzężeniem od zmiennych stanu Instytut Automatyki i Robotyki Warszawa, 2014 Układy wieloobwodowe ze sprzężeniem od zmiennych stanu Zadanie przestawiania Postać modalna
Bardziej szczegółowoProgram zajęć pozalekcyjnych z matematyki poziom rozszerzony- realizowanych w ramach projektu Przez naukę i praktykę na Politechnikę
Program zajęć pozalekcyjnych z matematyki poziom rozszerzony- realizowanych w ramach projektu Przez naukę i praktykę na Politechnikę 1. Omówienie programu. Zaznajomienie uczniów ze źródłami finansowania
Bardziej szczegółowoPROJEKT DOCELOWEJ ORGANIZACJI RUCHU DLA ZADANIA: PRZEBUDOWA UL PIASTÓW ŚLĄSKICH (OD UL. DZIERŻONIA DO UL. KOPALNIANEJ) W MYSŁOWICACH
P r o j e k t d o c e l o w e j o r g a n i z a c j i r u c h u d l a z a d a n i a : " P r z e b u d o w a u l. P i a s t ó w Śl ą s k i c h ( o d u l. D z i e r ż o n i a d o u l. K o p a l n i a n e
Bardziej szczegółowo3. Przejścia fazowe pomiędzy trzema stanami skupienia materii:
Temat: Zmiany stanu skupienia. 1. Energia sieci krystalicznej- wielkość dzięki której można oszacować siły przyciągania w krysztale 2. Energia wiązania sieci krystalicznej- ilość energii potrzebnej do
Bardziej szczegółowoRozdział 1. Nazwa i adres Zamawiającego Gdyński Ośrodek Sportu i Rekreacji jednostka budżetowa Rozdział 2.
Z n a k s p r a w y G O S I R D Z P I 2 7 1 0 5 32 0 1 4 S P E C Y F I K A C J A I S T O T N Y C H W A R U N K Ó W Z A M Ó W I E N I A f W y k o n a n i e p r z e g l» d ó w k o n s e r w a c y j n o -
Bardziej szczegółowoRÓWNANIA RÓŻNICZKOWE WYKŁAD 2
RÓWNANIA RÓŻNICZKOWE WYKŁAD 2 Równania różniczkowe o zmiennych rozdzielonych Równania sprowadzalne do równań o zmiennych rozdzielonych Niech f będzie funkcją ciągłą na przedziale (a, b), spełniającą na
Bardziej szczegółowoModelowanie zjawisk przepływowocieplnych. i wewnętrznie ożebrowanych. Karol Majewski Sławomir Grądziel
Modelowanie zjawisk przepływowocieplnych w rurach gładkich i wewnętrznie ożebrowanych Karol Majewski Sławomir Grądziel Plan prezentacji Wprowadzenie Wstęp do obliczeń Obliczenia numeryczne Modelowanie
Bardziej szczegółowoś ę ę ęż Ć Ł ę ę ę ś ść ż ś ż ę ś ś ę Ż ć ć ś ę ż ś ę Ś Ą Ś ś ę ś ż ż
Ż ę ż ś ę Ś ć ś ść ż ę ę Ś Ą ś ź ć ę ś ć ś ę ę ś ś Ą ść ść ę Ą ż ę ś ś ę ę ć ę ę ś ż Ś Ś ę Ś Ą ś ę ć ś ę ź ś ę ę ź ż ź ść Ż ę ż ż ść ż ż Ł Ź ż ę ś ż ż ę ę ę ę ś ś ŚĆ ę ę ż ś ś ę ś ę ę ęż Ć Ł ę ę ę ś ść
Bardziej szczegółowoTermodynamika i technika cieplna Wymiana ciepła, masy i pędu w procesach metalurgicznych i odlewniczych
2R TTT88A Termod.TechCieplna WymCiepMasyPędu Teor- Zad-Lab (29zadań plus prosta krzyżówka techniczna) Konspekt do ćwiczeń audytoryjnych i laboratoryjnych z przedmiotów Termodynamika i technika cieplna
Bardziej szczegółowoSieci obliczeniowe poprawny dobór i modelowanie
Sieci obliczeniowe poprawny dobór i modelowanie 1. Wstęp. Jednym z pierwszych, a zarazem najważniejszym krokiem podczas tworzenia symulacji CFD jest poprawne określenie rozdzielczości, wymiarów oraz ilości
Bardziej szczegółowoZaawansowane metody numeryczne
Wykład 1 Zadanie Definicja 1.1. (zadanie) Zadaniem nazywamy zagadnienie znalezienia rozwiązania x spełniającego równanie F (x, d) = 0, gdzie d jest zbiorem danych (od których zależy rozwiązanie x), a F
Bardziej szczegółowo