JEDNOSTKA PROJEKTOWA: INWEST SAN INŻYNIERIA SANITARNA Zbigniew Łojewski Sieroczyn 36 d, Człuchów

JEDNOSTKA PROJEKTOWA: INWEST SAN INŻYNIERIA SANITARNA Zbigniew Łojewski Sieroczyn 36 d, 77-300 Człuchów e-mail: inwest_san@plusnet.pl tel. kom. 605 359 879 6 NAZWA INWESTYCJI ADRES OBIEKTU INWESTOR : : : Przebudowa i rozbudowa miejskiej oczyszczalni i przepompowni ścieków w Chojnicach wraz z budową nowych obiektów technologicznych Chojnice ul.igielska dz. Nr 339/9, 339/8, 339/3, 330/8, 339/1, 330/2, 341/8, 339/2, 339/7, 342/7, 342/8, 339/6 Miejskie Wodociągi Sp. z o.o. w Chojnicach Plac Piastowski 27a; 89-600 Chojnice Zgodnie z art.20 ust.4 ustawy z dnia 7 lipca 1994 roku Prawo Budowlane (tekst jednolity: Dz. U. Nr 243, poz. 1623 z 2010 roku z późniejszymi zmianami) oświadczamy, iż projekt budowlany został sporządzony zgodnie z obowiązującymi przepisami oraz zasadami wiedzy technicznej. STADIUM NAZWA OPRACOWANIA BRANŻA : PROJEKT BUDOWLANY : Obiekty inżynierskie: Reaktor biologiczny, komora predenitryfikacji, komora rozdziału, zbiornik retencyjny osadu, komora zasuw, hydrofornia, komora stabilizacji tlenowej osadu, retencyjny zbiornik awaryjny. : KONSTRUKCJA KOD WSPÓLNEGO SŁOWNIKA ZAMÓWIEŃ (CPV) PROJEKTOWAŁ SPRAWDZIŁ : : 45252100-9 Zakłady oczyszczania ścieków 45252000-8 Roboty budowlane w zakresie budowy uzdatniania, oczyszczania oraz palenia odpadów 45200000-9 Roboty budowlane w zakresie wznoszenia kompletnych obiektów budowlanych lub ich części oraz roboty w zakresie inżynierii ściekowej i wodnej Mirosław J. Ciemiński Upr. bud. do projektowania i kierowania robotami budowlanymi w specjalności architekt. I kontr. - budowlanej Nr ewid. UAN-NB-7210/75/85, UAN-KZ-7210/2/87, UAN-KZ-7210/35/89 mgr inż. Michalina Ziemnicka Upr. bud. do projektowania i kierowania robotami budowlanymi w specjalności kontrukcyjno - budowlanej Nr ewid. POM/0101/PWOK/10 mgr inż. Mirosława Pilarska Rzeczoznawca budowlany Nr ewid. GP-RZ-8386/5/93 DATA : 30 grudzień 2013 r. NR REJESTRU : 01/PB/AK/13 Projekt podlega ochronie Ustawa o prawie autorskim (Dz. U. Nr 24/94)

- 2 - SPIS TREŚCI A. Opis techniczny str. 5 8 B. Obliczenia statyczne str. 9 61 C. Wytyczne do planu BIOZ str. 62 63 D. Część rysunkowa: str. 64 110 1. Reaktor biologiczny rzut montażowy K1 skala 1:100 2. Reaktor biologiczny ściany V1, V3, V4, V7 K2 skala 1:20 3. Reaktor biologiczny ściany V2, V8, K3 skala 1:20 4. Reaktor biologiczny ściany V5, V6, K4 skala 1:20 5. Reaktor biologiczny ściany V9, V10 K5 skala 1:20 6. Reaktor biologiczny ściany V11, V12, V17 K6 skala 1:20 7. Reaktor biologiczny ściany V13, V14 K7 skala 1:20 8. Reaktor biologiczny ściany V15, V16 K8 skala 1:20 9. Reaktor biologiczny ściany V18, - V23 K9 skala 1:20 10. Reaktor biologiczny ściany V24 - V27 K10 skala 1:20 11. Reaktor biologiczny ściany V28, V29 K11 skala 1:20 12. Reaktor biologiczny zbroj. płyty dennej, dylat. 1 K12 skala 1:100 13. Reaktor biologiczny zbroj. płyty dennej, dylat. 2 K13 skala 1:100 14. Reaktor biologiczny zbroj. płyty dennej, dylat. 3 K14 skala 1:100 15. Reaktor biologiczny zbroj. płyty dennej, dylat. 4 K15 skala 1:100 16. Reaktor biologiczny zbroj. płyty dennej, dylat. 5, 6 K16 skala 1:100 17. Reaktor biologiczny zbroj. płyty dennej, dylat. 7, 8 K17 skala 1:100 18. Komora predenitryfikacji rzut montażowy K1 skala 1:100 19. Komora predenitryfikacji ściany V1, V2 K2 skala 1:100 20. Komora predenitryfikacji zbroj. płyty dennej K3 skala 1:100

- 3-21. Komora rozdziału rzut montażowy K1 skala 1:100 22. Komora rozdziału ściany V1, V2, V3, V4, V5 K2 skala 1:20 23. Komora rozdziału ściany V5, V7 K3 skala 1:20 24. Komora rozdziału zbrojenie skosów K4 skala 1:20 25. Komora rozdziału zbrojenie płyty dennej K5 skala 1:100 26. Zbiornik retencyjny osadu rzut montażowy K1 skala 1:50 27. Zbiornik retencyjny osadu ściana V1 K2 skala 1:20 28. Zbiornik retencyjny osadu płyta denna K3 skala 1:50 29. Komora zasuw rzut montażowy K1 skala 1:50 30. Komora zasuw ściany V1, V2, V3, V4 K2 skala 1:20 31. Komora zasuw zbrojenie płyty dennej K3 skala 1:100 32. Hydrofornia rzut 1 skala 1:100 33. Hydrofornia rzut nadziemia 2 skala 1:100 34. Hydrofornia Elewacje 3 skala 1:100 35. Hydrofornia rzut montażowy K1 skala 1:50 36. Hydrofornia ściana V1 K2 skala 1:20 37. Hydrofornia ściana V2 K3 skala 1:20 38. Hydrofornia zbrojenie pł. dennej K4 skala 1:50 39. Hydrofornia zbrojenie pł. dennej K5 skala 1:50 40. Komora stabilizacji osadu rzut 1 skala 1:100, 1:50 41. Zbiornik awaryjny rzut montażowy K1 skala 1:100 42. Zbiornik awaryjny ściany V1, V2, V3, V4 K2 skala 1:20 43. Zbiornik awaryjny ściany V5, V6 K3 skala 1:20 44. Zbiornik awaryjny ściany V7 K4 skala 1:20 45. Zbiornik awaryjny ściany V8 K5 skala 1:20 46. Zbiornik awaryjny zbroj. pł. dennej K6 skala 1:100 47. Zbiornik awaryjny ściany zbroj. pł. stropowej i dennej K7 skala 1:50

- 4-48. Zaświadczenia str. 111-114 Opracowanie wykonano z wykorzystaniem legalnego oprogramowania: o ArchiCAD firmy Graphisoft nr licencji 10-6003456 o ZWCAD nr licencji 570CF84B o ABC płyta, RMWin o Expert Analiza cieplno-wilgotnościowa o Microsoft Office Small Business

- 5 - A. Opis techniczny. 1. Podstawa opracowania. Podstawą wykonania niniejszego opracowania jest umowa o wykonanie prac projektowych dla Miejskich Wodociągów sp. z o.o. w Chojnicach. Decyzja o ustaleniu lokalizacji inwestycji celu publicznego wydana przez Burmistrza Chojnic. Uzgodnienia z inwestorem dotyczące technologii i przeznaczenia projektowanego obiektu. Wytyczne technologiczne. Rozporządzenie Ministra Infrastruktury z dnia 12 kwietnia 2002 (z późn. zmianami) w sprawie warunków technicznych jakim powinny odpowiadać budynki i ich usytuowanie. Normy i normatywy techniczne. 2. Przedmiot opracowania. Przedmiotem inwestycji jest budowa obiektów technologicznych na terenie oczyszczalni ścieków w Chojnicach przy ul. Igielskiej. Projektowane obiekty to: - reaktory biologiczne - komora predenitryfikacji - komora rozdziału - zbiornik retencyjny osadu - komora zasuw - hydrofornia - komora stabilizacji tlenowe osadu - retencyjny zbiornik awaryjny 3. Dane wyjściowe. 3.1. Warunki gruntowo wodne. Dla projektowanej inwestycji Zakład Projektowo Handlowy GEOLOG z Koszalina wykonał dokumentację geotechnicznych warunków posadowienia. Wg autora opracowania w miejscu projektowanej lokalizacji stacji odwadniania osadu w podłożu występują niekontrolowane nasypy słabonośne o różnej miąższości oraz gliny, gliny piaszczyste, pylaste, piaski gliniaste i pyły piaszczyste w stanie plastycznym i twardoplastycznym mogące stanowić podłoże dla posadowienia budynku. Sączenia i wysoki poziom wód gruntowych mogą stanowić utrudnienie podczas prowadzenia robót budowlanych. Gromadzącą się ewentualnie w trakcie prowadzenia robót ziemnych wodę z sączeń oraz opadową należy odprowadzić z dna wykopu. Dla glin występujących w poziomie projektowanego posadowienia warstw IVb i IVc uogólniona wartość charakterystyczna stopnia plastyczności wynosi IL (n) = 35 i IL (n) = 20. Warunki gruntowe określono w części jako złożone i proste. Dla takich warunków przyjęto fundamenty bezpośrednie w postaci ław fundamentowych. Pierwsza kategoria geotechniczna posadowienia. Prace ziemne prowadzić w taki sposób, aby nie naruszyć naturalnej struktury gruntu, chronić wykop przed zalaniem wodą i zamarznięciem. Ewentualne rozmoczone partie gruntu należy usunąć i zastąpić chudym betonem. W przypadku

- 6 - braku możliwości wykonania izolacji należy dobrać beton o charakterystyce dostosowanej do warunków w miejscu wbudowania. 4. Projektowane obiekty. 4.1. Reaktory biologiczne. Projekt przewiduje wykonanie 2 nowych reaktorów biologicznych o wymiarach 37,60 x 40,30 m z betonu C35/45 o wodoszczelności W10 i mrozoodporności F150. Zbrojenie stalą AIIIN /B500SP, otulina zbrojenia 5 cm. Szczegóły konstrukcyjne wg rys. konstrukcyjnych. 4.2. Komora predenitryfikacji. Projekt przewiduje wykonanie nowej komory predenitryfikacji o przekroju kołowym i średnicy wewnętrznej 10,60m i głębokości 5,0 m z betonu C35/45 o wodoszczelności W10 i mrozoodporności F150. Zbrojenie stalą AIIIN /B500SP, otulina zbrojenia 5 cm. Szczegóły konstrukcyjne wg rys. konstrukcyjnych. 4.3. Komora rozdziału. Projekt przewiduje wykonanie nowej komory rozdziału o wymiarach 6,20 x 5,40 m i głębokości 3,5 m z betonu C35/45 o wodoszczelności W10 i mrozoodporności F150. Zbrojenie stalą AIIIN /B500SP, otulina zbrojenia 5 cm. Szczegóły konstrukcyjne wg rys. konstrukcyjnych. 4.4. Zbiornik retencyjny osadu. Projekt przewiduje wykonanie nowego zbiornika retencyjnego osadu o przekroju kołowym i średnicy wewnętrznej 5,00 m i głębokości 5,9 m z betonu C35/45 o wodoszczelności W10 i mrozoodporności F150. Zbrojenie stalą AIIIN /B500SP, otulina zbrojenia 5 cm. Szczegóły konstrukcyjne wg rys. konstrukcyjnych. 4.5. Komora zasuw. Projekt przewiduje wykonanie nowej komory zasuw o wymiarach 4,50 x 4,50 m i głębokości 3,2 m z betonu C30/37 o wodoszczelności W10 i mrozoodporności F150. Zbrojenie stalą AIIIN /B500SP, otulina zbrojenia 5 cm. Szczegóły konstrukcyjne wg rys. konstrukcyjnych. 4.6. Hydrofornia. Projekt przewiduje wykonanie nowej trzykomorowej hydroforni o wymiarach 8,25 x 8,95 m i głębokości 4,6 m z betonu C30/37 o wodoszczelności W10 i mrozoodporności F150. Zbrojenie stalą AIIIN /B500SP, otulina zbrojenia 5 cm. Szczegóły konstrukcyjne wg rys. konstrukcyjnych. Otwory technologiczne zakryte świetlikami dachowym konstrukcji aluminiowej z wypełnieniem z poliwęglanu wyposażonymi w kratkę przeciwupadkową. Schody i otwór zejścia do pom. pompy zabezpieczone konstrukcja szkieletowa aluminiową z wypełnieniem z poliwęglanu. 4.7. Komora stabilizacji tlenowe osadu. Projekt przewiduje adaptację istniejącego zbiornika na komory stabilizacji tlenowej 54.25 x 30,0 m i głębokości 3,30 m z betonu C35/45 o wodoszczelności W10 i mrozoodporności F150. Zbrojenie stalą AIIIN /B500SP, otulina zbrojenia 5 cm. Wydzielenie wykonane w postaci ściany masywnej betonowej. Szczegóły konstrukcyjne wg rys. konstrukcyjnych. Pozostała część zbiornika przeznaczona do likwidacji. 4.8. Zbiornik awaryjny.

- 7 - Projekt przewiduje adaptację istniejącego zbiornika na awaryjny zbiornik retencyjny 54.30 x 30,30 m i zmiennej głębokości z betonu C30/37 o wodoszczelności W10 i mrozoodporności F150. Zbrojenie stalą AIIIN /B500SP, otulina zbrojenia 5 cm. Szczegóły konstrukcyjne wg rys. konstrukcyjnych. 5. Warunki techniczne. Przebudowa istniejących komór polegać będzie na rozbiórce wewnętrznych ścian i podpór oraz pomostów technologicznych, rozkuciu wykorzystanych ścian na głębokości 250 mm z pozostawieniem zbrojenia i elementów dylatacyjnych oraz dobudową nowych ścian, pomostów, kierownic i kanałów. Wykonanie ścian rozdzielających i kierownic polegać będzie na wklejeniu do istniejącego dna pionowych prętów zbrojeniowych ściany na długości minimum 220 mm w miejscach uprzednio przygotowanych (zgroszkowanie) powierzchni do czystego, niezatłuszczonego betonu. Pręty zbrojenia pionowego ściany należy wkleić stosując np. żywicę HILTI HIT-HY 150 lub równoważną. Miejsca styku starego betonu z nowym należy uszczelnić przez zastosowanie iniekcji ciśnieniowej. (Uszczelnienie żywicami do fug mokrych przy użyciu węży iniekcyjnych np. systemu FRANK VERPRESSCHLAUCH lub równoważnych. W miejscach dylatacji stałych należy zastosować masy trwale plastyczne dedykowane dla oczyszczalni ścieków. Do betonowania konstrukcji należy zastosować beton wg klas określonych na rysunkach szczegółowych wykonanego na bazie cementu siarczanoodpornego HSR. Wymaga się utrzymania współczynnika w/c 0,45 do 0,5 mieszanki betonowej. Mieszankę betonową charakteryzować powinien taki dobór komponentów, aby przy wymaganych właściwościach mechanicznych stwardniałego betonu uzyskać jednocześnie: możliwie niskie ciepło wiązania, niski współczynnik rozszerzalności cieplnej, dużą przewodność ciepła. Kruszywo nie powinno zawierać związków niestabilnej krzemionki. Z uwagi na rozstaw prętów zbrojenia maksymalna średnica ziaren kruszywa nie powinna przekraczać 16 mm. UWAGA: Recepturę mieszanki betonowej dla wymaganych klas betonu wraz z wynikami badań wytrzymałościowych należy przedstawić Inżynierowi kontraktu i nadzorowi przed betonowaniem. Należy zwrócić uwagę na staranną pielęgnację betonu dojrzewającego, zastosowanie ciśnieniowego uszczelnienia przerw roboczych żywicami przy użyciu węży iniekcyjnych. We wszystkich przerwach roboczych dna oraz na ścianach obwodowych zbiorników (w pionie i w poziomie) należy zastosować system iniekcji ciśnieniowej (w tym także w kanałach dno i ściany). Płyty denne zbiorników projektuje się posadowić na 15 cm warstwie betonu wyrównawczego klasy B15 (wykonanego na bazie cementu portlandzkiego) na poduszce żwirowo-piaskowej grubości minimum 40 cm zagęszczonej (Is 0,95) i foli polietylenowej o minimalnej grub. 0,5 mm. Jako niezbędne należy stosować na koronach wszystkich ścian siatkę przeciwskurczową φ 6 mm o oczkach 80 x 80 mm. Przejścia szczelne wg rozwiązań określonych w projekcie technologicznym (np. system HOBAS) ze względu na zagwarantowanie szczelności przy różnych przemieszczeniach obiektów. Elementy żelbetowe od strony gruntów należy zabezpieczyć dwoma warstwami roztworu asfaltowego. Wewnętrzne powierzchnie ścian w strefie podwyższonej koncentracji substancji agresywnych (do ca 0,5 m poniżej najniższego poziomu ścieków w zbiorniku) należy dodatkowo pokryć ochronnym preparatem epoksydowym. W przypadku istniejących części modernizowanych zbiorników wskazane jest zastosowanie powierzchniowej ochrony betonu. Przyjęte rozwiązanie uwarunkowane będzie stanem technicznym powierzchni po jej oczyszczeniu. Sposób i zakres zabezpieczenia antykorozyjnego należy uzgodnić z nadzorem inwestorskim i autorskim po oczyszczeniu i ocenie stanu faktycznego. W razie konieczności stosować odbudowę powierzchni betonu wg technologii np. SIKA, SCHOMBURG, MC BAUCHEMIE lub innymi dedykowanymi dla oczyszczalni scieków. Ze względu na destrukcyjny wpływ samo ocieplenia i skurczu betonu zakłada się przetrzymywanie ścian w deskowaniu do uzyskania przez beton wytrzymałości Rbmin=15 MPa.

- 8 - W celu ukształtowania w przerwach roboczych naturalnie szorstkich powierzchni betonu zakłada się zastosowanie deskowania wyłożonego siatkami cięto-ciągnionymi, usuwanego w odpowiednim czasie (razem z siatkami) po związaniu betonu. W celu zapewnienia całkowitej wodoszczelności zbiorników, zastosowano uszczelnienie przerw roboczych betonowania (dno dno, dno ściana, ściana ściana) przy pomocy perforowanych, elastycznych przewodów np. INTEC z tworzywa sztucznego do ciśnieniowej iniekcji żywicami, zakładanymi przed przystąpieniem do następnego betonowania. Iniekcji przerw roboczych dokonuje się w ostatniej fazie wykonania zbiornika, kiedy skurcz betonu jest już ograniczony. Uwzględniając, że przy w/c = 0,4 0,5 może szybko nastąpić samo wysychanie powierzchni betonu, szczególnie ścian zbiornika, wymaga się utrzymania stałych warunków cieplno-wilgotnościowych, zapewniających normalne twardnienie betonu konstrukcji zbiorników. Beton we wczesnej fazie po rozszalowaniu wymaga ochrony przed nasłonecznieniem i wiatrem.

- 9 - REAKTOR BIOLOGICZNY 1.0 ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ. ŚCIANA V1, V3, V4, V7. Ciężar 1 mb ściany. B. Obliczenia statyczne. NAZWA OBCIĄŻENIA CHARAKT. γ f OBL. JEDN. ściana gr. 30 85 cm, h = 5,6 m 25*(0,3*5,6+0,5*0,55*2,6) = 59,875 1,1 65,863 kn/m ŚCIANA V2, V8, V9, V10. Ciężar 1 mb ściany. NAZWA OBCIĄŻENIA CHARAKT. γ f OBL. JEDN. ściana gr. 30 85 cm, h = 5,8 m 25*(0,3*5,8+0,5*0,55*2,6) = 61,375 1,1 67,513 kn/m ŚCIANA V5, V6. Ciężar 1 mb ściany. ściana gr. 35 85 cm, h = 5,8 m NAZWA OBCIĄŻENIA ŚCIANA V11, V12. Ciężar 1 mb ściany. NAZWA OBCIĄŻENIA CHARAKT. γ f OBL. JEDN. 25*(0,35*5,8+0,5*0,55*2,6) = 68,625 1,1 75,488 kn/m CHARAKT. γ f OBL. JEDN. ściana gr. 30 cm, h = 5,6 m 25*0,3*5,60 = 42,000 1,1 46,200 kn/m ŚCIANA V13, V14. Ciężar 1 mb ściany. ściana gr. 30 70 cm, h = 5,8 m NAZWA OBCIĄŻENIA ŚCIANA V15, V16. Ciężar 1 mb ściany. ściana gr. 30 70 cm, h = 5,6 m ŚCIANA V17. Ciężar 1 mb ściany. NAZWA OBCIĄŻENIA NAZWA OBCIĄŻENIA CHARAKT. γ f OBL. JEDN. 25*(0,3*5,8+2*0,5*0,2*2,6) = 56,500 1,1 62,150 kn/m CHARAKT. γ f OBL. JEDN. 25*(0,3*5,6+2*0,5*0,2*2,6) = 55,000 1,1 60,500 kn/m CHARAKT. γ f OBL. JEDN. ściana gr. 20 cm, h = 4,45 m 25*0,2*4,45 = 22,250 1,1 24,475 kn/m ŚCIANA V18 V21. Ciężar 1 mb ściany. NAZWA OBCIĄŻENIA CHARAKT. γ f OBL. JEDN. ściana gr. 20 cm, h = 5,3 m 25*0,2*5,30 = 26,500 1,1 29,150 kn/m ŚCIANA V22, V23. Ciężar 1 mb ściany. NAZWA OBCIĄŻENIA CHARAKT. γ f OBL. JEDN.

- 10 - ściana gr. 30 cm, h = 5,35 m 25*0,3*5,35 = 40,125 1,1 44,138 kn/m ŚCIANA V24 V29. Ciężar 1 mb ściany. NAZWA OBCIĄŻENIA CHARAKT. γ f OBL. JEDN. ściana gr. 30 cm, h = 5,6 m 25*0,3*5,6 = 42,000 1,1 46,200 kn/m PŁYTA DENNA. Obciążenie na 1 m 2 płyty. NAZWA OBCIĄŻENIA CHARAKT. γ f OBL. JEDN. ciężar własny płyty dennej gr. 65 cm 25*0,65 = 16,250 1,1 17,875 kn/m 2 ciężar ścieków h = 500 cm 10,8*5,0 = 54,000 1,1 59,400 kn/m 2 ciężar ścieków, h = 503 cm 10,8*5,03 = 54,324 1,1 59,756 kn/m 2 ciężar ścieków, h = 526 cm 10,8*5,26 = 56,808 1,1 62,489 kn/m 2 ciężar ścieków, h = 527 cm 10,8*5,27 = 56,916 1,1 62,608 kn/m 2 PARCIE CIECZY NA ŚCIANY ZBIORNIKA ciężar cieczy g = 10,8 kn/m 3 NAZWA OBCIĄŻENIA CHARAKT. γ f OBL. parcie cieczy na ściany p w h = 5,1 m 5,1*10,8 = 55,08 1,2 66,10 kpa parcie cieczy na ściany p w h = 5,37 m 5,37*10,8 = 58,05 1,2 69,66 kpa parcie cieczy na ściany p w h = 5,13 m 5,13*10,8 = 55,41 1,2 66,49 kpa JEDN. PARCIE GRUNTU NA ŚCIANY ZBIORNIKA Obciążenie naziomu: q = 10 kpa ciężar gruntu zasypowego: g = 21 kn/m 3 współczynnik parcia K a = 0,5 NAZWA OBCIĄŻENIA CHARAKT. γ f OBL. parcie gruntu na ściany na wysokości h = 0 10*0,5 = 5,00 1,2 6,00 kpa parcie gruntu na ściany na wysokości h = 5,43 (21*5,43+10)*0,5 = JEDN. 62,04 1,2 74,45 kpa 2.0 ŚCIANY ŻELBETOWE. Założenia do projektowania: Schemat statyczny: płyta zamocowana na trzech krawędziach, przy dylatacji płyta zamocowana na dwóch krawędziach Obliczenia przeprowadzono w programie ABC Płyta. Klasa ekspozycji XA3 Płyta żelbetowa dwukierunkowo zbrojona Średnica zbrojenia głównego: #16, #12 Graniczna szerokość rozwarcia rys a 0,2 mm Graniczna wartość ugięcia L/200 Otulina zbrojenia: a = 5,0 cm. Dane materiałowe: Beton C35/45 f cd = 23,3 MPa f ctd = 1,47 MPa f ctm = 3,2 MPa

- 11 - Cement portlandzki siarczanoodporny HSR Stal zbrojenia głównego klasy A IIIN (B500SP) f yd = 420 MPa f yk = 500 MPa Wyniki wymiarowania: Wyniki wymiarowania ścian przedstawiono w postaci map zbrojenia. Pokazano wymaganą ilość prętów zbrojeniowych na 1,0 m płyty żelbetowej. ŚCIANA V1 Rys. nr 1 Zbrojenie dolne/górne na kierunku X

- 12 - Rys. nr 2 Zbrojenie dolne/górne na kierunku Y ŚCIANA V6 Rys. nr 3 Zbrojenie dolne/górne na kierunku X

- 17 - Rys. nr 12 Zbrojenie dolne/górne na kierunku Y ŚCIANA V24 Rys. nr 13 Zbrojenie dolne/górne na kierunku X, Y

- 18 - ŚCIANA V26 Rys. nr 14 Zbrojenie dolne/górne na kierunku X, Y 3.0 PLYTA DENNA. Założenia do projektowania: Schemat statyczny płyty dennej: płyta gr. 65 cm na gruncie, krzyżowo zbrojona Obliczenia przeprowadzono w programie ABC Płyta. Klasa ekspozycji XA3 Płyta żelbetowa dwukierunkowo zbrojona Średnica zbrojenia głównego: #20 Graniczna szerokość rozwarcia rys a 0,2 mm Graniczna wartość ugięcia L/200 Otulina zbrojenia płyty dennej: a = 5,0 cm. Grunt jako podłoże jednorodne E=27 MPa, ciężar właściwy=20,5kn/m3, liczba Poisson a=0,29 Dane materiałowe: Beton C35/45 f cd = 23,3 MPa f ctd = 1,47 MPa f ctm = 3,2 MPa Cement portlandzki siarczanoodporny HSR Stal zbrojenia głównego klasy A IIIN (B500SP) f yd = 420 MPa f yk = 500 MPa Wyniki wymiarowania: Wyniki wymiarowania przedstawiono w postaci map zbrojenia dla maksymalnie wytężonych płyt. Pokazano wymaganą ilość prętów zbrojeniowych na 1,0 m płyty żelbetowej. DYLATACJA 1

- 19 - Rys. nr 15 Zbrojenie dolne/górne na kierunku X

- 20 - Rys. nr 16 Zbrojenie dolne/górne na kierunku Y DYLATACJA 3 Rys. nr 17 Zbrojenie dolne/górne na kierunku X

- 21 - DYLATACJA 7 Rys. nr 18 Zbrojenie dolne/górne na kierunku Y Rys. nr 19 Zbrojenie dolne/górne na kierunku X

- 22 - Rys. nr 20 Zbrojenie dolne/górne na kierunku Y KONIEC KOMORA PREDENITRYFIKACJI 4.0 ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ. ŚCIANA V1. Ciężar 1 mb ściany. NAZWA OBCIĄŻENIA CHARAKT. γ f OBL. JEDN. ściana gr. 30 cm, h = 5,7 m 25*0,3*5,7 = 42,750 1,1 47,025 kn/m ŚCIANA V2. Ciężar 1 mb ściany. NAZWA OBCIĄŻENIA CHARAKT. γ f OBL. JEDN. ściana gr. 30 cm, h = 2,00 m 25*0,3*2,0 = 15,00 1,1 16,50 kn/m PŁYTA DENNA. Obciążenie na 1 m 2 płyty. NAZWA OBCIĄŻENIA CHARAKT. γ f OBL. JEDN. ciężar własny płyty dennej gr. 50 cm 25*0,5 = 12,50 1,1 13,75 kn/m 2 obciążenie ściekami h = 5,0 m 10,8*5,0 = 54,00 1,2 64,80 kn/m 2 ciężar warstwy betonowej gr. 18 cm 25*0,18 = 4,50 1,3 5,85 kn/m 2 obciążenie ścianą gr. 30 cm 25*0,3*5,70 = 42,75 1,1 47,025 kn/m moment od zamocowania ściany w płycie dennej 242,30 knm/m obciążonej parciem ścieków 242,30 1,2 290,76 knm/m moment od zamocowania ściany w płycie dennej 182,21 knm/m 182,21 1,2 218,66 knm/m

- 23 - obciążonej parciem gruntu PARCIE CIECZY NA ŚCIANY ZBIORNIKA Maksymalny poziom cieczy w komorze zbiornika: h = 5,125 m (obl.) ciężar cieczy g = 10,8 kn/m 3 NAZWA OBCIĄŻENIA parcie cieczy na ściany p w na wysokości h = 5,125 5,125*10,8 = CHARAKT. γ f OBL. JEDN. 55,35 1,2 66,42 kpa PARCIE GRUNTU NA ŚCIANY ZBIORNIKA Obciążenie naziomu: q = 10 kpa ciężar gruntu zasypowego: g = 21 kn/m 3 współczynnik parcia K a = 0,5 NAZWA OBCIĄŻENIA CHARAKT. γ f OBL. parcie gruntu na ściany na wysokości h = 0 10*0,5 = 5,00 1,2 6,00 kpa parcie gruntu na ściany na wysokości h = 4,4 (21*4,4+10)*0,5 = 5.0 ŚCIANY ŻELBETOWE V1, V2. Założenia do projektowania: Schemat statyczny: V1 płyta/powłoka zamocowana w płycie dennej, V2 wspornik Obliczenia przeprowadzono w programie RM Win i ABC Płyta. Klasa ekspozycji XA3 Średnica zbrojenia głównego: #16, #12 Graniczna szerokość rozwarcia rys a 0,2 mm Graniczna wartość ugięcia L/200 Otulina zbrojenia: a = 5,0 cm. Dane materiałowe: Beton C35/45 f cd = 23,3 MPa f ctd = 1,47 MPa f ctm = 3,2 MPa Cement portlandzki siarczanoodporny HSR Stal zbrojenia głównego klasy A IIIN (B500SP) f yd = 420 MPa f yk = 500 MPa Wyniki wymiarowania: Zaprojektowano ścianę V1 o grubości 30,0 cm. Zbrojenie krzyżowo prętem #16 w rozstawie co 10,0 cm. Zaprojektowano ścianę V2 o grubości 30,0 cm. Zbrojenie krzyżowo prętem #12 w rozstawie co 20,0 cm. 6.0 PLYTA DENNA. JEDN. 51,28 1,2 61,54 kpa Założenia do projektowania: Schemat statyczny płyty dennej: płyta gr. 50 cm i 30 cm na gruncie, krzyżowo zbrojona Obliczenia przeprowadzono w programie ABC Płyta. Klasa ekspozycji XA3 Płyta żelbetowa dwukierunkowo zbrojona

- 24 - Średnica zbrojenia głównego: #20, #16, #12 Graniczna szerokość rozwarcia rys a 0,2 mm Graniczna wartość ugięcia L/200 Otulina zbrojenia płyty dennej: a = 5,0 cm. Grunt jako podłoże jednorodne E=27 MPa, ciężar właściwy=20,5kn/m3, liczba Poisson a=0,29 Dane materiałowe: Beton C35/45 f cd = 23,3 MPa f ctd = 1,47 MPa f ctm = 3,2 MPa Cement portlandzki siarczanoodporny HSR Stal zbrojenia głównego klasy A IIIN (B500SP) f yd = 420 MPa f yk = 500 MPa Rys. nr 1 Zdefiniowane podłoże. Wyniki wymiarowania: Wyniki wymiarowania przedstawiono w postaci map zbrojenia. Pokazano wymaganą ilość prętów zbrojeniowych na 1,0 m płyty żelbetowej.

- 25 - Rys. nr 2 Zbrojenie dolne/górne na kierunku R/X Rys. nr 3 Zbrojenie dolne/górne na kierunku O/Y

- 26 - Rys. nr 4 Osiadanie płyty dennej KOMORA ROZDZIAŁU 7.0 ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ. ŚCIANA V1, V2, V3, V4, V5, V6. Ciężar 1 mb ściany. NAZWA OBCIĄŻENIA CHARAKT. γ f OBL. JEDN. ściana gr. 30 cm, h = 3,10 m 25*0,3*3,1 = 23,250 1,1 25,575 kn/m ŚCIANA V7. Ciężar 1 mb ściany. NAZWA OBCIĄŻENIA CHARAKT. γ f OBL. JEDN. ściana gr. 30 cm, h = 2,60 m 25*0,3*2,6 = 19,50 1,1 21,45 kn/m PŁYTA DENNA. Obciążenie na 1 m 2 płyty. NAZWA OBCIĄŻENIA CHARAKT. γ f OBL. JEDN. ciężar własny płyty dennej gr. 40 cm 25*0,4 = 10,00 1,1 14,00 kn/m 2 ciężar ścieków h = 5,4 m 10,8*5,4 = 58,320 1,2 69,984 kn/m 2 ciężar warstwy betonu gr. 20 cm 25*0,2 = 5,000 1,3 6,500 kn/m 2 ciężar skosów h = 0 2,05 m 25*0,5*2,05 = 25,625 1,2 30,750 kn/m 2 ściana gr. 30 cm, h = 3,10 m 25*0,3*3,10 = 23,250 1,1 25,575 kn/m ściana gr. 30 cm, h = 6,10 m 25*0,3*6,10 = 45,750 1,1 50,325 kn/m

- 27 - PARCIE CIECZY NA ŚCIANY ZBIORNIKA Maksymalny poziom cieczy w komorze zbiornika: h = 2,66 m (obl.) ciężar cieczy g = 10,8 kn/m 3 NAZWA OBCIĄŻENIA CHARAKT. γ f OBL. parcie cieczy na ściany p w 2,66*10,8 = 28,78 1,2 34,54 kpa PARCIE GRUNTU NA ŚCIANY ZBIORNIKA Obciążenie naziomu: q = 10 kpa ciężar gruntu zasypowego: g = 21 kn/m 3 współczynnik parcia K a = 0,5 NAZWA OBCIĄŻENIA CHARAKT. γ f OBL. parcie gruntu na ściany na wysokości h = 0 10*0,5 = 5,00 1,2 6,00 kpa parcie gruntu na ściany na wysokości h = 2,25 (21*2,25+10)*0,5 = parcie gruntu na ściany na wysokości h = 5,33 (21*5,33+10)*0,5 = 8.0 ŚCIANY ŻELBETOWE. Założenia do projektowania: Schemat statyczny: płyta zamocowana na trzech krawędziach Obliczenia przeprowadzono w programie ABC Płyta. Klasa ekspozycji XA3 Płyta żelbetowa dwukierunkowo zbrojona Średnica zbrojenia głównego: #16, #12 Graniczna szerokość rozwarcia rys a 0,2 mm Graniczna wartość ugięcia L/200 Otulina zbrojenia: a = 5,0 cm. Dane materiałowe: Beton C35/45 f cd = 23,3 MPa f ctd = 1,47 MPa f ctm = 3,2 MPa Cement portlandzki siarczanoodporny HSR Stal zbrojenia głównego klasy A IIIN (B500SP) f yd = 420 MPa f yk = 500 MPa JEDN. JEDN. 28,68 1,2 34,42 kpa 60,97 1,2 73,16 kpa Wyniki wymiarowania: Wyniki wymiarowania ścian przedstawiono w postaci map zbrojenia. Pokazano wymaganą ilość prętów zbrojeniowych na 1,0 m płyty żelbetowej. ŚCIANA V1 V4 gr. 30 cm

- 28 - Rys. nr 1 Zbrojenie dolne/górne na kierunku X Rys. nr 2 Zbrojenie dolne/górne na kierunku Y ŚCIANA V5 gr. 30 cm

- 29 - Rys. nr 3 Zbrojenie dolne/górne na kierunku X Rys. nr 4 Zbrojenie dolne/górne na kierunku Y 9.0 PLYTA DENNA. Założenia do projektowania: Schemat statyczny płyty dennej: płyta gr. 40 cm na gruncie, krzyżowo zbrojona Obliczenia przeprowadzono w programie ABC Płyta. Klasa ekspozycji XA3

- 30 - Płyta żelbetowa dwukierunkowo zbrojona Średnica zbrojenia głównego: #16 Graniczna szerokość rozwarcia rys a 0,2 mm Graniczna wartość ugięcia L/200 Otulina zbrojenia płyty dennej: a = 5,0 cm. Grunt jako podłoże jednorodne E=27 MPa, ciężar właściwy=20,5kn/m3, liczba Poisson a=0,29 Dane materiałowe: Beton C35/45 f cd = 23,3 MPa f ctd = 1,47 MPa f ctm = 3,2 MPa Cement portlandzki siarczanoodporny HSR Stal zbrojenia głównego klasy A IIIN (B500SP) f yd = 420 MPa f yk = 500 MPa Rys. nr 5 Zdefiniowane podłoże. Wyniki wymiarowania: Wyniki wymiarowania przedstawiono w postaci map zbrojenia. Pokazano wymaganą ilość prętów zbrojeniowych na 1,0 m płyty żelbetowej.

- 31 - Rys. nr 6 Zbrojenie dolne/górne na kierunku X Rys. nr 7 Zbrojenie dolne/górne na kierunku Y

- 32 - Rys. nr 8 Osiadanie płyty dennej. ZBIORNIK RETENCYJNY OSADU 10.0 ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ. ŚCIANA V1. Ciężar 1 mb ściany. NAZWA OBCIĄŻENIA CHARAKT. γ f OBL. JEDN. ściana gr. 25 cm, h = 5,5 m 25*0,25*5,5 = 41,25 1,1 45,375 kn/m PŁYTA DENNA. Obciążenie na 1 m 2 płyty. NAZWA OBCIĄŻENIA CHARAKT. γ f OBL. JEDN. ciężar własny płyty dennej gr. 40 cm 25*0,4 = 10,00 1,1 11,00 kn/m 2 obciążenie ściekami h = 4,9 m 10,8*4,9 = 52,92 1,2 63,504 kn/m 2 ciężar warstwy betonowej max gr. 30 cm 25*0,3 = 7,50 1,3 9,75 kn/m 2 obciążenie ścianą gr. 25 cm 25*0,25*5,5 = 41,25 1,1 45,375 kn/m moment od zamocowania ściany w płycie dennej 228,05 knm/m obciążonej parciem ścieków 228,05 1,2 273,66 knm/m moment od zamocowania ściany w płycie dennej 312,33 knm/m obciążonej parciem gruntu 312,33 1,2 374,90 knm/m PARCIE CIECZY NA ŚCIANY ZBIORNIKA Maksymalny poziom cieczy w komorze zbiornika: h = 5,023 m (obl.) ciężar cieczy g = 10,8 kn/m 3 NAZWA OBCIĄŻENIA γ f JEDN.

- 33 - parcie cieczy na ściany p w na wysokości h = 5,023 5,023*10,8 = CHARAKT. OBL. 54,24 1,2 65,09 kpa PARCIE GRUNTU NA ŚCIANY ZBIORNIKA Obciążenie naziomu: q = 10 kpa ciężar gruntu zasypowego: g = 21 kn/m 3 współczynnik parcia K a = 0,5 NAZWA OBCIĄŻENIA CHARAKT. γ f OBL. parcie gruntu na ściany na wysokości h = 0 10*0,5 = 5,00 1,2 6,00 kpa parcie gruntu na ściany na wysokości h = 5,33 (21*5,33+10)*0,5 = 11.0 ŚCIANY ŻELBETOWE V1. Założenia do projektowania: Schemat statyczny: V1 płyta/powłoka zamocowana w płycie dennej Obliczenia przeprowadzono w programie ABC Płyta. Klasa ekspozycji XA3 Średnica zbrojenia głównego: #16 Graniczna szerokość rozwarcia rys a 0,2 mm Graniczna wartość ugięcia L/200 Otulina zbrojenia: a = 5,0 cm. Dane materiałowe: Beton C35/45 f cd = 23,3 MPa f ctd = 1,47 MPa f ctm = 3,2 MPa Cement portlandzki siarczanoodporny HSR Stal zbrojenia głównego klasy A IIIN (B500SP) f yd = 420 MPa f yk = 500 MPa Wyniki wymiarowania: Zaprojektowano ścianę V1 o grubości 25,0 cm. Zbrojenie krzyżowo prętem #16 w rozstawie co 10,0 cm. 12.0 PLYTA DENNA. JEDN. 60,97 1,2 73,16 kpa Założenia do projektowania: Schemat statyczny płyty dennej: płyta gr. 40 cm na gruncie, krzyżowo zbrojona Obliczenia przeprowadzono w programie ABC Płyta. Klasa ekspozycji XA3 Płyta żelbetowa dwukierunkowo zbrojona Średnica zbrojenia głównego: #16 Graniczna szerokość rozwarcia rys a 0,2 mm Graniczna wartość ugięcia L/200 Otulina zbrojenia płyty dennej: a = 5,0 cm. Grunt jako podłoże jednorodne E=27 MPa, ciężar właściwy=20,5kn/m3, liczba Poisson a=0,29

- 34 - Dane materiałowe: Beton C35/45 f cd = 23,3 MPa f ctd = 1,47 MPa f ctm = 3,2 MPa Cement portlandzki siarczanoodporny HSR Stal zbrojenia głównego klasy A IIIN (B500SP) f yd = 420 MPa f yk = 500 MPa Rys. nr 1 Zdefiniowane podłoże Wyniki wymiarowania: Wyniki wymiarowania przedstawiono w postaci map zbrojenia. Pokazano wymaganą ilość prętów zbrojeniowych na 1,0 m płyty żelbetowej.

- 35 - Rys. nr 2 Zbrojenie dolne/górne na kierunku R/X Rys. nr 3 Zbrojenie dolne/górne na kierunku O/Y

- 36 - Rys. nr 4 Osiadanie płyty dennej. KOMORA ZASUW 13.0 ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ. ŚCIANA V1, V2, V3, V4. Ciężar 1 mb ściany. ściana gr. 25 cm, h = 3,0 cm NAZWA OBCIĄŻENIA CHARAKT. γ f OBL. JEDN. 25*0,25*3,00 = 18,750 1,1 20,625 kn/m Obciążenie ze stropu. NAZWA OBCIĄŻENIA max obciążenie ściany stropem gr. 20 cm 7,96*0,5*4,25 = CHARAKT. γ f OBL. JEDN. 16,915 1,22 20,698 kn/m PŁYTA STROPOWA. Obciążenie na 1 m 2 płyty. NAZWA OBCIĄŻENIA CHARAKT. γ f OBL. JEDN. ciężar własny płyty stropowej gr. 20 cm 25*0,2 = 5,00 1,1 5,50 kn/m 2 obciążenie śniegiem 1,2*0,8 = 0,96 1,5 1,44 kn/m 2 obciążenie zmienne 2,0 = 2,00 1,4 2,80 kn/m 2 PŁYTA DENNA. Obciążenie na 1 m 2 płyty. NAZWA OBCIĄŻENIA CHARAKT. γ f OBL. JEDN.

- 37 - ciężar własny płyty dennej gr. 30 cm 25*0,3 = 7,50 1,1 8,25 kn/m 2 obciążenie zmienne + obciążenie urządzeniami 5,0 = 5,00 1,3 6,50 kn/m 2 Obciążenie ścianą gr. 25 cm PARCIE GRUNTU NA ŚCIANY ZBIORNIKA Obciążenie naziomu: q = 10 kpa ciężar gruntu zasypowego: g = 21 kn/m 3 współczynnik parcia K a = 0,5 NAZWA OBCIĄŻENIA 25*0,25*3,00 = 18,750 1,1 20,625 kn/m CHARAKT. γ f OBL. parcie gruntu na ściany na wysokości h = 0 10*0,5 = 5 1,2 6,0 kpa parcie gruntu na ściany na wysokości h = 2,95 (21*2,95+10)*0,5 = 14.0 ŚCIANY ŻELBETOWE. Założenia do projektowania: Obliczenia przeprowadzono w programie RM Win Klasa ekspozycji XD2 Płyta żelbetowa dwukierunkowo zbrojona Średnica zbrojenia głównego: #12 Graniczna szerokość rozwarcia rys a 0,2 mm Graniczna wartość ugięcia L/200 Otulina zbrojenia: a = 5,0 cm. Dane materiałowe: Beton C30/37 f cd = 20,0 MPa f ctd = 1,33 MPa f ctm = 2,9 MPa Stal zbrojenia głównego klasy A IIIN (B500SP) f yd = 420 MPa f yk = 500 MPa Wyniki wymiarowania: JEDN. 35,98 1,2 43,18 kpa 5 12 25,0 5 12 100,0 Wymiary przekroju [cm]: h=25,0, b=100,0, Zbrojenie główne: A s1 +A s2 =11,31 cm 2, ρ=100 (A s1 +A s2 )/A c =100 11,31/2500=0,45 %, J sx =538 cm 4, J sy =11148 cm 4, Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: Momenty zginające: M x = -29,86 knm, Siły poprzeczne: V y = -5,61 kn, Siła osiowa: N = -0,00 kn = N Sd,.

- 38 - Zbrojenie wymagane: Obliczenia wykonano przy założeniu maksymalnego wykorzystania nośności strefy ściskanej betonu (ξ lim =0,625). h d a1 zc Fc Fs1 25 100,0 Wielkości obliczeniowe: N Sd =-1,56 kn, M Sd = (M Sdx 2 + M Sdy 2 ) = (-30,59 2 +0,00 2 ) =30,59 knm f cd =20,0 MPa, f yd =420 MPa =f td, Zbrojenie rozciągane (ε s1 =8,10 ): A s1 =3,87 cm 2 (4 12 = 4,52 cm 2 ), Dodatkowe zbrojenie ściskane nie jest obliczeniowo wymagane. A s =A s1 +A s2 =3,87 cm 2, ρ=100 A s /A c = 100 3,87/2500=0,15 % Wielkości geometryczne [cm]: h=25,0, d=19,4, x=2,0 (ξ=0,105), a 1 =5,6, a c =0,7, z c =18,7, A cc =205 cm 2, ε c =-0,96, ε s1 =8,10, Wielkości statyczne [kn, knm]: F c = -164,30, F s1 = 162,74, M c = 19,36, M s1 = 11,23, Warunki równowagi wewnętrznej: F c +F s1 =-164,30+(162,74)=-1,56 kn (N Sd =-1,56 kn) M c +M s1 =19,36+(11,23)=30,59 knm (M Sd =30,59 knm) Długości wyboczeniowe pręta: przy wyboczeniu w płaszczyźnie układu: podatności węzłów ustalone według załącznika C normy, współczynnik β obliczono jak dla pręta swobodnego ze wzoru (C.1) l o = β l col, l col =3,250 m, podatności węzłów: κ a =1,000 k A =(1/κ a -1)=0,000, ę b =1,000 k B =(1/κ b -1)=0,000, β=1,000 l o =1,000 3,250 = 3,250 m przy wyboczeniu w płaszczyźnie prostopadłej do płaszczyzny układu: podatności węzłów ustalone według załącznika C normy, współczynnik β obliczono jak dla pręta swobodnego: ze wzoru (C.1) l o = β l col, l col =3,250 m, podatności węzłów: κ a =1,000 k A =(1/κ a -1)=0,000, ę b =1,000 k B =(1/κ b -1)=0,000, β=1,000 l o = 1,000 3,250 = 3,250 m Nośność przekroju prostopadłego:

- 39 - h d zc a1 5 12 Fc Fs1 5 12 100,0 25 Wielkości obliczeniowe: N Sd =-1,56 kn, M Sd = (M Sdx 2 + M Sdy 2 ) = (-30,59 2 +0,00 2 ) =30,59 knm f cd =20,0 MPa, f yd =420 MPa =f td, Zbrojenie rozciągane: A s1 =11,31 cm 2, A s =A s1 +A s2 =11,31 cm 2, ρ=100 A s /A c = 100 11,31/2500=0,45 % Wielkości geometryczne [cm]: h=25,0, d=18,4, x=4,2 (ξ=0,229), a 1 =6,6, a c =1,5, z c =16,9, A cc =445 cm 2, ε c =-0,44, ε s1 =1,48, Wielkości statyczne [kn, knm]: F c = -181,55, F s1 = 179,99, M c = 19,95, M s1 = 10,65, Warunek stanu granicznego nośności: M Rd = 51,18 knm > M Sd =M c +M s1 =19,95+(10,65)=30,59 knm 15.0 PŁYTA STROPOWA I DENNA. Założenia do projektowania: Schemat statyczny płyty dennej: płyta gr. 30 cm na gruncie, krzyżowo zbrojona Schemat statyczny płyty stropowej: płyta gr. 20 cm krzyżowo zbrojona Obliczenia przeprowadzono w programie ABC Płyta. Klasa ekspozycji XD2 Płyta żelbetowa dwukierunkowo zbrojona Średnica zbrojenia głównego: #12 Graniczna szerokość rozwarcia rys a 0,2 mm Graniczna wartość ugięcia L/200 Otulina zbrojenia płyty dennej: a = 5,0 cm. Otulina zbrojenia płyty stropowej: a = 3,0 cm. Grunt jako podłoże jednorodne E=27 MPa, ciężar właściwy=20,5kn/m3, liczba Poisson a=0,29

- 40 - Rys. nr 1 Zdefiniowane podłoże. Dane materiałowe: Beton C30/37 f cd = 20,0 MPa f ctd = 1,33 MPa f ctm = 2,9 MPa Stal zbrojenia głównego klasy A IIIN (B500SP) f yd = 420 MPa f yk = 500 MPa Wyniki wymiarowania: Wyniki wymiarowania przedstawiono w postaci map zbrojenia. Pokazano wymaganą ilość prętów zbrojeniowych na 1,0 m płyty żelbetowej. PŁYTA DENNA GR. 30 CM

- 41 - Rys. nr 2 Zbrojenie dolne/górne na kierunku X Rys. nr 3 Zbrojenie dolne/górne na kierunku Y

- 42 - Rys. nr 4 Osiadanie płyty dennej PŁYTA STROPOWA GR. 20 CM Rys. nr 5 Zbrojenie dolne na kierunku X/Y

- 43 - Rys. nr 6 Ugięcie płyty stropowej. HYDROFORNIA 16.0 ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ. ŚCIANA V1. Ciężar 1 mb ściany. NAZWA OBCIĄŻENIA CHARAKT. γ f OBL. JEDN. ściana gr. 30 cm, h = 4,60 m 25*0,3*4,6 = 34,50 1,1 37,95 kn/m ŚCIANA V2. Ciężar 1 mb ściany. NAZWA OBCIĄŻENIA CHARAKT. γ f OBL. JEDN. ściana gr. 25 cm, h = 2,10 m 25*0,25*2,1 = 13,125 1,1 14,438 kn/m PŁYTA STROPOWA. Obciążenie na 1 m 2 płyty. NAZWA OBCIĄŻENIA CHARAKT. γ f OBL. JEDN. ciężar własny płyty stropowej gr. 20 cm 25*0,2 = 5,00 1,1 5,50 kn/m 2 obciążenie śniegiem 1,2*0,8 = 0,96 1,5 1,44 kn/m 2 obciążenie zmienne 2,0 = 2,00 1,4 2,80 kn/m 2 PŁYTA DENNA. Obciążenie na 1 m 2 płyty. NAZWA OBCIĄŻENIA CHARAKT. γ f OBL. JEDN. ciężar własny płyty dennej gr. 40 cm 25*0,4 = 10,00 1,1 14,00 kn/m 2 obciążenie cieczą h = 2,5 m 10,8*2,5 = 27,00 1,2 32,40 kn/m 2

- 44 - obciążenie zmienne 2,0 = 2,00 1,4 2,80 kn/m 2 PARCIE CIECZY NA ŚCIANY ZBIORNIKA Maksymalny poziom cieczy w komorze zbiornika: h = 2,5 m ciężar cieczy g = 10,8 kn/m 3 NAZWA OBCIĄŻENIA CHARAKT. γ f OBL. parcie cieczy na ściany p w 2,5*10,8 = 27,00 1,2 32,40 kpa PARCIE GRUNTU NA ŚCIANY ZBIORNIKA Obciążenie naziomu: q = 10 kpa ciężar gruntu zasypowego: g = 21 kn/m 3 współczynnik parcia K a = 0,5 NAZWA OBCIĄŻENIA CHARAKT. γ f OBL. parcie gruntu na ściany na wysokości h = 0 10*0,5 = 5 1,2 6,0 kpa parcie gruntu na ściany na wysokości h = 1,8 (21*1,8+10)*0,5 = parcie gruntu na ściany na wysokości h = 4,5 (21*4,5+10)*0,5 = 17.0 ŚCIANY ŻELBETOWE V1, V2. Założenia do projektowania: Schemat statyczny: V1 płyta zamocowana na trzech krawędziach, V2 wspornik Obliczenia przeprowadzono w programie RM Win i ABC Płyta. Klasa ekspozycji XD2 Płyta żelbetowa dwukierunkowo zbrojona Średnica zbrojenia głównego: #16, #12 Graniczna szerokość rozwarcia rys a 0,2 mm Graniczna wartość ugięcia L/200 Otulina zbrojenia: a = 5,0 cm. Dane materiałowe: Beton C30/37 f cd = 20,0 MPa f ctd = 1,33 MPa f ctm = 2,9 MPa Stal zbrojenia głównego klasy A IIIN (B500SP) f yd = 420 MPa f yk = 500 MPa JEDN. JEDN. 23,90 1,2 28,68 kpa 52,25 1,2 62,70 kpa Wyniki wymiarowania: Wyniki wymiarowania ściany V1 przedstawiono w postaci map zbrojenia. Pokazano wymaganą ilość prętów zbrojeniowych na 1,0 m płyty żelbetowej. ŚCIANA V1 gr. 30 cm

- 45 - Rys. nr 1 Zbrojenie dolne/górne na kierunku X Rys. nr 1 Zbrojenie dolne/górne na kierunku Y ŚCIANA V2 gr. 25 cm

- 46-5 12 25,0 5 12 100,0 Wymiary przekroju [cm]: h=25,0, b=100,0 Cechy materiałowe dla sytuacji stałej lub przejściowej Cechy geometryczne przekroju betonowego: A c =2500 cm 2, J cx =130208 cm 4, J cy =2083333 cm 4 Zbrojenie główne: A s1 +A s2 =11,31 cm 2, ρ=100 (A s1 +A s2 )/A c =100 11,31/2500=0,45 % J sx =538 cm 4, J sy =11148 cm 4 Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: Momenty zginające: M x = 23,53 knm Siły poprzeczne: V y = 32,60 kn Siła osiowa: N = -35,13 kn Uwzględnienie smukłości pręta: - w płaszczyźnie ustroju: e ey = M x /N = (23,53)/(-35,13)=-0,670 m, M Sdx = η x (e ay + e ey ) N = 1,029 (-0,020-0,670) (-35,13) = 24,94 knm Zbrojnie wymagane: Obliczenia wykonano: - przy założeniu maksymalnego wykorzystania nośności strefy ściskanej betonu (ξ lim =0,625). h d a1 zc Fs1 Fc 25 100,0 Wielkości obliczeniowe: N Sd =-35,13 kn, M Sd = (M Sdx 2 + M Sdy 2 ) = (24,94 2 +0,00 2 ) =24,94 knm f cd =17,0 MPa, f yd =420 MPa =f td, Zbrojenie rozciągane (ε s1 =8,10 ): A s1 =2,65 cm 2 < min A s1 =2,91 cm 2, przyjęto A s1 =2,91 cm 2, (3 12 = 3,39 cm 2 ) Dodatkowe zbrojenie ściskane nie jest obliczeniowo wymagane. A s =A s1 +A s2 =2,65 cm 2, ρ=100 A s /A c = 100 2,65/2500=0,11 % Wielkości geometryczne [cm]: h=25,0, d=19,4, x=2,1 (ξ=0,108) a 1 =5,6, a c =0,7, z c =18,7, A cc =210 cm 2 ε c =-0,98, ε s1 =8,10 Wielkości statyczne [kn, knm]:

- 47 - F c = -146,61, F s1 = 111,49 M c = 17,25, M s1 = 7,69 Warunki równowagi wewnętrznej: F c +F s1 =-146,61+(111,49)=-35,13 kn (N Sd =-35,13 kn) M c +M s1 =17,25+(7,69)=24,94 knm (M Sd =24,94 knm) Długości wyboczeniowe przy wyboczeniu w płaszczyźnie układu: podatności węzłów ustalone według załącznika C normy, współczynnik β obliczono jak dla pręta jednostronnie zamocowanego w układzie przesuwnym ze wzoru (C.1) l o = β l col, l col =2,150 m, podatności węzłów: κ a =0,000 k A =(1/κ a -1)=, κ b =1,000 k B =(1/κ b -1)=0,000, β=2+1/(3k) = 2+1/(3 ) l o = 2,000 2,150 = 4,300 m Nośność przekroju prostopadłego 5 12 Fs1 h a1zc d 25 Fc 5 12 100,0 Wielkości obliczeniowe: N Sd =-35,13 kn, M Sd = (M Sdx 2 + M Sdy 2 ) = (24,94 2 +0,00 2 ) =24,94 knm f cd =17,0 MPa, f yd =420 MPa =f td, Zbrojenie rozciągane: A s1 =11,31 cm 2, A s =A s1 +A s2 =11,31 cm 2, ρ=100 A s /A c = 100 11,31/2500=0,45 % Wielkości geometryczne [cm]: h=25,0, d=19,0, x=5,1 (ξ=0,267), a 1 =6,0, a c =1,8, z c =17,2, A cc =518 cm 2, ε c =-0,38, ε s1 =1,05, Wielkości statyczne [kn, knm]: F c = -157,88, F s1 = 122,75, M c = 16,96, M s1 = 7,98, Warunek stanu granicznego nośności: N Rd = -80,60 kn > N Sd =F c +F s1 =-157,88+(122,75)=-35,13 kn 18.0 PLYTA STROPOWA I DENNA. Założenia do projektowania: Schemat statyczny płyty dennej: płyta gr. 40 cm na gruncie, krzyżowo zbrojona Schemat statyczny płyty stropowej: płyta gr. 20 cm krzyżowo zbrojona Obliczenia przeprowadzono w programie ABC Płyta. Klasa ekspozycji XD2 Płyta żelbetowa dwukierunkowo zbrojona Średnica zbrojenia głównego: #16, #12 Graniczna szerokość rozwarcia rys a 0,2 mm Graniczna wartość ugięcia L/200 Otulina zbrojenia płyty dennej: a = 5,0 cm. Otulina zbrojenia płyty stropowej: a = 3,0 cm. Grunt jako podłoże jednorodne E=27 MPa, ciężar właściwy=20,5kn/m3, liczba Poisson a=0,29

- 48 - Dane materiałowe: Beton C30/37 f cd = 20,0 MPa f ctd = 1,33 MPa f ctm = 2,9 MPa Stal zbrojenia głównego klasy A IIIN (B500SP) f yd = 420 MPa f yk = 500 MPa Wyniki wymiarowania: Wyniki wymiarowania przedstawiono w postaci map zbrojenia. Pokazano wymaganą ilość prętów zbrojeniowych na 1,0 m płyty żelbetowej. Rys. nr 3 Zbrojenie dolne/górne na kierunku X

- 49 - Rys. nr 4 Zbrojenie dolne/górne na kierunku Y 19.0 SCHODY ŻELBETOWE. Parametry schodów żelbetowych: Grubość płyty biegowej i spocznikowej: h = 0,16 m Pochylenie płyty: tgα = 20/25 = 0,8 α = 38,66 0, cosα = 0,78 Dane materiałowe: Beton C30/37 f cd = 20,0 MPa f ctd = 1,33 MPa f ctm = 2,9 MPa Stal zbrojenia głównego klasy A II (18G2A) f yd = 310 MPa f yk = 355 MPa Stal na strzemiona, zbrojenie rozdzielcze klasy A 0 (St0S) Założenia do projektowania: Obliczenia przeprowadzono w programie RM-Win i ABC Płyta. Średnica zbrojenia głównego: #12 Średnica strzemion, zbrojenia rozdzielczego: φ6 Otulina zbrojenia: a = 3,0 cm. Zestawienie obciążeń na płytę biegową: NAZWA OBCIĄŻENIA OBC.CHAR. γ f OBC.OBL. JEDN. płyta schodowa gr.16 cm 0,16*25/cosα = 5,12 1,1 5,63 kn/m stopnie 0,5*0,2*23 = 2,30 1,1 2,53 kn/m OBCIĄŻENIA STAŁE 7,42 1,1 8,16 kn/m obciążenie zmienne 3,00 1,3 3,90 kn/m SUMA 10,42 1,16 12,06 kn/m

- 50 - Zestawienie obciążeń na płytę spocznikową: NAZWA OBCIĄŻENIA OBC.CHAR. γ f OBC.OBL. JEDN. płyta schodowa gr.16 cm 0,16*25 = 4,00 1,1 4,40 kn/m OBCIĄŻENIA STAŁE 4,00 1,1 4,40 kn/m obciążenie zmienne 3,00 1,3 3,90 kn/m SUMA 7,00 1,19 8,30 kn/m Obliczenie płyty biegowej obciążającej drugi bieg: Rozpiętość płyty biegowej: l = 4,2 m Rozpiętość efektywna płyty biegowej: l eff = 4,41 m Moment zginający: M = 29,33 knm Wysokość efektywna przekroju: d = 0,13 m Grubość otuliny: a = 0,03 m A s1 = 0,00079 m 2 A s1,min = 0,0002 m 2 Przyjęto 10# 12 o A s1 = 11,3 cm 2 #12 co 10 cm. obciążenie przypadające na drugi bieg 13,36 1,2 15,47 kn/m Obliczenie płyty biegowej obciążonej biegiem pierwszym: Wyniki wymiarowania przedstawiono w postaci map zbrojenia. Pokazano wymaganą ilość prętów zbrojeniowych na 1,0 m płyty żelbetowej. Rys. nr 5 Zbrojenie dolne na kierunku X ZBIORNIK AWARYJNY

- 51-20.0 ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ. ŚCIANA V1. Ciężar 1 mb ściany. NAZWA OBCIĄŻENIA CHARAKT. γ f OBL. JEDN. ściana gr. 25 cm, hmax = 135 cm 25*0,25*1,35 = 8,438 1,1 9,281 kn/m ŚCIANA V2. Ciężar 1 mb ściany. NAZWA OBCIĄŻENIA CHARAKT. γ f OBL. JEDN. ściana gr. 25 cm, hmax = 94,5 cm 25*0,25*0,945 = 5,906 1,1 6,497 kn/m ŚCIANA V3. Ciężar 1 mb ściany. NAZWA OBCIĄŻENIA CHARAKT. γ f OBL. JEDN. ściana gr. 25 cm, hmax = 75,5 cm 25*0,25*0,755 = 4,719 1,1 5,191 kn/m ŚCIANA V4, V5. Ciężar 1 mb ściany. NAZWA OBCIĄŻENIA CHARAKT. γ f OBL. JEDN. ściana gr. 25 cm, h = 233 cm 25*0,25*2,33 = 14,563 1,1 16,019 kn/m ŚCIANA V6. Ciężar 1 mb ściany. NAZWA OBCIĄŻENIA CHARAKT. γ f OBL. JEDN. ściana gr. 40 cm, h = 110 cm 25*0,4*1,10 = 11,000 1,1 12,100 kn/m ŚCIANA V7. Ciężar 1 mb ściany. NAZWA OBCIĄŻENIA CHARAKT. γ f OBL. JEDN. ściana gr. 40 cm, h = 520 cm 25*0,4*5,20 = 52,000 1,1 57,200 kn/m ŚCIANA V8. Ciężar 1 mb ściany. NAZWA OBCIĄŻENIA CHARAKT. γ f OBL. JEDN. ściana gr. 25 cm, h = 255 cm 25*0,25*2,55 = 15,938 1,1 17,531 kn/m PŁYTA DENNA. Obciążenie na 1 m 2 płyty. NAZWA OBCIĄŻENIA CHARAKT. γ f OBL. JEDN. ciężar własny płyty dennej gr. 40 cm 25*0,4 = 10,00 1,1 11,00 kn/m 2 ciężar własny płyty dennej gr. 25 cm 25*0,25 = 6,25 1,1 6,875 kn/m 2 ciężar ścieków, h = ~470 cm 10,8*4,70 = 50,760 1,2 60,912 kn/m 2 PŁYTA STROPOWA. Obciążenie na 1 m 2 płyty. NAZWA OBCIĄŻENIA CHARAKT. γ f OBL. JEDN. ciężar własny płyty dennej gr. 15 cm 25*0,15 = 3,75 1,1 4,125 kn/m 2 obciążenie śniegiem 1,2*0,8= 0,960 1,5 1,440 kn/m 2 obciążenie zmienne 2,0 = 2,000 1,4 2,800 kn/m 2 PARCIE CIECZY NA ŚCIANY ZBIORNIKA

- 52 - ciężar cieczy g = 10,8 kn/m 3 NAZWA OBCIĄŻENIA CHARAKT. γ f OBL. parcie cieczy na ściany p w h = 2,39 m 2,39*10,8 = 25,79 1,2 30,95 kpa parcie cieczy na ściany p w h = 4,82 m 4,82*10,8 = 52,03 1,2 62,44 kpa PARCIE GRUNTU NA ŚCIANY ZBIORNIKA Obciążenie naziomu: q = 10 kpa ciężar gruntu zasypowego: g = 21 kn/m 3 współczynnik parcia K a = 0,5 NAZWA OBCIĄŻENIA CHARAKT. γ f OBL. parcie gruntu na ściany na wysokości h = 0 10*0,5 = 5,00 1,2 6,00 kpa parcie gruntu na ściany na wysokości h = 4,2 (21*4,2+10)*0,5 = parcie gruntu na ściany na wysokości h = 5,74 (21*5,74+10)*0,5 = 21.0 ŚCIANY ŻELBETOWE. JEDN. JEDN. 49,13 1,2 58,96 kpa 65,27 1,2 78,32 kpa Założenia do projektowania: Schemat statyczny: płyta zamocowana na trzech krawędziach, przy dylatacji płyta zamocowana na dwóch krawędziach lub wspornik Obliczenia przeprowadzono w programie ABC Płyta, RM - Win. Klasa ekspozycji XD2 Płyta żelbetowa dwukierunkowo zbrojona Średnica zbrojenia głównego: #20, #16, #12 Graniczna szerokość rozwarcia rys a 0,2 mm Graniczna wartość ugięcia L/200 Otulina zbrojenia: a = 5,0 cm. Dane materiałowe: Beton C30/37 f cd = 20,0 MPa f ctd = 1,33 MPa f ctm = 2,9 MPa Stal zbrojenia głównego klasy A IIIN (B500SP) f yd = 420 MPa f yk = 500 MPa Wyniki wymiarowania: ŚCIANA V4, V5 5 12 25,0 5 12 100,0 Wymiary przekroju [cm]: h=25,0, b=100,0, Zbrojenie główne:

- 53 - A s1 +A s2 =11,31 cm 2, ρ=100 (A s1 +A s2 )/A c =100 11,31/2500=0,45 %, J sx =538 cm 4, J sy =11148 cm 4, Siły przekrojowe: Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: Momenty zginające: M x = 29,47 knm, Siły poprzeczne: V y = 37,0 kn, Siła osiowa: N = -15,77 kn Uwzględnienie smukłości pręta: - w płaszczyźnie ustroju: e ey = M x /N = (29,47)/(-15,77)=-1,869 m, M Sdx = η x (e ay + e ey ) N = 1,018 (-0,020-1,869) (-15,77) = 30,33 knm,. Zbrojenie wymagane: Obliczenia wykonano: - przy założeniu maksymalnego wykorzystania nośności strefy ściskanej betonu (ξ lim =0,625). h d a1zc Fs1 Fc 25 100,0 Wielkości obliczeniowe: N Sd =-15,77 kn, M Sd = (M Sdx 2 + M Sdy 2 ) = (30,33 2 +0,00 2 ) =30,33 knm f cd =17,0 MPa, f yd =420 MPa =f td, Zbrojenie rozciągane (ε s1 =6,20 ): A s1 =3,66 cm 2 (4 12 = 4,52 cm 2 ), Dodatkowe zbrojenie ściskane nie jest obliczeniowo wymagane. A s =A s1 +A s2 =3,66 cm 2, ρ=100 A s /A c = 100 3,66/2500=0,15 % Wielkości geometryczne [cm]: h=25,0, d=19,4, x=2,5 (ξ=0,131), a 1 =5,6, a c =0,9, z c =18,5, A cc =253 cm 2, ε c =-0,93, ε s1 =6,20, Wielkości statyczne [kn, knm]: F c = -169,65, F s1 = 153,88, M c = 19,71, M s1 = 10,62, Warunki równowagi wewnętrznej: F c +F s1 =-169,65+(153,88)=-15,77 kn (N Sd =-15,77 kn) M c +M s1 =19,71+(10,62)=30,33 knm (M Sd =30,33 knm) Długości wyboczeniowe pręta: - przy wyboczeniu w płaszczyźnie układu: podatności węzłów ustalone według załącznika C normy, współczynnik β obliczono jak dla pręta jednostronnie zamocowanego w układzie przesuwnym ze wzoru (C.1) l o = β l col, l col =2,390 m, podatności węzłów: κ a =0,000 k A =(1/κ a -1)=, κ b =1,000 k B =(1/κ b -1)=0,000, β=2+1/(3k) = 2+1/(3 ) l o = 2,000 2,390 = 4,780 m - przy wyboczeniu w płaszczyźnie prostopadłej do płaszczyzny układu: podatności węzłów ustalone według załącznika C normy, współczynnik β obliczono jak dla pręta swobodnego: ze wzoru (C.1) l o = β l col, l col =2,390 m, podatności węzłów: κ a =1,000 k A =(1/κ a -1)=0,000, ę b =1,000 k B =(1/κ b -1)=0,000,

- 54 - β=1,000 l o = 1,000 2,390 = 2,390 m Nośność przekroju prostopadłego: 5 12 Fs1 h a1zc d 25 Fc 5 12 100,0 Wielkości obliczeniowe: N Sd =-15,77 kn, M Sd = (M Sdx 2 + M Sdy 2 ) = (30,33 2 +0,00 2 ) =30,33 knm f cd =17,0 MPa, f yd =420 MPa =f td, Zbrojenie rozciągane: A s1 =11,31 cm 2, A s =A s1 +A s2 =11,31 cm 2, ρ=100 A s /A c = 100 11,31/2500=0,45 % Wielkości geometryczne [cm]: h=25,0, d=18,8, x=4,7 (ξ=0,253), a 1 =6,2, a c =1,7, z c =17,1, A cc =490 cm 2, ε c =-0,48, ε s1 =1,41, Wielkości statyczne [kn, knm]: F c = -183,15, F s1 = 167,38, M c = 19,84, M s1 = 10,49, Warunek stanu granicznego nośności: N Rd = -27,22 kn > N Sd =F c +F s1 =-183,15+(167,38)=-15,77 kn Zarysowanie Położenie przekroju: x = 0,000 m Siły przekrojowe: M Sd = -24,56 knm N Sd = -14,34 kn e = 173,3 cm V Sd = 30,83 kn Wymiary przekroju: b w = 100,0 cm d = h - a 1 = 25,0-5,6 = 19,4 cm A c = 2500 cm 2 W c = 10417 cm 3 Minimalne zbrojenie: Wymagane pole zbrojenia rozciąganego dla zginania, przy naprężeniach wywołanych przyczynami zewnętrznymi, wynosi: A s = k c k f ct,eff A ct / σ s,lim = 0,4 1,0 2,9 1250 / 280 = 5,18 cm 2 A s1 = 5,65 > 5,18 = A s Zarysowanie: M cr = f ctm W c = 2,9 10417 10-3 = 30,21 knm N cr = f e / W c ctm 1/ A c = 2,9 173,3/10416,67-1/2500,00 10-1 = -17,86 kn N Sd = 14,34 < 17,86 = N cr Przekrój niezarysowany. Szerokość rozwarcia rysy ukośnej: Rysy ukośne nie występują. Ugięcia Ugięcia wyznaczono dla charakterystycznych obciążeń długotrwałych.

- 55 - Współczynniki pełzania dla obciążeń długotrwałych przyjęto równy φ(t,t o ) = 2,00. E c,eff = E cm 1+ φ(t, t o ) = 32000 = 10667 MPa 1 + 2,00 Moment rysujący: M cr = f ctm W c = 2,9 10417 10-3 = 30,21 knm Całkowity moment zginający M Sd = -24,56 kn nie powoduje zarysowania przekroju. Sztywność dla długotrwałego działania obciążeń długotrwałych: Sztywność na zginanie wyznaczona dla momentu M Sd = -24,56 knm. Wielkości geometryczne przekroju: x I = 12,5 cm I I = 140304 cm 4 B = E c,eff I I = 10667 140304 10-5 = 14966 knm 2 Ugięcie w punkcie o współrzędnej x = 2,390 m, wyznaczone poprzez całkowanie funkcji krzywizny osi pręta (1/ρ) z uwzględnieniem zmiany sztywności wzdłuż osi elementu, wynosi: a = a,d = 1,9 mm a = 1,9 < 15,9 = a lim ŚCIANA V7 Wyniki wymiarowania ścian przedstawiono w postaci map zbrojenia dla maksymalnie wytężonych ścian. Pokazano wymaganą ilość prętów zbrojeniowych na 1,0 m płyty żelbetowej. Rys. nr 1 Zbrojenie dolne/górne na kierunku X