Obciążenia konstrukcji dachu Tablica 1. Pokrycie dachu Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f k d Obc. obl. kn/m 2 1. Blachodachówka 0,10 1,20 -- 0,12 2. Łaty i kontrłaty [0,100kN/m2] 0,10 1,10 -- 0,11 Σ: 0,20 1,15 -- 0,23 Tablica 2. Ocieplenie dachu Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 1. Wełna mineralna w płytach półtwardych grub. 23 cm [1,0kN/m3 0,23m] 2. Płyta G-K 18mm na ruszcie systemowym [0,250kN/m2] γ f k d Obc. obl. kn/m 2 0,23 1,20 -- 0,28 0,25 1,20 -- 0,30 Σ: 0,48 1,21 -- 0,58 Obciążenie śniegiem wg PN-80/B-02010/Az1 / Z1-1 1,584 1,056 S [kn/m 2 ] 38,0 38,0 Połać bardziej obciążona: - Dach dwuspadowy - Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu: - strefa obciążenia śniegiem 3; A = 300 m n.p.m. Q k = 0,006 A - 0,6 = 1,200 kn/m 2 - Współczynnik kształtu dachu: nachylenie połaci α = 38,0 o C 2 = 1,2 (60 o -α)/30 0 = 1,2 (60 o -38,0 o )/30 o = 0,880 Obciążenie charakterystyczne dachu: S k = Q k C = 1,200 0,880 = 1,056 kn/m 2 Obciążenie obliczeniowe: S = S k γ f = 1,056 1,5 = 1,584 kn/m 2 16

Obciążenie wiatrem wg PN-B-02011:1977/Az1 / Z1-3 wariant I wariant II p [kn/m 2 ] kierunek wiatru -0,073-0,324 0,300-0,324 38,0 H=10,0 38,0 H=10,0 B=11,5 B=11,5 - Dach dwuspadowy, kąt nachylenia połaci α = 38,0 o - Charakterystyczne ciśnienie prędkości wiatru: - strefa obciążenia wiatrem I; H = 300 m n.p.m. q k = 300 Pa - Współczynnik ekspozycji: rodzaj terenu: A; z = H = 10,0 m C e (z) = 0,5+0,05 10,0 = 1,00 - Współczynnik działania porywów wiatru: β = 1,80 Połać nawietrzna - wariant I: - Współczynnik ciśnienia zewnętrznego: C z = -0,045 (40 o -α) = -0,045 (40 o -38,0 o ) = -0,090 - Współczynnik aerodynamiczny C: C = C z - C w = -0,090-0 = -0,090 Obciążenie charakterystyczne: p k = q k C e C β = 0,300 1,00 (-0,090) 1,80 = -0,049 kn/m 2 Obciążenie obliczeniowe: p = p k γ f = (-0,049) 1,5 = -0,073 kn/m 2 Połać nawietrzna - wariant II: - Współczynnik ciśnienia zewnętrznego: C z = 0,015 α - 0,2 = 0,015 38,0 o - 0,2 = 0,370 - Współczynnik aerodynamiczny C: C = C z - C w = 0,370-0 = 0,370 Obciążenie charakterystyczne: p k = q k C e C β = 0,300 1,00 0,370 1,80 = 0,200 kn/m 2 Obciążenie obliczeniowe: p = p k γ f = 0,200 1,5 = 0,300 kn/m 2 Połać zawietrzna: - Współczynnik ciśnienia zewnętrznego: C z = -0,4 - Współczynnik aerodynamiczny C: C = C z - C w = -0,4-0 = -0,4 Obciążenie charakterystyczne: p k = q k C e C β = 0,300 1,00 (-0,4) 1,80 = -0,216 kn/m 2 Obciążenie obliczeniowe: p = p k γ f = (-0,216) 1,5 = -0,324 kn/m 2 17

Tablica 3. Obciążenia stałe na strop k Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f d kn/m 2 1. Lastrico (terazzo) grub. 2 cm [22,0kN/m3 0,02m] 0,44 1,20 -- 0,53 2. Warstwa cementowa na siatce metalowej grub. 4 0,96 1,30 -- 1,25 cm [24,0kN/m3 0,04m] 3. Styropian grub. 2 cm [0,45kN/m3 0,02m] 0,01 1,20 -- 0,01 4. Warstwa cementowo-wapienna grub. 1,5 cm 0,29 1,30 -- 0,38 [19,0kN/m3 0,015m] 5. Zabudowa GK 0,20 1,20 -- 0,24 Σ: 1,90 1,27 -- 2,41 Tablica 4. Obciążenia użytkowe k Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f d kn/m 2 1. Obciążenie zmienne (wszelkie pokoje biurowe, poddasza użytkowane jako magazyny lub kondygnacje techniczne.) [2,0kN/m2] 2,00 1,30 0,50 2,60 Σ: 2,00 1,30 -- 2,60 5.3. Obliczenia głównych elementów konstrukcyjnych Więźba dachowa między osiami 3 i 6 DANE Szkic układu poprzecznego 880,2 330,0 38,0 16 484,0 16 500,0 87,0 14 1156,0 14 87,0 1358,0 18

Szkic układu podłużnego - płatwi pośredniej A 330,0 B C D E 100,0 160,0 220,0 73,0 73,0 90,0 280,0 Geometria ustroju: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 38,0 o Rozpiętość wiązara l = 13,58 m Rozstaw podpór w świetle murłat l s = 11,56 m Rozstaw osiowy płatwi l gx = 5,00 m Rozstaw krokwi a = 0,75 m Wysokość całkowita słupów pod płatew pośrednią h s = 3,30 m Rozstaw podparć poziomych murłaty l mo = 2,50 m Wysięg wspornika murłaty l mw = 1,00 m Dane materiałowe: - krokiew 10/18cm (zacios 4 cm) z drewna C24 - płatew 14/18 cm z drewna C24 - słup 16/16 cm z drewna C24 - kleszcze 2x 5/20 cm (zacios 3 cm) o prześwicie gałęzi 10 cm, z przewiązkami co 100 cm - murłata 14/14 cm z drewna C24 Obciążenia (wartości charakterystyczne i obliczeniowe): - pokrycie dachu : g k = 0,200 kn/m 2, g o = 0,250 kn/m 2 - uwzględniono ciężar własny wiązara - obciążenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1: połać bardziej obciążona) - na połaci lewej s kl = 1,056 kn/m 2, s ol = 1,584 kn/m 2 - na połaci prawej s kp = 0,704 kn/m 2, s op = 1,056 kn/m 2 - obciążenie śniegiem traktuje się jako obciążenie średniotrwałe - obciążenie wiatrem (wg PN-B-02011:1977/Az1:2009/Z1-3: ) - na połaci nawietrznej p kl I = -0,049 kn/m 2, p ol I = -0,073 kn/m 2 - na połaci nawietrznej p kl II = 0,200 kn/m 2, p ol II = 0,300 kn/m 2 - na stronie zawietrznej p kp = -0,216 kn/m 2, p op = -0,324 kn/m 2 - ocieplenie dolnego odcinka krokwi g kk = 0,500 kn/m 2, g ok = 0,650 kn/m 2 - obciążenie stałe kleszczy q kk = 0,500 kn/m, q ok = 0,600 kn/m - obciążenie montażowe kleszczy F k = 1,0 kn, F o = 1,2 kn Założenia obliczeniowe: - klasa użytkowania konstrukcji: 2 - w obliczeniach statycznych krokwi uwzględniono wpływ podatności płatwi 19

WYNIKI Obwiednia momentów zginających w układzie poprzecznym: 0,60 0,60-2,37-2,37 0,15 0,15 2,04 2,04-0,82-0,82 0,07 0,07 Obwiednia momentów w układzie podłużnym - płatwi pośredniej: Mz [knm] My [knm] Ry,Rz [kn] Rx [kn] -5,39-0,34-0,93-0,26 0,58 0,08 0,65 0,06 0,07 B 1,28 1,37 0,31 22,20 2,53 0,33 1,16-2,73-2,25-0,07-0,16 0,29 0,03 0,67 1,59 3,29 3,163,24 0,96 0,39 0,23-0,64 1,98 2,40 0,17 0,73 3,30 0,25 C 0,03 D E 12,54 1,43 35,83 4,08 11,39 1,30 1,00 1,60 1,47 0,73 0,73 1,17 0,90 7,60 0,09 0,83 WYMIAROWANIE wg PN-B-03150:2000 drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 14 MPa, f c,0,k = 21 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 0,mean = 11 GPa, ρ k = 350 kg/m 3 Krokiew 10/18 cm (zacios na podporach 4 cm) Smukłość λ y = 81,8 < 150 λ z = 147,3 < 150 Maksymalne siły i naprężenia w przęśle decyduje kombinacja: K19 stałe-max (podatność)+wiatr-wariant II (podatność)+0,90 śnieg (podatność) M y = 1,97 knm, N = 4,35 kn f m,y,d = 11,08 MPa, f c,0,d = 9,69 MPa σ m,y,d = 3,65 MPa, σ c,0,d = 0,24 MPa k c,y = 0,445, k c,z = 0,149 σ c,0,d /(k c,y f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,385 < 1 20

σ c,0,d /(k c,z f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,497 < 1 Maksymalne siły i naprężenia na podporze (płatwi) decyduje kombinacja: K4 stałe-max+śnieg+0,90 wiatr-wariant II M y = -2,37 knm, N = 2,99 kn f m,y,d = 14,77 MPa, f c,0,d = 12,92 MPa σ m,y,d = 7,24 MPa, σ c,0,d = 0,21 MPa (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m,y,d /f m,y,d = 0,491 < 1 Maksymalne ugięcie krokwi (pomiędzy murłatą a płatwią) decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śnieg u fin = 5,68 mm < u net,fin = l / 200 = 4251/ 200 = 21,26 mm (26,7%) Maksymalne ugięcie wspornika krokwi decyduje kombinacja: K13 stałe-max (podatność)+śnieg (podatność) u fin = 4,84 mm < u net,fin = 2 l / 200 = 2 1193/ 200 = 11,93 mm (40,6%) Płatew 14/18 cm Smukłość λ y = 14,4 < 150 λ z = 18,6 < 150 Ekstremalne obciążenia obliczeniowe q z,max = 10,78 kn/m q y,max = 0,68 kn/m Maksymalne siły i naprężenia w płatwi (odcinek B - C) decyduje kombinacja: K3 stałe-max+śnieg+0,90 wiatr-parcie N = 0,58 kn M y = -5,39 knm, M z = -0,31 knm f m,y,d = 14,77 MPa, f m,z,d = 14,77 MPa, f c,0,d = 12,92 MPa σ c,0,d = 0,02 MPa σ m,y,d = 7,13 MPa, σ m,z,d = 0,52 MPa (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m,y,d /f m,y,d + k m σ m,z,d /f m,z,d = 0,508 < 1 (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + k m σ m,y,d /f m,y,d + σ m,z,d /f m,z,d = 0,374 < 1 Maksymalne ugięcie (odcinek D - E) decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śnieg u fin = 2,29 mm < u net,fin = l / 200 = 5,85 mm (39,1%) Maksymalne ugięcie wspornika (odcinek A - B) decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śnieg u fin = 3,02 mm < u net,fin = 2 l / 200 = 10,00 mm (30,2%) Słup 16/16 cm Smukłość (słup D) λ y = 122,3 < 150 λ z = 71,4 < 150 Maksymalne siły i naprężenia (słup D) decyduje kombinacja: K3 stałe-max+śnieg+0,90 wiatr-parcie M y = -0,64 knm, N = 35,83 kn f m,y,d = 14,77 MPa, f c,0,d = 12,92 MPa σ m,y,d = 0,93 MPa, σ c,0,d = 1,40 MPa k c,y = 0,213, k c,z = 0,559 σ c,0,d /(k c,y f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,572 < 1 σ c,0,d /(k c,z f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,257 < 1 21

Więźba dachowa między osiami b i i DANE Szkic układu poprzecznego 1033,8 330,0 38,0 16 704,0 16 720,0 73,0 14 1426,0 14 73,0 1600,0 Szkic układu podłużnego - płatwi pośredniej 330,0 A B C D E F G 90,0 83,0 325,0 83,0 250,0 250,0 290,0 90,0 90,0 73,0 260,0 73,0 90,0 360,0 Geometria ustroju: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 38,0 o Rozpiętość wiązara l = 16,00 m Rozstaw podpór w świetle murłat l s = 14,26 m Rozstaw osiowy płatwi l gx = 7,20 m Rozstaw krokwi a = 0,85 m Wysokość całkowita słupów pod płatew pośrednią h s = 3,30 m Rozstaw podparć poziomych murłaty l mo = 2,50 m Dane materiałowe: - krokiew 10/18cm (zacios 4 cm) z drewna C24 - płatew 14/20 cm z drewna C24 - słup 16/16 cm z drewna C24 - kleszcze 2x 5/20 cm (zacios 3 cm) o prześwicie gałęzi 10 cm, z przewiązkami co 100 cm - murłata 14/14 cm z drewna C24 22

Obciążenia (wartości charakterystyczne i obliczeniowe): - pokrycie dachu : g k = 0,200 kn/m 2, g o = 0,250 kn/m 2 - uwzględniono ciężar własny wiązara - obciążenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1: połać bardziej obciążona): - na połaci lewej s kl = 1,056 kn/m 2, s ol = 1,584 kn/m 2 - na połaci prawej s kp = 0,704 kn/m 2, s op = 1,056 kn/m 2 - obciążenie śniegiem traktuje się jako obciążenie średniotrwałe - obciążenie wiatrem (wg PN-B-02011:1977/Az1:2009/Z1-3: strefa I, teren A,): - na połaci nawietrznej p kl I = -0,049 kn/m 2, p ol I = -0,073 kn/m 2 - na połaci nawietrznej p kl II = 0,200 kn/m 2, p ol II = 0,300 kn/m 2 - na stronie zawietrznej p kp = -0,216 kn/m 2, p op = -0,324 kn/m 2 - ocieplenie dolnego odcinka krokwi g kk = 0,500 kn/m 2, g ok = 0,650 kn/m 2 - obciążenie stałe kleszczy q kk = 0,500 kn/m, q ok = 0,600 kn/m - obciążenie montażowe kleszczy F k = 1,0 kn, F o = 1,2 kn Założenia obliczeniowe: - klasa użytkowania konstrukcji: 2 - w obliczeniach statycznych krokwi uwzględniono wpływ podatności płatwi - współczynniki długości wyboczeniowej słupa: WYNIKI Obwiednia momentów zginających w układzie poprzecznym: 1,91 1,91-3,78-3,78 0,28 0,28 2,63 2,63-0,67-0,67 0,06 0,06 WYMIAROWANIE wg PN-B-03150:2000 drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 f m,k = 24 MPa, f t,0,k = 14 MPa, f c,0,k = 21 MPa, f v,k = 2,5 MPa, E 0,mean = 11 GPa, ρ k = 350 kg/m 3 Krokiew 10/18 cm (zacios na podporach 4 cm) Smukłość λ y = 87,9 < 150 λ z = 149,0 < 150 Maksymalne siły i naprężenia w przęśle decyduje kombinacja: K19 stałe-max (podatność)+wiatr-wariant II (podatność)+0,90 śnieg (podatność) M y = 2,55 knm, N = 6,81 kn f m,y,d = 11,08 MPa, f c,0,d = 9,69 MPa σ m,y,d = 4,72 MPa, σ c,0,d = 0,38 MPa k c,y = 0,392, k c,z = 0,146 σ c,0,d /(k c,y f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,526 < 1 σ c,0,d /(k c,z f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,694 < 1 Maksymalne siły i naprężenia na podporze (płatwi) decyduje kombinacja: K4 stałe-max+śnieg+0,90 wiatr-wariant II M y = -3,78 knm, N = 5,17 kn f m,y,d = 14,77 MPa, f c,0,d = 12,92 MPa σ m,y,d = 11,56 MPa, σ c,0,d = 0,37 MPa 23

(σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m,y,d /f m,y,d = 0,784 < 1 Maksymalne ugięcie krokwi (pomiędzy murłatą a płatwią) decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śnieg u fin = 8,14 mm < u net,fin = l / 200 = 4568/ 200 = 22,84 mm (35,6%) Maksymalne ugięcie wspornika krokwi decyduje kombinacja: K13 stałe-max (podatność)+śnieg (podatność) u fin = 6,71 mm < u net,fin = 2 l / 200 = 2 1015/ 200 = 10,15 mm (66,0%) Płatew 14/20 cm Smukłość λ y = 14,7 < 150 λ z = 21,0 < 150 Ekstremalne obciążenia obliczeniowe q z,max = 13,49 kn/m q y,max = 0,84 kn/m Maksymalne siły i naprężenia w płatwi (odcinek F - G) decyduje kombinacja: K3 stałe-max+śnieg+0,90 wiatr-parcie N = 1,97 kn M y = 8,36 knm, M z = 1,19 knm f m,y,d = 14,77 MPa, f m,z,d = 14,77 MPa, f c,0,d = 12,92 MPa σ c,0,d = 0,07 MPa σ m,y,d = 8,95 MPa, σ m,z,d = 1,83 MPa (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m,y,d /f m,y,d + k m σ m,z,d /f m,z,d = 0,693 < 1 (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + k m σ m,y,d /f m,y,d + σ m,z,d /f m,z,d = 0,548 < 1 Maksymalne ugięcie (odcinek F - G) decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śnieg u fin = 7,30 mm < u net,fin = l / 200 = 9,85 mm (74,1%) Słup 16/16 cm Smukłość (słup F) λ y = 122,3 < 150 λ z = 71,4 < 150 Maksymalne siły i naprężenia (słup F) decyduje kombinacja: K3 stałe-max+śnieg+0,90 wiatr-parcie M y = -2,96 knm, N = 49,11 kn f m,y,d = 14,77 MPa, f c,0,d = 12,92 MPa σ m,y,d = 4,33 MPa, σ c,0,d = 1,92 MPa k c,y = 0,213, k c,z = 0,559 σ c,0,d /(k c,y f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,921 < 1 σ c,0,d /(k c,z f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,559 < 1 24

Belka PD-1 SZKIC BELKI A B C 0,24 3,63 0,30 6,93 0,25 OBCIĄŻENIA NA BELCE Przypadek: P1: Przypadek 1 Schemat statyczny belki 5,45 5,45 A B C 3,90 7,21 Przypadek: P2: Stałe strop Schemat statyczny belki 18,45 18,45 A B C 3,90 7,21 Przypadek: P3: Uzytkowe Schemat statyczny belki 10,08 10,08 A B C 3,90 7,21 Przypadek: P4: Stałe dach Schemat statyczny belki 11,25 26,25 A 1 2 B 3,90 7,21 C Przypadek: P5: śnieg Schemat statyczny belki 21,90 21,00 A 1 2 B 3,90 7,21 C 25

DANE MATERIAŁOWE I ZAŁOŻENIA: Klasa betonu: B25 (C20/25) f cd = 13,33 MPa, f ctd = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa Stal zbrojeniowa główna A-IIIN (RB500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Stal zbrojeniowa strzemion A-IIIN (RB500W) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: -197,15 A 15,17 B C 30,65 3,81 287,18 40,73 180,99 109,24 15,93 Siły poprzeczne [kn]: 163,99 159,05 30,65 26,82 A B C -118,53-123,47-105,12-109,24 Ugięcia [mm]: -1,42 0,00 A B C WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w = 30,0 cm, h = 66,0 cm otulina zbrojenia z góry belki c nom,g = 30 mm otulina zbrojenia z dołu belki c nom,d = 30 mm otulina zbrojenia z lewej strony belki c nom,l = 30 mm otulina zbrojenia z prawej strony belki c nom,p = 30 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 15,17 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A s = 2,39 cm 2. Przyjęto 2φ16 o A s = 4,02 cm 2 (ρ = 0,22%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 15,17 knm < M Rd = 100,13 knm (15,1%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = (-)118,53 kn Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φ8 co 125 mm na odcinku 112,5 cm przy prawej podporze oraz co 250 mm na pozostałej części przęsła Warunek nośności na ścinanie: V Sd = (-)118,53 kn < V Rd3 = 373,32 kn (31,7%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 12,18 knm Szerokość rys prostopadłych: zarysowanie nie występuje (0,0%) Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = (-)139,79 knm Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = (-)1,42 mm < a lim = 3900/200 = 19,50 mm (7,3%) 14,16 26

Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 84,89 kn Szerokość rys ukośnych: w k = 0,055 mm < w lim = 0,3 mm (18,4%) Podpora B: Zginanie: (przekrój b-b) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)197,15 knm Przyjęto indywidualnie górą 5φ16 o A s = 10,05 cm 2 (ρ = 0,55%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)197,15 knm < M Rd = 236,96 knm (83,2%) SGU: Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = (-)139,79 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,220 mm < w lim = 0,3 mm (73,3%) Przęsło B - C: Zginanie: (przekrój c-c) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 180,99 knm Przyjęto indywidualnie dołem 5φ16 o A s = 10,05 cm 2 (ρ = 0,55%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 180,99 knm < M Rd = 236,96 knm (76,4%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = 159,05 kn Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φ8 co 125 mm na odcinku 212,5 cm przy lewej podporze i na odcinku 112,5 cm przy prawej podporze oraz co 250 mm na pozostałej części belki Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 159,05 kn < V Rd3 = 373,32 kn (42,6%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 127,28 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,198 mm < w lim = 0,3 mm (65,9%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt : a(m Sk,lt ) = 14,16 mm < a lim = 30,00 mm (47,2%) Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 112,94 kn Szerokość rys ukośnych: w k = 0,043 mm < w lim = 0,3 mm (14,3%) SZKIC ZBROJENIA: A 5φ16 B 5φ16 C 2φ16 66 A 2φ16 B 5φ16 C A B 10 x 25 = 250 9 x 12,5 = 113 17 x 12,5 = 213 15 x 24,5 = 368 9 x 12,5 = 113 24 363 30 693 25 C 3 3φ16 l=574 574 2 3φ16 l=745 745 A-A 1 4φ16 l=1129 1129 B-B C-C 3 1 3 1 1 66 66 66 8 1 2 1 2 1 60 24 4 62φ8 l=180 30 30 30 27

Wykaz zbrojenia Długość ogólna [m] Nr Średnica Długość Liczba RB500W [mm] [cm] [szt.] φ8 φ16 1. 16 1129 4 45,16 2. 16 745 3 22,35 3. 16 574 3 17,22 4. 8 181 62 112,22 Długość ogólna wg średnic [m] 112,3 84,8 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,395 1,578 Masa prętów wg średnic [kg] 44,4 133,8 Masa prętów wg gatunków stali [kg] 178,2 Masa całkowita [kg] 179 Fundament Stopa SF-1 DANE: H=0,40 1 2 0,50 0,40 L = 1,40 0,50 4 0,50 0,40 0,50 B = 1,40 3 V = 0,78 m 3 Opis fundamentu : Typ: stopa prostopadłościenna Wymiary: B = 1,40 m L = 1,40 m H = 0,40 m B s = 0,40 m L s = 0,40 m e B = 0,00 m e L = 0,00 m Posadowienie fundamentu: D = 1,35 m D min = 1,35 m poziom wody gruntowej w zasypce h w = 0,20 m 28

Opis podłoża: z [m] -1,35-0,20 0,00 z Piaski drobne 2,00 N r nazwa gruntu h [m] nawodn iona (n) ρ o [t/m 3 ] γ f,min γ f,max φ (r) u [ o ] (r) c u [kpa] M 0 [kpa] M [kpa] 1 Piaski drobne 2,00 nie 1,70 0,90 1,10 28,26 0,00 88639 110799 Naprężenie dopuszczalne dla podłoża σ dop [kpa] = 270,0 kpa Kombinacje obciążeń obliczeniowych: N r typ obc. N [kn] T B [kn] M B [knm] T L [kn] M L [knm] e [kpa] e [kpa/m] 1 długotrwałe 325,00 0,00 14,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Materiały : Zasypka: ciężar objętościowy: 20,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: γ f,min = 0,90; γ f,max = 1,20 Beton: klasa betonu: B25 (C20/25) f cd = 13,33 MPa, f ctd = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa ciężar objętościowy: 24,00 kn/m 3 współczynniki obciążenia: γ f,min = 0,90; γ f,max = 1,10 Zbrojenie: klasa stali: A-IIIN (RB500) f yk = 500 MPa, f yd = 420 MPa, f tk = 550 MPa otulina zbrojenia c nom = 50 mm Założenia obliczeniowe : Współczynniki korekcyjne oporu granicznego podłoża: - dla nośności pionowej m = 0,81 - dla stateczności fundamentu na przesunięcie m = 0,72 - dla stateczności na obrót m = 0,72 Współczynnik kształtu przy wpływie zagłębienia na nośność podłoża: β = 1,50 Współczynnik tarcia gruntu o podstawę fundamentu: f = 0,50 Współczynniki redukcji spójności: - przy sprawdzaniu przesunięcia: 0,50 Czas trwania robót: powyżej 1 roku (λ=1,00) Stosunek wartości obc. obliczeniowych N do wartości obc. charakterystycznych N k N/N k = 1,20 29

WYNIKI-PROJEKTOWANIE: WARUNKI STANÓW GRANICZNYCH PODŁOŻA - wg PN-81/B-03020 Nośność pionowa podłoża: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q fn = 1696,3 kn N r = 382,5 kn < m Q fn = 1374,0 kn (27,8%) Nośność (stateczność) podłoża z uwagi na przesunięcie poziome: Decyduje: kombinacja nr 1 Decyduje nośność w poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy opór graniczny podłoża Q ft = 184,6 kn T r = 0,0 kn < m Q ft = 132,9 kn (0,0%) Obciążenie jednostkowe podłoża: Decyduje: kombinacja nr 1 Naprężenie maksymalne σ max = 225,8 kpa σ max = 225,8 kpa < σ dop = 270,0 kpa (83,6%) Osiadanie: Decyduje: kombinacja nr 1 Osiadanie pierwotne s'= 0,15 cm, wtórne s''= 0,02 cm, całkowite s = 0,18 cm s = 0,18 cm < s dop = 1,00 cm (17,9%) OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE FUNDAMENTU - wg PN-B-03264: 2002 Nośność na przebicie: Decyduje: kombinacja nr 1 Pole powierzchni wielokąta A = 0,20 m 2 Siła przebijająca N Sd = (g+q) max A = 45,3 kn Nośność na przebicie N Rd = 249,4 kn N Sd = 45,3 kn < N Rd = 249,4 kn (18,2%) Wymiarowanie zbrojenia: Wzdłuż boku B: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne A s = 3,88 cm 2 Przyjęto konstrukcyjnie 8 prętów φ12 mm o A s = 9,05 cm 2 Wzdłuż boku L: Decyduje: kombinacja nr 1 Zbrojenie potrzebne A s = 3,88 cm 2 Przyjęto konstrukcyjnie 8 prętów φ12 mm o A s = 9,05 cm 2 30

2 1 1 2 7 50 40 2 8φ12 co 18 l=130 130 7x18 40 140 50 7 1 8φ12 co 18 l=130 130 7 7x18 7 50 40 50 140 Wykaz zbrojenia dla 1 stopy Długość ogólna [m] Nr Średnica Długość Liczba RB500 [mm] [cm] φ12 1 12 130 8 10,40 2 12 130 8 10,40 Długość ogólna wg średnic [m] 20,9 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,888 Masa prętów wg średnic [kg] 18,6 Masa prętów wg gatunków stali [kg] 18,6 Masa całkowita [kg] 19 31

ŁAWA Ł-1 1 4xφ12 φ6 co 24,0 40 2 30 7-1,350 24 2 φ6 co 24,0 l=119 13 24 23 60 Wykaz zbrojenia dla ławy fundamentowej długości l = 106,00 m Długość ogólna [m] Nr Średnica Długość RB500W [mm] [cm] φ6 φ12 1 12 11130 4 445,20 2 6 119 443 527,17 Długość ogólna wg średnic [m] 527,2 445,2 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,888 Masa prętów wg średnic [kg] 117,0 395,3 Masa prętów wg gatunków stali [kg] 512,3 Masa całkowita [kg] 513

ŁAWA Ł-2 1 4xφ12 φ6 co 24,0 2 7 40 30-1,350 24 2 φ6 co 24,0 l=119 18 24 18 60 Wykaz zbrojenia dla ławy fundamentowej długości l = 74,00 m Długość ogólna [m] Nr Średnica Długość RB500W [mm] [cm] φ6 φ12 1 12 7770 4 310,80 2 6 119 309 367,71 Długość ogólna wg średnic [m] 367,8 310,9 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,888 Masa prętów wg średnic [kg] 81,7 276,1 Masa prętów wg gatunków stali [kg] 357,8 Masa całkowita [kg] 358 Wykaz dla dozbrojenia naroży ław fundamentowych Długość ogólna [m] Nr Średnica Długość RB500W [mm] [cm] φ6 φ12 1 12 160 112 179,20 2 6 119 177 210,63 Długość ogólna wg średnic [m] 210,7 179,2 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,888 Masa prętów wg średnic [kg] 46,8 159,2 Masa prętów wg gatunków stali [kg] 206 Masa całkowita [kg] 206

Wykaz zbrojenia dla starterów dla trzpieni TŻ-1 24x30cm dla 3 szt. z osi 6 Długość ogólna [m] Nr Średnica Długość RB500W [mm] [cm] φ6 φ12 3 12 148 18 26,64 4 6 97 12 11,64 Długość ogólna wg średnic [m] 11,7 26,7 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,888 Masa prętów wg średnic [kg] 2,6 23,7 Masa prętów wg gatunków stali [kg] 26,3 Masa całkowita [kg] 27 Wykaz zbrojenia dla starterów dla trzpieni TŻ-2 24x24cm dla 11 szt. Długość ogólna [m] Nr Średnica Długość RB500W [mm] [cm] φ6 φ12 3 12 148 44 65,12 5 6 83 44 36,52 Długość ogólna wg średnic [m] 36,6 65,2 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,888 Masa prętów wg średnic [kg] 8,2 57,9 Masa prętów wg gatunków stali [kg] 66,1 Masa całkowita [kg] 67

STOPA SF-1 szt. 3 3 8φ12 l=148 141 3 4 3 2 1 6 7 8φ12 co 18 l=130 130 7x18 40 50 140 1 2 40 34 7 34 4 4φ6 co 8,5 l=147-1,350 chudy beton gr.10 cm 7 2 50 1 8φ12 co 18 l=130 130 7 7x18 7 50 40 50 140 Wykaz zbrojenia dla 1 stopy Długość ogólna [m] Nr Średnica Długość RB500W [mm] [cm] φ6 φ12 1 12 130 8 10,40 2 12 130 8 10,40 3 12 148 8 11,84 4 6 147 4 5,88 Długość ogólna wg średnic [m] 5,9 32,7 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,888 Masa prętów wg średnic [kg] 1,3 29,0 Masa prętów wg gatunków stali [kg] 30,3 Masa całkowita [kg] 31

STOPA SF-2 szt. 5 3 6φ12 l=148 141 3 3 4 2 1 6 6φ12 co 15,5 l=80 80 5x15,5 6 30 30 90 2 1 2 30 24 7 19 40 4 4φ6 co 8,5 l=97-1,350 chudy beton gr.10 cm 1 6φ12 co 15,5 l=80 80 6 5x15,5 6,5 32,5 25 32,5 90 6,5 Wykaz zbrojenia dla 1 stopy Długość ogólna [m] Nr Średnica Długość RB500W [mm] [cm] φ6 φ12 1 12 80 6 4,80 2 12 80 6 4,80 3 12 148 6 8,88 4 6 97 4 3,88 Długość ogólna wg średnic [m] 3,9 18,5 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,888 Masa prętów wg średnic [kg] 0,9 16,4 Masa prętów wg gatunków stali [kg] 17,3 Masa całkowita [kg] 18

STOPA SF-3 szt. 2 3 10φ12 l=148 141 3 3 4 1 2 1 6 1 2 7 40-1,350 chudy beton gr.10 cm 7φ12 co 18,5 l=95 95 5x18,5 43 31 105 37 2 6 40 4 2x4φ6 co 8,5 l=166 31 1 6φ12 co 18,5 l=115 115 6,5 6x18,5 7,5 30 65 30 125 6,5 Wykaz zbrojenia dla 1 stopy Długość ogólna [m] Nr Średnica Długość RB500W [mm] [cm] φ6 φ12 1 12 115 6 6,90 2 12 95 7 6,65 3 12 148 10 14,80 4 6 166 8 13,28 Długość ogólna wg średnic [m] 13,3 28,4 Masa 1mb pręta [kg/mb] 0,222 0,888 Masa prętów wg średnic [kg] 3,0 25,2 Masa prętów wg gatunków stali [kg] 28,2 Masa całkowita [kg] 29