MGM PARTNER Sp. z o.o.

MGM PARTNER Sp. z o.o. 25-415 Kielce ul. Górna 19a/7 PARTNER Sp. z o.o. tel/fax 041 361 03 24 biuro@mgmpartner.pl PROJEKT Temat: ODBUDOWA I PRZEBUDOWA WRAZ ZE ZMIANĄ SPOSOBU UŻYTKOWANIA PODDASZA, BUDYNKU KARCZMY NA TERENIE WIOSKI SŁOWIAŃSKIEJ- ŚREDNIOWIECZNEJ, HUTA SZKLANA DZ. 11/1, GM. BIELINY Branża: Inwestor: Gmina Bieliny ul. Partyzantów 17 26-004 Bieliny Projektował: Opracował: Sprawdził: Imię i nazwisko Data Podpis Nr uprawnień mgr inż. Tomasz Kozera mgr inż. Krzysztof Zapała mgr inż. Marcin Nosek 09.2012 09.2012 09.2012 SWK/0008/ POOK/10 SWK/0111/ POOK/06 Kielce, wrzesień 2012

mgr inż. Tomasz Kozera Kielce 09.2012 Nr upr. SWK/0008/POOK/10 Świętokrzyska Okręgowa Izba Inżynierów Budownictwa SWK/BO/0156/10 OŚWIADCZENIE Oświadczam, że projekt budowlany: ODBUDOWA I PRZEBUDOWA WRAZ ZE ZMIANĄ SPOSOBU UŻYTKOWANIA PODDASZA, BUDYNKU KARCZMY NA TERENIE WIOSKI SŁOWIAŃSKIEJ- ŚREDNIOWIECZNEJ, HUTA SZKLANA DZ. 11/1, GM. BIELINY BRANŻA: został sporządzony zgodnie z obowiązującymi przepisami oraz zasadami wiedzy technicznej. PROJEKTUJĄCY: mgr inż. Tomasz Kozera Podstawa prawna: art.20 ust.4 Prawo Budowlane

mgr inż. Marcin Nosek Kielce 09.2012 Nr upr. SWK/0111/POOK/06 Świętokrzyska Okręgowa Izba Inżynierów Budownictwa SWK/BO/0024/07 OŚWIADCZENIE Oświadczam, że projekt budowlany: ODBUDOWA I PRZEBUDOWA WRAZ ZE ZMIANĄ SPOSOBU UŻYTKOWANIA PODDASZA, BUDYNKU KARCZMY NA TERENIE WIOSKI SŁOWIAŃSKIEJ- ŚREDNIOWIECZNEJ, HUTA SZKLANA DZ. 11/1, GM. BIELINY BRANŻA: został sporządzony zgodnie z obowiązującymi przepisami oraz zasadami wiedzy technicznej. SPRAWDZAJĄCY: mgr inż. Marcin Nosek Podstawa prawna: art.20 ust.4 Prawo Budowlane

Opracowanie zawiera: I. OPIS TECHNICZNY 1. Podstawa opracowania, 2. Przedmiot, cel i zakres opracowania, 3. Materiały wykorzystane do opracowania, 4. Warunki gruntowo wodne, 5. Założenia, 6. Ogólny opis budynku, 7. Szczegółowy opis elementów konstrukcyjnych budynku, 8. Kolejność wykonywania robót, 9. Izolacje, impregnacje, 10. Normy i literatura, 11. Dokładność obliczeń, 12. Uwagi końcowe. II. OBLICZENIA STATYCZNE Obliczenia statyczne. III. RYSUNKI KONSTRUKCYJNE. 1.ELEMENTY KONSTRUKCYJNE PARTERU skala 1:100 2. RZUT WIĘŹBY DACHOWEJ skala 1:100

OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU ODBUDOWY I PRZEBUDOWY WRAZ ZE ZMIANĄ SPOSOBU UŻYTKOWANIA PODDASZA, BUDYNKU KARCZMY NA TERENIE WIOSKI SŁOWIAŃSKIEJ ŚREDNIOWIECZNEJ 1. PODSTAWA OPRACOWANIA. Podstawą opracowania jest umowa z Inwestorem 2. PRZEDMIOT, CEL I ZAKRES OPRACOWANIA. 2.1. Przedmiotem opracowania jest budynek Karczmy na terenie wioski Słowiańskiej -Średniowiecznej w miejscowości Huta Szklana dz. nr11/1 gmina Bieliny. 2.2. Celem opracowania jest zaprojektowanie elementów konstrukcyjnych według obowiązujących norm i przepisów oraz zgodnie z zasadami wiedzy technicznej i sztuki budowlanej. Opracowanie będzie służyło do uzyskania pozwolenia na budowę. 2.3. Opracowanie swym zakresem obejmuje: Odbudowę dachu budynku po pożarze, wraz ze zmianą użytkowania poddasza z magazynowego na pokoje hotelowe. opis techniczny elementów konstrukcyjnych i technologii wykonania robót, obliczenia statyczne, rzuty poszczególnych kondygnacji z oznaczeniem i układem elementów konstrukcyjnych, 2

3. MATERIAŁY WYKORZYSTANE DO OPRACOWANIA. Podkłady i wytyczne branży architektonicznej, Projekt budowlany "Budynku karczmy w projekcie Wioski Słowiańskiej- Średniowiecznej" wykonany przez Pracownię Projektową G-2 w grudniu 2008r. Dokumentacja geotechniczna wykonana przez firmę USŁUGI GEOLOGICZNE inż. Janusz Sowiński w październiku 2008r Obowiązujące normy i przepisy oraz związana z tematem literatura techniczna. 4. WARUNKI GRUNTOWO WODNE. Na podstawie przeprowadzonych wierceń oraz badań polowych wg [3] stwierdzono, że w podłożu projektowanego budynku występują pyły i gliny pylaste, a także grunty starszego podłoża - kwarcyty. Posadowienie budynku wykonano na stropie skał. Projektowana odbudowa i przebudowa budynku nie ingeruje w istniejące fundamenty, a także nie powoduje wzrostu obciążeń w stosunku do pierwotnego projektu. 5. ZAŁOŻENIA. 5.1. Założone obciążenia: 5.1.1. Stałe: Warstwy pokrycia, konstrukcja dachu 0,35 kn/m2 sufit podwieszony do krokwi 0,53 kn/m 2 strop na belkach drewnianych 0,53 kn/m 2 warstwy posadzkowe stropów parteru, piętra 0,78kN/m 2 warstwy posadzkowe i wyprawa schodów żelbetowych 0,73 kn/m 2 5.1.2. Zmienne: pokoje hotelowe 1,5 kn/m 2 strop poddasza (nad płatwiami) 0,5 kn/m 2 klatka schodowa 3,0 kn/m 2 ścianki działowe 0,5 kn/m 2 3

5.1.3. Obciążenie klimatyczne: III strefa obciążenia śniegiem I strefa obciążenia wiatrem teren A 5.2. Warunki eksploatacji. 5.2.1. Środowisko. Wewnątrz będzie panowała wilgotność naturalna środowisko suche, I klasa środowiska. 5.2.2.Klasa odporności pożarowej budynku oraz klasa odporności ogniowej i stopień rozprzestrzeniania ognia elementów budowlanych: Budynek wykonany w klasie C odporności pożarowej Odporność ogniowa poszczególnych elementów budowlanych w klasie C : konstrukcja nośna R 60 konstrukcja dachu R 15 strop REI 60 ściana zew. EI 30 (dotyczy pasa międzykondygnacyjnego) ściana wew. EI 15 przekrycie dachu RE 15 Drewnianą konstrukcje stropów należy zabezpieczć do klasy REI 60 atestowanymi rozwiązaniami np. firmy PROMAT. Piwnica wydzielona przegrodami REI 60 i zamknięta drzwiami EI 30 Kotłownia wydzielona ścianami EI 60, stropem REI 60. Skład opału i żużlownia wydzielone ścianami EI 120, stropem REI 120 i zamknięte drzwiami EI 60. 5.3. Materiały. 5.3.1.Beton. fundamenty C20/25 (B25) belki schody, wieńce C20/25 (B25) 4

5.3.2. Stal Zbrojeniowa. Stal zbrojeniowa żebrowana A-IIIN RB500W i gładka A-0 St0S-b. 5.3.3 Stal profilowa. Stal profilowa S235JR 5.3.4. Drewno. więźba dachowa C30 wymiany, belki stropu nad parterem C27 5.4. Przyjęte schematy statyczne, rozwiązania. Konstrukcja piwnic murowa o mieszanym układzie konstrukcyjnym (ścian nośnych). Sztywność konstrukcji zapewniają powiązane ze sobą ściany poprzeczne i podłużne, wzmocnione rdzeniami żelbetowymi. Stropy piwnic monolityczne krzyżowo zbrojone tworzą poziome tarcze oparte na ścianach i zapewniają współpracę pomiędzy elementami pionowymi w przenoszeniu obciążeń poziomych. Ściany parteru z bali drewnianych, ułożone na wręby. Ściany wewnętrzne murowane, usztywniające drewnianą konstrukcję stropu parteru i dachu. W wyniku zmiany nachylenia połaci bocznych, część słupków dachu oparta na słupach drewnianych parteru za pośrednictwem stalowych i drewnianych wymianów. Istniejące drewniane podciągi główne stropu pracują jako belki ciągłe, a belki poprzeczne jako wolno podparte przenoszące obciążenia tylko ze stropu parteru. Schody płytowe z biegami opartymi na ścianach i belkach spocznikowych. 5.5. Założenia do przebudowy i odbudowy. Na podstawie wizji lokalnej i analizy istniejącej konstrukcji budynku karczmy po pożarze, stwierdzono, że konstrukcja budynku powyżej stropu poddasza uległa zniszczeniu, natomiast strop poddasza i konstrukcja piwnic i parteru nie odniosła znacznych uszkodzeń i można ją wykorzystać do odbudowy i przebudowy. Pierwotnie budynek był przykryty strzechą (1,05kN/m 2 ), obecnie projektuje się pokrycie blachą gontopodobną i poddasze z sufitem podwieszanym (0,88kN/m 2 ). Użytkowanie stropu zmieniono z magazynowego (2,0kN/m 2 ), na pokoje hotelowe z ściankami działowymi( 1,5+0,5kN/m 2 ). Zatem obciążenia od dachu i stropu parteru nie uległy zwiększeniu. 5

6.0. OGÓLNY OPIS BUDYNKÓW. Budynek karczmy jest budynkiem dwukondygnacyjnym, z nieużytkowym poddaszem (przed pożarem), wybudowanym na planie prostokąta o wymiarach w osiach zewnętrznych 20,26*12,76m. Przyziemie jest kondygnacją murowaną przekrytą żelbetowym stropem. Parter wykonano z drewnianym stropem opartym na ścianach zewnętrznych z bali, wewnętrznych murowanych i słupach drewnianych. Budynek przed pożarem z dachem drewnianym płatwiowo-kleszczowym, czterospadowym, pokrytym trzciną o nachyleniu połaci głównych 42 o i bocznych 55 o. Obecnie projektuje się dach główny i boczny o nachyleniu połaci 42 o i poddasze dachu jako użytkowe. 7.0. SZCZEGÓŁOWY OPIS ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH BUDYNKU. 7.1. Belki żelbetowe. Projektuje się belki żelbetowe pod oparcie płyty spocznika górnego schodów. Wylewane na budowie z betonu B25 zbrojone stalą A-IIIN i A-0 oprate na słupach żelbetowych i ścianach nośnych. Wykonać wg rysunków projektu wykonawczego. 7.2. Belki stalowe. Projektuje się belki (wymiany) stalowe w postaci rusztu z dwutewników HEB200 i HEB160 pod oparcie słupków więźby dachowej. Belki należy oprzeć na istniejących słupach drewnianych za pomocą 4cm podkładki. Belki wykonać ze stali 235JR wg rysunków projektu wykonawczego. 7.3. Strop nad parterem. Istniejące elementy konstrukcyjne stropu drewnianego należy wykorzystać pod nowo projektowany strop. Przewiduje się demontaż zniszczonej podłogi, legarów, ocieplenia i sufitu. Do istniejącej konstrukcji stropu należy przymocować nowo projektowany sufit z płyt promatec na systemowym ruszcie. O od góry na belkach drewnianych projektuje się podłogę z desek na legarach. 6

Lokalnie projektuje się wstawienie dodatkowej i wymianę istniejącej belki stropowej o przekroju 16x26cm na przekrój 22x26cm pod oparcie słupków więźby dachowej. Między istniejącymi i projektowanymi belkami przewiduje się wstawienie wymianów o przekroju 12x16cm i 16x16cm. Wszystkie projektowane belki i wymiany należy opierać na istniejących belkach, słupach i ścianach drewnianych za pomocą wrębów i systemowych łączników ciesielskich. Szczegóły wg projektu wykonawczego. 7.4. Wieńce. Projektuje się wieńce żelbetowe z betonu B25 w poziomie stropu parteru pod oparcie płyty spocznika górnego schodów, zbrojone 4 prętami #12 ze stali A-IIIN i strzemionami φ6 co 25cm ze stali A-0. Pręty zbrojenia wieńców łączyć na zakład Lz>50cm, w narożach ścian stosować dodatkowe pręty kątowe 2#12 po zewnętrznej stronie wieńca (ramiona 75cm + 75cm). Wykonać wg projektu wykonawczego. 7.5. Nadproża. W budynkach projektuje się na poddaszu nadproże wylewane na budowie z betonu B25 zbrojone stalą A-IIIN i A-0. Wykonać wg projektu wykonawczego. 7.6. Ściany, kominy. Projektuje się ściany parteru i poddasza wokół schodów. Ściany nośne gr. 25cm i ścianę działową gr. 12cm z cegły kratówki klasy M15 na zaprawie cementowej marki M5. Ściany wewnętrzne działowe z płyty g-k na stelażu systemowym Istniejące kominy wentylacyjne i spalinowe rozebrać do poziomu stropu parteru, a następnie odbudować okładając systemowe kształtki wentylacyjne cegła pełną klasy M15 na zaprawie cementowej marki M5. Do zapraw cementowych stosować plastyfikatory nie obniżające ich wytrzymałości. Zapewnić wykonanie wszystkich robót murarskich w kategorii A. Stosować materiał na ściany w kategorii I. 7

7.7. Schody. Schody żelbetowe, płytowe, trzybiegowe monolityczne gr. 14cm z betonu B25 zbrojone stalą A-IIIN. Płyta pierwszego biegu oparta dołem na istniejącej belce i górą na ścianie nośnej za pośrednictwem dwuteownika C160 wkutego w ścianę. Płyta drugiego biegu oparta na płycie pierwszego i trzeciego biegu. Płyta trzeciego biegu oparta dołem na ścianie za pośrednictwem dwuteownika, a góra na belce podestowej.wykonać wg rysunków projektu wykonawczego. 7.8. Więźba dachowa. Więźba dachowa o konstrukcji płatwiowo kleszczowej. krokwie o wymiarach 8*20cm w rozstawie max. co 100cm. płatwie o wymiarach 20*24cm i 14x16cm belki stropowe 2*5*22cm ( z przewiązkami co 80cm) krokwie narożne - 20x24cm miecze -12x16cm murłaty - 14x14cm słupki - 20x20cm, 12x14cm i 12x12cm Połączenia elementów więźby dachowej na typowe złącza ciesielskie lub systemowe łączniki metalowe. Maksymalny zacios na krokwi: podparcie na płatwi, murłacie gr. 3cm, wcięcie na połączeniu z belką stropową max 2cm. Do połączeń elementów więźby zastosować systemowe, atestowane, łączniki metalowe np. BMF. Więźbę zabezpieczyć mykologicznie oraz biologicznie preparatem nie powodującym korozji łączników stalowych. Pokrycie dachowe z blachy gontopodobnej. Konstrukcję dachu wykonać zgodnie z zasadami sztuki budowlanej. 8.0. KOLEJNOŚĆ WYKONYWANIA ROBÓT BUDOWLANO - MONTAŻOWYCH. Roboty budowlano montażowe prowadzić w następującej kolejności: demontaż spalonej konstrukcji dachu, demontaż podłogi, sufitu stropu parteru, 8

rozebranie istniejących kominów do poziomu stropu nad partem, rozebranie ścinki działowej przy klatce i wymurowanie ściany nośnej, wykonanie schodów, belek i płyty spocznikowej, wykonanie rusztu i wymianów pod słupki dachowe, murowanie kominów dymowych i wentylacyjnych, wykonanie konstrukcji dachu, przykrycia i obróbek blacharskich, wykonanie podłóg, instalacji i ścian działowych poddasza, inne roboty wykończeniowe. 9.0. IMPREGNACJE, IZOLACJE, ZABEZPIECZENIA ANTYKOROZYJNE. 9.1. Izolacje termiczne wg rysunków architektonicznych. 9.2. Izolacje antykorozyjne. Wszystkie elementy stalowe zabezpieczyć antykorozyjnie farbami chlorokauczukowymi chemoodpornymi. 9.3. Impregnacje. Elementy drewniane więźby dachowej zabezpieczyć preparatami ochronnymi od grzybów i owadów oraz środkami ogniochronnymi np. Drewnosol, Mycetox B lub innymi o podobnych właściwościach technicznych i posiadające aprobaty ITB. Stosować wg instrukcji na opakowaniu. 10. NORMY I LITERATURA. Obciążenie stałe i zmienne PN-82/B-02001 i PN-82/B-02003 Obciążenie wiatrem PN-77/B-02011:1977/Az1 Obciążenie śniegiem PN-80/B-02010/Az1:2006 Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone PN-B-3264:2002 Posadowienie bezpośrednie budowli PN-81/B-03020 Konstrukcje żelbetowe J. Kobiak, W. Stachurski Konstrukcje betonowe M. Kamiński, J.Pędziwiatr, D.Styś Mechanika gruntów i fundamentowanie R.Czarnota-Bojarski 9

11. DOKŁADNOŚĆ OBLICZEŃ. Obliczenia wykonano w programie Specbut, Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2011 i Microsoft Excel. 12. UWAGI KOŃCOWE. Nadzór nad robotami budowlano montażowymi winien sprawować doświadczony kierownik budowy posiadający uprawnienia budowlane. 12.1. Realizację inwestycji prowadzić na podstawie projektu wykonawczego oraz zgodnie z zasadami wiedzy technicznej i sztuki budowlanej. 12.2. Szczególną uwagę zwrócić na: zastosowanie betonu odpowiedniej marki oraz odpowiedniej klasy stali, właściwą pielęgnację betonu, elementów betonowych i żelbetowych (płyty, podciągi, słupy, wieńce) w zależności od temperatury powietrza, konstrukcje wsporcze podpierać do czasu osiągnięcia przez beton 80% wytrzymałości R 28 oraz zapewnienia odpowiedniego balastu gwarantującego stateczność konstrukcji, w każdej fazie robót rozbiórkowych i montażowych zapewnić istniejącej i projektowanej konstrukcji, stateczność i geometryczną niezmienność, przez zastosowanie dodatkowych podpór i zastrzałów. bezwzględne przestrzeganie przepisów bhp. 12.3. Wszelkie wątpliwości oraz sprawy nie objęte opracowaniem konsultować z autorem opracowania. 12.4. Prace prowadzić zgodnie ze sztuką budowlaną i zasadami wiedzy technicznej. Opracował: mgr inż. Tomasz Kozera mgr inż. Marcin Nosek Kielce, wrzesień 2012 r. 10

ODBUDOWY I PRZEBUDOWY WRAZ ZE ZMIANĄ SPOSOBU UŻYTKOWANIA PODDASZA, BUDYNKU KARCZMY NA TERENIE WIOSKI SŁOWIAŃSKIEJ ŚREDNIOWIECZNEJ HUTA SZKLANA DZ. 11/1 GM. BIELINY OBLICZENIA STATYCZNE Projektował: mgr inż. Tomasz Kozera upr. bud. SWK/0008/POOK/10 Sprawdził: mgr inż. Marcin Nosek upr. bud. SWK/0111/POOK/06 KIELCE, WRZESIEŃ 2012r.

WRAZ ZE ZMIANĄ SPOSOBU UŻYTKOWANIA PODDASZA, Poz.1 Więźba dachowa, drewniana. Więźba dachowa o konstrukcji drewnianej. Dach czterospadowy o kącie nachylenia połaci 42 stopnie. Pokrycie z blachy gontopodobnej. Wiązary płatwiowo-kleszczowe w rozstawie max. 100cm. Budynek znajduje się w III strefie obciążenia śniegiem i w I strefie obciążenia wiatrem. Zestawienie obciążeń: * obciążenia stałe (PN-82/B-02001) α= 42 º Wyszczególnienie obciążeń obc. charakt. obc. kn/m 2 wsp. obc. oblicz. - blacha gontopodobna + ciężar konstrukcji 0,35 1,2 0,42 - wełna mineralna gr.20cm 1,2*0,20= 0,24 1,2 0,29 - folia izolacyjna 0,02 1,2 0,02 - ruszt stalowy 0,10 1,2 0,12-2x płyta Promaxon gr.1cm 2*0,085= 0,17 1,2 0,20 Σg = 0,88 1,2 1,06 Σg bez pokrycia i konstrukcji = 0,53 1,2 0,64 * obciążenia zmienne (PN-82/B-02003) obc. charakt. obc. Wyszczególnienie obciążeń kn/m 2 wsp. obc. oblicz. - obciążenie użytkowe belek stropowych 0,50 1,2 0,60 * obciążenie śniegiem PN-80/B-02010 /Az1:2006 ( III strefa obciążenia) - obc. charakterystyczne śniegiem A = 476 m.n.p.m Q k =0,006*A-0,6= 2,256 <1,2 przyjmuję: Q k = 2,256 kn/m 2 - współczynnik kształtu dachu C 1 = 0,48 C 2 = 0,72 - współczynnik obciążenia γ f = 1,5 - obciążenie charakterystyczne śniegiem dachu S k1 = Q k *C 1 = 1,083 kn/m 2 S 1 = S k *γ f = 1,624 kn/m 2 S k2 = Q k *C 2 = 1,624 kn/m 2 S 2 = S k *γ f = 2,436 kn/m 2 * obciążenie wiatrem PN-80/B-02011 ( I strefa obciążenia) A = 476 m.n.p.m - wysokość budynku z = 12,6 m - charakterystyczne ciśnienie prędkości wiatru q k = 0,367 kn/m 2 - współczynnik ekspozycji (A teren otwarty) C e = 1,052 - współczynnik działania porywów wiatru β = 1,8 a) połać nawietrzna wariant I - współczynnik aerodynamiczny C z = -0,045*(40-α)= -0,09 - wartość charakterystyczna obciążenia p k1 = q k *C z *C e *β= -0,062 kn/m 2 - współczynnik obciążenia γ f = 1,5 - wartość obliczeniowa obciążenia p O1 =p k *γ f = -0,094 kn/m 2

WRAZ ZE ZMIANĄ SPOSOBU UŻYTKOWANIA PODDASZA, b) połać nawietrzna wariant II - współczynnik aerodynamiczny C z = 0.015*α-0,2= 0,43 - wartość charakterystyczna obciążenia p k1 = q k *C z *C e *β= 0,299 kn/m 2 - współczynnik obciążenia γ f = 1,5 - wartość obliczeniowa obciążenia p O1 =p k *γ f = 0,448 kn/m 2 c) połać zawietrzna - współczynnik aerodynamiczny C = -0,4 - wartość charakterystyczna obciążenia p k2 = q k *C*C e *β= -0,278 kn/m 2 - współczynnik obciążenia γ f = 1,5 - wartość obliczeniowa obciążenia p O1 =p k *γ f = -0,417 kn/m 2 * Obciążenia pionowe. q k v = (g k1 +g k2 )/cosα+s k2 +p k2 *cosα= 3,03 kn/m 2 q o v = (g o1 +g o2 )/cosα+s 2 +p 2 *cosα= 4,19 kn/m 2 q o v /g k v = 1,38 Poz.1.1. Wymiarowanie elementów konstrukcyjnych dachu. Szkic układu poprzecznego Szkic układu podłużnego - płatwi pośredniej

WRAZ ZE ZMIANĄ SPOSOBU UŻYTKOWANIA PODDASZA, Geometria ustroju: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 42,0 o Rozpiętość wiązara l = 15,06 m Rozstaw podpór w świetle murłat l s = 12,64 m Rozstaw osiowy płatwi l gx = 4,74 m Rozstaw krokwi a = 1,00 m Wysokość całkowita słupów pod płatew pośrednią h s = 3,75 m Dane materiałowe: - krokiew 8/20cm (zacios 3 cm) z drewna C30 - płatew 20/24 cm z drewna C30 - słup 20/20 cm z drewna C30 - belki stropowe 2x 5/22 cm (zacios 3 cm) o prześwicie gałęzi 8 cm, z przewiązkami co 80 cm z drewna C30 - murłata 14/14 cm z drewna C30 WYNIKI Obwiednia momentów zginających w układzie poprzecznym: Obwiednia momentów w układzie podłużnym - płatwi pośredniej: WYMIAROWANIE wg PN-B-03150:2000 drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C30 f m,k = 30 MPa, f t,0,k = 18 MPa, f c,0,k = 23 MPa, f v,k = 3 MPa, E 0,mean = 12 GPa, ρ k = 380 kg/m 3 Krokiew 8/20 cm (zacios na podporach 3 cm)

Smukłość λ y = 93,7 < 150 λ z = 0,0 < 150 WRAZ ZE ZMIANĄ SPOSOBU UŻYTKOWANIA PODDASZA, Maksymalne siły i naprężenia w przęśle decyduje kombinacja: K11 stałe-max (podatność)+śnieg (podatność)+0,90 wiatr (podatność)+0,80 zmienne na płatwi (podatność) = 5,38 knm, N = 9,61 kn M y f m,y,d = 18,46 MPa, f c,0,d = 14,15 MPa σ m,y,d = 10,10 MPa, σ c,0,d = 0,60 MPa k c,y = 0,346 σ c,0,d /(k c,y f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,670 < 1 (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m,y,d /f m,y,d = 0,385 < 1 Maksymalne siły i naprężenia na podporze (płatwi) decyduje kombinacja: K3 stałe-max+śnieg+0,90 wiatr = -6,04 knm, N = 5,27 kn M y f m,y,d = 18,46 MPa, f c,0,d = 14,15 MPa σ m,y,d = 15,67 MPa, σ c,0,d = 0,39 MPa (σ c,0,d /f c,0,d ) 2 + σ m,y,d /f m,y,d = 0,850 < 1 Maksymalne ugięcie krokwi (pomiędzy murłatą a płatwią) decyduje kombinacja: K9 stałe-max (podatność)+śnieg (podatność) u fin = 18,57 mm < u net,fin = l / 200 = 5409/ 200 = 27,05 mm (68,7%) Maksymalne ugięcie wspornika krokwi decyduje kombinacja: K9 stałe-max (podatność)+śnieg (podatność) u fin = 13,71 mm < u net,fin = 2 l / 200 = 2 1534/ 200 = 15,34 mm (89,4%) Płatew 20/24 cm Smukłość λ y = 14,4 < 150 λ z = 17,3 < 150 Obciążenia obliczeniowe q z,max = 21,72 kn/m q y,max = 1,29 kn/m Maksymalne siły i naprężenia w płatwi (odcinek B - C) decyduje kombinacja: K4 stałe-max+śnieg+0,90 wiatr-parcie+0,80 obc.zmienne N = -64,48 kn M y = -17,39 knm, M z = 3,34 knm f m,y,d = 18,46 MPa, f m,z,d = 18,46 MPa, f t,0,d = 11,08 MPa σ t,0,d = 1,34 MPa σ m,y,d = 9,06 MPa, σ m,z,d = 2,09 MPa σ t,0,d /f t,0,d + σ m,y,d /f m,y,d + k m σ m,z,d /f m,z,d = 0,691 < 1 σ t,0,d /f t,0,d + k m σ m,y,d /f m,y,d + σ m,z,d /f m,z,d = 0,578 < 1 Maksymalne ugięcie (odcinek A - B) decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śnieg u fin = 5,84 mm < u net,fin = l / 200 = 12,25 mm (47,7%) Słup 20/20 cm Smukłość (słup D) λ y = 111,9 < 150 λ z = 65,0 < 150

WRAZ ZE ZMIANĄ SPOSOBU UŻYTKOWANIA PODDASZA, Maksymalne siły i naprężenia (słup B) decyduje kombinacja: K6 stałe-max+śnieg+0,90 obc.zmienne+0,80 wiatr-parcie = 0,35 knm, N = 114,20 kn M y f m,y,d = 18,46 MPa, f c,0,d = 14,15 MPa σ m,y,d = 0,26 MPa, σ c,0,d = 2,86 MPa k c,y = 0,258, k c,z = 0,639 σ c,0,d /(k c,y f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,795 < 1 σ c,0,d /(k c,z f c,0,d ) + σ m,y,d /f m,y,d = 0,330 < 1 Belki stropowe 2x 5/22 cm o prześwicie gałęzi 8 cm, z przewiązkami co 80 cm Smukłość λ y = 74,6 < 150 λ z = 130,6 < 175 Maksymalne siły i naprężenia decyduje kombinacja: K6 stałe-max+montażowe M y = 3,24 knm f m,y,d = 13,85 MPa σ m,y,d = 8,03 MPa σ m,y,d /f m,y,d = 0,580 < 1 Maksymalne ugięcie: decyduje kombinacja: K6 stałe-max+zmienne u fin = 18,87 mm < u net,fin = l / 200 = 4740/ 200 = 23,70 mm (79,6%) Murłata 14/14 cm Część murłaty leżąca na ścianie Obciążenia obliczeniowe q z,max = 11,59 kn/m q y,max = 3,04 kn/m Maksymalne siły i naprężenia decyduje kombinacja: K4 stałe-max+wiatr M z = 0,73 knm f m,z,d = 20,77 MPa σ m,z,d = 1,60 MPa σ m,z,d /f m,z,d = 0,077 < 1 Część wspornikowa murłaty Obciążenia obliczeniowe q z,max = 11,59 kn/m, q y,max = 3,04 kn/m Maksymalne siły i naprężenia decyduje kombinacja: K5 stałe-max+wiatr+0,90 śnieg = 0,49 knm, M z = -0,14 knm M y f m,y,d = 18,46 MPa, f m,z,d = 18,46 MPa σ m,y,d = 1,08 MPa, σ m,z,d = 0,30 MPa σ m,y,d /f m,y,d + k m σ m,z,d /f m,z,d = 0,070 < 1 k m σ m,y,d /f m,y,d + σ m,z,d /f m,z,d = 0,057 < 1 Maksymalne ugięcie: decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śnieg u fin = 0,03 mm < u net,fin = 2 l / 200 = 2 300/ 200 = 3,00 mm (1,0%) Poz.1.2. Płatew poprzeczna, naczułka dachu.

WRAZ ZE ZMIANĄ SPOSOBU UŻYTKOWANIA PODDASZA, zestawienie obciążeń obc. współcz. obc. Rodzaj obciążenia obliczenie charakt. obc. obl. q k [kn/m] q [kn/m] obciążenie pionowe obciążenia stałe ciężar płatwi 7*0,12*0,16= 0,13 1,1 0,15 z dachu; pasmo 2,4m 0,88*2,4/cosa= 2,84 1,20 3,41 Razem stałe 2,98 1,20 3,56 obciażenia zmienne od śniegu; pasmo 2,4m 1,62*2,4= 3,89 1,50 5,83 z poddasza; pasmo 0,5m 0,5*0,5= 0,25 1,40 0,35 od wiatru ; pasmo 2,4m 0,299*2,4= 0,72 1,50 1,08 Razem zmienne q k = 4,86 1,49 7,26 obciążenie poziome wiatrem; pasmo 2,4m 0,299*2,4/cosa*sina= 0,65 1,50 0,97 Schemat, obciążenie ramy Siły wewnętrzne Momenty zginające My [knm] Siły osiowe Fx [knm]

WRAZ ZE ZMIANĄ SPOSOBU UŻYTKOWANIA PODDASZA, Reakcje Wymiarowanie płatwi Wymiarowanie słupka

WRAZ ZE ZMIANĄ SPOSOBU UŻYTKOWANIA PODDASZA, Poz.1.3. Wymiarowanie krokwi narożnej. Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 20,0 cm Wysokość h = 24,0 cm Zacios na podporach t k = 3,0 cm Drewno: drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C30 f m,k = 30 MPa, f t,0,k = 18 MPa, f c,0,k = 23 MPa, f v,k = 3 MPa, E 0,mean = 12 GPa, ρ k = 380 kg/m 3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 1 Geometria: Kąt nachylenia połaci dachowych α = 42,0 o WYNIKI: Zginanie decyduje kombinacja A (obc.stałe max.+ocieplenie+śnieg+wiatr) Moment obliczeniowy: M podp = -17,81 knm Warunek nośności - podpora: σ m,y,d = 19,45 MPa, f m,y,d = 20,77 MPa σ m,y,d /f m,y,d = 0,936 < 1 Ugięcie (odcinek środkowy): U fin = 27,88 mm < u net,fin = l / 200 = 33,61 mm (82,9%)

WRAZ ZE ZMIANĄ SPOSOBU UŻYTKOWANIA PODDASZA, Poz.2. Strop drewniany piętra. zestawienie obciażęń powierzchniowych Rodzaj obciażenia obliczenie obc. współcz. obc. charakt. obc. obl. g k [kn/m 2 ] obciąż. g d [kn/m 2 ] Obciążenia stałe -deski gr. 4,2cm 6,0*0,042= 0,25 1,2 0,30 -legary 6,0*0,06*0,12/1,2= 0,04 1,1 0,04 -wełna mineralna 1,2*0,7= 0,08 1,2 0,10 -izolacja 0,02 1,2 0,02 -belki stropowe 6,0*0,16*0,26/1,8= 0,14 1,1 0,15 -ruszt pod płyty 0,10 1,2 0,12 -płyty promatec 2x10mm 2*0,085= 0,17 1,2 0,20 -instalacje 0,15 1,2 0,18 Stałe bez ciężaru belek i legarów Razem stałe z ciężarem belek 0,78 1,20 0,93 0,95 1,18 1,12 obciążenia zmienne obciążenia użytkowe pokoje 1,50 1,4 2,10 ścianki działowe 0,50 1,2 0,60 obciążenia użytkowe komunukacja 2,00 1,4 2,80 Razem zmienne pokoje + ścianki działowe 2,00 1,35 2,70 Razem stałe +zmienne 2,95 1,33 3,92

WRAZ ZE ZMIANĄ SPOSOBU UŻYTKOWANIA Poz.2.1. Sprawdzenie istniejącego stropu pod nowymi obciążeniami poddasza i od dachu. Schemat statyczny, numery prętów projektowane belki stropu 22x26cm projektowane wymiany stropu 12x16cm projektowany wymian stropu 16x16cm

WRAZ ZE ZMIANĄ SPOSOBU UŻYTKOWANIA Obciążenia stałe -ciężar własny konstrukcji

WRAZ ZE ZMIANĄ SPOSOBU UŻYTKOWANIA Obciążenia stałe ( od warstw stropowych)

Obciążenia zmienne - użytkowe stropu WRAZ ZE ZMIANĄ SPOSOBU UŻYTKOWANIA przypadki 3do5

WRAZ ZE ZMIANĄ SPOSOBU UŻYTKOWANIA Obciążenia od dachu ( od słupków i murłaty na belkę wejścia) Reakcja od słupka dachu wg poz.1.3 P1=27,5/1,38= 19,93 kn Reakcja od słupka wg poz 1.2 P3=(34,78+33,98)/1,38= 49,8 kn

Momenty zginające WRAZ ZE ZMIANĄ SPOSOBU UŻYTKOWANIA

Siły poprzeczne WRAZ ZE ZMIANĄ SPOSOBU UŻYTKOWANIA

WRAZ ZE ZMIANĄ SPOSOBU UŻYTKOWANIA Reakcje podporowe dla wybranych węzłów

Mapa wytężenia prętów WRAZ ZE ZMIANĄ SPOSOBU UŻYTKOWANIA

WRAZ ZE ZMIANĄ SPOSOBU UŻYTKOWANIA Wymiarowanie podciągów głównych-wyniki skrócone Wymiarowanie belek poprzecznych-wyniki skrócone

WRAZ ZE ZMIANĄ SPOSOBU UŻYTKOWANIA Wymiarowanie legarów poprzecznych-wyniki skrócone dla wybranych elementów Wymiarowanie wymianów i belek pod słupkami dachu ( między osiami A-B)-wyniki skrócone

WRAZ ZE ZMIANĄ SPOSOBU UŻYTKOWANIA PODDASZA, Poz.2.2.1-2.2.2.Wymiany stropu pod słupki dachu. Zestawienie obciążeń obc. współcz. obc. Rodzaj obciążenia obliczenie charakt. obc. obl. q k [kn/m] q [kn/m] wymian ciężar wg programu ze stropu parteru; pasmo 1,6m 2,95*1,6= 4,72 1,33 6,28 Razem w rejonie ścianki kolankowej q k = 4,72 1,33 6,28 Reakcja od słupka dachu wg poz.1.3 P1=27,5/1,38= 19,93 kn P2=22,92/1,38= 16,61 kn Reakcja od słupka w g poz 1.2 P3=(18,38+33,98)/1,38= 37,9 kn Obciążenie, schemat Siły wewnętrzne Momenty zginające

WRAZ ZE ZMIANĄ SPOSOBU UŻYTKOWANIA PODDASZA, Siły poprzeczne, reakcje Wymiarowanie Poz.2.3.1Sprawdzenie istniejącego słupa drewnianego S2. Zestawienie obciążeń reakcja ze słupka więźby dachowej reakcja od podciągu stropu reakcja od wymianu poz.2.2.1 98,76 kn 98,2 kn 33,97 kn Razem S2= 230,93 kn Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 22,0 cm Wysokość h = 22,0 cm Drewno: drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C27 f m,k = 27 MPa, f t,0,k = 16 MPa, f c,0,k = 22 MPa, f v,k = 2,8 MPa, E 0,mean = 11,5 GPa, ρ k = 370 kg/m 3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 1 Obciążenia: Siła ściskająca N c = 230,93 kn Klasa trwania obciążenia: Długość wyboczeniowa Długość wyboczeniowa stałe l ey = 4,33 m l ez = 4,33 m A = 484 cm 2 Wy = 1775 cm 3 Wz = 1775 cm 3 Jy = 19521 cm 4 Jz = 19521 cm 4 m = 17,9 kg/m y z z 22 y 22 WYNIKI: Ściskanie równoległe: N c = 230,93 kn Warunek smukłości: λ y = 68,18 < λ c = 150 (45,5%) λ z = 68,18 < λ c = 150 (45,5%) Warunek nośności: k c,y = 0,597; k c,z = 0,597 σ c,y,d = 7,99 MPa < f c,0,d = 10,15 MPa (78,6%) σ c,z,d = 7,99 MPa < f c,0,d = 10,15 MPa (78,6%)

WRAZ ZE ZMIANĄ SPOSOBU UŻYTKOWANIA PODDASZA, Poz.3. Klatka schodowa. Poz.3.1.1 Płyta żelbetowa podestu. Zestawienie obciążeń Rodzaj obciążenia obliczenie obc. współcz. obc. charakt. obc. obl. g k [kn/m 2 ] g o [kn/m 2 ] Obciążenia stałe posadzka 0,44 1,2 0,53 wylewka cem. 5cm 21*0,05= 1,05 1,3 1,37 styropian 5cm 0,45*0,05= 0,02 1,3 0,03 izolacja 0,02 1,2 0,02 płyta żelbetowa 25*0,12= 3,00 1,1 3,30 tynk cem -wap. 19*0,015= 0,29 1,3 0,37 stałe bez ciężaru własnego 1,82 1,27 2,32 razem stałe 4,82 1,17 5,62 obciążenia zmienne obciążenie zmienne, komunikacja 3,00 1,4 4,20 Razem stałe +zmienne 7,82 1,26 9,82 Sily wewnętrzne, płyta wolnopodparta l eff1 = 1,78 M sd =1/8*q k *l 2 eff = 3,89 V sd =1/2*q k *l eff = 8,74 m kn*m/m kn/m charakterystyki geometryczne przekroju h [cm] a [cm] b [cm] d [cm] z [cm] 12 2,5 100 9,5 7,0 dane betonu i stali Beton B25 zbrojenie gł. A-IIIN f cd f ck f ctd f ctm E cm f yd f yk 1,33 2,0 0,100 0,22 3000 42 50 Wymiarowanie na zginanie x eff =d-(d 2-2*M max /(f cd *b w )) -2 = 0,31 cm ξ eff =x eff /d= 0,03 < ξ eff,lim = 0,50 pole zbrojenia głównego A S1 =x eff *b w *f cd /f yd = 0,99 cm 2 Przyjęto zbrojenie - nośne f 8 co 14 cm A S1 = 3,59 cm 2 /m stopień zbrojenia ρ min = 0,13% < ρ = A S1 / b* d = 0,38%

WRAZ ZE ZMIANĄ SPOSOBU UŻYTKOWANIA PODDASZA, Poz.3.1.2-3.1.4 Biegi schodów. wysokość stopnia h s = 0,171 m szerokość stopnia b s = 0,28 m grubość płyty biegu h= 0,14 m grubość płyty podestu h p = 0,14 m długość w poziomie l eff = 3,20 m cosα = 0,853 Zestawienie obciążeń na płytę biegową Obciąż. współ- Obciąż. Rodzaj obciążenia obliczenie charakt. czynnik oblicz. q k1 [kn/m 2 ] obciąż. q o1 [kn/m 2 ] obciążenia stałe płytki gresowe 0,44+0,44*h s /b= 0,71 1,2 0,85 stopnie 22*h s /2= 1,881 1,1 2,07 płyta żelbetowa 25*h/cosα= 4,10 1,1 4,51 tynk cem.-wap. 19*0,015/cosα= 0,33 1,3 0,43 Razem stałe 7,02 1,12 7,86 Stałe bez ciężaru płyty 2,92 1,15 3,35 obciążenia zmienne obciążenia użytkowe 3,00 1,30 3,90 RAZEM OBCIĄŻENIA 10,02 1,17 11,76 Zestawienie obciążeń na płytę podestową Obciąż. współ- Obciąż. Rodzaj obciążenia obliczenie charakt. czynnik oblicz. q k2 [kn/m 2 ] obciąż. q o2 [kn/m 2 ] obciążenia stałe płytki gresowe 0,44 1,2 0,53 płyta żelbetowa 25*h p = 3,50 1,1 3,85 tynk cem.-wap. 19*0,015= 0,29 1,3 0,37 Razem stałe 4,23 1,12 4,75 Stałe bez ciężaru płyty 0,73 1,24 0,90 obciążenia zmienne obciążenia użytkowe 3,00 1,30 3,90 RAZEM OBCIĄŻENIA 7,23 1,20 8,65 dane betonu i stali Beton B25 zbrojenie gł. A-IIIN f cd f ck f ctd f ctm E cm f yd f yk 1,33 2,0 0,100 0,22 3000 42 50