PROJEKT KONSTRUKCYJNY CZĘŚĆ OPISOWA

PROJEKT KONSTRUKCYJNY CZĘŚĆ OPISOWA 1.LOKALIZACJA OBIEKTU: 48-210 Biała, ul. Kościuszki, dz. nr 1299,1300 2.PODSTAWA OPRACOWANIA: -Projekt architektoniczny -Wytyczne inwestora -PN-82/B-02001 Obciążenia stałe, -PN-82/B-02003 Podstawowe obciążenia technologiczne i montażowe, -PN-80/B-02010 Obciążenie w obliczeniach statycznych. Obciążenie śniegiem, -PN-77/B-02011 - Obciążenia wiatrem w obliczeniach statycznych. -PN-80/B-02010/Az1 Zmiana do PN-80/B-02010 z października 2006r, -PN-B-03264:2002 Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone. -PN-81/B-03020 - Grunty budowlane. Posadowienie bezpośrednie budowli. Obliczenia statyczne i projektowanie, -PN-99/B-03002 - Konstrukcje murowe niezbrojone. -PN-2000/B-03150 - Konstrukcje drewniane. -PN-90/B-03200 - Konstrukcje stalowe. 3.ZAŁOŻENIA PROJEKTOWE: Projektowanym obiektem jest budynek usługowy z zakresu administracji publicznej. Budynek wykonywany w technologii tradycyjnej, murowanej, ze stropem prefabrykowanym. Więźba dachowa tradycyjna drewniana. Dach kryty dachówką ceramiczną. Przyjęto maksymalne obciążenie gruntu pod fundament na poziomie posadowienia jako równomierne i nie przekraczające wartości 150 kpa. Przyjęto również, że poziom wód gruntowych znajduje się powyżej poziomu posadowienia budynku. -Przyjęto obciążenie wiatrem jako: I strefę wiatrową (charakterystyczne ciśnienie prędkości wiatru q=0,25kpa), -Przyjęto obciążenie śniegiem jako: II strefę śniegową (obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu Q=0,90kPa), -Obciążenie technologiczne konstrukcji połaci dachowej jako obciążenie siłą skupioną (ciężar montażysty wraz z narzędziami): 1.50kN, -Obciążenie technologiczne stropów jako równomiernie rozłożone o wartości maksymalnej 2.0kN/m2, -Obciążenie technologiczne klatek schodowych o wartości charakterystycznej 3,00kN/m2. -Obciążenie technologiczne składnic przyjęto na poziomie 10,0kN/m2 4.ROBOTY ZIEMNE W czasie wykonywania robót ziemnych pod fundamenty należy stosować się do następujących zaleceń: -roboty ziemne prowadzić pod stałym nadzorem uprawnionego geotechnika lub geologa, -roboty fundamentowe należy prowadzić w czasie niskiego poziomu wód gruntowych, -podczas prowadzenia prac ziemnych należy zwrócić szczególną uwagę na występujące w podłożu sieci instalacyjne, -podczas prowadzenia prac ziemnych należy zwrócić uwagę na znaczne zróżnicowanie warunków gruntowych, -przed przystąpieniem do wykonywania zasadniczych robót fundamentowych należy wykonać obniżenie terenu do poziomu posadowienia w przypadku konieczności lokalnego obniżenia poziomu zwierciadła wody gruntowej prace te prowadzić z zachowaniem szczególnej ostrożności, aby nie spowodować rozluźnienia gruntu podłoża w wykopie i w jego sąsiedztwie,

-przed rozpoczęciem robót należy wykonać przekopy kontrolne w celu wyeliminowania kolizji z sieciami instalacyjnymi. W trakcie stwierdzenia kolizji należy wykonać koniecznie przekładki. -projekt wykonawczy zabezpieczenia ścian wykopu i odwodnienia w fazie budowy należy wykonać w odrębnym opracowaniu. Uwaga Na terenie działki nr 1299 oraz 1300 w miejscu projektowanego budynku usługowego znajdują się piwnice przynależne do istniejącej zabudowy mieszkalnej wielorodzinnej. Głębokość posadowienia piwnic wynosi około -3.35m licząc od poziomu terenu. Ściany z cegły pełnej o szacunkowej grubości ok.~62cm. Podczas prowadzenia prac ziemnych należy przewidzieć prace budowlane związane z rozbiórką piwnic bądź zabezpieczeniem jej fragmentów znajdujących się poza planowanym obszarem robót budynku nowoprojektowanego. 5.FUNDAMENTY Fundamenty należy posadowić na głębokości -3,25m od poziomu parteru, około -3,10m od poziomu terenu. Nowoprojektowane fundamenty w postaci płyty żelbetowej należy wykonać z betonu B25 (szczelność W8) o grubości 25cm na warstwie podkładowej o grubości 10cm z betonu klasy B15. Zbrojenie główne prętami klasy A-III, strzemiona ze stali A-0. Szczegółowa informacja na temat zbrojenie zostanie podana na rysunkach konstrukcyjnych. Należy zachować otulinę zbrojenia 5cm przy podkładzie z chudego betonu w przeciwnym razie należy zwiększyć grubość otulenia fundamentów do 7cm. Uwaga Prace związane z fundamentowaniem oraz wykonywaniem ścian betonowych ze względu na bezpośrednie sąsiedztwo istniejącego budynku mieszkalnego należy przeprowadzać z zachowaniem podwyższonych środków ostrożności. Zaleca się aby na czas prowadzenia w/w robót odpowiednio zabezpieczyć ścianę budynku istniejącego od strony południowej poprzez konstrukcję podtrzymującą mur (np. drewniane stemplowanie pionowe i ukośne z odpowiednim podklinowaniem). Metodę wzmocnienia oraz jej zakres na czas robót należy dostosować do prowadzonych prac budowlanych. 6.ŚCIANY FUNDAMENTOWE: Ściany piwnic projektuje się jako betonowe, wylewane na miejscu budowy. Ze względu na zaobserwowanie niekorzystne warunki gruntowe (poziom wód) należy wykonać odpowiednią hydroizolację ścian piwnic oraz płyty fundamentowej wybranego systemu. Obwodowo wkoło budynku przewiduje się także drenaż celem odprowadzenie wód podziemnych. Zbrojenie główne ścian siatkami o oczku 20cm. A-III. Zbrojenie podano na rysunkach konstrukcyjnych. Z płyty fundamentowej należy wyprowadzić zbrojeni ścian nośnych. 7.ŚCIANY NOŚNE: Ściany konstrukcyjne budynku murowane z pustaków ceramicznych gr.25cm,18cm. Z zewnątrz przewidziano docieplenie warstwą styropianu grubości 12cm. 8.STROP PARTERU: Stropy budynku z względu na obciążenia technologiczne przyjęto jako gotowe prefabrykowane wykonane z płyt kanałowych o grubości konstrukcyjnej 24cm oraz rozłożone i dostosowane do złożeń projektowych. Pod pomieszczenie biurowe przewidziano natomiast strop gęstożebrowy w systemie Porotherm 23/(19)/50. Wykonanie i montaż stropu należy prowadzić ściśle według zaleceń producenta.

9.NADPROŻA: Zastosowano dwa rodzaje nadproży -nadproża prefabrykowane, betonowe L19/N/ -belki żelbetowe zbrojone podłużnie prętami Ø12(Ø16) ze stali klasy A-III, poprzecznie strzemionami Ø6 ze stali A-0 według rysunków konstrukcyjny. Pod nadproża żelbetowe wykonać poduszkę betonową z betonu klasy B20 o wymiarach 30xxszerokość ścianyx25cm. 10.TRZPIENIE ŻELBETOWE ŚCIANY PODDASZA: Trzpienie żelbetowe ściany szczytowej o wymiarach 25x25cm jako usztywnienie ściany kolankowej. Zbrojenie trzpieni należy wyprowadzić z wieńca stropu parteru oraz zakotwić w wieńcu ściany kolankowej. 11.WIENIEC ŻELBETOWY: Wieńce żelbetowe o wymiarach przekroju poprzecznego według rysunków konstrukcyjnych należy wykonać jako żelbetowy monolityczny z betonu B20, zbrojony podłużnie 4 prętami Ø12 ze stali klasy A-II i poprzecznie strzemionami Ø6 co 25cm ze stali A-0. Należy bezwzględnie zapewnić ciągłość zbrojenia podłużnego wieńców, szczególnie w ich narożach. 12.WIĘŹBA DACHOWA: Więźba dachowa z drewna klasy C27. Główne przekroje drewniane: krokwie o wymiarach prostokątnych 7,5x17,5cm, murłata 14x14cm. Jętki 2x5x17,5cm w rozstawach jak przy krokwi. Połączenie krokwi z murłatą zaprojektować jako połączenie nieprzesuwne. Krokwie główne należy połączyć dodatkowo z murłatą za pomocą złączy stalowych dostosowanych do połączeń krokiew-belka. Drewno przed wmontowaniem do konstrukcji odpowiednio zimpregnować. Przy dobudowywanej połaci dachowej nowoprojektowanej należy upewnić się co do wymiarów i kątów nachylenia połaci dachowej. 13.KLATKA SCHODOWA: Klatka schodowa wykonana jako żelbetowa z betonu klasy b20 (C16/20). Płyta biegowa oraz płyta spocznikowa gr.12cm podparta belkami spocznikowymi oraz zbrojona prętami klasy A-III. 14.PRZEWODY WENTYLACYJNE I PRZEBICIA INSTALACYJNE Usytuowanie i wielkość przejść instalacyjnych należy sprawdzić w projekcie architektonicznym i instalacyjnym. 15.KONSTRUKCJA NAWIERZCHNI PARKINGÓW I CHODNIKÓW Na terenie działki 1299, 1300 zaprojektowano stanowiska parkingowe w ilości zgodniej z założeniami m.p.z.p.m. Biała. Przewidziano 4 miejsca o wymiarach 2.5x5.0m oraz 1 miejsce o wymiarach 3.6x5.0m dostosowane dla osób niepełnosprawnych. W miejscu styku stanowiska parkingowego z chodnikiem przewidziano miejscowe obniżenie krawężnika o szerokości 1.5m ułatwiające dostanie się na ciąg pieszy. Krawężnik należy odpowiednio wyprofilować i obniżyć. Konstrukcja nawierzchni utwardzonej: Nawierzchnia parkingów: - Kostka betonowa wibroprasowana -8cm - Podsypka piaskowo-cementowa -3cm - Tłuczeń kamienny twardy -30cm - Warstwa odsączająca, piasek średni -15cm

Nawierzchnia chodników: - Kostka betonowa wibroprasowana -8cm - Podsypka piaskowo-cementowa -3cm - Tłuczeń kamienny twardy -10cm - Warstwa odsączająca, piasek średni -15cm Spadki nawierzchni należy wyprofilować w stronę kratki kanalizacji deszczowej zlokalizowanej w narożniku stanowisk parkingowych. Minimalne nachylenie nawierzchni 0.5%. Szczegółowe wytyczne instalacji według opracowania Instalacyjnego sanitarnego etap II (przyłącza do obiektu). Stanowiska postojowe należy obwodowo obudować krawężnikiem drogowym o wymiarach 100x30x15cm na ławie betonowej z oporem o wymiarach 15x30cm+15x15cm. Krawężniki wbudowane wzdłuż ulicy Kościuszki należy odpowiednio obniżyć zapewniając bezpieczny wjazd na stanowiska postojowe. Wzdłuż chodników wykonać obrzeża betonowe o wymiarach 100x30x8cm na ławie betonowej z oporem. 16.UWAGI KOŃCOWE Wszelakie prace powinny być wykonane zgodnie z przepisami zawartymi w Warunkach technicznych wykonania robót i odbioru robót budowlano-montażowych. Roboty prowadzić zgodnie z polskimi normami, normami branżowymi, instrukcjami producentów wyrobów. We wszystkich fazach realizacji konstrukcji wykonywane roboty, a w szczególności roboty ulegające zakryciu, powinny być odbierane przez uprawniony nadzór inwestorski i odpowiednio udokumentowane. Opracował: mgr inż. Tomasz Rojek upr.nr OPL/0733/POOK/11. Sprawdził: mgr inż. Andrzej Wójtowiec upr.nr OPL/0133/POOK/05

ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ Tablica 01. Obciążenia stałe. Podłoga na gruncie [PG1] γ f k d Obc. obl. 1. Lastriko bezspoinowe o grubości 20 mm [0,440kN/m2] 0,44 1,30 -- 0,57 2. Wylewka cementowa grub. 8 cm [21,0kN/m3 0,08m] 1,68 1,30 -- 2,18 3. Folia PE gr.0,3mm [0,010kN/m2] 0,01 1,30 -- 0,01 4. Styropian grub. 10 cm [0,45kN/m3 0,10m] 0,05 1,30 -- 0,07 5. Folia PE gr.0,3mm [0,010kN/m2] 0,01 1,30 -- 0,01 6. Płyta żelbetowa grub. 25 cm [25,0kN/m3 0,25m] 6,25 1,10 -- 6,88 Σ: 8,44 1,15 -- 9,72 Tablica 02. Obciążenia stałe. Strop międzykondygnacyjny [ST.1] γ f k d Obc. obl. 1. Lastriko bezspoinowe o grubości 20 mm [0,440kN/m2] 0,44 1,30 -- 0,57 2. Jastrych cementowy grub. 5 cm [21,0kN/m3 0,05m] 1,05 1,30 -- 1,37 3. Folia PE gr.0,3mm [0,010kN/m2] 0,01 1,30 -- 0,01 4. Styropian grub. 5 cm [0,45kN/m3 0,05m] 0,02 1,30 -- 0,03 5. Strop gęstożebrowy Porotherm 23/(19)/50 3,13 1,10 -- 3,44 6. Warstwa cementowo-wapienna grub. 1 cm 0,19 1,30 -- 0,25 [19,0kN/m3 0,01m] Σ: 4,84 1,17 -- 5,67 Tablica 03. Obciążenia stałe. Strop międzykondygnacyjny [ST.2] γ f k d Obc. obl. 1. Lastriko bezspoinowe o grubości 20 mm [0,440kN/m2] 0,44 1,30 -- 0,57 2. Jastrych cementowy grub. 4 cm [21,0kN/m3 0,04m] 0,84 1,30 -- 1,09 3. Folia PE gr.0,3mm [0,010kN/m2] 0,01 1,30 -- 0,01 4. Styropian grub. 5 cm [0,45kN/m3 0,05m] 0,02 1,30 -- 0,03 5. Płyta kanałowa 24cm 3,80 1,10 -- 4,18 6. Warstwa cementowo-wapienna grub. 1 cm 0,19 1,30 -- 0,25 [19,0kN/m3 0,01m] Σ: 5,30 1,16 -- 6,13 Tablica 04. Obciążenia stałe. Strop na jętkach [ST.3] γ f k d Obc. obl. 1. Płyty OSB grub. 1,8 cm [8,0kN/m3 0,018m] 0,14 1,30 -- 0,18 2. Wełna mineralna w matach typu BL grub. 18 cm 0,22 1,30 -- 0,29 [1,2kN/m3 0,18m] 3. 2x Płyta GK na stelażu metalowym 0,35 1,30 -- 0,45 Σ: 0,71 1,30 -- 0,92 Tablica 05. Obciążenia stałe. Połać dachu [DA1] γ f k d Obc. obl. 1. Dachówka ceramiczna np. BRAAS 0,65 1,10 -- 0,72 2. łaty drewniane 5x5cm co 30cm [6,0kN/m3*0,05*0,05m] 0,05 1,20 -- 0,06 3. Folia PE 0,01 1,30 -- 0,01 4. krokwie drewniane - ciężar przyjęty w programie 0,00 1,00 -- 0,00 obliczeniowym [0,000kN/m2] Σ: 0,71 1,11 -- 0,79

Tablica 06. Obciążenia stałe. Połać dachu [DA2] γ f k d Obc. obl. 1. Dachówka ceramiczna np. BRAAS 0,65 1,10 -- 0,72 2. łaty drewniane 5x5cm co 30cm [6,0kN/m3*0,05*0,05m] 0,05 1,20 -- 0,06 3. Folia PE 0,01 1,30 -- 0,01 4. krokwie drewniane - ciężar przyjęty w programie 0,00 1,00 -- 0,00 obliczeniowym [0,000kN/m2] 5. Wełna mineralna w matach typu BL grub. 18 cm 0,22 1,30 -- 0,29 [1,2kN/m3 0,18m] 6. Wełna mineralna pomiędzy stelażem grub. 5 cm 0,06 1,30 -- 0,08 [1,2kN/m3 0,05m] 7. Folia PE 0,01 1,30 -- 0,01 8. płyta GKx2 na ruszcie stalowym 0,35 1,30 -- 0,45 Σ: 1,35 1,20 -- 1,62 Tablica 07. Obciążenia stałe. Ciężar ściany wewnętrznej [SW1] γ f k d Obc. obl. 1. Warstwa cementowo-wapienna grub. 1 cm 0,19 1,30 -- 0,25 [19,0kN/m3 0,01m] 2. Pustak ceramiczny grub. 25 cm [12,5kN/m3 0,25m] 3,13 1,30 -- 4,07 3. Warstwa cementowo-wapienna grub. 1 cm [19,0kN/m3 0,01m] 0,19 1,30 -- 0,25 Σ: 3,51 1,30 -- 4,56 Tablica 08. Obciążenia stałe. Ciężar ściany zewnętrznej [SZ1] γ f k d Obc. obl. 1. Warstwa cementowo-wapienna grub. 1 cm 0,19 1,30 -- 0,25 [19,0kN/m3 0,01m] 2. Styropian grub. 12 cm [0,45kN/m3 0,12m] 0,05 1,30 -- 0,07 3. Pustak ceramiczny grub. 25 cm [12,5kN/m3 0,25m] 3,13 1,30 -- 4,07 4. Warstwa cementowo-wapienna grub. 1 cm [19,0kN/m3 0,01m] 0,19 1,30 -- 0,25 Σ: 3,56 1,30 -- 4,63 Tablica 09. Obciążenia stałe. Ściana fundamentowa [SF1] γ f k d Obc. obl. 1. Geomembrana 0,05 1,30 -- 0,07 2. Płyta izolacyjna drenażowa grub. 12 cm 0,05 1,30 -- 0,07 [0,45kN/m3 0,12m] 3. 2x papa termozgrzewalna grub. 0,8 cm 0,09 1,30 -- 0,12 [11,0kN/m3 0,008m] 4. Ściana betonowa grub. 25 cm [25,0kN/m3 0,25m] 6,25 1,10 -- 6,88 5. Warstwa cementowo-wapienna grub. 2 cm [19,0kN/m3 0,02m] 0,38 1,30 -- 0,49 Σ: 6,82 1,12 -- 7,62 Tablica 10. Obciążenia zmienne. Składnice akt. γ f k d Obc. obl. 1. Obciążenie zmienne (magazyny archiwów) [10,0kN/m2] 10,00 1,20 0,90 12,00 Σ: 10,00 1,20 -- 12,00

Tablica 11. Obciążenia zmienne. Biura γ f k d Obc. obl. 1. Obciążenie zmienne (wszelkie pokoje biurowe, gabinety 2,00 1,40 0,50 2,80 lekarskie, naukowe, sale lekcyjne szkolne, szatnie i łaźnie zakładów przemysłowych, pływalnie oraz poddasza użytkowane jako magazyny lub kondygnacje techniczne.) [2,0kN/m2] Σ: 2,00 1,40 -- 2,80 Tablica 12. Obciążenia zmienne. Komunikacja γ f k d Obc. obl. 1. Obciążenie zmienne (biura, szkoły, zakłady naukowe, 2,50 1,30 0,60 3,25 banki, przychodnie lekarskie) [2,5kN/m2] Σ: 2,50 1,30 -- 3,25 Tablica 13. Obciążenia środowiskowe. Śnieg stromy 1 γ f k d Obc. obl. 1. Obciążenie śniegiem połaci bardziej obciążonej dachu 0,72 1,50 0,00 1,08 dwuspadowego wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1 (strefa 2 -> Qk = 0,9 kn/m2, nachylenie połaci 40,0 st. -> C2=0,800) [0,720kN/m2] Σ: 0,72 1,50 -- 1,08 Tablica 14. Obciążenia środowiskowe. Śnieg stromy 2 γ f k d Obc. obl. 1. Obciążenie śniegiem mniej obciążonej połaci dachu 0,48 1,50 0,00 0,72 dwuspadowego wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1 (strefa 2 -> Qk = 0,9 kn/m2, nachylenie połaci 40,0 st. -> C1=0,533) [0,480kN/m2] Σ: 0,48 1,50 -- 0,72 Tablica 15. Obciążenia środowiskowe. Wiatr połać nawietrzna γ f k d Obc. obl. 1. Obciążenie wiatrem połaci nawietrznej dachu wg 0,22 1,50 0,00 0,33 PN-B-02011:1977/Az1/Z1-3 (strefa III, H=300 m n.p.m. -> qk = 0,30kN/m2, teren A, z=h=11,9 m, -> Ce=1,04, budowla zamknięta, wymiary budynku H=11,9 m, B=11,5 m, L=13,8 m, kąt nachylenia połaci dachowej alfa = 40,0 st. -> wsp. aerodyn. C=0,400, beta=1,80) [0,224kN/m2] Σ: 0,22 1,50 -- 0,33 Tablica 16. Obciążenia środowiskowe. Wiatr połać zawietrzna γ f k d Obc. obl. 1. Obciążenie wiatrem połaci zawietrznej dachu wg -0,22 1,50 0,00-0,33 PN-B-02011:1977/Az1/Z1-3 (strefa III, H=300 m n.p.m. -> qk = 0,30kN/m2, teren A, z=h=11,9 m, -> Ce=1,04, budowla zamknięta, wymiary budynku H=11,9 m, B=11,5 m, L=13,8 m, kąt nachylenia połaci dachowej alfa = 40,0 st. -> wsp. aerodyn. C=-0,4, beta=1,80) [-0,224kN/m2] Σ: -0,22 -- -0,33

Tablica 17. Obciążenia środowiskowe. Wiatr parcie na ścianę γ f k d Obc. obl. 1. Obciążenie wiatrem ściany nawietrznej wg 0,39 1,50 0,00 0,59 PN-B-02011:1977/Az1/Z1-1 (strefa III, H=300 m n.p.m. -> qk = 0,30kN/m2, teren A, z=h=11,9 m, -> Ce=1,04, budowla zamknięta, wymiary budynku H=11,9 m, B=11,5 m, L=13,8 m -> wsp. aerodyn. C=0,7, beta=1,80) [0,392kN/m2] Σ: 0,39 1,50 -- 0,58 Tablica 18. Obciążenia środowiskowe. Obciążenie gruntem γ f k d Obc. obl. 1. Obciążenie gruntem ściany pionowej w poziomie dolnej 45,64 1,20 -- 54,77 płyty [45,640kN/m2] Σ: 45,64 1,20 -- 54,77 Tablica 19. Obciążenia środowiskowe. Obciążenie gruntem γ f k d Obc. obl. 1. Obciążenie gruntem ściany pionowej pod nawierzchnią 6,00 1,20 -- 7,20 [6,000kN/m2] Σ: 6,00 1,20 -- 7,20

WYBRANE OBLICZENIA KONSTRUKCYJNE 1.WIĄZAR DACHOWY DANE Szkic układu poprzecznego 790,2 40,0 282,0 17,5 500,5 17,5 518,0 47,5 14 1083,0 14 47,5 1206,0 Szkic układu podłużnego - płatwi pośredniej 282,0 A B C D 100,0 100,0 325,0 485,0 485,0 Geometria ustroju: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 40,0 o Rozpiętość wiązara l = 12,06 m Rozstaw podpór w świetle murłat l s = 10,83 m Rozstaw osiowy płatwi l gx = 5,18 m Rozstaw krokwi a = 1,00 m Usztywnienia boczne krokwi - brak Płatew pośrednia złożona z trzech odcinków: - odcinek A - B o rozpiętości l = 3,25 m lewy koniec odcinka oparty na murze prawy koniec odcinka oparty na ścianie, bez składania - odcinek B - C o rozpiętości l = 4,85 m lewy koniec odcinka oparty na ścianie, bez składania prawy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem a mp = 1,00 m - odcinek C - D o rozpiętości l = 4,85 m lewy koniec odcinka oparty na słupie z mieczami, odległość podparcia mieczem a ml = 1,00 m prawy koniec odcinka oparty na murze Wysokość całkowita słupów pod płatew pośrednią h s = 2,82 m Rozstaw podparć poziomych murłaty l mo = 1,50 m Wysięg wspornika murłaty l mw = 0,40 m

Dane materiałowe: - krokiew 10/17,5cm (zacios 3 cm) z drewna C27 - płatew 17,5/25 cm z drewna C27 - słup 17,5/17,5 cm z drewna C27 - kleszcze 2x 7,5/17,5 cm (zacios 3 cm) o prześwicie gałęzi 10 cm, z przewiązkami co 173 cm z drewna C27 - murłata 14/14 cm z drewna C27 Obciążenia (wartości charakterystyczne i obliczeniowe): - pokrycie dachu (wg PN-82/B-02001: ): g k = 1,350, g o = 1,620 - uwzględniono ciężar własny wiązara - obciążenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1: połać bardziej obciążona, strefa 2, nachylenie połaci 45,0 st.): - na połaci lewej s kl = 0,540, s ol = 0,810 - na połaci prawej s kp = 0,360, s op = 0,540 - obciążenie śniegiem traktuje się jako obciążenie średniotrwałe - obciążenie wiatrem (wg PN-B-02011:1977/Az1:2009/Z1-3: strefa III, teren A, wys. budynku z =10,0 m): - na połaci nawietrznej p kl = 0,257, p ol = 0,385 - na stronie zawietrznej p kp = -0,216, p op = -0,324 - ocieplenie dolnego odcinka krokwi g kk = 0,000, g ok = 0,000 - obciążenie montażowe kleszczy F k = 1,0 kn, F o = 1,2 kn Założenia obliczeniowe: - klasa użytkowania konstrukcji: 2 - w obliczeniach statycznych krokwi uwzględniono wpływ podatności płatwi - współczynniki długości wyboczeniowej słupa: w płaszczyźnie ustroju podłużnego ustalony automatycznie w płaszczyźnie wiązara µ y = 1,00 WYNIKI Obwiednia momentów zginających w układzie poprzecznym: -3,29 2,13 2,13-3,29-0,54 2,56 2,56-0,54 Obwiednia momentów w układzie podłużnym - płatwi pośredniej: Mz [knm] My [knm] Ry,Rz [kn] Rx [kn] -17,25-15,14-14,76-2,03 0,37 9,41 1,69 2,60 A 4,83 B 0,81 10,11 4,63 8,62 3,88 2,15-2,58 17,98 16,45 8,45 53,40 27,43 1,42 0,73 C 81,63 41,93 3,25 3,85 1,00 1,00 3,85 12,95 21,95 D 11,27 5,56 1,82 1,00 2,82 10,83

WYMIAROWANIE wg PN-B-03150:2000 drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C27 f m,k = 27 MPa, f t,0,k = 16 MPa, f c,0,k = 22 MPa, f v,k = 2,8 MPa, E 0,mean = 11,5 GPa, ρ k = 370 kg/m 3 Krokiew 10/17,5 cm (zacios na podporach 3 cm) Smukłość λ y = 74,8 < 150 λ z = 130,9 < 150 Maksymalne siły i naprężenia w przęśle decyduje kombinacja: K10 stałe-max (podatność)+śnieg (podatność)+0,90 wiatr (podatność) M y = 2,55 knm, N = 10,32 kn f m,y,d = 12,46 MPa, f c,0,d = 10,15 MPa σ m,y,d = 4,99 MPa, σ c,0,d = 0,59 MPa k c,y = 0,516, k c,z = 0,186 σ c,0,d/(k c,y f c,0,d) + σ m,y,d/f m,y,d = 0,513 < 1 σ c,0,d/(k c,z f c,0,d) + σ m,y,d/f m,y,d = 0,713 < 1 Maksymalne siły i naprężenia na podporze (płatwi) decyduje kombinacja: K3 stałe-max+śnieg+0,90 wiatr M y = -3,29 knm, N = 7,15 kn f m,y,d = 12,46 MPa, f c,0,d = 10,15 MPa σ m,y,d = 9,38 MPa, σ c,0,d = 0,49 MPa (σ c,0,d/f c,0,d) 2 + σ m,y,d/f m,y,d = 0,755 < 1 Maksymalne ugięcie krokwi (pomiędzy murłatą a płatwią) decyduje kombinacja: K14 stałe-min (podatność)+wiatr (podatność) u fin = 14,98 mm < u net,fin = l / 200 = 3779/ 200 = 18,90 mm (79,3%) Maksymalne ugięcie wspornika krokwi decyduje kombinacja: K14 stałe-min (podatność)+wiatr (podatność) u fin = 7,31 mm < u net,fin = 2 l / 150 = 2 711/ 150 = 9,49 mm (77,1%) Płatew 17,5/25 cm Smukłość λ y = 13,9 < 150 λ z = 19,8 < 150 Obciążenia obliczeniowe q z,max = 13,39 kn/m q y,max = 0,89 kn/m Maksymalne siły i naprężenia w płatwi (odcinek C - D) decyduje kombinacja: K3 stałe-max+śnieg+0,90 wiatr-parcie N = 10,83 kn M y = 17,98 knm, M z = 2,08 knm f m,y,d = 12,46 MPa, f m,z,d = 12,46 MPa, f c,0,d = 10,15 MPa σ c,0,d = 0,25 MPa σ m,y,d = 9,86 MPa, σ m,z,d = 1,63 MPa (σ c,0,d/f c,0,d) 2 + σ m,y,d/f m,y,d + k m σ m,z,d/f m,z,d = 0,884 < 1 (σ c,0,d/f c,0,d) 2 + k m σ m,y,d/f m,y,d + σ m,z,d/f m,z,d = 0,686 < 1 Maksymalne ugięcie (odcinek C - D) decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śnieg u fin = 12,86 mm < u net,fin = l / 200 = 19,25 mm (66,8%) Słup 17,5/17,5 cm Smukłość (słup C) λ y = 85,9 < 150 λ z = 55,8 < 150 Maksymalne siły i naprężenia (słup C) decyduje kombinacja: K3 stałe-max+śnieg+0,90 wiatr-parcie M y = -2,58 knm, N = 81,63 kn f m,y,d = 12,46 MPa, f c,0,d = 10,15 MPa σ m,y,d = 2,89 MPa, σ c,0,d = 2,67 MPa k c,y = 0,406, k c,z = 0,772 σ c,0,d/(k c,y f c,0,d) + σ m,y,d/f m,y,d = 0,878 < 1 σ c,0,d/(k c,z f c,0,d) + σ m,y,d/f m,y,d = 0,572 < 1 Kleszcze 2x 7,5/17,5 cm o prześwicie gałęzi 10 cm, z przewiązkami co 173 cm Smukłość λ y = 102,5 < 150 λ z = 169,5 < 175 Maksymalne siły i naprężenia decyduje kombinacja: K3 stałe-max+montażowe M y = 1,63 knm f m,y,d = 22,85 MPa

σ m,y,d = 4,26 MPa σ m,y,d/f m,y,d = 0,186 < 1 Maksymalne ugięcie: decyduje kombinacja: K3 stałe-max+montażowe u fin = 2,35 mm < u net,fin = l / 200 = 5180/ 200 = 25,90 mm (9,1%) Murłata 14/14 cm Część murłaty leżąca na ścianie Obciążenia obliczeniowe q z,max = 6,72 kn/m q y,max = 1,95 kn/m Maksymalne siły i naprężenia decyduje kombinacja: K4 stałe-max+wiatr M z = 0,47 knm f m,z,d = 18,69 MPa σ m,z,d = 1,02 MPa σ m,z,d/f m,z,d = 0,055 < 1 Część wspornikowa murłaty Obciążenia obliczeniowe q z,max = 6,72 kn/m, q y,max = 1,95 kn/m Maksymalne siły i naprężenia decyduje kombinacja: K5 stałe-max+wiatr+0,90 śnieg M y = 0,53 knm, M z = -0,16 knm f m,y,d = 16,62 MPa, f m,z,d = 16,62 MPa σ m,y,d = 1,16 MPa, σ m,z,d = 0,34 MPa σ m,y,d/f m,y,d + k m σ m,z,d/f m,z,d = 0,084 < 1 k m σ m,y,d/f m,y,d + σ m,z,d/f m,z,d = 0,069 < 1 Maksymalne ugięcie: decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śnieg u fin = 0,07 mm < u net,fin = 2 l / 200 = 2 400/ 200 = 4,00 mm (1,8%) 2.BIEG SCHODOWY Bieg schodowy (ELEMENT WYBRANY) SZKIC SCHODÓW 150 240 150 10x 17/26,7 26,7 25 12 170 17 12 12 25 125 25 25 125 25 540 25 GEOMETRIA SCHODÓW Wymiary schodów : Długość dolnego spocznika l s,d = 1,50 m Długość biegu l n = 2,40 m Różnica poziomów spoczników h = 1,70 m Liczba stopni w biegu n = 10 szt. Grubość płyty t = 12,0 cm Długość górnego spocznika l s,g = 1,50 m Wymiary poprzeczne: Szerokość biegu 1,40 m - Schody dwubiegowe Dusza schodów 0,0 cm Oparcia : (szerokość / wysokość)

Wieniec ściany podpierającej spocznik dolny Belka dolna podpierająca bieg schodowy Belka górna podpierająca bieg schodowy Wieniec ściany podpierającej spocznik górny Oparcie belek: Długość podpory lewej t L = 25,0 cm Długość podpory prawej t P = 25,0 cm b = 25,0 cm, h = 12,0 cm b = 25,0 cm, h = 25,0 cm b = 25,0 cm, h = 25,0 cm b = 25,0 cm, h = 12,0 cm DANE MATERIAŁOWE Klasa betonu C16/20 (B20) f cd = 10,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa Ciężar objętościowy betonu ρ = 25,00 kn/m 3 Maksymalny rozmiar kruszywa d g = 16 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 3,44 Stal zbrojeniowa A-III (34GS) f yk = 410 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Średnica prętów φ = 12 mm Otulina zbrojenia c nom = 20 mm Stal zbrojeniowa konstrukcyjna St0S-b Średnica prętów konstrukcyjnych φ = 6 mm Maksymalny rozstaw prętów konstr. 25 cm ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ Płyta Obciążenia zmienne [ ]: Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. Obciążenie zmienne (biura, szkoły, zakłady naukowe, banki, przychodnie lekarskie) [4,0kN/m2] 4,00 1,30 0,35 5,20 Obciążenia stałe na spoczniku [ ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f 1. Okładzina górna spocznika (Lastriko bezspoinowe o grubości 20 mm grub. 0,44 1,20 0,53 1 cm [0,440kN/m2:0,01m]) grub.1 cm 2. Płyta żelbetowa spocznika grub.12 cm 3,00 1,10 3,30 3. Okładzina dolna spocznika (Warstwa cementowo-wapienna [19,0kN/m3]) 0,28 1,20 0,34 grub.1,5 cm Σ: 3,73 1,12 4,17 Obciążenia stałe na biegu schodowym [ ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f 1. Okładzina górna biegu (Lastriko bezspoinowe o grubości 20 mm grub. 1 0,72 1,20 0,86 cm [0,440kN/m2:0,01m]) grub.1 cm 0,19 (1+17,0/26,7) 2. Płyta żelbetowa biegu grub.12 cm + schody 17/26,7 5,68 1,10 6,25 3. Okładzina dolna biegu (Warstwa cementowo-wapienna [19,0kN/m3]) 0,34 1,20 0,41 grub.1,5 cm Σ: 6,74 1,12 7,52 Obc.obl. Obc.obl. Przyjęty schemat statyczny: go,s = 4,17 po = 5,20 go,s = 4,17 go,b = 7,52 A B C D 1,70 1,44 2,65 1,44 ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE: Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (tablica 8) Dodatkowe założenia obliczeniowe dla belek:

Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (tablica 8) WYNIKI - PŁYTA: Wyniki obliczeń statycznych: Przęsło A-B: maksymalny moment obliczeniowy M Sd = 0,87 knm/mb Podpora B: moment podporowy obliczeniowy M Sd,p = -6,26 knm/mb Przęsło B-C: maksymalny moment obliczeniowy M Sd = 5,40 knm/mb Podpora C: moment podporowy obliczeniowy M Sd,p = -6,29 knm/mb Przęsło C-D: maksymalny moment obliczeniowy M Sd = 0,87 knm/mb Reakcja obliczeniowa R Sd,A,max = 4,04 kn/mb, R Sd,A,min = -1,00 kn/mb Reakcja obliczeniowa R Sd,B,max = 27,72 kn/mb, R Sd,B,min = 14,53 kn/mb Reakcja obliczeniowa R Sd,C,max = 28,73 kn/mb, R Sd,C,min = 15,54 kn/mb Reakcja obliczeniowa R Sd,D,max = 4,05 kn/mb, R Sd,D,min = -1,00 kn/mb Obwiednia momentów zginających: -6,29 C D A B 4,04 1,00 1,00 14,53 27,72 15,54 28,73 0,87 4,05 1,70-6,26 5,40 0,87 1,44 0,14 2,51 0,16 1,28 WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 : a a b b c c d d e e Przęsło A-B- wymiarowanie Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 0,87 knm/mb Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A s = 1,22 cm 2 /mb. Przyjęto φ12 co 14,0 cm o A s = 8,08 cm 2 /mb (ρ = 0,86%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 0,87 knm/mb < M Rd = 22,83 knm/mb (3,8%) Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa V Sd = 9,91 kn/mb Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 9,91 kn/mb < V Rd1 = 66,29 kn/mb (15,0%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 0,56 knm/mb Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm (0,0%) Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt,podp = (-)4,00 knm/m Maksymalne ugięcie od M Sk,lt: a(m Sk,lt,podp) = (-)0,31 mm < a lim = 7,17 mm (4,4%) Podpora B- wymiarowanie Zginanie: (przekrój b-b) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)6,26 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A s = 1,76 cm 2 /mb. Przyjęto górą φ12 co 14,0 cm o A s = 8,08 cm 2 /mb Warunek nośności na zginanie: M Sd = -6,26 knm/mb < M Rd = 34,61 knm/mb (-18,1%)

SGU: Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = (-)4,00 knm/mb Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm (0,0%) Przęsło B-C- wymiarowanie Zginanie: (przekrój c-c) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 5,40 knm/mb Zbrojenie potrzebne A s = 1,69 cm 2 /mb. Przyjęto φ12 co 14,0 cm o A s = 8,08 cm 2 /mb (ρ = 0,86%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 5,40 knm/mb < M Rd = 22,83 knm/mb (23,7%) Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa V Sd = 15,53 kn/mb Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 15,53 kn/mb < V Rd1 = 66,29 kn/mb (23,4%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 3,46 knm/mb Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm (0,0%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt: a(m Sk,lt) = 1,81 mm < a lim = 13,25 mm (13,7%) Podpora C- wymiarowanie Zginanie: (przekrój d-d) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)6,29 knm Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A s = 1,76 cm 2 /mb. Przyjęto górą φ12 co 14,0 cm o A s = 8,08 cm 2 /mb Warunek nośności na zginanie: M Sd = -6,29 knm/mb < M Rd = 34,61 knm/mb (-18,2%) SGU: Moment podporowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = (-)4,03 knm/mb Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm (0,0%) Przęsło C-D- wymiarowanie Zginanie: (przekrój e-e) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 0,87 knm/mb Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) A s = 1,22 cm 2 /mb. Przyjęto φ12 co 14,0 cm o A s = 8,08 cm 2 /mb (ρ = 0,86%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 0,87 knm/mb < M Rd = 22,83 knm/mb (3,8%) Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa V Sd = 10,02 kn/mb Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 10,02 kn/mb < V Rd1 = 66,29 kn/mb (15,1%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 0,56 knm/mb Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm (0,0%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt: a(m Sk,lt) = (-)0,31 mm < a lim = 7,18 mm (4,4%) 3.NADPROŻE POZ. N.1.4 SZKIC BELKI A 0,25 3,00 0,25 B OBCIĄŻENIA NA BELCE Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. 1. Tablica 02. Obciążenia stałe. Strop 26,62 1,17 -- 31,15 międzykondygnacyjny [ST.1] szer.5,50 m [4,840kN/m2 5,50m] 2. Ciężar własny belki [0,25m 0,35m 25,0kN/m3] 2,19 1,10 -- 2,41 3. Tablica 11. Obciążenia zmienne. Biura 11,00 1,40 -- 15,40 szer.5,50 m [2,000kN/m2 5,50m] Σ: 39,81 1,23 48,95 Zasięg [m] cała belka cała belka cała belka

Schemat statyczny belki 48,95 48,95 A B 3,25 DANE MATERIAŁOWE I ZAŁOŻENIA: Klasa betonu: B20 (C16/20) f cd = 10,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa Ciężar objętościowy ρ = 25 kn/m 3 Maksymalny rozmiar kruszywa d g = 8 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 2,00 Stal zbrojeniowa główna A-III (34GS) f yk = 410 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Stal zbrojeniowa strzemion A-0 (St0S-b) f yk = 220 MPa, f yd = 190 MPa, f tk = 260 MPa Stal zbrojeniowa montażowa A-0 (St0S-b) Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8) WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Obwiednia sił wewnętrznych Momenty zginające [knm]: A B 79,55 64,64 79,55 WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 : Przyjęte wymiary przekroju: b w = 25,0 cm, h = 35,0 cm otulina zbrojenia c nom = 20 mm Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy M Sd = 64,64 knm Przyjęto indywidualnie dołem 5φ16 o A s = 10,05 cm 2 (ρ = 1,27%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 64,64 knm < M Rd = 87,97 knm (73,5%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej V Sd = 57,96 kn Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φ6 co 100 mm na odcinku 60,0 cm przy podporach oraz co 230 mm w środku rozpiętości przęsła Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 57,96 kn < V Rd3 = 61,11 kn (94,8%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 52,56 knm Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,143 mm < w lim = 0,3 mm (47,7%) Maksymalne ugięcie od M Sk,lt: a(m Sk,lt) = 8,20 mm < a lim = 3250/200 = 16,25 mm (50,5%) Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej V Sk = 59,72 kn Szerokość rys ukośnych: w k = 0,279 mm < w lim = 0,3 mm (93,1%)

4.ŚCIANA BETONOWA PIWNICY Wykres momentów zginających: 24,61 20,79-44,33 77,64 44,34 23,31 ŚCIANA BETONOWA PODSTAWA DANE: Wymiary przekroju: Grubość płyty h = 25,0 cm Zbrojenie: Pręty główne φ = 10 mm ze stali A-III (34GS) f yk = 410 MPa, f yd = 350 MPa, f tk = 500 MPa Parametry betonu: Klasa betonu: C16/20 (B20) f cd = 10,67 MPa, f ctd = 0,87 MPa, E cm = 29,0 GPa Maksymalny rozmiar kruszywa d g = 16 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 3,11 Otulenie: Otulenie nominalne zbrojenia c nom = 50 mm Płyta (przekrój podporowy): Moment obliczeniowy M sd = 44,33 knm Moment charakterystyczny długotrwały M Sk,lt = 35,00 knm Siła poprzeczna obliczeniowa V sd = 77,64 kn ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE: Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys w lim = 0,3 mm Graniczne ugięcie a lim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8)

WYNIKI ŚCIANA PODSTAWA 250 55 1000 Zginanie: Zbrojenie potrzebne A s = 6,90 cm 2 na 1 mb płyty. Przyjęto φ10 co 11,0 cm o A s = 7,14 cm 2 (ρ = 0,37%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 44,33 knm < M Rd = 45,80 knm (96,8%) Ścinanie: Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 77,64 kn < V Rd1 = 105,81 kn (73,4%) SGU: Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,273 mm < w lim = 0,3 mm (91,0%) ŚRODEK ŚCIANY WYNIKI ŚRODEK ŚCIANY 250 55 1000 Zginanie: Zbrojenie potrzebne A s = 3,13 cm 2 na 1 mb płyty. Przyjęto φ10 co 25,0 cm o A s = 3,14 cm 2 (ρ = 0,16%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = 20,80 knm < M Rd = 20,87 knm (99,6%) Ścinanie: Warunek nośności na ścinanie: V Sd = 35,00 kn < V Rd1 = 102,40 kn (34,2%) SGU: Szerokość rys prostopadłych: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm (0,0%) Opracował: mgr inż. Tomasz Rojek upr. nr OPL/0733/POOK/11