SPIS TREŚCI 1. PODSTAWA FORMALNA EKSPERTYZY...3 2. PRZEDMIOT, CEL I ZAKRES EKSPERTYZY...3 3. PODSTAWA MERYTORYCZNA OPRACOWANIA...3 3.1. BADANIA I ANALIZY WŁASNE...3 3.2. UDOSTĘPNIONA DOKUMENTACJA TECHNICZNA...4 3.3. DODATKOWA DOKUMENTACJA TECHNICZNA...4 3.4. WAŻNIEJSZE PUBLIKACJE I NORMY...4 3.4. OGRANICZENIA i ZASTRZEŻENIA...5 4. OGÓLNA CHARAKTERYSTYKA ISTNIEJĄCEGO BUDYNKU...5 5. OCENA STANU TECHNICZNEGO BUDYNKU W ŚWIETLE BADAŃ IN SITU...8 5.1. DANE OGÓLNE...8 5.2. BADANIA WŁASNE ELEMENTÓW BUDYNKU...9 5.2.1. FUNDAMENTY...11 5.2.2. PODCIĄGI I STROPY...11 5.2.3. SŁUPY...16 5.2.4. ŚCIANY...18 5.2.5. IZOLACJE P.WILGOCIOWE...19 5.2.6. STOLARKA, OBRÓBKI BLACHARSKIE, POSADZKI, INSTALACJE...20 5.3. PRZYCZYNY USZKODZEŃ STWIERDZONYCH W BUDYNKU...20 5.4. WNIOSKI OGÓLNE Z OCENY STANU TECHNICZNEGO...20 6. OCENA ZUŻYCIA NATURALNEGO BUDYNKU...20 7. OCENA WYTRZYMAŁOŚCI MATERIAŁÓW KONSTRUKCYJNYCH...21 8. OBLICZENIA STATYCZNE...23 8.1. PLANOWANE ARCHIWUM W BUDYNKU...23 8.2. ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ...23 8.2.1. ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ ISTNIEJĄCYCH...24 8.2.2. ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ PO ADAPTACJI STROPU NA POTRZEBY ARCHIWUM...26 8.3. OBLICZENIA ELEMENTÓW KONSTRUIKCYJNYCH...28 8.3.1. STROP 3.15 OBCIĄŻENIE ISTNIEJĄCE...28 8.3.2. STROP 3.23 OBCIĄŻENIE ISTNIEJĄCE...33 8.3.3. RAMA ŻELBETOWA W OSI 8 (NAD PODCIĄGIEM 3.61) OBCIĄŻENIE ISTNIEJĄCE...39 8.3.4. RAMA ŻELBETOWA W OSI 9 (NAD PODCIĄGIEM 3.43) OBCIĄŻENIE ISTNIEJĄCE...49 8.3.5. RAMA ŻELBETOWA W OSI F (NAD PODCIĄGIEM 3.53) OBCIĄŻENIE ISTNIEJĄCE...58 8.3.6. RAMA ŻELBETOWA W OSI G (NAD PODCIĄGIEM 3.54) OBCIĄŻENIE ISTNIEJĄCE...67 8.3.7. ZESTAWIENIE WYNIKÓW OBLICZEŃ...72 9. PROPOZYCJA WZMOCNIENIA KONSTRUKCJI...75 9.1. BELKI STALOWE NAD STROPEM...76 9.2. RAMY STALOWE POD STROPEM...80 9.3. FUNDAMENTY RAM STALOWYCH...85 10. WNIOSKI I ZALECENIA...87 ZAŁĄCZNIKI: ZAŁĄCZNIK NR 1 - DOKUMENTACJA GRAFICZNA (RYSUNKOWA)..... 88 ZAŁĄCZNIK NR 2 - UPRAWNIENIA OPRACOWUJĄCYCH EKSPERTYZĘ........ 92 ZAŁĄCZNIK NR 3 BADANIA GRUNTU I BETONU....... 100 2
1. PODSTAWA FORMALNA EKSPERTYZY Ekspertyzę opracowano na podstawie zlecenia od Innogy Stoen Operator Sp. z o. o. ul. Piękna 46, 00-672 Warszawa, dla Ośrodka Rzeczoznawstwa z siedzibą w Warszawie przy ul. Nowolipie 9/11 reprezentowanego przez dyr. Aleksandrę Kielar. 2. PRZEDMIOT, CEL I ZAKRES EKSPERTYZY Przedmiotem ekspertyzy jest budynek biurowy część C położony przy ul. Pory 80 w Warszawie. Celem ekspertyzy jest sprawdzenie wytrzymałości stropu planowanego pod archiwum nad piwnicami części C. Planowane jest obciążenie użytkowe stropu o wartości 1800 kg/m 2 dla regałów kompaktowych o wys. 1,8 m. Ekspertyza swym zakresem obejmuje: analizę otrzymanej dokumentacji budowlanej budynku, oględziny, badania in situ oraz sporządzenie dokumentacji fotograficznej miejsca planowanych zmian, ocena stanu technicznego zinwentaryzowanych elementów konstrukcyjnych budynku, dokumentację fotograficzną wykonanych odkrywek istniejącej konstrukcji budynku, dokumentację fotograficzną istniejących uszkodzeń budynku, statyczne obliczenia sprawdzające konstrukcję budynku w rejonie planowanego archiwum, wnioski i zalecenia. Ekspertyza niniejsza stanowi utwór w rozumieniu ustawy o prawie autorskim i prawach pokrewnych (Dz. U. nr 24 z 1994r., poz. 83 z późniejszymi zmianami). 3. PODSTAWA MERYTORYCZNA OPRACOWANIA 3.1. BADANIA I ANALIZY WŁASNE Ekspertyzę opracowano na podstawie: własnych oględzin kompleksu biurowego w dniu 15 lutego 2018r., dokumentacji fotograficznej wykonanej przez autorów ekspertyzy, odkrywek elementów konstrukcji obiektu (płyty stropowe, żebra, belki, słupy) oraz badań makroskopowych materiałów konstrukcyjnych, własnego doświadczenia związanego z projektowaniem, realizacją i diagnostyką konstrukcji, obliczeń statycznych, literatury przedmiotu. 3
3.2. UDOSTĘPNIONA DOKUMENTACJA TECHNICZNA Autorom ekspertyzy Zleceniodawca udostępnił następujące dokumenty: {1} Projekt architektoniczno budowlany przebudowy budynku administracyjno-technicznego (budowa ściany oddzielenia pożarowego celem podziału budynku) sporządzony przez arch. Adama Skrzypka sierpień 2008r. {2} Dokumentacja techniczna i warsztatowa elewacji budynku stacji 110/15kV RPZ STEGNY oraz kompleksu biurowego STOEN stołecznego zakładu energetycznego S.A. Część I, Dokumentacja Techniczna sporządzona przez mgr inż. C. Grzębskiego maj 1997r. {3} Projekt techniczny stacji 110/15kV Warszawa-Stegny konstrukcja, sporządzony przez mgr inż. Krzysztofa Guraja grudzień 1994r. 3.3. DODATKOWA DOKUMENTACJA TECHNICZNA Autorzy ekspertyzy zlecili wykonanie następującej dokumentacji: {{1}} Raport z badań nr B/368/18 sporządzony przez Laboratorium Budowlane MP Sp. z o.o. dnia 26.02.2018r. {{2}} Opinia geotechniczna dla możliwości nadbudowy istniejącego budynku (części B) przy ul. Pory 80 w Warszawie sporządzona przez Geotechnika Mazowsze s.c. luty 2018r. 3.4. WAŻNIEJSZE PUBLIKACJE I NORMY [1] Norma PN-82/B-02000,,Obciążenia budowli. Zasady ustalania wartości". [2] Norma PN-82/B-02001,,Obciążenia budowli. Obciążenia stałe." [3] Norma PN-82/B-02003,,Obciążenia budowli. Obciążenia zmienne technologiczne. Podstawowe obciążenia technologiczne i montażowe". [4] Norma PN-80/B-02010 Obciążenie śniegiem. Obciążenia w obliczeniach statycznych." [5] Norma PN-80/B-02010/Az1 Obciążenie śniegiem. Obciążenia w obliczeniach statycznych." [6] Norma PN-77/B-02011 Obciążenie wiatrem. Obciążenia w obliczeniach statycznych." [7] Norma PN-77/B-02011/Az1 Obciążenie wiatrem. Obciążenia w obliczeniach statycznych." [8] Norma PN-77/B-02011/Az1 Obciążenie wiatrem. Obciążenia w obliczeniach statycznych." [9] Norma PN-90/B-03200 Konstrukcje stalowe. Obliczenia statyczne i projektowanie." [10] Norma PN-91/B-03020 Posadowienie bezpośrednie budowli. Grunty budowlane. Obliczenia statyczne i projektowanie 4
[11] Norma PN-B 03264-2002 Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone. Obliczenia statyczne i projektowanie". [12] Praca zbiorowa: Zużycie obiektów budowlanych. Poradnik. WACETOB 2003. [13] Praca zbiorowa: Remonty i modernizacja budynków mieszkalnych. Arkady 1987. [14] J. Łempicki: Ekspertyzy konstrukcji budowlanych. Arkady 1972. [15] Żenczykowski W.: Budownictwo ogólne tom 1 3. Arkady 1976 i 1987. [16] Poradnik inżyniera i technika budowlanego t. 1 5, Wyd. ARKADY. [17] Praca zbiorowa: Budownictwo ogólne tom 1 i 2. Arkady 2005. 3.4. OGRANICZENIA i ZASTRZEŻENIA Opracowanie oparte jest na dokumentacji i informacjach udostępnionych przez przedstawicieli Zamawiającego. Założono, że nie ukryto żadnych faktów, które mogłyby mieć istotny wpływ na treść sporządzanej ekspertyzy technicznej. Ekspertyza ważna jest na dzień opracowania. Autorzy opracowania nie biorą odpowiedzialności za ewentualne ukryte wady lub błędy w przedstawionej przez zleceniodawcę dokumentacji technicznej. Niniejsza ekspertyza nie może być opublikowana w całości lub w części w jakimkolwiek dokumencie bez zgody autorów i bez uzgodnienia z nimi formy i treści takiej publikacji. Nie może być wykorzystana do żadnego innego celu aniżeli określona w punkcie 2. 4. OGÓLNA CHARAKTERYSTYKA ISTNIEJĄCEGO BUDYNKU Przedmiotowy budynek znajduje się w Warszawie, przy ulicy Pory 80, na działkach ew. nr 2/6, 16/4, 16/6 w obrębie 02-21. Wykonany budynek ma funkcję techniczno biurową, z częścią gospodarczą. Budynek składa się z trzech części funkcjonalnych. Część techniczna A mieści stację energetyczną 110/15kV z rozdzielniami i zapleczem socjalno administracyjnym dla obsługi. Części B (część niższa, dwukondygnacyjna, w osiach A-E/7-12) oraz C (część wyższa, 6-kondygnacyjna, w osiach E-L/8-12) mieszczą strefę biurową obiektu. Części A, B i C w rzucie poziomym tworzą literę L. Naprzeciw części A znajduje się pergola połączona z boksami garażowymi, domykająca wewnętrzny dziedziniec. Części A i C budynku są podpiwniczone, część B jest częściowo podpiwniczona. Linię podziału na część techniczną i biurową budynku stanowi ściana oddzielenia pożarowego zlokalizowana w osi 7 (w poziomie piwnicy fragment tej ściany nie przebiega w osi 7). Bryła budynku o zróżnicowanej liczbie kondygnacji z rozbudowanym hallem wejściowym w narożniku od strony ulicy Pory. Wymiary budynku w rzucie wynoszą 54,55x52,45m, wysokość budynku w części A 5
wynosi 19,40m, w część B 11,15m a w części C 25,90m. W budynku znajdują się trzy klatki schodowe, po jednej w każdej części budynku. Obiekt został zrealizowany w konstrukcji żelbetowej, monolitycznej w układzie płytowo słupowo ścianowym. Elementy konstrukcji tj. płyty stropowe, płyty stropodachów, belki, podciągi, słupy i klatki schodowe żelbetowe. Ściany wypełniające z elementów murowanych (gazobetonowe lub SILKA). Pokrycie na płaskich stropodachach z papy. Fragment poddasza mansardowego pokryty powlekaną blachą stalową ułożoną na stojący rąbek. Budynek został oddany do użytkowania na podstawie Decyzji pozwolenie na użytkowanie nr 264/D/MC/99 z dnia 19.04.1999r., gdzie jako inwestor występował Stołeczny Zakład Energetyczny STOEN z siedzibą w Warszawie przy ul. Wybrzeże Kościuszkowskie 41. Budynek część "C" to sześciokondygnacyjny, w pełni podpiwniczony budynek biurowy, którego konstrukcję zaprojektowano w postaci trójnawowego, podłużnego układu szkieletowego. Podstawowa siatka słupów nośnych to układ 6.0x6.0 i 6.0x3.0 m. Podłużne pięcioprzęsłowe, wielopiętrowe ramy wewnętrzne prócz przenoszenia obciążeń pionowych przenoszą również na fundamenty obciążenia poziome wynikłe z parcia wiatru. Wieloprzęsłowe podciągi zaprojektowano także wzdłuż ścian zewnętrznych. Przenoszą one na fundamenty obciążenie ze stropów i ścian zewnętrznych budynku. Sztywność w kierunku poprzecznym zapewniają ramy skrajne oraz ściany obudowy klatki schodowej. Na podłużnych układach szkieletowych oparto wieloprzęsłowe płyty stropowe wykonane w postaci pełnych stropów wylewanych. Również w postaci monolitycznego szkieletu wykonana jest konstrukcja poszerzająca obrys budynku w obrębie I piętra. Najwyższa kondygnacja zaprojektowana została jako żelbetowa powłoka sytuowana wzdłuż dłuższych boków obiektu. Pod powłokę tę przewidziano w stropie IV piętra specjalną konstrukcję odwracając w nim kierunek rozpięcia stropów. Komunikację pionową zapewni w budynku klatka schodowa wykonana w technologii wylewanego żelbetu. Na każde piętro prowadzą trzy biegi schodowe. Między nimi umieszczony został monolityczny szyb windy osobowej obsługiwanej mechanicznie. Nad szybem przewidziano pomieszczenie maszynowni. Płyta nad szybem monolityczna, żelbetowa policzona została na obciążenie technologiczne wynikające z ciężaru urządzeń dźwigowych i kabiny. Obciążenie od konstrukcji sprowadzane jest na podłużne ławy fundamentowe obliczone jako ławy pod rzędy słupów. Budynek jest wyposażony w kanalizację sanitarną (kolektor miejski), kanalizację deszczową (kolektor sanitarny miejski), sieć wodociągową i hydrantową, sieć elektryczną, sieć telefoniczną oraz wentylację grawitacyjną i mechaniczną z elementami klimatyzacji. Budynek obecnie nie jest użytkowany. 6
Podstawowe dane techniczne budynku: Powierzchnia zabudowy 1.693,5m 2 Powierzchnia całkowita 7.139,55m 2 Powierzchna użytkowa 6.100,5m 2 Kubatura 28.320,0m 3 Zdjęcie satelitarne budynku przy ul. Pory 80 w Warszawie, z podziałem na poszczególne części. Widok z prawej strony część C budynku, objęta opracowaniem. 7
Obszar stropu parteru objęty opracowaniem. 5. OCENA STANU TECHNICZNEGO BUDYNKU W ŚWIETLE BADAŃ IN SITU 5.1. DANE OGÓLNE Przegląd konstrukcji w budynku biurowego część C, położonym przy ul. Pory 80 w Warszawie do celów niniejszej Ekspertyzy wykonano w lutym 2018r. Sporządzoną dokumentację fotograficzną przedstawiono poniżej. W Ekspertyzie dokonano oceny stanu technicznego budynku na podstawie: szczegółowych oględzin budynku, badań in situ elementów konstrukcji budynku, analizy otrzymanej dokumentacji budowlanej obiektu, analizy dokumentacji fotograficznej, własnych makroskopowych badań materiałów i elementów konstrukcji, analizy stopnia zużycia technicznego budynku, obliczeń sprawdzających. Ogólnie można stwierdzić, że na obecny stan techniczny budynku cz. C położonego przy ul. Pory 80 w Warszawie, mają wpływ m. in.: warunki użytkowania bieżąca konserwacji budynku, 8
okres eksploatacji budynku, zastosowane rozwiązania materiałowo konstrukcyjne, Mając na względzie te uwarunkowania, autorzy niniejszej Ekspertyzy dokonali oceny stanu technicznego elementów konstrukcji w obrębie planowanych zmian w budynku, przyjmując kryteria oceny wg tab. 18 [12]. 5.2. BADANIA WŁASNE ELEMENTÓW BUDYNKU W trakcie przeprowadzonego przeglądu konstrukcji części C budynku biurowego stwierdzono, że płyty stropowe wykonane są jako żelbetowe w technologii Filigran, oparte na żelbetowych podciągach monolitycznych o przekrojach 40x60. Podciągi oparte są na żelbetowych słupach o przekrojach 30x40cm, 40x40cm. Sztywność przestrzenna budynku jest zapewniona przez ramy żelbetowe (podciągi i słupy) oraz trzon klatki schodowej. Stropy są oddylatowane od części B budynku. Poziom parteru wg {3} jest na rzędnej 0,00=9,85m n.p. 0 Wisły. Poziom piwnicy jest na rzędnej -2,95. 9
Widoczny korytarz w poziomie piwnicy. Widoczne pomieszczenie nr 14. 10
5.2.1. FUNDAMENTY Ze względu na wysoki poziom wody gruntowej oraz poziom posadowienia fundamentów budynku od 4,40m p.p.p. odstąpiono od wykonywania ich odkrywek. Geometrię przyjęto na podstawie dokumentacji archiwalnej budynku {3}. Budynek jest posadowiony na ławach fundamentowych o przekroju odwróconego T i wysokości całkowitej 150cm (odsadzki gr. 50cm), wymiary w rzucie od 50cm do 170. Wg informacji uzyskanej od projektanta konstrukcji budynku mgr inż. Guraja, oraz od kierownika projektu p. Macieja Wojdala jego fundamenty zostały wykonane zgodnie z projektem {3}. W projekcie poziom wody gruntowej określono na rzędnej -2,95m, tj. 6,90m n.p. 0 Wisły. Wg badań podłoża gruntowego {{2}} wykonanego na zlecenie autorów Ekspertyzy, poziom wody gruntowej określono na rzędnej 6,65m n.p. 0 Wisły. W trakcie przeprowadzonego przeglądu stanu technicznego budynku nie stwierdzono uszkodzeń, świadczących o utracie nośności przez fundamenty budynku. Ogólnie stan techniczny fundamentów został oceniony jako dobry. Rzut fundamentów. 5.2.2. PODCIĄGI I STROPY W poziomie piwnicy wykonano odkrywki podciągów nr 2, 4, 6 i 8 oraz płyt stropowych nr 1, 3, 5, 7, 9, 10, 14, 15 i 16. W odkrywkach stwierdzono geometrię podciągów i stropów zgodne z projektem {3}. W odkrywkach płyt stropowych stwierdzono płyty prefabrykowane. Technologia wykonania płyt 11
stropowych na etapie realizacji została zamienione z płyt monolitycznych wg projektu {3} na stropy zespolone typu Filigran. Rysunki oraz lokalizację wykonanych odkrywek konstrukcji stropów zamieszczono w części rysunkowej ekspertyzy, w załączniku nr 1. Istniejące wykończenie na stropie parteru składa się z podłogi podniesionej (systemowej). Na podstawie przeprowadzonych w dniu 15 lutego 2018r. oględzin budynku w części C stwierdzono: a) Z dokumentacji projektowej {3} wynika, że zbrojenie dolne płyt stropowych stanowią pręty #10 co 10cm (płyta 3.15) oraz #10 co 9cm (płyta 3.23). Płyta 3.15 dodatkowo wzmacniana ukrytymi żebrami wzmacniającymi, zbrojonymi dołem prętami 5#18, strzemię z prętów ø6 (żebro 3.18). Na podstawie wykonanych odkrywek i oględzin stwierdza się, że zbrojenie dolne płyt stropowych budynku i żeber wzmacniających odbiega od zbrojenia przewidzianego w projekcie: w płycie 3.23 odkryto dołem zbrojenie prętami #10 i #8, układanych na przemian, w rozstawie co 8cm patrz załącznik nr 1 (odkrywka nr1), w płycie 3.15 namierzono dołem kilka typów zbrojenia: #12 co 12cm patrz załącznik nr 1 (odkrywka nr3), #12 co 8cm patrz załącznik nr1 (odkrywka nr14), #12 co 20cm / #5 co 9cm patrz załącznik nr 2 (odkrywka nr16). żebro wzmacniające 3.18 zbrojone dołem 6#16, strzemię z #6 patrz załącznik nr 1 (odkrywka nr5). b) Z dokumentacji projektowej {3} wynika, że zbrojenie dolne podciągu 3.53 stanowią pręty podłużne 4#14 oraz strzemiona czterocięte ø8. Na podstawie wykonanych odkrywek i oględzin stwierdza się, że zbrojenie dolne podciągu odbiega od zbrojenia przewidzianego w projekcie i jest wykonane z 2#18+2#20 zbrojenie podłużne oraz z ø6 czterocięte zbrojenie poprzeczne patrz załącznik nr 1 (odkrywka nr2). c) Z dokumentacji projektowej {3} wynika, że zbrojenie dolne podciągu 3.54 stanowią pręty podłużne 4#14 oraz strzemiona czterocięte ø8. Na podstawie wykonanych odkrywek i oględzin stwierdza się, że zbrojenie dolne podciągu odbiega od zbrojenia przewidzianego w projekcie i jest wykonane z 4#22 (zbrojenie podłużne) oraz z ø8 czterocięte zbrojenie poprzeczne. Patrz załącznik nr 1 (odkrywka nr4). 12
d) Z dokumentacji projektowej {3} wynika, że zbrojenie dolne podciągu 3.43 stanowią pręty podłużne 4#20 w przęsłach skrajnych oraz 4#16 w przęsłach środkowych. Zbrojenie poprzeczne strzemiona czterocięte ø8. Na podstawie wykonanych odkrywek i oględzin stwierdza się, że zbrojenie dolne podciągu odbiega od zbrojenia przewidzianego w projekcie i jest wykonane z 2#20+1#18+1#22 w przęśle skrajnym oraz z 2#20+2#18 w przęśle środkowym. Dodatkowo wzdłuż zbrojenia głównego są ułożone pręty #8. Zbrojenie poprzeczne ø8 czterocięte. Patrz załącznik nr 1 (odkrywki nr6 i nr8). W trakcie przeprowadzonego przeglądu stanu technicznego budynku nie stwierdzono uszkodzeń, świadczących o utracie nośności przez podciągi i strop nad piwnicą budynku część C. Widoczne zarysowania spodu płyt wynikają z zastosowania prefabrykatów do wykonania stropów zespolonych. Ogólnie stan techniczny podciągów i stropów został oceniony jako dobry. Rzut kondygnacji piwnicy. 13
Odkrywka nr1 zbrojenia dolnego płyty stropowej. Odkrywka nr2 zbrojenia dolnego podciągu. 14
Odkrywka nr8 zbrojenia dolnego podciągu. Widoczne klawiszowanie prefabrykowanych płyt stropowych w odkrywce nr10. 15
Szkic przedstawiający zasadę wykonania stropu w technologii Filigran. 5.2.3. SŁUPY W celu weryfikacji geometrii i zbrojenia słupów wykonano po 4 odkrywki słupów w poziomie kondygnacji piwnicy. W odkrywkach stwierdzono geometrię słupów zgodne z projektem {3}. Na podstawie przeprowadzonych w dniu 15 lutego 2018r. oględzin budynku w części C stwierdzono: a) Z dokumentacji projektowej {3} wynika, że zbrojenie słupów piwnicy 4.12 stanowią pręty podłużne 2x5#28+2#20 oraz poprzeczne czterocięte ø8/20. Na podstawie wykonanych odkrywek i oględzin stwierdza się, że zbrojenie podłużne słupa odbiega od zbrojenia przewidzianego w projekcie i jest wykonane z 2x5#25+2#18. Zbrojenie poprzeczne ø8/20 patrz załącznik nr 1 (odkrywka nr11). b) Z dokumentacji projektowej {3} wynika, że zbrojenie słupów piwnicy 4.15a stanowią pręty podłużne 8#18 oraz poprzeczne ø8/20. Na podstawie wykonanych odkrywek i oględzin stwierdza się, że zbrojenie podłużne słupa jest zgodne ze zbrojeniem przewidzianym w projekcie patrz załącznik nr 1 (odkrywka nr12). 16
c) Z dokumentacji projektowej {1} wynika, że zbrojenie słupów piwnicy 4.15a stanowią pręty podłużne 12#20 oraz poprzeczne ø8/20. Na podstawie wykonanych odkrywek i oględzin stwierdza się, że zbrojenie podłużne słupa odbiega od zbrojenia przewidzianego w projekcie i jest wykonane z prętów #22 i #20. Zbrojenie poprzeczne ø8/20 patrz załącznik nr 1 (odkrywka nr13). W trakcie przeprowadzonego przeglądu stanu technicznego piwnicy części C budynku nie stwierdzono uszkodzeń, świadczących o utracie nośności przez słupy budynku. Ogólnie stan techniczny słupów został oceniony jako dobry. Odkrywka nr12 zbrojenia podłużnego słupa. 17
Odkrywka nr11 zbrojenia podłużnego słupa. 5.2.4. ŚCIANY Ściany działowe murowane z elementów ceramicznych. Ściany zewnętrze piwnic żelbetowe monolityczne gr.25cm. W trakcie wizji lokalnych stwierdzono następujące uszkodzenia: lokalne zarysowania ścian działowych, pokazane w załączniku nr1 do Ekspertyzy. Ogólnie stan techniczny ścian określono jako zadowalający. Widoczne zarysowanie ściany działowej w pomieszczeniu nr15. 18
Widoczne zarysowanie ściany działowej w pomieszczeniu nr14. 5.2.5. IZOLACJE P.WILGOCIOWE W dokumentacji archiwalnej brak jest informacji na temat zastosowanej izolacji p.wilgociowej posadzki i ścian piwnic. W trakcie wizji lokalnych stwierdzono następujące uszkodzenia: lokalne zwilgocenia ścian piwnic. Ogólnie stan techniczny izolacji p.wilgociowej określono jako zły. Widoczne zawilgocenia ścian piwnic. 19
5.2.6. STOLARKA, OBRÓBKI BLACHARSKIE, POSADZKI, INSTALACJE Stolarki okiennej i drzwiowej, obróbek blacharskich, posadzek i instalacji w niniejszej Ekspertyzie nie badano. 5.3. PRZYCZYNY USZKODZEŃ STWIERDZONYCH W BUDYNKU Zarysowania ścian działowych są typowe dla tego typu konstrukcji budynku, i wynikają z jej naturalnej pracy. Zarysowania płyt stropowych wynikają z przyjętej technologii zespolonej Filigran. Powstają one na skutek ugięcia płyt stropowych i rozwarcia się styku prefabrykatów. Brak lub niska skuteczność izolacji przeciwwilgociowej i wysoki poziom wody gruntowej powoduje zawilgocenie ścian piwnicznych. 5.4. WNIOSKI OGÓLNE Z OCENY STANU TECHNICZNEGO W świetle przeprowadzonych własnych badań In situ, analizy odkrytych elementów konstrukcji nośnej budynku, stan techniczny oceniono następująco: stan dobry, wymagana jest konserwacja: fundamenty, stropy i podciągi, słupy. stan zadowalający, wymagający podjęcia bieżącej naprawy: ściany. stan zły, wymagający podjęcia generalnego remontu: izolacje przeciwwilgociowe. 6. OCENA ZUŻYCIA NATURALNEGO BUDYNKU Normatywny okres technicznego zużycia budynku o opisanej konstrukcji, wg stosownej literatury technicznej Zużycie Nieruchomości Budowlanych - Poradnik wydany przez Instytut Doradztwa Majątkowego w 2003r." wynosi dla budynków użyteczności publicznej wg tab.12: T=100 120 lat. Przyjęto do dalszych obliczeń T=120lat. Budynek został oddany do użytkowania w 1999r. Przeżyty wiek budynku wynosi t = 2018 1999 = 19 lat. Stopień zużycia budynku wg wzoru Rossa (metoda liniowa dla budynków utrzymywanych sporadyczne remonty) : Szt = [t / T ]* 100% gdzie : t = wiek budynku w latach T = przewidywany okres trwałości w latach Szt = [19 / 120 ] * 100% = ~15,8% Szacunkowy stopień technicznego zużycia naturalnego budynku wynosi Szt=15,8%. Biorąc pod 20
uwagę stan techniczny fundamentów, ścian, stropów i klatki schodowej budynku, stopień technicznego zużycia budynku szacuje się na 15%. 7. OCENA WYTRZYMAŁOŚCI MATERIAŁÓW KONSTRUKCYJNYCH a) W projekcie archiwalnym {3} zaprojektowano fundamenty z betonu B15, natomiast pozostałą konstrukcję budynku z betonu B20. Dla potwierdzenia zastosowanego betonu w konstrukcji budynku pobrano próbki rdzeniowe z elementów konstrukcji (6szt.) i poddano je badaniom laboratoryjnym oceniającym ich wytrzymałość na ściskanie {{1}}. Na podstawie wykonanych badań zakwalifikowano beton zastosowany w konstrukcji badanej części C budynku do klasy C16/20 tzn. dawnej klasy B20 wg [10], ze względu na niskiej jakości beton zastosowany w jednym ze słupów. b) W odkrywkach słupów, stropów i podciągów stwierdzono występowanie prętów żebrowanych ze stali klasy AIII i prętów gładkich (strzemiona) ze stali klasy A0. c) Dla wymiarowania fundamentów w projekcie archiwalnym {3} przyjęto posadowienie na gruntach rodzimych w postaci piasków średnich i żwiru o stopniu zagęszczenia Id=0,38. Na podstawie wykonanych obliczeń ograniczono maksymalny nacisk na grunt pod stopami fundamentowymi do 450kPa, natomiast dla ław do 300kPa. Autorzy ekspertyzy zlecili wykonanie badań podłoża gruntowego wg {{2}}, gdzie określono 21
parametr gruntu: 22
8. OBLICZENIA STATYCZNE 8.1. PLANOWANE ARCHIWUM W BUDYNKU Na potrzeby wykonania analizy obliczeniowej niezbędnej dla określenia możliwości lokalizacji archiwum na fragmencie stropu parteru w części C budynku, przyjęto obciążenie użytkowe stropu o wartości 1800 kg/m 2 dla regałów kompaktowych o wys. 1,8 m. Fragment rzutu parteru części C z archiwalnego projektu {1}, z zaznaczonym obszarem planowanego archiwum. 8.2. ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ Wg dokumentacji archiwalnej {3} obciążenia oraz grubości stropów wynoszą: Strop nad piwnicą gr.20cm. Obciążenie stropu wynosi: warstwy 1,00kN/m 2, użytkowe 2,00kN/m 2, zastępcze od ścianek działowych 0,75kN/m 2. Stropy nadziemia gr.20cm. Obciążenie stropu wynosi: warstwy 1,00kN/m 2, użytkowe 2,00kN/m 2, zastępcze od ścianek działowych 0,75kN/m 2. 23
Do wyznaczenia obciążeń odciągi i słupy w poziomie parteru zamodelowano ramy żelbetowe w osiach 8, 9, F i G. 8.2.1. ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ ISTNIEJĄCYCH POZ. 1 OBCIĄŻENIA PODSTAWOWE BUDYNKU POZ. 1.1 OBCIĄŻENIA ZEWNĘTRZNE BUDYNKU * Śnieg (II strefa) (wg PN-80/B-02010/Az1) obciążenie charakterystyczne sk = 0,90 [kn/m 2 ] współczynnik bezpieczeństwa γ f = 1,50 [-] WSPÓŁCZYNNIKI KSZTAŁTU DACHU - dach płaski C1 0,80 [-] Sk = C x qk = 0,72 [kn/m 2 ] Worki śnieżne wg Z1-5 nie zostały uwzglednione ponieważ ciężar konstrukcji płyty przekracza 1,5kN/m2 * Wiatr (I strefa) (wg PN-77/B-02011/Az1) qk = 0,30 [kn/m 2 ] γ f = 1,5 wysokość budynku ponad teren z = 26,0 [m] Ce = 0,9+0,015*z 1,29 24
Cz1 (PARCIE) = 0,70 Cz2 (SSANIE) = -0,40 β= 1,80 Wk(aII) = qk x Cz1 x Ce x β = 0,49 [kn/m 2 ] Wk(aII) = qk x Cz2 x Ce x β = -0,28 [kn/m 2 ] POZ. 1.1.1 OBCIĄŻENIE STROPU NAD PIWNICĄ - ISTNIEJĄCE (POZ. 3.15) OBCIĄŻENIE PIONOWE NA 1m 2 OBCIĄŻENIE CHARAKTERYST. [kn/m 2 ] γ f OBCIĄŻENIE OBLICZENIOWE [kn/ m 2 ] * Obciążenie stałe zewnętrzne - Podłoga podniesiona 0,50 1,20 0,60 - Instalacje 0,50 1,20 0,60 - Płyty żelbetowe (gr. 20cm) 5,00 1,10 5,50 - Tynk (1,0cm) 0,19 1,30 0,25 OBC. STAŁE: 6,19 1,12 6,95 * Obciążenie zmienne i użytkowe - Obciążenie użytkowe 2,00 1,4 2,80 - Lekkie ścianki działowe 0,75 1,20 0,90 OBC. ZMIENNE RAZEM: 2,75 1,35 3,70 OBC. STAŁE I ZMIENNE RAZEM: 8,94 1,19 10,65 POZ. 1.1.2. OBCIĄŻENIE STROPU NAD PA +4 - ISTNIEJĄCE (POZ. 3.15) OBCIĄŻENIE PIONOWE NA 1m 2 OBCIĄŻENIE CHARAKTERYST. [kn/m 2 ] γ f OBCIĄŻENIE OBLICZENIOWE [kn/ m 2 ] * Obciążenie stałe zewnętrzne - Warstwy podłogowe 1,00 1,30 1,30 - Płyty żelbetowe (gr. 20 cm) 5,00 1,10 5,50 OBC. STAŁE: 6,00 1,13 6,80 * Obciążenie zmienne i użytkowe - Obciążenie użytkowe 2,00 1,4 2,80 - Lekkie ścianki działowe 0,75 1,20 0,90 OBC. ZMIENNE RAZEM: 2,75 1,35 3,70 OBC. STAŁE I ZMIENNE RAZEM: 8,75 1,20 10,50 25
POZ. 1.1.3 ŚCIANA ZEWNĘTRZNA MUROWANA ISTNIEJĄCA - ŚCIANA WARSTWOWA OBCIĄŻENIE NA 1m 2 ŚCIANY OBCIĄŻENIE CHARAKTERYST. [kn/m 2 ] γ f OBCIĄŻENIE OBLICZENIOWE [kn/ m 2 ] - Tynk (gr. 2cm) 0,38 1,30 0,49 - Ściana - warstwa zewnętrzna (12cm) 2,16 1,10 2,38 - Ściana - warstwa wewnętrzna (19cm) 2,47 1,10 2,72 - Tynk (gr. 2cm) 0,38 1,30 0,49 RAZEM: 5,39 1,13 6,08 Współczynniki zmniejszające ciężar ściany o otwory okienne Przyjęto jeden współczynnik (wg projektu) 0,75 8.2.2. ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ PO ADAPTACJI STROPU NA POTRZEBY ARCHIWUM POZ. 1 OBCIĄŻENIA PODSTAWOWE BUDYNKU POZ. 1.1 OBCIĄŻENIA ZEWNĘTRZNE BUDYNKU * Śnieg (II strefa) (wg PN-80/B-02010/Az1) obciążenie charakterystyczne sk = 0,90 [kn/m 2 ] współczynnik bezpieczeństwa g f = 1,50 [-] WSPÓŁCZYNNIKI KSZTAŁTU DACHU - dach płaski C1 0,80 [-] Sk = C x qk = 0,72 [kn/m 2 ] * Wiatr (I strefa) (wg PN-77/B-02011/Az1) qk = 0,30 [kn/m 2 ] g f = 1,5 wysokość budynku ponad teren z = 26,0 [m] Ce = 0,9+0,015*z 1,29 Cz1 (PARCIE) = 0,70 Cz2 (SSANIE) = -0,40 b= 1,80 Wk(aII) = qk x Cz1 x Ce x b = 0,49 [kn/m 2 ] Wk(aII) = qk x Cz2 x Ce x b = -0,28 [kn/m 2 ] POZ. 1.1.1. OBCIĄŻENIE STROPU NAD PIWNICĄ - ARCHIWUM 26
OBCIĄŻENIE PIONOWE NA 1m 2 PŁYTY OBCIĄŻENIE CHARAKTERYST. [kn/m 2 ] g f OBCIĄŻENIE OBLICZENIOWE [kn/ m 2 ] * Obciążenie stałe zewnętrzne - Podłoga podniesiona 0,50 1,20 0,60 - Instalacje 0,50 1,20 0,60 - Płyty żelbetowe (gr. 20 cm) 5,00 1,10 5,50 - Tynk (1,0cm) 0,19 1,30 0,25 OBC. STAŁE RAZEM: 6,19 1,12 6,95 * Obciążenie zmienne i użytkowe - Obciążenie użytkowe 18,00 1,20 21,60 OBC. ZMIENNE RAZEM: 18,00 1,20 21,60 OBC. STAŁE I ZMIENNE RAZEM: 24,19 1,18 28,55 POZ. 1.1.2. OBCIĄŻENIE STROPU NAD PA +4 - ISTNIEJĄCE (POZ. 3.15) OBCIĄŻENIE PIONOWE NA 1m 2 OBCIĄŻENIE CHARAKTERYST. [kn/m 2 ] γ f OBCIĄŻENIE OBLICZENIOWE [kn/ m 2 ] * Obciążenie stałe zewnętrzne - Warstwy podłogowe 1,00 1,30 1,30 - Płyty żelbetowe (gr. 20 cm) 5,00 1,10 5,50 OBC. STAŁE: 6,00 1,13 6,80 * Obciążenie zmienne i użytkowe - Obciążenie użytkowe 2,00 1,4 2,80 - Lekkie ścianki działowe 0,75 1,20 0,90 OBC. ZMIENNE RAZEM: 2,75 1,35 3,70 OBC. STAŁE I ZMIENNE RAZEM: 8,75 1,20 10,50 POZ. 1.1.3 ŚCIANA ZEWNĘTRZNA MUROWANA ISTNIEJĄCA - ŚCIANA WARSTWOWA OBCIĄŻENIE NA 1m 2 ŚCIANY OBCIĄŻENIE CHARAKTERYST. [kn/m 2 ] γ f OBCIĄŻENIE OBLICZENIOWE [kn/ m 2 ] - Tynk (gr. 2cm) 0,38 1,30 0,49 - Ściana - warstwa zewnętrzna (12cm) 2,16 1,10 2,38 - Ściana - warstwa wewnętrzna (19cm) 2,47 1,10 2,72 - Tynk (gr. 2cm) 0,38 1,30 0,49 RAZEM: 5,39 1,13 6,08 27
Współczynniki zmniejszające ciężar ściany o otwory okienne Przyjęto jeden współczynnik (wg projektu) 0,75 8.3. OBLICZENIA ELEMENTÓW KONSTRUIKCYJNYCH 8.3.1. STROP 3.15 OBCIĄŻENIE ISTNIEJĄCE NAZWA: strop 3-15_istn PRZEKROJE PRĘTÓW: 1 1 1 1 2 3 6,000 3,000 6,000 H=15,000 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: 1 00 1 2 6,000 0,000 6,000 1,000 1 B 20,0x100,0 2 00 2 3 3,000 0,000 3,000 1,000 1 B 20,0x100,0 3 00 3 4 6,000 0,000 6,000 1,000 1 B 20,0x100,0 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: 1 2000,0 1666667 66667 6667 6667 20,0 18 B20 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: Napręż.gr.: AlfaT: [kn/mm2] [N/mm2] [1/K] 18 B20 29 10,600 1,00E-05 OBCIĄŻENIA: 2,750 2,750 2,750 2,750 1,200 1,200 1,200 1,200 1 2 3 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "Stałe" Stałe γf= 1,22 1 Liniowe 0,0 1,200 1,200 0,00 6,00 28
2 Liniowe 0,0 1,200 1,200 0,00 3,00 3 Liniowe 0,0 1,200 1,200 0,00 6,00 Grupa: B "" Zmienne γf= 1,35 1 Liniowe 0,0 2,750 2,750 0,00 6,00 Grupa: C "" Zmienne γf= 1,35 2 Liniowe 0,0 2,750 2,750 0,00 3,00 Grupa: D "" Zmienne γf= 1,35 3 Liniowe 0,0 2,750 2,750 0,00 6,00 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu Kombinatoryka obciążeń ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: Ciężar wł. 1,10 A -"Stałe" Stałe 1,22 B -"" Zmienne 1 1,00 1,35 C -"" Zmienne 1 1,00 1,35 D -"" Zmienne 1 1,00 1,35 KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ: Nr: Specyfikacja: 1 ZAWSZE : A EWENTUALNIE: B+C+D MOMENTY-OBWIEDNIE: -32,158-32,158-17,600-17,600-32,158-32,158-17,600-17,600 1 2 3 TNĄCE-OBWIEDNIE: 26,527 16,782 20,140 5,661 36,729 23,165 1 2 3-5,661-23,165-20,140-36,729-16,782-26,527 SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń: 1 2,625 33,607* -0,921 0,000 ABD 29
6,000-32,158* -36,729 0,000 ABC 6,000-32,158-36,729* 0,000 ABC 6,000-32,158-36,729 0,000* ABC 2,625 33,607-0,921 0,000* ABD 6,000-32,158-36,729 0,000* ABC 2,625 33,607-0,921 0,000* ABD 2 1,500-8,939* 0,000 0,000 AC 0,000-32,158* 20,140 0,000 ABC 0,000-32,158 20,140* 0,000 ABC 0,000-32,158 20,140 0,000* ABC 1,500-21,469 0,000 0,000* ABD 0,000-32,158 20,140 0,000* ABC 1,500-21,469 0,000 0,000* ABD 3 3,375 33,607* 0,921 0,000 ABD 0,000-32,158* 36,729 0,000 ACD 0,000-32,158 36,729* 0,000 ACD 0,000-32,158 36,729 0,000* ACD 3,375 33,607 0,921 0,000* ABD 0,000-32,158 36,729 0,000* ACD 3,375 33,607 0,921 0,000* ABD * = Wartości ekstremalne REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciążeń: 1 0,000* 26,527 26,527 ABD 0,000* 16,782 16,782 AC 0,000* 16,980 16,980 A 0,000 26,527* 26,527 ABD 0,000 16,782* 16,782 AC 0,000 26,527 26,527* ABD 2 0,000* 56,869 56,869 ABC 0,000* 28,826 28,826 AD 0,000* 33,600 33,600 A 0,000 56,869* 56,869 ABC 0,000 28,826* 28,826 AD 0,000 56,869 56,869* ABC 3 0,000* 56,869 56,869 ACD 0,000* 28,826 28,826 AB 0,000* 33,600 33,600 A 0,000 56,869* 56,869 ACD 0,000 28,826* 28,826 AB 0,000 56,869 56,869* ACD 4 0,000* 26,527 26,527 ABD 0,000* 16,782 16,782 AC 0,000* 16,980 16,980 A 0,000 26,527* 26,527 ABD 0,000 16,782* 16,782 AC 0,000 26,527 26,527* ABD * = Wartości ekstremalne Cechy przekroju: zadanie strop 3-15_istn, pręt nr 1, przekrój: x a=2,53 m, x b=3,47 m 30
5 12 100,0 Wymiary przekroju [cm]: h=20,0, b=100,0, Cechy materiałowe dla sytuacji stałej lub przejściowej BETON: B20 f ck= 16,0 MPa, f cd=α f ck/γ c=1,00 16,0/1,50=10,7 MPa Cechy geometryczne przekroju betonowego: A c=2000 cm 2, J cx=66667 cm 4, J cy=1666667 cm 4 STAL: A-III (34GS) f yk=410 MPa, γ s=1,15, f yd=350 MPa ξ lim=0,0035/(0,0035+f yd/e s)=0,0035/(0,0035+350/20000 0)=0,667, Zbrojenie główne: A s1+a s2=5,65 cm 2, ρ=100 (A s1+a s2)/a c =100 5,65/2000=0,28 %, J sx=310 cm 4, J sy=6353 cm 4, Siły przekrojowe: zadanie: strop 3-15_istn, pręt nr 1, przekrój: x a=2,53 m, x b=3,47 m 20,0 Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: ABD Momenty zginające: M x = -33,607 knm, M y = 0,000 knm, Siły poprzeczne: V y = -0,921 kn, V x = 0,000 kn, Siła osiowa: N = 0,000 kn = N Sd,. Zbrojenie wymagane: (zadanie strop 3-15_istn, pręt nr 1, przekrój: x a=2,53 m, x b=3,47 m) Obliczenia wykonano: - przy założeniu maksymalnego wykorzystania nośności strefy ściskanej betonu (ξ lim=0,667). - dla kombinacji [ABD] grup obciążeń, dla której suma zbrojenia wymaganego jest największa Wielkości obliczeniowe: N Sd=0,000 kn, M Sd= (M Sdx2 + M Sdy2 ) = (-33,647 2 +0,000 2 ) =33,647 knm f cd=10,7 MPa, f yd=350 MPa =f td, Zbrojenie rozciągane (ε s1=6,74 ): Fc A s1=6,80 cm 2 (7 12 = 7,92 cm 2 h ), 20 a1zc d Fs1 Dodatkowe zbrojenie ściskane nie jest obliczeniowo wymagane. 100,0 A s=a s1+a s2=6,80 cm 2, ρ=100 A s/a c= 100 6,80/2000=0,34 % Wielkości geometryczne [cm]: h=20,0, d=15,4, x=3,4 (ξ=0,222), a 1=4,6, a c=1,3, z c=14,1, A cc=341 cm 2, ε c=-1,92, ε s1=6,74, Wielkości statyczne [kn, knm]: F c= -238,136, F s1 = 238,136, M c= 20,788, M s1 = 12,859, Warunki równowagi wewnętrznej: F c+f s1=-238,136+(238,136)=0,000 kn (N Sd=0,000 kn) M c+m s1=20,788+(12,859)=33,647 knm (M Sd=33,647 knm) 31
Nośność przekroju prostopadłego: zadanie strop 3-15_istn, pręt nr 1, przekrój: x a=2,53 m, x b=3,47 m Obliczenia wykonano dla kombinacji [ABD] grup obciążeń, dla której warunek stanu granicznego nośności przekroju jest najniekorzystniejszy Wielkości obliczeniowe: N Sd=0,000 kn, M Sd= (M Sdx2 + M Sdy2 ) = (-33,647 2 +0,000 2 ) =33,647 knm f cd=10,7 MPa, f yd=350 MPa =f td, h dzc a1 5 12 100,0 Fc Fs1 Zbrojenie rozciągane: A s1=5,65 cm 2, A s=a s1+a s2=5,65 cm 2, ρ=100 A s/a c= 100 5,65/2000=0,28 % Wielkości geometryczne [cm]: h=20,0, d=17,4, x=2,8 (ξ=0,162), a 1=2,6, a c=1,1, z c=16,3, A cc=282 cm 2, ε c=-1,94, ε s1=10,00, Wielkości statyczne [kn, knm]: F c= -197,920, F s1 = 197,920, M c= 17,709, M s1 = 14,646, Warunek stanu granicznego nośności: M Rd = M c+m s1 = 17,709+(14,646)=32,355 knm < M Sd =33,647 knm 20 Nośność zbrojenia podłużnego zadanie strop 3-15_istn, pręt nr 1. Sprawdzenie siły przenoszonej przez zbrojenie rozciągane dla x = 2,813 m: ΔF td = 0,5 V Sd (cotθ - V Rd32/ V Rd3 cotα) = 0,5 3,399 (2,000) = 3,399 kn Sumaryczna siła w zbrojeniu rozciąganym: F td = F td,m + ΔF td = 203,399 + 3,399 = 206,798 kn; F td F td,max = 205,580 kn Przyjęto F td = 205,580 kn F td = 205,580 > 197,920 = 5,65 350 10-1 = A s f yd Ugięcia zadanie strop 3-15_istn, pręt nr 1 Ugięcia wyznaczono dla charakterystycznych obciążeń długotrwałych. Współczynniki pełzania dla obciążeń długotrwałych przyjęto równy φ(t,t o) = 2,00. E c,eff = E cm 1+ φ(t, t o ) = 29000 = 9667 MPa 1 + 2,00 Moment rysujący: M cr = f ctm W c = 1,9 6667 10-3 = 12,667 knm Całkowity moment zginający M Sd = 28,072 kn powoduje zarysowanie przekroju. S z t y w n ość dla długotrw a ł e g o d z i a ł a n i a o b c iążeń długotrw a ł y c h : Sztywność na zginanie wyznaczona dla momentu M Sd = 28,072 knm. Wielkości geometryczne przekroju: x I = 10,4 cm I I = 72719 cm 4 x II = 5,3 cm I II = 22092 cm 4 32
B = = 1 β β 1 2 (M cr E c,eff / M I Sd II 2 ) (1 I II / I I ) = 9667 22092 1-1,0 0,5 (12,667/28,072)² (1-22092/72719) 10-5 = 2298 knm 2-24,429 28,108 Wykres sztywności i momentów dla obciążeń długotrwałych. Ugięcia. Ugięcie w punkcie o współrzędnej x = 2,625 m, wyznaczone poprzez całkowanie funkcji krzywizny osi pręta (1/ρ) z uwzględnieniem zmiany sztywności wzdłuż osi elementu, wynosi: a = a,d = 30,4 mm a = 30,4 > 30,0 = a lim Warunek SGN i SGU jest spełniony. Wytężenie płyty stropowej 3.15 pod obciążeniem istniejącym jest na poziomie 100%, dlatego pominięto obliczenia płyty dla stanu po adaptacji stropu na potrzeby archiwum, w którym obciążenia użytkowe są dużo wyższe. 8.3.2. STROP 3.23 OBCIĄŻENIE ISTNIEJĄCE NAZWA: strop 3-23_istn PRZEKROJE PRĘTÓW: 1 1 6,000 H=6,000 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub 22 - cięgno 33
Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: 1 00 1 2 6,000 0,000 6,000 1,000 1 B 20,0x100,0 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: 1 2000,0 1666667 66667 6667 6667 20,0 18 B20 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: Napręż.gr.: AlfaT: [kn/mm2] [N/mm2] [1/K] 18 B20 29 10,600 1,00E-05 OBCIĄŻENIA: 2,750 2,750 1,200 1,200 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Stałe γf= 1,22 1 Liniowe 0,0 1,200 1,200 0,00 6,00 Grupa: B "" Zmienne γf= 1,35 1 Liniowe 0,0 2,750 2,750 0,00 6,00 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu Kombinatoryka obciążeń ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: Ciężar wł. 1,10 A -"" Stałe 1,22 B -"" Zmienne 1 1,00 1,35 KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ: Nr: Specyfikacja: 1 ZAWSZE : EWENTUALNIE: A+B 1 34
MOMENTY-OBWIEDNIE: 1 TNĄCE-OBWIEDNIE: 31,370 15,840 1 SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń: 1 3,000 47,054* 0,000 0,000 AB 0,000 0,000* 15,840 0,000 0,000-0,000 31,370* 0,000 AB 0,000-0,000 31,370 0,000* AB 3,000 47,054 0,000 0,000* AB 0,000-0,000 31,370 0,000* AB 3,000 47,054 0,000 0,000* AB REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciążeń: 1 0,000* 31,370 31,370 AB 0,000* 15,840 15,840 0,000 31,370* 31,370 AB 0,000 15,840* 15,840 0,000 31,370 31,370* AB 2 0,000* 31,370 31,370 AB 0,000* 15,840 15,840 0,000 31,370* 31,370 AB 0,000 15,840* 15,840 0,000 31,370 31,370* AB * = Wartości ekstremalne -15,840-31,370 Cechy przekroju: zadanie strop 3-23_istn, pręt nr 1, przekrój: x a=2,84 m, x b=3,16 m 35
6 10 6 8 100,0 Wymiary przekroju [cm]: h=20,0, b=100,0, Cechy materiałowe dla sytuacji stałej lub przejściowej BETON: B20 f ck= 16,0 MPa, f cd=α f ck/γ c=1,00 16,0/1,50=10,7 MPa Cechy geometryczne przekroju betonowego: A c=2000 cm 2, J cx=66667 cm 4, J cy=1666667 cm 4 STAL: A-III (34GS) f yk=410 MPa, γ s=1,15, f yd=350 MPa ξ lim=0,0035/(0,0035+f yd/e s)=0,0035/(0,0035+350/200000)=0,667, Zbrojenie główne: A s1+a s2=7,73 cm 2, ρ=100 (A s1+a s2)/a c =100 7,73/2000=0,39 %, J sx=439 cm 4, J sy=7019 cm 4, Siły przekrojowe: zadanie: strop 3-23_istn, pręt nr 1, przekrój: x a=2,84 m, x b=3,16 m Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: AB Momenty zginające: M x = -47,054 knm, M y = 0,000 knm, Siły poprzeczne: V y = 0,000 kn, V x = 0,000 kn, Siła osiowa: N = 0,000 kn = N Sd,. Zbrojenie wymagane: (zadanie strop 3-23_istn, pręt nr 1, przekrój: x a=2,84 m, x b=3,16 m) Obliczenia wykonano: - dla kombinacji [AB] grup obciążeń, dla której suma zbrojenia wymaganego jest największa Wielkości obliczeniowe: N Sd=0,000 kn, M Sd= (M Sdx2 + M Sdy2 ) = (-46,924 2 +0,000 2 ) =46,924 knm f cd=10,7 MPa, f yd=350 MPa =f td, Zbrojenie rozciągane (ε s1=10,00 ): Fc A s1=8,35 cm 2 (11 10 = 8,64 cm 2 h d zc ), 20 a1 Fs1 Dodatkowe zbrojenie ściskane nie jest obliczeniowo wymagane. 100,0 A s=a s1+a s2=8,35 cm 2, ρ=100 A s/a c= 100 8,35/2000=0,42 % Wielkości geometryczne [cm]: h=20,0, d=17,5, x=3,7 (ξ=0,209), a 1=2,5, a c=1,4, z c=16,1, A cc=365 cm 2, ε c=-2,64, ε s1=10,00, Wielkości statyczne [kn, knm]: F c= -292,249, F s1 = 292,245, M c= 25,006, M s1 = 21,918, Warunki równowagi wewnętrznej: F c+f s1=-292,249+(292,245)=-0,004 kn (N Sd=0,000 kn) M c+m s1=25,006+(21,918)=46,924 knm (M Sd=46,924 knm) Nośność przekroju prostopadłego: zadanie strop 3-23_istn, pręt nr 1, przekrój: x a=2,84 m, x b=3,16 m 20,0 36
Obliczenia wykonano dla kombinacji [AB] grup obciążeń, dla której warunek stanu granicznego nośności przekroju jest najniekorzystniejszy Wielkości obliczeniowe: N Sd=0,000 kn, M Sd= (M Sdx2 + M Sdy2 ) = (-46,924 2 +0,000 2 ) =46,924 knm f cd=10,7 MPa, f yd=350 MPa =f td, h d zc a1 6 10 6 8 100,0 Zbrojenie rozciągane: A s1=7,73 cm 2, A s=a s1+a s2=7,73 cm 2, ρ=100 A s/a c= 100 7,73/2000=0,39 % Wielkości geometryczne [cm]: h=20,2, d=17,7, x=3,6 (ξ=0,202), a 1=2,6, a c=1,4, z c=16,2, A cc=348 cm 2, ε c=-2,53, ε s1=10,00, Wielkości statyczne [kn, knm]: F c= -270,494, F s1 = 270,491, M c= 23,387, M s1 = 20,392, Warunek stanu granicznego nośności: M Rd = M c+m s1 = 23,387+(20,392)=43,779 knm < M Sd =46,924 knm Nośność zbrojenia podłużnego Fc Fs1 Sprawdzenie siły przenoszonej przez zbrojenie rozciągane dla x = 3,188 m: ΔF td = 0,5 V Sd (cotθ - V Rd32/ V Rd3 cotα) = 0,5 1,961 (2,000) = 1,961 kn Sumaryczna siła w zbrojeniu rozciąganym: F td = F td,m + ΔF td = 289,590 + 1,961 = 291,551 kn; F td F td,max = 290,726 kn Przyjęto F td = 290,726 kn F td = 290,726 > 270,491 = 7,73 350 10-1 = A s f yd Ugięcia zadanie strop 3-23_istn, pręt nr 1 Ugięcia wyznaczono dla charakterystycznych obciążeń długotrwałych. Współczynniki pełzania dla obciążeń długotrwałych przyjęto równy φ(t,t o) = 2,00. E cm E c,eff = 1+ φ(t, t o ) = 29000 = 9667 MPa 1 + 2,00 Moment rysujący: M cr = f ctm W c = 1,9 6667 10-3 = 12,667 knm Całkowity moment zginający M Sd = 39,375 kn powoduje zarysowanie przekroju. S z t y w n ość dla dług o t r w a ł e g o d z i a ł a n i a o b c iążeń długotrwałych: Sztywność na zginanie wyznaczona dla momentu M Sd = 39,375 knm. Wielkości geometryczne przekroju: x I = 10,6 cm I I = 75082 cm 4 E c,eff I B = 1 β β (M / M 1 2 cr Sd II 20 2 ) (1 I x II = 6,1 cm I II = 28488 cm 4 II / I 9667 28488 = 1-1,0 0,5 (12,667/39,375)² (1-28488/75082) 10-5 = 2845 knm 2 I ) = 37
39,375 Wykres sztywności i momentów dla obciążeń długotrwałych. Ugięcia. Ugięcie w punkcie o współrzędnej x = 3,000 m, wyznaczone poprzez całkowanie funkcji krzywizny osi pręta (1/ρ) z uwzględnieniem zmiany sztywności wzdłuż osi elementu, wynosi: a = a,d = 50,8 mm a = 50,8 > 30,0 = a lim Wytężenie płyty stropowej 3.15 pod obciążeniem istniejącym jest na poziomie 100%, dlatego pominięto obliczenia płyty dla stanu projektowanego, w którym obciążenia są dużo wyższe. Warunek SGN jest spełniony. Wytężenie płyty stropowej 3.23 pod obciążeniem istniejącym jest na poziomie 100%, natomiast warunek SGU jest przekroczony o 70%. Dlatego pominięto obliczenia płyty dla stanu po adaptacji stropu na potrzeby archiwum, w którym obciążenia użytkowe są dużo wyższe. 38
8.3.3. RAMA ŻELBETOWA W OSI 8 (NAD PODCIĄGIEM 3.61) OBCIĄŻENIE ISTNIEJĄCE NAZWA: rama_3-61_istn WĘZŁY: 39 40 41 42 43 3,500 34 35 36 37 38 3,500 27 28 29 30 31 3,500 19 20 21 22 26 4,000 15 16 17 18 25 4,000 1 2 3 4 5 6 7 32 23 3,000 9 10 11 12 13 14 8 33 24 3,000 3,000 3,000 3,000 3,000 3,000 3,000 3,000 V=21,500 H=24,000 PRZEKROJE PRĘTÓW: 1 1 1 1 59 60 61 62 654 655 656 657 458 3,500 3 3 3 3 50 51 52 53 645 646 647 648 449 3,500 3 3 3 3 41 42 43 44 636 637 638 639 440 3,500 2 2 2 2 32 33 34 35 627 628 629 630 431 4,000 2 2 2 2 23 24 25 26 618 619 620 621 422 4,000 7 7 7 7 7 7 7 7 1 2 3 4 5 6 7 8 69 510 611 512 613 514 615 516 417 3,000 3,000 3,000 3,000 3,000 3,000 3,000 3,000 3,000 V=21,500 H=24,000 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub 22 - cięgno 39
Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: 1 00 1 2 3,000 0,000 3,000 1,000 7 B 45,0x25,0 2 00 2 3 3,000 0,000 3,000 1,000 7 B 45,0x25,0 3 00 3 4 3,000 0,000 3,000 1,000 7 B 45,0x25,0 4 00 4 5 3,000 0,000 3,000 1,000 7 B 45,0x25,0 5 00 5 6 3,000 0,000 3,000 1,000 7 B 45,0x25,0 6 00 6 7 3,000 0,000 3,000 1,000 7 B 45,0x25,0 7 00 7 32 3,000 0,000 3,000 1,000 7 B 45,0x25,0 8 00 32 23 3,000 0,000 3,000 1,000 7 B 45,0x25,0 9 00 9 1 0,000 3,000 3,000 1,000 6 B 40,0x30,0 10 00 10 2 0,000 3,000 3,000 1,000 5 B 60,0x24,0 11 00 11 3 0,000 3,000 3,000 1,000 6 B 40,0x30,0 12 00 12 4 0,000 3,000 3,000 1,000 5 B 60,0x24,0 13 00 13 5 0,000 3,000 3,000 1,000 6 B 40,0x30,0 14 00 14 6 0,000 3,000 3,000 1,000 5 B 60,0x24,0 15 00 8 7 0,000 3,000 3,000 1,000 6 B 40,0x30,0 16 00 33 32 0,000 3,000 3,000 1,000 5 B 60,0x24,0 17 00 24 23 0,000 3,000 3,000 1,000 4 B 40,0x40,0 18 00 1 15 0,000 4,000 4,000 1,000 6 B 40,0x30,0 19 00 3 16 0,000 4,000 4,000 1,000 6 B 40,0x30,0 20 00 5 17 0,000 4,000 4,000 1,000 6 B 40,0x30,0 21 00 7 18 0,000 4,000 4,000 1,000 6 B 40,0x30,0 22 00 23 25 0,000 4,000 4,000 1,000 4 B 40,0x40,0 23 00 15 16 6,000 0,000 6,000 1,000 2 B 80,0x30,0 24 00 16 17 6,000 0,000 6,000 1,000 2 B 80,0x30,0 25 00 17 18 6,000 0,000 6,000 1,000 2 B 80,0x30,0 26 00 18 25 6,000 0,000 6,000 1,000 2 B 80,0x30,0 27 00 15 19 0,000 4,000 4,000 1,000 6 B 40,0x30,0 28 00 16 20 0,000 4,000 4,000 1,000 6 B 40,0x30,0 29 00 17 21 0,000 4,000 4,000 1,000 6 B 40,0x30,0 30 00 18 22 0,000 4,000 4,000 1,000 6 B 40,0x30,0 31 00 25 26 0,000 4,000 4,000 1,000 4 B 40,0x40,0 32 00 19 20 6,000 0,000 6,000 1,000 2 B 80,0x30,0 33 00 20 21 6,000 0,000 6,000 1,000 2 B 80,0x30,0 34 00 21 22 6,000 0,000 6,000 1,000 2 B 80,0x30,0 35 00 22 26 6,000 0,000 6,000 1,000 2 B 80,0x30,0 36 00 19 27 0,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30,0 37 00 20 28 0,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30,0 38 00 21 29 0,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30,0 39 00 22 30 0,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30,0 40 00 26 31 0,000 3,500 3,500 1,000 4 B 40,0x40,0 41 00 27 28 6,000 0,000 6,000 1,000 3 B 60,0x30,0 42 00 28 29 6,000 0,000 6,000 1,000 3 B 60,0x30,0 43 00 29 30 6,000 0,000 6,000 1,000 3 B 60,0x30,0 44 00 30 31 6,000 0,000 6,000 1,000 3 B 60,0x30,0 45 00 27 34 0,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30,0 46 00 28 35 0,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30,0 47 00 29 36 0,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30,0 48 00 30 37 0,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30,0 49 00 31 38 0,000 3,500 3,500 1,000 4 B 40,0x40,0 50 00 34 35 6,000 0,000 6,000 1,000 3 B 60,0x30,0 51 00 35 36 6,000 0,000 6,000 1,000 3 B 60,0x30,0 52 00 36 37 6,000 0,000 6,000 1,000 3 B 60,0x30,0 53 00 37 38 6,000 0,000 6,000 1,000 3 B 60,0x30,0 54 00 34 39 0,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30,0 55 00 35 40 0,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30,0 56 00 36 41 0,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30,0 57 00 37 42 0,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30,0 58 00 38 43 0,000 3,500 3,500 1,000 4 B 40,0x40,0 40
59 00 39 40 6,000 0,000 6,000 1,000 1 B 45,0x30,0 60 00 40 41 6,000 0,000 6,000 1,000 1 B 45,0x30,0 61 00 41 42 6,000 0,000 6,000 1,000 1 B 45,0x30,0 62 00 42 43 6,000 0,000 6,000 1,000 1 B 45,0x30,0 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: 1 1350,0 227813 101250 10125 10125 45,0 18 B20 2 2400,0 1280000 180000 32000 32000 80,0 18 B20 3 1800,0 540000 135000 18000 18000 60,0 18 B20 4 1600,0 213333 213333 10667 10667 40,0 18 B20 5 1440,0 432000 69120 14400 14400 60,0 18 B20 6 1200,0 160000 90000 8000 8000 40,0 18 B20 7 1125,0 189844 58594 8438 8438 45,0 18 B20 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: Napręż.gr.: AlfaT: [kn/mm2] [N/mm2] [1/K] 18 B20 29 10,600 1,00E-05 OBCIĄŻENIA: 469,000 469,000 469,000 43,900 43,900 43,900 43,900 43,900 234,500 234,500 59 60 61 62-1,600 0,900 43,900 54 43,900 55 43,900 56 43,900 57 43,900 58 50 51 52 53-1,600 0,900 43,900 45 43,900 46 43,900 47 43,900 48 43,900 49 41 42 43 44-1,600 0,900 43,900 36 43,900 37 43,900 38 43,900 39 43,900 40 32 33 34 35-1,600 0,900 27 28 29 30 31 43,900 43,900 43,900 43,900 43,900 23 24 25 26-1,600 0,900 516,000 18 19 20 21 22 26,600 26,600 26,600 26,600 26,600 26,600 26,600 17,300 17,300 112,000 17,300 17,300 17,300 17,300 17,300 17,300 17,300 5,000 5,000 5,000-1,600 0,900 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf= 1,00 1 Liniowe 0,0 5,000 5,000 0,00 3,00 7 Liniowe 0,0 26,600 26,600 0,00 3,00 Grupa: B "" Zmienne γf= 1,00 41
2 Liniowe 0,0 5,000 5,000 0,00 3,00 8 Liniowe 0,0 26,600 26,600 0,00 3,00 Grupa: C "" Zmienne γf= 1,00 3 Liniowe 0,0 26,600 26,600 0,00 3,00 Grupa: D "" Zmienne γf= 1,00 4 Liniowe 0,0 26,600 26,600 0,00 3,00 Grupa: E "" Zmienne γf= 1,00 5 Liniowe 0,0 26,600 26,600 0,00 3,00 Grupa: F "" Zmienne γf= 1,00 6 Liniowe 0,0 26,600 26,600 0,00 3,00 Grupa: G "" Zmienne γf= 1,00 1 Liniowe 0,0 17,300 17,300 0,00 3,00 2 Liniowe 0,0 17,300 17,300 0,00 3,00 3 Liniowe 0,0 17,300 17,300 0,00 3,00 4 Liniowe 0,0 17,300 17,300 0,00 3,00 5 Liniowe 0,0 17,300 17,300 0,00 3,00 6 Liniowe 0,0 17,300 17,300 0,00 3,00 7 Liniowe 0,0 17,300 17,300 0,00 3,00 8 Liniowe 0,0 17,300 17,300 0,00 3,00 Grupa: H "" Zmienne γf= 1,00 23 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 24 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 25 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 26 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 32 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 33 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 34 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 35 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 41 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 42 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 43 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 44 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 50 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 51 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 52 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 53 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 59 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 59 Skupione 0,0 234,500 0,00 60 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 60 Skupione 0,0 469,000 0,00 61 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 61 Skupione 0,0 469,000 0,00 62 Liniowe 0,0 43,900 43,900 0,00 6,00 62 Skupione 0,0 469,000 0,00 62 Skupione 0,0 234,500 6,00 Grupa: I "" Zmienne γf= 1,50 22 Liniowe 90,0-1,600-1,600 0,00 4,00 31 Liniowe 90,0-1,600-1,600 0,00 4,00 40 Liniowe 90,0-1,600-1,600 0,00 3,50 49 Liniowe 90,0-1,600-1,600 0,00 3,50 58 Liniowe 90,0-1,600-1,600 0,00 3,50 Grupa: J "" Zmienne γf= 1,50 22 Liniowe 90,0 0,900 0,900 0,00 4,00 31 Liniowe 90,0 0,900 0,900 0,00 4,00 40 Liniowe 90,0 0,900 0,900 0,00 3,50 49 Liniowe 90,0 0,900 0,900 0,00 3,50 58 Liniowe 90,0 0,900 0,900 0,00 3,50 Grupa: K "" Zmienne γf= 1,00 42
9 Skupione 0,0 516,000 3,00 11 Skupione 0,0 112,000 3,00 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu Kombinatoryka obciążeń ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: Ciężar wł. 1,10 A -"" Zmienne 1 1,00 1,00 B -"" Zmienne 1 1,00 1,00 C -"" Zmienne 1 1,00 1,00 D -"" Zmienne 1 1,00 1,00 E -"" Zmienne 1 1,00 1,00 F -"" Zmienne 1 1,00 1,00 G -"" Zmienne 1 1,00 1,00 H -"" Zmienne 1 1,00 1,00 I -"" Zmienne 1 1,00 1,50 J -"" Zmienne 1 1,00 1,50 K -"" Zmienne 1 1,00 1,00 KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ: Nr: Specyfikacja: 1 ZAWSZE : H+G+K EWENTUALNIE: A+B+C+D+E+F+I/J 43
MOMENTY-OBWIEDNIE: -112,312-113,879-133,803-135,195-143,611-146,037-138,042-140,324-144,148-146,771-134,339-137,245-128,458-129,615-124,013-124,661-113,879-112,312 59-11,894-8,756 60-8,206-4,347 61 5,336 8,176 62 124,013 124,661-154,477-161,207-132,432-139,973-142,555-150,025-154,808-162,651-166,568-175,049 54-100,386-106,082 55 56-114,940-122,827 57 58-91,913-98,709-72,824-67,039-74,106-65,423 87,437 88,383 50-23,071-14,361 51-10,691-1,478 52 18,370 9,400 53-134,879-148,063-138,002-149,845-136,550-148,525-149,254-161,699 45-106,610-117,553 46 47-120,178-132,495-145,720-161,127-112,165-99,824 48 49 69,456 73,957 12,819 15,686 12,655 20,683 4,605 8,105 10,262 1,845-11,079-8,296-15,915-7,652-96,978-91,458-81,634-72,875 41-21,705-8,643 42-13,554-0,217 43 1,873 15,245 44-164,112-179,645-135,548-143,878-143,115-158,114-149,490-110,232 36-114,629-124,132 37 38-117,598 39 40-94,902-96,960-106,401-119,473-83,904 75,111 78,071 72,841 79,497 62,335 71,443-64,108-47,895 9,133 22,819 0,531 14,470-15,263-1,191 32-23,777-2,750 33-18,286 2,754 34-6,768 14,566 35-80,627-65,686 53,787 68,863-149,142-165,792-160,240-174,685 27-140,852 28 29 30 31-106,284-118,783-131,564-146,393-141,380-146,468-115,985-113,551-116,323-66,740-69,190 47,481 62,954-43,945-18,645 0,694 21,572-2,531 18,155-12,104 9,296 23-24,285 7,833 24-23,121 9,470 25-19,218 13,757 26-70,240-46,390 21,545 47,339 18 19 20 21 22-101,417-105,324-64,335-68,204-83,911-99,461-102,616-89,720-67,886-71,506-65,069-67,822-74,178-47,745-56,352-37,335-3,056-2,453 20,330-7,700 23,544-10,941 23,816-12,101 22,524-26,259-20,259 9,872 17,602 12,264 20,158 1-33,527-6,508 2-8,699 3 4 5 6 7 8 33,838 55,878 50,685 18,659 4,171-27,074 19,546-9,820 20,216 13,166 8,694-26,585 20,677-11,113 15,857 9,395 7,605-7,672 42,231-17,266 17,122 4,016 56,718 49,766 52,918 45,449 9 10 11 12 13 14 15 16 17-10,200-2,164-0,049 29,114-3,900 9,346-12,938 24,655-6,441 9,806-13,985 23,912-6,180 10,374-25,957 14,825-2,532 11,686 44
TNĄCE-OBWIEDNIE: 139,069 138,581 143,722 142,942 144,463 143,543 143,301 143,049-57,071-57,789 59-6,164-7,880 60-2,558-4,660 61 5,501 3,895 62 66,105 60,621 156,088 154,027 145,517 143,032 153,907 151,287 134,642 132,104 54 55 56 57 58-145,715-146,203-141,062-141,842-140,321-141,241-141,483-141,735-57,071-57,789-38,999-41,937 50-12,501-7,719 51-0,949-5,986 52 9,796 4,872 53 152,861 148,848 148,165 144,210 152,876 148,749 140,361 135,742 45 46 47 48 49-135,824-137,885-146,395-148,880-138,005-140,625-157,270-159,808-38,999-41,937-12,501-7,719-0,949-5,986 9,796 4,872 47,993 38,082-36,504-41,584 41-12,720-5,079 42-0,214-8,007 43 8,716 0,875 44 44,215 42,952 157,475 149,982 150,818 144,062 164,489 157,461 148,529 139,777 36 37 38 39 40-139,051-143,064-143,747-147,702-139,036-143,163-151,551-156,170-36,504-41,584-23,846-31,763-6,164-7,880-12,720-5,079-2,558-4,660-0,214-8,007 5,501 3,895 8,716 0,875 32-0,863-11,336 33 1,321-9,110 34 6,668-4,016 35 65,650 57,401 46,806 42,943 48,111 35,380 32,069 29,851 148,610 156,387 136,989 147,503 160,466 151,569 163,485 150,349 27 28 29 30 31-143,941-151,434-150,598-136,927-157,354-143,955-152,887-161,639-23,846-31,763-3,967-15,998-0,863-11,336 1,321-9,110 6,668-4,016 23 3,883-11,957 24 5,103-11,734 25 6,464-10,436 26 37,469 20,251 15,699 7,718 18 19 118,984 20 116,905 21 22 83,538-152,806-145,029 95,741 65,383-164,427-153,913-140,950-149,847-137,931-151,067 66,314 63,543 21,646 35,601 38,354 42,558 41,094-3,967-15,998 4,254 15,048 3,883-11,957 17,725 5,103-11,734 15,635 6,464-10,436 21,099-1,882 9,229 5,700 1-2,288-20,745 2-2,748-14,440 2,690-6,015 3 10,700-17,115 4-13,465 5,045-6,542 5 11,330-16,609 6 4,595-8,820-7,162 7 22,605-7,375 8-5,894 0,545-8,013-46,384-33,847-36,607-64,336-64,551-61,804-57,613-58,691 9 10 11 12 13 14 15 16 17-115,708-114,726-110,068 9,229 5,700-2,288-20,745 2,690-6,015 10,700-17,115 5,045-6,542 11,330-16,609 4,595-7,162 22,605-7,375 0,545-8,013 NORMALNE-OBWIEDNIE: -57,071-57,789-373,081-373,569 59-57,071-57,789-63,255-65,649-758,058-758,525 60-63,255-65,649-65,922-70,201-754,164-754,747 61-65,922-70,201-60,621-66,105-752,431-753,480 62-60,621-66,105-375,983-376,235 54 55 56 57 58 18,073 15,851-384,169-384,657 18,073 15,851 16,518 11,231-769,146-769,613 16,518 11,231 18,120 9,910-765,252-765,835 18,120 9,910 22,404 10,898-763,519-764,568 22,404 10,898-390,767-391,019-538,196-540,744 50-1049,857-1051,161 51-1064,904-1066,650 52-1035,726-1037,738 53-548,036-550,827 45 46 47 48 49 2,507 0,341-549,284-551,832 2,507 0,341 5,121 0,148-1060,945-1062,249 5,121 0,148 5,832-1075,992-1077,738 5,832 4,726-1046,814-1048,826-698,131-704,693 41-1347,765-1349,919 42-1,848-1371,904-1374,902 43-1,848-5,818-1325,303-1328,637 44 4,726-562,820-565,611-5,818-714,372-721,782 36 37 38 39 40 12,657 9,821-709,219-715,781 12,657 9,821 16,830 11,250-1358,853-1361,007 16,830 11,250 18,303 10,208-1382,992-1385,990 18,303 10,208 16,307 5,264-1336,391-1339,725 16,307 5,264-729,156-736,566-859,201-873,257 32-1652,329-1657,785 33-1696,546-1702,337 34-1618,443-1626,862 35-882,046-898,201 27 28 29 30 31 20,179 15,464-871,873-885,929 20,179 15,464 24,721 15,047-1665,001-1670,457 24,721 15,047 27,513 13,412-1709,218-1715,009 27,513 13,412 25,138 9,164-1631,115-1639,534 25,138 9,164-898,942-915,097-1008,934-1034,468 23-1973,090-1983,490 24-2013,084-2022,121 25-1929,889-1945,392 26-1036,988-1066,049 18 19 20 21 22 24,688 10,207-1021,606-1047,140 24,688 10,207 10,670 1,192 10,670 1,192 16,072 0,539-1985,762-1996,162 16,072 0,539 16,187 16,187 15,412-2025,756-2034,793 15,412 18,474 18,474 13,399-1942,561-1958,064 13,399 27,562-1542,390-1584,256 1-119,403-140,237 2 3-2079,946-2134,839-138,575-226,981-5,991 4-5,991-0,082-2009,501 5-2092,060-0,082-133,111-223,868-8,421 6-8,421-1,943-1932,295-2023,040 7-106,383-1,943-198,134-0,876 8 27,562-1053,884-1082,945-0,876-1061,318-1140,096 9 10 11 12 13 14 15 16 17-1551,894-1593,760-130,808-151,642-2089,450-2144,343-149,980-238,386-2019,005-2101,564-144,515-235,273-1941,799-2032,544-117,788-209,538-1073,990-1152,768 45
SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń: 1 0,188 18,110* 0,808 12,684 DEGHJK 3,000-64,335* -64,336 13,682 ABDFGHJK 3,000-64,335-64,336* 13,682 ABDFGHJK 3,000-50,059-47,157 24,688* BDFGHIK 0,750 4,735-1,549 24,688* BDFGHIK 3,000-62,021-63,563 10,207* ACEGHJK 0,563 17,844-1,967 10,207* ACEGHJK 2 3,000 55,878* 14,918 5,341 ADFGHIK 0,000-83,911* 83,411 1,763 ABEGHIK 0,000-83,804 83,538* 2,966 ABDEGHIK 0,000-69,579 67,787 10,670* DFGHJK 3,000 42,568 6,977 10,670* DFGHJK 0,000-82,536 81,133 1,192* ABCEGHIK 3,000 47,147 5,323 1,192* ABCEGHIK 3 0,000 50,685* -14,336 7,183 ADGHJK 3,000-101,417* -115,708 7,082 CDFGHJK 3,000-101,417-115,708* 7,082 CDFGHJK 3,000-73,804-66,923 16,072* BDFGHIK 0,000 35,751-6,113 16,072* BDFGHIK 3,000-95,498-113,335 0,539* ACEGHJK 0,563 41,520 0,910 0,539* ACEGHJK 4 3,000 56,718* 17,655 6,905 BCFGHIK 0,000-105,324* 118,819-1,238 ACDGHIK 0,000-105,111 118,984* 1,685 ABCDFGHIK 0,000-77,692 70,783 16,187* BCFGHJK 3,000 43,441 9,973 16,187* BCFGHJK 0,000-99,138 114,515-5,991* ADEGHIK 2,438 40,756 0,269-5,991* ADEGHIK 5 0,000 49,766* -13,465 12,774 CFGHJK 3,000-99,461* -114,567 8,438 BEFGHJK 3,000-99,241-114,726* 9,101 CEFGHJK 3,000-72,096-66,511 15,412* BCFGHIK 0,000 36,224-5,701 15,412* BCFGHIK 3,000-92,435-110,019-0,082* ADEGHJK 0,563 36,500 4,226-0,082* ADEGHJK 6 3,000 52,918* 15,540 2,573 BEGHIK 0,000-102,616* 116,905 1,503 BCEFGHIK 0,000-102,616 116,905* 1,503 BCEFGHIK 0,000-74,988 68,438 18,474* BCEGHJK 3,000 39,110 7,628 18,474* BCEGHJK 0,000-95,450 112,010-8,421* ADFGHIK 2,438 38,337-2,236-8,421* ADFGHIK 7 0,000 45,449* -8,694 13,399 BCEGHJK 3,000-89,720* -109,937 5,235 ABDGHJK 3,000-89,624-110,068* 6,621 ABDEGHJK 3,000-71,849-69,504 13,399* BCEGHJK 0,000 45,449-8,694 13,399* BCEGHJK 3,000-74,222-98,177-1,943* ADFGHIK 0,938 28,578-1,508-1,943* ADFGHIK 8 2,063 24,663* -3,439-0,876 BDFGHIK 0,000-74,178* 95,741 4,106 ABCEGHIK 0,000-74,178 95,741* 4,106 ABCEGHIK 0,000-43,579 43,605 27,562* ACEGHJK 2,063 3,244 1,798 27,562* ACEGHJK 0,000-67,934 93,230-0,876* BDFGHIK 2,063 24,663-3,439-0,876* BDFGHIK 46
9 3,000 20,158* 8,711-1575,724 BDFGHIK 0,000-10,200* 9,229-1552,393 BDFGHJK 3,000 17,488 9,229*-1542,889 BDFGHJK 0,000-10,200 9,229*-1552,393 BDFGHJK 3,000 15,706 8,176-1542,390* DEGHJK 0,000-3,542 6,753-1593,760* ABCFGHIK 10 0,000 29,114* -20,663-138,760 BCEGHIK 3,000-33,527* -20,745-129,929 BEGHIK 0,000 28,710-20,745* -141,334 BEGHIK 3,000-33,527-20,745* -129,929 BEGHIK 3,000-29,607-18,770-119,403* CFGHIK 0,000 2,361-4,263-151,642* ABDEGHJK 11 0,000 9,346* -6,015-2132,059 ACEGHIK 3,000-8,699* -6,015-2122,555 ACEGHIK 0,000 9,346-6,015*-2132,059 ACEGHIK 3,000-8,699-6,015*-2122,555 ACEGHIK 3,000 0,374-1,146-2079,946* ADFGHIK 0,000 1,634-2,178-2144,343* BCEGHJK 12 0,000 24,655* -16,960-192,981 ADEGHIK 3,000-27,074* -17,059-183,646 ABDGHIK 0,000 24,378-17,115* -195,531 ADGHIK 3,000-26,967-17,115* -184,126 ADGHIK 3,000-13,278-10,462-138,575* BEGHIK 0,000-6,391 4,047-238,386* ACDFGHJK 13 0,000 9,806* -6,542-2060,948 ACEGHIK 3,000-9,820* -6,542-2051,444 ACEGHIK 0,000 9,806-6,542*-2060,948 ACEGHIK 3,000-9,820-6,542*-2051,444 ACEGHIK 3,000-1,322-2,035-2009,501* CFGHIK 0,000-1,417 0,538-2101,564* ABDEGHJK 14 0,000 23,912* -16,356-190,031 ACFGHIK 3,000-26,585* -16,609-178,631 CDFGHIK 0,000 23,242-16,609* -190,035 CDFGHIK 3,000-26,585-16,609* -178,631 CDFGHIK 3,000 7,216 4,957-133,111* ADGHJK 0,000 17,584-10,236-235,273* BCEFGHIK 15 0,000 10,374* -7,162-1989,912 ACEGHIK 3,000-11,113* -7,162-1980,408 ACEGHIK 0,000 10,374-7,162*-1989,912 ACEGHIK 3,000-11,113-7,162*-1980,408 ACEGHIK 3,000-1,429-0,248-1932,295* BCEGHJK 0,000 4,878-2,319-2032,544* ADFGHIK 18 0,000 20,330* -15,998-1045,896 ABDFGHIK 4,000-43,945* -15,977-1033,399 BDFGHIK 0,000 20,330-15,998*-1045,896 ABDFGHIK 4,000-43,664-15,998*-1033,224 ABDFGHIK 4,000-19,646-4,529-1008,934* ADEGHJK 0,000 18,802-15,436-1047,140* BCFGHIK 19 0,000 23,544* -11,957-1987,057 BCDFGHIK 4,000-24,285* -11,957-1974,385 BCDFGHIK 0,000 23,544-11,957*-1987,057 BCDFGHIK 4,000-24,285-11,957*-1974,385 BCDFGHIK 4,000-22,762-11,293-1973,090* ABCFGHIK 0,000-6,567 3,219-1996,162* DEGHJK 20 0,000 23,816* -11,734-2029,412 BEFGHIK 4,000-23,121* -11,734-2016,740 BEFGHIK 0,000 23,816-11,734*-2029,412 BEFGHIK 4,000-23,121-11,734*-2016,740 BEFGHIK 4,000-20,113-9,722-2013,084* DEGHIK 0,000-5,901 3,091-2034,793* ABCFGHJK 21 0,000 22,524* -10,436-1954,600 ABDGHIK 47
4,000-19,218* -10,436-1941,928 ABDGHIK 0,000 22,524-10,436*-1954,600 ABDGHIK 4,000-19,218-10,436*-1941,928 ABDGHIK 4,000 11,950 5,036-1929,889* ACFGHJK 0,000 18,618-9,007-1958,064* BDEGHIK REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciążeń: 8 7,162* 1989,912 1989,925-10,374 ACEGHIK -4,595* 1984,431 1984,437 6,180 BDFGHJK 2,319 2032,544* 2032,546-4,878 ADFGHIK 0,248 1941,799* 1941,799 0,684 BCEGHJK 2,319 2032,544 2032,546* -4,878 ADFGHIK -4,595 1984,431 1984,437 6,180* BDFGHJK 7,162 1989,912 1989,925-10,374* ACEGHIK 9-5,700* 1593,260 1593,270 2,164 ACEGHIK -9,229* 1552,393 1552,421 10,200 BDFGHJK -6,753 1593,760* 1593,774 3,542 ABCFGHIK -8,176 1551,894* 1551,915 8,822 DEGHJK -6,753 1593,760 1593,774* 3,542 ABCFGHIK -9,229 1552,393 1552,421 10,200* BDFGHJK -5,700 1593,260 1593,270 2,164* ACEGHIK 10 20,745* 141,334 142,848-28,710 BEGHIK 2,288* 141,116 141,135-0,355 ACDFGHJK 4,263 151,642* 151,702-2,361 ABDEGHJK 18,770 130,808* 132,148-26,703 CFGHIK 4,263 151,642 151,702* -2,361 ABDEGHJK 2,370 143,690 143,709 0,049* ADFGHJK 20,663 138,760 140,290-29,114* BCEGHIK 11 6,015* 2132,059 2132,068-9,346 ACEGHIK -2,690* 2101,734 2101,736 3,900 BDFGHJK 2,178 2144,343* 2144,344-1,634 BCEGHJK 1,146 2089,450* 2089,450-3,812 ADFGHIK 2,178 2144,343 2144,344* -1,634 BCEGHJK -2,690 2101,734 2101,736 3,900* BDFGHJK 6,015 2132,059 2132,068-9,346* ACEGHIK 12 17,115* 195,531 196,278-24,378 ADGHIK -10,700* 192,836 193,132 12,660 BCEFGHJK -4,047 238,386* 238,421 6,391 ACDFGHJK 10,462 149,980* 150,344-18,108 BEGHIK 10,692 238,242 238,482* -18,096 ACDFGHIK -10,545 195,385 195,670 12,938* BCFGHJK 16,960 192,981 193,725-24,655* ADEGHIK 13 6,542* 2060,948 2060,959-9,806 ACEGHIK -5,045* 2059,620 2059,626 6,441 BDFGHJK -0,538 2101,564* 2101,564 1,417 ABDEGHJK 2,035 2019,005* 2019,006-4,781 CFGHIK -0,538 2101,564 2101,564* 1,417 ABDEGHJK -5,045 2059,620 2059,626 6,441* BDFGHJK 6,542 2060,948 2060,959-9,806* ACEGHIK 14 16,609* 190,035 190,760-23,242 CDFGHIK -11,330* 189,753 190,091 13,314 ABEGHJK 10,236 235,273* 235,495-17,584 BCEFGHIK -4,957 144,515* 144,600 7,657 ADGHJK 10,236 235,273 235,495* -17,584 BCEFGHIK -11,078 189,757 190,080 13,985* BDEGHJK 16,356 190,031 190,733-23,912* ACFGHIK 24 8,013* 1111,730 1111,758-6,774 ACEGHJK 48
-0,545* 1115,029 1115,029-2,381 BDFGHIK 0,809 1152,768* 1152,769 1,330 BCFGHJK 6,659 1073,990* 1074,011-10,485 ADEGHIK 0,809 1152,768 1152,769* 1,330 BCFGHJK -0,065 1152,241 1152,241 2,532* BDFGHJK 7,533 1074,517 1074,543-11,686* ACEGHIK 33 7,375* 164,497 164,662-14,452 BCEFGHIK -22,605* 162,829 164,391 25,584 ADGHJK 0,570 209,538* 209,539-8,070 ABDEGHIK -15,800 117,788* 118,843 19,202 CFGHJK 0,570 209,538 209,539* -8,070 ABDEGHIK -22,507 160,243 161,816 25,957* ADFGHJK 7,277 167,084 167,242-14,825* BCEGHIK * = Wartości ekstremalne 8.3.4. RAMA ŻELBETOWA W OSI 9 (NAD PODCIĄGIEM 3.43) OBCIĄŻENIE ISTNIEJĄCE NAZWA: rama_3-43_istn WĘZŁY: 46 36 37 38 39 40 4,000 45 31 32 33 34 35 3,500 44 26 27 28 29 30 3,500 43 21 22 23 24 25 3,500 42 13 14 15 16 20 4,000 41 9 10 11 12 19 4,000 48 1 2 3 4 17 3,000 47 6 7 8 5 18 6,000 6,000 6,000 6,000 6,000 V=25,500 H=30,000 49
PRZEKROJE PRĘTÓW: 4 69 4 4 4 4 60 61 62 63 276 555 556 557 558 559 4,000 6 68 6 6 6 6 51 52 53 54 275 546 547 548 549 550 3,500 6 67 6 6 6 6 42 43 44 45 274 537 538 539 540 541 3,500 6 66 6 6 6 6 33 34 35 36 273 528 529 530 531 532 3,500 6 65 6 6 6 6 24 25 26 27 372 519 520 521 522 523 4,000 6 64 6 6 6 6 15 16 17 18 371 570 1 77 510 511 512 313 514 6 6 6 6 1 2 3 4 55 56 57 58 59 4,000 3,000 6,000 6,000 6,000 6,000 6,000 V=25,500 H=30,000 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: 1 00 1 2 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 2 00 2 3 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 3 00 3 4 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 4 00 4 17 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 5 00 6 1 0,000 3,000 3,000 1,000 5 B 40,0x40,0 6 00 7 2 0,000 3,000 3,000 1,000 5 B 40,0x40,0 7 00 8 3 0,000 3,000 3,000 1,000 5 B 40,0x40,0 8 00 5 4 0,000 3,000 3,000 1,000 5 B 40,0x40,0 9 00 18 17 0,000 3,000 3,000 1,000 5 B 40,0x40,0 10 00 1 9 0,000 4,000 4,000 1,000 5 B 40,0x40,0 11 00 2 10 0,000 4,000 4,000 1,000 5 B 40,0x40,0 12 00 3 11 0,000 4,000 4,000 1,000 5 B 40,0x40,0 13 00 4 12 0,000 4,000 4,000 1,000 3 R 40,0x20,0 14 00 17 19 0,000 4,000 4,000 1,000 5 B 40,0x40,0 15 00 9 10 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 16 00 10 11 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 17 00 11 12 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 18 00 12 19 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 19 00 9 13 0,000 4,000 4,000 1,000 5 B 40,0x40,0 20 00 10 14 0,000 4,000 4,000 1,000 5 B 40,0x40,0 21 00 11 15 0,000 4,000 4,000 1,000 5 B 40,0x40,0 22 00 12 16 0,000 4,000 4,000 1,000 5 B 40,0x40,0 23 00 19 20 0,000 4,000 4,000 1,000 5 B 40,0x40,0 24 00 13 14 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 50
25 00 14 15 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 26 00 15 16 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 27 00 16 20 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 28 00 13 21 0,000 3,500 3,500 1,000 5 B 40,0x40,0 29 00 14 22 0,000 3,500 3,500 1,000 5 B 40,0x40,0 30 00 15 23 0,000 3,500 3,500 1,000 5 B 40,0x40,0 31 00 16 24 0,000 3,500 3,500 1,000 5 B 40,0x40,0 32 00 20 25 0,000 3,500 3,500 1,000 5 B 40,0x40,0 33 00 21 22 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 34 00 22 23 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 35 00 23 24 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 36 00 24 25 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 37 00 21 26 0,000 3,500 3,500 1,000 5 B 40,0x40,0 38 00 22 27 0,000 3,500 3,500 1,000 5 B 40,0x40,0 39 00 23 28 0,000 3,500 3,500 1,000 5 B 40,0x40,0 40 00 24 29 0,000 3,500 3,500 1,000 5 B 40,0x40,0 41 00 25 30 0,000 3,500 3,500 1,000 5 B 40,0x40,0 42 00 26 27 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 43 00 27 28 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 44 00 28 29 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 45 00 29 30 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 46 00 26 31 0,000 3,500 3,500 1,000 5 B 40,0x40,0 47 00 27 32 0,000 3,500 3,500 1,000 5 B 40,0x40,0 48 00 28 33 0,000 3,500 3,500 1,000 5 B 40,0x40,0 49 00 29 34 0,000 3,500 3,500 1,000 5 B 40,0x40,0 50 00 30 35 0,000 3,500 3,500 1,000 5 B 40,0x40,0 51 00 31 32 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 52 00 32 33 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 53 00 33 34 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 54 00 34 35 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 55 00 31 36 0,000 4,000 4,000 1,000 5 B 40,0x40,0 56 00 32 37 0,000 4,000 4,000 1,000 5 B 40,0x40,0 57 00 33 38 0,000 4,000 4,000 1,000 5 B 40,0x40,0 58 00 34 39 0,000 4,000 4,000 1,000 5 B 40,0x40,0 59 00 35 40 0,000 4,000 4,000 1,000 5 B 40,0x40,0 60 00 36 37 6,000 0,000 6,000 1,000 4 B 95,0x40,0 61 00 37 38 6,000 0,000 6,000 1,000 4 B 95,0x40,0 62 00 38 39 6,000 0,000 6,000 1,000 4 B 95,0x40,0 63 00 39 40 6,000 0,000 6,000 1,000 4 B 95,0x40,0 64 00 41 9 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 65 00 42 13 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 66 00 43 21 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 67 00 44 26 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 68 00 45 31 6,000 0,000 6,000 1,000 6 B 60,0x40,0 69 00 46 36 6,000 0,000 6,000 1,000 4 B 95,0x40,0 70 00 47 48 0,000 3,000 3,000 1,000 5 B 40,0x40,0 71 00 48 41 0,000 4,000 4,000 1,000 3 R 40,0x20,0 72 00 41 42 0,000 4,000 4,000 1,000 3 R 40,0x20,0 73 00 42 43 0,000 3,500 3,500 1,000 2 B 30,0x40,0 74 00 43 44 0,000 3,500 3,500 1,000 2 B 30,0x40,0 75 00 44 45 0,000 3,500 3,500 1,000 2 B 30,0x40,0 76 00 45 46 0,000 4,000 4,000 1,000 2 B 30,0x40,0 77 00 48 1 6,000 0,000 6,000 1,000 1 B 20,0x100,0 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: 1 2000,0 1666667 66667 6667 6667 20,0 18 B20 2 1200,0 160000 90000 6000 6000 30,0 18 B20 3 1256,6 125664 125664 6283 6283 40,0 18 B20 51
4 3800,0 2857917 506667 60167 60167 95,0 18 B20 5 1600,0 213333 213333 10667 10667 40,0 18 B20 6 2400,0 720000 320000 24000 24000 60,0 18 B20 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: Napręż.gr.: AlfaT: [kn/mm2] [N/mm2] [1/K] 18 B20 29 10,600 1,00E-05 OBCIĄŻENIA: 31,400 31,400 31,400 31,400 31,400 31,400 69-2,200 1,300 303,600 60 303,600 61 303,600 62 303,600 63 76 151,800 55 56 57 58 151,800 59 21,100 21,100 21,100 21,100 21,100 21,100 68 51 52 53 54-2,200 1,300 62,800 75 62,800 46 62,800 47 62,800 48 62,800 49 62,800 50 67 42 43 44 45-2,200 1,300 62,800 74 62,800 37 62,800 38 62,800 39 62,800 40 62,800 41 66 33 34 35 36-2,200 1,300 62,800 73 62,800 28 62,800 29 62,800 30 62,800 31 62,800 32 65 24 25 26 27-2,200 1,300 72 62,800 19 62,800 20 62,800 21 62,800 22 62,800 23 58,000 58,000 64 15 16 17 18-2,200 1,300 251,000 71 10 56,900 11 56,900 12 56,900 79,000 13 79,000 56,900 14 9,000 5,900 9,000 5,900 5,900 5,900 9,000 9,000 77 1 2 3 4-2,200 1,300 70 5 6 7 8 9 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf= 1,00 1 Liniowe 0,0 56,900 56,900 0,00 6,00 Grupa: B "" Zmienne γf= 1,00 2 Liniowe 0,0 56,900 56,900 0,00 6,00 Grupa: C "" Zmienne γf= 1,00 3 Liniowe 0,0 56,900 56,900 0,00 6,00 Grupa: D "" Zmienne γf= 1,00 4 Liniowe 0,0 79,000 79,000 0,00 2,00 4 Liniowe 0,0 9,000 9,000 2,00 6,00 77 Liniowe 0,0 9,000 9,000 0,00 6,00 Grupa: E "" Zmienne γf= 1,00 1 Liniowe 0,0 5,900 5,900 0,00 6,00 2 Liniowe 0,0 5,900 5,900 0,00 6,00 3 Liniowe 0,0 5,900 5,900 0,00 6,00 Grupa: F "" Zmienne γf= 1,00 52
15 Liniowe 0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 16 Liniowe 0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 17 Liniowe 0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 18 Liniowe 0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 24 Liniowe 0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 25 Liniowe 0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 26 Liniowe 0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 27 Liniowe 0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 33 Liniowe 0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 34 Liniowe 0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 35 Liniowe 0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 36 Liniowe 0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 42 Liniowe 0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 43 Liniowe 0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 44 Liniowe 0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 45 Liniowe 0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 51 Liniowe 0,0 21,100 21,100 0,00 6,00 51 Skupione 0,0 303,600 0,00 52 Liniowe 0,0 21,100 21,100 0,00 6,00 52 Skupione 0,0 303,600 0,00 53 Liniowe 0,0 21,100 21,100 0,00 6,00 53 Skupione 0,0 303,600 0,00 54 Liniowe 0,0 21,100 21,100 0,00 6,00 54 Skupione 0,0 303,600 0,00 54 Skupione 0,0 151,800 6,00 60 Liniowe 0,0 31,400 31,400 0,00 6,00 61 Liniowe 0,0 31,400 31,400 0,00 6,00 62 Liniowe 0,0 31,400 31,400 0,00 6,00 63 Liniowe 0,0 31,400 31,400 0,00 6,00 64 Liniowe -0,0 58,000 58,000 0,00 6,00 65 Liniowe -0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 66 Liniowe -0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 67 Liniowe -0,0 62,800 62,800 0,00 6,00 68 Liniowe -0,0 21,100 21,100 0,00 6,00 68 Skupione -0,0 151,800 1,00 69 Liniowe -0,0 31,400 31,400 0,00 6,00 Grupa: G "" Zmienne γf= 1,00 14 Liniowe 90,0-2,200-2,200 0,00 4,00 23 Liniowe 90,0-2,200-2,200 0,00 4,00 32 Liniowe 90,0-2,200-2,200 0,00 3,50 41 Liniowe 90,0-2,200-2,200 0,00 3,50 50 Liniowe 90,0-2,200-2,200 0,00 3,50 59 Liniowe 90,0-2,200-2,200 0,00 4,00 Grupa: H "" Zmienne γf= 1,00 14 Liniowe 90,0 1,300 1,300 0,00 4,00 23 Liniowe 90,0 1,300 1,300 0,00 4,00 32 Liniowe 90,0 1,300 1,300 0,00 3,50 41 Liniowe 90,0 1,300 1,300 0,00 3,50 50 Liniowe 90,0 1,300 1,300 0,00 3,50 59 Liniowe 90,0 1,300 1,300 0,00 4,00 Grupa: I "" Zmienne γf= 1,00 5 Skupione 0,0 251,000 3,00 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu Kombinatoryka obciążeń ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: 53
Grupa: Znaczenie: ψd: γf: Ciężar wł. 1,10 A -"" Zmienne 1 1,00 1,00 B -"" Zmienne 1 1,00 1,00 C -"" Zmienne 1 1,00 1,00 D -"" Zmienne 1 1,00 1,00 E -"" Zmienne 1 1,00 1,00 F -"" Zmienne 1 1,00 1,00 G -"" Zmienne 1 1,00 1,00 H -"" Zmienne 1 1,00 1,00 I -"" Zmienne 1 1,00 1,00 KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ: Nr: Specyfikacja: 1 ZAWSZE : E+F+I EWENTUALNIE: A+B+C+D+G/H MOMENTY-OBWIEDNIE: -45,166-46,966-46,966-45,166 69-20,320-29,450-1,876-7,926-22,377-17,592-140,542-152,505-143,642-156,723-130,500-144,386-143,386-158,423-7,030 60-6,678-0,640 61-16,848-10,075 62 8,854 23,736 11,049 14,137 18,825 63-68,206-72,894 68,206 72,894 76-116,434-121,597 51,488 53,024-68,574-64,944-128,846-137,741 85,822 82,378 75 64,583 67,956-69,785-64,262-124,300-136,844 74 63,759 69,089-67,769-60,526-122,096-142,723 73 68 67 66 55 56 57 58 59-86,084-93,789-72,333-80,409-83,818-93,351-73,184-82,762-104,549-120,292-129,415-95,341-67,839-73,887-41,697-51,011 13,746 9,839 2,377 7,346 13,941 8,372-17,853-13,921-13,537-21,685-60,124-53,313-11,552 51 52 53 54-203,042-214,868-3,011-12,166-196,065-208,434-211,304-225,015-2,540-15,922-192,267-206,134-216,228-229,833-5,710 17,378 8,333 66,979 69,290-181,108-191,104-174,748-188,301-164,025-176,807-173,640-187,698 46 47 48 49 50 13,006 5,150-20,084 42 43 44 45-205,250-221,388-7,459-16,371-191,468-208,354-209,552-227,671-2,537-20,818-189,694-208,125-217,124-235,298-6,392-4,894 8,401 93,080 98,589-182,140-196,472-169,531-187,335-167,409-185,215-170,936-191,025 37 38 39 40 41 18,526 6,662 10,942 1,969 2,739 15,872 15,006 5,443 6,682 20,394-13,546-5,164-8,117 4,567-89,115-80,554-97,546-86,023-19,991 33 34 35 36-202,393-224,049-2,848-18,606-189,744-211,611-228,496-0,185-23,256-205,145-212,782-213,509-236,680-4,270-8,615 9,307 84,913 93,479-185,588-205,258-189,166-170,233-193,602-198,092-174,258-182,751-155,938 28 29 30 31 32 59,083 65,681-77,125-62,929-127,632 72-97,295 60,207 75,364-53,547-35,807 71-49,105-12,374 16,054 34,128-16,886 5,590 70-8,184 18,445 65 2,961 19,590-18,724 5,678 24-19,020 5,916 25-22,370 2,325 26-15,864 9,731 27 75,445 87,963-232,310-223,055-234,796-224,872-240,866-212,164-195,727-181,854-191,737-181,441-201,462-209,161-219,025-175,881-177,753-182,455 19 20 21 22-164,983-120,833 23-7,396 19,455 64-39,032 11,099 15-36,286-257,635 29,066 16-36,065 20,179 17-20,793 19,205 18 47,740 73,361-256,201-242,619-254,522-208,148-168,878-173,685 10 11 12 13 14-88,863-51,499-34,561-14,551-8,058 64,320-50,994-11,041-10,131 54,993-38,658-6,218 55,763-32,446 27,312-55,604-7,400 77-74,807 17,643 2,388 1-57,28163,622 2-62,401 7,513 53,871 3-41,531 9,465 6,632 68,028 4-15,737 8,337 33,260 5 6 7 8 76,372 9-14,019 46,623 0,659 18,523-7,132 21,537-39,242 39,788 4,888 23,307-3,606 23,734-32,504 40,095-7,420 9,802-8,033 21,012-41,052 30,689-94,927-80,354-93,215-71,500-24,305 17,785 54
TNĄCE-OBWIEDNIE: 131,810 130,503 105,471 102,575 128,119 124,720 151,748 147,450 111,087 108,191-24,164-24,997 217,757 215,909 190,321 188,473 76 38,521 36,673-24,164-24,997 200,173 197,038-37,008-39,008 75-37,008-39,008 199,859 195,379-36,577-39,679 74-36,577-39,679 200,244-34,177-38,126 193,568 73-34,177-38,126-30,784-38,122 184,966 173,863 72-30,784-38,122-12,965-21,919 71 45,153-12,965 13,848-21,919 3,962-11,148 70 3,962-11,148 69 68 67 66 65 64 77-6,858-9,031 60-0,754-3,506 61-4,612-7,697 62 9,170 7,014 63-116,782-118,089 55 56-120,473-101,142-96,844-143,121-123,872-146,017 57 58 85,831 83,307 85,574 82,579 92,717 89,763 65,867 63,002-137,505-140,401 59-6,858-9,031-0,754-3,506-4,612-7,697 9,170 7,014 35,176 26,659 210,501 206,550-2,332-7,016 51 212,773 208,362-1,288-6,602 52 216,518 212,134-3,186-8,836 53 207,934 203,464 8,836 3,856 54 46,782 42,204-100,507-98,659 46-78,785-81,309 47-79,042-82,037 48-71,899-74,853 49-101,614-98,749 50-2,332-7,016 212,378 206,907-11,031-4,035-1,288-6,602-3,186-8,836 8,836 3,856 42 213,655 207,728-1,507-9,212 43 218,298 212,444-11,775-3,736 44 209,788 203,472 4,720-2,703 45 37 38 39 40 41-214,643-217,778-11,031-4,035 213,011 205,986-11,309-1,660-204,315-208,266-1,507-9,212-202,043-206,454-11,775-3,736-198,298-202,682 4,720-2,703 33 213,821 206,278-10,608-0,241 34 218,344 210,864-13,304-2,617 35 214,434 205,992 4,779-5,262 36 28 29 30 31 32-214,957-219,437-11,309-1,660 3,269-9,545 215,278 203,393-202,438-207,909-10,608-0,241-201,161-207,088-13,304-2,617-196,518-202,372 4,779-5,262 24-10,139 3,262 25-11,526 1,483 26 4,441-9,219 27 215,830 202,356 217,562 206,490 223,773 210,320 19 20 21 22 23-214,572-201,805-208,830-200,995-208,538-196,472-221,248-203,952-200,382-208,824 3,269-9,545-10,139 3,262-11,526 1,483 4,441-9,219 47,890 32,341 6,412-25,838 15 20,015-22,820 16 14,430-22,678 17 12,913-12,026 18 29,489 18,337 209,362 228,891 229,648 186,458 10 11 12 13 14-201,050-212,153-199,538-211,423-198,986-212,460-197,254-208,326 17,724 20,430 24,811 9,646-191,043-204,496 23,244 6,412-25,838 20,015-22,820 14,430-22,678 12,913-12,026 34,689 9,537-13,118 10,554-40,477 1 34,146-32,215-28,193 2 28,792-15,263-34,165 3 36,360-15,311-24,074-10,4844 19,188-2,100-11,174-45,242 5 6 7 8-71,828 9 10,554-40,477 34,146-32,215-232,954 28,792-34,165-223,649 36,360-24,074-218,462 36,326 29,108 47,534 38,302 55,841 52,945 58,314 47,322-206,882-211,352 51,954 50,670 56,104 43,371-205,028-211,344 42,690 41,141 19,188-11,174 NORMALNE-OBWIEDNIE: -130,503-131,810-24,164-24,997 69-24,164-24,997-219,797-223,119-31,021-34,028 60-31,021-34,028-32,116-37,193-268,568-273,409 61-32,116-37,193-37,530-44,088-268,433-275,110 62-37,530-44,088-205,112-212,153-29,108-36,326 63-29,108-36,326-137,505-140,401 76 55 56 57 58 59-143,175-144,482-236,693-240,015-285,464-290,305-285,329-292,006-222,008-229,049-154,401-157,297-12,840-14,016-359,088-362,236-12,840-14,016 68-12,840-14,016-12,001-8,314-723,686-728,525 51-12,001-8,314-15,083-8,863-752,285-758,931 52-15,083-8,863-16,197-7,462-759,510-768,584 53-16,197-7,462-19,358-7,794-662,348-671,529 54-19,358-7,794-405,798-409,863 75-370,176-373,324 0,443-0,683-567,214-573,498 74 67 46 47 48 49 50 0,443-738,470-743,309-767,069-773,715-774,294-783,368-677,132-686,313-420,582-424,647-0,683-1,260-4,697-1162,373-1168,878 42-1,260-4,697-1,491-7,295-1182,884-1191,616 43-1,491-7,295-10,216-2,058-1191,581-1203,229 44-10,216-2,058-16,779-6,171-1082,310-1093,514 45-16,779-6,171-627,465-635,999 37 38 39 40 41 2,486 1,467-578,302-584,586 2,486 1,467 4,817 1,233-1177,157-1183,662 4,817 1,233 5,969-1197,668-1206,400 5,969 6,918-1206,365-1218,013 6,918 6,898-1097,094-1108,298-773,682-784,444 66-1603,043-1611,45533-0,048-1612,385-1623,41334-0,048-1,407-1624,465-1638,90335-1,407-3,886-1502,258-1515,28436 6,898-642,249-650,783-3,886-847,277-862,127 73 3,422-784,770-795,532-0,026-978,361-995,753 72 65 28 29 30 31 32 3,422 8,148 1,941-1617,827-1626,239 8,148 1,941 11,352 2,709-1627,169-1638,197 11,352 2,709 14,792 5,147-1639,249-1653,687 14,792 5,147 14,266 1,378-1517,042-1530,068 14,266 1,378-862,061-876,911-0,026-2044,641-2054,243 24-2041,544-2054,555 25-2057,317-2074,361 26-1926,865-1941,095 27-1062,443-1085,734 19 20 21 22 23 19,852 14,170-1009,023-991,631 19,852 14,170 20,761 0,112-2061,537-2071,139 20,761 0,112 24,296 0,649-2058,440-2071,451 24,296 0,649 24,440 2,300-2074,213-2091,257 24,440 2,300 25,735 6,670-1943,761-1957,991 25,735 6,670-1079,339-1102,630-1165,533-1193,950 64-2474,689-2489,860 15-2469,454-2489,585 16-2488,059-2512,909 17-2358,841-2382,585 18-1270,518-1306,990 71 10 11 12 13 14 18,116 9,582-1178,803-1207,220 18,116 9,582 18,178-2491,585-2506,756 18,178 16,153 5,785-2486,350-2506,481 16,153 5,785 21,359 3,453-2504,955-2529,805 21,359 3,453 27,218 8,994 27,218-2372,111-2395,855 8,994 27,218 8,994-1287,414-1323,886-1195,264-1249,760 77-0,976-2788,375-2997,411 1-0,976-2564,520-2938,778 2-2576,587-2951,543 3-2426,220-2771,622 4-1295,506-1389,722 70-1207,936-1262,432 5 6 7 8 9-2801,047-3010,083-2577,192-2951,450-2589,259-2964,215-2438,892-2784,294-1308,178-1402,394 SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" 55
Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń: 1 3,000 155,795* -11,288 0,638 ACEFHI 6,000-257,635* -232,954 4,604 ABEFHI 6,000-257,635-232,954* 4,604 ABEFHI 6,000-81,971-44,762 18,178* BEFGI 2,250-0,148 1,123 18,178* BEFGI 6,000-186,704-216,385-0,976* ACDEFHI 3,000 151,339-8,977-0,976* ACDEFHI 2 3,000 141,822* 7,492 7,266 BDEFGI 0,000-256,201* 228,094 8,039 ABEFGI 0,000-255,848 228,891* 7,091 ABDEFGI 0,000-57,429 43,365 16,153* EFGI 3,375 19,240 2,069 16,153* EFGI 6,000-217,619-208,861 5,785* ABCDEFHI 3,000 97,851-1,453 5,785* ABCDEFHI 3 3,000 150,011* -1,906 3,453 ACEFHI 0,000-254,522* 229,648 8,400 BCEFGI 0,000-254,522 229,648* 8,400 BCEFGI 0,000-105,358 48,957 21,359* BDEFGI 4,125-7,512-1,516 21,359* BDEFGI 6,000-166,820-209,314 3,453* ACEFHI 3,000 150,011-1,906 3,453* ACEFHI 4 1,875 76,960* 0,630 15,818 BDEFHI 0,000-173,685* 186,458 13,865 CDEFGI 0,000-173,685 186,458* 13,865 CDEFGI 0,000-66,631 25,165 27,218* CEFHI 4,000-16,660-0,179 27,218* CEFHI 0,000-100,422 170,939 8,994* ABDEFGI 2,000 70,784 0,267 8,994* ABDEFGI 5 0,000 46,623* -40,477-2981,834 ACEFGI 3,000-74,807* -40,477-2969,162 ACEFGI 0,000 46,623-40,477*-2981,834 ACEFGI 3,000-74,807-40,477*-2969,162 ACEFGI 3,000 7,446 5,137-2788,375* BEFHI 0,000 40,568-35,060-3010,083* ACDEFGI 6 3,000 63,622* 34,050-2752,058 ACEFHI 3,000-57,281* -32,118-2751,240 BDEFGI 3,000 63,197 34,146*-2750,728 ACDEFHI 0,000-39,242 34,146*-2763,400 ACDEFHI 3,000-6,867-6,683-2564,520* CDEFGI 0,000-12,638 8,615-2951,450* ABEFHI 7 3,000 53,871* 28,792-2766,565 BDEFHI 3,000-62,401* -34,165-2761,565 ACEFGI 0,000 40,095-34,165*-2774,237 ACEFGI 3,000-62,401-34,165*-2761,565 ACEFGI 3,000-13,688-9,656-2576,587* ADEFGI 0,000-7,690 4,283-2964,215* BCEFHI 8 3,000 68,028* 36,360-2614,124 ACEFHI 3,000-41,531* -24,074-2583,719 BDEFGI 3,000 68,028 36,360*-2614,124 ACEFHI 0,000-41,052 36,360*-2626,796 ACEFHI 3,000 10,700 7,014-2426,220* BEFHI 0,000-0,021 5,272-2784,294* ACDEFGI 9 3,000 33,260* 19,188-1389,722 ABDEFHI 0,000-24,305* 19,188-1402,394 ABDEFHI 3,000 33,260 19,188*-1389,722 ABDEFHI 0,000-24,305 19,188*-1402,394 ABDEFHI 3,000-15,737-11,174-1295,506* CEFGI 0,000-24,305 19,188-1402,394* ABDEFHI 56
10 0,000 64,320* -25,838-2496,788 AEFGI 4,000-39,032* -25,838-2479,892 AEFGI 0,000 64,320-25,838*-2496,788 AEFGI 4,000-39,032-25,838*-2479,892 AEFGI 4,000-6,315-9,495-2474,689* ACDEFHI 0,000 18,105-9,931-2506,756* BEFGI 11 0,000 54,993* -22,820-2493,890 BDEFGI 0,000-50,994* 20,015-2498,941 ACEFHI 0,000 54,993-22,820*-2493,890 BDEFGI 4,000-36,286-22,820*-2476,994 BDEFGI 4,000 11,986 6,310-2469,454* ABEFHI 0,000 17,250-9,114-2506,481* CDEFGI 12 0,000 55,763* -22,678-2518,252 ACEFGI 0,000-38,658* 14,430-2516,507 BDEFHI 0,000 55,763-22,678*-2518,252 ACEFGI 4,000-34,949-22,678*-2501,356 ACEFGI 4,000-23,349-11,641-2488,059* BCEFGI 0,000-6,109 3,393-2529,805* ADEFHI 13 0,000 27,312* -12,026-2387,874 BDEFGI 0,000-32,446* 12,913-2380,092 ACEFHI 4,000 19,205 12,913*-2366,822 ACEFHI 0,000-32,446 12,913*-2380,092 ACEFHI 4,000 13,528 8,383-2358,841* ACDEFHI 0,000 14,871-7,497-2395,855* BEFGI 14 4,000 73,361* 28,273-1306,990 ACDEFHI 0,000-55,604* 34,689-1317,894 ABDEFHI 0,000-55,604 34,689*-1317,894 ABDEFHI 4,000 47,740 19,553-1270,518* BEFGI 0,000-50,132 33,473-1323,886* ACDEFHI REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciążeń: 5 24,074* 2596,391 2596,503-30,689 BDEFGI -36,360* 2626,796 2627,047 41,052 ACEFHI -5,272 2784,294* 2784,299 0,021 ACDEFGI -7,014 2438,892* 2438,903 10,342 BEFHI -5,272 2784,294 2784,299* 0,021 ACDEFGI -36,360 2626,796 2627,047 41,052* ACEFHI 24,074 2596,391 2596,503-30,689* BDEFGI 6 40,477* 2981,834 2982,108-46,623 ACEFGI -10,554* 2829,296 2829,316 14,019 BDEFHI 35,060 3010,083* 3010,287-40,568 ACDEFGI -5,137 2801,047* 2801,052 7,964 BEFHI 35,060 3010,083 3010,287* -40,568 ACDEFGI -10,554 2829,296 2829,316 14,019* BDEFHI 40,477 2981,834 2982,108-46,623* ACEFGI 7 32,215* 2765,242 2765,429-39,788 BEFGI -34,146* 2763,400 2763,611 39,242 ACDEFHI -8,615 2951,450* 2951,463 12,638 ABEFHI 6,683 2577,192* 2577,200-13,183 CDEFGI -8,615 2951,450 2951,463* 12,638 ABEFHI -34,146 2763,400 2763,611 39,242* ACDEFHI 32,215 2765,242 2765,429-39,788* BEFGI 8 34,165* 2774,237 2774,447-40,095 ACEFGI -28,792* 2779,237 2779,386 32,504 BDEFHI -4,283 2964,215* 2964,218 7,690 BCEFHI 57
9,656 2589,259* 2589,277-15,281 ADEFGI -4,283 2964,215 2964,218* 7,690 BCEFHI -28,792 2779,237 2779,386 32,504* BDEFHI 34,165 2774,237 2774,447-40,095* ACEFGI 18 11,174* 1308,178 1308,226-17,785 CEFGI -19,188* 1402,394 1402,525 24,305 ABDEFHI -19,188 1402,394* 1402,525 24,305 ABDEFHI 11,174 1308,178* 1308,226-17,785 CEFGI -19,188 1402,394 1402,525* 24,305 ABDEFHI -19,188 1402,394 1402,525 24,305* ABDEFHI 11,174 1308,178 1308,226-17,785* CEFGI 47 11,148* 1259,635 1259,684-18,124 BCDEFGI -3,962* 1210,733 1210,740 7,863 AEFHI 8,546 1262,432* 1262,461-14,562 ADEFGI -1,360 1207,936* 1207,937 4,301 BCEFHI 8,546 1262,432 1262,461* -14,562 ADEFGI -3,955 1210,482 1210,489 8,184* ACEFHI 11,141 1259,886 1259,935-18,445* BDEFGI * = Wartości ekstremalne 8.3.5. RAMA ŻELBETOWA W OSI F (NAD PODCIĄGIEM 3.53) OBCIĄŻENIE ISTNIEJĄCE NAZWA: rama_3-53_istn WĘZŁY: 31 32 4,000 29 30 25 26 27 28 3,500 21 22 23 24 3,500 17 18 19 20 3,500 13 14 15 16 4,000 9 10 11 12 4,000 1 2 3 4 3,000 8 7 6 5 1,400 4,600 3,000 4,600 1,400 V=25,500 H=15,000 58
PRZEKROJE PRĘTÓW: 4 47 6 45 6 46 4,000 5 5 4 5 5 40 41 42 43 44 3 36 6 37 6 38 3 39 3,500 5 5 5 33 34 35 3 29 6 30 6 31 3 32 3,500 5 5 5 26 27 28 3 22 6 23 6 24 3 25 3,500 5 5 5 19 20 21 7 15 2 16 2 17 8 18 4,000 9 1 9 12 13 14 7 8 2 9 2 10 8 11 4,000 9 9 9 1 2 3 7 4 8 5 8 6 8 7 3,000 1,400 4,600 3,000 4,600 1,400 V=25,500 H=15,000 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: 1 00 1 2 6,000 0,000 6,000 1,000 9 B 60,0x40,0 2 00 2 3 3,000 0,000 3,000 1,000 9 B 60,0x40,0 3 00 3 4 6,000 0,000 6,000 1,000 9 B 60,0x40,0 4 00 8 1 0,000 3,000 3,000 1,000 7 B 30,0x40,0 5 00 7 2 0,000 3,000 3,000 1,000 8 B 40,0x40,0 59
6 00 6 3 0,000 3,000 3,000 1,000 8 B 40,0x40,0 7 00 5 4 0,000 3,000 3,000 1,000 8 B 40,0x40,0 8 00 1 9 0,000 4,000 4,000 1,000 7 B 30,0x40,0 9 00 2 10 0,000 4,000 4,000 1,000 2 R 40,0x20,0 10 00 3 11 0,000 4,000 4,000 1,000 2 R 40,0x20,0 11 00 4 12 0,000 4,000 4,000 1,000 8 B 40,0x40,0 12 00 9 10 6,000 0,000 6,000 1,000 9 B 60,0x40,0 13 00 10 11 3,000 0,000 3,000 1,000 1 B 20,0x40,0 14 00 11 12 6,000 0,000 6,000 1,000 9 B 60,0x40,0 15 00 9 13 0,000 4,000 4,000 1,000 7 B 30,0x40,0 16 00 10 14 0,000 4,000 4,000 1,000 2 R 40,0x20,0 17 00 11 15 0,000 4,000 4,000 1,000 2 R 40,0x20,0 18 00 12 16 0,000 4,000 4,000 1,000 8 B 40,0x40,0 19 00 13 14 6,000 0,000 6,000 1,000 5 B 60,0x30,0 20 00 14 15 3,000 0,000 3,000 1,000 5 B 60,0x30,0 21 00 15 16 6,000 0,000 6,000 1,000 5 B 60,0x30,0 22 00 13 17 0,000 3,500 3,500 1,000 3 B 30,0x30,0 23 00 14 18 0,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30,0 24 00 15 19 0,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30,0 25 00 16 20 0,000 3,500 3,500 1,000 3 B 30,0x30,0 26 00 17 18 6,000 0,000 6,000 1,000 5 B 60,0x30,0 27 00 18 19 3,000 0,000 3,000 1,000 5 B 60,0x30,0 28 00 19 20 6,000 0,000 6,000 1,000 5 B 60,0x30,0 29 00 17 21 0,000 3,500 3,500 1,000 3 B 30,0x30,0 30 00 18 22 0,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30,0 31 00 19 23 0,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30,0 32 00 20 24 0,000 3,500 3,500 1,000 3 B 30,0x30,0 33 00 21 22 6,000 0,000 6,000 1,000 5 B 60,0x30,0 34 00 22 23 3,000 0,000 3,000 1,000 5 B 60,0x30,0 35 00 23 24 6,000 0,000 6,000 1,000 5 B 60,0x30,0 36 00 21 25 0,000 3,500 3,500 1,000 3 B 30,0x30,0 37 00 22 26 0,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30,0 38 00 23 27 0,000 3,500 3,500 1,000 6 B 40,0x30,0 39 00 24 28 0,000 3,500 3,500 1,000 3 B 30,0x30,0 40 00 25 29 1,400 0,000 1,400 1,000 5 B 60,0x30,0 41 00 29 26 4,600 0,000 4,600 1,000 5 B 60,0x30,0 42 00 26 27 3,000 0,000 3,000 1,000 4 B 45,0x30,0 43 00 27 30 4,600 0,000 4,600 1,000 5 B 60,0x30,0 44 00 30 28 1,400 0,000 1,400 1,000 5 B 60,0x30,0 45 00 26 31 0,000 4,000 4,000 1,000 6 B 40,0x30,0 46 00 27 32 0,000 4,000 4,000 1,000 6 B 40,0x30,0 47 00 31 32 3,000 0,000 3,000 1,000 4 B 45,0x30,0 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: 1 800,0 106667 26667 2667 2667 20,0 18 B20 2 1256,6 125664 125664 6283 6283 40,0 18 B20 3 900,0 67500 67500 4500 4500 30,0 18 B20 4 1350,0 227813 101250 10125 10125 45,0 18 B20 5 1800,0 540000 135000 18000 18000 60,0 18 B20 6 1200,0 160000 90000 8000 8000 40,0 18 B20 7 1200,0 160000 90000 6000 6000 30,0 18 B20 8 1600,0 213333 213333 10667 10667 40,0 18 B20 9 2400,0 720000 320000 24000 24000 60,0 18 B20 STAŁE MATERIAŁOWE: 60
Materiał: Moduł E: Napręż.gr.: AlfaT: [kn/mm2] [N/mm2] [1/K] 18 B20 29 10,600 1,00E-05 OBCIĄŻENIA: 49,000 49,000 5,000 5,000-7,500 4,300 47 117,000 117,000 25,800 25,800 25,800 45 46 25,800 25,800 25,800 5,000 5,000-7,500 4,300-7,500 4,300 40 41 42 43 44 36 37 38 39 5,000 5,000 5,000 5,000-7,500 4,300 33 34 35 29 30 31 32 5,000 5,000 5,000 5,000 26 27 28-7,500 4,300 22 23 24 25 5,000 5,000 5,000 5,000 19 20 21-7,500 4,300 15 16 17 18 5,000 5,000 5,000 5,000-7,500 4,300 12 13 14 8 9 10 11 32,100 32,100 32,100 5,000 5,000-7,500 4,300 1 2 3 4 5 6 7 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf= 1,00 1 Liniowe 0,0 32,100 32,100 0,00 6,00 Grupa: B "" Zmienne γf= 1,00 2 Liniowe 0,0 32,100 32,100 0,00 3,00 Grupa: C "" Zmienne γf= 1,00 3 Liniowe 0,0 5,000 5,000 0,00 6,00 61
Grupa: D "" Zmienne γf= 1,00 12 Liniowe 0,0 5,000 5,000 0,00 6,00 13 Liniowe 0,0 5,000 5,000 0,00 3,00 14 Liniowe 0,0 5,000 5,000 0,00 6,00 19 Liniowe 0,0 5,000 5,000 0,00 6,00 20 Liniowe 0,0 5,000 5,000 0,00 3,00 21 Liniowe 0,0 5,000 5,000 0,00 6,00 26 Liniowe 0,0 5,000 5,000 0,00 6,00 27 Liniowe 0,0 5,000 5,000 0,00 3,00 28 Liniowe 0,0 5,000 5,000 0,00 6,00 33 Liniowe 0,0 5,000 5,000 0,00 6,00 34 Liniowe 0,0 5,000 5,000 0,00 3,00 35 Liniowe 0,0 5,000 5,000 0,00 6,00 40 Liniowe 0,0 25,800 25,800 0,00 1,40 41 Liniowe 0,0 25,800 25,800 0,00 4,60 41 Skupione 0,0 117,000 0,00 42 Liniowe 0,0 5,000 5,000 0,00 3,00 43 Liniowe 0,0 25,800 25,800 0,00 4,60 43 Skupione 0,0 117,000 4,60 44 Liniowe 0,0 25,800 25,800 0,00 1,40 47 Liniowe 0,0 5,000 5,000 0,00 3,00 47 Skupione 0,0 49,000 0,00 47 Skupione 0,0 49,000 3,00 Grupa: E "" Zmienne γf= 1,50 11 Liniowe 90,0-7,500-7,500 0,00 4,00 18 Liniowe 90,0-7,500-7,500 0,00 4,00 25 Liniowe 90,0-7,500-7,500 0,00 3,50 32 Liniowe 90,0-7,500-7,500 0,00 3,50 39 Liniowe 90,0-7,500-7,500 0,00 3,50 46 Liniowe 90,0-7,500-7,500 0,00 4,00 Grupa: F "" Zmienne γf= 1,50 11 Liniowe 90,0 4,300 4,300 0,00 4,00 18 Liniowe 90,0 4,300 4,300 0,00 4,00 25 Liniowe 90,0 4,300 4,300 0,00 3,50 32 Liniowe 90,0 4,300 4,300 0,00 3,50 39 Liniowe 90,0 4,300 4,300 0,00 3,50 46 Liniowe 90,0 4,300 4,300 0,00 4,00 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu Kombinatoryka obciążeń ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: Ciężar wł. 1,10 A -"" Zmienne 1 1,00 1,00 B -"" Zmienne 1 1,00 1,00 C -"" Zmienne 1 1,00 1,00 D -"" Zmienne 1 1,00 1,00 E -"" Zmienne 1 1,00 1,50 F -"" Zmienne 1 1,00 1,50 KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ: 62
Nr: Specyfikacja: 1 ZAWSZE : D EWENTUALNIE: A+B+C+E/F MOMENTY-OBWIEDNIE: -13,744-0,268-13,744 17,815 47-17,718 0,268 17,815 17,718-65,775-30,171-65,775-30,171 45-163,343 46-143,465-84,094-97,483-66,673-60,056-30,886-45,631-10,578-16,626 11,839 69,391 40 41 7,7266,065-76,374 42-26,541 43 44-51,216-29,414 29,414 51,216-34,141 36 37 38 39 167,351 153,908 167,351 153,908 163,293 161,946 163,293 161,946-76,920-78,654-57,317-54,723-56,818-33,126 11,446 42,779-42,490 15,131 1,62355,812-41,550 9,408 0,126 11,571 33-63,447 37,754-65,381 34 3,021 36,249 35-12,262 15,268 25,254 24,325 21,670 44,059 29 30 31 32-80,578-103,981-92,290-64,351-67,688-51,276-8,951 34,867-39,111 58,239-31,716 65,106-30,002 32,580-45,711 13,076 26-86,764 59,369-99,375 27 48,045 28-14,496 21,274 22,027 13,768 42,585 35,694 47,076 73,887 22 23 24 25-119,774-119,256-125,323-100,004-75,425-69,430-11,341 41,563-58,803 86,527-49,256 99,835-28,944 30,036-78,649 28,918 19-94,301-110,127 59,426 20 52,832 21-85,675 71,128 39,820 44,384 34,488 63,152 86,470-224,695 115,644-178,742 15 16 17-165,697 18-125,920-30,313-99,283 80,802 39,953-20,644-55,842 83,130-47,483-13,585 104,720 12-104,705 2,174-127,522 73,660 13 7,178 62,886 14-83,434-110,227 108,770 83,243 68,924-226,075 96,415-168,894-180,145 8 165,784 9-168,854 10 11-138,526-103,426 218,018-41,628-64,049 104,844-83,818-70,793 120,284 136,793-101,002 19,898 1-121,746-139,264 95,574 2 74,732 3-41,565 37,524 61,525 68,281 84,988 64,334 4 5 129,439 6 7 146,924-28,192 64,512-90,867-80,606 137,649 146,601 188,488-62,119 98,126 63
TNĄCE-OBWIEDNIE: 23,326 6,826 15,842-0,773 47-2,366 0,773-15,842-18,866 178,303 162,474 135,530 119,701 141,278 45 126,667 46 29,501 18,530 2,701 15,842-0,773 3,150 9,986 3,809-44,256 0,738-11,890-31,015 40 41 31,016-2,116 42-8,047-37,768 43 25,667 14,954 44-22,542-13,872 36 37 38 39-122,009-116,262-137,838-130,872-159,034-173,645 46,285 19,682-11,890-31,015 5,863-19,717 47,505 45,977 31,016-2,116 18,249 19,283-8,047-37,768 33 21,961-12,227-4,471-34,767 19,418-37,282 35-38,830-33,727 37,792-13,972-12,535 7,153 1,370-39,229 29 30 31 32 73,868 49,783 44,612 52,484 14,860 5,863-19,717 21,961-34,767 19,418 18,415-37,282 24,222-32,499 6,976-24,936 26 33,763-8,729-49,512 2727,800-19,783-56,917 28-6,028 7,265 2,759-43,652-49,039-40,097 22 23 24 25 59,744 83,141 69,417 53,885 6,976 10,048-24,936 33,763 1,232-49,5127,800 6,841-56,917 25,636 10,905-32,411 14,808-39,863 19 28,807-44,347 2025,079-53,712 21 25,740-26,111-23,248-48,464-52,504-51,671 15 16 17 18 107,712 90,977 14,808 1,986-39,863 20,395-51,032 22,961 19,939 28,807 5,418-44,34725,079-53,712 12 39,369-56,247 1333,340-1,397-65,999 14-15,918-9,596 39,696 51,540-71,111 33,156-41,782-66,030 171,149-77,612 141,547 8 9 10 11 104,115 92,195 38,201 20,395-51,032 17,571 39,369-56,247 33,340-65,999 58,956-86,782 16,030-5,195-42,854 1 62,116-86,434 51,779 2-13,432-95,288 3 33,214-46,563-42,722-65,470 4 5 6 7-110,004-149,852 16,030-42,854 62,116-86,434 51,779-95,288 33,214-46,563 64
NORMALNE-OBWIEDNIE: 15,842-0,773-55,826-72,326 47 15,842-0,773-51,366-67,866 45 46 3,126-68,498-84,998 3,126-64,038-80,538-11,890-31,015 40-162,474-178,303-11,890-31,015 41-11,890-31,015-32,202-209,220-236,775 42-32,202-14,954-25,667-201,217-230,037 43-14,954-25,667-14,954-25,667 44-159,034-173,645 36 37 38 39 17,760 11,293-170,790-186,619 17,760 11,293 8,704-220,308-247,863 8,704 36,164-212,305-241,125-190,472-232,904 33-21,357-254,253-308,007 34-21,357-20,866-239,584-294,584 35 36,164-20,866-167,350-181,961-179,886-221,190 29 30 31 32 1,119-198,788-241,220-5,225-213,648-291,003 1,119 12,824-265,341-319,095 12,824 21,196-250,672-305,672 26-5,225-19,872-288,746-402,156 27-19,872-39,498-258,052-373,618 28 21,196-39,498-188,202-229,506-194,230-269,603 22 23 24 25 8,073-221,964-299,319-15,169-232,012-359,063 8,073 2,764-299,834-413,244 2,764 0,144-269,140-384,706 19-15,169-9,652-324,668 20-495,536-9,652-6,549-284,149-444,574 21 0,144-6,549-202,546-277,919-191,641-329,590 15 16 17 18 6,155-244,684-371,735 6,155 12,460-337,938-508,806 12,460 20,450-297,419-457,844-11,736-246,749-462,633 12-11,736-19,378 13-408,935-506,234-19,378-31,395-406,291-464,403 14 20,450-31,395-208,537-346,486-169,020-423,919 8 9 10 11 13,850-259,421-475,305 13,850 12,765-422,205-519,505 12,765 27,460-419,562-477,673-10,037-254,934-616,143 1-10,037-16,393 2-428,596-773,821-16,393-41,937-396,105-585,782 3 27,460-41,937-185,916-440,815-149,381-504,619 4 5 6 7-264,438-625,647-441,268-786,493-408,777-598,454-162,053-517,291 SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń: 1 2,250 113,570* -4,068-10,037 ACDF 6,000-180,145* -149,852-9,783 ABDF 6,000-180,145-149,852* -9,783 ABDF 0,000-132,799 53,938 13,850* BDE 6,000 76,780 15,922 13,850* BDE 6,000-171,937-148,203-10,037* ACDF 2,250 113,570-4,068-10,037* ACDF 2 3,000 129,439* 104,115-12,084 ADE 0,000-226,075* 171,149-13,662 ABDE 65
0,000-226,075 171,149* -13,662 ABDE 3,000-76,151-37,317 12,765* ACDF 0,000 7,287-18,309 12,765* ACDF 0,000-165,081 146,736-16,393* BDE 3,000 102,164 31,428-16,393* BDE 3 6,000 188,488* 38,201-40,219 BDE 0,000-168,854* 92,195-41,604 BCDE 0,000-168,854 92,195* -41,604 BCDE 6,000-128,727-50,001 27,460* ABDF 0,000 57,233-11,985 27,460* ABDF 0,000-161,753 90,748-41,937* CDE 6,000 178,689 22,732-41,937* CDE 4 0,000 64,512* -42,854-625,647 ACDE 3,000-64,049* -42,854-616,143 ACDE 0,000 64,512-42,854* -625,647 ACDE 3,000-64,049-42,854* -616,143 ACDE 3,000 19,898 16,030-254,934* BDF 0,000 64,512-42,854-625,647* ACDE 5 0,000 137,649* -86,434-658,962 BCDE 3,000-121,746* -86,367-648,907 BDE 0,000 137,649-86,434* -658,962 BCDE 3,000-121,652-86,434* -646,290 BCDE 3,000 71,255 49,879-428,596* CDF 0,000 125,164-74,197-786,493* ABDE 6 0,000 146,601* -95,288-426,995 ACDE 3,000-139,264* -95,288-414,323 ACDE 0,000 146,601-95,288* -426,995 ACDE 3,000-139,264-95,288* -414,323 ACDE 3,000-135,219-93,152-396,105* ADE 0,000-78,243 49,643-598,454* BCDF 7 0,000 98,126* -46,563-162,053 BDE 0,000-62,119* 33,214-517,291 ACDF 0,000 98,126-46,563* -162,053 BDE 3,000-41,565-46,563* -149,381 BDE 3,000-41,565-46,563-149,381* BDE 0,000-62,119 33,214-517,291* ACDF 8 0,000 104,844* -51,032-474,597 ACDE 4,000-99,283* -51,032-461,925 ACDE 0,000 104,844-51,032* -474,597 ACDE 4,000-99,283-51,032* -461,925 ACDE 4,000 39,572 20,117-246,749* CDF 0,000 104,111-50,753-475,305* ABDE 9 0,000 120,284* -56,247-518,909 BCDE 4,000-104,705* -56,247-505,639 BCDE 0,000 120,284-56,247* -518,909 BCDE 4,000-104,705-56,247* -505,639 BCDE 4,000 72,602 38,521-408,935* ABDF 0,000 117,946-55,398-519,505* CDE 10 0,000 136,793* -65,999-426,176 ACDE 4,000-127,522* -65,888-406,985 CDE 0,000 136,793-65,999* -426,176 ACDE 4,000-127,205-65,999* -412,906 ACDE 4,000-126,387-65,008-406,291* BCDE 0,000-67,645 32,349-477,673* ADF 11 0,000 146,924* -86,782-187,582 BDE 4,000-110,227* -41,641-170,022 DE 0,000 146,924-86,782* -187,582 BDE 4,000-108,627-40,721-169,020* ADE 0,000-98,335 57,895-440,815* BCDF * = Wartości ekstremalne 66
REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciążeń: 5 46,563* 162,053 168,610-98,126 BDE -33,214* 517,291 518,356 62,119 ACDF -33,214 517,291* 518,356 62,119 ACDF 46,563 162,053* 168,610-98,126 BDE -33,214 517,291 518,356* 62,119 ACDF -33,214 517,291 518,356 62,119* ACDF 46,563 162,053 168,610-98,126* BDE 6 95,288* 426,995 437,498-146,601 ACDE -51,779* 580,236 582,542 80,606 BDF -49,643 598,454* 600,509 78,243 BCDF 93,152 408,777* 419,257-144,238 ADE -49,643 598,454 600,509* 78,243 BCDF -51,779 580,236 582,542 80,606* BDF 95,288 426,995 437,498-146,601* ACDE 7 86,434* 658,962 664,606-137,649 BCDE -62,116* 568,799 572,181 90,867 ADF 74,197 786,493* 789,985-125,164 ABDE -49,879 441,268* 444,078 78,381 CDF 74,197 786,493 789,985* -125,164 ABDE -62,116 568,799 572,181 90,867* ADF 86,434 658,962 664,606-137,649* BCDE 8 42,854* 625,647 627,113-64,512 ACDE -16,030* 264,438 264,923 28,192 BDF 42,854 625,647* 627,113-64,512 ACDE -16,030 264,438* 264,923 28,192 BDF 42,854 625,647 627,113* -64,512 ACDE -16,030 264,438 264,923 28,192* BDF 42,854 625,647 627,113-64,512* ACDE * = Wartości ekstremalne 8.3.6. RAMA ŻELBETOWA W OSI G (NAD PODCIĄGIEM 3.54) OBCIĄŻENIE ISTNIEJĄCE NAZWA: rama_3-54_istn WĘZŁY: 1 2 3 3,000 6 5 4 6,000 3,000 V=3,000 H=9,000 67
PRZEKROJE PRĘTÓW: 3 3 1 2 15 24 23 3,000 6,000 3,000 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: 1 00 1 2 6,000 0,000 6,000 1,000 3 B 60,0x40,0 2 00 2 3 3,000 0,000 3,000 1,000 3 B 60,0x40,0 3 00 4 3 0,000 3,000 3,000 1,000 2 B 40,0x40,0 4 00 5 2 0,000 3,000 3,000 1,000 2 B 40,0x40,0 5 00 6 1 0,000 3,000 3,000 1,000 1 B 30,0x40,0 V=3,000 H=9,000 WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: 1 1200,0 160000 90000 6000 6000 30,0 18 B20 2 1600,0 213333 213333 10667 10667 40,0 18 B20 3 2400,0 720000 320000 24000 24000 60,0 18 B20 STAŁE MATERIAŁOWE: Materiał: Moduł E: Napręż.gr.: AlfaT: [kn/mm2] [N/mm2] [1/K] 18 B20 29 10,600 1,00E-05 OBCIĄŻENIA: 37,100 37,100 37,100 1 2 5 4 3 68
OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf= 1,00 1 Liniowe 0,0 37,100 37,100 0,00 6,00 Grupa: B "" Zmienne γf= 1,00 2 Liniowe 0,0 37,100 37,100 0,00 3,00 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu Kombinatoryka obciążeń ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: Ciężar wł. 1,10 A -"" Zmienne 1 1,00 1,00 B -"" Zmienne 1 1,00 1,00 KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ: Nr: Specyfikacja: 1 ZAWSZE : EWENTUALNIE: A+B MOMENTY-OBWIEDNIE: -141,809-112,193-31,796-3,861-31,796-3,861-20,686-16,366 1-4,231 38,168 2-8,823-7,577 8,823 5 4 3 2,102 15,491-19,769 2,559-3,930 3,072 69
TNĄCE-OBWIEDNIE: 113,516 14,661-1,988-15,762 102,189 14,906 24,483 1 19,312-2,263 2-21,699 4,251-3,550-56,703-148,757 5 4 3-1,988-15,762 19,312-2,263 4,251-3,550 NORMALNE-OBWIEDNIE: 3,550-15,762-14,661-1,988-113,516 1-15,762-1,988-4,251-36,605-250,946 2 3,550 24,483-4,251-56,703 5 4 3-24,165-123,020-49,277-263,618 11,811-69,375 SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń: 1 2,625 116,532* -0,504-15,762 A 6,000-141,809* -148,757-15,490 AB 6,000-141,809-148,757* -15,490 AB 6,000-29,944-23,355-1,988* B 2,250 13,088 0,405-1,988* B 6,000-132,550-147,100-15,762* A 2,625 116,532-0,504-15,762* A 2 1,688 28,187* 0,307-4,251 B 0,000-112,193* 102,189-0,612 AB 0,000-112,193 102,189* -0,612 AB 0,000-94,383 43,491 3,550* A 3,000 7,577 24,483 3,550* A 0,000-34,176 73,605-4,251* B 1,688 28,187 0,307-4,251* B 3 3,000 8,823* 4,251-56,703 B 3,000-7,577* -3,550 24,483 A 3,000 8,823 4,251* -56,703 B 0,000-3,930 4,251* -69,375 B 3,000-7,577-3,550 24,483* A 0,000-3,930 4,251-69,375* B 4 3,000 38,168* 19,312-190,591 A 0,000-19,769* 19,312-203,263 A 3,000 38,168 19,312* -190,591 A 70
0,000-19,769 19,312* -203,263 A 3,000 4,320 2,170-36,605* 0,000-15,019 14,879-263,618* AB 5 0,000 15,491* -15,762-123,020 A 3,000-31,796* -15,762-113,516 A 0,000 15,491-15,762* -123,020 A 3,000-31,796-15,762* -113,516 A 3,000-3,861-1,988-14,661* B 0,000 15,491-15,762-123,020* A REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciążeń: 4 3,550* -11,811 12,333-3,072 A -4,251* 69,375 69,505 3,930 B -4,251 69,375* 69,505 3,930 B 3,550-11,811* 12,333-3,072 A -4,251 69,375 69,505* 3,930 B -4,251 69,375 69,505 3,930* B 3,550-11,811 12,333-3,072* A 5 2,263* 109,632 109,656-2,559 B -19,312* 203,263 204,178 19,769 A -14,879 263,618* 264,037 15,019 AB -2,170 49,277* 49,325 2,191-14,879 263,618 264,037* 15,019 AB -19,312 203,263 204,178 19,769* A 2,263 109,632 109,656-2,559* B 6 15,762* 123,020 124,025-15,491 A 1,988* 24,165 24,246-2,102 B 15,762 123,020* 124,025-15,491 A 1,988 24,165* 24,246-2,102 B 15,762 123,020 124,025* -15,491 A 1,988 24,165 24,246-2,102* B 15,762 123,020 124,025-15,491* A * = Wartości ekstremalne Analogiczne obliczenia zostały wykonane dla ram żelbetowych z planowanym archiwum w poziomie parteru, w rejonie osi 8-9/F-J. 71
8.3.7. ZESTAWIENIE WYNIKÓW OBLICZEŃ Zestawienie wyników obliczeń nośności podciągów oraz słupów ram żelbetowych w poziomie parteru. Stan istniejący 2,00kN/m 2 uwzględnia dotychczasowe obciążenia użytkowe, natomiast stan po adaptacji uwzględnia obciążenia użytkowe od regałów archiwum wynoszące 18,00kN/m 2. Zbrojenie przekrojów przyjęto wg wykonanych odkrywek i projektu {3}. Materiały przyjęto wg pkt.7 Ekspertyzy. PODCIĄG 3.61 RAMY W OSI 8 STAN ISTNIEJĄCY (2kN/m 2 ) ARCHIWUM (18kN/m 2 ) Węzeł/Pręt Wytężenie Rysa Ugięcie Wytężenie Rysa Ugięcie [%] [wk / wlim] [a / alim] [%] [wk / wlim] [a / alim] Węzeł 1 38,3 0,09 / 0,3 43,4 0,12 / 0,3 Pręt 1 39,1 0,1 / 0,3 1,4 / 15,0 43,6 0,13 / 0,3 1,6 / 15,0 Węzeł 2 160,5 0,75 / 0,3 169,7 0,80 / 0,3 Pręt 2 108,4 0,48 / 0,3 2,4 / 15,0 118,5 0,53 / 0,3 2,5 / 15,0 Węzeł 3 108,5 0,48 / 0,3 118,5 0,53 / 0,3 Pręt 3 99,1 0,44 / 0,3 2,3 / 15,0 109,9 0,50 / 0,3 2,4 / 15,0 Węzeł 4 200,9 1,11 / 0,3 259,2 2,44 / 0,3 Pręt 4 110,5 0,49 / 0,3 2,3 / 15,0 119,9 0,54 / 0,3 2,3 / 15,0 Węzeł 5 110,5 0,49 / 0,3 119,9 0,54 / 0,3 Pręt 5 99,3 0,44 / 0,3 2,2 / 15,0 106,5 0,48 / 0,3 2,2 / 15,0 Węzeł 6 196,1 1,07 / 0,3 255,3 2,40 / 0,3 Pręt 6 101,7 0,45 / 0,3 2,2 / 15,0 109,1 0,49 / 0,3 2,2 / 15,0 Węzeł 6 101,7 0,45 / 0,3 109,1 0,49 / 0,3 Brak widocznych uszkodzeń podciągu świadczy o jego współpracy z żelbetową ścianą piwnicy. SŁUPY RAMY W OSI 8 STAN ISTNIEJĄCY (2kN/m 2 ) ARCHIWUM (18kN/m 2 ) Słup Wytężenie Wytężenie Wytężenie Wytężenie Wytężenie Wytężenie piwnica - dół piwnica - góra parter piwnica - dół piwnica - góra parter [%] [%] [%] [%] [%] [%] Pręt 9 71,0 74,8 58,3 77,8 82,5 52,5 72
Pręt 10 19,6 22,9 20,7 24,0 Pręt 11 86,0 87,5 89,5 95,2 98,0 89,5 Pręt 12 19,0 19,8 24,8 29,4 Pręt 13 92,7 91,9 91,0 97,1 97,8 93,7 Pręt 14 18,4 19,4 24,4 30,9 Pręt 15 90,6 90,1 91,2 95,1 95,4 91,7 W obu wariantach obciążeń warunek SGN i SGN dla słupów jest spełniony. PODCIĄG 3.43 RAMY W OSI 9 STAN ISTNIEJĄCY (2kN/m 2 ) ARCHIWUM (18kN/m 2 ) Węzeł/Pręt Wytężenie Rysa Ugięcie Wytężenie Rysa Ugięcie [%] [wk / wlim] [a / alim] [%] [wk / wlim] [a / alim] Węzeł 1 150,9 0,69 / 0,3 258,8 1,22 / 0,3 Pręt 1 69,8 0,27 / 0,3 9,0 / 30,0 138,5 0,55 / 0,3 16,9 / 30,0 Węzeł 2 95,9 0,36 / 0,3 186,7 1,29 / 0,3 Pręt 2 70,8 0,27 / 0,3 8,1 / 30,0 139,7 0,56 / 0,3 15,1 / 30,0 Węzeł 3 114,4 0,45 / 0,3 217,6 1,23 / 0,3 Pręt 3 73,9 0,29 / 0,3 8,5 / 30,0 145,5 0,59 / 0,3 15,7 / 30,0 Węzeł 4 77,8 0,29 / 0,3 136,3 1,09 / 0,3 Pręt 4 35,9 0,12 / 0,3 3,9 / 30,0 39,1 0,13 / 0,3 4,2 / 30,0 Węzeł 17 82,8 0,34 / 0,3 86,0 0,36 / 0,3 Dla zwiększonych obciążeń od archiwum warunek SGN i SGU nie jest spełniony. SŁUPY RAMY W OSI 9 STAN ISTNIEJĄCY (2kN/m 2 ) ARCHIWUM (18kN/m 2 ) Słup N wg projektu archiwaln. piwnica / parter N wg aktualnych obliczeń piwnica / parter Wytężenie Wytężenie Wytężenie Wytężenie Wytężenie piwnica - dół piwnica - góra parter piwnica - dół piwnica - góra Wytężenie parter [kn] [kn] [%] [%] [%] [%] [%] [%] 73
Pręt 5 Pręt 6 Pręt 7 Pręt 8 Pręt 9 Ośrodek Rzeczoznawstwa 2915,0 / 2451,8 2915,0 / 2451,8 2915,0 / 2451,8 2915,0 / 2451,8 1975,8 / 1975,8 3010,1 / 2506,8 2951,5 / 2506,5 2964,3 / 2529,9 2784,3 / 2395,9 1402,4 / 1323,9 102,9 109,8 88,4 121,2 134,0 113,0 95,3 98,7 89,7 111,4 119,7 111,0 94,9 98,8 88,3 109,5 122,5 109,8 87,7 95,3 103,1 102,0 120,5 113,3 72,7 74,8 82,1 73,5 75,9 82,9 UWAGA: Reakcje na słupy z poprzecznego podciągu (3.54) dodano jako siłę skupioną w obciążeniach. Dla zwiększonych obciążeń od archiwum warunek SGN i SGU nie jest spełniony.. PODCIĄG 3.54 RAMY W OSI G STAN ISTNIEJĄCY (2kN/m 2 ) ARCHIWUM (18kN/m 2 ) Węzeł/Pręt Wytężenie Rysa Ugięcie Wytężenie Rysa Ugięcie [%] [wk / wlim] [a / alim] [%] [wk / wlim] [a / alim] Węzeł 1 21,9 50,5 0,41 / 0,3 Pręt 1 42,1 0,15 / 0,3 5,8 / 30,0 97,6 0,37 / 0,3 14,2 / 30,0 Węzeł 2 107,4 0,46 / 0,3 236,5 1,07 / 0,3 Pręt 2 10,1 0,2 / 15,0 10,1 0,02 / 0,3 0,2 / 15,0 Węzeł 3 6,1 0,1 Dla zwiększonych obciążeń od archiwum warunek SGN i SGU nie jest spełniony. Na podstawie wykonane analizy można stwierdzić, że dla stanu istniejącego (funkcja biurowa) wytężenie podciągów i słupów w większości przypadków dochodzi do 100% i nie ma wystarczających zapasów w nośności, umożliwiających dociążenie konstrukcji budynku. Zwiększenie obciążenia użytkowego stropu parteru do 1800kg/m 2 powoduje znaczące przeciążenie istniejącej konstrukcji. Zwiększone obciążenie użytkowe wynikające z funkcji archiwum proponuje się przenieść przez dodatkową, niezależną konstrukcję, nie powodując jakiekolwiek dociążenia konstrukcji istniejącej. Inne sposoby wzmocnienia istniejącej konstrukcji polegające np. na zastosowaniu taśm z włókien węglowych mają ograniczoną możliwość zastosowania ze względu na niska klasę betonu. 74
9. PROPOZYCJA WZMOCNIENIA KONSTRUKCJI W celu przeniesienia zwiększonych obciążeń użytkowych od planowanego archiwum proponuje się dodatkową konstrukcję nośną, posadowioną na nowych fundamentach. Nowa konstrukcja powinna zostać zaprojektowana jedynie na obciążenia użytkowe 1800kg/m 2 wynikające z nowej funkcji wybranych pomieszczeń parteru, z pominięciem ciężaru własnego istniejącej konstrukcji oraz ciężaru warstw stropowych. Zaproponowano konstrukcję stalową z dwuteowników walcowanych HEB ułożonych na stropie parteru, będących podstawą dla torowiska regałów przesuwnych archiwum. Płyta parteru zostanie podparta ramami stalowymi o kształcie π z dwuteowników HEB w poziomie piwnicy. Obciążenie z belek torowiska zostanie przeniesione bezpośrednio na ramy w piwnicy, bez obciążenia płyt stropowych (dylatacja). Słupy ram zostaną oparte na projektowanych fundamentach stopowych, wykonanych pomiędzy fundamentami istniejącymi. Wzmocnienie należy zabezpieczyć antykorozyjnie oraz przeciwpożarowo. Ze względu na wysoki poziom wody gruntowej na czas pracy przy fundamentach poziom wody należy obniżyć do poziomu fundamentów istniejących. Lokalizacja belek i ram stalowych konstrukcji wzmocnienia. 75
Lokalizacja fundamentów konstrukcji wzmocnienia. W przypadku kolizji z fundamentami 6.19 ławy istniejące można lokalnie wyciąć. 9.1. BELKI STALOWE NAD STROPEM Belki stalowe montowane nad stropem (pod torowiska), stanowiące konstrukcję nośną pod szafy archiwum o przekroju HEB220. Belki obliczono jako ciągłe, czteroprzęsłowe ze wspornikami na obu końcach. Wymiarowanie obejmuje belkę najbardziej obciążoną. Stal 18G2(A). NAZWA: belka_wzmocnienie WĘZŁY: 7 1 2 3 4 5 6 1,000 5,500 5,500 6,000 5,100 1,000 H=24,100 PRZEKROJE PRĘTÓW: 1 1 1 1 1 1 1 2 3 4 5 6 1,000 1,000 5,500 5,500 6,000 5,100 H=24,100 76
PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: 1 00 7 1 1,000 0,000 1,000 1,000 1 I 220 HEB 2 00 1 2 5,500 0,000 5,500 1,000 1 I 220 HEB 3 00 2 3 5,500 0,000 5,500 1,000 1 I 220 HEB 4 00 3 4 6,000 0,000 6,000 1,000 1 I 220 HEB 5 00 4 5 5,100 0,000 5,100 1,000 1 I 220 HEB 6 00 5 6 1,000 0,000 1,000 1,000 1 I 220 HEB OBCIĄŻENIA: 36,000 36,000 36,000 36,000 36,000 36,000 36,000 1 2 3 4 5 6 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf= 1,20 1 Liniowe -0,0 36,000 36,000 0,00 1,00 Grupa: B "" Zmienne γf= 1,20 2 Liniowe 0,0 36,000 36,000 0,00 5,50 Grupa: C "" Zmienne γf= 1,20 3 Liniowe 0,0 36,000 36,000 0,00 5,50 Grupa: D "" Zmienne γf= 1,20 4 Liniowe 0,0 36,000 36,000 0,00 6,00 Grupa: E "" Zmienne γf= 1,20 5 Liniowe 0,0 36,000 36,000 0,00 5,10 Grupa: F "" Zmienne γf= 1,00 6 Liniowe 0,0 36,000 36,000 0,00 1,00 ================================================================== W Y N I K I wg PN 82/B-02000 Teoria I-go rzędu Kombinatoryka obciążeń ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: 77
Grupa: Znaczenie: ψd: γf: Ciężar wł. 1,10 A -"" Zmienne 1 1,00 1,20 B -"" Zmienne 1 1,00 1,20 C -"" Zmienne 1 1,00 1,20 D -"" Zmienne 1 1,00 1,20 E -"" Zmienne 1 1,00 1,20 F -"" Zmienne 1 1,00 1,00 RELACJE GRUP OBCIĄŻEŃ: Grupa obc.: Relacje: Ciężar wł. ZAWSZE A -"" EWENTUALNIE B -"" EWENTUALNIE C -"" EWENTUALNIE D -"" EWENTUALNIE E -"" EWENTUALNIE F -"" EWENTUALNIE KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ: Nr: Specyfikacja: 1 ZAWSZE : EWENTUALNIE: A+B+C+D+E+F MOMENTY-OBWIEDNIE: -159,317-157,264-160,351-21,993-18,393-0,393-0,393 1 2 3 4 5 6 25,000 20,644 39,747 TNĄCE-OBWIEDNIE: 113,634 144,905 147,928 143,528 22,245 36,786 6,383 13,110 15,681 0,786-0,786-10,864 1 2-18,729 3-17,312 4-5,650 5 6-43,986-149,856-142,312-151,123-106,139 REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" 78
Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciążeń: 1 0,000* 157,620 157,620 ABDF 0,000* -10,078 10,078 CE 0,000* 2,590 2,590 0,000 157,620* 157,620 ABDF 0,000-10,078* 10,078 CE 0,000 157,620 157,620* ABDF 2 0,000* 294,761 294,761 BCE 0,000* -25,112 25,112 ADF 0,000* 4,731 4,731 0,000 294,761* 294,761 BCE 0,000-25,112* 25,112 ADF 0,000 294,761 294,761* BCE 3 0,000* 290,241 290,241 ACDF 0,000* -39,557 39,557 BE 0,000* 4,404 4,404 0,000 290,241* 290,241 ACDF 0,000-39,557* 39,557 BE 0,000 290,241 290,241* ACDF 4 0,000* 294,651 294,651 BDE 0,000* -18,761 18,761 ACF 0,000* 4,823 4,823 0,000 294,651* 294,651 BDE 0,000-18,761* 18,761 ACF 0,000 294,651 294,651* BDE 5 0,000* 142,924 142,924 ACEF 0,000* -14,895 14,895 BD 0,000* 2,389 2,389 0,000 142,924* 142,924 ACEF 0,000-14,895* 14,895 BD 0,000 142,924 142,924* ACEF * = Wartości ekstremalne NOŚNOŚĆ PRĘTÓW: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Przekrój:Pręt: Warunek: Wykorzystanie: Kombinacja obc. 1 1 Środ.(98) 20,1% ABDF 2 SGU 90,3% BDF 3 Zgin.(54) 80,0% BCE 4 SGU 84,1% BDF 5 Zgin.(54) 78,7% BDE 6 Środ.(98) 18,3% ACEF ZGINANIE ZE ŚCINANIEM (55): T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Pręt: x/l: Mx:Mrvx: My:Mrvy: N/Nr: SW: Kombinacja obc. 1 1,000 21,993 224,314 0,000 78,745 0,000 0,098 ABEF 79
2 1,000 159,317 224,314 0,000 78,745 0,000 0,710 BCE 3 0,000 159,317 224,314 0,000 78,745 0,000 0,710 BCE 4 1,000 160,351 224,314 0,000 78,745 0,000 0,715 BDE 5 0,000 160,351 224,314 0,000 78,745 0,000 0,715 BDE 6 0,000 18,393 224,314 0,000 78,745 0,000 0,082 AEF STAN GRANICZNY UŻYTKOWANIA: T.I rzędu Obciążenia char.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Pręt: Rodzaj: Ogr.: L(H*): agr: a: SW: Kombinacja obc. 1 Ugięcie Y L/250 1000,0 4,0 0,0 0,011 AB 2 Ugięcie Y L/250 5500,0 22,0 19,9 0,903 BDF 3 Ugięcie Y L/250 5500,0 22,0 15,1 0,688 ACE 4 Ugięcie Y L/250 6000,0 24,0 20,2 0,841 BDF 5 Ugięcie Y L/250 5100,0 20,4 15,1 0,739 ACE 6 Ugięcie Y L/250 1000,0 4,0 0,0 0,011 ADF *) H - wysokość poziomu węzła 9.2. RAMY STALOWE POD STROPEM Ramy stalowe montowane pod stropem, stanowiące konstrukcję nośną dla stalowych belek torowiska. Rygle ram z dwuteowników HEB220, słupki z dwuteowników HEB 160. Stal 18G2(A). Obciążenie ram reakcjami z belek torowiska wg pkt. 9.2. NAZWA: rama_wzmocnienie WĘZŁY: 6 2 3 5 3,000 1 4 1,000 2,500 0,500 V=3,000 H=4,000 80
PRZEKROJE PRĘTÓW: 2 5 2 2 2 4 11 13 3,000 1,000 2,500 0,500 V=3,000 H=4,000 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub; 10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub 22 - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: 1 00 1 2 0,000 3,000 3,000 1,000 1 I 160 HEB 2 00 2 3 2,500 0,000 2,500 1,000 2 I 220 HEB 3 00 4 3 0,000 3,000 3,000 1,000 1 I 160 HEB 4 00 3 5 0,500 0,000 0,500 1,000 2 I 220 HEB 5 00 6 2 1,000 0,000 1,000 1,000 2 I 220 HEB 81
OBCIĄŻENIA: Ośrodek Rzeczoznawstwa 246,000 147,000 147,000 5 2 4 1 3 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf= 1,20 2 Skupione 0,0 246,000 1,00 Grupa: B "" Zmienne γf= 1,20 4 Skupione 0,0 147,000 0,50 Grupa: C "" Zmienne γf= 1,20 5 Skupione 0,0 147,000 0,00 ================================================================== W Y N I K I wg PN 82/B-02000 Teoria I-go rzędu Kombinatoryka obciążeń ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: Ciężar wł. 1,10 A -"" Zmienne 1 1,00 1,20 B -"" Zmienne 1 1,00 1,20 C -"" Zmienne 1 1,00 1,20 RELACJE GRUP OBCIĄŻEŃ: Grupa obc.: Relacje: Ciężar wł. ZAWSZE 82
A -"" EWENTUALNIE B -"" EWENTUALNIE C -"" EWENTUALNIE KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ: Nr: Specyfikacja: 1 ZAWSZE : EWENTUALNIE: A+B+C MOMENTY-OBWIEDNIE: -176,793-176,938-104,103-100,693-88,298-0,393 5-24,644 11,811 36,703 2-0,098-36,703 24,644 4 24,355 152,790 1 3 TNĄCE-OBWIEDNIE: 248,780 247,994 176,793 176,400 5 12,234-0,786-8,215-34,180 70,874-34,966 2 69,696 0,393 8,215-12,234 4-176,400-177,186-153,046-154,224 1 3 12,234-8,215 8,215-12,234 83
NORMALNE-OBWIEDNIE: 5 12,234 33,394-8,215-425,966 12,234-8,215 2 12,234 69,303-8,215-331,017 4 1 3 31,987-427,373 67,896-332,424 REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciążeń: 1 8,215* 180,413 180,599 A -12,234* 214,973 215,320 BC 0,048 427,373* 427,373 AC -4,068-31,987* 32,245 B 0,048 427,373 427,373* AC 4 12,234* 143,784 144,303 BC -8,215* 120,744 121,023 A -4,132 332,424* 332,450 AB 8,151-67,896* 68,384 C -4,132 332,424 332,450* AB * = Wartości ekstremalne NOŚNOŚĆ PRĘTÓW: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Przekrój:Pręt: Warunek: Wykorzystanie: Kombinacja obc. 1 1 Śc.zg.(58) 72,5% BC 3 Śc.zg.(58) 61,2% AB 2 2 Napręż.(1) 86,8% AC 4 Napręż.(1) 55,2% B 5 Napręż.(1) 78,8% BC ZGINANIE ZE ŚCINANIEM (55): T.I rzędu 84
Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Pręt: x/l: Mx:Mrvx: My:Mrvy: N/Nr: SW: Kombinacja obc. 1 1,000-36,703 94,931 0,000 33,893 0,129 0,516 BC 2 0,000 176,938 216,276 0,000 78,745 0,000 0,818 AC 3 1,000 36,703 94,931 0,000 33,893 0,086 0,473 BC 4 0,000 88,298 224,314 0,000 78,745 0,000 0,394 BC 5 1,000 176,793 224,314 0,000 78,745 0,000 0,788 BC STAN GRANICZNY UŻYTKOWANIA: T.I rzędu Obciążenia char.: Ciężar wł.+"kombinacja obciążeń" Pręt: Rodzaj: Ogr.: L(H*): agr: a: SW: Kombinacja obc. 1 Ugięcie Y L/250 3000,0 12,0 3,5 0,288 BC 2 Ugięcie Y L/250 2500,0 10,0 3,8 0,375 BC 3 Ugięcie Y L/250 3000,0 12,0 3,5 0,288 BC 4 Ugięcie Y L/250 500,0 2,0 0,1 0,036 B 5 Ugięcie Y L/250 1000,0 4,0 0,6 0,142 BC *) H - wysokość poziomu węzła 9.3. FUNDAMENTY RAM STALOWYCH Fundamenty żelbetowe pod słupy stalowe ram, posadowione na poziomie fundamentów istniejących. Parametry gruntu przyjęto wg badań {{2}}. Założenia: MATERIAŁ: BETON: STAL: klasa B25, ciężar objętościowy = 24,0 (kn/m3) klasa A-III, f yd = 350,00 (MPa) OPCJE: Obliczenia wg normy: betonowej: PN-B-03264 (2002) gruntowej: PN-81/B-03020 Oznaczenie parametrów geotechnicznych metodą: B współczynnik m = 0,81 - do obliczeń nośności współczynnik m = 0,72 - do obliczeń poślizgu współczynnik m = 0,72 - do obliczeń obrotu Wymiarowanie fundamentu na: Nośność Osiadanie - S dop = 7,00 (cm) - czas realizacji budynku: tb > 12 miesięcy - współczynnik odprężenia: λ = 1,00 Obrót Poślizg Przebicie / ścinanie Graniczne położenie wypadkowej obciążeń: - długotrwałych w rdzeniu I 85
- całkowitych w rdzeniu II Geometria A = 1,20 (m) B = 1,20 (m) h = 0,40 (m) h1 = 1,10 (m) ex = 0,00 (m) ey = 0,00 (m) a = 0,40 (m) b = 0,40 (m) objętość betonu fundamentu: V = 0,752 (m3) otulina zbrojenia: c = 0,05 (m) poziom posadowienia: D = 1,5 (m) minimalny poziom posadowienia: Dmin = 1,5 (m) poziom wody gruntowej Dw = 0,3 (m) Grunt Charakterystyczne parametry gruntu: Warstwa Nazwa Poziom IL / ID Symbol Typ wilgotności [m] konsolidacji 1 Piasek średni 0,0 0,55 --- mokre 2 Ił pylasty -3,0 0,10 D --- Pozostałe parametry gruntu: Warstwa Nazwa Miąższość Spójność Kąt tarcia Ciężar obj. Mo M [m] [kpa] [deg] [kn/m3] [kpa] [kpa] 1 Piasek średni 3,0 0,0 33,3 20,0 104451,2 116056,9 2 Ił pylasty --- 53,7 11,7 19,0 30602,1 38252,6 4. Obciążenia OBLICZENIOWE Lp. Nazwa N Mx My Fx Fy Nd/Nc [kn] [kn*m] [kn*m] [kn] [kn] 1 L1 428,00 0,00 0,00 0,20 0,00 1,00 współczynnik zamiany obciążeń obliczeniowych na charakterystyczne = 1,20 Wyniki obliczeniowe WARUNEK NOŚNOŚCI Rodzaj podłoża pod fundamentem: warstwowe 86