PROJEKT BUDOWLANY - WYKONAWCZY

Transkrypt

1 E1 PROJEKT BUDOWLANY - WYKONAWCZY Obiekt: Inwestor: BUDOWA SALI SPORTOWEJ WRAZ Z CZĘŚCIĄ DYDAKTYCZNĄ Urząd Gminy Śniadowo ul. Ostrołęcka Śniadowo Miejsce realizacji: ul. Łomżyńska 29, dz. nr Śniadowo pow. łomżyński, woj. podlaskie Temat: Projektant: Współpraca: Sprawdzający: INSTALACJE ELEKTRYCZNE Janusz Bojanowski upr. bud.. 195/68 WŁ w spec. Instalacji i urządzeń elektrycznych mgr inż. Marcin Dąbrowski inż. Zbigniew Wojnarowski upr. bud.. GP.II /76 w spec instalacyjno-inżynieryjnej w zakresie sieci elektrycznych. / bez ograniczeń/ Maj 2011

2 E2 ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA 1. Strona tytułowa str. E1 2. Zawartość opracowania str. E2 3. Warunki przyłączenia str. E3,E4 4. Opis techniczny str. E5 5. Obliczenia techniczne str. E9-E20 6. Plan zagospodarowania terenu rys. nr E/01 str. E21 7. Plan instalacji elektrycznej - rzut parteru rys. nr E/02 str. E22 8. Plan instalacji elektrycznej - rzut piętra rys. nr E/03 str. E23 9. Plan instalacji piorunochronnej rzut dachu rys. nr E/04 str. E Schemat instalacji zasilanej z Rozdzielni RG rys. nr E/05 str. E Schemat instalacji zasilanej z Rozdzielni RK rys. nr E/06 str. E Schemat instalacji zasilanej z Rozdzielni R1 rys. nr E/07 str. E Schemat instalacji zasilanej z Rozdzielni R2 rys. nr E/08 str. E Schemat instalacji zasilanej z Rozdzielni R3 rys. nr E/09 str. E Schemat instalacji zasilanej z Rozdzielni R4 rys. nr E/10 str. E Rysunek rozdzielni RG rys. nr E/11 str. E Rysunek rozdzielni RK rys. nr E/12 str. E Rysunek rozdzielni R1 rys. nr E/13 str. E Rysunek rozdzielni R2 rys. nr E/14 str. E Rysunek rozdzielni R3 rys. nr E/15 str. E Rysunek rozdzielni R4 rys. nr E/16 str. E Rysunek wyłącznika pożarowego budynku rys. nr E/17 str. E Rysunek wyłącznika pożarowego kotłowni rys. nr E/18 str. E38

3 E5 OPIS TECHNICZNY 1 Temat opracowania Tematem opracowania są instalacje elektryczne w budynku sali sportowej wraz z częścią dydaktyczną zlokalizowanym w miejscowości Śniadowo powiat Łomżyński przy ul. Łomżyńskiej 29, dz. nr Podstawa prawna opracowania Podstawę prawną do opracowania niniejszej dokumentacji stanowi zlecenie Urzędu Gminy Śniadowo. 3 Zawartość opracowania Niniejsza dokumentacja zawiera: opis techniczny obliczenia techniczne rysunki techniczne opracowanie kosztowe (w odrębnej teczce) 4 Założenia i dane wyjściowe Niniejsza dokumentacji została opracowana w oparciu o następujące dane: obowiązujące w zakresie projektowania Normy Państwowe, Przepisy i Rozporządzenia, techniczne warunki zasilania w energię elektryczną załączone do opracowania, realizacyjny plan zagospodarowania terenu, projekt budowlany - wykonawczy architektoniczny budynku, projekt budowlany - wykonawczy instalacji sanitarnych w budynku, projekt budowlany - wykonawczy instalacji wentylacyjnej i klimatyzacji w budynku wytyczne technologiczne w zakresie lokalizacji i mocy gniazd wtykowych 5 Zasilanie budynku, pomiar energii Zasilanie obiektu odbywać się będzie WLZ wykonanym linią kablową YAKXS 4x120mm 2 wprowadzoną do złącza kablowo pomiarowego ZK z zabezpieczeniem nadmiarowym o wartości 100A zainstalowanym przed układem pomiarowym. ZK zlokalizowany jest na zewnętrznej ścianie budynku jak podano na planie zagospodarowania i wprowadzonego do wyłącznika pożarowego budynku. Złącze kablowo pomiarowe oraz linia kablowa je zasilająca nie jest przedmiotem niniejszego opracowania. Układ pomiarowo - rozliczeniowy nie jest przedmiotem opracowania niniejszego projektu, zgodnie z wymaganiami przedstawionymi w warunkach przyłącza pomiar energii przewiduję się jako licznik energii elektrycznej 3-fazowy,

4 E6 6 Rozdzielnica główna i rozdzielnice oddziałowe Zasilanie rozdzielnicy głównej RG od wyłącznika pożarowego odbywać się będzie linią 4Ly 35mm 2 w rurze elektroinstalacyjnej RL Φ37 p/t jak podano na planie instalacji obiektu nr rysunku E/02. Lokalizację rozdzielnicy RG obiektu podano na planach instalacji. Rozdzielnica RG zasila rozdzielnice dystrybucyjne R1, R2, R3, R4 oraz RK Rozdzielnice zaprojektowano w 2 klasie ochronności, w wykonaniu natynkowym IP65 (R1, R2, R3, R4, RK) zaś RG XL3-400 o stopniu ochrony IP55. Lokalizacje rozdzielnic podano na planie instalacji elektrycznej. 7 Linie zasilające Linie zasilające poszczególne rozdzielnice funkcyjne zaprojektowano w układzie 3L+N+PE przewodami w izolacji bezhalogenowej typu NHXHM-J w kanałach instalacyjnych w ciągach głównych i od ciągów głównych do rozdzielnic pod tynkiem. 8 Instalacje odbiorcze elektryczne W obiekcie zaprojektowano instalacje: oświetlenia podstawowego oświetlenia awaryjnego oświetlenia zewnętrznego terenu gniazd wtykowych ogólnego przeznaczenia gniazd wtykowych komputerowych gniazd wtykowych technologii zasilania i sterowania wentylacji odgromowa ochrony od przepięć ochrony od porażeń Instalacja oświetlenia ogólnego - typy opraw i ich rozmieszczenie zostało przedstawione na planie instalacji. Instalacja oświetlenia ewakuacyjnego wchodzi w skład instalacji oświetlenia ogólnego. Dla potrzeb oświetlenia ewakuacyjnego przewidziano oprawy z zainstalowanymi w nich 1 godzinnymi modułami zasilania autonomicznego podającymi zasilanie w momencie zaniku napięcia w sieci zasilającej. Załączanie oświetlenia w poszczególnych pomieszczeniach zaprojektowano łącznikami przeznaczonymi dla tych pomieszczeń. Załączanie oświetlenia ciągów komunikacyjnych odbywać się będzie za pomocą przycisków i łączników.

5 E7 Całość instalacji w budynku w pomieszczeniach technicznych, administracyjnych i ciągach komunikacyjnych zaprojektowano w układzie L+N+PE przewodami w izolacji bezhalogenowej typu NHXMH-J układanymi w ciągach głównych w korytkach kablowych i listwach kablowych zgodnych z gabarytami i ilością układanych przewodów. W węzłach sanitarnych całość instalacji zaprojektowano przewodami typu NHXMH-J pod tynkiem z zastosowaniem osprzętu szczelnego instalowanego równo z tynkiem. Do wykonania instalacji oświetleniowej i nieopisanych obwodów siłowych należy zastosować przewody o przekroju żył s = 1,5 mm 2. Do wykonania instalacji gniazd wtykowych ogólnego przeznaczenia należy zastosować przewody o przekroju żył 2,5 mm 2. Przy rozmieszczaniu gniazd uwzględniono przewidywane zagospodarowanie pomieszczeń. Gniazda umieszczać na wysokości 0,3m od podłogi. Do gniazd należy stosować przysłony styków. W węzłach sanitarnych w pobliżu umywalki stosować gniazda wtykowe szczelne instalowane równo z tynkiem, podtynkowe. Gniazda umieścić na wysokości 1,6m. Dla potrzeb wentylacji przewidziano zasilanie centrali wentylacyjnej. Układy automatyki i sterowania dostarczone będą łącznie z urządzeniami. W sanitariatach wentylator załączany będzie razem z oświetleniem (wyłączanie z opóźnieniem). Pozostała część wentylatorów sterowana jest automatycznie poprzez centrale wentylacyjne CNW1 i CNW2. Instalacja siły dla central wentylacyjnych winna być wykonana przewodami NHXMH-J 5x1,5 mm 2. Instalacje zasilające centrale została przewidziana w odpowiednich rozdzielniach tj. R2 oraz RG. 9 Instalacja piorunochronna Zgodnie z wykonanym obliczeniem wskaźnika zagrożenia piorunowego obiektu, wykonanie instalacji piorunochronnej jest zalecane, instalację projektuje się. Do uziemienia instalacji przewiduje się wykorzystanie uziomu fundamentowego. Wykonanie instalacji oraz numery katalogowe osprzętu opisano na rzucie dachu budynku załączonym do projektu. Ochronę kominów wentylacyjnych należy wykonać za pomocą masztów odgromowych ze stali z grotem o wysokości 2m o nr. kat. G21101, mocowanych do komina za pomocą uchwytu ze stali nierdzewnej o nr. kat. G Do przyłączenia masztów do zwodów poziomych należy użyć uchwytów ze stali nierdzewnej o nr. kat. G Dla zainstalowanej na dachu centrali wentylacyjnej ochronę odgromową wykonać w formie zwodów poziomych odizolowanych. Przykładowe rozwiązanie podano na rysunku E4. 10 Instalacja połączeń wyrównawczych W wyłączniku pożarowym budynku przewidziano montaż szyny dla rozdziału przewodu PEN na PE i N do której przewidziano przyłączenie odgałęzienia Fe/Zn25*4mm od uziomu instalacji piorunochronnej. Ponadto w węźle cieplnym przewidziano ułożenie szyny połączeń wyrównawczych Fe/Zn 25*4mm łączącej instalację ciepłej i zimnej wody, pomp z uziomem instalacji piorunochronnej i przewodem PE instalacji elektrycznej. 11 System ochrony od porażeń

6 E8 Do ochrony od porażeń we wszystkich obwodach odbiorczych z odbiornikami o I klasie izolacji zaprojektowano wyłączniki ochronne różnicowo-prądowe działania bezpośredniego o prądzie różnicowym ΔI = 0,03 A 12 Uwagi końcowe Całość robót należy wykonać zgodnie z Przepisami Budowy Urządzeń Elektrycznych, Normą PN-91/E (zbiór), Warunkami Technicznymi Wykonania o Odbioru Robót oraz Obowiązującymi Przepisami Bezpieczeństwa i Higieny Pracy. Dopuszcza się stosowanie równoważnych zamienników. W opisie technicznym instalacji podano proponowane typy przewodów i osprzętu określonych Producentów. Do wykonania instalacji można zastosować równoważne produkty innych producentów.

7 E9 OBLICZENIA TECHNICZNE 1. Obliczenia oświetlenia Obliczenia oświetlenia wnętrz wykonano zgodnie z Normą PN - EN Światło i oświetlenie - oświetlenie miejsc pracy - część 1: Miejsca pracy we wnętrzach. Obliczenia wykonano przy użyciu programu obliczeniowego DIALUX 4.7 w oparciu o bazę danych opraw f-my Thorn oraz ES-System. Wyniki obliczeń wartości średniej natężenia oświetlenia oraz wartości przyjętych z normy podano w tabeli na planach instalacji elektrycznej. Wydruk obliczeń zdeponowano w egzemplarzu archiwalnym dokumentacji 2. Obliczenia obwodów i linii zasilających Obliczenia obwodów i linii zasilających poszczególne rozdzielnice wykonano dla mocy obciążenia wynikających z mocy przyłączonych odbiorników. Do obliczeń mocy i prądu obciążenia przyjęto współczynniki zapotrzebowania o wartości odpowiadającej technologii użytkowania odbiorników oraz współczynniki mocy odpowiadające charakterowi zasilanych odbiorników. Obliczeń mocy obciążenia dokonano wg zależności : Po =P os * k zo + P gn * k zg + P st * k zt [kw] Obliczeń prądu obciążenia dokonano według zależności : P o I B = U * cos śr ϕ przy zasilaniu jednofazowym oraz P o I B = * U * cos śr ϕ przy zasilaniu trójfazowym Obliczeń spadku napięcia w poszczególnych obwodach dokonano w trybie roboczym według zależności: 2 * P o * l i * 10 2 δu % = dla obwodów jednofazowych γ * s * U 2 oraz P o * l i * 10 2 δu % = dla obwodów trójfazowych γ * s * U 2

8 E10 gdzie: P i *l i - moment obciążenia [kw] k z - współczynnik zapotrzebowania γ - konduktywność materiału przewodowego [m/ω mm 2 ] s - przekrój żył obwodu[mm 2 ] U - wartość napięcia zasilającego [V] P os P gn P st - moc zainstalowana oświetlenia - moc zainstalowana gniazd wtykowych - moc zainstalowana siły technologii Przekroje przewodów poszczególnych obwodów i linii zasilających rozdzielnice dobrano dla dopuszczalnej wartości spadku napięcia δu % dop 2 % 2.1 Obliczenia linii zasilającej rozdzielnicę RK Moc zainstalowana rozdzielnicy RK Pi ku =P os + P gn + P st [kw] Pi ku = 0, ,46 = 7,11 [kw] przyjęto: wartość współczynnika zapotrzebowania oświetlenia k os = 0,9 wartość współczynnika zapotrzebowania gniazd wtykowych k gn = 0,9 wartość średnią współczynnika mocy cos śr ϕ = 0,85 Moc obciążenia obwodu: Po ku = 0,648 * 0,9 + 6,46 * 0,9 = 6,4 [kw]

9 E11 Prąd obciążenia obwodu: Przyjęto: 6,4* 10 3 I Bku = = 10,86A 3 * 400 * 0,85 zabezpieczenie linii w rozdzielnicy głównej RG obiektu wyłącznikiem nadprądowym typu S 304-C 20A - przewód linii NHXMH 5 * 4mm 2 o dopuszczalnym prądzie obciążenia Id = 33A > I B Spadek napięcia w linii o długości l = 50m wyniesie: 6,4* 10 3 * 50 * 10 2 δu % = = 0,89% < δu % dop = 2.0 % 56 * 4* Obliczenia linii zasilającej rozdzielnicę R1 Moc zainstalowana rozdzielnicy R1 Pi R1 = P os + P gn [kw] Pi R1 = 2,5 + 6,24 = 8,74[kW] przyjęto: wartość współczynnika zapotrzebowania oświetlenia k os = 0,9 wartość współczynnika zapotrzebowania gniazd wtykowych k gn = 0,3 wartość średnią współczynnika mocy cos śr ϕ = 0,85 Moc obciążenia obwodu: Po R1 = 2,5*0,9+6,24*0,3 = 4,12[kW]

10 E12 Prąd obciążenia obwodu: 4,12* 10 3 I BR1 = = 7A 3 * 400 * 0,85 Przyjęto: zabezpieczenie linii w rozdzielnicy głównej RG obiektu wyłącznikiem nadprądowym typu S 304-C 20 - przewód linii NHXMH 5 * 4mm 2 o dopuszczalnym prądzie obciążenia Id =33A > I B Spadek napięcia w linii o długości l = 30m wyniesie: 4,56 * 10 3 * 30 * 10 2 δu % = = 0,35% < δu % dop = 2.0 % 56 * 4 * Obliczenia linii zasilającej rozdzielnicę R2 Moc zainstalowana rozdzielnicy R2 Pi R2 = P os + P gn + P w [kw] Pi R2 = 4, = 16,57 [kw] przyjęto: wartość współczynnika zapotrzebowania oświetlenia k os = 0,9 wartość współczynnika zapotrzebowania gniazd wtykowych k gn = 0,3 wartość współczynnika zapotrzebowania wentylacji k w = 1 wartość średnią współczynnika mocy cos śr ϕ = 0,85

11 E13 Moc obciążenia obwodu: Po R2 = 4,57 *0,9 + 9*0,3 +3*1= 9,82 [kw] Prąd obciążenia obwodu: 9,82 * 10 3 I BR2 = = 16,67A 3 * 400 * 0,85 Przyjęto: zabezpieczenie linii w rozdzielnicy głównej RG obiektu wyłącznikiem nadprądowym typu S 304-C 20 - przewód linii NHXMH 5 * 4mm 2 o dopuszczalnym prądzie obciążenia Id = 33A > I B Spadek napięcia w linii o długości l = 36m wyniesie: 9,82 * 10 3 * 36* 10 2 δu % = = 0,99% < δu % dop = 2.0 % 56 * 4* Obliczenia linii zasilającej rozdzielnicę R3 Moc zainstalowana rozdzielnicy R3 Pi R3 = P os + P gn + P s [kw] Pi R3 = 2,46 + 6, = 11,04 [kw] przyjęto: wartość współczynnika zapotrzebowania oświetlenia k os = 0,9 wartość współczynnika zapotrzebowania gniazd wtykowych k gn = 0,3 wartość współczynnika zapotrzebowania siły k s = 0,3 wartość średnią współczynnika mocy cos śr ϕ = 0,85

12 E14 Moc obciążenia obwodu: Po R3 = 2,46*0,9 + 6,06*0,3 + 3*0,3 = 6,3[kW] Prąd obciążenia obwodu: 11,04 * 10 3 I BR3 = = 10,07A 3 * 400 * 0,85 Przyjęto: zabezpieczenie linii w rozdzielnicy głównej RG obiektu wyłącznikiem nadprądowym typu S 304-C 20 - przewód linii NHXMH 5 * 4mm 2 o dopuszczalnym prądzie obciążenia Id = 33A > I B Spadek napięcia w linii o długości l = 7m wyniesie: 6,3 * 10 3 * 7 * 10 2 δu % = = 0,12% < δu % dop = 2.0 % 56 * 4* Obliczenia linii zasilającej rozdzielnicę R4 Moc zainstalowana rozdzielnicy R4 Pi R4 = P os + P gn + Ps [kw] Pi R4 =2, ,150 = 9,29 [kw] przyjęto: wartość współczynnika zapotrzebowania oświetlenia k os = 0,9 wartość współczynnika zapotrzebowania gniazd wtykowych k gn = 0,3 wartość współczynnika zapotrzebowania siły k w = 0,3 wartość średnią współczynnika mocy cos śr ϕ = 0,85

13 Moc obciążenia obwodu: E15 Po R4 = 2,15 0,9 + 7*0,3 + 0,15*0,3 = 4,16 [kw] Prąd obciążenia obwodu: Przyjęto: 4,16 * 10 3 I BR4 = = 7,07A 3 * 400 * 0,85 zabezpieczenie linii w rozdzielnicy głównej RG obiektu wyłącznikiem nadprądowym typu S 304-C 20 - przewód linii NHXMH 5 * 4mm 2 o dopuszczalnym prądzie obciążenia Id = 33A > I B Spadek napięcia w linii o długości l = 7m wyniesie: 4,16* 10 3 * 7 * 10 2 δu % = = 0,08% < δu % dop = 2.0 % 56 * 4 * Obliczenia linii zasilającej rozdzielnicę główną RG obiektu Zestawienie obciążeń L.p Rozdzielnica Pi [kw] P O [kw] I O [A] 1 RK 7,11 6,4 10,86 2 R1 8,74 4, R2 16,57 9,82 16,67 6 R3 11,04 6,3 10,07 7 R4 9,29 4,16 7,07 8 oświetlenie 8,5 7,6-9 gniazdka wtykowe 5 1,5-10 wentylacja 3,2 2,9 - RAZEM 1-10 P i =69,45 ΣP o = 42,84 Σ I o =72,8

14 E16 Do sumy mocy i prądu obciążenia przyjęto wartość współczynnika zapotrzebowania k z = 0,8 Uwzględniając powyższą moc rozdzielni głównej RG wyniesie: P B = P o * k z = 42,84* 0,8 = 34,24kW Uwzględniając powyższy prąd rozdzielni głównej RG wyniesie: I B = I o * k z = 72,8 * 0,8 = 58,24A Dla prądu obciążenia 58,24A przyjęto wykonanie WLZ: W ZK zabezpieczenie nadmiarowe o wartości 100A przed układem pomiarowym. Od złącza kablowo pomiarowego do wyłącznika pożarowego budynku YKY 4x120mm 2, Id = 130 > I B od wyłącznika pożarowego budynku do rozdzielni głównej RG 5Ly 35mm 2 w rurze elektroinstalacyjnej RL Φ37 p/t. Spadek napięcia w linii WLZ od złącza kablowo pomiarowego do rozdzielni głównej RG o długości l = 30m wyniesie: 34,24 * 10 3 * 30* 10 2 δu % = = 0,32% < δu % dop = 2.0 % 56 * 35 * 400 2

15 E17 3. Wyznaczanie wskaźnika zagrożenia piorunowego obiektu Wyznaczenia wskaźnika zagrożenia piorunowego budynku dokonano zgodnie z Załącznikiem Nr 1 do Normy PN-86/E /01 Ochrona odgromowa obiektów budowlanych - wymagania ogólne Zgodnie z wymienionym na wstępie Załącznika nr 1 wskaźnik zagrożenia piorunowego obiektu budowlanego określony jest zależnością: gdzie: W = n * m * N * A * p n i m - współczynniki uwzględniające liczbę ludzi w obiekcie oraz położenie obiektu N - roczna gęstość powierzchniowa wyładowań piorunowych [m -2 ] A - powierzchnia równoważna zbierania wyładowań przez obiekt [m 2 ] p - prawdopodobieństwo wywołania szkody przez wyładowanie piorunowe Przyjęto: n = 2 m = 1 N = 2,5 * 10-6 m -2 oraz A = S + 4lh + 50 H 2 gdzie: S = powierzchnia zajmowana przez obiekt [m 2 ] l = długość obrysu poziomego obiektu [m] h = 10 - wysokość obliczeniowa obiektu [m] Prawdopodobieństwo wywołania szkody określono z zależności: p = R(Z + K)

16 gdzie: E18 R,Z i K - współczynniki uwzględniające rodzaj (R), zawartość (Z) i konstrukcję (K) obiektu Przyjęto: R = 0,1 Z = 0,010 K = 0,010 Po podstawieniu wartości: A = * 228 * * 10 2 = p = 0,1 ( 0, ,010 ) = 0,002 Uwzględniając powyższe: W = 2 * 1 * 2,5 * 10-6 * 15583* 0,002 = 1,56* 10-4 Zagrożenie piorunowe duże, ochrona odgromowa obiektu konieczna, instalację projektuje się.