PRZYCZYNY STANU AWARYJNEGO MOSTU PRZEZ RZEKĘ WIEPRZ W BARANOWIE
|
|
- Amalia Dobrowolska
- 6 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 Dr inŝ. Sławomir KARAŚ Dr inŝ. Marta SŁOWIK Politechnika Lubelska PRZYCZYNY STANU AWARYJNEGO MOSTU PRZEZ RZEKĘ WIEPRZ W BARANOWIE THE REASONS OF A DAMAGE STATE OF THE BRIDGE OVER THE WIEPRZ RIVER IN BARANÓW Streszczenie W referacie przedstawiono stan obecny drogowego mostu Ŝelbetowego na rzece Wieprz w Baranowie. Most ten został wzniesiony w latach sześćdziesiątych ubiegłego wieku, kiedy to nie notowano takiego natęŝenia ruchu jak w chwili obecnej. Określono nośność podstawowych elementów konstrukcyjnych zgodnie z obecnie obowiązującymi zasadami i przeprowadzono analizę przyczyn sytuacji przedawaryjnej obiektu. Abstract The current technical state of reinforced concrete road bridge over the Wieprz River situated in Baranów is presented. The bridge was built in 60 s of 20 th century when the traffic was not as intensive as at present. The load carrying capacity of the main structural elements estimated based on the new codes and the analysis of a damage state of the bridge has been made. 1. Wstęp Analizowany w pracy most drogowy łączy miejscowości DrąŜgów i Baranów, leŝące na przeciwległych brzegach rzeki Wieprz. Został on zbudowany w 1961 roku jako konstrukcja Ŝelbetowa. Most projektowany był na obciąŝenie klasy I oraz ciągnik o cięŝarze 80 T, [1]. W ostatnich latach ograniczono maksymalny cięŝar pojazdów poruszających się po moście do 20 T. W sąsiedztwie DrąŜgowa istnieją czynne kopalnie Ŝwiru oraz piasku i w związku z tym cięŝary samochodów przejeŝdŝających przez most są często niemal dwukrotnie większe od dopuszczalnych. W praktyce przeciąŝenia mostu są stanem permanentnym i osiągają częstotliwość nawet 100 przejazdów ponadnormatywnych dziennie. Obecny stan mostu moŝna uznać za przedawaryjny. 2. Opis konstrukcji mostu Konstrukcja ustroju nośnego to ciągły układ belkowo-płytowy ośmioprzęsłowy. Belki są oparte na przyczółkach i filarach. Całkowita szerokość płyty wynosi 8,78 m a szerokość jezdni 6,0 m natomiast średnia grubość płyty pomostu wynosi 0,2 m. Całkowita długość mostu to 182,30 m. Rozpiętość przęseł skrajnych wynosi 2x19,15 m, a rozpiętość wszystkich 903
2 przęseł pośrednich wynosi 6x24 m. Wysokość dźwigarów jest stała 1,2 m, szerokość belek przy podporach na długości 5-ciu m zmienia się liniowo od b=1,06 m w osiach podpór do b=0,58 m a dalej w przęsłach jest stała i wynosi 0,58 m. StęŜenia, poprzecznice, występują nad podporami oraz w środkach rozpiętości przęseł. Przyczółki i filary są posadowione na wbijanych palach Ŝelbetowych o przekroju kwadratowym o boku 0,30 m. Liczba pali w podporach filarów wynosi 12, podczas gdy pod przyczółkami przyjęto 10 pali. Skonstruowano przyczółki ścianowe ze skrzydłami zawieszonymi, filary ukształtowano jako dwa słupy o przekroju bliskim eliptycznemu (1,17 i 0,6 m). ŁoŜyska na przyczółkach są ruchome. W filarze czwartym słupy z belkami ustroju niosącego są połączone w sposób sztywny tworząc łoŝysko stałe, w pozostałych filarach w słupach wykształtowano wahacze łoŝyska przegubowo-przesuwne, Rys. 1.b. Widok ogólny mostu i podstawowych elementów konstrukcyjnych przedstawiono na Rys. 1.a. a) b) Rys. 1. Widok ogólny mostu a) i podstawowych elementów konstrukcyjnych b) W projekcie przyjęto beton marki R w =200 kg/cm 2 plastyczności Q r =2300 kg/cm 2. oraz stal zbrojeniową o granicy a) b) ξ η ξ η Rys. 2. Przekroje: nadfilarowy a) i przęsłowy belki b) Na zbrojenie główne w płycie (płyta jednokierunkowo zbrojona) dobrano pręty o średnicy φ14 mm w rozstawie, co 10 cm. Nad poprzecznicami było zastosowane dodatkowe zbrojenie biegnące w przęśle górą prostopadle do prętów głównych, składające się z prętów o średnicy φ14 mm i długości 280 cm. Pręty rozdzielcze o średnicy φ10 mm były zastosowane na całej długości mostu. Stopień zbrojenia rozdzielczego z kaŝdej strony płyty wynosi 0,09%. 904
3 W poprzecznicach zastosowano pręty główne o średnicy φ30 mm i strzemiona dwuramienne otwarte φ10 mm w rozstawie, co 20 cm. Belki główne były zbrojone podłuŝnie prętami o średnicy φ40 mm a poprzecznie strzemionami czteroramiennymi o średnicy φ14 mm i prętami odgiętymi φ40 mm. Zbrojenie górne-rozciągane w przekroju belki, w osi filarów składa się z 23 prętów o średnicy φ40 mm i łącznym polu powierzchni A s1 = m 2 a zbrojenie dolne, w strefie ściskanej stanowi 10 prętów φ40 mm, o polu powierzchni A s2 = m 2. W przekroju przęsłowym zbrojenie dolne-rozciągane składa się z 14 prętów o średnicy φ40 mm i łącznym polu powierzchni As=0,018 m 2 (Rys. 2.). 3. Stan mostu w chwili obecnej W 2005 r. pracownicy Politechniki Lubelskiej i DrogMostu Lubelskiego Sp. z o.o. przeprowadzili ocenę stanu technicznego obiektu obejmującą: badania betonu (w tym określenie wytrzymałości betonu na ściskanie metodą sklerometryczną i na podstawie niszczenia próbek pobranych z obiektu, Rys. 3.a.), inwentaryzację zarysowań, obciąŝenie próbne, pomiar geodezyjny ugięć oraz wyznaczenie nośności zgodnie z obowiązującą normą [5] i określenie przynaleŝności do klasy obciąŝeń wg [4]. Prace inwentaryzacyjne i ocenę stanu konstrukcji wykonano zgodnie z zaleceniami literatury [7-9]. a) b) Rys. 3. Miejsca pobrania próbek i ich wygląd po wycięciu Badanie wytrzymałości betonu na ściskanie przeprowadzono na próbkach walcowych pobranych z poprzecznic w strefach niskich wytęŝeń (Rys. 3.b). Przy pomiarze twardości powierzchniowej uwzględniano jedynie obszary betonu niezdegradowanego. Na podstawie przeprowadzonej analizy sklerometrycznej i badań niszczących pobranych próbek zakwalifikowano beton jako odpowiadający klasie C25/30 (B30). a) b) Rys. 4. Dokumentacja fotograficzna uszkodzeń 905
4 Podczas inwentaryzacji uszkodzeń stwierdzono pęknięcia na spodzie płyty, zarysowanie belek na całej długości oraz uszkodzenia betonu w belkach przy oparciu na przyczółkach. Szczególny niepokój wywołują pęknięcia o szerokości kilku mm w płycie w odległości około 2 m od poprzecznic nadfilarowych. Przebiegają przez całą grubość płyty, a ich szerokość umoŝliwiła przecieki bitumu (Rys. 4.a). Przy oparciu belki na przyczółku w części betonu brak jest otuliny i odsłonięte są dolne pręty zbrojeniowe (Rys. 4.b). Na powierzchniach bocznych belek są widoczne liczne rysy, przy czym ich gęstość moŝna określić wskaźnikiem: (sumaryczna długość rys)/(pole powierzchni), który osiąga wartość 7 m / 1 m 2. Zinwentaryzowaną siatkę rys na powierzchniach bocznych belek w przęśle piątym pokazano na rys. 5. Widok od napływu Widok od odpływu Rysa spowodowana przerwą w betonowaniu Rys. 5. Obraz zarysowania belek Po zakończeniu budowy mostu, w roku 1963, przeprowadzono próbne obciąŝenie [3]. Do obciąŝenia wykorzystano cztery samochody Skoda o łącznym cięŝarze 60 T. Pomierzone wartości ugięć wyniosły: w przęśle skrajnym fskr.=7,69 mm, w przęśle pośrednim fpośr.=11,4 mm i były ponad 3-krotnie większe od ugięć przewidywanych w projekcie próbnego obciąŝenia [2], odpowiednio o wartościach foskr.=2,15 mm i fopośr.=3,2 mm. Ponadto w protokole [3] znaleźć moŝna stwierdzenie:... nad podporami w belkach znajdują się małe rysy, które wykazują, iŝ powstały na skutek skurczu betonu.... Przed przystąpieniem do próbnego obciąŝenia dokładnie oznaczono i opisano w/w rysy, które w trakcie obciąŝenia nie wykazały Ŝadnych zmian. Cytat świadczy o istnieniu rys widocznych gołym okiem od samego początku istnienia obiektu. W zakresie oceny konstrukcji mostu w 2005 roku przeprowadzono równieŝ obciąŝenie próbne. Do obciąŝenia wykorzystano dwa samochody cięŝarowe 3-osiowe, Rys. 6. a) b) Rys. 6. Stan obciąŝenia I, pierwszy samochód a) Stan obciąŝenia III b) 906
5 Łączy cięŝar samochodów wynosił 55 T i stanowił 92,5 % cięŝaru wykorzystanego w roku Rezultaty pomiaru ugięć zarejestrowane podczas próbnego obciąŝenia zestawiono na Rys. 7. a) [mm] 8,0 7,0 6,0 5,0 4,0 3,0 2,0 1,0 Stan obciąŝenia I, ug. w przęśle 1. p.p.1 p.p.2 czas [min] 0, b) [mm] 8,0 7,0 6,0 5,0 4,0 3,0 2,0 1,0 0,0 Stan obciąŝenia III, ug. w przęśle 4. czas [min] p.p.3 p.p.4 Rys. 7. Rezultaty pomiarów statycznych ugięć w przęśle skrajnym a) i pośrednim b) W trakcie obciąŝeń statycznych nie zaobserwowano wychyleń na czujnikach zamontowanych na rysach i nie uległy pęknięciom załoŝone plomby. Pomierzone ugięcia belek głównych, przy dokładności pomiaru 0,01 mm, wyniosły: skr. f = max{3,99 ; 4,72} = 4,72 mm, f pom. posr. pom. = max {7,38 ; 7,05} = 7,38 mm. Uzyskane podczas pomiarów ugięcia maksymalne były bliskie wartościom spręŝystym wyznaczonym w analizie statycznej w projekcie próbnego obciąŝenia, wynoszącym odpowiednio 4,8 i 7,5 mm. Pomiar przesunięć poziomych na łoŝyskach wykazał ich prawidłową pracę. 4. Analiza obliczeniowa i ocena nośności Na podstawie dokonanej inwentaryzacji i badań betonu mostu z 2005 roku oszacowano nośność belek mostowych: - nośność belki na zginanie w przekroju w osi filarów M Rd1 =5,0 MNm, - nośność belki na zginanie w przekroju przęsłowym M Rd2 =3,5 MNm, - nośność belki w strefie przypodporowej na ścinanie V Rd =6,69 MN. W celu określenia klasy obciąŝeń obiektu wyznaczono obwiednie momentów zginających M y, sił poprzecznych T oraz wartości momentów skręcających stowarzyszonych z M y i T w belkach głównych. Analizę statyczną przeprowadzono w zakresie spręŝystym z wykorzystaniem programu Micro-STRAINS opartego na metodzie elementów skończonych. Jako model obliczeniowy przyjęto ruszt przestrzenny z podziałem podłuŝnym, co 1 m. Sposób podparcia rusztu odpowiadał rzeczywistemu podparciu mostu. Ze względu na istniejące pęknięcia w płycie i układ zarysowań w obszarach zmiany szerokości belek głównych w strefach przy filarach, przy wyznaczaniu charakterystyk geometrycznych pominięto współpracę belek z płytą pomostu uwzględniając tylko przekrój prostokątny, co odpowiada stanowi rzeczywistemu. Końcowe wyniki obliczeń w postaci wykresów obwiedni momentów zginających i sił poprzecznych oraz stowarzyszonych z nimi pozostałych sił wewnętrznych zamieszczono na rys
6 Sumaryczne, kl. E, =1.24. Obwiednia My i stowarzyszonet, Mx My_max= ; My_min= [kn], [knm] a) odcięta [m] Mx max st. Mx min st. T max st. T min st. My max My min Sumaryczne, kl. E, =1.24. Obwiednia T i stowarzyszone My, Mx T_max= ; T_min= [kn], [knm] odcięta [m] Mx max st. Mx min st. T max T min My max st. My min st. b) Rys. 8. Obwiednie momentów zginających a) i sił poprzecznych b) przy klasie obciąŝenia E i ϕ=1,24 Jako miarodajne do porównania z nośnością przekrojów mostu przyjęto, zgodnie z zaleceniami normy [5], następujące wielkości: zredukowaną wartość momentu zginającego nad filarem M (f) miarodajne= ,58 0, = 5886 knm 2 24 wartość siły poprzecznej w przekroju nad filarem, w odległości 1.4 m od filara T miarodajne = 1306 kn moment zginający przęsłowy M (p) miarodajne= 3924 knm. Dokonano porównania wielkości miarodajnych, wyznaczonych z procesu obciąŝania mostu z obliczoną nośnością belek na: zginanie nad filarem M (f) miarodajne/m Rd1 = 5,89 MNm /5 MNm = 1,18 (przekroczenie o 18%) zginanie w przęśle M (p) miarodajne/m Rd2 = 3,92 MNm / 3,5 MNm =1,12 (przekroczenie o 12%) ścinanie T miarodajne /V Rd =1,31MN /6.69 MN=0,2 i stwierdzono, Ŝe momenty zginające wywołane obciąŝeniami klasy E przekraczają nośność belki na zginanie odpowiednio o 18% w przekroju nad podporą i 12 % w przęśle, natomiast siła poprzeczna jest w tym przypadku pięciokrotnie mniejsza od nośności na ścinanie. Ze względu na nośność najbardziej wytęŝonych przekrojów belek w analizowanym moście, obiektu nie moŝna zakwalifikować nawet do najniŝszej klasy obciąŝenia normowego, czyli do klasy E. 908
7 5. Uwagi dodatkowe Przeanalizowano otrzymane w trakcie próbnego obciąŝenia maksymalne wartości ugięć statycznych w belkach. Pomierzone ugięcia nie przekroczyły granicznych wartości ugięć określonych wg normy [5], które wynoszą w przęśle skrajnym f dop =15,2 mm a w przęśle środkowym f dop =14,4 mm. Zgodnie z normą [8] ugięcia w obciąŝeniu próbnym nie mogą być większe od wartości obliczonych w projekcie próbnego obciąŝenia, w tym kontekście pomierzone ugięcia są prawidłowe. NaleŜy jednak zwrócić uwagę na relatywnie niską sztywność konstrukcji, gdyŝ na ogół w przypadku mostów Ŝelbetowych ugięcia rzeczywiste są mniejsze od ugięć obliczonych o około 30 do 40%. W trakcie próbnego obciąŝenia zrealizowano równieŝ pomiary odkształceń w teście dynamicznym. Wyznaczone wartości odkształceń trwałych są pomijalnie małe, co wskazuje na spręŝystą pracę konstrukcji. Te niskie wartości są takŝe wynikiem przejazdu pojazdów przez most po obciąŝeniu. Analiza wyników zarejestrowanych w próbie dynamicznej posłuŝyła do wyznaczenia ' - współczynnika dynamicznego wg [9] ϕ f / f 1, 17 < ϕ = 1,24; obc. pr. = dyn. stat. = - okresu drgań własnych T= 0,14 sec (ω=7 Hz); - logarytmicznego dekrementu tłumienia drgań δ=0,223. O ile wyznaczony współczynnik dynamiczny odpowiada w przybliŝeniu obliczonemu z normy to na specjalną uwagę zasługują logarytmiczny dekrement tłumienia i okres drgań własnych. Oszacowane na podstawie pomiarów wielkości tych parametrów świadczą o słabym tłumieniu, czyli silnych własnościach spręŝystej odpowiedzi konstrukcji, co raczej charakteryzuje obiekty stalowe niŝ Ŝelbetowe. Poddając analizie sposób zarysowania występujący w płycie naleŝy zwrócić uwagę na bardzo mały stopień zbrojenia rozdzielczego (zaledwie 0,09% po kaŝdej stronie płyty). Zbrojenie to powinno spełniać bardzo waŝną rolę w przenoszeniu napręŝeń od odkształceń wymuszonych głównie od skurczu. W normie dotyczącej projektowania Ŝelbetowych obiektów mostowych [5] jest zapis, Ŝe rolę zbrojenia przeciwskurczowego moŝe tworzyć siatka złoŝona ze zbrojenia rozdzielczego i zbrojenia głównego. Z powodu braku dokładnych przepisów odnośnie takiego zbrojenia w normie [5], wyznaczono minimalny stopień zbrojenia w celu ograniczenia rys skurczowych z nowej normy dotyczącej wymiarowania konstrukcji z betonu [6]. Wyznaczona wartość sumarycznego stopnia zbrojenia wyniosła 0,8% czyli po 0,4% na kaŝdą stronę płyty. Dobrane zbrojenie, które spełniałoby ten warunek to np. pręty o średnicy φ10 rozmieszczone w rozstawie, co 9,5 cm. O tym, Ŝe pęknięcia w płycie powstały na skutek odkształceń skurczowych świadczy miejsce ich powstania, a mianowicie w odległości około 2m od osi podpory, czyli w przekroju, do którego nie dochodzi juŝ dodatkowe zbrojenie umieszczone nad filarami w płycie prostopadle do prętów głównych. Brak jest równieŝ zbrojenia przeciwskurczowego w belkach. Norma [5] zaleca stosowanie zbrojenia przypowierzchniowego do wszystkich powierzchni zewnętrznych i naraŝonych na wpływy atmosferyczne. Dodatkowo w normie [5] podano, Ŝe W elementach Ŝelbetowych zbrojonych prętami o średnicy większej niŝ 32 mm lub z otuliną o grubości większej niŝ 50 mm naleŝy stosować dodatkowo zbrojenie przypowierzchniowe między prętami grubymi i powierzchnią zewnętrzną betonu w strefie rozciąganej w celu przeciwdziałania niebezpiecznemu zarysowaniu.. W przypadku analizowanego mostu do zbrojenia belek uŝyto prętów o duŝych średnicach φ40 mm. Analiza stanu awaryjnego mostu wskazała jak duŝe znaczenie, w aspekcie spełnienia stanów granicznych uŝytkowalności i trwałości konstrukcji, ma stosowanie 909
8 przypowierzchniowego zbrojenia przeciwskurczowego. Trzeba zaznaczyć, Ŝe o ile w obecnie obowiązujących przepisach normowych zagadnieniu projektowania dodatkowego zbrojenia ze względu na ograniczenie rozwarcia rys poświęca się wiele miejsca, to we wcześniejszych normach brak było odpowiednich zaleceń w tym względzie. NaleŜy liczyć się zatem, Ŝe w mostach obecnie eksploatowanych a wzniesionych kilkadziesiąt lat wcześniej takie zbrojenie nie występuje. 6. Podsumowanie W przypadku mostu drogowego przez rzekę Wieprz w Baranowie zalecenie ograniczenia transportu i dopuszczenia do ruchu pojazdów o masie do 20 T w praktyce nie było stosowane. PrzeciąŜenie mostu miało wpływ na zwiększoną propagację uszkodzeń, szczególnie w belkach mostu. Brak zbrojenia przeciwskurczowego w płycie spowodował wystąpienie miejsc, w których powstały pęknięcia o znacznej szerokości. Istnienie rys o stosunkowo duŝej szerokości rozwarcia, umoŝliwiającej penetrację wody, wywołało korozję betonu i zbrojenia. Silne zarysowanie betonu jak i korozja zbrojenia z pewnością mają dodatkowy wpływ na zmniejszenie sztywności i nośności i tak juŝ przeciąŝonej konstrukcji. Biorąc pod uwagę wyniki analizy obliczeniowej stwierdzono, Ŝe omawiany most nie moŝe być nawet zakwalifikowany do klasy obciąŝenia E, która jest najniŝszą wyspecyfikowaną w normie. W rzeczywistości po moście przejeŝdŝają pojazdy o cięŝarze większym od dopuszczonego. W obecnej sytuacji, by most mógł być eksploatowany zgodnie z rzeczywistymi potrzebami powinien odpowiadać klasie obciąŝenia B. Literatura 1. R. Barszcz, A. Łukaszewski - Projekt techniczny mostu przez rz. Wieprz w Baranowie Warszawskie Biuro Studiów i Projektów Transportu Drogowego i Lotnictwa z siedzibą przy ul. Wileńskiej 10 w Warszawie, czerwiec 1961 r. (nie publikowane) 2. R. Barszcz, A. Łukaszewski - Projekt próbnego obciąŝenia Ŝelbetowego mostu drogowego przez rz. Wieprz w Baranowie Warszawskie Biuro Studiów i Projektów Transportu Drogowego i Lotnictwa z siedzibą przy ul. Wileńskiej 10 w Warszawie, czerwiec 1961 r. (nie publikowane) 3. Odpis Protokołu z dn. 17.XII.1963 r. w sprawie próbnego obciąŝenia mostu przez rz. Wieprz w Baranowie. (nie publikowane) 4. PN-85/S Obiekty mostowe. ObciąŜenia. 5. PN-91/S Obiekty mostowe. Konstrukcje betonowe, Ŝelbetowe i spręŝone. Projektowanie. 6. PN-B-03264: Konstrukcje betonowe, Ŝelbetowe i spręŝone. Obliczenia statyczne i projektowanie. 7. J. Biliszczuk, J. Bien, P. Maleszkiewicz, Cz. Machelski, M. Misiewicz, J. Onyks, J. Rabiega - Podręcznik Inspektora Mostowego, Politechnika Wrocławska, Wrocław, PN-77/S śelbetowe i betonowe konstrukcje mostowe. Wymagania i badania. 9. A. RyŜyński Badania konstrukcji mostowych, WKiŁ, Warszawa,
Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT. Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne
Zakład Konstrukcji Żelbetowych SŁAWOMIR GUT Nr albumu: 79983 Kierunek studiów: Budownictwo Studia I stopnia stacjonarne PROJEKT WYBRANYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCJI ŻELBETOWEJ BUDYNKU BIUROWEGO DESIGN FOR SELECTED
Załącznik nr 3. Obliczenia konstrukcyjne
32 Załącznik nr 3 Obliczenia konstrukcyjne Poz. 1. Strop istniejący nad parterem (sprawdzenie nośności) Istniejący strop typu Kleina z płytą cięŝką. Wartość charakterystyczna obciąŝenia uŝytkowego w projektowanym
1. Projekt techniczny Podciągu
1. Projekt techniczny Podciągu Podciąg jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla żeber. Jest to główny element stropu najczęściej ślinie bądź średnio obciążony ciężarem własnym oraz reakcjami
Rys. 29. Schemat obliczeniowy płyty biegowej i spoczników
Przykład obliczeniowy schodów wg EC-2 a) Zebranie obciąŝeń Szczegóły geometryczne i konstrukcyjne przedstawiono poniŝej: Rys. 28. Wymiary klatki schodowej w rzucie poziomym 100 224 20 14 9x 17,4/28,0 157
Badanie wpływu plastyczności zbrojenia na zachowanie się dwuprzęsłowej belki żelbetowej. Opracowanie: Centrum Promocji Jakości Stali
Badanie wpływu plastyczności zbrojenia na zachowanie się dwuprzęsłowej belki żelbetowej Opracowanie: Spis treści Strona 1. Cel badania 3 2. Opis stanowiska oraz modeli do badań 3 2.1. Modele do badań 3
PROJEKT NOWEGO MOSTU LECHA W POZNANIU O TZW. PODWÓJNIE ZESPOLONEJ, STALOWO-BETONOWEJ KONSTRUKCJI PRZĘSEŁ
PROJEKT NOWEGO MOSTU LECHA W POZNANIU O TZW. PODWÓJNIE ZESPOLONEJ, STALOWO-BETONOWEJ KONSTRUKCJI PRZĘSEŁ Jakub Kozłowski Arkadiusz Madaj MOST-PROJEKT S.C., Poznań Politechnika Poznańska WPROWADZENIE Cel
1. Projekt techniczny żebra
1. Projekt techniczny żebra Żebro stropowe jako belka teowa stanowi bezpośrednie podparcie dla płyty. Jest to element słabo bądź średnio obciążony siłą równomiernie obciążoną składającą się z obciążenia
OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej
OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej 1.0 DŹWIGAR DACHOWY Schemat statyczny: kratownica trójkątna symetryczna dwuprzęsłowa Rozpiętości obliczeniowe: L 1 = L 2 = 3,00 m Rozstaw dźwigarów: a =
PaleZbrojenie 5.0. Instrukcja użytkowania
Instrukcja użytkowania ZAWARTOŚĆ INSTRUKCJI UŻYTKOWANIA: 1. WPROWADZENIE 3 2. TERMINOLOGIA 3 3. PRZEZNACZENIE PROGRAMU 3 4. WPROWADZENIE DANYCH ZAKŁADKA DANE 4 5. ZASADY WYMIAROWANIA PRZEKROJU PALA 8 5.1.
Poz Strop prefabrykowany, zmodyfikowana cegła Ŝerańska
Poz. 2.1. Strop prefabrykowany, zmodyfikowana cegła Ŝerańska ObciąŜenia obliczeniowe zewnętrzne : - warstwy wykończeniowe 6.16 4.30 = 1.72 - ścianki działowe = 1.80 q = 9,52 kn/m² Dobrano płyty stropowe
WYCIĄG Z OBLICZEŃ. 1. Dane wyjściowe
WYCIĄG Z OBLICZEŃ 1. Dane wyjściowe Obliczenia wykonano dla rozpiętości osiowej 6m i długości przekrojowej przęsła 7,5m. Z uwagi na duŝy skos osi mostu (i tym samym prefabrykatów) względem osi rzeki, przyjęto
Spis treści. 2. Zasady i algorytmy umieszczone w książce a normy PN-EN i PN-B 5
Tablice i wzory do projektowania konstrukcji żelbetowych z przykładami obliczeń / Michał Knauff, Agnieszka Golubińska, Piotr Knyziak. wyd. 2-1 dodr. Warszawa, 2016 Spis treści Podstawowe oznaczenia Spis
OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OLICZENI STTYCZNO - WYTRZYMŁOŚCIOWE 1. ZESTWIENIE OCIĄśEŃ N IEG SCHODOWY Zestawienie obciąŝeń [kn/m 2 ] Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. ObciąŜenie zmienne (wszelkiego rodzaju budynki mieszkalne,
OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE MOSTU NAD RZEKĄ ORLA 1. ZałoŜenia obliczeniowe
OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE MOSTU NAD RZEKĄ ORLA. ZałoŜenia obliczeniowe.. Własciwości fizyczne i mechaniczne materiałów R - wytrzymałość obliczeniowa elementów pracujących na rozciąganie i sciskanie
Badania porównawcze belek żelbetowych na ścinanie. Opracowanie: Centrum Promocji Jakości Stali
Badania porównawcze belek żelbetowych na ścinanie Opracowanie: Spis treści Strona 1. Cel badania 3 2. Opis stanowiska oraz modeli do badań 3 2.1. Modele do badań 3 2.2. Stanowisko do badań 4 3. Materiały
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 400 mm na całej długości przęsła
Zginanie: (przekrój c-c) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)130.71 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 4.90 cm 2. Przyjęto 3 16 o s = 6.03 cm 2 ( = 0.36%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)130.71
Stropy TERIVA - Projektowanie i wykonywanie
Stropy TERIVA obciążone równomiernie sprawdza się przez porównanie obciążeń działających na strop z podanymi w tablicy 4. Jeżeli na strop działa inny układ obciążeń lub jeżeli strop pracuje w innym układzie
Zestawić siły wewnętrzne kombinacji SGN dla wszystkich kombinacji w tabeli:
4. Wymiarowanie ramy w osiach A-B 4.1. Wstępne wymiarowanie rygla i słupa. Wstępne przyjęcie wymiarów. 4.2. Wymiarowanie zbrojenia w ryglu w osiach A-B. - wyznaczenie otuliny zbrojenia - wysokość użyteczna
STROP TERIVA. I.Układanie i podpieranie belek Teriva
STROP TERIVA Strop gęstoŝebrowy Teriva jest jednym z najpopularniejszych stropów stosowanych w budownictwie mieszkaniowym. Jest lekki oraz łatwy w montaŝu. Składa się z belek stropowych z przestrzenną
WARUNKI WYKONANIA I ODBIORU ROBÓT BUDOWLANYCH M.20.02.01. Próbne obciążenie obiektu mostowego
WARUNKI WYKONANIA I ODBIORU ROBÓT BUDOWLANYCH Próbne obciążenie obiektu mostowego 1. WSTĘP 1.1. Przedmiot Warunków wykonania i odbioru robót budowlanych Przedmiotem niniejszych Warunków wykonania i odbioru
Zaprojektować zbrojenie na zginanie w płycie żelbetowej jednokierunkowo zginanej, stropu płytowo- żebrowego, pokazanego na rysunku.
Zaprojektować zbrojenie na zginanie w płycie żelbetowej jednokierunkowo zginanej, stropu płytowo- żebrowego, pokazanego na rysunku. Założyć układ warstw stropowych: beton: C0/5 lastric o 3cm warstwa wyrównawcza
10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej.
10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej. OBCIĄŻENIA: 6,00 6,00 4,11 4,11 1 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa:
Dz. dz.nr 4606/1 Białka, dz. nr 7569, 3270 Skawica
P R O J E K T Temat: Obiekt METRYKA PROJEKTU REMONT MOSTU DROGOWEGO OS. MARYNIAKI Most Drogowy T E C H N I C Z N Y Inwestor: Lokalizacja budowy: Jednostka Projektowa Gmina Maków Podhalański Ul. Szpitalna
Ekspertyza filara mostowego (nr 7) mostu przez jezioro Mamry k/m. Kirsajty w ciągu drogi wojewódzkiej nr 115 Surwile - Pozezdrze
Pracownia Projektowa P.U.-H. B.M. Beata Moszyk 11-400 Kętrzyn ul. Królowej Bony 4/11 tel/fax 089 7511784, 600946422 Ekspertyza filara mostowego (nr 7) mostu przez jezioro Mamry k/m. Kirsajty w ciągu drogi
ZAJĘCIA 3 DOBÓR SCHEMATU STATYCZNEGO PŁYTY STROPU OBLICZENIA STATYCZNE PŁYTY
DOBÓR SCHEMATU STATYCZNEGO PŁYTY STROPU OBLICZENIA STATYCZNE PŁYTY PRZYKŁADY OBLICZENIOWE WYMIAROWANIE PRZEKROJÓW ZGINANYCH PROSTOKĄTNYCH POJEDYNCZO ZBROJONYCH ZAJĘCIA 3 PODSTAWY PROJEKTOWANIA KONSTRUKCJI
1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU. Poziom odniesienia: 0,00 m.
1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU Poziom odniesienia: 0,00 m. 4 2 0-2 -4 0 2. Fundamenty Liczba fundamentów: 1 2.1. Fundament nr 1 Klasa fundamentu: ława, Typ konstrukcji: ściana, Położenie fundamentu względem
ZAJĘCIA 2 DOBÓR SCHEMATU STATYCZNEGO PŁYTY STROPU OBLICZENIA STATYCZNE PŁYTY
DOBÓR SCHEMATU STATYCZNEGO PŁYTY STROPU OBLICZENIA STATYCZNE PŁYTY PRZYKŁADY OBLICZENIOWE (DOBÓR GRUBOŚCI OTULENIA PRĘTÓW ZBROJENIA, ROZMIESZCZENIE PRĘTÓW W PRZEKROJU ORAZ OKREŚLENIE WYSOKOŚCI UŻYTECZNEJ
Opracowanie: Emilia Inczewska 1
Dla żelbetowej belki wykonanej z betonu klasy C20/25 ( αcc=1,0), o schemacie statycznym i obciążeniu jak na rysunku poniżej: należy wykonać: 1. Wykres momentów- z pominięciem ciężaru własnego belki- dla
9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe
9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe OBCIĄŻENIA: 55,00 55,00 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,0 Liniowe 0,0 55,00 55,00
e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65 m Dla B20 i stali St0S h = 15 cm h 0 = 12 cm 958 1,00 0,12 F a = 0,0029x100x12 = 3,48 cm 2
OBLICZENIA STATYCZNE POZ.1.1 ŚCIANA PODŁUŻNA BASENU. Projektuje się baseny żelbetowe z betonu B20 zbrojone stalą St0S. Grubość ściany 12 cm. Z = 0,5x10,00x1,96 2 x1,1 = 21,13 kn e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65
- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET
- 1 - Kalkulator Elementów Żelbetowych 2.1 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2001-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.4.1. Elementy żelbetowe
Sprawdzenie stanów granicznych użytkowalności.
MARCIN BRAŚ SGU Sprawzenie stanów granicznych użytkowalności. Wymiary belki: szerokość przekroju poprzecznego: b w := 35cm wysokość przekroju poprzecznego: h:= 70cm rozpiętość obliczeniowa przęsła: :=
Wyniki analizy nośności
Wyniki analizy nośności SPIS ZAWARTOŚCI: 1. Widok modelu konstrukcji 2. Dane 3. Wartość momentów zginających od obciąŝeń stałych a. Istniejąca nawierzchnia b. Po zdjęciu nadkładu nawierzchni 4. Określenie
Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki
Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki 1. Układ sił na przedstawionym rysunku a) jest w równowadze b) jest w równowadze jeśli jest to układ dowolny c) nie jest w równowadze d) na podstawie tego rysunku
INSTRUKCJA MONTAŻU STROPU GĘSTOŻEBROWEGO TERIVA
Lubsza tel/fax.: (34) 3579 383 tel kom. 602 489 851 http://www.betohurt.pl INSTRUKCJA MONTAŻU STROPU GĘSTOŻEBROWEGO TERIVA Lubsza tel/fax.: (34) 3579 383 tel kom. 602 489 851 http://www.betohurt.pl Układanie
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN :2004
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x800
τ R2 := 0.32MPa τ b1_max := 3.75MPa E b1 := 30.0GPa τ b2_max := 4.43MPa E b2 := 34.6GPa
10.6 WYMIAROWANE PRZEKROJÓW 10.6.1. DANE DO WMIAROWANIA Beton istniejącej konstrukcji betonowej klasy B5 dla którego: - wytrzymałość obliczeniowa na ściskanie (wg. PN-91/S-1004 dla betonu B5) - wytrzymałość
Obliczanie konstrukcji żelbetowych według Eurokodu 2 : zasady ogólne i zasady dotyczące budynków / Michał Knauff. wyd. 2. zm., 1 dodr.
Obliczanie konstrukcji żelbetowych według Eurokodu 2 : zasady ogólne i zasady dotyczące budynków / Michał Knauff. wyd. 2. zm., 1 dodr. Warszawa, 2016 Spis treści Podstawowe oznaczenia Spis tablic XIV XXIII
Schemat statyczny - patrz rysunek obok:
- str.20 - POZ. 6. NDPROŻ Poz. 6.1. Nadproże o rozpiętości 2.62m 1/ Ciężar nadproża 25 30cm 0.25 0.30 24 = 1.8kN/m 1.1 2.0kN/m 2/ Ciężar ściany na nadprożu 0.25 1.3 18 = 5.8kN/m 1.1 6.4kN/m 3/ Ciężar tynku
Parametry geotechniczne gruntów ustalono na podstawie Metody B Piasek średni Stopień zagęszczenia gruntu niespoistego: I D = 0,7.
.11 Fundamenty.11.1 Określenie parametrów geotechnicznych podłoża Rys.93. Schemat obliczeniowy dla ławy Parametry geotechniczne gruntów ustalono na podstawie Metody B Piasek średni Stopień zagęszczenia
OBLICZENIE ZARYSOWANIA
SPRAWDZENIE SG UŻYTKOWALNOŚCI (ZARYSOWANIA I UGIĘCIA) METODAMI DOKŁADNYMI, OMÓWIENIE PROCEDURY OBLICZANIA SZEROKOŚCI RYS ORAZ STRZAŁKI UGIĘCIA PRZYKŁAD OBLICZENIOWY. ZAJĘCIA 9 PODSTAWY PROJEKTOWANIA KONSTRUKCJI
SZCZEGÓŁOWA SPECYFIKACJA TECHNICZNA B STROPY
SZCZEGÓŁOWA SPECYFIKACJA TECHNICZNA B.09.00.00 STROPY 1. WSTĘP 1.1. Przedmiot SST Przedmiotem niniejszej szczegółowej specyfikacji technicznej są wymagania dotyczące wykonywania i montażu stropów gęstożebrowych.
7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary:
7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu Wymiary: B=1,2m L=4,42m H=0,4m Stan graniczny I Stan graniczny II Obciążenie fundamentu odporem gruntu OBCIĄŻENIA: 221,02 221,02 221,02
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x900 (Beton
SPECYFIKACJA TECHNICZNA WYKONANIA I ODBIORU ROBÓT BUDOWLANYCH M BETON USTROJU NIOSĄCEGO KLASY B30 W ELEMENTACH O GRUBOŚCI < 60 cm
SPECYFIKACJA TECHNICZNA WYKONANIA I ODBIORU ROBÓT BUDOWLANYCH M.13.01.05. BETON USTROJU NIOSĄCEGO KLASY B30 W ELEMENTACH O GRUBOŚCI < 60 cm 1. Wstęp 1.1. Przedmiot ST Przedmiotem niniejszej Specyfikacji
Instrukcja montażu stropów TERIVA I; NOVA; II; III
1. Informacje ogólne 2. Układanie belek 3. Układanie pustaków 4. Wieńce 5. Żebra rozdzielcze 5.1. Żebra rozdzielcze pod ściankami działowymi, równoległymi do belek 6. Zbrojenie podporowe 7. Betonowanie
Strona 2. INWENTARYZACJA mostu drogowego w miejscowości Kierpień
Strona 2 SPIS TREŚCI 1 PRZEDMIOT, CEL I ZAKRES OPRACOWANIA... 3 2 PODSTAWY OPRACOWANIA... 4 3 OPIS TECHNICZNY OBIEKTU... 5 3.1 PARAMETRY GEOMETRYCZNE OBIEKTU... 5 3.2 KONSTRUKCJA NIOSĄCA... 5 3.3 ŁOŻYSKA...
Funkcja Tytuł, Imię i Nazwisko Specjalność Nr Uprawnień Podpis Data. kontr. bud bez ograniczeń
WYKONAWCA: Firma Inżynierska GF MOSTY 41-940 Piekary Śląskie ul. Dębowa 19 Zamierzenie budowlane: Przebudowa mostu drogowego nad rzeką Brynicą w ciągu drogi powiatowej nr 4700 S (ul. Akacjowa) w Bobrownikach
Mosty ćwiczenie projektowe obliczenia wstępne
Wydział Budownictwa Lądowego i Wodnego Katedra Mostów i Kolei Mosty ćwiczenie projektowe obliczenia wstępne Dr inż. Mieszko KUŻAWA 0.03.015 r. III. Obliczenia wstępne dźwigara głównego Podstawowe parametry
PRZEZNACZENIE I OPIS PROGRAMU
PROGRAM ZESP1 (12.91) Autor programu: Zbigniew Marek Michniowski Program do analizy wytrzymałościowej belek stalowych współpracujących z płytą żelbetową. PRZEZNACZENIE I OPIS PROGRAMU Program służy do
wysokość konstrukcyjna [m]
CHARAKTERYSTYKA STROPÓW TERIVA Dane ogólne Stropy TERIVA-F są gęstoŝebrowymi stropami Ŝelbetowymi belkowo-pustakowymi, wykonywanymi z kratownicowych belek stalowych, pustaków i betonu monolitycznego, wylewanego
INSTRUKCJA TECHNICZNA WYKONYWANIA STROPÓW TERIVA
INSTRUKCJA TECHNICZNA WYKONYWANIA STROPÓW TERIVA 1. UKŁADANIE I PODPIERANIE BELEK Przed przystąpieniem do wykonania stropu należy sprawdzić z dokumentacją tech-niczną poprawność wykonania podpór i ich
OCENA AKTUALNEJ NOŚNOŚCI WRAZ Z RAPORTEM Z PRZEGLĄDU SZCZEGÓŁOWEGO
246 ZARZĄD DRÓG WOJEWÓDZKICH 40-609 Katowice ul. Lechicka 24 OCENA AKTUALNEJ NOŚNOŚCI WRAZ Z RAPORTEM Z PRZEGLĄDU SZCZEGÓŁOWEGO Nazwa obiektu: Miejscowość: Rodzaj przeszkody: MOST WISŁA RZEKA WISŁA Nr
Ćwiczenie nr 2. obliczeniowa wytrzymałość betonu na ściskanie = (3.15)
Ćwiczenie nr 2 Temat: Wymiarowanie zbrojenia ze względu na moment zginający. 1. Cechy betonu i stali Beton zwykły C../.. wpisujemy zadaną w karcie projektowej klasę betonu charakterystyczna wytrzymałość
Poziom I-II Bieg schodowy 6 SZKIC SCHODÓW GEOMETRIA SCHODÓW
Poziom I-II ieg schodowy SZKIC SCHODÓW 23 0 175 1,5 175 32 29,2 17,5 10x 17,5/29,2 1,5 GEOMETRI SCHODÓW 30 130 413 24 Wymiary schodów : Długość dolnego spocznika l s,d = 1,50 m Grubość płyty spocznika
IV.5. SZCZEGÓŁOWA SPECYFIKACJA TECHNICZNA PREFABRYKATY B
IV.5. SZCZEGÓŁOWA SPECYFIKACJA TECHNICZNA PREFABRYKATY B.05.00.00 1. Wstęp 1.1. Przedmiot SST Przedmiotem niniejszej szczegółowej specyfikacji technicznej są wymagania dotyczące wykonywania i montaŝu prefabrykatów
Pręt nr 0 - Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona wg PN-EN :2004
Pręt nr 0 - Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona wg PN-EN 1992-1- 1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x0.000m, y0.000m); 1 (x6.000m, y0.000m)
PROJEKT REMONTU POCHYLNI ZEWNĘTRZNEJ PRZY POWIATOWYM CENTRUM ZDROWIA W OTWOCKU
BOB - Biuro Obsługi Budowy Marek Frelek ul. Powstańców Warszawy 14, 05-420 Józefów NIP 532-000-59-29 tel. 602 614 793, e-mail: marek.frelek@vp.pl PROJEKT REMONTU POCHYLNI ZEWNĘTRZNEJ PRZY POWIATOWYM CENTRUM
Blacha trapezowa T- KARTA PRODUKTU
153 Blacha trapezowa T- KARTA PRODUKTU Blachy trapezowe to produkty, które dzięki swej uniwersalności znajdują szerokie zastosowanie w przemyśle budowlanym. Sprawdzają się jako pokrycie elewacyjne oraz
OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE USTROJU NOŚNEGO KŁADKI DLA PIESZYCH PRZEZ RZEKĘ NIEZDOBNĄ W SZCZECINKU
OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE USTROJU NOŚNEGO KŁADKI DLA PIESZYCH PRZEZ RZEKĘ NIEZDOBNĄ W SZCZECINKU Założenia do obliczeń: - przyjęto charakterystyczne obciążenia równomiernie rozłożone o wartości
FIRMA INśYNIERSKA GF MOSTY ul. Dębowa Piekary Śl. Powiatowy Zarząd Dróg w Będzinie z/s w Rogoźniku Ul. Węgroda Rogoźnik
WYKONAWCA: FIRMA INśYNIERSKA GF MOSTY ul. Dębowa 19 41-940 Piekary Śl. Inwestor: Powiatowy Zarząd Dróg w Będzinie z/s w Rogoźniku Ul. Węgroda 59 42-582 Rogoźnik Adres obiektu: Zamierzenie budowlane: Rodzaj
700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:
Producent: Ryterna modul Typ: Moduł kontenerowy PB1 (długość: 6058 mm, szerokość: 2438 mm, wysokość: 2800 mm) Autor opracowania: inż. Radosław Noga (na podstawie opracowań producenta) 1. Stan graniczny
POZ BRUK Sp. z o.o. S.K.A Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY
62-090 Rokietnica, Sobota, ul. Poznańska 43 INFORMATOR OBLICZENIOWY SPIS TREŚCI Wprowadzenie... 1 Podstawa do obliczeń... 1 Założenia obliczeniowe... 1 Algorytm obliczeń... 2 1.Nośność żebra stropu na
Obliczenia szczegółowe dźwigara głównego
Katedra Mostów i Kolei Obliczenia szczegółowe dźwigara głównego Materiały dydaktyczne dla kursu Mosty dr inż. Mieszko KUŻAWA 18.04.2015 r. III. Szczegółowe obliczenia statyczne dźwigara głównego Podstawowe
Schöck Isokorb typu V
Schöck Isokorb typu Schöck Isokorb typu Spis treści Strona Przykłady ułożenia elementów i przekroje 100 Tabele nośności/rzuty poziome 101 Przykłady zastosowania 102 Zbrojenie na budowie/wskazówki 103 Rozstaw
FUNDAMENTY ZASADY KSZTAŁTOWANIA I ZBROJENIA FUNDAMENTY
FUNDAMENTY ZASADY KSZTAŁTOWANIA I ZBROJENIA FUNDAMENTY Fundamenty są częścią budowli przekazującą obciążenia i odkształcenia konstrukcji budowli na podłoże gruntowe i równocześnie przekazującą odkształcenia
Schöck Isokorb typu D
Schöck Isokorb typu Schöck Isokorb typu Ilustr. 259: Schöck Isokorb typu Schöck Isokorb typu przeznaczony do połączeń w stropach ciągłych. Przenosi dodatnie i ujemne momenty zginające i siły poprzeczne
BADANIA NOSNOŚCI NA ZGINANIE I UGIĘĆ BELEK ZESPOLONYCH TYPU STALOWA BLACHA-BETON
BADANIA NOSNOŚCI NA ZGINANIE I UGIĘĆ BELEK ZESPOLONYCH TYPU STALOWA BLACHA-BETON KISAŁA DAWID 1. PROGRAM BADAŃ WŁASNYCH 1.1. WPROWADZENIE Badania doświadczalne belek zespolonych typu stalowa blacha-beton
10.0. Schody górne, wspornikowe.
10.0. Schody górne, wspornikowe. OBCIĄŻENIA: Grupa: A "obc. stałe - pł. spocznik" Stałe γf= 1,0/0,90 Q k = 0,70 kn/m *1,5m=1,05 kn/m. Q o1 = 0,84 kn/m *1,5m=1,6 kn/m, γ f1 = 1,0, Q o = 0,63 kn/m *1,5m=0,95
Blacha trapezowa T- KARTA PRODUKTU
50 Blacha trapezowa T- KARTA PRODUKTU Blachy trapezowe to produkty, które dzięki swej uniwersalności znajdują szerokie zastosowanie w przemyśle budowlanym. Sprawdzają się jako pokrycie elewacyjne oraz
Blacha trapezowa T- KARTA PRODUKTU
55 Blacha trapezowa T- KARTA PRODUKTU Blachy trapezowe to produkty, które dzięki swej uniwersalności znajdują szerokie zastosowanie w przemyśle budowlanym. Sprawdzają się jako pokrycie elewacyjne oraz
ZAJĘCIA 2 ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ (STAŁYCH I ZMIENNYCH) PŁYTY STROPU
ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ (STAŁYCH I ZMIENNYCH) PŁYTY STROPU PRZYKŁADY OBLICZENIOWE (DOBÓR GRUBOŚCI OTULENIA PRĘTÓW ZBROJENIA, ROZMIESZCZENIE PRĘTÓW W PRZEKROJU ORAZ OKREŚLENIE WYSOKOŚCI UŻYTECZNEJ PRZEKROJU)
Schöck Isokorb typu KF
Schöck Isokorb typu Schöck Isokorb typu Ilustr. 97: Schöck Isokorb typu Schöck Isokorb typu przeznaczony do połączeń balkonów wspornikowych. Przenosi ujemne momenty i dodatnie siły poprzeczne. Element
Materiały pomocnicze
Materiały pomocnicze do wymiarowania żelbetowych stropów gęstożebrowych, wykonanych na styropianowych płytach szalunkowych typu JS dr hab. inż. Maria E. Kamińska dr hab. inż. Artem Czkwianianc dr inż.
Blacha trapezowa T- KARTA PRODUKTU
135 Blacha trapezowa T- KARTA PRODUKTU Blachy trapezowe to produkty, które dzięki swej uniwersalności znajdują szerokie zastosowanie w przemyśle budowlanym. Sprawdzają się jako pokrycie elewacyjne oraz
Wytyczne dla projektantów
KONBET POZNAŃ SP. Z O. O. UL. ŚW. WINCENTEGO 11 61-003 POZNAŃ Wytyczne dla projektantów Sprężone belki nadprożowe SBN 120/120; SBN 72/120; SBN 72/180 Poznań 2013 Niniejsze opracowanie jest własnością firmy
Widok ogólny podział na elementy skończone
MODEL OBLICZENIOWY KŁADKI Widok ogólny podział na elementy skończone Widok ogólny podział na elementy skończone 1 FAZA I odkształcenia od ciężaru własnego konstrukcji stalowej (odkształcenia powiększone
Obliczenia wstępne dźwigara głównego
Katedra Mostów i Kolei Obliczenia wstępne dźwigara głównego Materiały dydaktyczne dla kursu Mosty dr inż. Mieszko KUŻAWA 23.03.2017 r. Zawartość raportu z ćwiczenia projektowego 1. Założenia a) Przedmiot,
Temat VI Przekroje zginane i ich zbrojenie. Zagadnienia uzupełniające
Temat VI Przekroje zginane i ich zbrojenie. Zagadnienia uzupełniające 1. Stropy gęstożebrowe i kasetonowe Nie wymaga się, żeby płyty użebrowane podłużnie i płyty kasetonowe były traktowane w obliczeniach
SAS 670/800. Zbrojenie wysokiej wytrzymałości
SAS 670/800 Zbrojenie wysokiej wytrzymałości SAS 670/800 zbrojenie wysokiej wytrzymałości Przewagę zbrojenia wysokiej wytrzymałości SAS 670/800 nad zbrojeniem typowym można scharakteryzować następująco:
EKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku
EKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku TEMAT MODERNIZACJA POMIESZCZENIA RTG INWESTOR JEDNOSTKA PROJEKTOWA SAMODZIELNY PUBLICZNY ZESPÓŁ OPIEKI ZDROWOTNEJ 32-100 PROSZOWICE,
1 9% dla belek Strata w wyniku poślizgu w zakotwieniu Psl 1 3% Strata od odkształceń sprężystych betonu i stali Pc 3 5% Przyjęto łącznie: %
1.7. Maksymalne siły sprężające - początkowa siła sprężająca po chwilowym przeciążeniu stosowanym w celu zmniejszenia strat spowodowanych tarciem oraz poślizgiem w zakotwieniu maxp0 = 0,8 fpk Ap - wstępna
Analiza stanu przemieszczenia oraz wymiarowanie grupy pali
Poradnik Inżyniera Nr 18 Aktualizacja: 09/2016 Analiza stanu przemieszczenia oraz wymiarowanie grupy pali Program: Plik powiązany: Grupa pali Demo_manual_18.gsp Celem niniejszego przewodnika jest przedstawienie
Wstępne obliczenia statyczne dźwigara głównego
Instytut Inżynierii Lądowej Wstępne obliczenia statyczne dźwigara głównego Materiały dydaktyczne dla kursu Podstawy Mostownictwa Dr inż. Mieszko KUŻAWA 6.11.014 r. Obliczenia wstępne dźwigara głównego
Przejście ekologiczne z dźwigarów VFT-WIB nad drogą S7
24 Przejście ekologiczne z dźwigarów VFT-WIB nad drogą S7 Część 2: projekt i realizacja prefabrykowanych belek zespolonych Tomasz Kołakowski, Paweł Klimaszewski, Jan Piwoński, Wojciech Lorenc, Piotr Arabczyk
Obciążenia. Wartość Jednostka Mnożnik [m] oblicz. [kn/m] 1 ciężar [kn/m 2 ]
Projekt: pomnik Wałowa Strona 1 1. obciążenia -pomnik Obciążenia Zestaw 1 nr Rodzaj obciążenia 1 obciążenie wiatrem 2 ciężar pomnika 3 ciężąr cokołu fi 80 Wartość Jednostka Mnożnik [m] obciążenie charakter.
Szerokość m. Nośność ton
INFORMACJA I WYKAZ OBIEKTÓW MOSTOWYCH NA DROGACH POWIATOWYCH Powiatowy Zarząd Dróg w Mławie jako Jednostka Organizacyjna Powiatu w swoim administrowaniu posiada 36 obiektów mostowych. Szczegółowy wykaz
Wytrzymałość drewna klasy C 20 f m,k, 20,0 MPa na zginanie f v,k, 2,2 MPa na ścinanie f c,k, 2,3 MPa na ściskanie
Obliczenia statyczno-wytrzymałościowe: Pomost z drewna sosnowego klasy C27 dla dyliny górnej i dolnej Poprzecznice z drewna klasy C35 lub stalowe Balustrada z drewna klasy C20 Grubość pokładu górnego g
EPSTAL stal zbrojeniowa o wysokiej ciągliwości. Badanie ustroju płytowosłupowego. wystąpienia katastrofy postępującej.
EPSTAL stal zbrojeniowa o wysokiej ciągliwości. Badanie ustroju płytowosłupowego w sytuacji wystąpienia katastrofy postępującej. mgr inż. Hanna Popko Centrum Promocji Jakości Stali Certyfikat EPSTAL EPSTALto
Klasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 3.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1. [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2
Projekt: Wzmocnienie skarpy w Steklnie_09_08_2006_g Strona 1 Geometria Ściana oporowa posadowienie w glinie piaszczystej z domieszką Ŝwiru Wysokość ściany H [m] 3.07 Szerokość ściany B [m] 2.00 Długość
- 1 - Belka Żelbetowa 4.0
- 1 - elka Żelbetowa 4.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEU utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: elki żelbetowe stropu 2001-2014 SPEU Gliwice Podciąg - oś i
SPRAWOZDANIE Z BADAŃ
POLITECHNIKA ŁÓDZKA ul. Żeromskiego 116 90-924 Łódź KATEDRA BUDOWNICTWA BETONOWEGO NIP: 727 002 18 95 REGON: 000001583 LABORATORIUM BADAWCZE MATERIAŁÓW I KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH Al. Politechniki 6 90-924
STROPY TERIVA ZASADY PROJEKTOWANIA I WYKONYWANIA STROPÓW TERIVA
STROPY TERIVA ZASADY PROJEKTOWANIA I WYKONYWANIA STROPÓW TERIVA SPIS TREŚCI 1.INFORMACJE OGÓLNE... 2.PUSTAKI STROPOWE... 3.BELKI STROPOWE... 4.ZASADY PROJEKTOWANIA I WYKONYWANIA STROPÓW 1.Uwagi ogólne...
OPIS TECHNICZNY. 1. Dane ogólne Podstawa opracowania.
OPIS TECHNICZNY 1. Dane ogólne. 1.1. Podstawa opracowania. - projekt architektury - wytyczne materiałowe - normy budowlane, a w szczególności: PN-82/B-02000. Obciążenia budowli. Zasady ustalania wartości.
PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY
ETAP DOKUMENTACJI PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY ZAWARTOŚĆ TOMU VIII OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE NAZWA ZADANIA Projekt remontu mostu drogowego w ciągu ul. Akacjowej bocznej w Ustroniu miejscowość
Zarysowanie ścian zbiorników żelbetowych : teoria i projektowanie / Mariusz Zych. Kraków, Spis treści
Zarysowanie ścian zbiorników żelbetowych : teoria i projektowanie / Mariusz Zych. Kraków, 2017 Spis treści Ważniejsze oznaczenia 9 Przedmowa 17 1. Przyczyny i mechanizm zarysowania 18 1.1. Wstęp 18 1.2.
Zagadnienia konstrukcyjne przy budowie
Ogrodzenie z klinkieru, cz. 2 Konstrukcja OGRODZENIA W części I podane zostały niezbędne wiadomości dotyczące projektowania i wykonywania ogrodzeń z klinkieru. Do omówienia pozostaje jeszcze bardzo istotna
POWIATOWY ZARZĄD DRÓG W BĘDZINIE z/s w Rogoźniku ul. Węgroda Rogoźnik
WYKONAWCA: FIRMA INŻYNIERSKA GF MOSTY ul. Dębowa 19 41-940 Piekary Śl. INWESTOR: POWIATOWY ZARZĄD DRÓG W BĘDZINIE z/s w Rogoźniku ul. Węgroda 59 42-582 Rogoźnik ZADANIE: STADIUM: ETAP: OBIEKT/ OPRACOWANIE
WYTRZYMAŁOŚĆ RÓWNOWAŻNA FIBROBETONU NA ZGINANIE
Artykul zamieszczony w "Inżynierze budownictwa", styczeń 2008 r. Michał A. Glinicki dr hab. inż., Instytut Podstawowych Problemów Techniki PAN Warszawa WYTRZYMAŁOŚĆ RÓWNOWAŻNA FIBROBETONU NA ZGINANIE 1.
Blacha trapezowa. produktu. karta. t
karta produktu Blacha trapezowa t135-950 Blachy trapezowe to produkty, które dzięki swej uniwersalności znajdują szerokie zastosowanie w przemyśle budowlanym. Sprawdzają się jako pokrycie elewacyjne oraz