MODELOWANIE PROCESÓW TECHNOLOGICZNYCH WYSTĘPUJĄCYCH W PIECZARKARNIACH: MODEL WYMIANY CIEPŁA I MASY

Podobne dokumenty
OPTYMALIZACJA STEROWANIA MIKROKLIMATEM W PIECZARKARNI

KOMPUTEROWY MODEL UKŁADU STEROWANIA MIKROKLIMATEM W PRZECHOWALNI JABŁEK

Kalorymetria paliw gazowych

Wykład 2. Przemiany termodynamiczne

Ć W I C Z E N I E N R C-5

STEROWANIE ADAPTACYJNE WYBRANEJ KLASY PROCESÓW INŻYNIERII ROLNICZEJ

BADANIA SYMULACYJNE PROCESU IMPULSOWEGO ZAGĘSZCZANIA MAS FORMIERSKICH. W. Kollek 1 T. Mikulczyński 2 D.Nowak 3

MODELOWANIE POŻARÓW. Ćwiczenia laboratoryjne. Ćwiczenie nr 1. Obliczenia analityczne parametrów pożaru

LABORATORIUM TECHNIKI CIEPLNEJ INSTYTUTU TECHNIKI CIEPLNEJ WYDZIAŁ INŻYNIERII ŚRODOWISKA I ENERGETYKI POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ

PROPOZYCJE MODERNIZACJI AKTUALNIE STOSOWANYCH UKŁADÓW STEROWANIA W PIECZARKARNIACH

Ćwiczenie nr 3. Wyznaczanie współczynnika Joule a-thomsona wybranych gazów rzeczywistych.

Jest to zasada zachowania energii w termodynamice - równoważność pracy i ciepła. Rozważmy proces adiabatyczny sprężania gazu od V 1 do V 2 :

13) Na wykresie pokazano zależność temperatury od objętości gazu A) Przemianę izotermiczną opisują krzywe: B) Przemianę izobaryczną opisują krzywe:

Efektywność energetyczna systemu ciepłowniczego z perspektywy optymalizacji procesu pompowania

Metody doświadczalne w hydraulice Ćwiczenia laboratoryjne. 1. Badanie przelewu o ostrej krawędzi

LABORATORIUM TECHNIKI CIEPLNEJ INSTYTUTU TECHNIKI CIEPLNEJ WYDZIAŁ INŻYNIERII ŚRODOWISKA I ENERGETYKI POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ

Wykład 4 Gaz doskonały, gaz półdoskonały i gaz rzeczywisty Równanie stanu gazu doskonałego uniwersalna stała gazowa i stała gazowa Odstępstwa gazów

prawa gazowe Model gazu doskonałego Temperatura bezwzględna tościowa i entalpia owy Standardowe entalpie tworzenia i spalania 4. Stechiometria 1 tość

Termodynamika techniczna

Podstawy Procesów i Konstrukcji Inżynierskich. Teoria kinetyczna INZYNIERIAMATERIALOWAPL. Kierunek Wyróżniony przez PKA

Termodynamika 2. Projekt współfinansowany przez Unię Europejską w ramach Europejskiego Funduszu Społecznego

Laboratorium Metod i Algorytmów Sterowania Cyfrowego

Doświadczenie Joule a i jego konsekwencje Ciepło, pojemność cieplna sens i obliczanie Praca sens i obliczanie

POLE TEMPERATURY I PRZEMIANY FAZOWE W SWC POŁĄCZENIA SPAWANEGO LASEROWO

M. Chorowski Podstawy Kriogeniki, wykład Metody uzyskiwania niskich temperatur - ciąg dalszy Dławienie izentalpowe

= T. = dt. Q = T (d - to nie jest różniczka, tylko wyrażenie różniczkowe); z I zasady termodynamiki: przy stałej objętości. = dt.

MODEL MATEMATYCZNY I ANALIZA UKŁADU NAPĘDOWEGO SILNIKA INDUKCYJNEGO Z DŁUGIM ELEMENTEM SPRĘŻYSTYM DLA PARAMETRÓW ROZŁOŻONYCH

Katedra Silników Spalinowych i Pojazdów ATH ZAKŁAD TERMODYNAMIKI. Wyznaczanie ciepła właściwego c p dla powietrza

KATEDRA SYSTEMÓW ENERGETYCZNYCH i URZĄDZEŃ OCHRONY ŚRODOWISKA. Termodynamika LABORATORIUM PRZEMIANY POWIETRZA WILGOTNEGO

INSTYTUT INŻYNIERII ŚRODOWISKA ZAKŁAD GEOINŻYNIERII I REKULTYWACJI ĆWICZENIE NR 2

1. Parametry strumienia piaskowo-powietrznego w odlewniczych maszynach dmuchowych

Stan wilgotnościowy przegród budowlanych. dr inż. Barbara Ksit

Analiza nośności pionowej pojedynczego pala

TERMODYNAMIKA. Termodynamika jest to dział nauk przyrodniczych zajmujący się własnościami

Pomiar wilgotności względnej powietrza

Termodynamika 1. Projekt współfinansowany przez Unię Europejską w ramach Europejskiego Funduszu Społecznego

1. Model procesu krzepnięcia odlewu w formie metalowej. Przyjęty model badanego procesu wymiany ciepła składa się z następujących założeń

Katedra Silników Spalinowych i Pojazdów ATH ZAKŁAD TERMODYNAMIKI. Pomiar ciepła spalania paliw gazowych

MODELOWANIE STEROWANIA ZBIORNIKIEM AKUMULACYJNYM W INSTALACJI UDOJOWEJ

11. Termodynamika. Wybór i opracowanie zadań od 11.1 do Bogusław Kusz.

Zapis pochodnej. Modelowanie dynamicznych systemów biocybernetycznych. Dotychczas rozważane były głownie modele biocybernetyczne typu statycznego.

ZASTOSOWANIE FUNKCJI ŻYWOŚCI PROCHU ARTYLERYJSKIEGO W OBLICZENIACH BALISTYKI WEWNĘTRZNEJ

OBLICZENIA I DOBÓR GRUNTOWEGO WYMIENNIKA CIEPŁA DLA POMPY CIEPŁA

ZBIORY ROZMYTE W STEROWANIU MIKROKLIMATEM W BUDYNKACH ROLNICZYCH

10. FALE, ELEMENTY TERMODYNAMIKI I HYDRODY- NAMIKI.

Opis techniczny. Strona 1

Metody doświadczalne w hydraulice Ćwiczenia laboratoryjne. 1. Badanie przelewu o ostrej krawędzi

Modelowanie bilansu energetycznego pomieszczeń (1)

LABORATORIUM TECHNIKI CIEPLNEJ INSTYTUTU TECHNIKI CIEPLNEJ WYDZIAŁ INŻYNIERII ŚRODOWISKA I ENERGETYKI POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ

ANALIZA PRACY CHŁODZIARKI WIBROFLUIDYZACYJNEJ CWFM

ZESZYTY NAUKOWE NR 10(82) AKADEMII MORSKIEJ W SZCZECINIE. Badania wpływu struktury elektrowni gazowo-parowych na charakterystyki sprawności

Stany materii. Masa i rozmiary cząstek. Masa i rozmiary cząstek. m n mol. n = Gaz doskonały. N A = 6.022x10 23

TERMODYNAMIKA. Przedstaw cykl przemian na wykresie poniższym w układach współrzędnych przedstawionych poniżej III

A - przepływ laminarny, B - przepływ burzliwy.

ZASTOSOWANIE PROGRAMU MATLAB W MODELOWANIU PODCIŚNIENIA W APARACIE UDOJOWYM

OPTYMALNE PROJEKTOWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH WYKONANYCH Z KOMPOZYTÓW WŁÓKNISTYCH

MODELOWANIE WSPÓŁZALEŻNOŚCI PARAMETRÓW FAZY KOŃCOWEJ DOJU MASZYNOWEGO KRÓW

P O L I T E C H N I K A W A R S Z A W S K A

TERMODYNAMIKA TECHNICZNA I CHEMICZNA

Ćw. 11 Wyznaczanie prędkości przepływu przy pomocy rurki spiętrzającej

J. Szantyr - Wykład nr 30 Podstawy gazodynamiki II. Prostopadłe fale uderzeniowe

WPŁYW TEMPERATURY W POMIESZCZENIACH POMOCNICZYCH NA BILANS CIEPŁA W BUDYNKACH DLA BYDŁA

Temperatura i ciepło E=E K +E P +U. Q=c m T=c m(t K -T P ) Q=c przem m. Fizyka 1 Wróbel Wojciech

Entalpia swobodna (potencjał termodynamiczny)

TERMODYNAMIKA OGNIWA GALWANICZNEGO

URZĄDZENIA I SYSTEMY INTENSYWNEGO CHŁODZENIA MASY FORMIERSKIEJ. J. DAŃKO 1, A. FEDORYSZYN 2 Wydział Odlewnictwa AGH Kraków, ul.

WARUNKI RÓWNOWAGI UKŁADU TERMODYNAMICZNEGO

Pomiar prędkości powietrza termoanemometrami w innych warunkach niż przeprowadzano ich wzorcowanie

DOBÓR MODELU NAPRĘŻENIA UPLASTYCZNIAJĄCEGO DO PROGRAMU STERUJĄCEGO WALCOWANIEM BLACH GRUBYCH W CZASIE RZECZYWISTYM

KOMPUTEROWA SYMULACJA RUCHU CIAŁA SZTYWNEGO. WSPÓŁCZYNNIK RESTYTUCJI

TERMODYNAMIKA PROCESOWA. Wykład VI. Równania kubiczne i inne. Prof. Antoni Kozioł, Wydział Chemiczny Politechniki Wrocławskiej

Płytowe wymienniki ciepła. 1. Wstęp

WYMIANA CIEPŁA W PROCESIE TERMICZNEGO EKSPANDOWANIA NASION PROSA W STRUMIENIU GORĄCEGO POWIETRZA

Instrukcja do laboratorium z fizyki budowli. Ćwiczenie: Pomiar i ocena hałasu w pomieszczeniu

PROBLEM ODŻELAZIANIA WÓD W GEOTERMALNYCH NA CELE BALNEOLOGICZNE I REKREACYJNE. Problem żelaza w wodach geotermalnych

DŁAWIENIE IZENTALPOWE

Gazy wilgotne i suszenie

Rozdział 8. v v p p --~ 3: :1. A B c D

PGC 9000 / PGC 9000 VC

max = p WILGOTNOŚĆ MAS I SUROWCÓW WILGOTNOŚĆ BEZWZGLĘDNA odniesiona do masy materiału bezwzględnie suchego m s

BŁĘDY OKREŚLANIA MASY KOŃCOWEJ W ZAKŁADACH SUSZARNICZYCH WYKORZYSTUJĄC METODY LABORATORYJNE

POLEPSZANIE WŁASNOŚCI UKŁADU STIG POPRZEZ PRZEGRZEW I CHŁODZENIE MIĘDZYSTOPNIOWE

Zbiornik oleju typ UB

Ćwiczenia do wykładu Fizyka Statystyczna i Termodynamika

MECHANIK NR 3/

II zasada termodynamiki.

ZEROWA ZASADA TERMODYNAMIKI

Model przepływu powietrza w ośrodku porowatym z uwzględnieniem wewnętrznych źródeł ciepła

TERMODYNAMIKA PROCESOWA I TECHNICZNA

STEROWANIE CIŚNIENIEM BEZWZGLĘDNYM W APARACIE UDOJOWYM DLA KRÓW

SUSZENIE MATERIAŁÓW CERAMICZNYCH dyfuzyjna operacja jednostkowa

TERMODYNAMIKA PROCESOWA I TECHNICZNA

GLOBALNE OBLICZANIE CAŁEK PO OBSZARZE W PURC DLA DWUWYMIAROWYCH ZAGADNIEŃ BRZEGOWYCH MODELOWANYCH RÓWNANIEM NAVIERA-LAMEGO I POISSONA

OBCIĄŻALNOŚĆ PRĄDOWA GÓRNEJ SIECI TRAKCYJNEJ CURRENT-CARRYING CAPACITY OF OVERHEAD CONTACT LINE

MODELOWANIE DYNAMIKI PIERŚCIENIA WIROWEGO METODĄ CZĄSTEK WIROWYCH Z WYKORZYSTNIEM OBLICZEŃ RÓWNOLEGŁYCH NA KARTACH GRAFICZNYCH

CHARAKTERYSTYKI ZŁOŻONYCH UKŁADÓW Z TURBINAMI GAZOWYMI

SPRAWNOŚĆ CIEPLNA PRZEPONOWYCH I BEZPRZEPONOWYCH

WYZNACZANIE WSPÓŁCZYNNIKÓW KIERUNKOWYCH CHARAKTERYSTYK RUCHU POCISKÓW W BADANIACH SYMULACYJNYCH FALI TYPU N

Transkrypt:

Inżynieria Rolnicza 5(123)/2010 MODELOWANIE PROCESÓW TECHNOLOGICZNYCH WYSTĘPUJĄCYCH W PIECZARKARNIACH: MODEL WYMIANY CIEPŁA I MASY Ewa Wacowicz, Leonard Woroncow Katedra Automatyki, Politecnika Koszalińska Streszczenie. W racy omówiony zostanie matematyczny i komuterowy model rocesów wymiany cieła i masy, z którymi mamy do czynienia w ieczarkarniac. Nastęnie rzedstawione zostaną wyniki badań symulacyjnyc, rzerowadzonyc z wykorzystaniem środowiska rogramowego MATLAB. Słowa kluczowe: ieczarkarnia, rocesy tecnologiczne, modelowanie, symulacja Wykaz oznaczeń c cieło właściwe [J kg -1 K -1 ], CO 2 strumień dwutlenku węgla wydzielany rzez odłoże [kg s -1 ], G masowe natężenie rzeływu owietrza [kg s -1 ], H strumień wody [kg s -1 m -2 ], M masa owietrza [kg], P otocz cząstkowe ciśnienie ary w owietrzu ali [Pa], P ary ciśnienie nasyconej ary rzy owierzcni urawy [Pa], r ar cieło arowania wody [J kg -1 ], S ole owierzcni [m 2 ], T temeratura [K], T g temeratura graniczna odłoża urawy [K], w zawartość dwutlenku węgla [kg CO2 kg -1 ], x zawartość wody w owietrzu [kg H2O kg -1 ], Y metaboliczny wsółczynnik wydzielania cieła rzez odłoże [J kg -1-1 ], α wsółczynnik rzewodzenia cieła omiędzy odłożem urawy a owietrzem [W m -2 K -1 ]. Indeksy: km komora mieszania, s sryskiwacz odłoża, CO 2 instalacja CO 2, 291

Ewa Wacowicz, Leonard Woroncow z w c śc ala, odłoże urawy, owietrze nawiewane do ali, owietrze zewnętrzne, owietrze wywiewane z ali do otoczenia, owietrze wyrowadzane z ali do komory mieszania, ściany ieczarkarni. Wrowadzenie Analizując rocesy tecnologiczne wystęujące wewnątrz ieczarkarni można stwierdzić, że oierają się one głównie na rocesac wymiany cieła i masy zacodzącyc w owietrzu wewnętrznym oraz w odłożu urawowym, a także omiędzy tymi ośrodkami [Szudyga, Maszkiewicz 1995]. Wływ na rzebieg tyc rocesów mają odowane w ieczarkarni grzyby oraz otoczenie, tzn. owietrze zewnętrzne. Znajomość rocesów tecnologicznyc jest unktem wyjścia odczas tworzenia matematycznyc modeli tyc rocesów. Celem racy było: sformułowanie matematycznego oraz komuterowego modelu rocesów zacodzącyc w ali urawowej ieczarkarni, rzerowadzenie badań symulacyjnyc rocesów z wykorzystaniem oracowanego modelu, weryfikacja emiryczna modelu. Model rocesów zacodzącyc w ieczarkarni oracowany został dla otrzeb automatyzacji tyc rocesów. Matematyczny i komuterowy model rocesów zacodzącyc w ieczarkarni Matematyczny model rocesów zacodzącyc w ieczarkarni sformułowano, rzyjmując nastęujące założenia: zawartość CO 2 w owietrzu ali nie będzie rzekraczała 5000 m (0,5%), można zatem ominąć wływ CO 2 na arametry fizyczne owietrza w ali; ominięto zmiany arametrów odłoża (gęstość, cieło właściwe) w wyniku jego irygacji, gdyż maksymalna zawartość wody w komoście wynosi 4%; wartość strumienia owietrza z centrali klimatycznej do ali została ustalona na odstawie badań symulacyjnyc, rzerowadzonyc z wykorzystaniem modelu kanału nawiewowego [Vorontsov, Wacowicz 2008], którą odczytano w stanie ustalonym i użyto w modelu oisującym wymianę cieła i masy w ieczarkarni. Model matematyczny rocesów wymiany cieła i masy w ieczarkarni składa się z ięciu równań [Wacowicz, Vorontsov 2009]. Równania te oisują zmiany w czasie: entalii owietrza w ali (równanie 1), zawartości wody w owietrzu w ali (równanie 2), entalii odłoża w ali (równanie 3), zawartości wody w odłożu w ali (równanie 4) zawartości dwutlenku węgla w owietrzu wewnątrz ali urawowej (równanie 5). 292

Modelowanie rocesów... dt M c = α S ( T T ) G c T G c T + G c T α A ( T T ) 14243 14243 1442443 (1) c w n SC z 14243 dt 1442443 14243 Strumień ciela Strumień ciela Strumień ciela Strumień ciela Strumień ciela Zmiana entalii z odloża urawy odrowadzany odrowadzany wrowadzany odrowadzany w owietrzu ali do komory mieszania wraz z wywiewanym do ali wraz do otoczenia owietrzem z owietrzem z centrali klimatycznej M dx = x G + c S ( P P ) G x G x n 1 ary otocz w c 14243 dt 123 144424443 123 123 Srumień wody Strumień wody odarowywany Strumień wody Strumień wody Zmiana zawartoci dorowadzany do owietrza ali z odłoża urawy odrowadzany odrowadzany wody w owietrzu z centrali klimatycznej do otoczenia do komory mieszania ali do ali (2) dt T M c = Y M 1 r H α S ( T T ) 1442443 g ar dt T 1 42443 14243 Strumień cieła zużytego Strum Zmiana entalii 1442443 ień cieła oddawany Strumień cieła na odarowanie wody do owietrza ali w odłożu urawy wydzielanego w odłożu z odłoża (3) dx M = S Hs c1 S ( Pary Potocz) 14243 dt 123 144424443 (4) Strumień wody Strumień wody odarowywany Zmiany zawartości uzyskany do owietrza ali z odłoża urawy wody w odłożu ze sryskiwacza urawy M dw = G wkm + GCO w 2 CO G 2 c w Gw w + GCO 14243 dt 14243 14243 14243 14243 { 2 Strumień CO 2 Strumień CO 2 Strumień CO 2 Strumień CO 2 Strumień CO 2 Zmiany zawartości w nawiewanym dostarczany w owietrzu ali wyrowadzany z ali wydzielany rzez CO 2 w owietrzu do ali owietrzu z instalacji CO2 odrowodzany wraz z wywiewanym odłoże ali do komory mieszania owietrzem (5) Równania owyższe uzuełnione są warunkami oczątkowymi: T (z,0) = T (z), x (z,0) = x (z), T (z,0) = T (z), x (z,0) = x (z), w (z,0) = w (z) (6) i brzegowymi: T (z,0) = T (z), x (z,0) = x (z). (7) Zarezentowane wyżej równania (1 do 5), stanowiące model rocesów wymiany cieła i masy w ieczarkarni, zostały zaimlementowane w środowisku rogramowym MATLAB w rzyborniku Simulink [Tarnowski 2004]. Imlementację równań (3 i 4) okazano rzykładowo na rysunku 1. 293

Ewa Wacowicz, Leonard Woroncow Źródło: oracowanie własne Rys. 1. Fig. 1. Imlementacja równań (3 i 4) modelu rocesów wymiany cieła i masy w ieczarkarni w środowisku rogramowym MATLAB Imlementation of equations (3 and 4) of te model of eat and mass excange rocesses in te musroom-growing cellar in te MATLAB rogram environment Zrealizowany w środowisku MATLAB komuterowy model rocesów wymiany cieła i masy w zacodzącyc w owietrzu w ali urawowej oraz odłożu w ieczarkarni rzedstawiono na rysunku 2. Jak to widać na rysunku komuterowy model rocesu tecnologicznego jest częścią składową komleksowego modelu ieczarkarni, zawierającego także modele: układu wentylacji i klimatyzacji, układu automatyki, otoczenia [Wacowicz 1990]. 294

Modelowanie rocesów... Źródło: oracowanie własne Rys. 2. Fig. 2. Komleksowy, komuterowy model ieczarkarni, zawierający komuterowe modele rocesów wymiany cieła i masy w owietrzu oraz odłożu w ieczarkarni Comreensive comlex model of te musroom-growing cellar containing comuter models of eat and mass excange rocesses in te air and ground in te musroomgrowing cellar. 295

Ewa Wacowicz, Leonard Woroncow Przykładowe wyniki badań symulacyjnyc rocesów zacodzącyc w ieczarkarni Na rysunku 3 okazano rzykładowe rzebiegi: temeratury owietrza wewnętrznego (rys.3a), zawartości dwutlenku węgla w owietrzu wewnętrznym (rys. 3b) obliczone na odstawie znajomości komuterowego modelu rocesów wymiany cieła i masy w ieczarkarni. Wyniki symulacji orównano z rzeczywistymi rzebiegami tyc arametrów, zmierzonymi w ieczarkarni w Wersku. a) b) 293 0.9 292 1 0.85 0.8 Tem eratura w ali [K] 291 290 289 2 Zawartosc CO2 [g/kg] 0.75 0.7 0.65 0.6 0.55 1 2 288 1) Wyniki symulacji 2) Wartosc zmierzona 287 0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 Czas [] 0.5 0.45 1) Wyniki symulacji 2) Wartosc zmierzona 0.4 0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 20 22 Czas [] Rys. 3. Fig. 3. Przykładowe rzebiegi: a) temeratury owietrza wewnętrznego i b) zawartości dwutlenku węgla w owietrzu wewnętrznym uzyskane odczas badań symulacyjnyc oraz badań ekserymentalnyc Examles of courses: a) internal air temerature and b) content of carbon dioxide in te internal air obtained during simulation tests and exerimental tests Na odstawie rzebiegów okazanyc na rysunku 3 można stwierdzić, że zarezentowany w racy matematyczny model orawnie oisuje rzebieg rocesów tecnologicznyc zacodzącyc w ieczarkarni. Ponadto dokonana analiza błędów modelu otwierdza orawność struktury modelu onieważ maksymalny błąd względny modelu wymiany cieła w owietrzu nie rzekracza 5,0%, zaś maksymalny błąd względny modelu oisującego zmiany zawartości dwutlenku węgla w owietrzu wewnętrznym nie rzekracza 8,5%. Podsumowanie W racy zarezentowane zostały rezultaty ierwszego etau rac nad oracowaniem energooszczędnego systemu sterowania mikroklimatem w ieczarkarni. Efektem tyc rac jest model matematyczny i komuterowy rocesów wymiany cieła i masy zacodzącyc w ieczarkarni. 296

Modelowanie rocesów... Analiza logiczna otrzymanyc wyników badań symulacyjnyc oraz weryfikacja emiryczna modelu ozwalają stwierdzić, że model rocesów został wykonany orawnie. Zaroonowany w racy model rocesów wymiany cieła i masy w budynku ieczarkarni zostanie wykorzystany odczas oracowywania i testowania energooszczędnyc algorytmów sterowania urządzeniami wentylacji i klimatyzacji w budynku ieczarkarni. Bibliografia Tarnowski W. 2004. Modelowanie systemów. Wydawnictwo Uczelniane Politecniki Koszalińskiej. Koszalin. ISBN 83-7365-052-0. Vorontsov L., Wacowicz E. 2008. Modelowanie rzeływu owietrza w kanałac wentylacyjnyc ieczarkarni. Inżynieria Rolnicza. Nr 10(108). s. 269-276. Wacowicz E., Vorontsov L. 2009. Simulation of eat and mass excange rocesses roceeding in musroom-growing cellars. Polis Journal of Environmental Studies. Vol. 18. No 4B.. 216-220. Wacowicz E. 1990. Sterowanie racą urządzeń wentylacji i klimatyzacji w rzecowalniac ziemniaków, Wydawnictwo Uczelniane Politecniki Koszalińskiej. Koszalin. ISSN 1429-7264. Szudyga K., Maszkiewicz J. 1995. Urawa ieczarek. HORTPRESS. Warszawa. ISBN 83-86384-01-8. MODELLING OF TECHNOLOGICAL PROCESSES OCCURRING IN MUSHROOM-GROWING CELLARS: HEAT AND MASS EXCHANGE MODEL Abstract. In tis work, te matematical and comuter model of eat and mass excange rocesses tat occur in musroom-growing cellars will be discussed. Later, results of simulation tests carried out wit te use of te MATLAB rogram environment will be resented. Key words: musroom-growing cellar, tecnological rocesses, modelling, simulation Adres do koresondencji: Ewa Wacowicz; e-mail: Ewa.Wacowicz@tu.koszalin.l Katedra Automatyki Politecnika Koszalińska ul. Racławicka 15/17 75-620 Koszalin 297