FOP AVIA S.A. Załoona w 1902r jako producent maszyn i wyposae, Fabryka Obrabiarek Precyzyjnych AVIA S.A. od 40 lat produkuje obrabiarki o wysokiej dokładnoci, a od 30 lat precyzyjne przekładnie rubowe-toczne. FOP AVIA S.A. jest dobrze znana w Europie i na wiecie jako jeden z czołowych dostaw-ców frezarek CNC, pionowych centrów obróbkowych i przekładni rubowych-tocznych, a przewaajca cz jej produkcji jest eksportowana. Nasza oferta obejmuje przekładnie rubowe toczne o duym skoku znajdujce zastoso- wanie w nowoczesnych obrabiarkach o duych prdkociach przesuwów typu High Speed Przekładnie rubowe-toczne s produkowane w klimatyzowanej hali, przy zastosowaniu. nowoczesnych, obrabiarek CNC do wykonywaniu gwintów, oraz specjalistycznych urz-dze pomiarowych co pozwala na uzyskanie produkcji szczególnie wysokiej jakoci. PRECYZYJNE PRZEKŁADNIE RUBOWE-TOCZNE Przekładnie rubowe-toczne produkowane przez FOP AVIA S.A. stosuje si przede wszystkim jako elementy napdowe w nowoczesnych obrabiarkach sterowanych numery-cznie. Znalazły one take zastosowanie w przemyle precyzyjnym, jako czci zespołów pomiarowych, robotów przemysłowych, oraz w innych gałziach przemysłu. Wszystkie standardowe przekładnie s wykonane w trzech klasach dokładnoci 1,3,5 zgodnie z normami DIN69051 (ISO 3408). Przekładnie s wykonane z wysokiej klasy stopów stali, hartowane indukcyjnie i precyzyj- nie szlifowane. Dysponujemy specjalistycznymi stanowiskami do kontroli skoku, momentu obrotowego przekładni, oraz do zarysu gwintu. Standardowe przekładnie rubowe-toczne produkowane przez FOP AVIA S.A. s wykonywane z nakrtkami kołnierzowymi lub nakrtkami cylindrycznymi. Na rubach montujemy nakrtki pojedyncze z luzem osiowym, lub napiciem wstpnym, jak równie nakrtki podwójne. Wykonujemy take nakrtki o nietypowych kształtach według wymaga klienta oraz obudowy do nakrtek. Klient ma wybór typu nakrtki. Standardowym wykonaniem skoku gwintu ruby jest wykonanie metryczne, lecz na yczenie klienta realizujemy skok calowy. Konstrukcje przekładni s cigle ulepszane z uwzgldnieniem ycze zgłaszanych przez klientów. W pracach konstrukcyjnych uywany jest system CAD. Czopy ruby tocznej s wykonywane zgodnie z rysunkami klientów. Dodatkowo oferujemy napraw i regeneracj przekładni rubowych tocznych, oraz produkcj przekładni specjalnych wykonywanych zgodnie z projektem klienta.
Spis treci str. 1. Wiadomoci ogólne...2 2. Program produkcji. 2.1. Klasy dokładnoci wykonania...4 2.2. Warunki geometryczne odbioru przekładni... 5 2.3. Zakres wymiarowy...6 2.4. Typy nakrtek...7 2.5. Materiały i obróbka cieplna...8 3. Zasady doboru przekładni rubowo tocznej 3.1. Uwagi ogólne...8 3.2. Przypadki łoyskowania...9 3.3. Obcienia krytyczne na wyboczenie...9 3.4. Obroty krytyczne...9 3.5. Obcienie przekładni...10 3.6. Nono spoczynkowa ( statyczna )...10 3.7. Nono ruchowa ( dynamiczna ). Trwało...10 3.8. Sztywno...12 3.9. Moment oporowy napicia wstpnego...12 4. Wskazówki dla uytkowników 4.1 Wstpny dobór przekładni...13 4.2 Kocówki rub kulkowych...13 4.3 Zabudowa przekładni...14 4.4 Uszczelnienia...15 4.5 Monta...15 4.6 Przechowywanie...15 4.7 Smarowanie...15 4.8 Uszkodzenia...16 5. Zestawienie typowych nakrtek produkowanych przez FOP AVIA S.A....17 6. Załcznik nr 1 ( siła krytyczna F kr )....46 7. Załcznik nr 2 ( prdko krytyczna n kr )....47
1. WIADOMOCI OGÓLNE Przekładnie rubowe toczne rozwinły si z konwencjonalnych przekładni rubowych przez wprowadzenie midzy rub i nakrtk elementów tocznych (kulek łoyskowych). W wyniku zastpienia tarcia lizgowego tarciem tocznym przekładnie rubowe toczne wykazuj szereg zalet,dziki którym znalazły szerokie zastosowanie w mechanizmach wymagajcych: - wysokiej sprawnoci - bezluzowej pracy - wysokiej sztywnoci osiowej - duej trwałoci. W szczególnoci przekładnie rubowe toczne stosowane s jako elementy napdowe i pomiarowe w obrabiarkach sterowanych numerycznie, w przemyle precyzyjnym jako czci zespołów pomiarowych, w przemyle lotniczym i wielu innych gałziach przemysłu. okrelonego napicia wstpnego układ staje si samohamowny. Przekładnie rubowe toczne wytwarzane s z wysokiej jakoci materiałów. W wyniku toczenia kulek w zahartowanych rowkach ruby i nakrtki zuycie przekładni jest bardzo małe, co eliminuje konieczno kompensacji luzu i zapewnia utrzymanie dokładnoci skoku w całym okresie eksploatacji. Zastosowanie nakrtek z napiciem wstpnym umoliwia uzyskanie pracy bezluzowej oraz znaczne podwyszenie sztywnoci. 100 90 Przekładnie rubowe toczne 100 90 Przekładnie rubowe toczne Sprawno η% 80 70 60 50 40 µ=0.002 µ=0.01 µ=0.005 µ=0.1 µ=0.2 µ=0.3 Przekładnie rubowe lizgowe Sprawno η% 80 70 60 50 40 µ=0.002 µ=0.005 µ=0.01 µ=0.1 Przekładnie rubowe lizgowe 30 30 20 20 10 10 0 0 0 2 4 6 8 10 0 2 4 6 8 10 Kt pochylenia linii rubowej λ 0 Kt pochylenia linii rubowej λ 0 Rys. 1.1 Rys. 1.2 Wysoka sprawno przekładni rubowych tocznych umoliwia ich zastosowanie do zamiany ruchu postpowego na obrotowy. Na rys 1.1 przedstawiono zalenoci η od kta pochylenia linii rubowej λ w przypadku zamiany ruchu obrotowego na postpowy, a na rys. 1.2 w przypadku zamiany ruchu postpowego na obrotowy. Naley jednak zwróci uwag, e zamiana ruchu postpowego na obrotowy jest moliwa w przypadku przekładni bez napicia wstpnego. Mianowicie po przyłoeniu pewnego W przekładniach FOP AVIA S.A. standardowo stosowany jest tzw. wewntrzny obieg kulek (rys.1.3), w którym kulka po przetoczeniu przez jeden zwój gwintu nakrtki jest zawracana na pocztek obiegu przez kanał w specjalnej wkładce osadzonej w nakrtce. W przekładniach FOP AVIA S.A. stosuje si zarys dwułukowy. Zarys ten pozwala na uzyskanie wysokiej sztywnoci przy jednoczesnej eliminacji luzu osiowego przekładni. Wymagana sztywno przekładni osigana jest w dwojaki sposób:
nakrtka pojedycza) (rys.1.6). 1- Przez zastosowanie dwóch skontrowanych nakrtek a) napinanie wstpne rozcigajce, nakrtki s rozpychane, co odpowiada obcieniu typu ruba rozcigana nakrtka ciskana ( rys. 1.4) b) napinanie wstpne ciskajce, nakrtki s ciskane ku sobie, co odpowiada obcieniu typu ruba ciskana nakrtka rozcigana (rys. 1.5) 2- Przez kompensacj luzu w wyniku selekcji rednic kulek ( zarys czteropunktowy, Zakres produkcji: rednica nominalna: 16 ~ 100mm Skok: 4 ~ 20 mm Długo: standardowa 4000mm Rys. 1.3
2. PROGRAM PRODUKCJI. 2.1 Klasy dokładnoci wykonania. Na rys. 2.1 przedstawiono parametry okrelajce dokładno skoku przekładni (wymiary i odchyłki w mm). le 0 - odchyłka skoku + 2Π(rad) Lu skok nominalny V2Π Rys.2.1 300 V300p Vup wykres odchyłek skoku rednia linia skoku le +Ep -Ep Lu Przesuw uyteczny równy długoci gwintu zmniejszonej o długo odcinków le nie podlegajcych odbiorowi. C dane odchylenie redniej linii skoku od linii skoku nominalnego na długoci Lu. Ep Dopuszczalne odchylenie redniej linii skoku od wartoci danej. Vup Dopuszczalna szeroko pasma krzywej odchyłek skoku. V300p Szeroko pasma na długoci 300mm. V2Π -- Szeroko pasma w obrbie jednego skoku. C Warto C (dane odchylenie skoku gwintu od skoku nominalnego) powinna by okrelona w zamówieniu. W przypadku braku wymaga przyjmuje si C=0. Pomiar skoku odnosi si do temperatury 293K ( 20 0 C ). Długo odcinka nie podlegajcego odbiorowi l emax przyjmuje si: - dla skoku 5mm l emax =20mm, - dla skoku 10mm l emax =40mm, - dla skoku 20mm l emax =60mm dane odchylenie redniej lini skoku C od skoku nominalnego na długoci Lu mona okreli: C= L 0 x L L u 0 gdzie: L 0 = α x L 0 x T [mm] przyrost długoci ruby midzy łoyskami. L 0 odległo midzy łoyskami. L u długo gwintu kulkowego. mm α = 11 x 10-6 [ mm*deg ] współczynnik rozszerzalnoci cieplnej dla stali. T rónica temperatur [deg]. Standardowo FOP AVIA S.A. wytwarza przekładnie w trzech klasach dokładnoci oznaczonych symbolami wg DIN 69 051 ( ISO 3408 ) 1, 3, 5 i okrelonych dopuszczalnymi wartociami V300p szerokoci pasma V300. Tab. 2.1 Kl. dokł. V300p[µm] V2πp[µm] 1 6 4 3 12 6 5 23 8 Tab. 2.2 Midzynarodowy Standard Klas Dokładnoci Przekładni. Jednostka: [µm] Kl.dokł. 0 1 2 3 4 5 6 7 10 ISO,DIN 6 12 23 52 210 BSI 6 12 16 23 52 210 JIS 3.5 5 8 18 50 210 e300 (V300p.) HIWIN 3.5 5 6 8 12 18 23
W tab. 2.3 zestawiono dopuszczalne wartoci Vup i Ep w zalenoci od długoci uytecznej Lu oraz klas dokładnoci. Tab. 2.3 Lu[mm] Ep[µm] Vup[µm] powyej do 1 3 5 1 3 5 315 6 12 23 6 12 23 315 400 7 13 25 6 12 25 400 500 8 15 27 7 13 26 500 630 9 16 30 7 14 29 630 800 10 18 35 8 16 31 800 1000 11 21 40 9 17 35 1000 1250 13 24 46 10 19 39 1250 1600 15 29 54 11 22 44 1600 2000 18 35 65 13 25 51 2000 2500 22 41 77 15 29 59 2500 3150 26 50 93 17 34 69 3150 4000 30 60 115 21 41 82 2.2 Warunki geometryczne odbioru przekładni. Tab. 2.4 Symbol T1 Zakresy wymiarowe Klasy dokładnoci Od do 1 3 5 L1 500 0.015 0.020 0.025 500 1000 0.020 0.025 0.035 1000 2000 0.030 0.035 0.045 2000 0.045 0.055
Tab. 2.5 Symbol T2 Tab.2.6 Symbol T3 Tab.2.7 Symbol T4 Tab.2.8 Symbol T5 Tab.2.9 Symbol T6 Zakresy wymiarowe Klasy dokładnoci od do 1 3 5 L2 100 0.010 0.014 0.020 100 300 0.012 0.017 0.025 300 500 0.015 0.020 0.030 500 1000 0.020 0.025 0.040 1000 2000 0.030 0.035 0.050 Zakresy wymiarowe Klasy dokładnoci od do 1 3 5 L3 100 0.006 0.008 0.010 100 300 0.008 0.010 0.012 300 500 0.011 0.015 0.020 500 1000 0.017 0.025 0.035 Zakresy wymiarowe Klasy dokładnoci od do 1 3 5 d1 50 0.003 0.004 0.005 50 100 0.004 0.005 0.006 100 0.005 0.006 0.007 Zakresy wymiarowe Klasy dokładnoci od do 1 3 5 D2 50 0.012 0.016 0.020 63 100 0.016 0.020 0.025 100 0.020 0.025 0.032 Zakresy wymiarowe Klasy dokładnoci od do 1 3 5 D3 100 0.012 0.016 0.020 100 140 0.016 0.020 0.025 140 0.020 0.025 0.032 UWAGI : 1. Pomiary T5 i T6 odnosz si tylko do nakrtek z napiciem wstpnym. 2. Do odbioru prawego (odpowiednio lewego) koca ruby nakrtk umieci moliwie blisko bazy A (odpowiednio B), jednak co najmniej 2 zwoje od koca gwintu 2.3 Zakres wymiarowy. FOP AVIA S.A. wytwarza przekładnie rubowe toczne w zakresie rednic nominalnych d 0 = 16 100 mm, skoków P= 4 20 mm i całkowitej długoci ruby l s = 4000mm. rednic nominaln gwintu jest rednica powierzchni walcowej, na której rozmieszczone s rodki kulek. Podstawowe wielkoci przekładni wytwarzanych w FOP AVIA S.A. zestawiono w tab. 2.10. Na yczenie klienta po uzgodnieniu z wytwórc mona wykona przekładnie o całkowitych długociach wikszych od podanych w tab. 2.10 jako dopuszczalne dla poszczególnych klas dokładnoci, jednak nie wikszych ni 4000mm. W tych przypadkach naley sprawdzi przekładnie rachunkowo na warunki wyboczenia i obrotów krytycznych. Sposób obliczania podano w rozdziale 3 niniejszego katalogu.
Tab. 2.10 rednica podziałowa d 0 (mm) 4 5 6 8 10 12 16 20 Klasa dokładnoci Skok P(mm) 16 20 25 32 40 50 63 80 100 Dopuszczalna długo ruby l s (mm) 1 300 320 400 600 800 1200 1600 2000 2000 3 400 450 600 850 1200 1600 2100 2500 3000 5 800 1000 1500 2500 4000 4000 4000 4000 4000 - skoki zalecane - wielkoci standardowej 2.4 Typy nakrtek. W produkcji FOP AVIA S.A. przyjto nastpujce standardowe typy nakrtek (rys. 2.2). Nakrtki s wykonywane standardowo ze zgarniaczami z tworzyw sztucznych. Poniszy schemat przedstawia sposób oznaczenia standardowych przekładni produkcji FOP AVIA S.A. Pojedycza z luzem osiowym Pojedycza z napiciem w stpnym K1 K2 C1 C 2 Przykład oznaczenia: 3VNBK3-40x10x1000x800x3 3 VNB K3 40x10 x 1000 x 800 x 3 1) Kl. Dokładnoci Długo Gwintu Ilo Obiegów Typ Nakrtki Stały Symbol Przekładni rednica x Skok Długo ruby Kierunek Gwintu K3 C 3 1) litera L- lewy gwint brak litery- prawy gwint Podwójna z napiciem w stpnym Rys. 2.2 K4 Symbol 3 VNB K3 40x10 x 1000 x 800 x 3 oznacza nakrtk kulkow podwójn z napiciem wstpnym, złoon z nakrtek 3-obiegowych o rednicy nominalnej 40mm i skoku 10mm z gwintem prawym, ze zgarniaczami o długoci całkowitej ruby 1000mm i długoci gwintu 800mm wykonanej w 3 klasie dokładnoci.
2.5 Materiały i obróbka cieplna. Tab. 2.11 Nazwa Gatunek materiału czci PN DIN ruba ŁH15 100Cr6 18HGM 20CrMo5 Nakrtka ŁH15 100Cr6 Obróbka Cieplna Hartowanie indukcyjne gwintu kulkowego Nawglanie i hartowanie gwintu kulkowego Hartowanie gwintu kulkowego Twardo HRC 58-62 58-62 Kulki ŁH15 100Cr6-62-65 Twardo czopów ruby wynosi 170-235HB (materiał wyarzany na sferoidyt). W szczególnych przypadkach na yczenie klienta i po uprzednim uzgodnieniu elementy przekładni (z wyjtkiem kulek łoyskowych) mog by wykonane z innych materiałów, np. ruba ze stali nierdzewnej itp. W tych przypadkach obliczenia nonoci statycznej C 0 i dynamicznej C przekładni naley przeprowadza z uwzgldnieniem osigalnej dla danego materiału twardoci powierzchni gwintu. Sposób obliczania podano w rozdziale 3 niniejszego katalogu. 3. Zasady doboru przekładni rubowej tocznej. 3.1 Uwagi ogólne. Dobór przekładni rubowej tocznej do danego zastosowania polega na okreleniu nastpujcych parametrów: - rednica nominalna gwintu kulkowego - skok gwintu kulkowego - dopuszczalne odchyłki skoku (klasa dokładnoci) - długo ruby - typ nakrtki - dopuszczalny luz wzdłuny ( VNBK1 i VNBC1) - napicie wstpne (VNBK2, VNBK3, VNBK4, VNBC2, VNBC3). Kryteriami doboru s: - ogólne wymagania z zastosowania przekładni - wymagana trwało przekładni przy załoonych obcieniach roboczych - wytrzymało przekładni okrelona warunkami wyboczenia i obrotów krytycznych oraz maksymalnych przewidywanych sił osiowych - wymagana sztywno osiowa. Główne wymiary przekładni (rednica nominalna, skok, długo ruby) mog by wstpnie okrelone na podstawie ogólnej konstrukcji maszyny lub urzdzenia, w skład którego wchodzi przekładnia. Ju na etapie doboru pomoc mog by wartoci nonoci statycznej i dynamicznej oraz sztywnoci zawarte w rozdziale 5 niniejszego katalogu. Jeeli po dokładniejszym obliczeniu okae si, e wstpnie dobrane parametry nie spełniaj wymaganych kryteriów to powinny by one skorygowane w oparciu o niej podane wskazówki: 1. Zbyt mała nono statyczna lub dynamiczna. - zwikszy rednic nominaln - zwikszy ilo obiegów nakrtki - w miar moliwoci zwikszy rednic kulki ( zwikszajc skok) 2. Niedotrzymane warunki wyboczenia lub obrotów krytycznych. - zwikszy rednic nominaln - zmieni sposób łoyskowania na sztywniejszy 3. Zbyt mała sztywno osiowa. - sprawdzi sztywno zamocowania przekładni w maszynie
- wprowadzi napicie ruby sił rozcigajc - zwikszy rednic nominaln - zwikszy ilo obiegów - zwikszy napicie wstpne przekładni (sposób nie zalecany, zmniejszenie trwałoci). 3.2 Sposoby łoyskowania. Sposób łoyskowania przekładni jest okrelony przez ogóln konstrukcj maszyny. Jednak ju we wstpnym etapie projektowania naley zdawa sobie spraw, e od sposobu łoyskowania zaley sztywno, obroty krytyczne i dopuszczalne obcienie z uwagi na wyboczenie. Rozrónia si cztery typowe przypadki łoyskowania przekładni, pokazane schematycznie w tab. 3.1. na kocach ruby wzgldnie jako odległo od rodka łoyskowania do swobodnego koca ruby (przypadek 2-0). Dopuszczalne obcienie osiowe przekładni z uwagi na wyboczenie F dop jest okrelone warunkiem Fdop = x Fkr > C 0 gdzie: x- współczynnik bezpieczestwa (0.5 0.8) F kr ( patrz załcznik nr 1 str. 46) C 0 nono statyczna przekładni 3.4 Obroty krytyczne. W celu zapobieenia wibracjom przekładnia powinna pracowa przy obrotach niszych od pierwszej prdkoci krytycznej. Obliczenie prdkoci krytycznej w przypadku stali (E=2.1 10 6 dan/cm 2, γ = 7.85 10-3 dan/cm 3 ) mona przeprowadzi według wzoru: Tab. 3.1 3.3 Obcienie krytyczne na wyboczenie. ruby poddane w pracy obcieniom ciskajcym powinny by sprawdzone na wyboczenie. Obliczenia dokonuje si na podstawie wzoru Eulera, który dla stali (E= 2.1 10 6 dan/cm 2 ) moe by zapisany w postaci: gdzie: F kr d r = k 2 l F kr siła krytyczna dla wyboczenia (dan) d r - rednica rdzenia ruby (mm) l 0 - długo obliczeniowa (mm) k - współczynnik zaleny od sposobu łoyskowania (tab. 3.1). 0 2 n k d r kr = 2 l0 gdzie: n kr - prdko krytyczna (obr/min) d r - rednica rdzenia ruby (mm) l 0 - długo obliczeniowa (mm) k współczynnik zaleny od sposobu łoyskowania ( tab. 3.2) Tab. 3.2 Sposób łoyskowania 2-0 1-1 2-1 2-2 k 43 10 6 121 10 6 189 10 6 274 10 6 Dopuszczalna prdko obrotowa ruby n dop jest okrelona warunkiem: n dop = x n gdzie: x = 0.8 współczynnik bezpieczestwa n kr ( patrz załcznik nr 2 str. 47) kr Długo obliczeniow naley przyjmowa jako odległo midzy rodkami podpór łoyskowych
3.5 Obcienie przekładni. Pod pojciem obcienia przekładni rozumie si sił działajc midzy rub i nakrtk w kierunku osi przekładni. Siła ta moe by stała lub zmienna. W przypadku zmiennego obcienia rozrónia si warto maksymaln F max i warto redni F m Obcienie rednie F m okrela si według wzoru: F m 3 3 3 F n t + F n t + Fi nit 1 1 1 2 2 2... i = n t + n t + n t 1 1 2 2 i 1 1/ 3 gdzie: F 1,F 2...F i dan obcienia n 1, n 2...n i obr/min prdkoci obrotowe t 1, t 2...t i % - udziały czasowe Wyraenie: dan n1t1 + n1t1 +... + niti nz = obr / min 100 okrela tzw. redni prdko obrotow. W przypadku obcie spoczynkowych miarodajne jest porównanie obcienia maksymalnego F m z nonoci statyczn C 0, w przypadku obcie ruchowych porównanie obcienia równowanego F m z nonoci dynamiczn C z uwzgldnieniem wymaganej trwałoci przekładni. Uwaga: Jeeli w pracy przekładni przewiduje si wystpowanie obcie w kierunku innym ni osiowy, prosimy zwraca si do nas o konsultacje. 3.6 Nono spoczynkowa (statyczna). Nono spoczynkowa C 0 okrela si jako obcienie powodujce odkształcenie trwałe w punkcie styku kulek z bieni o wartoci 10-4 rednicy kulki. Midzy maksymalnym obcieniem przekładni F max i nonoci spoczynkow C 0 powinna zachodzi zaleno: f ho C0 Fmax f d gdzie: f ho współczynnik zaleny od twardoci bieni (tab. 3.3) f d współczynnik zaleny od charakteru obcienia (tab. 3.4) Tab. 3.3 Twardo 58 HRC 56 54 52 f h0 1 0,92 0,82 0,73 Twardo 50 HRC 45 40 30 f h0 0,65 0,47 0,37 0,21 Tab. 3.4 Charakter obcienia f d Obcienie w ruchu bez wstrzsów 0,5 Normalne warunki pracy, obcienie w spoczynku. 1 Obcienie zmienne 1,5 2 Obcienie uderzeniowe >2 Iloczyn f h0 C 0 jest nonoci spoczynkow przekładni zredukowan z uwagi na rzeczywist twardo bieni, a iloczyn F max f d jest obliczeniow sił maksymaln zredukowan z uwagi na warunki pracy. 3.7 Nono ruchowa (dynamiczna), trwało. Główn przyczyn zuycia przekładni rubowej tocznej jest zmczenie materiału. Okres pracy przekładni, po którym wystpuje zuycie bieni nazywamy trwałoci przekładni. Trwało przekładni okrela si w obrotach L lub w godzinach L h. Trwało przekładni jest odwrotnie proporcjonalna do trzeciej potgi obcienia: L L 1 2 F2 = F 1 Nono ruchowa (dynamiczna) C jest to obcienie stałe, przy którym trwało przekładni odpowiadajcej standardowym warunkom wykonania wynosi 1 milion obrotów. Trwało takiej przekładni wynosi wic przy stałym obcieniu sił F: C L = 3 obrotów 6 10 F Dobór przekładni do konkretnego zastosowania naley przeprowadzi na podstawie zalenoci: Cred f N Fred gdzie: C red nono ruchowa zredukowana F red obcienie zredukowane 3
L f = 3 N 10 6 f N - współczynnik trwałoci odpowiadajcy wymaganej trwałoci L obrotów. Warto nonoci ruchowej powinna by skorygowana, jeeli twardo bieni jest mniejsza od 58 HRC, co z reguły ma miejsce w przypadku zastosowania nietypowych materiałów. Współczynnik f h zaleny od twardoci bieni naley przyjmowa wg tab.3.5. Tab. 3.5 Twardo 58 HRC 56 54 52 f h 1 0,87 0,76 0,67 Twardo 50 HRC 45 40 30 f h 0,58 0,43 0,33 0,18 Trwało przekładni jest na ogół ograniczona trwałoci kulki. W tym przypadku warto nonoci ruchowej powinna by skorygowana współczynnikiem f p. zalenym od przesuwu wzgldnego t.j. : lu gdzie: i P l u przesuw nakrtki i ilo obiegów P skok Tab. 3.6 l do do do u >1 i P 1.2 1.4 1.6 f p 0,77 0,80 0,85 0,88 l do do do u i P 2,0 2.5 3,0 >3,0 f p 0,91 0,94 0,97 1,0 Nono ruchowa zredukowana wyraa si zalenoci : Cred = f h f p C Punktem wyjcia do okrelenia obcienia zredukowanego F red jest warto obcienia redniego F m. obliczona wg punktu 3.5 na podstawie załoe technicznych pracy przekładni. Jeeli w pracy przekładni wystpuje nierównomierno obcienia, uderzenia i wibracje, to do oblicze naley przyjmowa obcienia odpowiednio zwikszone. Współczynnik f d zaley od charakteru pracy. Tab. 3.7 Charakter pracy f d równomierny bieg 1,0 1,2 lekkie uderzenie 1,2 1,5 silne uderzenia i wibracje 1,5 3,0 Obcienie zredukowane wyraa si zalenoci: Fred = f d Fm Reasumujc, otrzymujemy dla okrelenia nonoci ruchowej C przekładni zaleno: f h f p C f N f d Fm Uwaga: Obliczenia trwałoci, a wic i wymaganej nonoci ruchowej przekładni naley przeprowadza dla jednego okrelonego kierunku działania sił midzy rub i nakrtk. W uzasadnionych przypadkach naley przeprowadza obliczenia odrbne dla obu kierunków działania sił w całym cyklu pracy przekładni. W przypadku załoonej trwałoci L naley z dwóch obliczonych wartoci wymaganej nonoci ruchowej C przyjmowa wiksz. W przypadku znanej nonoci ruchowej C trwałoci przekładni jest mniejsza z dwóch obliczonych wartoci L. Midzy trwałoci L wyraon w obrotach i L h wyraon w godzinach zachodzi zaleno: L Lh = 60 nz gdzie: n z zastpcza prdko obrotowa (obr/min) wg punktu 3.3. W przypadku załoonej trwałoci godzinowej L h mona okreli wymagan nono ruchow ze wzoru: Lh 60 nz Cred F 3 red 10 6 a po podstawieniu i uproszczeniu: i fd 3 C 0. 01 3( F n q ) 0. 6 L f f n p 1 i i i h
L f N = 3 10 6 f N - współczynnik trwałoci odpowiadajcy wymaganej trwałoci L obrotów. Warto nonoci ruchowej powinna by skorygowana, jeeli twardo bieni jest mniejsza od 58 HRC, co z reguły ma miejsce w przypadku zastosowania nietypowych materiałów. Współczynnik f h zaleny od twardoci bieni naley przyjmowa wg tab.3.5. Tab. 3.5 Twardo 58 HRC 56 54 52 f h 1 0,87 0,76 0,67 Twardo 50 HRC 45 40 30 f h 0,58 0,43 0,33 0,18 Trwało przekładni jest na ogół ograniczona trwałoci nakrtki. Jednak w przypadku bardzo małych przesuwów w stosunku do długoci czynnej nakrtki uwydatnia si wpływ napre na styku kulki ze rub. W tym przypadku warto nonoci ruchowej powinna by skorygowana współczynnikiem f p. zalenym od przesuwu wzgldnego t.j. : lu gdzie: i P l u przesuw nakrtki i ilo obiegów P skok Tab. 3.6 l do do do u >1 i P 1.2 1.4 1.6 f p 0,77 0,80 0,85 0,88 l do do do u i P 2,0 2.5 3,0 >3,0 f p 0,91 0,94 0,97 1,0 Nono ruchowa zredukowana wyraa si zalenoci : Cred = f h f p C Punktem wyjcia do okrelenia obcienia zredukowanego F red jest warto obcienia równowanego F m. obliczona wg punktu 3.5 na podstawie załoe technicznych pracy przekładni. Jeeli w pracy przekładni wystpuje nierównomierno obcienia, uderzenia i wibracje, to do oblicze naley przyjmowa obcienia odpowiednio zwikszone. Współczynnik f d zaley od charakteru pracy. Tab. 3.7 Charakter pracy f d równomierny bieg 1,0 1,2 lekkie uderzenie 1,2 1,5 silne uderzenia i wibracje 1,5 3,0 Obcienie zredukowane wyraa si zalenoci: Fred = f d Fm Reasumujc, otrzymujemy dla okrelenia nonoci ruchowej C przekładni zaleno: f h f p C f N f d Fm Uwaga: Obliczenia trwałoci, a wic i wymaganej nonoci ruchowej przekładni naley przeprowadza dla jednego okrelonego kierunku działania sił midzy rub i nakrtk. W uzasadnionych przypadkach naley przeprowadza obliczenia odrbne dla obu kierunków działania sił w całym cyklu pracy przekładni. W przypadku załoonej trwałoci L naley z dwóch obliczonych wartoci wymaganej nonoci ruchowej C przyjmowa wiksz. W przypadku znanej nonoci ruchowej C trwałoci przekładni jest mniejsza z dwóch obliczonych wartoci L. Midzy trwałoci L wyraon w obrotach i L h wyraon w godzinach zachodzi zaleno: L Lh = 60 nz gdzie: n z zastpcza prdko obrotowa (obr/min) wg punktu 3.3. W przypadku załoonej trwałoci godzinowej L h mona okreli wymagan nono ruchow ze wzoru: Lh 60 nz Cred F 3 red 10 6 a po podstawieniu i uproszczeniu: i fd 3 C 0. 01 3( F n q ) 0. 6 L f f n p 1 i i i h
3.8 Sztywno. Miar sztywnoci R układu jest iloraz działajcej siły F oraz wywołanego przez t sił odkształcenia δ. R F = δ W przypadku przekładni rubowych tocznych odkształcenie δ jest w ogólnym przypadku sum odkształce ruby, nakrtki, łoyskowania ruby, zamocowania nakrtki oraz odkształcenia złcza kulkowego, które wynika z ugicia kulek i bieni pod wpływem działajcych sił: δ = δ s + δ n + δ l + δ z + δ k Na ogół głównym składnikiem odkształcenia jest odkształcenie ruby: F l δ s = E A gdzie: F obcienie osiowe l długo czci roboczej E moduł sprystoci A pole przekroju Odkszałcenie ruby moe by wydatnie zmniejszone przez jej dwustronne łoyskowanie z napiciem wstpnym sił rozcigajc, co dla pewnej wartoci obcienia przekładni F przedstawiono pogldowo na rys. 3.1. δ Odkształcenie złcza kulkowego δ k jest z reguły funkcj nieliniow obcienia F. W przypadku nakrtki pojedyczej bez napicia wstpnego wyraa si ona zalenoci : 2/ 3 δ k = a F gdzie: a współczynnik zaleny od parametrów konstrukcyjnych Reasumujc: a) napicie wstpne powinno by tylko tak wysokie jak jest to konieczne i tak małe, jak jest to moliwe b) obcienie robocze do trzykrotnej wartoci napicia wstpnego nie powoduje zluzowania (spadek napicia do zera) c) jako maksymaln warto napicia wstpnego mona traktowa napicie wstpne w wysokoci: Fn = 015. C gdzie: C nono ruchowa przekładni Dla innych wartoci napicia wstpnego F n sztywno R mona obliczy ze wzoru R ' ' F n = 01. C 1/ 3 Podane w rozdziale 5 wartoci sztywnoci odnosz si do przekładni wykonanych w klasach dokładnoci 1 i 3. Dla klasy 5 naley warto sztywnoci zmniejszy około 10%. Sztywno równie zmniejszy si przy montau nakrtki w obudowie. 3.9 Moment oporowy napicia wstnego Rys. 3.1 1-bez napicia wstpnego ruby 2- ruba napita wstpnie W tym przypadku max odkształcenie ruby wynosi: δ s F l0 = 4 E A Przekładnia z napiciem wstpnym sił F n przy obracaniu ruby wzgldem nakrtki bez przyłoenia zewntrznego obcienia sił wzdłun wykazuje pewien opór, który wyraa si w jednostkach momentu, np. Nm, i nazywany jest momentem oporowym napicia wstpnego T. Rys. 3.2 przedstawia usytuowanie rzeczywistego wykresu momentów wzgldem pola tolerancji momentów. Tab. 3.8 podaje dopuszczalne wartoci odchyle momentu dt p0 w % od wartoci nominalnych T p0
w zalenoci od smukłoci gwintu ruby oraz klasy dokładnoci wykonania przekładni. 4.0 Wskazówki dla uytkowników. ±dtpa ±dtp0 4.1 Wstpny dobór przekładni. Tp0 Tpa Przy zamawianiu przekładni prosimy załczy wypełniony kwestionariusz doboru wg wzoru. Lu - L Rys. 3.2 Lu - L L u przesuw uyteczny L długo nakrtki T p0 nominalna warto momentu dt p0 dopuszczalna odchyłka od wartoci T p0 T pa rzeczywista rednia warto momentu DT pa rzeczywista odchyłka od wartoci T pa Tab. 3.8 Nominalna Dopuszczalna odchyłka dt p0 (%) warto Klasa dokładnoci momentu 1 3 5 T p0 (Nm) Dla ponad do du 0 40 0.4 35 40 50 0.4 0.6 30 35 40 0.6 1.0 25 30 35 1.0 2.5 20 25 30 2.5 6.3 15 20 25 6.3-15 20 ponad do Dla l d u 60 0 0.4 40 50 60 0.4 0.6 35 40 45 0.6 1.0 30 35 40 1.0 2.5 25 30 35 2.5 6.3 20 25 30 6.3-20 25 ponad do l u Dla d0 > 60 0.6 nie okrelone 0.6 1.0-40 45 1.0 2.5-35 40 2.5 6.3-30 35 6.3-25 30 4.2 Kocówki rub kulkowych. 1. Kocówki rub kulkowych wykonuje si w zasadzie zgodnie z wymaganiami zamawiajcego. Powinny one jednak spełnia okrelone warunki podyktowane wzgldami wykonawstwa i montau przekładni. Standardowe kocówki rub kulkowych przedstawiono na rys. 4.1 i wymiary wg tab. 4.1. 2. Gwinty drobnozwojowe w wykonaniu standardowym w klasie 6g. Moliwe jest wykonanie specjalne w innych klasach dokładnoci. Zalecane wymiary gwintów nakrtek łoyskowych, a mianowicie: M15x1, M17x1, M20x1, M25x1.5, M30x1.5, M35x1.5, M40x1.5, M45x1.5, M50x1.5, M55x2, M60x2, M65x2
Rys. 4.1 Tab. 4.1 4.3 Zabudowa przekładni. Zabudowa nakrtki powinna zapewnia wysok sztywno w kierunku poosiowym. Zaleca si stosowanie jak najmniejszej liczby elementów porednich przenoszcych siły robocze przekładni, co prowadzi do zwikszenia sztywnoci zabudowy. Nakrtki kołnierzowe typu VNBK1, VNBK2, VNBK3 i VNBK4 nie wymagaj specjalnej obudowy. Uytkownik mocuje nakrtk bezporednio do korpusu maszyny rubami przez otwory w kołnierzu. Powierzchni bazujc jest rednica centrowania pasowana z otworem korpusu H7/g6 lub powierzchni kołnierza przy lu nym osadzaniu w otworze (rys. 4.2) Nakrtki bez kołnierza typ VNBC1, VNBC2 i VNBC3 powinny by umieszczone w obudowie z rowkiem wpustowym (rys 4.3). Łoyskowanie ruby powinno by bardzo sztywne, zapewniajce minimalne ugicie i zdolno tłumienia drga. ruby pracujce w stałych temperaturach zaleca si łoyskowa dwustronnie z napiciem wstpnym ruby. Przykłady łoyskowania przekładni rubowych tocznych podano na rys. 4.4.
15 Rys. 4.2 Rys. 4.3 Rys. 4.4 4.4 Uszczelnienia. Przekładnie rubowe toczne powinny by w pracy zabezpieczone od zanieczyszcze i pyłu. W przypadku zabudowania przekładni wewntrz korpusu maszyny lub gdy rodowisko pracy przekładni nie grozi jej zanieczyszczeniem, stosowanie specjalnych zabezpiecze nie jest potrzebne. W innych przypadkach wystarcza na ogół zastosowanie zgarniaczy stykajcych si z gwintem ruby i zamykajcych wntrze nakrtki, co odpowiednio zwiksza jej długo. W szczególnych przypadkach, gdy powietrze w otoczeniu maszyny zawiera znaczn ilo pyłu lub czynniki sprzyjajce korozji zaleca si stosowanie dodatkowych szczelnych osłon obejmujcych cał przekładni w postaci miechów składanych lub osłon teleskopowych. 4.5 Monta. Przekładnia rubowa toczna musi by montowana w komplecie wraz z nakrtk. Demonta nakrtki przez uytkownika jest niedopuszczalny. Niedopuszczalne jest wykrcanie nakrtki z gwintu kulkowego ruby, poniewa powoduje to wysypanie si kulek z nakrtki. Niewspółosiowo gniazda nakrtki i otworów pod łoyska nie powinna przekracza 0.01mm. Dopuszczalna nieprostopadło przylgi kołnierza wzgldem osi przekładni 0.01/100mm. Powierzchnie przylgi i kołnierza powinny by starannie oczyszczone, a ruby mocujce dokrcone równomiernie. Niedopuszczalne jest wbijanie nakrtki w gniazdo. Niedopuszczalne jest wiercenie przez otwory do rub mocujcych nakrtk. Otwory gwintowane w korpusie pod ruby mocujce nakrtk powinny posiada faz przy wejciu. 4.6 Przechowywanie. Przekładnie rubowe toczne powinny by przechowywane w stanie zakonserwowanym w opakowaniu fabrycznym. W trakcie montau przekładnie powinny by ustawione na stojakach w pozycji pionowej lub układane w fabrycznym opakowaniu w celu uniknicia deformacji ruby. 4.7 Smarowanie. Smarowanie przekładni rubowych tocznych jest w kadym przypadku niezbdne w celu utworzenia cienkiej błonki ochronnej oddzielajcej powierzchnie pracujce i zmniejszajcej ich zuycie. Celem smarowania jest ponadto poprawienie płynnoci pracy, zmniejszenie tarcia i ochrona przed korozj. Do przekładni naley stosowa w ogólnoci takie same rodki smarne jak do łoysk tocznych. Naley zwraca uwag, aby smar był czysty. Dobór sposobu smarowania, rodzaj smaru i jego iloci zaley od konstrukcji, prdkoci obrotowej, obcie, temperatury
pracy i otoczenia, przewidywanych warunków dozoru, skutecznoci uszczelnienia itp. Zastosowanie smaru stałego jest dogodne, poniewa nie komplikuje konstrukcji, pozwala na zastosowanie prostych i pewnych uszczelnie oraz nie wymaga stałego dozoru. Ponadto smar stały przyczynia si do uszczelniania wntrza nakrtki i sprzyja płynnej pracy przekładni. Dlatego smar stały zaleca si we wszystkich przypadkach, gdy prdkoci obrotowe i temperatury pracy nie s zbyt wysokie. Przy duych obcieniach i małych prdkociach obrotowych naley stosowa smary o wikszej lepkoci. Smar powinien wypełnia 1 / 3 ½ przestrzeni wewntrz nakrtki. W przypadku smaru stałego na ogół wystarcza smarowanie raz lub dwa razy rocznie. Olej jest najodpowiedniejszym rodkiem smarnym dla przekładni. Stosuje si go najczciej wtedy, gdy inne czci maszyn s smarowane olejem, albo gdy obroty przekładni s za wysokie do zastosowania smaru. Dobór oleju o odpowiedniej lepkoci w zalenoci od rednicy podziałowej, prdkoci obrotowej i temperatury pracy przekładni przedstawiono na wykresie. W tabeli zestawiono zalecane oleje. Olej powinien by wolny od kwasów i składników powodujcych korozj, nie powinien tworzy piany i powinien by odporny na starzenie. 4.8 Uszkodzenia. Uszkodzenia przekładni rubowych tocznych mog nastpi w skutek: - wykrcenia nakrtki poza gwint ruby - wadliwego montau - ukrytych wad materiału - przecienia - zatarcia przez zanieczyszczenie itp. W adnym z tych przypadków nie przewiduje si wymiany uszkodzonej czci u uytkownika. Nie przewiduje si równie wymiany jakiejkolwiek czci przekładni na skutek jej zuycia. Wyjtkiem od tej reguły mog by tylko zgarniacze smaru. Lepko Gatunek ISO DIN 1517 VG 68 CL 68 CLP 68 VG 100 CI 100 CLP 100 VG 150 CL 150 CLP 150 VG 200 CL 220 CLP 220 CASTROL ELF MOBIL Hyspin AWS 68 Alpha SP 68 Hyspin AWS 100 Alpha SP 100 Alpha SP 150 Alpha SP 150 Alpha SP 220 Alpha SP 220 Polytelis 68 Moglia 68 Polytelis 100 Moglia 100 Polytelis 150 Moglia 150 Polytelis 220 Moglia 220 Vactra Oil Heavy Medium Mobilgear 626/ Vactra Oil No.2 Vactra Oil Heavy Mobilgear 627 Vactra Oil Extra Heavy Mobilgear 627 Mobil DTE Oil BB Mobilgear 626/ Vactra Oil No.4
5.0 Zestawienie typowych nakrtek produkowanych prze FOP AVIA S.A. Pojedycza z luzem osiowym Pojedycza z napiciem wstpnym K1 str. 18-21 K2 str. 22-25 K3 C1 str. 34-37 C2 str. 38-41 C3 Podwójna z napiciem wstpnym str. 26-29 K4 str. 42-45 str. 30-33
g6 Wymiary gwintu rednica podział. d 0 Skok p rednica kulki D k Liczba Obiegów Nono dynam. C[daN] Nono statycz. Co[daN] Max. luz osiowy [mm] 3VNBK1 16x5 16 5 3.175 3 740 1250 3VNBK1 20x5 3 900 1780 20 5 3.175 4VNBK1 20x5 4 1140 2390 3VNBK1 25x5 3 1100 2350 5 3.175 4VNBK1 25x5 4 1290 3200 3VNBK1 25x6 25 3 1320 2820 6 3.969 4VNBK1 25x6 4 1680 3810 3VNBK1 25x10 10 3.969 3 1650 3260 3VNBK1 32x5 3 1140 3250 4VNBK1 32x5 5 3.175 4 1470 4240 6VNBK1 32x5 6 2100 6400 3VNBK1 32x6 3 1550 3890 4VNBK1 32x6 6 3.969 4 1950 5800 32 6VNBK1 32x6 6 2770 7900 3VNBK1 32x8 3 1890 4340 4VNBK1 32x8 4 2380 5680 3VNBK1 32x10 3 2680 5490 0.02 4VNBK1 32x10 4 3470 7180 4VNBK1 40x5 4 1640 5380 5 3.175 6VNBK1 40x5 6 2330 8020 4VNBK1 40x6 4 2170 6670 6 3.969 6VNBK1 40x6 6 3070 9700 4VNBK1 40x8 40 4 2760 7900 6VNBK1 40x8 6 3990 12600 3VNBK1 40x10 3 3100 7270 10 4VNBK1 40x10 6.35 4 3970 9650 3VNBK1 40x12 12 3 3100 7270 4VNBK1 50x5 4 1780 7200 5 3.175 6VNBK1 50x5 6 2530 11400 4VNBK1 50x6 4 2450 8370 50 6 3.969 6VNBK1 50x6 6 3480 13100 4VNBK1 50x8 4 3100 9650 6VNBK1 50x8 6 4350 14450 i = 6 dla d 0 32 ; i = 8 dla d 0 > 32
Nakrtka D1 D2 D3 L L2 L3 i X B Q 36 47 58 43 10 10 6.6 44 M6 3VNBK1 16x5 36 47 58 43 3VNBK1 20x5 10 10 6.6 44 M6 48 4VNBK1 20x5 40 51 62 44 3VNBK1 25x5 10 10 6.6 48 M6 49 4VNBK1 25x5 40 51 62 49 3VNBK1 25x6 10 12 6.6 48 M6 55 4VNBK1 25x6 40 51 62 66 10 12 6.6 48 M6 3VNBK1 25x10 46 3VNBK1 32x5 50 65 80 52 12 10 9 62 M6 4VNBK1 32x5 62 6VNBK1 32x5 51 3VNBK1 32x6 50 65 80 57 12 12 9 62 M6 4VNBK1 32x6 70 6VNBK1 32x6 50 65 80 60 3VNBK1 32x8 12 14 9 62 M6 71 4VNBK1 32x8 50 65 80 69 3VNBK1 32x10 12 16 9 62 M6 80 4VNBK1 32x10 63 78 93 55 4VNBK1 40x5 14 10 9 70 M8x1 65 6VNBK1 40x5 63 78 93 61 4VNBK1 40x6 14 12 9 70 M8x1 73 6VNBK1 40x6 63 78 93 72 4VNBK1 40x8 14 14 9 70 M8x1 89 6VNBK1 40x8 63 78 93 72 3VNBK1 40x10 14 16 9 70 M8x1 83 4VNBK1 40x10 63 78 93 81 14 16 9 70 M8x1 3VNBK1 40x12 75 93 110 57 4VNBK1 50x5 16 10 11 85 M8x1 67 6VNBK1 50x5 75 93 110 63 4VNBK1 50x6 16 12 11 85 M8x1 75 6VNBK1 50x6 75 93 110 74 4VNBK1 50x8 16 14 11 85 M8x1 91 6VNBK1 50x8
g6 Wymiary gwintu rednica podział. d 0 Skok p rednica kulki D k Liczba obiegów Nono dynam. C[daN] Nono statycz. Co[daN] 3VNBK1 50x10 3 3530 9450 4VNBK1 50x10 4 4500 13700 6VNBK1 50x10 6 6400 18800 50 3VNBK1 50x12 3 4560 11200 4VNBK1 50x12 4 5840 15100 3VNBK1 50x20 20 7.938 3 4560 11200 4VNBK1 63x6 4 2660 10800 6 3.969 6VNBK1 63x6 6 3770 17000 4VNBK1 63x8 4 3540 13200 6VNBK1 63x8 6 4890 19020 4VNBK1 63x10 63 4 5070 17900 6VNBK1 63x10 6 7180 24900 4VNBK1 63x12 4 6640 20100 6VNBK1 63x12 6 9490 30600 3VNBK1 63x20 20 9.525 3 8530 23650 4VNBK1 80x10 4 5740 22200 6VNBK1 80x10 6 8120 32500 4VNBK1 80x12 4 7550 26120 6VNBK1 80x12 6 10700 39200 80 3VNBK1 80x16 3 7500 27450 16 9.525 4VNBK1 80x16 4 12850 42600 3VNBK1 80x20 3 9800 31900 20 9.525 4VNBK1 80x20 4 12850 42600 4VNBK1 100x10 4 6800 31300 6VNBK1 100x10 6 8780 40700 4VNBK1 100x12 4 8560 40400 6VNBK1 100x12 100 6 12000 50600 4VNBK1 100x16 4 10800 46600 16 9.525 6VNBK1 100x16 6 15300 69900 3VNBK1 100x20 3 12020 41100 20 9.525 4VNBK1 100x20 4 14100 54600 Max. luz osiowy [mm] 0.02
Nakrtka D1 D2 D3 L L2 L3 i X B Q 74 3VNBK1 50x10 75 93 110 85 16 16 11 85 M8x1 4VNBK1 50x10 106 6VNBK1 50x10 75 93 110 84 3VNBK1 50x12 16 18 11 85 M8x1 97 4VNBK1 50x12 75 93 110 118 16 20 11 85 M8x1 3VNBK1 50x20 90 108 125 65 4VNBK1 63x6 18 12 11 95 M8x1 77 6VNBK1 63x6 90 108 125 76 4VNBK1 63x8 18 14 11 95 M8x1 93 6VNBK1 63x8 90 108 125 87 4VNBK1 63x10 18 16 11 95 M8x1 108 6VNBK1 63x10 90 108 125 99 4VNBK1 63x12 18 18 11 95 M8x1 124 6VNBK1 63x12 95 115 135 122 20 25 13.5 100 M8x1 3VNBK1 63x20 105 125 145 89 4VNBK1 80x10 20 16 13.5 110 M8x1 110 6VNBK1 80x10 105 125 145 101 4VNBK1 80x12 20 18 13.5 110 M8x1 126 6VNBK1 80x12 125 145 165 117 3VNBK1 80x16 25 22 13.5 130 M8x1 129 4VNBK1 80x16 125 145 165 129 3VNBK1 80x20 25 25 13.5 130 M8x1 151 4VNBK1 80x20 125 145 165 90 4VNBK1 100x10 22 16 13.5 130 M8x1 111 6VNBK1 100x10 130 150 170 103 4VNBK1 100x12 22 18 13.5 130 M8x1 128 6VNBK1 100x12 140 166 192 130 4VNBK1 100x16 26 22 17.5 145 M8x1 163 6VNBK1 100x16 150 176 202 130 3VNBK1 100x20 26 25 17.5 155 M8x1 152 4VNBK1 100x20 i = 6 dla d 0 32 ; i = 8 dla d 0 > 32
g6 Wymiary gwintu rednica podział. d 0 Skok rednica Kulki D k Liczba obiegów Nono dynam. Nono statycz. Sztywno C[daN] Co[daN] p R[daN/µm] 3VNBK2 16x5 16 5 3.175 3 740 1250 11 3VNBK2 20x5 3 900 1780 20 4VNBK2 20x5 20 5 3.175 4 1140 2390 27 3VNBK2 25x5 3 1100 2350 28 5 3.175 4VNBK2 25x5 4 1290 3200 37 3VNBK2 25x6 25 3 1320 2820 28 6 3.969 4VNBK2 25x6 4 1680 3810 37 3VNBK2 25x10 10 3.969 3 1650 3260 25 3VNBK2 32x5 3 1140 3250 33 4VNBK2 32x5 5 3.175 4 1470 4240 42 6VNBK2 32x5 6 2100 6400 63 3VNBK2 32x6 3 1550 3890 33 4VNBK2 32x6 6 3.969 4 1950 5800 43 32 6VNBK2 32x6 6 2770 7900 65 3VNBK2 32x8 3 1890 4340 35 4VNBK2 32x8 4 2380 5680 47 3VNBK2 32x10 3 2680 5490 35 4VNBK2 32x10 4 3470 7180 48 4VNBK2 40x5 4 1640 5380 50 5 3.175 6VNBK2 40x5 6 2330 8020 74 4VNBK2 40x6 4 2170 6670 50 6 3.969 6VNBK2 40x6 6 3070 9700 74 4VNBK2 40x8 40 4 2760 7900 52 6VNBK2 40x8 6 3990 12600 76 3VNBK2 40x10 3 3100 7270 40 4VNBK2 40x10 4 3970 9650 51 3VNBK2 40x12 12 6.35 3 3100 7270 40 4VNBK2 50x5 4 1780 7200 62 5 3.175 6VNBK2 50x5 6 2530 11400 91 4VNBK2 50x6 4 2450 8370 62 50 6 3.969 6VNBK2 50x6 6 3480 13100 93 4VNBK2 50x8 4 3100 9650 62 6VNBK2 50x8 6 4350 14450 92
Nakrtka D1 D2 D3 L L2 L3 i X B Q 36 47 58 43 10 10 6.6 44 M6 3VNBK2 16x5 36 47 58 43 3VNBK2 20x5 10 10 6.6 44 M6 48 4VNBK2 20x5 40 51 62 44 3VNBK2 25x5 10 10 6.6 48 M6 49 4VNBK2 25x5 40 51 62 49 3VNBK2 25x6 10 12 6.6 48 M6 55 4VNBK2 25x6 40 51 62 66 10 12 6.6 48 M6 3VNBK2 25x10 46 3VNBK2 32x5 50 65 80 52 12 10 9 62 M6 4VNBK2 32x5 62 6VNBK2 32x5 51 3VNBK2 32x6 50 65 80 57 12 12 9 62 M6 4VNBK2 32x6 70 6VNBK2 32x6 50 65 80 60 3VNBK2 32x8 12 14 9 62 M6 71 4VNBK2 32x8 50 65 80 69 3VNBK2 32x10 12 16 9 62 M6 80 4VNBK2 32x10 63 78 93 55 4VNBK2 40x5 14 10 9 70 M8x1 65 6VNBK2 40x5 63 78 93 61 4VNBK2 40x6 14 12 9 70 M8x1 73 6VNBK2 40x6 63 78 93 72 4VNBK2 40x8 14 14 9 70 M8x1 89 6VNBK2 40x8 63 78 93 72 3VNBK2 40x10 14 16 9 70 M8x1 83 4VNBK2 40x10 63 78 93 81 14 16 9 70 M8x1 3VNBK2 40x12 75 93 110 57 4VNBK2 50x5 16 10 11 85 M8x1 67 6VNBK2 50x5 75 93 110 63 4VNBK2 50x6 16 12 11 85 M8x1 75 6VNBK2 50x6 75 93 110 74 4VNBK2 50x8 16 14 11 85 M8x1 91 6VNBK2 50x8 i = 6 dla d 0 32 ; i = 8 dla d 0 > 32
g6 Wymiary gwintu Nono Nono rednica Liczba dynam. statycz. Sztywno rednica Skok kulki obiegów podział. D k C[daN] Co[daN] d 0 p R[daN/µm] 3VNBK2 50x10 3 3530 9450 50 4VNBK2 50x10 4 4500 13700 63 6VNBK2 50x10 6 6400 18800 94 50 3VNBK2 50x12 3 4560 11200 50 4VNBK2 50x12 4 5840 15100 63 3VNBK2 50x20 20 7.938 3 4560 11200 47 4VNBK2 63x6 4 2660 10800 75 6 3.969 6VNBK2 63x6 6 3770 17000 113 4VNBK2 63x8 4 3540 13200 77 6VNBK2 63x8 6 4890 19020 114 4VNBK2 63x10 63 4 5070 17900 79 6VNBK2 63x10 6 7180 24900 115 4VNBK2 63x12 4 6640 20100 78 6VNBK2 63x12 6 9490 30600 113 3VNBK2 63x20 20 9.525 3 8530 23650 75 4VNBK2 80x10 4 5740 22200 96 6VNBK2 80x10 6 8120 32500 140 4VNBK2 80x12 4 7550 26120 97 6VNBK2 80x12 6 10700 39200 141 80 3VNBK2 80x16 3 7500 27450 95 16 9.525 4VNBK2 80x16 4 12850 42600 130 3VNBK2 80x20 3 9800 31900 95 20 9.525 4VNBK2 80x20 4 12850 42600 125 4VNBK2 100x10 4 6800 31300 113 6VNBK2 100x10 6 8780 40700 170 4VNBK2 100x12 4 8560 40400 105 6VNBK2 100x12 100 6 12000 50600 175 4VNBK2 100x16 4 10800 46600 107 16 9.525 6VNBK2 100x16 6 15300 69900 140 3VNBK2 100x20 3 12020 41100 112 20 9.525 4VNBK2 100x20 4 14100 54600 150
Nakrtka D1 D2 D3 L L2 L3 i X B Q 74 3VNBK2 50x10 75 93 110 85 16 16 11 85 M8x1 4VNBK2 50x10 106 6VNBK2 50x10 75 93 110 84 3VNBK2 50x12 16 18 11 85 M8x1 97 4VNBK2 50x12 75 93 110 118 16 20 11 85 M8x1 3VNBK2 50x20 90 108 125 65 4VNBK2 63x6 18 12 11 95 M8x1 77 6VNBK2 63x6 90 108 125 76 4VNBK2 63x8 18 14 11 95 M8x1 93 6VNBK2 63x8 90 108 125 87 4VNBK2 63x10 18 16 11 95 M8x1 108 6VNBK2 63x10 90 108 125 99 4VNBK2 63x12 18 18 11 95 M8x1 124 6VNBK2 63x12 95 115 135 122 20 25 13.5 100 M8x1 3VNBK2 63x20 105 125 145 89 4VNBK2 80x10 20 16 13.5 110 M8x1 110 6VNBK2 80x10 105 125 145 101 4VNBK2 80x12 20 18 13.5 110 M8x1 126 6VNBK2 80x12 125 145 165 117 3VNBK2 80x16 25 22 13.5 130 M8x1 129 4VNBK2 80x16 125 145 165 129 3VNBK2 80x20 25 25 13.5 130 M8x1 151 4VNBK2 80x20 125 145 165 90 4VNBK2 100x10 22 16 13.5 130 M8x1 111 6VNBK2 100x10 130 150 170 103 4VNBK2 100x12 22 18 13.5 130 M8x1 128 6VNBK2 100x12 140 166 192 130 4VNBK2 100x16 26 22 17.5 145 M8x1 163 6VNBK2 100x16 150 176 202 130 3VNBK2 100x20 26 25 17.5 155 M8x1 152 4VNBK2 100x20 i = 6 dla d 0 32 ; i = 8 dla d 0 > 32
g6 Wymiary gwintu rednica podział. d 0 Skok p rednica kulki D k Liczba obiegów Nono dynam. C[daN] Nono statycz. Co[daN] Sztywno R[daN/µm] 3VNBK3 16x5 16 5 3.175 3 740 1250 20 3VNBK3 20x5 3 900 1780 39 20 5 3.175 4VNBK3 20x5 4 1140 2390 52 3VNBK3 25x5 3 1100 2350 49 5 3.175 4VNBK3 25x5 4 1290 3200 64 3VNBK3 25x6 25 3 1320 2820 48 6 3.969 4VNBK3 25x6 4 1680 3810 64 3VNBK3 25x10 10 3.969 3 1650 3260 49 3VNBK3 32x5 3 1140 3250 61 4VNBK3 32x5 5 3.175 4 1470 4240 80 6VNBK3 32x5 6 2100 6400 118 3VNBK3 32x6 3 1550 3890 62 4VNBK3 32x6 6 3.969 4 1950 5800 82 32 6VNBK3 32x6 6 2770 7900 121 3VNBK3 32x8 3 1890 4340 60 4VNBK3 32x8 4 2380 5680 79 3VNBK3 32x10 3 2680 5490 60 4VNBK3 32x10 4 3470 7180 79 4VNBK3 40x5 4 1640 5380 98 5 3.175 6VNBK3 40x5 6 2330 8020 144 4VNBK3 40x6 4 2170 6670 99 6 3.969 6VNBK3 40x6 6 3070 9700 146 4VNBK3 40x8 40 4 2760 7900 101 6VNBK3 40x8 6 3990 12600 148 3VNBK3 40x10 3 3100 7270 75 4VNBK3 40x10 4 3970 9650 99 3VNBK3 40x12 12 6.35 3 3100 7270 75 4VNBK3 50x5 4 1780 7200 119 5 3.175 6VNBK3 50x5 6 2530 11400 175 4VNBK3 50x6 4 2450 8370 121 50 6 3.969 6VNBK3 50x6 6 3480 13100 178 4VNBK3 50x8 4 3100 9650 121 6VNBK3 50x8 6 4350 14450 177
Nakrtka D1 D2 D3 L L2 L3 i X B Q 36 47 58 81 10 10 6.6 44 M6 3VNBK3 16x5 36 47 58 81 3VNBK3 20x5 10 10 6.6 44 M6 91 4VNBK3 20x5 40 51 62 83 3VNBK3 25x5 10 10 6.6 48 M6 93 4VNBK3 25x5 40 51 62 93 3VNBK3 25x6 10 12 6.6 48 M6 106 4VNBK3 25x6 40 51 62 127 10 12 6.6 48 M6 3VNBK3 25x10 86 3VNBK3 32x5 50 65 80 97 12 10 9 62 M6 4VNBK3 32x5 118 6VNBK3 32x5 95 3VNBK3 32x6 50 65 80 108 12 12 9 62 M6 4VNBK3 32x6 133 6VNBK3 32x6 50 65 80 114 3VNBK3 32x8 12 14 9 62 M6 133 4VNBK3 32x8 50 65 80 132 3VNBK3 32x10 12 16 9 62 M6 154 4VNBK3 32x10 63 78 93 102 4VNBK3 40x5 14 10 9 70 M8x1 123 6VNBK3 40x5 63 78 93 114 4VNBK3 40x6 14 12 9 70 M8x1 138 6VNBK3 40x6 63 78 93 136 4VNBK3 40x8 14 14 9 70 M8x1 170 6VNBK3 40x8 63 78 93 137 3VNBK3 40x10 14 16 9 70 M8x1 159 4VNBK3 40x10 63 78 93 155 14 16 9 70 M8x1 3VNBK3 40x12 75 93 110 104 4VNBK3 50x5 16 10 11 85 M8x1 125 6VNBK3 50x5 75 93 110 116 4VNBK3 50x6 16 12 11 85 M8x1 140 6VNBK3 50x6 75 93 110 138 4VNBK3 50x8 16 14 11 85 M8x1 172 6VNBK3 50x8 i = 6 dla d 0 32 ; i = 8 dla d 0 > 32
g6 Wymiary gwintu rednica podział. d 0 Skok p rednica kulki D k Liczba obiegów Nono dynam. C[daN] Nono statycz. Co[daN] Sztywno R[daN/µm] 3VNBK3 50x10 3 3530 9450 93 4VNBK3 50x10 4 4500 13700 122 6VNBK3 50x10 6 6400 18800 180 50 3VNBK3 50x12 3 4560 11200 92 4VNBK3 50x12 4 5840 15100 122 3VNBK3 50x20 20 7.938 3 4560 11200 92 4VNBK3 63x6 4 2660 10800 146 6 3.969 6VNBK3 63x6 6 3770 17000 215 4VNBK3 63x8 4 3540 13200 149 6VNBK3 63x8 6 4890 19020 220 4VNBK3 63x10 63 4 5070 17900 154 6VNBK3 63x10 6 7180 24900 226 4VNBK3 63x12 4 6640 20100 151 6VNBK3 63x12 6 9490 30600 222 3VNBK3 63x20 20 9.525 3 8530 23650 147 4VNBK3 80x10 4 5740 22200 187 6VNBK3 80x10 6 8120 32500 275 4VNBK3 80x12 4 7550 26120 189 6VNBK3 80x12 6 10700 39200 278 80 3VNBK3 80x16 3 7500 27450 187 16 9.525 4VNBK3 80x16 4 12850 42600 246 3VNBK3 80x20 3 9800 31900 187 20 9.525 4VNBK3 80x20 4 12850 42600 246 4VNBK3 100x10 4 6800 31300 217 6VNBK3 100x10 6 8780 40700 334 4VNBK3 100x12 4 8560 40400 206 6VNBK3 100x12 100 6 12000 50600 339 4VNBK3 100x16 4 10800 46600 212 16 9.525 6VNBK3 100x16 6 15300 69900 276 3VNBK3 100x20 3 12020 41100 213 20 9.525 4VNBK3 100x20 4 14100 54600 294
Nakrtka D1 D2 D3 L L2 L3 i X B Q 139 3VNBK3 50x10 75 93 110 161 16 16 11 85 M8x1 4VNBK3 50x10 203 6VNBK3 50x10 75 93 110 158 3VNBK3 50x12 16 18 11 85 M8x1 184 4VNBK3 50x12 75 93 110 230 16 20 11 85 M8x1 3VNBK3 50x20 90 108 125 118 4VNBK3 63x6 18 12 11 95 M8x1 142 6VNBK3 63x6 90 108 125 140 4VNBK3 63x8 18 14 11 95 M8x1 174 6VNBK3 63x8 90 108 125 163 4VNBK3 63x10 18 16 11 95 M8x1 205 6VNBK3 63x10 90 108 125 186 4VNBK3 63x12 18 18 11 95 M8x1 236 6VNBK3 63x12 95 115 135 234 20 25 13.5 100 M8x1 3VNBK3 63x20 105 125 145 165 4VNBK3 80x10 20 16 13.5 110 M8x1 207 6VNBK3 80x10 105 125 145 188 4VNBK3 80x12 20 18 13.5 110 M8x1 238 6VNBK3 80x12 125 145 165 215 3VNBK3 80x16 25 22 13.5 130 M8x1 239 4VNBK3 80x16 125 145 165 241 3VNBK3 80x20 25 25 13.5 130 M8x1 284 4VNBK3 80x20 125 145 165 166 4VNBK3 100x10 22 16 13.5 130 M8x1 208 6VNBK3 100x10 130 150 170 190 4VNBK3 100x12 22 18 13.5 130 M8x1 240 6VNBK3 100x12 140 166 192 240 4VNBK3 100x16 26 22 17.5 145 M8x1 307 6VNBK3 100x16 242 3VNBK3 100x20 150 176 202 285 26 25 17.5 155 M8x1 4VNBK3 100x20 = 6 dla d 0 32 ; ; i = 8 dla d 0 > 32
g6 Wymiary gwintu rednica podział. d 0 Skok p rednica kulki D k Liczba obiegów Nono dynam. C[daN] Nono statycz. Co[daN] Sztywno R[daN/µm]
3VNBK4 16x5 16 5 3.175 3 740 1250 20 3VNBK4 20x5 3 900 1780 39 20 5 3.175 4VNBK4 20x5 4 1140 2390 52 3VNBK4 25x5 3 1100 2350 49 5 3.175 4VNBK4 25x5 4 1290 3200 64 3VNBK4 25x6 25 3 1320 2820 48 6 3.969 4VNBK4 25x6 4 1680 3810 64 3VNBK4 25x10 10 3.969 3 1650 3260 49 3VNBK4 32x5 3 1140 3250 61 4VNBK4 32x5 5 3.175 4 1470 4240 80 6VNBK4 32x5 6 2100 6400 118 3VNBK4 32x6 3 1550 3890 62 4VNBK4 32x6 6 3.969 4 1950 5800 82 32 6VNBK4 32x6 6 2770 7900 121 3VNBK4 32x8 3 1890 4340 60 4VNBK4 32x8 4 2380 5680 79 3VNBK4 32x10 3 2680 5490 60 4VNBK4 32x10 4 3470 7180 79 4VNBK4 40x5 4 1640 5380 98 5 3.175 6VNBK4 40x5 6 2330 8020 144 4VNBK4 40x6 4 2170 6670 99 6 3.969 6VNBK4 40x6 6 3070 9700 146 4VNBK4 40x8 40 4 2760 7900 101 6VNBK4 40x8 6 3990 12600 148 3VNBK4 40x10 3 3100 7270 75 4VNBK4 40x10 4 3970 9650 99 3VNBK4 40x12 12 6.35 3 3100 7270 75 4VNBK4 50x5 4 1780 7200 119 5 3.175 6VNBK4 50x5 6 2530 11400 175 4VNBK4 50x6 4 2450 8370 121 50 6 3.969 6VNBK4 50x6 6 3480 13100 178 4VNBK4 50x8 4 3100 9650 121 6VNBK4 50x8 6 4350 14450 177 Nakrtka
D1 D2 D3 L L2 L3 L4 i X B Q 36 47 58 81 10 10 33 6.6 44 M6 3VNBK4 16x5 36 47 58 81 33 3VNBK4 20x5 10 10 6.6 44 M6 91 38 4VNBK4 20x5 40 51 62 83 34 3VNBK4 25x5 10 10 6.6 48 M6 93 39 4VNBK4 25x5 40 51 62 93 39 3VNBK4 25x6 10 12 6.6 48 M6 106 45 4VNBK4 25x6 40 51 62 127 10 12 56 6.6 48 M6 3VNBK4 25x10 86 34 3VNBK4 32x5 50 65 80 97 12 10 40 9 62 M6 4VNBK4 32x5 118 50 6VNBK4 32x5 95 39 3VNBK4 32x6 50 65 80 108 12 12 45 9 62 M6 4VNBK4 32x6 133 58 6VNBK4 32x6 50 65 80 114 48 3VNBK4 32x8 12 14 9 62 M6 133 59 4VNBK4 32x8 50 65 80 132 57 3VNBK4 32x10 12 16 9 62 M6 154 68 4VNBK4 32x10 63 78 93 102 41 4VNBK4 40x5 14 10 9 70 M8x1 123 51 6VNBK4 40x5 63 78 93 114 47 4VNBK4 40x6 14 12 9 70 M8x1 138 59 6VNBK4 40x6 63 78 93 136 58 4VNBK4 40x8 14 14 9 70 M8x1 170 75 6VNBK4 40x8 63 78 93 137 58 3VNBK4 40x10 14 16 9 70 M8x1 159 69 4VNBK4 40x10 63 78 93 155 14 16 67 9 70 M8x1 3VNBK4 40x12 75 93 110 104 41 4VNBK4 50x5 16 10 11 85 M8x1 125 51 6VNBK4 50x5 75 93 110 116 47 4VNBK4 50x6 16 12 11 85 M8x1 140 59 6VNBK4 50x6 75 93 110 138 58 4VNBK4 50x8 16 14 11 85 M8x1 172 75 6VNBK4 50x8 i = 6 dla d 0 32 ; i = 8 dla d 0 > 32 g6
Wymiary gwintu Nono Nono rednica Liczba dynam. statycz. Sztywno rednica Skok kulki obiegów podział. D k C[daN] Co[daN] d 0 p R[daN/µm] 3VNBK4 50x10 3 3530 9450 93 4VNBK4 50x10 4 4500 13700 122 6VNBK4 50x10 6 6400 18800 180 50 3VNBK4 50x12 3 4560 11200 92 4VNBK4 50x12 4 5840 15100 122 3VNBK4 50x20 20 7.938 3 4560 11200 92 4VNBK4 63x6 4 2660 10800 146 6 3.969 6VNBK4 63x6 6 3770 17000 215 4VNBK4 63x8 4 3540 13200 149 6VNBK4 63x8 6 4890 19020 220 4VNBK4 63x10 63 4 5070 17900 154 6VNBK4 63x10 6 7180 24900 226 4VNBK4 63x12 4 6640 20100 151 6VNBK4 63x12 6 9490 30600 222 3VNBK4 63x20 20 9.525 3 8530 23650 147 4VNBK4 80x10 4 5740 22200 187 6VNBK4 80x10 6 8120 32500 275 4VNBK4 80x12 4 7550 26120 189 6VNBK4 80x12 6 10700 39200 278 80 3VNBK4 80x16 3 7500 27450 187 16 9.525 4VNBK4 80x16 4 12850 42600 246 3VNBK4 80x20 3 9800 31900 187 20 9.525 4VNBK4 80x20 4 12850 42600 246 4VNBK4 100x10 4 6800 31300 217 6VNBK4 100x10 6 8780 40700 334 4VNBK4 100x12 4 8560 40400 206 6VNBK4 100x12 100 6 12000 50600 339 4VNBK4 100x16 4 10800 46600 212 16 9.525 6VNBK4 100x16 6 15300 69900 276 3VNBK4 100x20 3 12020 41100 213 20 9.525 4VNBK4 100x20 4 14100 54600 294
Nakrtka D1 D2 D3 L L2 L3 L4 i X B Q 139 58 3VNBK4 50x10 75 93 110 161 16 16 69 11 85 M8x1 4VNBK4 50x10 203 90 6VNBK4 50x10 75 93 110 158 68 3VNBK4 50x12 16 18 11 85 M8x1 184 81 4VNBK4 50x12 75 93 110 230 16 20 106 11 85 M8x1 3VNBK4 50x20 90 108 125 118 47 4VNBK4 63x6 18 12 11 95 M8x1 142 59 6VNBK4 63x6 90 108 125 140 58 4VNBK4 63x8 18 14 11 95 M8x1 174 75 6VNBK4 63x8 90 108 125 163 69 4VNBK4 63x10 18 16 11 95 M8x1 205 90 6VNBK4 63x10 90 108 125 186 81 4VNBK4 63x12 18 18 11 95 M8x1 236 106 6VNBK4 63x12 95 115 135 234 20 25 102 13.5 100 M8x1 3VNBK4 63x20 105 125 145 165 69 4VNBK4 80x10 20 16 13.5 110 M8x1 207 90 6VNBK4 80x10 105 125 145 188 81 4VNBK4 80x12 20 18 13.5 110 M8x1 238 106 6VNBK4 80x12 125 145 165 215 92 3VNBK4 80x16 25 22 13.5 130 M8x1 239 104 4VNBK4 80x16 125 145 165 241 104 3VNBK4 80x20 25 25 13.5 130 M8x1 284 126 4VNBK4 80x20 125 145 165 166 68 4VNBK4 100x10 22 16 13.5 130 M8x1 208 89 6VNBK4 100x10 130 150 170 190 81 4VNBK4 100x12 22 18 13.5 130 M8x1 240 106 6VNBK4 100x12 140 166 192 240 104 4VNBK4 100x16 26 22 17.5 145 M8x1 307 137 6VNBK4 100x16 150 176 202 242 104 3VNBK4 100x20 26 25 17.5 155 M8x1 285 126 4VNBK4 100x20 i = 6 dla d 0 32 ; i = 8 dla d 0 > 32 g6