Egz. 1 INFORMACJA BIOZ DLA INSTALACJI SOLARNEJ W AKADEMIl WYCHOWANIA FIZYCZNEGO I SPORTU IM. JĘDRZEJA ŚNIADECKIEGO W GDAŃSKU PRZY UL. KAZIMIERZA GÓRSKIEGO Inwestor Akademia Wychowania Fizycznego i Sportu im. Jędrzeja Śniadeckiego ul. Kazimierza Górskiego 1 80-336 Gdańsk woj. pomorskie Pracownia Audytorska inż. Jacek Stępień Adres obiektu ul. Bławatna 22 27 400 Ostrowiec Św. Pracownia Projektowa ul. Kilińskiego 49L 27 400 Ostrowiec Św. tel. (+48 41) 265-24-64 Budynki Akademii Wychowania Fizycznego i Sportu w Gdańsku ul. Kazimierza Górskiego 1 dz. nr ewid. 57/13 obr. 6 80-336 Gdańsk woj. pomorskie L.p Projektanci Branża Nr uprawnień Podpis Projektował mgr inż. Ewa Wierzyńska sanitarna S-121/87 Sprawdzający mgr inż. Witold Chmura sanitarna 5/96 Ostrowiec Św., październik 2012 r.

1.Zakres robót Zakres robót budowlanych wykonywany w budynku w związku z budową instalacji solarnej obejmie: Montaż kolektorów solarnych na dachu budynku bieżni oraz zasobników ciepłej wody w węźle cieplnym Istniejące elementy zagrożenia bezpieczeństwa Na terenie planowanej inwestycji nie występują elementy zagrożenia bezpieczeństwa. Nie występują zagrożenia dla środowiska przy realizacji budowy. Przewidywane zagrożenia podczas realizacji Podczas robót budowy budowlano-montażowych w pomieszczeniu węzła i na budynku bieżni mogą wystąpić zagrożenia związane z pracami montażowymi i wnoszeniem kolektorów na dachu budynku bieżni montażem zasobników na ciepłą wodę w węźle wnoszeniem zasobników do węzła wykonywaniem instalacji odgromowej Przed rozpoczęciem prac demontażowych dokonać spuszczenia wody i odłączenia istniejących zasobników od instalacji. Skala i rodzaj zagrożeń nie odbiegają od podstawowych zagrożeń wymienionych w przepisach zawartych w Rozporządzeniu Ministra Infrastruktury w sprawie bezpieczeństwa i higieny pracy przy podczas wykonywania robót budowlanych z dnia 06.02.2003r zawartych w Dzienniku Ustaw nr 47 poz.401z 19.03.2003 r. Sposób prowadzenia instruktażu pracowników Każdorazowo przed przystąpieniem do realizacji robót kierownik budowy winien przeprowadzić instruktaż pracowników. W czasie instruktażu należy omówić : zakres robót przewidzianych do realizacji w tym robót szczególnie niebezpiecznych zapoznać pracowników z dokumentacją dotycząca zakresu robót zwrócić uwagę na sposoby uniknięcia mogących wystąpić zagrożeń sposób postępowania w przypadku wystąpienia zagrożenia Zapobieganie niebezpieczeństwom wydzielenie i oznakowanie miejsca prowadzenia robót budowlanych stosowanie przez pracowników środków ochrony osobistej oznakowanie miejsc poboru wody i prądu na czas budowy montaż rusztowań przez osoby uprawnione stosowanie drabin przenośnych zgodnie z PN przestrzeganie zasad bezpieczeństwa przy użyciu elektro-narzędzi

maszyny i urządzenia winny posiadać certyfikat na znak bezpieczeństwa lub deklarację zgodności z PN miejsce składania substancji palnych (farby, lakiery itp.) oznakować zgodnie z PN przestrzeganie przepisów BHP w sprawie ogólnych przepisów bezpieczeństwa i higieny pracy Rozporządzeniu Ministra Pracy i Polityki Socjalnej Dz.U.169 z 2003 r. przestrzeganie przepisów p.poż. składowanie materiałów z zachowaniem odpowiednich odległości umożliwiających ewentualną ewakuację na wypadek pożaru, awarii itp. prace spawalnicze przeprowadzać zgodnie z przepisami branżowymi prace na wysokości wykonywać z zabezpieczeniem zgodnie z przepisami BHP Podstawa opracowania obowiązujące przepisy i akta prawne dokumentacja projektowa węzła cieplnego Opracowała : mgr inż. Ewa Wierzyńska S-121/87 Sprawdzający: mgr inż.. Witold Chmura 5/96

KONSTRUKCJA WSPORCZA POD KOLEKTORY SŁONECZNE

OPIS TECHNICZNY DO OBLICZENIA NOŚNOŚCI ISTNIEJĄCYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH DACHU BIEśNI POD KĄTEM MONTAśU SYSTEMU KOLEKTORÓW SŁONECZNYCH 1.1 Przedmiot opracowania Przedmiotem opracowania jest sprawdzenie nośności elementów konstrukcyjnych dachu bieŝni lekkoatletycznej AWFiS w Gdańsku uwzględniające wpływ nowoprojektowanych konstrukcji kolektorów słonecznych. 1.2 Zakres opracowania Zakres opracowania obejmuje zestawienie obciąŝeń od istniejących warstw dachu oraz systemu nowoprojektowanych kolektorów słonecznych wraz z konstrukcjami wsporczymi a takŝe obliczenia statyczno-wytrzymałościowe elementów konstrukcyjnych dachu bieŝni. 1.1 Schemat statyczny elementów konstrukcyjnych dachu Jako schemat statyczny konstrukcji zarówno płatwii, rygli jak i podciągu zadaszenia bieŝni przyjęto belkę swobodnie podpartą. Płatwie obciąŝone obciąŝeniem równomiernie rozłoŝonym, natomiast rygle i podciąg obciąŝone siłami skupionymi (reakcje od płatwii). Elementy zabezpieczone przed zwichrzeniem. 1.2 ObciąŜenia elementów konstrukcyjnych dachu Na obciąŝenie elementów konstrukcyjnych dachu składa się obciąŝenie śniegiem (wg. PN-80B-02010) z uwzględnieniem worków śniegowych powstających przy kolektorach słonecznych, obciąŝenie wiatrem (wg. PN-77B-02011 ze zmianą Az1) kolektorów słonecznych obciąŝenie stałe od istniejących warstw pokrycia dachowego (wg. PN-82-B-02001) oraz obciąŝenie od kolektorów słonecznych. CięŜar kolektora słonecznego KS2500 wraz z konstrukcjami wsporczymi 60kg. CięŜar konstrukcji pod kolektory słoneczne 42,3kg / kolektor 1.3 Konstrukcje wsporcze pod kolektory słoneczne W celu rozłoŝenia obciąŝenia od kolektorów słonecznych na dwie płatwie zaprojektowano belki podwalinowe Pd1 (dla kolektorów na wyŝszej części dachu) oraz Pd2 (dla kolektorów na niŝszej części dachu). Belki Pd1 i Pd2 wykonane z rury prostokątnej RP80x40x5,0, mocowane do płatwii za pomocą łączników samowiercących. Do belek podwalinowych mocowane są za pomocą wkrętów samowiercących systemowe konstrukcje KSOL-2 pod montaŝ kolektorów. Wszystkie projektowane elementy stalowe zabezpieczone poprzez ocynkowanie.

WNIOSEK: W wyniku przeprowadzonej analizy statyczno-wytrzymałościowej elementów konstrukcyjnych budynku bieŝni stwierdzono, Ŝe elementy te przeniosą dodatkowe obciąŝenie od projektowanych kolektorów słonecznych wraz z konstrukcjami wsporczymi i zapewnią bezpieczną pracę konstrukcji w aspekcie stanów granicznych nośności i uŝytkowania.

2. ZESTAWIENIE OBCIĄśEŃ PRZYPADAJĄCYCH NA KONSTRUKCJĘ DACHU 2.1. ObciąŜenie śniegiem (wg. PN-80B-02010) Dane: Charakterystyczna wartość obciąŝenia śniegiem: Qk= 1,2 [kn/m2] współczynnik obciąŝenia śniegiem γf: 1,5 Lokalizacja obiektu: Gdańsk A [m]: 25 Strefa obciąŝenia śniegiem: 3 A - wysokość n.p.m wspołczynnik kształtu dachu C: 2 Rodzaj dachu: Dach płaski z przeszkodą - kolektor Kąt pochylenia słoneczny α1[%]: 6 Uwzględniony efekt powstawania worka śnieŝnego pod kolektorami słonecznymi ` OBCIĄśENIE ŚNIEGIEM ObciąŜenie współczynnik ObciąŜenie charakterystyczne obliczeniowy obliczeniowe L.p. Sk=Qk*C Sk=Qk*C*γf γf wartość jednostka wartość jednostka 1 2,4 [kn/m2] 1,5 3,6 [kn/m2] Zasięg oddziaływania obciąŝenia na płatwię: 2,000 [m] ObciąŜenie obliczeniowe na 1m płatwi: 7,2 [kn/m] ObciąŜenie charakter. na 1m płatwi: 4,8 [kn/m] 2.2. ObciąŜenie wiatrem (wg. PN-77B-02011) ze zmianą Az1 Dane: Charakterystyczne ciśnienie prędkości wiatru: qk= 350 [Pa] 0,35 [kn/m2] współczynnik obciąŝenia wiatrem γf: 1,5 Lokalizacja obiektu: Gdańsk Strefa obciąŝenia wiatrem: 2 współczynnik ekspozycji Ce: 1 współczynnik aerodynamiczny C: Wysokość budynku [m]: 8 Rodzaj konstrukcji: budynek - w rzucie prostokąt Rodzaj terenu [A,B,C]: A H/L 2 Wiatr od strony frontowej: wsp. działania porywów wiatru β: 1,8 C= 0,48 (strona nawietrzna) wysokość budynku [m]: 8 okres drgań własnych T [s]: 0,12 logarytm. dekrement tłumienia: 0,02 Konstrukcja stalowa pełnościenna Wniosek: konstrukcja jest niepodatna na dynamiczne działanie wiatru OBCIĄśENIE WIATREM KOLEKTORÓW SŁONECZNYCH ObciąŜenie współczynnik ObciąŜenie charakterystyczne obliczeniowy obliczeniowe L.p. pk=qk*ce*c*β p=qk*ce*c*β*γf γf wartość jednostka wartość jednostka 1 0,299 [kn/m2] 1,5 0,449 [kn/m2] front-str.nawietrzna kąt nachylenia: 45,00 pionowa oblicz. składowa parcia wiatrem: 0,317 pionowa char. składowa parcia wiatrem: 0,212 [ ] [kn/m2] [kn/m2] Obc. oblicz. wiatr. 1 kolektora (o wym.:2,02 x 1,25m) 0,801 [kn] Obc. char. wiatr. 1 kolektora (o wym.:2,02 x 1,25m) 0,534 [kn] Rozpiętość płatwi: 6,000 [m] Obc. oblicz. na 1m płatwi (4,5szt. kolektora/przesło): Obc. char. na 1m płatwi (4,5szt. kolektora/przesło): 0,301 [kn/m] 0,200 [kn/m]

2.3. ObciąŜenia własne konstrukcji OBCIĄśENIA STAŁE OD POKRYCIA DACHU (wg. PN-B-02001) ObciąŜenie współczynnik ObciąŜenie L.p. Rodzaj obciąŝenia charakterystyczne wartość jednostka obliczeniowy γf obliczeniowe wartość jednostka 1 1 x papa termozgrzewalna 0,050 [kn/m2] 1,3 0,065 [kn/m2] 2 styropian gr. 4cm 0,018 [kn/m2] 1,3 0,023 płyta warstwowa 3 0,115 [kn/m2] 1,2 0,138 PW-8/BU-2 4 sufit podwieszany 0,089 [kn/m2] 1,1 0,097 Zasięg oddziaływania obciąŝenia na płatwię: 2,000 [m] ObciąŜenie oblicz. na 1m płatwi: 0,648 [kn/m] ObciąŜenie char. na 1m płatwi: 0,543 [kn/m] RAZEM: 0,272 [kn/m2] RAZEM: 0,324 [kn/m2] [kn/m2] [kn/m2] [kn/m2] 2.4. ObciąŜenie od kolektorów słonecznych CIĘśAR WŁASNY JEDNEGO KOLEKTORA ObciąŜenie współczynnik ObciąŜenie L.p. Rodzaj obciąŝenia charakterystyczne wartość jednostka obliczeniowy γf obliczeniowe wartość jednostka 1 1 kolektor słoneczny z konstr. wsporczymi 0,600 [kn] 1,1 0,660 [kn] 2 podwalina (2szt.) 0,423 [kn] 1,1 0,465 RAZEM: 1,023 [kn] RAZEM: 1,125 [kn] [kn] Rozpiętość płatwi: 6,000 [m] Obc. oblicz. na 1m płatwi (4,5szt. kolektora/przesło): 0,422 [kn/m] Obc. char. na 1m płatwi (4,5szt. kolektora/przesło): 0,384 [kn/m]

3.1. PŁATEW DACHU 3.1.1. Obliczenia statyczne - schemat obliczeniowy: -wyniki obliczeń: Maksymalna wartość momentu zginającego: M y =39,8 [knm] 3.1.2. Wymiarowanie elementu Dane: Stal St3S: fd=215 MPa wytrzymałość obliczeniowa stali długość przęsła l 0 =6,0m Przekrój podlegający sprawdzeniu: C200 b=75 [mm] h=200[mm] t w =8,5 [mm] t f =11,5 [mm] r=11,5 [mm] W y=1,91*10-4 [m 3 ] J y=19,1*10-6 [m 4 ] i y =7,7*10-2 [m] - klasa przekroju:

ε= (215/f d )= (215/215)=1 (stal St3S) sprawdzenie pasa: b/t=(b-t w-r)/t f=(75-8,5-11,5)/11,5=4,78 < 9ε = 9 przekrój klasy 1 sprawdzenie środnika: h/t=(h-2*(t f +r))/t w =(200-2*(11,5+11,5))/8,5=18,12 < 66ε = 66 przekrój klasy 1 przekrój jest klasy 1 wyznaczenie obliczeniowej nośności przy zginaniu: α p=1,0 - współczynnik rezerwy plastycznej M Ry=M R=α p*w y*f d=1,0*1,91*10-4 *215*10 3 =41,065 [knm] nośność elementu: φ L =1,0 przekrój zabezpieczony przed zwichrzeniem M y /(φ L *M Ry ) 1, 39,8/(1,0*41,065) 1 0,969<1 Wniosek: Warunek został spełniony. Nośność przekroju zachowana. 3.1.3. Ugięcie belki - wyznaczenie ugięcia belki: q=5,927 [kn/m] obciąŝenie charakterystyczne równomiernie rozłoŝone przypadające na płatew. l=6,0 [m] rozpiętość płatwi u=5/384*q*l 4 /(E*J)=0,013*5,927*6 4 /(205*10 6 *19,1*10-6 )=0,0255m - sprawdzenie warunku maksymalnych dopuszczalnych ugięć: U max =l/200=600/200=3cm>u=2,55cm warunek spełniony 3.2. RYGIEL DACHU 3.2.1. Obliczenia statyczne - schemat obliczeniowy: P=26,5 [kn] reakcja od płatwii -wyniki obliczeń:

Maksymalna wartość momentu zginającego: M y =27,0 [knm] 3.2.2. Wymiarowanie elementu Dane: Stal St3S: fd=215 MPa wytrzymałość obliczeniowa stali długość przęsła l 0 =4,0m Przekrój podlegający sprawdzeniu: 180 b=82 [mm] h=180[mm] t w=6,9 [mm] t f =10,4 [mm] r=6,9 [mm] W y =1,61*10-4 [m 3 ] J y =14,5*10-6 [m 4 ] i y=7,2*10-2 [m] - klasa przekroju: ε= (215/f d )= (215/215)=1 (stal St3S) sprawdzenie pasa: b/t=(b-t w -2r)/2t f =(82-6,9-2*6,9)/2*10,4=2,95 < 9ε = 9 przekrój klasy 1 sprawdzenie środnika: h/t=(h-2*(tf+r))/tw=(180-2*(10,4+6,9))/6,9=21,07 < 66ε = 66 przekrój klasy 1 przekrój jest klasy 1 wyznaczenie obliczeniowej nośności przy zginaniu: α p =1,0 - współczynnik rezerwy plastycznej M Ry =M R =α p *W y *f d =1,0*1,61*10-4 *215*10 3 =34,615 [knm] nośność elementu: φ L =1,0 przekrój zabezpieczony przed zwichrzeniem M y /(φ L *M Ry ) 1,

27,0/(1,0*34,615) 1 0,78<1 Wniosek: Warunek został spełniony. Nośność przekroju zachowana. 3.2.3. Ugięcie belki - wyznaczenie ugięcia belki: P=18,6 [kn] reakcja od płatwi (obciąŝenie charakterystyczne) l=4,0 [m] rozpiętość płatwi u=p*l 3 /(48*E*J)=18,6*4 3 /(48*205*10 6 *14,5*10-6 )=0,0083m - sprawdzenie warunku maksymalnych dopuszczalnych ugięć: U max=l/200=400/200=2cm>u=0,83cm warunek spełniony 3.3. PODCIĄG DACHU 3.3.1. Obliczenia statyczne - schemat obliczeniowy: P 1 =25,713 [kn] reakcja od płatwii (z kolektorami) P 2 =23,544 [kn] reakcja od płatwii -wyniki obliczeń:

Maksymalna wartość momentu zginającego: M y =48,4 [knm] 3.3.2. Wymiarowanie elementu Dane: Stal St3S: fd=215 MPa wytrzymałość obliczeniowa stali długość przęsła l 0=4,0m Przekrój podlegający sprawdzeniu: 180 b=125 [mm] h=300[mm] t w=10,8 [mm] t f=16,2 [mm] r=10,8 [mm] W y =6,53*10-4 [m 3 ] J y =98,0*10-6 [m 4 ] i y =11,9*10-2 [m] - klasa przekroju: ε= (215/f d )= (215/215)=1 (stal St3S) sprawdzenie pasa: b/t=(b-t w-2r)/2t f=(125-10,8-2*10,8)/2*16,2=2,86 < 9ε = 9 przekrój kl. 1 sprawdzenie środnika: h/t=(h-2*(t f +r))/t w =(300-2*(16,2+10,8))/10,8=22,78 < 66ε = 66 przekrój klasy 1 przekrój jest klasy 1 wyznaczenie obliczeniowej nośności przy zginaniu: α p=1,0 - współczynnik rezerwy plastycznej M ry =M R =α p *W y *f d =1,0*6,53*10-4 *215*10 3 =140,395 [knm]

nośność elementu: φ L =1,0 przekrój zabezpieczony przed zwichrzeniem M y/(φ L*M Ry) 1, 48,4/(1,0*140,395) 1 0,345<1 Wniosek: Warunek został spełniony. Nośność przekroju zachowana. 3.3.3. Ugięcie belki - wyznaczenie ugięcia belki: P 1=17,781 [kn] reakcja od płatwi (obciąŝenie charakterystyczne) P 2=16,029 [kn] reakcja od płatwi (obciąŝenie charakterystyczne) u=0,0089m=0,89cm obliczone ugięcie - sprawdzenie warunku maksymalnych dopuszczalnych ugięć: U max=l/350=840/350=2,4cm>u=0,89cm warunek spełniony Imię i nazwisko BranŜa Nr uprawnień Podpis Projektował: mgr inŝ. arch. Zbigniew Doktór konstrukcja/ architektura 227/KL/72 Sprawdził: inŝ. Piotr Ochocki konstrukcja SWK/0127 /POOK/09