OPIS TECHNICZNY CZ. KONSTRUKCYJNA

Transkrypt

1 OPIS TECHNICZNY CZ. KONSTRUKCYJNA. Kategoria geotechniczna obiektu Obiekt zakwalifikowano o pierwszej kategorii geotechnicznej.. Sposób posaowienia Przewiziano posaowienie bezpośrenie na ławach i stopach funamentowych. Funamenty zaprojektowano la gruntu o qf=00 kpa. JeŜeli po wykonaniu wykopów stwierzone zostanie występowanie gruntów nienośnych lub wysazinowych czy teŝ poziomu wó gruntowych powyŝej poziomu posaowienia naleŝy skontaktować się z projektantem konstrukcji. Rozwiązania konstrukcyjno-materiałowe 3. Funament ściany funamentowe Ławy i stopy funamentowe z betonu B zbrojone połuŝnie stalą A-III 34GS i strzemionami ze stali A-0 St0S. Po funamentami warstwa wyrównawcza z betonu B0 o grub. ok. 0cm. Na warstwie wyrównawczej izolacja z jenej warstwy papy termozgrzewalnej izolacyjnej. Ściany funamentowe o poziomu +0,30 murować z bloczków betonowych M6 na zaprawie cementowej MPa lub wykonać jako betonowe- monolityczne. Na Ścianach funamentowych izolacja z papy termozgrzewalnej. Wszystie powierzchnie funamentów stykające się z gruntem naleŝy izolować powłoką bitumiczną Abizol R +xp. 4. Ściany zewnętrzne Murowane z pustaka ceramicznego grub. 38cm o wytrzymałości 0MPa na zaprawie cem.-wap. 3MPa. Dopuszcza si ę murowanie ścian z cegły pełnej.. Ściany wewnętrzne Ściany nośne murowane z pustaka ceramicznego grub. 4cm 0MPa na zapr. cem.-wap. 3MPa lub bloczków gazobetonowych omiany 700 na zaprawie klejowej. Ścianki załowe (zwłaszcza w poaszu) wykonać jako systemowe GK (GKI) na profilach stalowych CW7. 6. Połogi Posazka w garaŝach betonowa zacierana mechanicznie i utwarzana powierzchniowo. Przyjęto grubość posazki 0cm. Po posazką połoŝe zagęścić o uzyskania moułu Ev=00MPa. 7. Stropy W projektowanej nowej części obiektu strop Ŝelbetowy monolityczny z betonu B grub. 6cm. Zbrojenie ortogonalne ołem min. 3,77cm w kaŝym kierunku (np # co cm). Górą zbrojenie na pociągiem (# co cm) i zbrojenie krawęziowe. Strop betonować łącznie z pociągiem i naproŝami na bramami garaŝu. Na garaŝem w części istniejącej obiektu strop rewniany belkowy. Strop ten naleŝy ociąŝyć przez zerwanie esek połogowych i usunięcie polepy. W miejsce polepy zastosować wełnę mineralną miękką grub. 0cm. Zamiast eskowania na bekach zamocować wkrętami płytę OSB grub. mm, na której kleić moŝna (klejem elastycznym) płytki ceramiczne. Posufitkę rewnianą z tynkiem na trzcinie usunąć i wykonać sufit z płyt GKF x,mm.

2 8. Schoy Zaprojektowano w istniejącej części obiektu nowe schoy Ŝelbetowe monolityczne z betonu B. Grubość płyty biegów cm; grub. spoczników i poastów 4cm. 9. Dach Więźba achu rewniana płatwiowo-kleszczowa. Na krokwiach ułoŝyć folię paroprzepuszczalną i następnie kontrłaty. Poszycie achu achówka ceramiczna karpiówka w koronkę. O strony wewnętrznej ocieplić połać achu wełną mineralną miękką grub. 0cm; następnie zamocować paroizolację z folii i obuowę systemową z płyt GKF na profilach stalowych. CZĘŚĆ KONSTRUKCYJNA 0. Schematy konstrukcyjne Strop na garaŝem w nowej części buynku płyta poparta swobonie na ścianach zewnętrznych i na pociągu. Pociąg wuprzęsłowy o przekroju teowym (współpraca z płytą stropu).. ZałoŜenia przyjęte o obliczeń Obiekt znajuje się w pierwszej strefie obciąŝenia śniegiem i pierwszej strefie obciąŝęnia wiatrem. Dla sali bankietowej przyjęto obciąŝenie eksploatacyjne 3,0 kn/m. ZałoŜono wytrzymałość gruntu w poziomie posaowienia 00kPa. ZałoŜono brak gruntów wysazinowych w poziomie posaowienia. ZESTAWIENIE OBCIĄśEŃ Remiza straŝacka w Twarogórze lp rozaj obciąŝenia obliczenie wartości qk γ qo. ach z pokryciem achówką - obc. stałe achówka ceramiczna karpiówka powójnie 0,90/cos(38eg),4,,6 konstrukcja rewniana więźby 0,, 0,8 wełna mineralna miękka 0cm 0,0*0,40 0,08, 0,0 obuowa połaci GKF 0,30, 0,36 razem:,67 kn/m,89. ach - obc. śniegiem śnieg (I strefa obc., kąt 38eg ) 0,7*0,88 0,6,4 0,86 3. strop Ŝelbetowy 6cm płytki ceram. na kleju 0,0*4 0,36, 0,43 jastrych cementowy cm 0,0*,0,,6 płyta Ŝelbet. 6cm 0,6* 4,00, 4,40 tynk cem.-wap. na suficie cm 0,0*9 0,38,3 0,49 obc. uŝytkowe 3,00,3 3,90 razem: 8,79 kn/m 0,38 4. ściana zewnętrzna naziemia cegła pełna 38cm 0,38*8,0 6,84, 7, tynk cem.-wap. 0,0*9,0 0,9,3,4 razem: 7,79 kn/m 8,76. obc. ścian wiatrem (I strefa) napór wiatru 0,*0,7*,8 0,3,3 0,4 ssanie wiatru 0,*(-0,4)*,8-0,8,3-0,3

3 6. obc. połaci wiatrem - połać 38eg (wariant I) nawietrzna 0,*(-0,09)*,8-0,04,3-0,0 zawietrzna wiatru 0,*(-0,4)*,8-0,8,3-0,3 7. obc. połaci wiatrem - połąć 38eg (wariant II) nawietrzna 0,*0,37*,8 0,7,3 0, zawietrzna wiatru 0,*(-0,4)*,8-0,8,3-0,3. Wyniki obliczeń Elementy Ŝelbetowe obliczano przy pomocy programu Robot Millenium v.9 firmy Robobat. W załączeniu mapy ugięć płyty stropowej i zbrojenia ołem. Funamenty obliczano przy pomocy Kalkulatora funamentów z pakietu Robot Expert firmy Robobat. Więźbę achową obliczano przy pomocy programu RM-WIN. Wiok - [-]Ugięcie

4 Wiok - [-]Ay (cm/m)

5 WĘZŁY: 4 3,480 3, ,4 0,00 3,60,800,800 3,60 0,00 V=4,89 H=,900 PRĘTY: 3 4, , ,4 0,00 3,60,800,800 3,60 0,00 V=4,89 H=,900 PRZEKROJE PRĘTÓW:

6 3 4, , ,4 0,00 3,60,800,800 3,60 0,00 V=4,89 H=,900 PRĘTY UKŁADU: Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 0 - sztyw.-przegub; 0 - przegub-sztyw.; - przegub-przegub - cięgno Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Re.EJ: Przekrój: 00 0,00 0,4 0,647,000 Krokwie ,60 3,000 4,74,000 Krokwie ,800,480,33,000 Krokwie 4 0 4,800 -,480,33,000 Krokwie ,60-3,000 4,74,000 Krokwie ,00-0,4 0,647,000 Krokwie ,60 0,000 3,60,000 Jętka ,000-3,000 3,000,000 3 Stolce 9 9 0,000-3,000 3,000,000 3 Stolce OBCIĄśENIA:

7 ,7, ,7,7,7 8 9,7,7 6 OBCIĄśENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rozaj: Kąt: P(Tg): P(T): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,0 Liniowe 0,0,67,67 0,00 0,6 Liniowe 0,0,67,67 0,00 4,7 3 Liniowe 0,0,67,67 0,00,33 4 Liniowe 0,0,67,67 0,00,33 Liniowe 0,0,67,67 0,00 4,7 6 Liniowe 0,0,67,67 0,00 0,6 OBCIĄśENIA: 0,6 0,6 0,6 0,6 0, ,6 0,6 0,60, ,60,6 6

8 OBCIĄśENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rozaj: Kąt: P(Tg): P(T): a[m]: b[m]: Grupa: S "" Zmienne γf=,30 Liniowe-Y 0,0 0,6 0,6 0,00 0,6 Liniowe-Y 0,0 0,6 0,6 0,00 4,7 3 Liniowe-Y 0,0 0,6 0,6 0,00,33 4 Liniowe-Y 0,0 0,6 0,6 0,00,33 Liniowe-Y 0,0 0,6 0,6 0,00 4,7 6 Liniowe-Y 0,0 0,6 0,6 0,00 0,6 OBCIĄśENIA: 0, -0, 0, , 0, 0, 8 9-0, -0, 6 OBCIĄśENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rozaj: Kąt: P(Tg): P(T): a[m]: b[m]: Grupa: W "" Zmienne γf=,30 Liniowe 39,4 0,0 0,0 0,00 0,6 Liniowe 39,4 0,0 0,0 0,00 4,7 3 Liniowe 39,4 0,0 0,0 0,00,33 4 Liniowe -39,4-0,8-0,8 0,00,33 Liniowe -39,4-0,8-0,8 0,00 4,7 6 Liniowe -39,4-0,8-0,8 0,00 0,6

9 ================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzęu Kombinatoryka obciąŝeń ================================================================== OBCIĄśENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψ: γf: CięŜar wł.,0 A -"" Zmienne,00,0 S -"" Zmienne,00,30 W -"" Zmienne,00,30 RELACJE GRUP OBCIĄśEŃ: Grupa obc.: Relacje: CięŜar wł. ZAWSZE A -"" ZAWSZE S -"" EWENTUALNIE W -"" EWENTUALNIE KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄśEŃ: Nr: Specyfikacja: ZAWSZE : EWENTUALNIE: A+S+W NAPĘśENIA-OBWIEDNIE:

10 NAPRĘśENIA - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzęu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+"kombinacja obciąŝeń" Pręt: x[m]: SigmaG: SigmaD: Sigma: Kombinacja obciąŝeń: [MPa] Ro 0,647 0,0*, ASW 0,000 0,000* 0,0 A 0,040 0,000* 0,0 AS 0,647-0,04* -,3 ASW 4,74 0,0*, ASW,067-0,388* -,7 ASW,067 0,37*, ASW 4,74-0,49* -4,8 ASW 3 0,000 0,368*,0 ASW,894-0,07* -0,8 ASW,894 0,08* 0, ASW 0,000-0,393* -,8 ASW 4,33 0,33* 0,0 AS 0,437-0,04* -0,7 AS 0,437 0,04* 0,4 AS,33-0,38* -0,7 AS 0,000 0,44* 3, AS,67-0,30* -0, AS,67 0,38* 9,8 AS 0,000-0,439* -3, AS 6 0,000 0,04*,4 AS 0,647-0,000* -0,0 AS

11 0,607 0,000* 0,0 ASW 0,000-0,039* -, AS 7 0,000 0,* 3,4 ASW 3,60 0,048*,4 AW 3,60-0,07* -,7 AW 0,000-0,3* -3,7 ASW 8 0,000-0,04* -0,6 A 3,000-0,037* -0,9 ASW 0,000-0,04* -0,6 A 3,000-0,037* -0,9 ASW 9 0,000-0,00* -0, AW 3,000-0,03* -0,8 AS 0,000-0,00* -0, AW 3,000-0,03* -0,8 AS * = Max/Min REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzęu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+"kombinacja obciąŝeń" Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciąŝeń: 3,4* 9,8 0,4 AS,4* 7,4 7, AW 3,4 9,8* 0,4 AS,4 7,4* 7, AW 3,4 9,8 0,4* AS 6 -,6* 7, 8,0 A -4,6* 0,0,0 ASW -4,6 0,0*,0 ASW -,6 7,* 8,0 A -4,6 0,0,0* ASW 8 0,0*,8,8 ASW 0,0* 8,6 8,6 A 0,0,8*,8 ASW 0,0 8,6* 8,6 A 0,0,8,8* ASW 9 0,0*,, AS 0,0* 7, 7, AW 0,0* 8,6 8,6 A 0,0,*, AS 0,0 7,* 7, AW 0,0,,* AS * = Max/Min

12 4 -, 0-3, 6,, 9 Pręt nr - KROKIEW Zaanie: Sprawzenie nośności pręta nr Nośność na ściskanie: Wyniki la x a =,36 m; x b =,36 m, przy obciąŝeniach ASW. Nośność na ściskanie: σ = N / A =,7 / 8,00 0 = 0, <,6 = 0,486 0,6 = k c f Ściskanie ze zginaniem la x a =,36 m; x b =,36 m, przy obciąŝeniach ASW : σc, 0, σm, σm, 0, + km + = f f f 0,486 0,6 k c, y m, m, σc, 0, σm, σm, 0, + + km = f f f,03 0,6 + 0,0 3,8 k c, z m, m, 0,0 3,8 + 0,9 3,8 = 0,8 < 0,9 3,8 = 0,68 < Nośność na zginanie: Wyniki la x a =,36 m; x b =,36 m, przy obciąŝeniach ASW. Warunek stateczności: σ m, = M / W = 3,7 / 34, = 0,9 < 3,8 =,000 3,8 = k crit f m, Nośność la x a =,36 m; x b =,36 m, przy obciąŝeniach ASW : σym,0,9 z + k 3,8 f ym f, z 0,0 3,8 = 0,8 < σym z m k, 0,7 0,9 f 3,8 + 0,0 3,8 = 0, < ym, z Nośność ze ściskaniem la x a =,36 m; x b =,36 m, przy obciąŝeniach ASW : σ f σ f σym, z 0,² + + k f0,6² + 0,9 3,8 ym f, z σym, z 0,² + m k f0,6² ym, z 0,0 3,8 = 0,8 < 0,9 3,8 + 0,0 3,8 = 0, < Nośność na ścinanie: Wyniki la x a =,36 m; x b =,36 m, przy obciąŝeniach ASW. Warunek nośności τ = τ + τ = 0,² + 0,0² = 0, <,4 =,000,38 = k Stan graniczny uŝytkowania: Wyniki la x a =,36 m; x b =,36 m, przy obciąŝeniach ASW. u fin = -0, + -8,8 = 9, < 3, = u net,fin v f v, Pręt nr 8 - SŁUPEK Zaanie:

13 B Sprawzenie nośności pręta nr 8 Nośność na ściskanie: Wyniki la x a =3,00 m; x b =0,00 m, przy obciąŝeniach ASW. Nośność na ściskanie: σ = N / A =,8 / 44,00 0 = 0,9 < 3,9 = 0,403 9,69 = k c f Stan graniczny uŝytkowania: Wyniki la x a =0,00 m; x b =3,00 m, przy obciąŝeniach ASW. u fin = 0,0 + 0, = 0, < 0,0 = u net,fin Pręt nr 7 - JĘTKA Zaanie: -, -0,8 0, 0,0 AB Sprawzenie nośności pręta nr 7 Nośność na ściskanie: Wyniki la x a =0,00 m; x b =3,60 m, przy obciąŝeniach ASW. Nośność na ściskanie: σ = N / A =, / 8,00 0 = 0, < 9, = 0,86 0,6 = k c f Ściskanie ze zginaniem la x a =0,00 m; x b =3,60 m, przy obciąŝeniach ASW : σc, 0, σm, σm, 0, + km + = f f f 0,86 0,6 k c, y m, m, σc, 0, σm, σm, 0, + + km = f f f 0,93 0,6 + 0,0 3,8 k c, z m, m, 0,0 3,8 + 3, 3,8 = 0,73 < 3, 3,8 = 0,9 < Nośność na zginanie: Wyniki la x a =0,00 m; x b =3,60 m, przy obciąŝeniach ASW. Warunek stateczności: σ m, = M / W =, / 34, = 3, < 3,8 =,000 3,8 = k crit f m, Nośność la x a =0,00 m; x b =3,60 m, przy obciąŝeniach ASW :

14 σym, z 3, + k 3,8 f ym f, z 0,0 3,8 = 0,3 < σym z m k, 0,7 3, f 3,8 + 0,0 3,8 = 0, < ym, z Nośność ze ściskaniem la x a =0,00 m; x b =3,60 m, przy obciąŝeniach ASW : σ f σ f σym, z 0,² + + k f0,6² + 3, 3,8 ym f, z σym, z 0,² + m k f0,6² ym, z 0,0 3,8 = 0,3 < 3, 3,8 + 0,0 3,8 = 0, < Nośność na ścinanie: Wyniki la x a =0,00 m; x b =3,60 m, przy obciąŝeniach ASW. Warunek nośności τ = τ + τ = 0,0² + 0,0² = 0,0 <,4 =,000,38 = k Stan graniczny uŝytkowania: Wyniki la x a =,80 m; x b =,80 m, przy obciąŝeniach ASW. u fin = -0, +,7 =,6 < 4,0 = u net,fin v f v,