MODELE FENOMENOLOGICZNE OŚ RODKA CIEKŁOKRYSTALICZNEGO CZESŁAW R Y M A R Z (WARSZAWA) 1. Wstęp
|
|
- Mirosław Chmielewski
- 5 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 4, 14 (1976) MODELE FENOMENOLOGICZNE OŚ RODKA CIEKŁOKRYSTALICZNEGO CZESŁAW R Y M A R Z (WARSZAWA) 1 Wstęp Molekuły niektórych zwią zków organicznych posiadają wydłuż ony kształt Gdy pozostają w stanie odpowiedniego zbliż enia (zagę szczenia), mogą wówczas tworzyć strukturę ciekłego kryształu lub inaczej cieczy anizotropowej Jest to oś rodek, który posiada zarówno cechy cieczy, jak i ciała stałego Przejawia więc on anizotropię zjawisk elektrycznych, magnetycznych, mechanicznych, a stąd również anizotropię zjawisk optycznych Anizotropie takie, jak wiadomo, wystę pują czę sto w ciałach stałych szczególnie krystalicznych, lecz nie są obserwowane w cieczach Są to bowiem zjawiska makroskopowe stanowią ce uś rednienie skomplikowanych zjawisk mikroskopowych i dlatego wystę pują tylko w oś rodkach wykazują cych dalekozasię gowe uporzą dkowanie Uporzą dkowanie takie nie wystę puje w klasycznych cieczach Wynika stą d, że stan ciekłokrystaliczny jest odmienny od stanów skupienia ciecz lub ciało stałe, gdyż łą czy w sobie cechy obydwu tych stanów Dlatego jego opis makroskopowy wymaga nowych teorii modelowych Ponieważ ciekłe kryształy mogą mieć róż ną budowę wewnę trzną, dlatego modele takie mogą również mieć zróż nicowaną strukturę w zależ nośi cod typu opisywanego kryształu Wyróż nia się zasadniczo trzy podstawowe typy ^kryształów ciekłych Kryształy nematyczne charakteryzują się uporzą dkowaniem kierunkowym wydłuż o nych molekuł Natomiast ś rodki cię ż kośi ctych molekuł zajmują położ enie przypadkowe (rys la) > b) t, c ) i: 11! :!'! I! 11 ' 'i i I I / / T W\M ^ \ \ \ / / Rys 1 Kryształy cholesterolowe posiadają wyż szy poziom uporzą dkowania niż nematyczne Moż na je traktować jako zbiór płaszczyzn o strukturze kryształu nematycznego, w których kierunki uporzą dkowania zmieniają się ś rubowo przy przejś ciu od płaszczyzny do płaszczyzny W ten sposób posiadają one przestrzenną ś rubową strukturę okresową (rys Ib)
2 452 Cz RYMARZ Kryształy smektyczne wykazują najwyż szy poziom uporzą dkowania W tym przypadku są uporzą dkowane nie tylko molekuły lecz również ś rodki ich cię ż koś, ciktóre tworzą szereg równoległych płaszczyzn (rys lc) Teorie modelowe tych kryształów pomimo istotnych róż nic powinny zawierać również pewne ogólne cechy wspólne i te bę dą głównie przedmiotem naszych zainteresowań Chodzi bowiem o poznanie zasadniczych własnoś ci ich konstrukcji Niemniej rozpatrywane modele, poza ich aspektem ogólnym, bę dą dotyczyły głównie kryształów nematycznych Należy podkreś lić, że WANG prowadząc klasyfikację materiałów w oparciu o grupy symetrii materiałowej (z punktu widzenia ogólnych koncepcji teorii równań konstytutywnych) wykazał moż liwość istnienia materiałów nie bę dą cyc h ani cieczami, ani ciałami stałymi [1] Do podobnego wniosku doszedł również COLEMAN [2] Stanowi to interesują cy przykład uzasadnienia istnienia pewnego typu materiału na podstawie rozważ ań czysto teoretycznych Stan ciekłokrystaliczny zwany mezofazą został doś wiadczalnie odkryty dość dawno (REINITZER 1888), jednak przez wiele lat był głównie przedmiotem badań doś wiadczalnych [6] Brak było bowiem teoretycznych ś rodków modelowych, zarówno w zakresie molekularnym, jak i fenomenologicznym Z jednej bowiem strony, trzeba było opracować odpowiednie ś rodki opisu cech fizycznych cieczy, a z drugiej ś rodki modelowe opisu (na poziomie fenomenologicznym) cią głych pól mikrostrukturalnych, w których moż na było ująć własnoś ci złoż onej wewnę trznej budowy ciał fizycznych Okres właś ciwego rozwoju modeli fenomenologicznych, które nas głównie interesują, przypada na lata Wtedy to sformułowano zasadnicze koncepcje opisu oś rodków z mikrostrukturą, a więc oś rodków z dodatkowymi (poza przemieszczeniem lub prę dkoś cią ) stopniami swobody Są to prace TOUPINA [3], MINDLINA [4], ERINGENA [5] i innych autorów Stworzyły one podstawy do efektywnego modelowania zjawisk w oś rodku ciekłokrystalicznym, który stał się przedmiotem zainteresowań takich badaczy, jak FRANK, ERICKSEN, ERINGEN, de GENNES, LESLIE i inni Wymieniamy tu oczywiś cie tylko nazwiska autorów, którzy zajmowali się aspektami fenomenologicznymi tej teorii Obecnie moż na wyróż nić nastę pująe c modele oś rodka ciekłokrystalicznego: model zgię ciowo sprę ż ysty, modele hydrodynamiczne, modele elektrohydrodynamiczne, modele magnetohydrodynamiczne Nie są to wszystkie moż liwe modele, lecz jedynie podstawowe ich grupy Poza nimi istnieją modele molekularne mają ce czę sto charakter półfenomenologiczny (ze względu na stosowane ś rodki modelowe) lub inne, które powstają na podstawie rozważ ań molekularnych (patrz np praca LTJBENSKY'EGO [9]) Ogólną sytuację z tego zakresu przedstawia rys 2 Celem niniejszego opracowania, które posiada charakter przeglą dowo konfrontacyjny, jest ogólna prezentacja pojęć i ś rodków modelowych, którymi operują powyż sze teorie, ocena zakresu ich stosowalnoś ci oraz przyję tych uproszczeń i przybliż eń Modele te są na ogół niekonsystentne, a niektóre z nich prowadzą do paradoksów i zjawisk niefizycznych Chodzi również o ocenę modeli pod tym ką tem widzenia Powinno to stanowić bazę do dalszych prac w tym zakresie, a głównie do uś ciś leni a stosowanych, modeli i wyeliminowania wystę pują cyc h niejednoznacznoś ci W ostatnich latach obserwuje się znaczny wzrost zainteresowania ciekłymi kryształami ze wzglę du na ich bardzo obiecują ce zastosowania na skalę przemysłową (rzutniki obrazów, ekrany telewizyjne, bardzo czułe mierniki temperatury, modulatory ś wiatła oraz inne
3 MODELE FENOMENOLOGICZNE 453 nie zbadane moż liwośi caplikacyjne) Jest to bowiem stan materiału, w którym za pomocą stosunkowo niewielkich oddziaływań zewnę trznych moż na zmienić istotnie jego makroskopowe cechy fizyczne Nic też dziwnego, że wiele zwią zków ciekłokrystalicznych odkryto i odkrywa się w materii biologicznej, która bardzo elastycznie reaguje na warunki otoczenia Rozszerza to znacznie zakres zainteresowań ciekłymi kryształami i wymaga pogłę bionego ich badania 1881 Reinitzer 1933 Zocher, Oseen Toupin, Mindlin, Ericksen, Eringen Modele ciektego krysztatu Modele molekularne ł Modele fenomenologiczne ł * \ Krzywiznowy model Modele hydrodynamiczne sprę ż ystoś ci Model Ericksena Leslie Model Eringen Lee Model Lubensky ego ł Model elektrohydrodynamiczny Rys 2 W rozdziale drugim przedstawiamy mikrostrukturalny opis kinematyki oś rodka ciekłokrystalicznego W rozdziale trzecim dyskutujemy cechy modelu krzywiznowego FRANKA, a w czwartym modeli hydrodynamicznych 2 Opis mikrostrukturalny kinematyki oś rodka ciekłokrystalicznego Przy budowie modeli cią głych korzysta się z zasad zachowania masy, pę du, momentu pę du, energii, ładunku oraz z zasady wzrostu entropii, biorąc pod uwagę onsagerowską postać termodynamiki procesów nieodwracalnych Ponadto uwzglę dnia się: niezależ ność relacji fizycznych od układu odniesienia i od wyboru układu jednostek Nie oznacza to bynajmniej, że wszystkie modele skonstruowane w myśl powyż szych zasad i założ eń modelują realne sytuacje fizyczne Należy bowiem uwzglę dniać jeszcze cechy indywidualne
4 454 Cz RYMARZ materiału przez okreś lenie odpowiednich równań konstytutywnych, a ponadto skonfrontować wyniki uzyskane dla modelu z wynikami eksperymentu Ruch oś rodka ciekłokrystalicznego opisuje się mię dzy innymi za pomocą funkcji ruchu (21) x» =f\x*,t), gdzie x k jest położ eniem czą stki X" w chwili t Najwygodniej jednak ruch takiego oś rodka opisywać za pomocą pola prę dkośi c v(x, t) Jest to znana własność cieczy, dla której w równaniu konstytutywnym wystę pują gradienty prę dkośi c (model cieczy Stokesa) Przy modelowaniu dynamiki oś rodka o złoż onej strukturze wewnę trznej każ dy punkt traktowany jest jako odkształcalna czą stka W takim przypadku funkcje f k (X a, t), bą dź składowe pola prę dkoś ci, opisują ruch oś rodka masy takiej czą stki Specyfikacja tych lub innych cech czą stki prowadzi do okreś lenia mikrostruktury oś rodka, co oznacza, że poza polem prę dkośi cuwzglę dnia się istnienie innych pól mikrostrukturalnych stopni swobody Dla kryształów ciekłych okreś la się nastę pująe c pola mikrostruktury: 1 Mikrostruktura oś rodka mikropolarrtego [5] Oznacza się (22) h = е *«(х, 027 я, gdzie f A, E" są odpowiednio wektorami promieniami punktów czą stki mikrostrukturalnej po deformacji i przed deformacją, zaczepionymi w ś rodku jej masy Q kx jest macierzą ortogonalną, co oznacza, że jedyną deformacją jakiej doznaje czą stka (przypisana punktowi X) jest jej sztywny obrót Przyję cie tej koncepcji oznacza, że molekuły kryształu ciekłego są traktowane jako nieodkształcalne, przy czym czą stka materialna modeluje na ogół zachowanie się nie jednej molekuły, lecz pewnego duż ego ich zespołu, który doznaje obrotu jako całoś ć Tak zdefiniowana mikrostruktura jest bardzo ogólna Nie uwzglę d nia ona faktu, że kryształ ciekły zbudowany jest z wydłuż onych molekuł Okreś lona jest ona w opisie materialnym 2 Pole direktorów n i uporzą dkowań S ERICKSEN przedstawia własnoś ci mikrostrukturalne kryształu ciekłego za pomocą pola wektorów jednostkowych n, które nazywa «direktorami» [7] Modelują one skierowanie osi wydłuż onych molekuł lub ich grup Długość «direktorów» pozostaje stała w czasie ruchu Założ enie to podyktowane jest głównie wzglę dami wygody opisu, lecz ogranicza moż liwośi cmodelowe tak zdefiniowanego poła mikrostruktury, gdyż traci się moż liwość uwzglę dnienia zmian ewentualnego ruchu obrotowego molekuł wzglę dem osi wydłuż enia Należy również podkreś lić, że «direktory» opisują tylko uś rednione uporzą dkowanie oś rodka ciekłokrystalicznego bez indywidualizacji zachowania się molekuł (bez ich ruchu cieplnego), a więc są to ś rodki modelowe, wyraź nie fenomenologiczne Celem wzbogacenia ś rodków opisu wprowadza się ponadto skalarne pole parametru uporzą dkowania zdefiniowanego nastę pują co : (23) S = <sin0>, gdzie 0 jest ką tem odchylenia molekuły od kierunku n, a < > znakiem uś rednienia przy uwzglę dnieniu statystyki kierunkowej odchyleń f(6) osi molekuł od ś redniego kierunku n, co moż na zapisać w nastę pująy c sposób (por rys 3): (24)
5 MODELE FENOMENOLOGICZNE 455 Gdy S = 0 wówczas mamy do czynienia z cieczą, natomiast S = 1 oznacza idealne uporzą dkowanie wszystkich molekuł otoczenia punktu X wzdłuż wektorów n Sytuacja ostatnia na skutek ruchów czą stek nigdy w rzeczywistoś ci nie wystę puje i dlatego w realnych kryształach ciekłych 0 < 5 < 1 Rys 3 3 Pole tensorowe uporzą dkowań Wprowadzone pole «direktorów» n prowadzi do kłopotliwych sytuacji, gdy kierunki n i n traktowane są jako ekwiwalentne Dlatego DE GENNES [8] zaproponował, aby mikrostrukturę oś rodka ciekłokrystalicznego opisywać za pomocą pola tensorów bezś ladowych Ł?,;(r) LUBENSKY [9] przedstawił sposób wyznaczania tego tensora, wychodząc z nastę pują ceg o tensora okreś lonego dla molekuły a: (25) &j = v!vf jd Po wprowadzeniu tensora uś rednionego RiJ = at ytqfj(t,t)<4r r*(t)], definiujemy pole tensora makroskopowego Qy(r, /) w sposób nastę pują cy : (26) Q u (r, t) = </?, 7 (r, ф т <Q(r, 0> gdzie m jest masą molekuły, a <p(r, /)> wartoś cią ś rednią gę stośi c rozkładu molekuł (gę stość masy oś rodka ciekłokrystalicznego) Tensorowy sposób opisu mikrostruktury staje się porównywalny z opisem za pomocą «direktorów» i pola S, jeś li zauważ yć, że dla jednoosiowego kryształu nematycznego tensor Qij(r, t) wyraża się nastę pują co : (27) Q u (r,t) = S^nj jdtj], gdzie Sjest parametrem uporzą dkowania, a n t, itj składowymi «direktorów» LUBENSKY [9] dyskutuje równoważ ność tych opisów, lecz nie wszystkie kwestie zostały wyjaś nione (tensor Qij posiada 5 róż nych składowych, a wektor n trzy) Są to podstawowe opisy mikrostruktury kryształów ciekłych
6 456 Cz RYMARZ 3 Krzywiznowa teoria sprę ż ystośi c W krysztale ciekłym istnieje uporzą dkowanie dalekiego zasię gu, co powoduje, że kryształ wykazuje sztywność na odkształcenia zgię ciowo skrę ceniowe Teoria opisują ca te zjawiska została zapoczą tkowana przez ZOCHERA [10] i OSEENA w 1933 [11], a nastę p ' nie rozwinię ta przez FRANKA W 1958 [12] Przedstawimy przybliż enie liniowe tej teorii, zakładając małe odkształcenia krzywiznowe Rozróż niamy trzy rodzaje takich odkształceń (por rys 4): a) odkształcenia typu wachlarz, b) odkształcenia skrę ceniowe, c) odkształcenia zgię ciowe Rys 4 Jeż eli wymiarowy parametr charakterystyczny odkształcenia (promień krzywizny) jest dużo wię kszy od długoś ci molekuł, to do opisu procesu deformacji moż na stosować model cią gły Oznacza to, że molekuły zmieniają swoje kierunki przestrzenne bardzo powoli w porównaniu np z wymiarami ciała Jeż eli oś z układu współrzę dnych skierować zgodnie z kierunkiem osi molekuł, to składowe stanu deformacji dla poszczególnych jej rodzajów przyjmują postać: a, = 8п х /д х, a 2 = 8n y /8y dla wachlarza, (31) a 3 = д /Г у/д х, a 4 = д п х /д у dla skrę cania, a s = dn x jdz, a 6 = 8n y j8z dla zginania Ponieważ powyż sze rodzaje deformacji są sprę ż yste, stąd w przybliż eniu liniowym energia swobodna ma postać nastę pują cą : 6 б (32) F = Ł k i a '+ 'E k U a i a J> = 1 i,j=i gdzie k t, k^ są stałymi materiałowymi, które należy wyznaczyć doś wiadczalnie Wyraż enie (32) na energię swobodną upraszcza się, gdy uwzglę dniamy jej niezmienniczość wzglę dem przekształceń charakteryzują cych symetrie oś rodka 1 Energia F nie powinna zmieniać się przy sztywnym obrocie oś rodka wzglę dem osi z, gdyż nie ulegają zmianie położ enia molekuł Z warunku tego wynika, że k 3 = 0,
7 MODELE FENOMENOLOGICZNE 457 a ponadto róż ne są od zera tylko nastę pująe cskładowe tensora к и : к, l t k 22, k 33, k i2, k 24 2 Gdy molekuły są niepolarne lub polarne, lecz rozłoż one z równym prawdopodobień stwem w obydwu przeciwnych kierunkach, wówczas wybór znaku wektora n jest dowolny i energia nie powinna zmieniać się przy przekształceniu (z zachowaniem skrę t noś ci) co daje nastę pująy c warunek: n» n lub x' = x, y' = y, z' x, (33) k x = k i2 = 0 Symetria przy n > n wystę puje powszechnie w kryształach ciekłych 3 Gdy w krysztale ciekłym wystę pują symetrie zwierciadlane, czyli gdy kryształ nie jest enancjomorficzny (co może zachodzić czę sto w skali makroskopowej, chociaż poszczególne molekuły nie wykazują takich symetrii), wówczas zachodzi zależ ność (34) k 2 = k i2 = 0 Ogólnie wyraż enie na energię sprę ż yst ą zapisane w formie niezmienniczej (niezależ nej od kierunku osi z) posiada postać (35) F= ~/c u (V n v 0 ) 2 +i A: 22 (nrotn + ro) 2 + ya:33(nv«) 2 Ar J2 (Vn)(nrotn), gdzie л о ' = к х /к ц, t 0 = k 2 \k 22 Wynika stą d, że energia F zależy od я, oraz я, р / Ponieważ F przy stałych deformacjach stanowi potencjał dla sił wewnę trznych, stąd otrzymujemy nastę pująe c równanie konstytutywne: df (36) Я ;j = ^7 = Ae ijk n k k 33 (n Vndnj Bdj, gdzie е,д jest całkowicie antysymetrycznym tensorem, a A = fc 22 (arotn + * 0 ) fc 12 (V n), В = ^lt (V n ^ 0) ^ i2n rotn, zaś dla wektora krzywiznowych sił wewnę trznych (37) fi = dfjdib = Ae ijk n k j + k 33 (n Vn J )rtj, i Zakłada się, że stan równowagi dla kryształu ciekłego osią gany jest przy minimum energii swobodnej (38) G = J dvf( ni,n,,j), co oznacza, że ÓG = 0 Prowadzi to do nastę pują ceg o równania równowagi: (39) dn,j/dxj+fi = yn t, gdzie у jest mnoż nikiem Lagrange'a, który wyznacza się z warunku n 2 1 Analizując to równanie dochodzimy do wniosku, że ż ą danie, aby wektor n pozostawał jednostkowy, równoważ ne jest ż ą daniu, aby wewnę trzne siły krzywiznowe h t =n ijtj +fi były równo
8 458 Cz RYMARZ ległe do pola «direktorów» Sens fizyczny tego ż ą dani a nie jest zbyt jasny, a ponadto okazuje się, że rozwią zania zagadnień granicznych dla równania (39) niekonieczne są stabilne (patrz [13]) Ż ą dani e to wynika z ograniczeń (wię zów) kinematycznych Należy również podkreś lić [13], że przedstawiony model zawiera człon diwergencyjny w gę stośi c energii F, który może być zawsze zamieniony na człon powierzchniowy i dlatego został on opuszczony w (35) Sytuacja taka stwarza jednak moż liwośi c niejednoznacznego zdefiniowania tensora 77y (310) n' u = n tj +da Wt /dx t, gdzie tensor /i ijk jest antysymetryczny wzglę dem indeksów j, k Dodanie tensora /l ijk do IIij nie zmienia jednak postaci równania (39) Pomimo to interpretacja fizyczna członu powierzchniowego jest konieczna, gdyż inaczej struktura teorii staje się niejasna Należy zająć się tym w oddzielnym opracowaniu Efekty krzywiznowe w kryształach ciekłych są bardzo niewielkie (stałe materiałowe są rzę du 10" 6 dyn) w porównaniu z efektami zmiany obję toś, cilecz należy je uwzglę d nić, gdyż mogą one powodować znaczne zmiany jakoś ciowe ich zachowania się 4 Modele hydrodynamiczne Poza sztywnoś cią zgię ciowo skrę ceniową, właś ciwą dla ciał stałych, kryształy ciekłe zachowują się jak ciecze Molekuły wydłuż one mogą bowiem poruszać się dość łatwo wzglę dem siebie wzdłuż wydłuż onych osi Temu przepływowi uporzą dkowanemu przeciwstawiają się ruchy cieplne w kierunku poprzecznym, a zatem należy rozpatrywać łą cznie efekty krzywiznowe z efektami hydrodynamicznymi Teorię uwzglę dniająą c połą czone efekty opracowali ERICKSEN i LESLIE [14, 15] Przedstawimy jej zarys i ocenę Bę dziemy operować nastę pują cymi polami cią g łymi: polem gę stośi cmasowej Q, polem prę dkośi cv, polem «direktorów» n, polem temperatur T Zachowanie się tych pól opisuje nastę pująy c układ równań: 1 Równanie cią głośi cmasy (41) ^ fdivfev) = 0 Bę dziemy zakładać, że oś rodek jest nieś ciś liwy Założ enie to dla stanu ciekłego jest w pełni uzasadnione Zatem równanie cią głośi cprzyjmuje postać (42) diw = 0 2 Równanie ruchu wynikają ce z zasady zachowania pę du (43) _^ ( /,) +^ ( Г, +, ; ) = 0, gdzie /; = QVI jest gę stoś ą ci pę du, а Ty i fy są odpowiednio tensorami naprę żń e odwracalnych i dysypacyjnych Tensor 7y okreś lony jest w sposób nastę pują cy : (44) Tu = QViVj pdij n kj n k,i, gdzie p jest ciś nieniem hydrodynamicznym
9 MODELE FENOMENOLOGICZNE 459 Tensor ty okreś lony jest nastę pują co : (45) ty = а 1 и 4и л4 л П 1П ; а 2 и ;Л Г г а з И г Л г / а 4^ gdzie (46) dij = v (ij), (47) N t = ń i (u), 7 xn ; ) b (48) i = ^+vv(«0> (49),fi)y = v [ U ] Jak wynika z (47) wektor N okreś la prę dkość ruchu wzglę dnego «direktorów» (wzglę dem cieczy) Z (45) wynika natomiast, że naprę ż eni a dyspacyjne zależą w sposób łą czny od gradientów prę dkośi cdy, od kierunków «direktorów» /?; oraz prę dkośi cich ruchu wzglę d nego Ni а, są stałymi materiałowymi Stałą <x 4 moż na utoż samić z klasyczną stałą lepkoś ci postaciowej /л, a pozostałe są stałymi lepkoś ciowymi ciekłego kryształu Jest ich pię ć, lecz tylko trzy z nich są niezależ ne Stałe te są nastę pują ce : у, = a 3 a 2, a 2 = a 6 a 5, oc 3 Wynika to z warunku niezmienniczoś ci obrotowej energii oraz z relacji symetrii Onsagera Wyznaczeniem trzech stałych lepkoś ci zajmował się w Polsce w 1935 r M MIĘ SOWICZ, były one zgodne z wartoś ciami stałych wyznaczonymi ostatnio Równania konstytutywne (44) i (45) wyprowadził LESLIE [15] 3 Równanie dla «direktorów» (4 10) ~ (/«,) + A (Ihinj) +n ijj+ fi +f'i = у щ, gdzie / jest momentem bezwładnoś ci wydłuż onej (pałeczkowatej) molekuły TTy i/ ; zostały okreś lone uprzednio [patrz (36), (37)], a/,'jest wektorem lepkoś ciowych sił wewnę trznych okreś lonym nastę pują co : (411) Л = (a 3 <x 2 ) Ni + (a 3 + <x 2 )d,jnj 4 Równanie transportu entropii (4 12) ^ ( e s ) + v ( Q s y + T i ą ) = ^ gdzie s jest gę stoś ą ci entropii, q strumieniem ciepła Prawo Fouriera dla kryształu ciekłego przyjmuje postać (413) q,= toinjtj Р г Т,,, a produkcja entropii wyraża się w nastę pująy c sposób: (414) TR = tydij njinij+f'ini T 'qtti Zasada zachowania momentu pę du prowadzi do nastę pują ce j relacji symetryzują cej: (415) T oij T 0 ji+ni k iij ik n jk n Lk + nifj njfi = 0, gdzie Toy jest tensorem naprę żń e odwracalnych (w oś rodku bez dysypacji)
10 460 Cz RYMARZ Należy stwierdzić, że w modelu powyż szym równanie «direktorów» nie posiada charakteru zasady zachowania Wią że się z tym fakt, że nie istnieje lokalny niezmiennik odpowiadają cy obrotowi «direktorów» Prowadzi to w konsekwencji do paradoksu istnienia skoń czonej prę dkośi cpropagacji zaburzeń nieskoń czenie długiej fali Ponadto, pojawiają się inne trudnoś ci natury modelowej Założ enie п р, że «direktory» nie zmieniają długoś ci w czasie ruchu oznacza nieuwzglę dnianie zmiany momentu pę du molekuły wzglę dem jej wydłuż onej osi, a więc pominię cie jej rotacji wzglę dem tej osi Porównajmy model ERICKSENA LESLIE Z modelem LUBENSKY'EGO [9], który jest wynikiem rozważ ań na poziomie molekularnym oraz przeprowadzonych uś rednień Równania wynikają ce z zasad zachowania masy, energii, pę du i momentu pę du przybierają postać: (416) (417) (418) + л, о de dt dp i dt +J,i = o, + = o, (419) 8Lj dt + dm, ~d7 + TJIJ = > gdzie pi = ovj jest gę stoś ą ci pę du, z gę stoś ą ci energii wewnę trznej, /, jest gę stoś ą ci strumienia energii, L,, są gę stoś ciami orbitalnego i lokalnego momentu pę du, а т,, tensorem naprę żń e momentowych Wszystkie powyż ej przedstawione wielkoś ci makroskopowe są uś rednieniami odpowiednich wielkoś ci mikroskopowych Mianowicie (420) Q(X, t) = < e (x,?)> = Z a m a d(x x'<t)), gdzie a jest numerem molekuły, а m, jej masą, (421) Pi = < Л (х, /)> = Z api d(x x a (t)), (422) U = Г,(х х р ),й (х х «(0), (423) Mi = Zj(f х v"),d(x x"(t)) = Q/mlijQj, gdzie / jest momentem bezwładnoś ci wydłuż onych molekuł, v wektorem kierunkowym molekuły, /у makroskopowym tensorem momentów bezwładnoś ci, a Qj wektorem uś rednionej prę dkośi c ką towej obrotu zespołu molekuł Tensor /у okreś lony jest w sposób nastę pują cy : (424) /у (х, г ) = Z a(d u v?vj)d(x x\t)) 0 lub po uwzglę dnieniu (24) i (26): (425) hj{x, t) = d,j S(x,t) л,(х, t)nj(x, t)
11 MODELE FENOMENOLOGICZNE 461 Jeż eli bierzemy pod uwagę tylko ruch sztywny molekuł, wówczas składowa prostopadła SI do n wyrazi się w sposób nastę pują cy : (426) Q ±i = (nxń )i W przypadku ruchów niesztywnych relacja ta nie*jest ś cisła Jednak gdy zmiany przestrzenno czasowe n są niewielkie moż na uznać ją za zadowalają cą Ponieważ założ enie n 2 = 1 w czasie ruchu oznacza, że składowa O równoległa do n jest w przybliż eniu równa zeru, zatem zasada zachowania momentu pę du (419) przyjmuje postać (427) [nx ń ],+ Щ + TJ,,J = 0, gdzie / = Ql/m^ j + ~Sj Po wyeliminowaniu za pomocą (418) otrzymamy (428) J j [n x ń ]i+ e ijk o Jk + r JtJ = 0, gdzie (429) TJ, = Т л е ш х к О ц Porównajmy równanie (427) z równaniem «direktorów» (410) modelu ERICKSENA LESLIE Jeż eli przyją ć, że mamy do czynienia z opisem przestrzennym, zdefiniować moż na siłę gi w sposób nastę pują cy : gi =fi+f't yni oraz założ yć, że / = const, wówczas otrzymamy równanie (430) fń i+gi+iijij = 0 Po założ eniu, ż ej = I, pomnoż eniu (430) przez e m n k i wprowadzeniu nastę pują cyc h okreś leń (431) e klj o,j = e ki j(ttig J: TIjint,i), (432) Ty = e ak nin k j, otrzymamy równanie (427) Moż na jednak łatwo zauważ yć, że brak jest jednoznacznej relacji pomię dzy g it TIji oraz o y Po zdefiniowaniu bowiem g t, TIji w sposób nastę pują cy : 8F (433) gi = g^ yni + PjMi,j, (434) Щ ^j hn,, df gdzie Rj są dowolnymi stałymi, у wyznacza się z warunku n 2 = 1, a F jest gę stoś ą cienergii swobodnej Franka, nie zmieniają się zależ nośi cpomię dzy zasadą zachowania momentu pę du i równaniem «direktorów»
12 462 Cz RYMARZ Inny model hydrodynamiczny kryształu ciekłego uzyskali ERINGEN i LEE [16] Jest on przykładem modelu mikropolarnego Równania tego modelu są nastę pują ce : (435) +div( e v) = 0, (436) 7Л ( 4, ) + Jest to równanie mikroinercji stanowią ce wyż sze przybliż enie momentowe zasady zachowania masy (przybliż enie drugiego stopnia) (437) tju + efi = QV T, (438) mjij + ei^t^ + gli = с >Ь (, (439) Q'B = qh + #;,; + hj(pij s i}k v k ) + т ц г и ; Są to równania odpowiadają ce zasadom zachowania pę du, momentu pę du i energii Wystę pująe c tutaj wielkoś ci to i ki gę stość momentów bezwładnoś ci (molekuł), v wektor prę dkośi cką towej, rrij, tensor naprę żń emomentowych, /, gę stośi cmomentów sił, с, gę stośi c momentów pę du, które wyraż ają się nastę pują co : (440) o, = (i mm di k i lk )v k W modelu tym wystę puje opis materialny Ruch punktu materialnego, zgodnie z koncepcją mikrostruktury podaną w (21), (22) przedstawia się nastę pują co : (441) 4 = x k (X\ i) = Q kci {X\ t)e x Z modelu ERINGENA LEE istnieje również przejś cie do modelu ERICKSENA LESLIE (patrz [17]) Wystarczy założ yć, że wektor jest jednostkowy oraz równoległy do «direktora» n w konfiguracji odniesienia (chodzi tutaj o opis materialny) Wtedy (442) щ = f, = (2, 27 A, (443) In^t = Qi kl Równanie «direktorów» staje się równoważ ne zasadzie zachowania momentu pę du, gdy zachodzą relacje podobne do relacji mię dzy modelem LUBENSKY'EGO i ERICKSENA LESLIE Wystę puje tu również wyż ej wspomiana niejednoznacznoś ć Równanie mikroinercji przybiera przy tych założ eniach postać zasady zachowania momentów bezwładnoś ci (444) I+Iv Ui = 0 W ten sposób moż na powiedzieć, że modele LUBENSKY'EGO i ERINGENA LEE są równoważ ne, chociaż pierwszy z nich jest przybliż ony Pełne badanie ich równoważ nośi cbę dzie przedmiotem osobnych rozważ ań 5 Zakoń czenie Przedstawiliś my oś rodki kinematyczne oraz modele opisują ce zachowanie się kryształów ciekłych Podaliś my przy tym tylko niezbę dne i podstawowe wiadomoś ci z tego zakresu Istnieją bowiem obszerne opracowania przeglą dowe zawierają ce pełniejsze prezen
13 / MODELE FENOMENOLOGICZNE 463 tacje teorii fenomenologicznych oraz szereg głę bokich rozważ ań fizycznych Szczególnie wartoś ciowa jest najnowsza, obszerna praca przeglą dowa z tego zakresu STEPHENA i STRA LEYA [13] Uwagę naszą skoncentrowaliś my raczej na krytycznej ocenie istnieją cych ś rodków modelowych Wystę pująe c niejednoznacznoś ci w modelu ERICKSENA LESLIE przy definicji tensora П 1} oraz w relacji pomię dzy modelami ERICKSENA LESLIE, LUBENSKY'EGO i ERINGENA LEE wymagają odrę bnego badania Kryształy ciekłe wykazują niezwykle interesują ce efekty powierzchniowe dopasowania struktury uporzą dkowań w warstwie przylegają cej do ś cianek (do geometrii ś cianek) Są one bardzo silne Zagadnieniu temu poś wię con o również zbyt mało uwagi (patrz [18]) Niezwykle waż ne praktycznie są rozważ ania z zakresu efektów optyczno elektrycznych, optyczno akustycznych itp Zagadnienia te bę dą przedmiotem dalszych badań teoretycznych i eksperymentalnych Niezbę dne do tego celu modele elektro i magnetohydrodynamiczne zostaną przedyskutowane w oddzielnym opracowaniu Literatura cytowana w tekś cie 1 C C WANG, A general theory of superfluids, ARMA, 6, 20 (1965) 2 В D COLEMAN, Simple liquid crystals, ARMA, 6, 20 (1965) 3 R A TOUPIN, Theory of elasticity with couple stresses, ARJVIA, 17 (1964) 4 R D MINDLIN, Microstructure in linear elasticity, ARMA, 16 (1964) 5 A C ERINGEN, Theory of micromorphic media, Int J Eng Sci, 2 (1964) G H BROWN, W G SHOW, The mesomorphic state of liquid crystals, Chem Rev, 6, 57 (1957), J L ERICKSEN, Anisotropic fluids, ARMA, 4 (1960), P G de GENNES, Phenomenology of short range order effects in the isotropic phase of nematic materials, Phys Lett, 8, 30Ą (1969), Т C LUBENSKY, Molecular description of nematic liquid crystals, Phys Rev, 2, 6 (1970) H ZOCHER, Anisotropy effects in liquid crystals, Trans Faraday Soc, 29 (1933) 11 C W' OSEEN, The theory of liquid crystals, Trans Faraday Soc, 29 (1933), F C FRANK, On the theory of liquid crystals, Discussion Faraday Soc, 25 (1958), M J STEPHEN, J P STRALEY, Physics of liquid crystals, Rev Mod Phys, 4, 46 (1974), JL ERICKSEN, Hydrostatic theory of liquid crystals, ARMA, 9 (1962), F M LESLIE, Some constitutive equations for liquid crystals, ARMA, 4, 28 (1968), A C ERINGEN, J D LEE, Wave propagation in nematic liquid crystals, J Chem Phys, 12, 54 (1971), A C ERINGEN, J D LEE, Theories of liquid crystals and ordered fluids, 2, (1973), J L ERICKSEN, Liquid crystals and Cosserat surfaces, Quart J Mech Appl Math, 2,22 (1974), Р е з ю ме Ф Е Н О М Е Н О Л О Г И Ч ЕЕ С МК ОИ Д Е ЛИ Ж И Д К ИХ К Р И С Т А Л ЛВ О д е н ия ж м В р а б ое т п р е д с т а в ы л е он с н о в не ы ф о р м а л ь е н ыс р е д с а т вм а к р о с к о п и ч ео с ок по иг с а ня и п о в е и д к х и к р и с т а л л оо вб с у ж д а е нт а к же с т р у к т а у рф е н о м е н о л о г и чх е гс ик ди р о д и н а м о д е л, е пй р и чм е в ы н ы м о б р а зм о з а в и с и м я в л еы н с л у ч и а и х н е э к в и в а л е н ти н и о нс те е д и н с т в е н н оэ сто т ик а с а е я т сг л а в и о см те ж ду м о д е лю ь Э р и к с е н а Л и е и с лм в о б л а си т п р и н ц иа пс о х р а н ея н ми о м е на т к о л и ч е са т вд в и ж и чх е с к и о д е л яи мл ю б е н с ко ои г Э р и н г е н аи Л е н и я
14 464 Cz RYMARZ Р а б оа т и м л о в», к о т о ря аб у д т е п р е д м г и д р о д и ц а м о б с у ж е т е о б з о р нй ы х а р а к р т еи я в л я е я т св в е д е н м и ев т е м а т иу к«м о д е и л ж и д к х и к р и с т а л ем т од а л ь н е й х ш ии с с л е д о в а н Эи лй е к т р о г и д р о д и н а м е и и ч ем са кг ин и т о и че е мс ко ид е л, ип р е д с т а в л я юе щс ои б й о р а з в и те иг и д р о д и н а м д ы е н в о т д е л ь й н оп у б л и к а ц и и и чх е мс ко ид е л, е йб у д т у Summary PHENOMENOLOGICAL MODELS OF A LIQUID CRYSTALLINE MEDIUM Fundamental formal means have been presented of a macroscopic behaviour of liquid crystals The structure of phenomenological hydrodynamic models has also been discussed, attention being attracted to their non equivalence and ambiguity This refers mainly to the relation between the Ericksen Leslie's model and those of Lubensky and Eringen Lec within the conservation principle of the angular momentum The work is both a review and a comparison and constitutes an introduction into the subject «Models of liquid crystals* to which further study will be devoted Electrohydrodynamic and magnetohydrodynamic models, which are developed from hydrodynamic models, will be discussed in a separate publication WOJSKOWA AKADEMIA TECHNICZNA Praca została złoż ona w Redakcji dnia 21 listopada 1975 r
ECHANIKA METODA ELEMENTÓW DRZEGOWYCH W WTBRANTCH ZAGADNIENIACH ANALIZT I OPTYMALIZACJI OKŁADOW ODKSZTAŁCALNYCH NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ
Z E S Z Y T Y NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ TADEUSZ BURCZYŃSKI METODA ELEMENTÓW DRZEGOWYCH W WTBRANTCH ZAGADNIENIACH ANALIZT I OPTYMALIZACJI OKŁADOW ODKSZTAŁCALNYCH ECHANIKA Z. 97 GLIWICE 1989 POLITECHNIKA
GRANICZNA MOC DWUFAZOWEGO TERMOSYFONU RUROWEGO ZE WZGLĘ DU NA KRYTERIUM ODRYWANIA KONDENSATU BOGUMIŁ BIENIASZ (RZESZÓW) Oznaczenia
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 1, 14 (1976) GRANICZNA MOC DWUFAZOWEGO TERMOSYFONU RUROWEGO ZE WZGLĘ DU NA KRYTERIUM ODRYWANIA KONDENSATU BOGUMIŁ BIENIASZ (RZESZÓW) Oznaczenia A pole powierzchni poprzecznego
INWERSYJNA METODA BADANIA MODELI ELASTOOPTYCZNYCH Z WIĘ ZAMI SZTYWNYMI ROMAN DOROSZKIEWICZ, JERZY LIETZ, BOGDAN MICHALSKI (WARSZAWA)
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 3, 15 (1977) i INWERSYJNA METODA BADANIA MODELI ELASTOOPTYCZNYCH Z WIĘ ZAMI SZTYWNYMI ROMAN DOROSZKIEWICZ, JERZY LIETZ, BOGDAN MICHALSKI (WARSZAWA) W artykule tym przedstawimy
WYZNACZANIE ZMIAN STAŁYCH SPRĘ Ż YSTOŚI CMATERIAŁU WYSTĘ PUJĄ CYC H GRUBOŚ CI MODELU GIPSOWEGO. JÓZEF W R A N i к (GLIWICE) 1.
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 1, 11 (1973) WYZNACZANIE ZMIAN STAŁYCH SPRĘ Ż YSTOŚI CMATERIAŁU WYSTĘ PUJĄ CYC H GRUBOŚ CI MODELU GIPSOWEGO NA JÓZEF W R A N i к (GLIWICE) 1. Wstęp Wartoś ci naprę żń
Wykład 3. Ruch w obecno ś ci wię zów
Wykład 3 Ruch w obecno ś ci wię zów Wię zy Układ nieswobodnych punktów materialnych Układ punktów materialnych, których ruch podlega ograniczeniom wyraŝ onym przez pewne zadane warunki dodatkowe. Wię zy
STATYKA POWŁOKI WALCOWEJ ZAMKNIĘ TEJ PRACUJĄ CEJ W STANIE ZGIĘ CIOWYM. 1. Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 3, 14 (1976) STATYKA POWŁOKI WALCOWEJ ZAMKNIĘ TEJ PRACUJĄ CEJ W STANIE ZGIĘ CIOWYM STANISŁAW BIELAK (OPOLE) 1. Wstęp Przedstawione w tym opracowaniu rozwią zanie, ilustrowane
WYTRZYMAŁOŚĆ STALOWYCH PRĘ TÓW Z KARBEM PRZY ROZCIĄ W PODWYŻ SZONYCH TEMPERATURACH KAROL T U R S K I (WARSZAWA) 1. Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 4. 15 (1977) WYTRZYMAŁOŚĆ STALOWYCH PRĘ TÓW Z KARBEM PRZY ROZCIĄ W PODWYŻ SZONYCH TEMPERATURACH GANIU KAROL T U R S K I (WARSZAWA) 1. Wstęp Teoretyczne rozwią zanie uzyskane
WPŁYW WARUNKÓW ZRZUTU NA RUCH ZASOBNIKA W POBLIŻU NOSICIELA I PARAMETRY UPADKU. 1. Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 3 4 22 (1984) WPŁYW WARUNKÓW ZRZUTU NA RUCH ZASOBNIKA W POBLIŻU NOSICIELA I PARAMETRY UPADKU JERZY MARYNIAK KAZIMIERZ MICHALEWICZ ZYGMUNT WINCZURA Politechnika Warszawska
ANDRZEJ MŁOTKOWSKI (ŁÓDŹ)
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 2, (1970) PRZYBLIŻ ONE OBLICZANIE PŁYTY KOŁOWEJ, UŻ EBROWANEJ JEDNOSTRONNIE, OBCIĄ Ż ONE J ANTYSYMETRYCZNIE ANDRZEJ MŁOTKOWSKI (ŁÓDŹ) Oznaczenia stale, a promień zewnę
NOŚ NOŚ Ć GRANICZNA ROZCIĄ GANYCH PRĘ TÓW Z KARBAMI KĄ TOWYMI O DOWOLNYCH WYMIARACH CZĘ Ś CI NAD KARBAMI. 1. Wprowadzenie
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 1, 7 (1969) NOŚ NOŚ Ć GRANICZNA ROZCIĄ GANYCH PRĘ TÓW Z KARBAMI KĄ TOWYMI O DOWOLNYCH WYMIARACH CZĘ Ś CI NAD KARBAMI JÓZEF MlASTKOWSKI (WARSZAWA) 1. Wprowadzenie Nagłe
ZDERZENIE W UKŁADZIE O WIELU STOPNIACH. 1. Wstęp
MEC;HAN I KA TEORETYCZNA I STOSOWANA 2/3, 21 (1983) ZDERZENIE W UKŁADZIE O WIELU STOPNIACH SWOBODY WIESŁAW G R Z E S I K I E W I C Z Politechnika Warszawska ANDRZEJ W А К U L I С Z Instytut Matematyczny
STATECZNOŚĆ POWŁOKI CYLINDRYCZNEJ Z OBWODOWYM ZAŁOMEM PRZY Ś CISKANIU OSIOWYM. 1. Wprowadzenie
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 4. 15 (1977) STATECZNOŚĆ POWŁOKI CYLINDRYCZNEJ Z OBWODOWYM ZAŁOMEM PRZY Ś CISKANIU OSIOWYM STANISŁAW ŁUKASIEWICZ, JERZY TUMIŁOWICZ (WARSZAWA) 1. Wprowadzenie Celem pracy
CAŁKA RÓWNANIA RÓŻ NICZKOWEGO CZĄ STKOWEGO ROZWIĄ ZUJĄ CEG O WALCOWE. 1. Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 2,14 (1976) CAŁKA RÓWNANIA RÓŻ NICZKOWEGO CZĄ STKOWEGO ROZWIĄ ZUJĄ CEG O POWŁOKI WALCOWE STANISŁAW BIELAK (GLIWICE) 1 Wstęp W pracach autora [1, 2, 3, 4] rozwią zanie
OPTYMALNE KSZTAŁTOWANIE BELKI NA PODŁOŻU SPRĘ Ż YSTY M Z UWZGLĘ DNIENIEM OGRANICZEŃ NAPRĘ ŻŃ MACIEJ MAKOWSKI, GWIDON SZEFER (KRAKÓW) 1.
M ECHAN IKA TEORETYCZNA 1 STOSOWANA 3, IS (1977) OPTYMALNE KSZTAŁTOWANIE BELKI NA PODŁOŻU SPRĘ Ż YSTY M Z UWZGLĘ DNIENIEM OGRANICZEŃ NAPRĘ ŻŃ E NORMALNYCH MACIEJ MAKOWSKI, GWIDON SZEFER (KRAKÓW) 1. Wstęp
CZONE ODKSZTAŁCENIA SPRĘ Ż YSTEG O KLINA I STOŻ KA
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA, 7 (1969) SKOŃ CZONE ODKSZTAŁCENIA SPRĘ Ż YSTEG O KLINA I STOŻ KA ZBIGNIEW WESOŁOWSKI (WARSZAWA) W nieliniowej teorii sprę ż ystoś i znanych c jest dotychczas zaledwie
PRAWA ZACHOWANIA. Podstawowe terminy. Cia a tworz ce uk ad mechaniczny oddzia ywuj mi dzy sob i z cia ami nie nale cymi do uk adu za pomoc
PRAWA ZACHOWANIA Podstawowe terminy Cia a tworz ce uk ad mechaniczny oddzia ywuj mi dzy sob i z cia ami nie nale cymi do uk adu za pomoc a) si wewn trznych - si dzia aj cych na dane cia o ze strony innych
ZREDUKOWANE LINIOWE RÓWNANIA POWŁOK O WOLNO ZMIENNYCH KRZYWIZNACH. 1. Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 3 4, 22 (1984) ZREDUKOWANE LINIOWE RÓWNANIA POWŁOK O WOLNO ZMIENNYCH KRZYWIZNACH ZENON RYCHTER (BIAŁYSTOK) 1. Wstęp Zginanie sprę ż ystych, izotropowych powłok o małej
NUMERYCZNA ANALIZA PRZEPŁYWU MHD W KANALE Z NIESYMETRYCZNYM ROZSZERZENIEM. 1. Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 3 4, 22 (1984) NUMERYCZNA ANALIZA PRZEPŁYWU MHD W KANALE Z NIESYMETRYCZNYM ROZSZERZENIEM EDWARD WALICKI, JERZY SAWICKI 1. Wstęp Przepływy MHD w kanałach płaskich i okrą
DRGANIA GRUBOŚ CIENNEJ RURY PRZY WEWNĘ TRZNYM I ZEWNĘ TRZNYM PRZEPŁYWIE CIECZY (WARSZAWA) Waż niejsze oznaczenia
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 1, 7 (1969) DRGANIA GRUBOŚ CIENNEJ RURY PRZY WEWNĘ TRZNYM I ZEWNĘ TRZNYM PRZEPŁYWIE CIECZY JACEK SAMBORSKI (WARSZAWA) Waż niejsze oznaczenia a,b e Qw, Qz uw, uz Cw, Cz
I Pracownia fizyczna ćwiczenie nr 16 (elektrycznoś ć)
BADANIE PĘTLI HISTEREZY DIELEKTRYCZNEJ SIARCZANU TRÓJGLICYNY Zagadnienia: 1. Pole elektryczne wewnątrz dielektryków. 2. Własnoś ci ferroelektryków. 3. Układ Sowyera-Towera. Literatura: 1. Sz. Szczeniowski,
DRGANIA. PRĘ TÓW O LINIOWO ZMIENNEJ WYSOKOŚ CI POPRZECZNEGO
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 2/3, 21 (1983) DRGANIA. PRĘ TÓW O LINIOWO ZMIENNEJ WYSOKOŚ CI POPRZECZNEGO PRZEKROJU EDWARD J. K R Y N I C K I Departament of Civil Engineering University of Manitoba
MACIERZOWY ZAPIS NIELINIOWYCH RÓWNAŃ RUCHU GENEROWANYCH FORMALIZMEM LAGRANGE'A ZDOBYSŁAW G O R A J (WARSZAWA) 1. Wprowadzenie
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 2, 14 (1976) MACIERZOWY ZAPIS NIELINIOWYCH RÓWNAŃ RUCHU GENEROWANYCH FORMALIZMEM LAGRANGE'A ZDOBYSŁAW G O R A J (WARSZAWA) 1. Wprowadzenie W wielu zagadnieniach mechaniki
ANALIZA UKŁADU W1BRO UDERZENIOWEGO Z NIELINIOWA CHARAKTERYSTYKĄ SPRĘ Ż YST Ą ZBIGNIEW WIŚ NIEWSKI (GDAŃ SK) Wykaz waż niejszych oznaczeń
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 2, 7 (1969) ANALIZA UKŁADU W1BRO UDERZENIOWEGO Z NIELINIOWA CHARAKTERYSTYKĄ SPRĘ Ż YST Ą ZBIGNIEW WIŚ NIEWSKI (GDAŃ SK) Wykaz waż niejszych oznaczeń 5 pole powierzchni
Scenariusz lekcji. Wojciech Dindorf Elżbieta Krawczyk
Scenariusz lekcji Czy światło ma naturę falową Wojciech Dindorf Elżbieta Krawczyk? Doświadczenie Younga. Cele lekcji nasze oczekiwania: Chcemy, aby uczeń: postrzegał doś wiadczenie jako ostateczne rozstrzygnię
NIEJEDNORODNOŚĆ PLASTYCZNA STOPU PA2 W PROCESIE. 1, Wprowadzenie
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 3 4, 22 (1984) NIEJEDNORODNOŚĆ PLASTYCZNA STOPU PA2 W PROCESIE WYCISKANIA JAN PIWNIK (BIAŁYSTOK) 1, Wprowadzenie Rozwój zaawansowanych metod obliczeniowych procesów obróbki
Ruch w potencjale U(r)=-α/r. Zagadnienie Keplera Przybli Ŝ enie małych drgań. Wykład 7 i 8
Wykład 7 i 8 Zagadnienie Keplera Przybli Ŝ enie małych drgań Ruch w potencjale U(r)=-α/r RozwaŜ my ruch punktu materialnego w polu centralnym, o potencjale odwrotnie proporcjonalnym do odległo ś ci r od
HYDROMAGNETYCZNY PRZEPŁYW CIECZY LEPKIEJ W SZCZELINIE MIĘ DZY WIRUJĄ CYMI POWIERZCHNIAMI OBROTOWYMI EDWARD WALICKI (BYDGOSZCZ) Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 3, 14 (1976) HYDROMAGNETYCZNY PRZEPŁYW CIECZY LEPKIEJ W SZCZELINIE MIĘ DZY WIRUJĄ CYMI POWIERZCHNIAMI OBROTOWYMI EDWARD WALICKI (BYDGOSZCZ) Wstęp Laminarny przepływ cieczy
I S T О S O W A N A TOM U ZESZYT 4 KWARTALNIK WARSZAWA 1976
P O L S K I E T O W A R Z Y S T W O M E C H A N I K I T E O R E T Y C Z N E J I S T O S O W A N E J M E C H A N I K A T E O R E T Y C Z N A I S T О S O W A N A KWARTALNIK TOM U ZESZYT 4 WARSZAWA 1976 P
WPŁYW CZĘ STOTLIWOŚ I CWIBRACJI NA PROCES WIBROPEŁZANIA 1 ) ANATOLIUSZ JAKOWLUK (BIAŁYSTOK) 1. Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA 1 STOSOWANA 4, 7 (1969) WPŁYW CZĘ STOTLIWOŚ I CWIBRACJI NA PROCES WIBROPEŁZANIA 1 ) ANATOLIUSZ JAKOWLUK (BIAŁYSTOK) 1. Wstęp W pracy [1] autor przedstawił wyniki badań nad wpływem
PODSTAWY MECHANIKI CIAŁ DYSKRETYZOWANYCH CZESŁAW WOŹ NIAK (WARSZAWA) 1. Ciała dyskretyzowane
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 1, 11 (1973) PODSTAWY MECHANIKI CIAŁ DYSKRETYZOWANYCH CZESŁAW WOŹ NIAK (WARSZAWA) 1. Ciała dyskretyzowane Spotykane w przyrodzie odksztalcalne ciała stałe opisujemy w
IDEALNIE SPRĘ Ż YSTO PLASTYCZN A TARCZA O PROFILU HIPERBOLICZNYM. 1. Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 3 4, 22 (1984) IDEALNIE SPRĘ Ż YSTO PLASTYCZN A TARCZA O PROFILU HIPERBOLICZNYM KRZYSZTOF SZUWALSKI (KRAKÓW) 1. Wstęp Ogólne zagadnienie teorii plastycznoś ci polega na
IN ŻYNIE R IA S R O D O W IS K A
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLISKIEJ JANUARY BIEŃ KONWENCJONALNE I NIEKONWENCJONALNE PRZYGOTOWANIE OSADÓW ŚCIEKOWYCH DO ODWADNIANIA IN ŻYNIE R IA S R O D O W IS K A Z. 27 A GLIWICE 1986 POLITECHNIKA ŚLĄSKA
STATECZNOŚĆ BOCZNA SAMOLOTU I DRGANIA LOTEK Z UWZGLĘ DNIENIEM ODKSZTAŁCALNOŚ CI GIĘ TNEJ SKRZYDEŁ I SPRĘ Ż YSTOŚI CUKŁADU STEROWANIA
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 1, 14 (1976) STATECZNOŚĆ BOCZNA SAMOLOTU I DRGANIA LOTEK Z UWZGLĘ DNIENIEM ODKSZTAŁCALNOŚ CI GIĘ TNEJ SKRZYDEŁ I SPRĘ Ż YSTOŚI CUKŁADU STEROWANIA JERZY M A R Y N I A K,
OPTYMALIZACJA PARAMETRYCZNA UKŁADÓW DYNAMICZNYCH O NIECIĄ GŁYCH CHARAKTERYSTYKACH. 1. Wstęp
MECHANIК Л TEORETYCZNA I STOSOWANA 2/3, 21 (1983) OPTYMALIZACJA PARAMETRYCZNA UKŁADÓW DYNAMICZNYCH O NIECIĄ GŁYCH CHARAKTERYSTYKACH JERZY Ł U С Z К O Politechnika Krakowska 1. Wstęp Zagadnienie doboru
ZAŃ KINEMATYCZNIE DOPUSZCZALNYCH DLA ZAGADNIENIA NAPORU Ś CIAN O RÓŻ NYCH KSZTAŁTACH* WiESLAw\ TRĄ MPCZYŃ SK I. 1. Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA I, 15 (1977) ANALIZA ROZWIĄ ZAŃ KINEMATYCZNIE DOPUSZCZALNYCH DLA ZAGADNIENIA NAPORU Ś CIAN O RÓŻ NYCH KSZTAŁTACH* WiESLAw\ TRĄ MPCZYŃ SK I (WARSZAWA) 1. Wstęp Wyraź ny
ANALIZA OBROTU POWIERZCHNI PŁYNIĘ CIA Z UWZGLĘ DNIENIEM PAMIĘ CI MATERIAŁU. 1. Wstęp
MECHANIK A TEORETYCZNA t STOSOWANA 2/3, 21 (1983) ANALIZA OBROTU POWIERZCHNI PŁYNIĘ CIA Z UWZGLĘ DNIENIEM PAMIĘ CI MATERIAŁU HENRYK S К R О С К I Uniwersytet Warszawski Filia w Białymstoku 1. Wstęp Materiały
NUMERYCZNE OBLICZANIE KRZYWOLINIOWYCH Ś CIEŻ K E RÓWNOWAGI DLA JEDNOWYMIAROWYCH UKŁADÓW SPRĘ Ż YSTYC H
MEGHAN IK Л TEORETYCZNA 1 STOSOWANA 2/3, 21 (1983) NUMERYCZNE OBLICZANIE KRZYWOLINIOWYCH Ś CIEŻ K E RÓWNOWAGI DLA JEDNOWYMIAROWYCH UKŁADÓW SPRĘ Ż YSTYC H ZYGMUNT K A S P E R S K I WSI Opole W pracy podaje
WPŁYW SZCZELINY PROSTOPADŁEJ DO BRZEGU NA ROZKŁAD NACISKÓW I STAN NAPRĘ Ż Ń E W KONTAKCIE. Wstęp
MECHAN1 К A TEORETYCZNA I STOSOWANA 2/3, 21 (1983) WPŁYW SZCZELINY PROSTOPADŁEJ DO BRZEGU NA ROZKŁAD NACISKÓW I STAN NAPRĘ Ż Ń E W KONTAKCIE RYSZARD W Ó J C I K Politechnika Warszawska \ JACEK S T U P
STAN SPRĘ Ż YSTO PLASTYCZNY I PEŁZANIE GEOMETRYCZNIE NIELINIOWEJ POWŁOKI STOŻ KOWEJ HENRYK К О P E С К I (RZESZÓW) 1. Wstę p
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA I, 7 (1969) STAN SPRĘ Ż YSTO PLASTYCZNY I PEŁZANIE GEOMETRYCZNIE NIELINIOWEJ POWŁOKI STOŻ KOWEJ HENRYK К О P E С К I (RZESZÓW) 1. Wstę p Reologiczne zagadnienia geometrycznie
JERZY MARYNIAK, WACŁAW MIERZEJEWSKI, JÓZEF KRUTUL. 1. Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 3, 11 (1973) DRGANIA ŁOPAT Ś MIGŁA* JERZY MARYNIAK, WACŁAW MIERZEJEWSKI, JÓZEF KRUTUL (WARSZAWA) 1. Wstęp Na przykładzie łopaty ś migła ogonowego ś migłowca (rys. 1) przedstawiono
JERZY MARYNIAK, MARWAN LOSTAN (WARSZAWA)
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 2, 8 (1970) WPŁYW ODKSZTAŁCALNOŚ CI GIĘ TNEJ SKRZYDŁA NA STATECZNOŚĆ PODŁUŻ NĄ SZYBOWCA JERZY MARYNIAK, MARWAN LOSTAN (WARSZAWA) 1. Wstęp Przedmiotem niniejszej pracy
6. ZWIĄZKI FIZYCZNE Wstęp
6. ZWIĄZKI FIZYCZN 1 6. 6. ZWIĄZKI FIZYCZN 6.1. Wstęp Aby rozwiązać jakiekolwiek zadanie mechaniki ośrodka ciągłego musimy dysponować 15 niezależnymi równaniami, gdyż tyle mamy niewiadomych: trzy składowe
LESZEK JARECKI (WARSZAWA)
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 4, 14 (1976) TERMODYNAMIKA DEFORMACJI KRYSTALITÓW POLIMERU ZANURZONYCH W NAPRĘ Ż ONYM OŚ RODKU AMORFICZNYM LESZEK JARECKI (WARSZAWA) Szeroko stosowane kalorymetryczne,
ANALIZA JEDNOWYMIAROWYCH FAL UDERZENIOWYCH I PRZYSPIESZENIA. WITOLD KOSIŃ SKI (WARSZAWA) 1. Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 1, 14 (1976) ANALIZA JEDNOWYMIAROWYCH FAL UDERZENIOWYCH I PRZYSPIESZENIA W OŚ RODKU NIESPRĘ Ż YSTY M WITOLD KOSIŃ SKI (WARSZAWA) 1. Wstęp Liczne badania eksperymentalne
UGIĘ CIE OSIOWO SYMETRYCZNE PŁYTY REISSNERA O ZMIENNEJ GRUBOŚ CI ANDRZEJ G A W Ę C KI (POZNAŃ) 1. Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 3, 11 (1973) UGIĘ CIE OSIOWO SYMETRYCZNE PŁYTY REISSNERA O ZMIENNEJ GRUBOŚ CI ANDRZEJ G A W Ę C KI (POZNAŃ) 1. Wstęp Celem niniejszej pracy jest wyprowadzenie równań podstawowych
DOŚ WIADCZALNA ANALIZA EFEKTU PAMIĘ CI MATERIAŁU PODDANEGO PLASTYCZNEMU ODKSZTAŁCENIU*) JÓZEF MlASTKOWSKI (WARSZAWA) 1. Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 3, 11 (1973) DOŚ WIADCZALNA ANALIZA EFEKTU PAMIĘ CI MATERIAŁU PODDANEGO PLASTYCZNEMU ODKSZTAŁCENIU*) JÓZEF MlASTKOWSKI (WARSZAWA) 1. Wstęp Rozwój techniki, zwłaszcza w
ELEKTRYCZNY UKŁAD ANALOGOWY DLA GEOMETRYCZNIE NIELINIOWYCH ZAGADNIEŃ PŁYT O DOWOLNEJ GEOMETRII MIECZYSŁAW JANOWSKI, HENRYK К О P E С К I (RZESZÓW)
I MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 2, 14 (1976) ELEKTRYCZNY UKŁAD ANALOGOWY DLA GEOMETRYCZNIE NIELINIOWYCH ZAGADNIEŃ PŁYT O DOWOLNEJ GEOMETRII MIECZYSŁAW JANOWSKI, HENRYK К О P E С К I (RZESZÓW) Modelowanie
Ciekłe kryształy. Wykład dla liceów Joanna Janik Uniwersytet Jagielloński
Ciekłe kryształy Wykład dla liceów 26.04.2006 Joanna Janik Uniwersytet Jagielloński Zmiany stanu skupienia czyli przejścia fazowe temperatura topnienia temperatura parowania ciało stałe ciecz para - gaz
NUMERYCZNE ROZWIĄ ZANIE ZAGADNIENIA STATECZNOŚ CI ORTOTROPOWEJ PŁYTY PIERŚ CIENIOWEJ*' 1. Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA, (9) NUMERYCZNE ROZWIĄ ZANIE ZAGADNIENIA STATECZNOŚ CI ORTOTROPOWEJ PŁYTY PIERŚ CIENIOWEJ*' ANDRZEJ STRZELCZYK, STANISŁAW WOJCIECH (BIELSKO BIAŁA). Wstęp Problem statecznoś
OBLICZANIE CHARAKTERYSTYKI DYNAMICZNEJ KONSTRUKCJI PŁYTOWO SPRĘ Ż YNOWE J ZA POMOCĄ METODY SZTYWNYCH ELEMENTÓW SKOŃ CZONYCH* > 1.
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 1, 15 (1977) OBLICZANIE CHARAKTERYSTYKI DYNAMICZNEJ KONSTRUKCJI PŁYTOWO SPRĘ Ż YNOWE J ZA POMOCĄ METODY SZTYWNYCH ELEMENTÓW SKOŃ CZONYCH* > JERZY STELMARCZYK (ŁÓDŹ) 1.
O SFORMUŁOWANIU I POPRAWNOŚ CI PEWNEJ KLASY ZADAŃ Z NIELINIOWEJ DYNAMIKI LIN ROZCIĄ GLIWYCH ANDRZEJ BLINOWSKI (WARSZAWA) 1.
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 2, 15 (1977) O SFORMUŁOWANIU I POPRAWNOŚ CI PEWNEJ KLASY ZADAŃ Z NIELINIOWEJ DYNAMIKI LIN ROZCIĄ GLIWYCH ANDRZEJ BLINOWSKI (WARSZAWA) 1. Wstęp i W pracy [1] autor niniejszej
DYNAMICZNE BADANIA WŁASNOŚ CI MECHANICZNYCH POLIAMIDU TARLON X A. 1. Wstę p
MECHAN IKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 1, 7 (1969) DYNAMICZNE BADANIA WŁASNOŚ CI MECHANICZNYCH POLIAMIDU TARLON X A STANISŁAW MAZURKIEWICZ (KRAKÓW) 1. Wstę p Własnoś ci mechaniczne tworzyw sztucznych zależ
WSPÓŁRZĘ DNE NORMALNE W ANALIZIE REZONANSÓW GŁÓWNYCH NIELINIOWYCH UKŁADÓW DRGAJĄ CYCH O WIELU STOPNIACH SWOBODY
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 1, 11 (1973) WSPÓŁRZĘ DNE NORMALNE W ANALIZIE REZONANSÓW GŁÓWNYCH NIELINIOWYCH UKŁADÓW DRGAJĄ CYCH O WIELU STOPNIACH SWOBODY WANDA SZEMPLIŃ SKA STUPNICKA (WARSZAWA) W
PEWIEN SPOSÓB ROZWIĄ ZANIA STATYCZNYCH ZAGADNIEŃ LINIOWEJ NIESYMETRYCZNEJ SPRĘ Ż YSTOŚI JANUSZ D Y S Z L E W ICZ (WARSZAWA) 1.
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 2, 11 (1973) PEWIEN SPOSÓB ROZWIĄ ZANIA STATYCZNYCH ZAGADNIEŃ LINIOWEJ NIESYMETRYCZNEJ SPRĘ Ż YSTOŚI C JANUSZ D Y S Z L E W ICZ (WARSZAWA) 1. Wprowadzenie W liniowym oś
1. PODSTAWY TEORETYCZNE
1. PODSTAWY TEORETYCZNE 1 1. 1. PODSTAWY TEORETYCZNE 1.1. Wprowadzenie Teoria sprężystości jest działem mechaniki, zajmującym się bryłami sztywnymi i ciałami plastycznymi. Sprężystość zajmuje się odkształceniami
WYZNACZENIE STANU NAPRĘ Ż ENI A W OSIOWO SYMETRYCZNYM POŁĄ CZENIU KLEJONYM OBCIĄ Ż ONY M MOMENTEM SKRĘ CAJĄ CY M
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 4, 15 (1977) WYZNACZENIE STANU NAPRĘ Ż ENI A W OSIOWO SYMETRYCZNYM POŁĄ CZENIU KLEJONYM OBCIĄ Ż ONY M MOMENTEM SKRĘ CAJĄ CY M KAROL GRUDZIŃ SKI, TADEUSZ BURDA, LEON Ł
UPROSZCZONA ANALIZA STATECZNOŚ CI BOCZNEJ SZYBOWCA HOLOWANEGO NA LINIE JERZY M A R Y N I А К (WARSZAWA) Waż niejsze oznaczenia
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 1, 7 (1969) UPROSZCZONA ANALIZA STATECZNOŚ CI BOCZNEJ SZYBOWCA HOLOWANEGO NA LINIE JERZY M A R Y N I А К (WARSZAWA) Waż niejsze oznaczenia 6, [m] rozpię toś ć skrzydeł
OBSZAR KONTAKTU SZTYWNEJ KULI Z PÓŁPRZESTRZENIĄ LEPKOSPRĘ Ż YST Ą JADWIGA HALAUNBRENNER I BRONISŁAW LECHOWICZ (KRAKÓW) 1.
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 3, 7 (1969) OBSZAR KONTAKTU SZTYWNEJ KULI Z PÓŁPRZESTRZENIĄ LEPKOSPRĘ Ż YST Ą JADWIGA HALAUNBRENNER I BRONISŁAW LECHOWICZ (KRAKÓW) 1. Wprowadzenie Badaniem narastania
NIEKTÓRE PROBLEMY MODELOWANIA UKŁADÓW MECHANICZNYCH AGNIESZKA M U S Z Y Ń S KA (WARSZAWA)
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 2, 14 (1976) NIEKTÓRE PROBLEMY MODELOWANIA UKŁADÓW MECHANICZNYCH AGNIESZKA M U S Z Y Ń S KA (WARSZAWA) W dobie dokonują cej się rewolucji naukowo technicznej niezwykle
przyrostem naprę ż eń, а А ц и stanowi macierz funkcji materiałowych, którą wyznacza się doś wiadczalnie, przy czym
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 3 14 (1976) I O OPISIE FIZYCZNIE NIELINIOWEJ SPRĘ Ż YSTOŚI CMATERIAŁÓW SYPKICH TOMASZ H U E C K E L (WARSZAWA) 1 Wstęp Materiały sypkie wykazują cechy sprę ż yst e i plastyczne
STAN NAPRĘŻENIA. dr hab. inż. Tadeusz Chyży
STAN NAPRĘŻENIA dr hab. inż. Tadeusz Chyży 1 SIŁY POWIERZCHNIOWE I OBJĘTOŚCIOWE Rozważmy ciało o objętości V 0 ograniczone powierzchnią S 0, poddane działaniu sił będących w równowadze. Rozróżniamy tutaj
ZAMKNIĘ TE ROZWIĄ ZANIE PROBLEMU PROPAGACJI NIESTACJONARNEJ PŁASKIEJ FALI UDERZENIOWEJ W SUCHYM GRUNCIE PIASZCZYSTYM. 1. Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 3 4, 22 (1984) ZAMKNIĘ TE ROZWIĄ ZANIE PROBLEMU PROPAGACJI NIESTACJONARNEJ PŁASKIEJ FALI UDERZENIOWEJ W SUCHYM GRUNCIE PIASZCZYSTYM EDWARD WŁODARCZYK (WARSZAWA) Wojskowa
ITERACYJNA METODA WYZNACZANIA CZĘ STOŚ I C DRGAŃ WŁASNYCH I AMPLITUD BOHDAN KOWALCZYK, TADEUSZ RATAJCZAK (GDAŃ SK) 1. Uwagi ogólne
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 2 14 (197Й ) ITERACYJNA METODA WYZNACZANIA CZĘ STOŚ I C DRGAŃ WŁASNYCH I AMPLITUD UKŁADU O SKOŃ CZONEJ LICZBIE STOPNI SWOBODY BOHDAN KOWALCZYK TADEUSZ RATAJCZAK (GDAŃ
OPTYMALNE KSZTAŁTOWANIE PRĘ TA Ś CISKANEGO PRZY DUŻ YCH UGIĘ CIACH METODĄ PROGRAMOWANIA DYNAMICZNEGO*) 1. Wstęp
' ' 1 t I ) MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 3, 15 (1977) i OPTYMALNE KSZTAŁTOWANIE PRĘ TA Ś CISKANEGO PRZY DUŻ YCH UGIĘ CIACH METODĄ PROGRAMOWANIA DYNAMICZNEGO*) ' JAN TATJ BBi.Ar.H4T Ł A C H U T fkuatrń
0 WYZNACZANIU NAPRĘ ŻŃ ECIEPLNYCH WYWOŁANYCH RUCHOMYMI OBCIĄ TERMICZNYMI. Oznaczenia
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 1, 15 (1977) 0 WYZNACZANIU NAPRĘ ŻŃ ECIEPLNYCH WYWOŁANYCH RUCHOMYMI OBCIĄ TERMICZNYMI Ż ENIAM I JÓZEF KUBIK (POZNAŃ) Oznaczenia a, współczynnik liniowej rozszerzalnoś
SKOŃ CZONE ODKSZTAŁCENIA WIOTKICH OBROTOWO SYMETRYCZNYCH POWŁOK PRZY UWZGLĘ DNIENIU KINEMATYCZNEGO WZMOCNIENIA MATERIAŁU JÓZEF W I L K (KRAKÓW)
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 2, 14 (1976) SKOŃ CZONE ODKSZTAŁCENIA WIOTKICH OBROTOWO SYMETRYCZNYCH POWŁOK PRZY UWZGLĘ DNIENIU KINEMATYCZNEGO WZMOCNIENIA MATERIAŁU JÓZEF W I L K (KRAKÓW) 1. Założ enia
O OPERATOROWYM PODEJŚ CIU DO FORMUŁOWANIA ZASAD WARIACYJNYCH DLA OŚ RODKÓW PLASTYCZNYCH. 1. Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 4 14 (1976) O OPERATOROWYM PODEJŚ CIU DO FORMUŁOWANIA ZASAD WARIACYJNYCH DLA OŚ RODKÓW PLASTYCZNYCH JÓZEF JOACHIM TELEGA (RADOM) 1 Wstęp W ostatnich latach ukazały się
1. PODSTAWY TEORETYCZNE
1. PODSTAWY TEORETYCZNE 1 1. 1. PODSTAWY TEORETYCZNE 1.1. Wprowadzenie W pierwszym wykładzie przypomnimy podstawowe działania na macierzach. Niektóre z nich zostały opisane bardziej szczegółowo w innych
Defi f nicja n aprę r żeń
Wytrzymałość materiałów Stany naprężeń i odkształceń 1 Definicja naprężeń Mamy bryłę materialną obciążoną układem sił (siły zewnętrzne, reakcje), będących w równowadze. Rozetniemy myślowo tę bryłę na dwie
1. A. B. C. D. 2. A. B. C. D. 3. A. B. C. D. 4. A. B. C. D.
1. Z równi pochyłej startują dwa pełne, jednorodne walce. Jeden walec to pałeczka szklana uż ywana do elektrostatyki, drugi, to fragment kolumny greckiej o ś rednicy 0,5 m. Zakładając idealne warunki (brak
Fonetyka kaszubska na tle fonetyki słowiańskiej
Fonetyka kaszubska na tle fonetyki słowiańskiej (szkic i podpowiedzi dla nauczycieli) prof. UG dr hab. Dušan-Vladislav Paždjerski Instytut Slawistyki Uniwersytetu Gdańskiego Gdańsk, 21 marca 2016 r. Fonetyka
WPŁYW POZIOMU NAPRĘ Ż ENI A I WSPÓŁCZYNNIKA NAPRĘ Ż ENI A NA PROCES WIBROPEŁZ ANI A') 1. Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 4, 7 (1969) WPŁYW POZIOMU NAPRĘ Ż ENI A I WSPÓŁCZYNNIKA NAPRĘ Ż ENI A NA PROCES WIBROPEŁZ ANI A') AMPLITUDY ANATOLIUSZ JAKOWLUK (BIAŁYSTOK) 1. Wstęp Przedstawiana praca
W pracy rozpatrzymy osobliwość naprę żń e siłowych i naprę żń e momentowych w półprzestrzeni. ): Xi ^ 0, co < x 2
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 4, 11 (1973) OSOBLIWOŚĆ NAPRĘ ŻŃ E W LINIOWYM OŚ RODKU MIKROPOLARNYM SPOWODOWANA NIECIĄ GŁYMI OBCIĄ Ż ENIAM I (II) JANUSZ DYSZLEWICZ, STANISŁAW MATYSIAK (WARSZAWA) 1.
- Wydział Fizyki Zestaw nr 2. Krzywe stożkowe
1 Algebra Liniowa z Geometria - Wydział Fizyki Zestaw nr 2 Krzywe stożkowe 1 Znaleźć współrze dne środka i promień okre gu x 2 8x + y 2 + 6y + 20 = 0 2 Znaleźć zbiór punktów płaszczyzny R 2, których odległość
O pewnym zagadnieniu F. Leji dotyczącym sumowania kierunkowego macierzy
ROCZNIKI POLSKIEGO TOWARZYSTWA MATEMATYCZNEGO Seria I: PRACE MATEMATYCZNE VI (1961) F. Barański (Kraków) O pewnym zagadnieniu F. Leji dotyczącym sumowania kierunkowego macierzy 1. F. Leja w pracy zamieszczonej
Ш Ш *Ш &>\vdi;fclbi>!«> У TEORETYCZNA ii.stosowana fiuncq i 4, 15 (1977)
8 lc Ш Ш *Ш &>\vdi;fclbi>!«> У TEORETYCZNA ii.stosowana fiuncq i 4, 15 (1977) ki invnkiis unolbiiło t: L*1 oś. и к п э ип и bo vi'jb:>. :.'.. k'isi >q i /j:;"mij',!rio>!! i TENSOR TARCIA COULOMBA*) ALFRED
- Wydział Fizyki Zestaw nr 2. Krzywe stożkowe
1 Algebra Liniowa z Geometria - Wydział Fizyki Zestaw nr 2 Krzywe stożkowe 1 Znaleźć współrze dne środka i promień okre gu x 2 8x + y 2 + 6y + 20 = 0 2 Znaleźć zbiór punktów płaszczyzny R 2, których odległość
1. Oznaczenia. napię cie powierzchniowe na granicy fazy ciekłej i gazowej substancji wrzą cej w temperaturze T s
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 2, 11 (1973) RZECZYWISTY UKŁAD SIŁ DZIAŁAJĄ CYCH U PODSTAWY PĘ CHERZYKA PAROWEGO BOGUMIŁ BIENIASZ (RZESZÓW) 1. Oznaczenia a stalą w równaniu Van der Waalsa, b jak wyż
ODPOWIEDNIOŚĆ MIĘ DZY RÓWNANIAMI TERMODYFUZJI I TEORII MIESZANIN
MECHANIKA TEORETYCZNA i STOSOWANA 4, 24, (1986) ODPOWIEDNIOŚĆ MIĘ DZY RÓWNANIAMI TERMODYFUZJI I TEORII MIESZANIN JAN KUBIK Wyż szaszkoł a Inż ynierskaw Opolu * Wiele form transportu masy i ciepła w ciałach
KRZYSZTOF G R Y s A (POZNAŃ)
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 2, 15 (1977) O SUMOWANIU PEWNYCH SZEREGÓW FOURIERA BESSELA KRZYSZTOF G R Y s A (POZNAŃ) Przy rozważ aniu zagadnień termosprę ż ystoś, cidotyczą cych wyznaczania pól mechanicznych
Znaki alfabetu białoruskiego Znaki alfabetu polskiego
ROZPORZĄDZENIE MINISTRA SPRAW WEWNĘTRZNYCH I ADMINISTRACJI z dnia 30 maja 2005 r. w sprawie sposobu transliteracji imion i nazwisk osób należących do mniejszości narodowych i etnicznych zapisanych w alfabecie
WPŁYW ZASTOSOWANIA KONDENSACJI KROPLOWEJ W POJEDYNCZYM DWUFAZOWYM NA WSPÓŁCZYNNIK PRZENIKANIA CIEPŁA PRZEZ Ś CIANKĘ SKRAPLACZA. 1.
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 1, 14 (1976) WPŁYW ZASTOSOWANIA KONDENSACJI KROPLOWEJ W POJEDYNCZYM DWUFAZOWYM NA WSPÓŁCZYNNIK PRZENIKANIA CIEPŁA PRZEZ Ś CIANKĘ SKRAPLACZA BOGUMIŁ BIENIASZ (RZESZÓW)
POWŁOKI PROSTOKREŚ LNE OPARTE NA OKRĘ GU PRACUJĄ CE W STANIE ZGIĘ CIOWYM STANISŁAW BIELAK, ANDRZEJ DUDA. 1. Wstę p
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 4, 18 (1980) POWŁOKI PROSTOKREŚ LNE OPARTE NA OKRĘ GU PRACUJĄ CE W STANIE ZGIĘ CIOWYM STANISŁAW BIELAK, ANDRZEJ DUDA (OPOLE) 1. Wstę p W pracy przedstawiono rozwią zanie
OPTYiMALNE KSZTAŁTOWANIE NIERÓWNOMIERNIE NAGRZANYCH TARCZ WIRUJĄ Z UWAGI NA NOŚ NOŚĆ SPRĘ Ż YST Ą I GRANICZNĄ
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 2, 14 (1976) OPTYiMALNE KSZTAŁTOWANIE NIERÓWNOMIERNIE NAGRZANYCH TARCZ WIRUJĄ Z UWAGI NA NOŚ NOŚĆ SPRĘ Ż YST Ą I GRANICZNĄ CYCH TADEUSZ LISZKA, MICHAŁ Ż Y C Z K O W S
ŁOŻ YSKA WIEŃ COWEGO TERESA GIBCZYŃ SKA, MICHAŁ Ż YCZKOWSKI (KRAKÓW) 1. Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 4, 7 (1969) RÓWNANIA STATYKI DWURZĘ ŁOŻ YSKA WIEŃ COWEGO DOWEGO KULKOWEGO TERESA GIBCZYŃ SKA, MICHAŁ Ż YCZKOWSKI (KRAKÓW) 1. Wstęp Konstrukcja łoż ysk wień cowych znacznie
[ A i ' ]=[ D ][ A i ] (2.3)
. WSTĘP DO TEORII SPRĘŻYSTOŚCI 1.. WSTĘP DO TEORII SPRĘŻYSTOŚCI.1. Tensory macierzy Niech macierz [D] będzie macierzą cosinusów kierunkowych [ D ]=[ i ' j ] (.1) Macierz transformowana jest równa macierzy
TERMODYNAMIKA PROCESOWA
TERMODYNAMIKA PROCESOWA Wykład III Podstawy termodynamiki nierównowagowej Prof. Antoni Kozioł Wydział Chemiczny Politechniki Wrocławskiej Uwagi ogólne Większość zagadnień związanych z przemianami różnych
2.1. Ruch, gradient pr dko ci, tensor pr dko ci odkszta cenia, Ruchem cia a B nazywamy dostatecznie g adko zale ne od czasu t jego odkszta cenie
Rozdzia 2 Ruch i kinematyka 2.. Ruch, gradient pr dko ci, tensor pr dko ci odkszta cenia, wirowo Ruchem cia a B nazywamy dostatecznie g adko zale ne od czasu t jego odkszta cenie t, tzn. B X! t (X) =x
VII.1 Pojęcia podstawowe.
II.1 Pojęcia podstawowe. Jan Królikowski Fizyka IBC 1 Model matematyczny ciała sztywnego Zbiór punktów materialnych takich, że r r = const; i, j= 1,... N i j Ciało sztywne nie ulega odkształceniom w wyniku
Podstawy Procesów i Konstrukcji Inżynierskich. Dynamika
Podstawy Procesów i Konstrukcji Inżynierskich Dynamika Prowadzący: Kierunek Wyróżniony przez PKA Mechanika klasyczna Mechanika klasyczna to dział mechaniki w fizyce opisujący : - ruch ciał - kinematyka,
SPRAWOZDANIE Z DZIAŁALNOŚ CI POLSKIEGO TOWARZYSTWA MECHANIKI TEORETYCZNEJ I STOSOWANEJ ZA I KWARTAŁ 1976 ROKU
B I U L E T Y N I N F O R M A C Y J N Y SPRAWOZDANIE Z DZIAŁALNOŚ CI POLSKIEGO TOWARZYSTWA MECHANIKI TEORETYCZNEJ 1. Zebrania naukowe I STOSOWANEJ ZA I KWARTAŁ 1976 ROKU W okresie sprawozdawczym odbyło
Podstawowe działania w rachunku macierzowym
Podstawowe działania w rachunku macierzowym Marcin Detka Katedra Informatyki Stosowanej Kielce, Wrzesień 2004 1 MACIERZE 1 1 Macierze Macierz prostokątną A o wymiarach m n (m wierszy w n kolumnach) definiujemy:
Fizyka dla Informatyków Wykład 8 Mechanika cieczy i gazów
Fizyka dla Informatyków Wykład 8 Katedra Informatyki Stosowanej PJWSTK 2008 Spis treści Spis treści 1 Podstawowe równania hydrodynamiki 2 3 Równanie Bernoulliego 4 Spis treści Spis treści 1 Podstawowe
Wyznaczanie współczynnika sprężystości sprężyn i ich układów
Ćwiczenie 63 Wyznaczanie współczynnika sprężystości sprężyn i ich układów 63.1. Zasada ćwiczenia W ćwiczeniu określa się współczynnik sprężystości pojedynczych sprężyn i ich układów, mierząc wydłużenie
O PEWNEJ METODZIE WYZNACZANIA KRYTERIUM ZNISZCZENIA POLIMERÓW. 1. Wprowadzenie
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 3, 7 (1969) O PEWNEJ METODZIE WYZNACZANIA KRYTERIUM ZNISZCZENIA POLIMERÓW ANDRZEJ DRESCHER (WARSZAWA) 1. Wprowadzenie Stosowane coraz szerzej w konstrukcjach inż ynierskich
3. Równania konstytutywne
3. Równania konstytutywne 3.1. Strumienie w zjawiskach transportowych Podczas poprzednich zajęć wprowadziliśmy pojęcie strumienia masy J. W większości zjawisk transportowych występuje analogiczna wielkość
PRÓG RENTOWNOŚCI i PRÓG
PRÓG RENTOWNOŚCI i PRÓG WYPŁACALNOŚCI (MB) Próg rentowności (BP) i margines bezpieczeństwa Przychody Przychody Koszty Koszty całkowite Koszty stałe Koszty zmienne BP Q MB Produkcja gdzie: BP próg rentowności
Ciekłe kryształy. - definicja - klasyfikacja - własności - zastosowania
Ciekłe kryształy - definicja - klasyfikacja - własności - zastosowania Nota biograficzna: Odkrywcą był austriacki botanik F. Reinitzer (1888), który został zaskoczony nienormalnym, dwustopniowym sposobem
DRGANIA CIĘ GNA W PŁASZCZYŹ NIE ZWISU Z UWZGLĘ DNIENIEM JEGO SZTYWNOŚ CI NA ZGINANIE JÓZEF NIZIOŁ, ALICJA PIENIĄ Ż EK (KRAKÓW) 1.
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 3, 14 (1976) DRGANIA CIĘ GNA W PŁASZCZYŹ NIE ZWISU Z UWZGLĘ DNIENIEM JEGO SZTYWNOŚ CI NA ZGINANIE JÓZEF NIZIOŁ, ALICJA PIENIĄ Ż EK (KRAKÓW) 1. Wstęp Zagadnienia dynamiki
MODEL MATEMATYCZNY WYZNACZANIA FUNKCJI STEROWANIA SAMOLOTEM W PĘ TLI
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 1/ 2, 25, 1987 MODEL MATEMATYCZNY WYZNACZANIA FUNKCJI STEROWANIA SAMOLOTEM W PĘ TLI WOJCIECH BLAJER JAN PARCZEWSKI Wyż szaszkoł a Inż ynierskaw Radomiu Modelowano programowy