ANALIZA OBROTU POWIERZCHNI PŁYNIĘ CIA Z UWZGLĘ DNIENIEM PAMIĘ CI MATERIAŁU. 1. Wstęp
|
|
- Halina Makowska
- 6 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 MECHANIK A TEORETYCZNA t STOSOWANA 2/3, 21 (1983) ANALIZA OBROTU POWIERZCHNI PŁYNIĘ CIA Z UWZGLĘ DNIENIEM PAMIĘ CI MATERIAŁU HENRYK S К R О С К I Uniwersytet Warszawski Filia w Białymstoku 1. Wstęp Materiały plastyczne, wykazują ce wzmocnienie, w wyniku odkształcenia plastycznego zmieniają swoje własnoś ci mechaniczne. Wią że się z tym również zmiana kształtu powierzchni plastycznoś ci. Charakter tych zmian jest zależ ny od kierunku obcią żń e wstę p nych. Istnieje szereg teorii opisują cych zachowanie się powierzchni plastycznoś ci pod wpływem obcią żń e wstę pnych. Do najczę ś cie j stosowanych, a jednocześ nie najprostszych, należą dwie z nich. Pierwsza to, wysunię ta przez Prandtla [17], hipoteza izotropowego wzmocnienia. Zakłada ona równomierne rozszerzanie się powierzchni plastycznoś ci we wszystkich kierunkach. Potwierdzenie tej teorii uzyskano w pracy [12]. Hipoteza druga, uwzglę dniająa c efekt Bauschingera, zaproponowana przez E. MELANA [14], A. ISZLIŃ SKIEGO [18] i W. PRAGERA [15], a nastę pnie rozwinię ta i zmodyfikowana w pracach R. T. SHIELDA i H. ZIEGLERA [16, 13], zakłada przesuwanie się powierzchni plastycznoś ci w przestrzeni naprę żń e bez obrotu. Wymiary i kształt powierzchni pozostają bez zmian. Obie te teorie, jak wykazano w pracy [9], mogą być efektywne przy opisie pamię ci materiału. Kompleksowe badania efektu pamię ci rozpoczął J. Miastkowski. Polegają one na porównywaniu własnoś ci materiału odkształconego plastycznie wzdłuż drogi składają cej się z dwóch etapów z własnoś ciami materiału obcią ż aneg o tylko drugim etapem. Jeż eli drugi etap obcią ż eni a jest stosunkowo mały, w porównaniu z etapem pierwszym, wtedy zauważa się wyraź ny wpływ tego pierwszego na własnoś ci materiału. Przy wydłuż aniu drugiego etapu wpływ ten maleje, czyli materiał zapomina" o skutkach w nim wywołanych odkształceniami na drodze pierwszego etapu obcią ż enia. Dotychczasowe badania efektu pamię ci materiału prowadzono zarówno na próbkach rurkowych [4], jak i płaskich [5]. Na efekt pamię ci" materiału zwrócono również uwagę w pracach [1, 2, 3]. W prezentowanej pracy przeprowadzono teoretyczną i doś wiadczalną analizę pamię ci materiału obcią ż aneg o wstę pnie wzdłuż dróg, które wywoływały obrót powierzchni plastycznoś ci. Obrót powierzchni plastycznoś ci uzyskano już wcześ niej w pracy [7]. Podobny efekt moż na również zauważ yć w pracach [8, 10].
2 404 H. SKROCKI 2. Program badań Przed przystą pieniem do badań efektu pamię ci materiału wszystkie próbki podzielono na dwie grupy. Próbki odkształcano plastycznie wzdłuż złoż onych, innych dla każ dej z tych grup, dróg obcią ż enia. Róż nica w realizacji dróg obcią ż eni a polegała na wprowadzeniu dodatkowego, pierwszego etapu na począ tku drogi w grupie pierwszej. Etap ten wywierał okreś lony wpływ na własnoś ci materiału. Dalszy ciąg drogi obcią ż enia, okreś lony jako etap drugi, był taki sam jak w grupie drugiej. Przy realizacji takiego programu obciąż eń z jednego, izotropowego w stanie wyjś ciowym, materiału otrzymywano dwa nowe materiały" róż ne pod wzglę dem własnoś ci wytrzymałoś ciowych. Wydłuż ając drugi etap obcią ż eni a starano się uzyskać odpowiedź na pytanie czy przy takim działaniu występuje zacieranie się róż nic we własnoś ciach obu materiałów", a tym samym zapomnienie" wpływu pierwszego etapu na aktualne własnoś ci materiału. Program badań, przeprowadzonych w tej pracy, składa się z oś miu serii po siedem próbek w każ dej. Próbki serii I wykorzystano do okreś lenia powierzchni plastycznoś ci materiału w stanie wyjś ciowym po wyż arzeniu. Dla każ dej z pozostałych siedmiu serii, przed okreś leniem powierzchni płynię cia, próbki były odkształcane plastycznie złoż onymi obcią ż eniami. Schematy dróg wstę pnego obcią ż eni a przedstawiono na rys. 1. Linią cią głą MPo. MPc Rys. 1 zaznaczono drogi obcią żń e wstę pnych, natomiast linią przerywaną drogi odcią ż eń. Dla wszystkich serii obcią ż eni e w pierwszej fazie przebiegało wzdłuż odcinka OA drogi leż ą ce j na dłuż szej osi teoretycznej elipsy Hubera Misesa. Odcinek ten nie miał wpływu na obrót powierzchni plastycznoś ci. Przebieg dalszego cią gu drogi odcią ż eni a był uzależ niony od tego, do której z dwóch grup należ ała dana seria próbek.
3 OBRÓT POWIERZCHNI PŁYNIĘ CIA 405 W grupie pierwszej, okreś lonej jako materiał pierwszy", dalsze obcią ż eni e składało się z dwóch etapów. Pierwszy etap wywoływał obrót powierzchni plastycznoś ci w kierunku osi a. i przebiegał odcinek AB. Etap drugi rozpoczynał się w punkcie В, a koń czył się, odpowiednio dla poszczególnych serii, w punktach: A (seria III), С (seria V) i D (seria VII). W drugiej grupie próbek, okreś lonej jako materiał drugi", schemat dróg obcią ż eni a nie zawierał odcinka AB (pierwszego etapu), a obcią ż eni e przebiegało wzdłuż czę śi cdrogi drugiego etapu (począ wszy od punktu A) wywołując obrót powierzchni w kierunku osi o e. Obcią ż eni e to koń czyło się w tych samych, co w grupie pierwszej, punktach: A (seria IV), С (seria VI) i D (seria VIII). Z punktów tych (A, C, D) nastę powało odcią ż eni e po linii łamanej do punktu 0 jednakowo dla obu grup próbek. 3. Analiza teoretyczna Analizę teoretyczną wykonano w oparciu o hipotezę kinematycznego wzmocnienia. Hipoteza ta wprawdzie nie opisuje obrotu powierzchni plastycznoś ci, niemniej jednak daje korzystne rezultaty przy zastosowaniu jej do opisu pamię ci materiału. Obrót powierzchni plastycznoś ci moż na opisać w oparciu o regułę anizotropowego wzmocnienia podaną przez A. BAŁTOWA i A. SAWCZUKA [11]. W tej teorii do opisu powierzchni plastycznoś ci wykorzystuje się parametry aktualnego stanu naprę ż enia, natomiast nie uwzglę dnia się historii obcią ż enia. Dlatego leż w takiej postaci reguła ta nie może być wykorzystana do opisu pamię ci materiału. Pewne modyfikacje do omówionej reguły, uwzglę dniająe c historię obcią ż enia, wprowadził W. Ł. DANIŁOW [19]. Modyfikacje te polegają na wprowadzeniu pewnych współczynników wyznaczanych doś wiadczalnie. Wymaga to przeprowadzenia serii prób rozcią gania i ś ciskania oraz skrę cania w dwóch kierunkach. Próby takie nie były uwzglę d nione w założ onym programie badań. Efekt zapominania" skutków wywołanych w materiale pierwszym etapem drogi obcią ż eni a moż na również opisać opierając się na hipotezie izotropowego wzmocnienia. Jednak uzyskane wyniki są zbyt rozbież ne ze wskazaniami doś wiadczeń. Analizę tego zagadnienia pokazano na rysunku 3. Dla uproszczenia przedstawiono ją na płaszczyź nie oktaedrycznej, gdzie powierzchnie plastycznoś ci mają kształt okrę gów. W tym przypadku są to okrę gi współosiowe. Z rysunku widać, że przy wydłuż aniu odcinka drogi drugiego etapu obcią ż enia, już w punkcie P nastę puje pokrycie się porównywanych powierzchni, czyli całkowite zapomnienie" skutków pierwszego etapu. Jest to sprzeczne z wynikami uzyskanymi doś wiadczalnie. Analizę teoretyczną, opartą na hipotezie kinematycznego wzmocnienia, przedstawiono na rysunku 2. Linią cią głą nakreś lono tory ś rodków powierzchni plastycznoś ci materiału pierwszego", natomiast linią przerywaną dla materiału drugiego". Koń cowe położ enia tych ś rodków oznaczono odpowiednio: dla materiału pierwszego" O... z dolnym indeksem oznaczają cym punkt, na drodze drugiego etapu, do którego prowadzono obciąż enie oraz dla materiału drugiego" S... z takim samym indeksem. Na rysunku tym narysowano przykładowo dwie powierzchnie plastycznoś ci o ś rodkach w punktach 0 A i 14 Mech. Teorel i Stos. 2 3/83
4 М Р ап 200 MPa Rys. 2 Rys. 3 [406]
5 OBRÓT POWIERZCHNI PŁYNIĘ CIA 407 Jeż eli w wyniku wydłuż ania drogi drugiego etapu obcią ż eni a materiał zapomina" o etapie pierwszym, to porównywane powierzchnie powinny zbliż ać się do siebie. Rys. 2 pokazuje, że w istocie tak jest. Dla drugiego etapu, równego odcinkowi BA, odległoś ci ś rodków powierzchni i są znaczne, przy wydłuż eniu drugiego etapu do punktu С odległoś ci ś rodków O c i S c są nieco mniejsze, a przy wydłuż eniu tego etapu do punktu D odległoś ci 0 D i S D są już niewielkie. 4. Metodyka badań doś wiadczalnych 4.1. Material i próbki. Badania prowadzono na próbkach rurkowych ze stopu aluminium PA6Nta (AlCu4Mgl). Próbki wycinano z cienkoś ciennych rur cią gnionych. Przed dalszą obróbką przeprowadzono selekcję wymiarową próbek. Założ ono dopuszczalne tolerancje: dla ś rednicy 0,3% jej wartoś ci ś redniej oraz dla gruboś ci ś cianki 3%, także jej wartoś ci ś redniej. Wybrane próbki poddano wyż arzaniu w temperaturze 390 ±i0 C w czasie 5 godzin. Wyż arzanie miało na celu usunię cie anizotropii, wywołanej odkształceniem plastycznym przy wykonywaniu rur cią gnionych, oraz polepszenie własnoś ci plastycznych materiału. W wyż arzonych próbkach formowano kołnierze przy pomocy specjalnego przyrzą du, opisanego w pracy [9], zapewniają cego nienaruszalność ś rodkowej, pomiarowej strefy próbki. Po oczyszczeniu mechanicznym zewnę trznej powierzchni w strefie pomiarowej, dokładnie mierzono ś rednicę i grubość ś cianki. Pomiary wykonywano dwukrotnie, przed i po obcią ż eni u wstę pnym. Ostatnim zabiegiem w procesie przygotowania próbek było naklejanie tensometrów. Naklejano je na zewnę trznej stronie próbek, po dwa (symetrycznie na przeciwległych ich stronach) w obu kierunkach obcią ż enia Aparatura pomiarowa i sposób obcią ż ania. Do zadawania obcią żń e wstę pnych wykorzystano przyrząd zbudowany w ZMOC IPPT PAN w Warszawie. Konstrukcja przyrzą du umoż liwia niezależ ne obcią ż ani e próbek w kierunku wzdłuż nym (osiowe rozcią ganie) oraz obwodowym (ciś nienie wewnę trzne). Dzię ki temu istnieje moż liwość obcią ż ani a wzdłuż dowolnych proporcjonalnych dróg obcią ż eni a w całej pierwszej ć wiartce płaszczyzny naprę żń e a z a e. Schemat i zasadę działania przyrzą du moż na znaleźć w pracy [9]. Ze wzglę du na skokową zmianę ciś nienia w układach obcią ż ają cych, rzeczywiste drogi obcią ż eni a nieco odbiegały od teoretycznych prostych proporcjonalnego obcią ż enia. Najwię ksze odchylenia od teoretycznych dróg nie przekraczały wartoś ci 3 MPa. Odkształcenia mierzono za pomocą elektrycznych tensometrów oporowych, kratowych typu RL 15/120/Z. Do pomiarów wykorzystano zestaw tensometryczny typu M1000 produkcji czechosłowackiej. Przy zastosowaniu wyż ej omawianych tensometrów zestaw ten zapewniał dokładność odczytu rzę du e = 4 10~ Wyniki badań doś wiadczalnych 5.1. Metodyka okreś lania powierzchni plastycznoś ci. Do okreś lania każ dej powierzchni plastycznoś ci uż ywano po 7 próbek. Próbki te obcią ż an o wzdłuż proporcjonalnych dróg obcią ż eni a wychodzą cych z począ tku układu współrzę dnych. Dla każ dej drogi obcią ż eni a 19*
6 408 OBRO i POWIERZCHNI PŁYNIĘ CIA znajdowano granicę plastycznoś ci i jako punkt przenoszono ją na prostą przedstawiają cą daną drogę. Łą cząc punkty uzyskane dla róż nych dróg otrzymano krzywą przedstawiają cą przekrój powierzchni plastycznoś ci płaszczyzną a z a e. Krzywą tą zwykle okreś la się krótko powierzchnia plastycznoś ci. W tej pracy znajdowano szereg granic plastycznoś ci, zdefiniowanych róż ną wartoś cią trwałych odkształceń, wynoszą cą odpowiednio p = 0,005%; 0,01%; 0,02%; 0,1%; 0,2%; 0,3%; 0,4%; 0,5%. Oprócz tego znajdowano granicę proporcjonalnoś ci. W zwią zku z tym okreś lono szereg powierzchni plastycznoś ci, oznaczonych tak jak umowne granice plastycznoś ci. Przyję ty sposób okreś lania granic plastycznoś ci był stosowany w pracach [1, 2, 7]. Do obliczania intensywnoś ci odkształceń plastycznych s t oraz intensywnoś ci naprę żń e stycznych przyję to zależ noś ci : n Si = У ^А е Ч gdzie: As t = ]/ Ae 2 + Ae,Ae e+ As ^ /1 ' <r, = J/ у [(«г, ff e ) 2 + (0r B ff,) 2 + (ff e ff r ) 2 ] gdzie: a, = ^ pjest naprę ż eniem ś ciskają cym, wywołanym działaniem ciś nienia oleju na wewnę trzną ś ciankę próbki Analiza wyników pomiarów i obliczeń. Na rys. 4 pokazano powierzchnie plastycznoś ci serii I dla materiału w stanie wyjś ciowym. Z rysunku widać, że doś wiadczalne punkty
7 Rys. б (409)
8 410 H. SKROCKI układają się w pobliżu teoretycznych elips, narysowanych w oparciu o hipotezę Hubera Misesa. Pewne odchylenie punktów dla dwóch dróg obcią ż eni a wskazuje na to, że wyż a rzanie nie usunę ło w pełni anizotropii wywołanej odkształceniem plastycznym przy produkcji rur. Powierzchnie pozostałych serii II4 VIII wykonane są dla materiału wstę pnie odkształconego wzdłuż okreś lonych dróg obcią ż enia. Na rys. 5 pokazano powierzchnie dla materiału obcią ż aneg o wstę pnie wzdłuż drogi OABO (seria II). Widać wyraź nie, że obcią ż eni e wstę pne przeprowadzone po takiej drodze wywołuje obrót powierzchni plastycznoś ci w kierunku osi <r z. Na rys. 6 przedstawiono powierzchnie płynię cia materiału wstę pnie. obcią ż aneg o wzdłuż drogi OABDO. Pod wpływem tego sposobu obcią ż eni a powierzchnia plastycznoś ci doznaje dwukrotnego skrę cenia, raz w kierunku a z (pod wpływem obcią ż eni a pierwszego etapu AB) oraz drugi raz w kierunku przeciwnym (pod wpływem obcią żń e drugiego etapu drogi BD). 6. Analiza efektu pamię ci materiału Na rysunkach 7 ч 9 dokonano porównania powierzchni płynię cia materiału pierwszego" i drugiego" w kolejnych stadiach drogi drugiego etapu obcią ż enia. Na rys. 7 drugi etap drogi obcią ż eni a koń czy się w punkcie A. Widoczne są wyraź ne rozbież nośi c w położ eniu porównywanych powierzchni. To znaczy, że na własnoś ci materiału ma wyraź Rys. 7
9 Rys. 9 [411]
10 412 H. SKROCKI ny wpływ pierwszy etap obcią ż enia, a odcinek BA drugiego etapu jest jeszcze zbyt krótki, by wpływ ten zlikwidować. Na rys. 8 drugi etap drogi obcią ż eni a wydłuż ono do punktu C. Widać wyraź nie, że wydłuż enie to spowodowało zmianę we własnoś ciach materiału pierwszego". Wpływ pierwszego etapu drogi obcią ż eni a jest tu znacznie mniejszy. Powierzchnia plastycznoś ci, zajmują ca uprzednio położ enie obrócone w stronę osi a., uległa skrę ceniu w stronę przeciwną, to jest w kierunku osi a e. Jednak odcinek drogi drugiego etapu jest jeszcze zbyt mały, by materiał zapomniał" całkowicie o własnoś ciach nabytych podczas odkształcenia na pierwszym etapie drogi obcią ż enia. Róż nice [w położ eniu porównywanych powierzchni są jeszcze wyraź ne. Po wydłuż eniu drogi drugiego etapu obcią ż eni a do punktu D nastą piło dalsze zbliż enie porównywanych powierzchni płynię cia. Oznacza to, że materiał pierwszy" zapomniał" o skutkach w nim wywołanych podczas pierwszego etapu drogi obcią ż enia. Przedstawiono to na rysunku 9. Efekt pamię ci materiału moż na przedstawić w formie graficznej, jako' pewną funkcję parametru drogi drugiego etapu obcią ż enia. Definicję przyję tej funkcji pamię ci f oraz definicję parametru drogi zapominania" ip przedstawiono na rys. 10. Funkcja f jest to stosunek niepokrywają cych się pól uzyskanych w wyniku nałoż enia na siebie porówny f 1 0A Ć l A=DA * 2 0~A OA R R ir F,+F 2 R materiał pierwszy" materiał drugi" Rys. 10 wanych powierzchni płynię cia do wartoś ci ś redniej tych pól. Parametr tp jest okreś lony jako stosunek długoś ci odcinka drugiego etapu drogi obcią ż enia, wyraż anego w intensywnoś ciach naprę ż enia, do intensywnoś ci naprę ż eni a w punkcie A. Omówioną funkcję d(y>) dla otrzymanych wyników doś wiadczalnych przedstawiono na rys. 13. Dla porównania wykreś lono również, zdefiniowaną w ten sam sposób, funkcję teoretyczną Ct(f) Z przebiegu otrzymanych krzywych widać, że funkcja Ci(f) leży w za
11 MPa Rys. 12 [4131 V
12 414 H. SKROCKI Zł Rys. 14 kresie funkcji teoretycznej Ci(v) Oznacza to, że na drodze zapominania", oszacowanej w oparciu o hipotezę kinematycznego wzmocnienia, w rzeczywistym materiale nastą pi zatarcie skutków pierwszego etapu drogi obcią ż enia. Z przebiegu pokazanych na rys. 13 funkcji Cd(w) > Ct(w) wynika, że hipoteza kinematycznego wzmocnienia dość dobrze opisuje efekt pamię ci materiału. Natomiast jeś li chodzi o kształt i wymiary powierzchni plastycznoś ci, to róż nice są istotne. Wskazują na to rys. 11 i 12, na których pokazano przykładowo porównanie wybranych powierzchni plastycznoś ci.
13 OBRÓT POWIERZCHNI 'PŁYNIĘ CIA 415 Omówione uprzednio funkcje pamię ci materiału umoż liwiają oszacowanie drogi zapominania", to znaczy długoś ci odcinka drugiego etapu drogi obcią ż enia, przy którym nastę puje zapomnienie" własnoś ci uzyskanych na pierwszym etapie. Nastę puje to wtedy, gdy przy wydłuż aniu tego drugiego etapu, własnoś ci materiałów pierwszego" i drugiego" pokryją się, a funkcja f(vo osią gnie wartość zerową. Dopuszczając pewien rozrzut we własnoś ciach obu materiałów" założ ono, że już przy wartoś ci funkcji f (y) = 5%, nastąpiło zapomnienie" poprzedniej historii obcią ż enia. Dla tej wartoś ci funkcji, zarówno doś wiadczalnej C d (yj) = 5%, jak i teoretycznej C,(y>) = 5%, znaleziono wartość parametru y. Wartoś ci tego parametru wyznaczają punkty X d i X, na drodze drugiego etapu, okreś lają ce długość drogi zapominania". Przedstawia to rys. 14. Na rysunku tym pokazano również wykres intensywnoś ci naprę ż eni a wzdłuż drogi obcią ż eni a 7. Wnioski 1. Odkształcenia plastyczne, materiału quasi izotropowego w stanie wyjś ciowym, przy złoż onych obcią ż eniac h powodują przesunię cie, zmianę kształtu i wymiarów oraz, przy pewnych sposobach obcią ż enia, obrót powierzchni plastycznoś ci. 2. Obrót ten jest szczególnie wyraź ny dla powierzchni definiowanych granicą proporcjonalnoś ci oraz najmniejszymi wartoś ciami trwałych odkształceń plastycznych, jak ą *= 0, Ł p = 0,005% i 0,01%. Dla wię kszych wartoś ci e p obrót ten jest mniej wyraź ny. 3. Obcią ż eni e wtórne o zwrocie przeciwnym do pierwotnego powoduje proces odwrotnego skrę cenia powierzchni w kierunku tego wtórnego obcią ż enia. 4. Przy odpowiednio duż ej wartoś ci obcią ż eni a wtórnego w materiale nastę puje zatarcie (zapomnienie) ś ladów obcią ż eni a pierwotnego. Literatura cytowana w tekś cie 1. J. MiASTK.ow.4Ki. Wpływ historii obcią ż enia na powierzchnię plastycznoś ci. Mech. Teoret. Stos., 4, 2, 1966, J. MIASTKOWSKI, Wpływ historii obcią ż enia na powierzchnie plastycznoś ci, (czę ść druga), Mech. Teoret. Stos., 6, 1, W. SZCZEPIŃ SKI, J. MIASTKOWSKI, An Experimental Study of the Effect of Aluminium Alloy, J. Mech. Phys. Solids, vol. 16, 1968, pp. 153 to J. MIASTKOWSKI. Analysis of the memory effect of plastically prestrained material, Arch. Mech. Stos., 3. 20, J. MIASTKOWSKI, Doś wiadczalna analiza efektu pamię ci materiału poddanego plastycznemu odkształceniu, Mech. Teoret. Stos., 3, 11, 1973, W. SZCZEPIŃ SKI, On the Effect of Plastic Deformation on Yield Condition, Arch. Mech. Stos., 2, 15, 1963, J. MIASTKOWSKI, W. SZCZEPIŃ SKI, Doś wiadczalne badanie powierzchni plastycznoś ci wstę pnie odkształconego mosią dzu. Mech. Teoret. Stos., 3, 2, 1965, J. PARKER, M. B. BASSETT, Plastic Stress Strain Relationships Some Experiments to Derive a Sub sequent Yield Surface, J. Appl. Mech., 4, 31, J. MIASTKOWSKI, Kryteria plastycznego płynię cia i hipotezy wzmocnienia metali w ś wietle badań doś wiadczalnych. Prace IPPT PAN, 41/1973.
14 416 H. SKROCKI 10. К. KANEKO, К. IKEGAMI, Е. SHIRATORI, 77»? Yield Condition and Flow Rule of Metal for the Various Pre Strain Path, Bulletin of the JSME, vol. 19, No. 132, A. BAŁTÓW, A. SAWCZUK, A rule of anisotropic hardening, Acta Mech., vol. 1/2, 1965, G.J. TAYLOR and H. QUINNEY, 77K; plastic distortion of metals, Phil. Trans. Roy. Soc, A230, H. ZIEGLER, A Modification of Prager's Hardening Rule Quart. Appl. Math., 17, 1959, E. MELAN, Zur Plastiziat des rarnulichen Kontinuum, Ing. Arch., 9, 1938, W. PRAGER, The theory of plasticity a survey of recent achievements, James Chayton Lecture, Proc. Inst. Mech. Engr., 169, 1955, R. T. SHIELD, H. ZIEGLER, On Prager's hardening rule, Zeits. Angew. Math. Phys., 1958, L. PRANDTL, Ein Gedankemodell zur kinetischen Theorie der Festen Korper, ZAMM, 8, 1928, А. Ю. И ш л и н с к, и Ой б щ а я т е о р и яп л а с т и ч н о с тс ил и н е й н ы му п р о ч н е н и е м У, к р. М а т. Ж у р н. 3, 6, В. Л. Д А Н И Л О, В К ф о р м и л и р о в кз ае к о н а д е ф о р м а ц и о н н уо пг ор о ч н е н и я И, М е х а н иа к т в е р д о гт е л, а 6, з в е с тя и А. Н. С С СР Р е з ю "м е А Н А Л ИЗ О Б О Р О А Т П О В Е Р Х Н О И С ТТ Е К У Ч Е СИ Т С У Ч Е Т ОМ П А М Я ТИ М А Т Е Р И АА Л В р а б ое т п р е д с т а в ы л ехн од и р е з у л ь ты а эт к с п е р и м п ри с л о ж е н т а х л ьи нс ыс л е д о в й а нп иа м я и т м а т е р и а а л н х ы н а г р у з х к ав ы н у ж д а ю х щ ои б о р т о п о в е р х н ои с пт л а с т и ч н о. с Ит ис с л е д о в ая н пи р о в е д е ы н н а т р у б ч а тх ыо б р а з цх ас д е л а нх ыи з с п л аа ь а л ю м и н. и я Т к и н е м е о р е т и ч е й с ка ин а л з и п о л у ч е нх ыр е з у л ь т аь тио с с л е д о в ай н пи р о в е н д ео п и р а ь я сн а г и п о т у е з а т и ч е о с к уо пг р о ч н е н. и я Summary ч / ANALYSIS OF ROTATION OF YIELD SURFACE WITH CONSIDERATION OF THE OF THE MATHERIAL MEMORY The procedure and results of experimental investigations of the memory of material at combined loadings exerting rotation of yield surface arc presented in the paper. The investigations are performed on the tubular specimens made from aluminum alloy. Theoretical analysis of the obtained results was performed on the basis of the kinematic work hardening hypothesis. Praca została złoż ona w Redakcji dnia 22 marca 1983 roku
DOŚ WIADCZALNA ANALIZA EFEKTU PAMIĘ CI MATERIAŁU PODDANEGO PLASTYCZNEMU ODKSZTAŁCENIU*) JÓZEF MlASTKOWSKI (WARSZAWA) 1. Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 3, 11 (1973) DOŚ WIADCZALNA ANALIZA EFEKTU PAMIĘ CI MATERIAŁU PODDANEGO PLASTYCZNEMU ODKSZTAŁCENIU*) JÓZEF MlASTKOWSKI (WARSZAWA) 1. Wstęp Rozwój techniki, zwłaszcza w
NOŚ NOŚ Ć GRANICZNA ROZCIĄ GANYCH PRĘ TÓW Z KARBAMI KĄ TOWYMI O DOWOLNYCH WYMIARACH CZĘ Ś CI NAD KARBAMI. 1. Wprowadzenie
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 1, 7 (1969) NOŚ NOŚ Ć GRANICZNA ROZCIĄ GANYCH PRĘ TÓW Z KARBAMI KĄ TOWYMI O DOWOLNYCH WYMIARACH CZĘ Ś CI NAD KARBAMI JÓZEF MlASTKOWSKI (WARSZAWA) 1. Wprowadzenie Nagłe
WYTRZYMAŁOŚĆ STALOWYCH PRĘ TÓW Z KARBEM PRZY ROZCIĄ W PODWYŻ SZONYCH TEMPERATURACH KAROL T U R S K I (WARSZAWA) 1. Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 4. 15 (1977) WYTRZYMAŁOŚĆ STALOWYCH PRĘ TÓW Z KARBEM PRZY ROZCIĄ W PODWYŻ SZONYCH TEMPERATURACH GANIU KAROL T U R S K I (WARSZAWA) 1. Wstęp Teoretyczne rozwią zanie uzyskane
NIEJEDNORODNOŚĆ PLASTYCZNA STOPU PA2 W PROCESIE. 1, Wprowadzenie
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 3 4, 22 (1984) NIEJEDNORODNOŚĆ PLASTYCZNA STOPU PA2 W PROCESIE WYCISKANIA JAN PIWNIK (BIAŁYSTOK) 1, Wprowadzenie Rozwój zaawansowanych metod obliczeniowych procesów obróbki
INWERSYJNA METODA BADANIA MODELI ELASTOOPTYCZNYCH Z WIĘ ZAMI SZTYWNYMI ROMAN DOROSZKIEWICZ, JERZY LIETZ, BOGDAN MICHALSKI (WARSZAWA)
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 3, 15 (1977) i INWERSYJNA METODA BADANIA MODELI ELASTOOPTYCZNYCH Z WIĘ ZAMI SZTYWNYMI ROMAN DOROSZKIEWICZ, JERZY LIETZ, BOGDAN MICHALSKI (WARSZAWA) W artykule tym przedstawimy
ECHANIKA METODA ELEMENTÓW DRZEGOWYCH W WTBRANTCH ZAGADNIENIACH ANALIZT I OPTYMALIZACJI OKŁADOW ODKSZTAŁCALNYCH NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ
Z E S Z Y T Y NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ TADEUSZ BURCZYŃSKI METODA ELEMENTÓW DRZEGOWYCH W WTBRANTCH ZAGADNIENIACH ANALIZT I OPTYMALIZACJI OKŁADOW ODKSZTAŁCALNYCH ECHANIKA Z. 97 GLIWICE 1989 POLITECHNIKA
ANDRZEJ MŁOTKOWSKI (ŁÓDŹ)
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 2, (1970) PRZYBLIŻ ONE OBLICZANIE PŁYTY KOŁOWEJ, UŻ EBROWANEJ JEDNOSTRONNIE, OBCIĄ Ż ONE J ANTYSYMETRYCZNIE ANDRZEJ MŁOTKOWSKI (ŁÓDŹ) Oznaczenia stale, a promień zewnę
STATECZNOŚĆ POWŁOKI CYLINDRYCZNEJ Z OBWODOWYM ZAŁOMEM PRZY Ś CISKANIU OSIOWYM. 1. Wprowadzenie
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 4. 15 (1977) STATECZNOŚĆ POWŁOKI CYLINDRYCZNEJ Z OBWODOWYM ZAŁOMEM PRZY Ś CISKANIU OSIOWYM STANISŁAW ŁUKASIEWICZ, JERZY TUMIŁOWICZ (WARSZAWA) 1. Wprowadzenie Celem pracy
MAREK Ś LIWOWSKI I KAROL TURSKI (WARSZAWA)
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 3, 12 (1974) WPŁYW CYKLICZNEJ PLASTYCZNEJ DEFORMACJI NA POWIERZCHNIĘ PLASTYCZNOŚ CI* MAREK Ś LIWOWSKI I KAROL TURSKI (WARSZAWA) W pracach eksperymentalnych, poś wię conych
WYZNACZANIE ZMIAN STAŁYCH SPRĘ Ż YSTOŚI CMATERIAŁU WYSTĘ PUJĄ CYC H GRUBOŚ CI MODELU GIPSOWEGO. JÓZEF W R A N i к (GLIWICE) 1.
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 1, 11 (1973) WYZNACZANIE ZMIAN STAŁYCH SPRĘ Ż YSTOŚI CMATERIAŁU WYSTĘ PUJĄ CYC H GRUBOŚ CI MODELU GIPSOWEGO NA JÓZEF W R A N i к (GLIWICE) 1. Wstęp Wartoś ci naprę żń
GRANICZNA MOC DWUFAZOWEGO TERMOSYFONU RUROWEGO ZE WZGLĘ DU NA KRYTERIUM ODRYWANIA KONDENSATU BOGUMIŁ BIENIASZ (RZESZÓW) Oznaczenia
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 1, 14 (1976) GRANICZNA MOC DWUFAZOWEGO TERMOSYFONU RUROWEGO ZE WZGLĘ DU NA KRYTERIUM ODRYWANIA KONDENSATU BOGUMIŁ BIENIASZ (RZESZÓW) Oznaczenia A pole powierzchni poprzecznego
WPŁYW WARUNKÓW ZRZUTU NA RUCH ZASOBNIKA W POBLIŻU NOSICIELA I PARAMETRY UPADKU. 1. Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 3 4 22 (1984) WPŁYW WARUNKÓW ZRZUTU NA RUCH ZASOBNIKA W POBLIŻU NOSICIELA I PARAMETRY UPADKU JERZY MARYNIAK KAZIMIERZ MICHALEWICZ ZYGMUNT WINCZURA Politechnika Warszawska
DOŚ WIADCZALNE BADANIE POWIERZCHNI PLASTYCZNOŚ CI WSTĘ PNIE ODKSZTAŁ CONEGO MOSIĄ DZU J. MIASTKOWSKI, W. SZCZEPIŃ SKI (WARSZAWA) 1.
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 2, 3 (1965) DOŚ WIADCZALNE BADANIE POWIERZCHNI PLASTYCZNOŚ CI WSTĘ PNIE ODKSZTAŁ CONEGO MOSIĄ DZU J. MIASTKOWSKI, W. SZCZEPIŃ SKI (WARSZAWA) 1. Wstęp Warunkiem plastycznoś
NUMERYCZNE ROZWIĄ ZANIE ZAGADNIENIA STATECZNOŚ CI ORTOTROPOWEJ PŁYTY PIERŚ CIENIOWEJ*' 1. Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA, (9) NUMERYCZNE ROZWIĄ ZANIE ZAGADNIENIA STATECZNOŚ CI ORTOTROPOWEJ PŁYTY PIERŚ CIENIOWEJ*' ANDRZEJ STRZELCZYK, STANISŁAW WOJCIECH (BIELSKO BIAŁA). Wstęp Problem statecznoś
IDEALNIE SPRĘ Ż YSTO PLASTYCZN A TARCZA O PROFILU HIPERBOLICZNYM. 1. Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 3 4, 22 (1984) IDEALNIE SPRĘ Ż YSTO PLASTYCZN A TARCZA O PROFILU HIPERBOLICZNYM KRZYSZTOF SZUWALSKI (KRAKÓW) 1. Wstęp Ogólne zagadnienie teorii plastycznoś ci polega na
Scenariusz lekcji. Wojciech Dindorf Elżbieta Krawczyk
Scenariusz lekcji Czy światło ma naturę falową Wojciech Dindorf Elżbieta Krawczyk? Doświadczenie Younga. Cele lekcji nasze oczekiwania: Chcemy, aby uczeń: postrzegał doś wiadczenie jako ostateczne rozstrzygnię
WPŁYW SZCZELINY PROSTOPADŁEJ DO BRZEGU NA ROZKŁAD NACISKÓW I STAN NAPRĘ Ż Ń E W KONTAKCIE. Wstęp
MECHAN1 К A TEORETYCZNA I STOSOWANA 2/3, 21 (1983) WPŁYW SZCZELINY PROSTOPADŁEJ DO BRZEGU NA ROZKŁAD NACISKÓW I STAN NAPRĘ Ż Ń E W KONTAKCIE RYSZARD W Ó J C I K Politechnika Warszawska \ JACEK S T U P
DYNAMICZNE BADANIA WŁASNOŚ CI MECHANICZNYCH POLIAMIDU TARLON X A. 1. Wstę p
MECHAN IKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 1, 7 (1969) DYNAMICZNE BADANIA WŁASNOŚ CI MECHANICZNYCH POLIAMIDU TARLON X A STANISŁAW MAZURKIEWICZ (KRAKÓW) 1. Wstę p Własnoś ci mechaniczne tworzyw sztucznych zależ
O PEWNEJ METODZIE WYZNACZANIA KRYTERIUM ZNISZCZENIA POLIMERÓW. 1. Wprowadzenie
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 3, 7 (1969) O PEWNEJ METODZIE WYZNACZANIA KRYTERIUM ZNISZCZENIA POLIMERÓW ANDRZEJ DRESCHER (WARSZAWA) 1. Wprowadzenie Stosowane coraz szerzej w konstrukcjach inż ynierskich
OPTYMALNE KSZTAŁTOWANIE BELKI NA PODŁOŻU SPRĘ Ż YSTY M Z UWZGLĘ DNIENIEM OGRANICZEŃ NAPRĘ ŻŃ MACIEJ MAKOWSKI, GWIDON SZEFER (KRAKÓW) 1.
M ECHAN IKA TEORETYCZNA 1 STOSOWANA 3, IS (1977) OPTYMALNE KSZTAŁTOWANIE BELKI NA PODŁOŻU SPRĘ Ż YSTY M Z UWZGLĘ DNIENIEM OGRANICZEŃ NAPRĘ ŻŃ E NORMALNYCH MACIEJ MAKOWSKI, GWIDON SZEFER (KRAKÓW) 1. Wstęp
IN ŻYNIE R IA S R O D O W IS K A
ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLISKIEJ JANUARY BIEŃ KONWENCJONALNE I NIEKONWENCJONALNE PRZYGOTOWANIE OSADÓW ŚCIEKOWYCH DO ODWADNIANIA IN ŻYNIE R IA S R O D O W IS K A Z. 27 A GLIWICE 1986 POLITECHNIKA ŚLĄSKA
BADANIE WPŁYWU ODKSZTAŁCENIA PLASTYCZNEGO NA ZACHOWANIE SIĘ METALU PRZY RÓŻ NYCH DROGACH WTÓRNEGO OBCIĄ Ż ENI A. 1. Wprowadzenie
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 1, 9 (1971) BADANIE WPŁYWU ODKSZTAŁCENIA PLASTYCZNEGO NA ZACHOWANIE SIĘ METALU PRZY RÓŻ NYCH DROGACH WTÓRNEGO OBCIĄ Ż ENI A KAROL TURSKI (WARSZAWA) 1. Wprowadzenie Badania
STATYKA POWŁOKI WALCOWEJ ZAMKNIĘ TEJ PRACUJĄ CEJ W STANIE ZGIĘ CIOWYM. 1. Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 3, 14 (1976) STATYKA POWŁOKI WALCOWEJ ZAMKNIĘ TEJ PRACUJĄ CEJ W STANIE ZGIĘ CIOWYM STANISŁAW BIELAK (OPOLE) 1. Wstęp Przedstawione w tym opracowaniu rozwią zanie, ilustrowane
DRGANIA. PRĘ TÓW O LINIOWO ZMIENNEJ WYSOKOŚ CI POPRZECZNEGO
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 2/3, 21 (1983) DRGANIA. PRĘ TÓW O LINIOWO ZMIENNEJ WYSOKOŚ CI POPRZECZNEGO PRZEKROJU EDWARD J. K R Y N I C K I Departament of Civil Engineering University of Manitoba
ZAŃ KINEMATYCZNIE DOPUSZCZALNYCH DLA ZAGADNIENIA NAPORU Ś CIAN O RÓŻ NYCH KSZTAŁTACH* WiESLAw\ TRĄ MPCZYŃ SK I. 1. Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA I, 15 (1977) ANALIZA ROZWIĄ ZAŃ KINEMATYCZNIE DOPUSZCZALNYCH DLA ZAGADNIENIA NAPORU Ś CIAN O RÓŻ NYCH KSZTAŁTACH* WiESLAw\ TRĄ MPCZYŃ SK I (WARSZAWA) 1. Wstęp Wyraź ny
CZONE ODKSZTAŁCENIA SPRĘ Ż YSTEG O KLINA I STOŻ KA
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA, 7 (1969) SKOŃ CZONE ODKSZTAŁCENIA SPRĘ Ż YSTEG O KLINA I STOŻ KA ZBIGNIEW WESOŁOWSKI (WARSZAWA) W nieliniowej teorii sprę ż ystoś i znanych c jest dotychczas zaledwie
NUMERYCZNA ANALIZA PRZEPŁYWU MHD W KANALE Z NIESYMETRYCZNYM ROZSZERZENIEM. 1. Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 3 4, 22 (1984) NUMERYCZNA ANALIZA PRZEPŁYWU MHD W KANALE Z NIESYMETRYCZNYM ROZSZERZENIEM EDWARD WALICKI, JERZY SAWICKI 1. Wstęp Przepływy MHD w kanałach płaskich i okrą
I Pracownia fizyczna ćwiczenie nr 16 (elektrycznoś ć)
BADANIE PĘTLI HISTEREZY DIELEKTRYCZNEJ SIARCZANU TRÓJGLICYNY Zagadnienia: 1. Pole elektryczne wewnątrz dielektryków. 2. Własnoś ci ferroelektryków. 3. Układ Sowyera-Towera. Literatura: 1. Sz. Szczeniowski,
Fonetyka kaszubska na tle fonetyki słowiańskiej
Fonetyka kaszubska na tle fonetyki słowiańskiej (szkic i podpowiedzi dla nauczycieli) prof. UG dr hab. Dušan-Vladislav Paždjerski Instytut Slawistyki Uniwersytetu Gdańskiego Gdańsk, 21 marca 2016 r. Fonetyka
WPŁYW CZĘ STOTLIWOŚ I CWIBRACJI NA PROCES WIBROPEŁZANIA 1 ) ANATOLIUSZ JAKOWLUK (BIAŁYSTOK) 1. Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA 1 STOSOWANA 4, 7 (1969) WPŁYW CZĘ STOTLIWOŚ I CWIBRACJI NA PROCES WIBROPEŁZANIA 1 ) ANATOLIUSZ JAKOWLUK (BIAŁYSTOK) 1. Wstęp W pracy [1] autor przedstawił wyniki badań nad wpływem
па ре по па па Ьо е Те
ц с р г р су Ё Д чсу ю г ц ц р ус ф р с у г с рр й Ы Р с р с ц ус М т ч с Ф Сру ф Ьу с Ы Ьу р у рь м Д ц с ю ю г Ы г ч с рр р Н р у С с р ч Ф р м р уш с К ц г В з зз с у Г с у с у Д Ы ус О Ьу р ус А Ь
OBSZAR KONTAKTU SZTYWNEJ KULI Z PÓŁPRZESTRZENIĄ LEPKOSPRĘ Ż YST Ą JADWIGA HALAUNBRENNER I BRONISŁAW LECHOWICZ (KRAKÓW) 1.
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 3, 7 (1969) OBSZAR KONTAKTU SZTYWNEJ KULI Z PÓŁPRZESTRZENIĄ LEPKOSPRĘ Ż YST Ą JADWIGA HALAUNBRENNER I BRONISŁAW LECHOWICZ (KRAKÓW) 1. Wprowadzenie Badaniem narastania
SKOŃ CZONE ODKSZTAŁCENIA WIOTKICH OBROTOWO SYMETRYCZNYCH POWŁOK PRZY UWZGLĘ DNIENIU KINEMATYCZNEGO WZMOCNIENIA MATERIAŁU JÓZEF W I L K (KRAKÓW)
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 2, 14 (1976) SKOŃ CZONE ODKSZTAŁCENIA WIOTKICH OBROTOWO SYMETRYCZNYCH POWŁOK PRZY UWZGLĘ DNIENIU KINEMATYCZNEGO WZMOCNIENIA MATERIAŁU JÓZEF W I L K (KRAKÓW) 1. Założ enia
W pracy rozpatrzymy osobliwość naprę żń e siłowych i naprę żń e momentowych w półprzestrzeni. ): Xi ^ 0, co < x 2
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 4, 11 (1973) OSOBLIWOŚĆ NAPRĘ ŻŃ E W LINIOWYM OŚ RODKU MIKROPOLARNYM SPOWODOWANA NIECIĄ GŁYMI OBCIĄ Ż ENIAM I (II) JANUSZ DYSZLEWICZ, STANISŁAW MATYSIAK (WARSZAWA) 1.
STAN SPRĘ Ż YSTO PLASTYCZNY I PEŁZANIE GEOMETRYCZNIE NIELINIOWEJ POWŁOKI STOŻ KOWEJ HENRYK К О P E С К I (RZESZÓW) 1. Wstę p
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA I, 7 (1969) STAN SPRĘ Ż YSTO PLASTYCZNY I PEŁZANIE GEOMETRYCZNIE NIELINIOWEJ POWŁOKI STOŻ KOWEJ HENRYK К О P E С К I (RZESZÓW) 1. Wstę p Reologiczne zagadnienia geometrycznie
ZDERZENIE W UKŁADZIE O WIELU STOPNIACH. 1. Wstęp
MEC;HAN I KA TEORETYCZNA I STOSOWANA 2/3, 21 (1983) ZDERZENIE W UKŁADZIE O WIELU STOPNIACH SWOBODY WIESŁAW G R Z E S I K I E W I C Z Politechnika Warszawska ANDRZEJ W А К U L I С Z Instytut Matematyczny
CAŁKA RÓWNANIA RÓŻ NICZKOWEGO CZĄ STKOWEGO ROZWIĄ ZUJĄ CEG O WALCOWE. 1. Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 2,14 (1976) CAŁKA RÓWNANIA RÓŻ NICZKOWEGO CZĄ STKOWEGO ROZWIĄ ZUJĄ CEG O POWŁOKI WALCOWE STANISŁAW BIELAK (GLIWICE) 1 Wstęp W pracach autora [1, 2, 3, 4] rozwią zanie
Znaki alfabetu białoruskiego Znaki alfabetu polskiego
ROZPORZĄDZENIE MINISTRA SPRAW WEWNĘTRZNYCH I ADMINISTRACJI z dnia 30 maja 2005 r. w sprawie sposobu transliteracji imion i nazwisk osób należących do mniejszości narodowych i etnicznych zapisanych w alfabecie
JERZY MARYNIAK, WACŁAW MIERZEJEWSKI, JÓZEF KRUTUL. 1. Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 3, 11 (1973) DRGANIA ŁOPAT Ś MIGŁA* JERZY MARYNIAK, WACŁAW MIERZEJEWSKI, JÓZEF KRUTUL (WARSZAWA) 1. Wstęp Na przykładzie łopaty ś migła ogonowego ś migłowca (rys. 1) przedstawiono
WYZNACZENIE STANU NAPRĘ Ż ENI A W OSIOWO SYMETRYCZNYM POŁĄ CZENIU KLEJONYM OBCIĄ Ż ONY M MOMENTEM SKRĘ CAJĄ CY M
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 4, 15 (1977) WYZNACZENIE STANU NAPRĘ Ż ENI A W OSIOWO SYMETRYCZNYM POŁĄ CZENIU KLEJONYM OBCIĄ Ż ONY M MOMENTEM SKRĘ CAJĄ CY M KAROL GRUDZIŃ SKI, TADEUSZ BURDA, LEON Ł
UGIĘ CIE OSIOWO SYMETRYCZNE PŁYTY REISSNERA O ZMIENNEJ GRUBOŚ CI ANDRZEJ G A W Ę C KI (POZNAŃ) 1. Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 3, 11 (1973) UGIĘ CIE OSIOWO SYMETRYCZNE PŁYTY REISSNERA O ZMIENNEJ GRUBOŚ CI ANDRZEJ G A W Ę C KI (POZNAŃ) 1. Wstęp Celem niniejszej pracy jest wyprowadzenie równań podstawowych
DRGANIA GRUBOŚ CIENNEJ RURY PRZY WEWNĘ TRZNYM I ZEWNĘ TRZNYM PRZEPŁYWIE CIECZY (WARSZAWA) Waż niejsze oznaczenia
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 1, 7 (1969) DRGANIA GRUBOŚ CIENNEJ RURY PRZY WEWNĘ TRZNYM I ZEWNĘ TRZNYM PRZEPŁYWIE CIECZY JACEK SAMBORSKI (WARSZAWA) Waż niejsze oznaczenia a,b e Qw, Qz uw, uz Cw, Cz
METODYKA STATYCZNYCH BADAŃ DOŚ WIADCZALNYCH PLASTYCZNEGO PŁYNIĘ CIA METALI. 1. Wprowadzenie
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 2, 13 (1975) METODYKA STATYCZNYCH BADAŃ DOŚ WIADCZALNYCH PLASTYCZNEGO PŁYNIĘ CIA METALI JÓZEF MlASTKOWSKI (WARSZAWA) 1. Wprowadzenie Rzeczywiste warunki pracy elementów
с Ь аё ффсе о оýои р а п
гат т ТО Л Ш Л ПЮ ОВ О С тем к лк е еп е р пу Н ОЬ оппу оь отчо пущ п л е по у е о оппу К Т ццв Ф щцшчьц ц Ро ф вф ц уш Н е о е ф ч лп е ю Н З е оёе ю п ч р по п еш ш Ф р НчЬе ро о у о ш ц оь оё рц ц цр
PROGRAM ZAJĘĆ POZALEKCYJNYCH
PROGRAM ZAJĘĆ POZALEKCYJNYCH PN: Zajęcia TEATR ROSYJSKI realizowany w roku szkolnym 2017/2018 w Szkole Podstawowej nr 43 im. Simony Kossak w Białymstoku w ramach projektu współfinansowanego z Europejskiego
12. Wyznaczenie relacji diagnostycznej oceny stanu wytrzymało ci badanych materiałów kompozytowych
Open Access Library Volume 2 211 12. Wyznaczenie relacji diagnostycznej oceny stanu wytrzymało ci badanych materiałów kompozytowych 12.1 Wyznaczanie relacji diagnostycznych w badaniach ultrad wi kowych
0 WYZNACZANIU NAPRĘ ŻŃ ECIEPLNYCH WYWOŁANYCH RUCHOMYMI OBCIĄ TERMICZNYMI. Oznaczenia
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 1, 15 (1977) 0 WYZNACZANIU NAPRĘ ŻŃ ECIEPLNYCH WYWOŁANYCH RUCHOMYMI OBCIĄ TERMICZNYMI Ż ENIAM I JÓZEF KUBIK (POZNAŃ) Oznaczenia a, współczynnik liniowej rozszerzalnoś
OPTYMALNE KSZTAŁTOWANIE PRĘ TA Ś CISKANEGO PRZY DUŻ YCH UGIĘ CIACH METODĄ PROGRAMOWANIA DYNAMICZNEGO*) 1. Wstęp
' ' 1 t I ) MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 3, 15 (1977) i OPTYMALNE KSZTAŁTOWANIE PRĘ TA Ś CISKANEGO PRZY DUŻ YCH UGIĘ CIACH METODĄ PROGRAMOWANIA DYNAMICZNEGO*) ' JAN TATJ BBi.Ar.H4T Ł A C H U T fkuatrń
ITERACYJNA METODA WYZNACZANIA CZĘ STOŚ I C DRGAŃ WŁASNYCH I AMPLITUD BOHDAN KOWALCZYK, TADEUSZ RATAJCZAK (GDAŃ SK) 1. Uwagi ogólne
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 2 14 (197Й ) ITERACYJNA METODA WYZNACZANIA CZĘ STOŚ I C DRGAŃ WŁASNYCH I AMPLITUD UKŁADU O SKOŃ CZONEJ LICZBIE STOPNI SWOBODY BOHDAN KOWALCZYK TADEUSZ RATAJCZAK (GDAŃ
OBLICZANIE CHARAKTERYSTYKI DYNAMICZNEJ KONSTRUKCJI PŁYTOWO SPRĘ Ż YNOWE J ZA POMOCĄ METODY SZTYWNYCH ELEMENTÓW SKOŃ CZONYCH* > 1.
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 1, 15 (1977) OBLICZANIE CHARAKTERYSTYKI DYNAMICZNEJ KONSTRUKCJI PŁYTOWO SPRĘ Ż YNOWE J ZA POMOCĄ METODY SZTYWNYCH ELEMENTÓW SKOŃ CZONYCH* > JERZY STELMARCZYK (ŁÓDŹ) 1.
ZREDUKOWANE LINIOWE RÓWNANIA POWŁOK O WOLNO ZMIENNYCH KRZYWIZNACH. 1. Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 3 4, 22 (1984) ZREDUKOWANE LINIOWE RÓWNANIA POWŁOK O WOLNO ZMIENNYCH KRZYWIZNACH ZENON RYCHTER (BIAŁYSTOK) 1. Wstęp Zginanie sprę ż ystych, izotropowych powłok o małej
Ш Ш *Ш &>\vdi;fclbi>!«> У TEORETYCZNA ii.stosowana fiuncq i 4, 15 (1977)
8 lc Ш Ш *Ш &>\vdi;fclbi>!«> У TEORETYCZNA ii.stosowana fiuncq i 4, 15 (1977) ki invnkiis unolbiiło t: L*1 oś. и к п э ип и bo vi'jb:>. :.'.. k'isi >q i /j:;"mij',!rio>!! i TENSOR TARCIA COULOMBA*) ALFRED
WYZNACZANIE NAPRĘ ŻŃ ENA PODSTAWIE POMIARÓW TYLKO JEDNEJ SKŁ ADOWEJ ODKSZTAŁ CENIA
MECHANIKA. TEORETYCZNA I STOSOWANA 1, 2 (1964) WYZNACZANIE NAPRĘ ŻŃ ENA PODSTAWIE POMIARÓW TYLKO JEDNEJ SKŁ ADOWEJ ODKSZTAŁ CENIA WOJCIECH SZCZEPIKJSKI (WARSZAWA) Dla peł nego wyznaczenia na drodze doś
ELEKTRYCZNY UKŁAD ANALOGOWY DLA GEOMETRYCZNIE NIELINIOWYCH ZAGADNIEŃ PŁYT O DOWOLNEJ GEOMETRII MIECZYSŁAW JANOWSKI, HENRYK К О P E С К I (RZESZÓW)
I MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 2, 14 (1976) ELEKTRYCZNY UKŁAD ANALOGOWY DLA GEOMETRYCZNIE NIELINIOWYCH ZAGADNIEŃ PŁYT O DOWOLNEJ GEOMETRII MIECZYSŁAW JANOWSKI, HENRYK К О P E С К I (RZESZÓW) Modelowanie
polska ludowa tom Vll PAŃSTWOWE WYDAWNICTWO NAUKOWE
polska ludowa PAŃSTWOWE WYDAWNICTWO NAUKOWE tom Vll INSTYTUT HISTORII POLSKIEJ AKADEMII NAUK POLSKA LUDOWA MATERIAŁY I STU D IA TOM VII PA Ń STW O W E W YDAW NICTW O NAUKOW E W ARSZAW A 1968 1 K O M IT
Wyświetlacze tekstowe jednokolorowe
Wyświetlacze tekstowe jednokolorowe Wyświetlacz tekstowy służy do wyświetlania tekstu informacyjno-reklamowego w trybie jednokolorowym (monochromatycznym) z wykorzystaniem różnorodnych efektów graficznych.
WSPÓŁRZĘ DNE NORMALNE W ANALIZIE REZONANSÓW GŁÓWNYCH NIELINIOWYCH UKŁADÓW DRGAJĄ CYCH O WIELU STOPNIACH SWOBODY
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 1, 11 (1973) WSPÓŁRZĘ DNE NORMALNE W ANALIZIE REZONANSÓW GŁÓWNYCH NIELINIOWYCH UKŁADÓW DRGAJĄ CYCH O WIELU STOPNIACH SWOBODY WANDA SZEMPLIŃ SKA STUPNICKA (WARSZAWA) W
ANALIZA UKŁADU W1BRO UDERZENIOWEGO Z NIELINIOWA CHARAKTERYSTYKĄ SPRĘ Ż YST Ą ZBIGNIEW WIŚ NIEWSKI (GDAŃ SK) Wykaz waż niejszych oznaczeń
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 2, 7 (1969) ANALIZA UKŁADU W1BRO UDERZENIOWEGO Z NIELINIOWA CHARAKTERYSTYKĄ SPRĘ Ż YST Ą ZBIGNIEW WIŚ NIEWSKI (GDAŃ SK) Wykaz waż niejszych oznaczeń 5 pole powierzchni
UPROSZCZONA ANALIZA STATECZNOŚ CI BOCZNEJ SZYBOWCA HOLOWANEGO NA LINIE JERZY M A R Y N I А К (WARSZAWA) Waż niejsze oznaczenia
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 1, 7 (1969) UPROSZCZONA ANALIZA STATECZNOŚ CI BOCZNEJ SZYBOWCA HOLOWANEGO NA LINIE JERZY M A R Y N I А К (WARSZAWA) Waż niejsze oznaczenia 6, [m] rozpię toś ć skrzydeł
NUMERYCZNE OBLICZANIE KRZYWOLINIOWYCH Ś CIEŻ K E RÓWNOWAGI DLA JEDNOWYMIAROWYCH UKŁADÓW SPRĘ Ż YSTYC H
MEGHAN IK Л TEORETYCZNA 1 STOSOWANA 2/3, 21 (1983) NUMERYCZNE OBLICZANIE KRZYWOLINIOWYCH Ś CIEŻ K E RÓWNOWAGI DLA JEDNOWYMIAROWYCH UKŁADÓW SPRĘ Ż YSTYC H ZYGMUNT K A S P E R S K I WSI Opole W pracy podaje
PODSTAWY MECHANIKI CIAŁ DYSKRETYZOWANYCH CZESŁAW WOŹ NIAK (WARSZAWA) 1. Ciała dyskretyzowane
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 1, 11 (1973) PODSTAWY MECHANIKI CIAŁ DYSKRETYZOWANYCH CZESŁAW WOŹ NIAK (WARSZAWA) 1. Ciała dyskretyzowane Spotykane w przyrodzie odksztalcalne ciała stałe opisujemy w
przyrostem naprę ż eń, а А ц и stanowi macierz funkcji materiałowych, którą wyznacza się doś wiadczalnie, przy czym
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 3 14 (1976) I O OPISIE FIZYCZNIE NIELINIOWEJ SPRĘ Ż YSTOŚI CMATERIAŁÓW SYPKICH TOMASZ H U E C K E L (WARSZAWA) 1 Wstęp Materiały sypkie wykazują cechy sprę ż yst e i plastyczne
O SFORMUŁOWANIU I POPRAWNOŚ CI PEWNEJ KLASY ZADAŃ Z NIELINIOWEJ DYNAMIKI LIN ROZCIĄ GLIWYCH ANDRZEJ BLINOWSKI (WARSZAWA) 1.
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 2, 15 (1977) O SFORMUŁOWANIU I POPRAWNOŚ CI PEWNEJ KLASY ZADAŃ Z NIELINIOWEJ DYNAMIKI LIN ROZCIĄ GLIWYCH ANDRZEJ BLINOWSKI (WARSZAWA) 1. Wstęp i W pracy [1] autor niniejszej
MACIERZOWY ZAPIS NIELINIOWYCH RÓWNAŃ RUCHU GENEROWANYCH FORMALIZMEM LAGRANGE'A ZDOBYSŁAW G O R A J (WARSZAWA) 1. Wprowadzenie
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 2, 14 (1976) MACIERZOWY ZAPIS NIELINIOWYCH RÓWNAŃ RUCHU GENEROWANYCH FORMALIZMEM LAGRANGE'A ZDOBYSŁAW G O R A J (WARSZAWA) 1. Wprowadzenie W wielu zagadnieniach mechaniki
PEWIEN MODEL MECHANICZNY KRĘ GOSŁUPA LĘ DŹ WIOWO KRZYŻ OWEG O CZŁOWIEKA. 1. Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 2/3, 21 (1983) PEWIEN MODEL MECHANICZNY KRĘ GOSŁUPA LĘ DŹ WIOWO KRZYŻ OWEG O CZŁOWIEKA MAREK D I E T R I C H Politechnika Warszawska PAWEŁ KUROWSKI Politechnika Warsza
WYŚWIETLACZE TEKSTOWE 15 KOLOROWE
$ WYŚWIETLACZE TEKSTOWE 15 KOLOROWE OBSŁUGA ; W STANDARDZIE KLAWIATURA USB - PRZEWODOWO OPCJA PŁATNA - KLAWIATURA BEZPRZEWODOWA Wyświetlacze tekstowe 15-kolorowe Wyświetlacz tekstowy służy do wyświetlania
STATYCZNA PRÓBA ROZCIĄGANIA
Mechanika i wytrzymałość materiałów - instrukcja do ćwiczenia laboratoryjnego: STATYCZNA PRÓBA ROZCIĄGANIA oprac. dr inż. Jarosław Filipiak Cel ćwiczenia 1. Zapoznanie się ze sposobem przeprowadzania statycznej
JERZY MARYNIAK, MARWAN LOSTAN (WARSZAWA)
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 2, 8 (1970) WPŁYW ODKSZTAŁCALNOŚ CI GIĘ TNEJ SKRZYDŁA NA STATECZNOŚĆ PODŁUŻ NĄ SZYBOWCA JERZY MARYNIAK, MARWAN LOSTAN (WARSZAWA) 1. Wstęp Przedmiotem niniejszej pracy
Oferta ważna od r.
Oferta ważna od 01.11.2016r. Wyświetlacze tekstowe 15-kolorowe Wyświetlacz tekstowy służy do wyświetlania tekstu informacyjno-reklamowego w 15 wyrazistych kolorach z wykorzystaniem różnorodnych efektów
HYDROMAGNETYCZNY PRZEPŁYW CIECZY LEPKIEJ W SZCZELINIE MIĘ DZY WIRUJĄ CYMI POWIERZCHNIAMI OBROTOWYMI EDWARD WALICKI (BYDGOSZCZ) Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 3, 14 (1976) HYDROMAGNETYCZNY PRZEPŁYW CIECZY LEPKIEJ W SZCZELINIE MIĘ DZY WIRUJĄ CYMI POWIERZCHNIAMI OBROTOWYMI EDWARD WALICKI (BYDGOSZCZ) Wstęp Laminarny przepływ cieczy
LESZEK JARECKI (WARSZAWA)
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 4, 14 (1976) TERMODYNAMIKA DEFORMACJI KRYSTALITÓW POLIMERU ZANURZONYCH W NAPRĘ Ż ONYM OŚ RODKU AMORFICZNYM LESZEK JARECKI (WARSZAWA) Szeroko stosowane kalorymetryczne,
DANE DOTYCZĄCE DZIAŁALNOŚ CI OGÓŁEM DOMÓW MAKLERSKICH, ASSET MANAGEMENT I BIUR MAKLERSKICH BANKÓW W 2002 ROKU I W PIERWSZYM PÓŁROCZU 2003
INFORMACJA D OT Y CZ Ą CA D Z IAŁ AL NOŚ CI D OMÓ W MAK L E RS K ICH I B ANK Ó W P ROW AD Z Ą CY CH D Z IAŁ AL NOŚ CI MAK L E RS K Ą NA KONIEC 2002 ROKU ORAZ NA KONIEC I PÓŁROCZA 2003 R. WARSZAWA, 18 listopada
ŁOŻ YSKA WIEŃ COWEGO TERESA GIBCZYŃ SKA, MICHAŁ Ż YCZKOWSKI (KRAKÓW) 1. Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 4, 7 (1969) RÓWNANIA STATYKI DWURZĘ ŁOŻ YSKA WIEŃ COWEGO DOWEGO KULKOWEGO TERESA GIBCZYŃ SKA, MICHAŁ Ż YCZKOWSKI (KRAKÓW) 1. Wstęp Konstrukcja łoż ysk wień cowych znacznie
NIEKTÓRE PROBLEMY MODELOWANIA UKŁADÓW MECHANICZNYCH AGNIESZKA M U S Z Y Ń S KA (WARSZAWA)
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 2, 14 (1976) NIEKTÓRE PROBLEMY MODELOWANIA UKŁADÓW MECHANICZNYCH AGNIESZKA M U S Z Y Ń S KA (WARSZAWA) W dobie dokonują cej się rewolucji naukowo technicznej niezwykle
WPŁYW POZIOMU NAPRĘ Ż ENI A I WSPÓŁCZYNNIKA NAPRĘ Ż ENI A NA PROCES WIBROPEŁZ ANI A') 1. Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 4, 7 (1969) WPŁYW POZIOMU NAPRĘ Ż ENI A I WSPÓŁCZYNNIKA NAPRĘ Ż ENI A NA PROCES WIBROPEŁZ ANI A') AMPLITUDY ANATOLIUSZ JAKOWLUK (BIAŁYSTOK) 1. Wstęp Przedstawiana praca
DYNAMIKA PŁASKIEJ WIĄ ZKI PRZEWODÓW PRZY PRĄ DACH ZWARCIOWYCH MARIA RADWAŃ SKA, ZENON WASZCZYSZYN (KRAKÓW) 1. Uwagi wstę pne, założ enia i oznaczenia
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 1, 14 (1976) DYNAMIKA PŁASKIEJ WIĄ ZKI PRZEWODÓW PRZY PRĄ DACH ZWARCIOWYCH MARIA RADWAŃ SKA, ZENON WASZCZYSZYN (KRAKÓW) 1. Uwagi wstę pne, założ enia i oznaczenia Przy
KRZYSZTOF G R Y s A (POZNAŃ)
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 2, 15 (1977) O SUMOWANIU PEWNYCH SZEREGÓW FOURIERA BESSELA KRZYSZTOF G R Y s A (POZNAŃ) Przy rozważ aniu zagadnień termosprę ż ystoś, cidotyczą cych wyznaczania pól mechanicznych
WPŁYW ZASTOSOWANIA KONDENSACJI KROPLOWEJ W POJEDYNCZYM DWUFAZOWYM NA WSPÓŁCZYNNIK PRZENIKANIA CIEPŁA PRZEZ Ś CIANKĘ SKRAPLACZA. 1.
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 1, 14 (1976) WPŁYW ZASTOSOWANIA KONDENSACJI KROPLOWEJ W POJEDYNCZYM DWUFAZOWYM NA WSPÓŁCZYNNIK PRZENIKANIA CIEPŁA PRZEZ Ś CIANKĘ SKRAPLACZA BOGUMIŁ BIENIASZ (RZESZÓW)
O OPERATOROWYM PODEJŚ CIU DO FORMUŁOWANIA ZASAD WARIACYJNYCH DLA OŚ RODKÓW PLASTYCZNYCH. 1. Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 4 14 (1976) O OPERATOROWYM PODEJŚ CIU DO FORMUŁOWANIA ZASAD WARIACYJNYCH DLA OŚ RODKÓW PLASTYCZNYCH JÓZEF JOACHIM TELEGA (RADOM) 1 Wstęp W ostatnich latach ukazały się
Wyświetlacze tekstowe jednokolorowe SERIA B
WYŚWIETLACZE TEKSTOWE JEDNOKOLOROWE HERMETYCZNE Wyświetlacze tekstowe jednokolorowe SERIA B Wyświetlacz tekstowy służy do wyświetlania tekstu informacyjno-reklamowego w trybie jednokolorowym (monochromatycznym)
O pewnym zagadnieniu F. Leji dotyczącym sumowania kierunkowego macierzy
ROCZNIKI POLSKIEGO TOWARZYSTWA MATEMATYCZNEGO Seria I: PRACE MATEMATYCZNE VI (1961) F. Barański (Kraków) O pewnym zagadnieniu F. Leji dotyczącym sumowania kierunkowego macierzy 1. F. Leja w pracy zamieszczonej
ROCZNIKI BIESZCZADZKIE 22 (2014) str wskazówki dla autorów
Wskazówki dla autorów 409 ROCZNIKI BIESZCZADZKIE 22 (2014) str. 409-414 Roczniki Bieszczadzkie wskazówki dla autorów Roczniki Bieszczadzkie wydawnictwo Bieszczadzkiego Parku Narodowego utworzono dla publikowania
BADANIE TEORETYCZNE WŁASNOŚ CI DYNAMICZNYCH LOTU OBIEKTÓW ZRZUCANYCH Z SAMOLOTU
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 1, 15 (1977) BADANIE TEORETYCZNE WŁASNOŚ CI DYNAMICZNYCH LOTU OBIEKTÓW ZRZUCANYCH Z SAMOLOTU JERZY MARYNIAK, KAZIMIERZ MICHALEWICZ, ZYGMUNT W I N С Z U R A (WARSZAWA)
NOŚ NOŚĆ GRANICZNA ROZCIĄ GANYCH OSIOWO- SYMETRYCZNYCH PRĘ TÓW OSŁABIONYCH SZEREG IEM KARBÓW KĄ TOWYCH LECH D I E TR I C H, KAROL TU R SKI (WARSZAWA)
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 4, 6 (1968) NOŚ NOŚĆ GRANICZNA ROZCIĄ GANYCH OSIOWO- SYMETRYCZNYCH PRĘ TÓW OSŁABIONYCH SZEREG IEM KARBÓW KĄ TOWYCH LECH D I E TR I C H, KAROL TU R SKI (WARSZAWA) 1. Wstę
ZAMKNIĘ TE ROZWIĄ ZANIE PROBLEMU PROPAGACJI NIESTACJONARNEJ PŁASKIEJ FALI UDERZENIOWEJ W SUCHYM GRUNCIE PIASZCZYSTYM. 1. Wstęp
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 3 4, 22 (1984) ZAMKNIĘ TE ROZWIĄ ZANIE PROBLEMU PROPAGACJI NIESTACJONARNEJ PŁASKIEJ FALI UDERZENIOWEJ W SUCHYM GRUNCIE PIASZCZYSTYM EDWARD WŁODARCZYK (WARSZAWA) Wojskowa
OPTYiMALNE KSZTAŁTOWANIE NIERÓWNOMIERNIE NAGRZANYCH TARCZ WIRUJĄ Z UWAGI NA NOŚ NOŚĆ SPRĘ Ż YST Ą I GRANICZNĄ
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 2, 14 (1976) OPTYiMALNE KSZTAŁTOWANIE NIERÓWNOMIERNIE NAGRZANYCH TARCZ WIRUJĄ Z UWAGI NA NOŚ NOŚĆ SPRĘ Ż YST Ą I GRANICZNĄ CYCH TADEUSZ LISZKA, MICHAŁ Ż Y C Z K O W S
STATECZNOŚĆ BOCZNA SAMOLOTU I DRGANIA LOTEK Z UWZGLĘ DNIENIEM ODKSZTAŁCALNOŚ CI GIĘ TNEJ SKRZYDEŁ I SPRĘ Ż YSTOŚI CUKŁADU STEROWANIA
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 1, 14 (1976) STATECZNOŚĆ BOCZNA SAMOLOTU I DRGANIA LOTEK Z UWZGLĘ DNIENIEM ODKSZTAŁCALNOŚ CI GIĘ TNEJ SKRZYDEŁ I SPRĘ Ż YSTOŚI CUKŁADU STEROWANIA JERZY M A R Y N I A K,
STATYCZNA PRÓBA ROZCIĄGANIA
STATYCZNA PRÓBA ROZCIĄGANIA Próba statyczna rozciągania jest jedną z podstawowych prób stosowanych do określenia jakości materiałów konstrukcyjnych wg kryterium naprężeniowego w warunkach obciążeń statycznych.
~г в +t *( ' (p ' w^'
MECHANIKA TEORETYCZNA 1 STOSOWANA 2/3, 21 (1983) EQUATIONS OF THE SPHERICAL SHELL WITH AXIALLY STOCHASTIC IMPERFECTIONS SYMMETRIC, GRAŻ YNA B R Y C Politechnika Warszawska 1. Introduction Realization of
Wyświetlacze tekstowe jednokolorowe
RGB Technology RGB Technology Sp. z o.o. jest wiodącym polskim producentem wyświetlaczy w technologii diod LED. Siedziba firmy oraz zakład produkcyjny zlokalizowane są w miejscowości Tymieo (woj. zachodniopomorskie).
PEWIEN SPOSÓB ROZWIĄ ZANIA STATYCZNYCH ZAGADNIEŃ LINIOWEJ NIESYMETRYCZNEJ SPRĘ Ż YSTOŚI JANUSZ D Y S Z L E W ICZ (WARSZAWA) 1.
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 2, 11 (1973) PEWIEN SPOSÓB ROZWIĄ ZANIA STATYCZNYCH ZAGADNIEŃ LINIOWEJ NIESYMETRYCZNEJ SPRĘ Ż YSTOŚI C JANUSZ D Y S Z L E W ICZ (WARSZAWA) 1. Wprowadzenie W liniowym oś
Wykład 3. Ruch w obecno ś ci wię zów
Wykład 3 Ruch w obecno ś ci wię zów Wię zy Układ nieswobodnych punktów materialnych Układ punktów materialnych, których ruch podlega ograniczeniom wyraŝ onym przez pewne zadane warunki dodatkowe. Wię zy
SPRAWOZDANIE Z DZIAŁALNOŚ CI POLSKIEGO TOWARZYSTWA MECHANIKI TEORETYCZNEJ I STOSOWANEJ ZA I KWARTAŁ 1976 ROKU
B I U L E T Y N I N F O R M A C Y J N Y SPRAWOZDANIE Z DZIAŁALNOŚ CI POLSKIEGO TOWARZYSTWA MECHANIKI TEORETYCZNEJ 1. Zebrania naukowe I STOSOWANEJ ZA I KWARTAŁ 1976 ROKU W okresie sprawozdawczym odbyło
OPTYMALIZACJA PARAMETRYCZNA UKŁADÓW DYNAMICZNYCH O NIECIĄ GŁYCH CHARAKTERYSTYKACH. 1. Wstęp
MECHANIК Л TEORETYCZNA I STOSOWANA 2/3, 21 (1983) OPTYMALIZACJA PARAMETRYCZNA UKŁADÓW DYNAMICZNYCH O NIECIĄ GŁYCH CHARAKTERYSTYKACH JERZY Ł U С Z К O Politechnika Krakowska 1. Wstęp Zagadnienie doboru
NIELINIOWE DRGANIA ELASTYCZNIE POSADOWIONYCH SILNIKÓW TŁOKOWYCH PRZY SZEROKOPASMOWYCH WYMUSZENIACH STOCHASTYCZNYCH JANUSZ K O L E N D A (GDAŃ SK)
MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 3 14 (1976) NIELINIOWE DRGANIA ELASTYCZNIE POSADOWIONYCH SILNIKÓW TŁOKOWYCH PRZY SZEROKOPASMOWYCH WYMUSZENIACH STOCHASTYCZNYCH JANUSZ K O L E N D A (GDAŃ SK) 1. Wstęp
Mechanika i wytrzymałość materiałów instrukcja do ćwiczenia laboratoryjnego
Mechanika i wytrzymałość materiałów instrukcja do ćwiczenia laboratoryjnego Cel ćwiczenia STATYCZNA PRÓBA ŚCISKANIA autor: dr inż. Marta Kozuń, dr inż. Ludomir Jankowski 1. Zapoznanie się ze sposobem przeprowadzania
Ć w i c z e n i e K 4
Akademia Górniczo Hutnicza Wydział Inżynierii Mechanicznej i Robotyki Katedra Wytrzymałości, Zmęczenia Materiałów i Konstrukcji Nazwisko i Imię: Nazwisko i Imię: Wydział Górnictwa i Geoinżynierii Grupa
7. Symulacje komputerowe z wykorzystaniem opracowanych modeli
Opracowane w ramach wykonanych bada modele sieci neuronowych pozwalaj na przeprowadzanie symulacji komputerowych, w tym dotycz cych m.in.: zmian twardo ci stali szybkotn cych w zale no ci od zmieniaj cej
I B. EFEKT FOTOWOLTAICZNY. BATERIA SŁONECZNA
1 OPTOELEKTRONKA B. EFEKT FOTOWOLTACZNY. BATERA SŁONECZNA Cel ćwiczenia: 1.Zbadanie zależności otoprądu zwarcia i otonapięcia zwarcia od natężenia oświetlenia. 2. Wyznaczenie sprawności energetycznej baterii
PEWNE PRZYKŁADY ZASTOSOWANIA TEORII KATASTROF W MECHANICE*> M. J. S E w E L L (READING, W. BRYTANIA) 1. Wstęp
/ MECHANIKA TEORETYCZNA I STOSOWANA 3, 15 (1977) PEWNE PRZYKŁADY ZASTOSOWANIA TEORII KATASTROF W MECHANICE*> M. J. S E w E L L (READING, W. BRYTANIA) 1. Wstęp Tematem artykułu jest zastosowanie teorii