PRZEWIĄZKA: MODEL.3D OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE MODEL PRZEWIĄZKI

Transkrypt

1 MODEL PRZEWIĄZKI

2 WARTOŚCI OBCIĄŻEŃ KLIMATYCZNYCH wg PN-80/B-02010/Az1:2006 & PN-77/B OBCIĄŻENIE WIATREM Przypadek obciążeniowy : Wiatr od lewej pręt : 5 P : -0,30 kn/m na całej długości pręta pręt : 6 P : 0,21 kn/m na całej długości pręta pręt : 4 P : 0,21 kn/m na całej długości pręta pręt : 1 P : -0,17 kn/m na całej długości pręta pręt : 7 P : od 0,39 kn/m dla x = 0,090 do 0,39 kn/m dla x = 1,000 P : od 0,21 kn/m dla x = 0,000 do 0,21 kn/m dla x = 0,090 Przypadek obciążeniowy : Wiatr od prawej, wariant I pręt : 5 P : 0,17 kn/m na całej długości pręta pręt : 6 P : 0,39 kn/m na całej długości pręta pręt : 4 P : 0,39 kn/m na całej długości pręta pręt : 1 P : 0,30 kn/m na całej długości pręta pręt : 7 P : od 0,10 kn/m dla x = 0,090 do 0,10 kn/m dla x = 1,000 P : od 0,39 kn/m dla x = 0,000 do 0,39 kn/m dla x = 0,090 Przypadek obciążeniowy : Wiatr od prawej, wariant II pręt : 5 P : 0,17 kn/m na całej długości pręta pręt : 7 P : -0,07 kn/m na całej długości pręta pręt : 6 P : -0,07 kn/m na całej długości pręta pręt : 4 P : -0,07 kn/m na całej długości pręta pręt : 1 P : 0,30 kn/m na całej długości pręta Przypadek obciążeniowy : Wiatr od przodu pręt : 5 P : 0,21 kn/m na całej długości pręta pręt : 7 P : 0,21 kn/m na całej długości pręta pręt : 6 P : 0,21 kn/m na całej długości pręta pręt : 4 P : 0,21 kn/m na całej długości pręta pręt : 1 P : -0,21 kn/m na całej długości pręta OBCIĄŻENIE ŚNIEGIEM Przypadek obciążeniowy : Śnieg - przypadek prosty pręt : 7 P : -1,15 kn/m na całej długości pręt : 6 P : -1,15 kn/m na całej długości pręt : 4 P : -1,15 kn/m na całej długości WYMIARY BUDYNKU Wysokość : Głębokość : Wiaty: Szerokość segmentu obliczeniowego : Wysokość dla wiatru : Poziom posadowienia : 5,08 m 5,00 m wyłączone 0,80 m 6,20 m -1,20 m DANE WIATROWE Strefa : Rodzaj terenu : Dachy wielokrotne : III C wyłączone Beta: 1,800 qk: 0,42 kpa Przepuszczalność lewej strony : 0,000 % prawej strony : 0,000 % przodu : 0,000 % tyłu : 0,000 %

3 DANE ŚNIEGOWE Strefa : 3 Wysokość geograficzna : 350,000 m Redystrybucja śniegu : wyłączona qk : 1,80 kpa Ciśnienie śniegu zwiększono o 20% REZULTATY DLA ŚNIEGU Przypadek obciążeniowy : Śnieg - przypadek prosty Pręt : 5 x 0 : 0,000 x 1 : 1,000 C 0 : 0,000 C 1 : 0,000 S K0 : 0,000 S K1 : 0,000 Pręt : 7 x 0 : 1,000 x 1 : 0,000 C 0 : 0,800 C 1 : 0,800 S K0 :1152,000 S K1 :1152,000 Pręt : 6 x 0 : 1,000 x 1 : 0,000 C 0 : 0,800 C 1 : 0,800 S K0 :1152,000 S K1 :1152,000 Pręt : 4 x 0 : 0,000 x 1 : 1,000 C 0 : 0,800 C 1 : 0,800 S K0 :1152,000 S K1 :1152,000 Pręt : 1 x 0 : 1,000 x 1 : 0,000 C 0 : 0,000 C 1 : 0,000 S K0 : 0,000 S K1 : 0,000 ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ Nazwa zestawu: STROP GK Opis / Geometria Charakterystyczne Obliczeniowe Płyta gipsowo - kartonowa NIDA Ogień GKF 12.5 mm (Lafarge Nida Gips) 0,11 (kpa) = 0,11 (kpa) * 1,20 = 0,13 (kpa) Jodła, lipa, olcha, osika, sosna, świerk, topola w stanie powietrznosuchym 5,50 (kn/m3) * 2,0 (cm) = 0,11 (kpa) * 1,20 = 0,13 (kpa) RAZEM 0,22 (kpa) * 1,20 = 0,26 (kpa) Nazwa zestawu: BLACHA FAŁDOWA Opis / Geometria Charakterystyczne Obliczeniowe Blacha fałdowa stalowa o wysokości fałdy 43,5 mm (T-40), grubości 0,88 mm 0,10 (kpa) = 0,10 (kpa) * 1,20 = 0,12 (kpa) Jodła, lipa, olcha, osika, sosna, świerk, topola w stanie powietrznosuchym 5,50 (kn/m3) * 1,5 (cm) = 0,08 (kpa) * 1,20 = 0,10 (kpa) RAZEM 0,18 (kpa) * 1,20 = 0,22 (kpa) Obciążenia Nazwa przypadku CW POKRYCIE+STROP POSADZKA UŻYTKOWE ŚNIEG ŚNIEG_ZASPY ŚNIEG_ZASPY ŚNIEG_ZASPY WIATR1 WIATR1 WIATR1 WIATR1 WIATR1 Wartość obciążenia PZ Minus Wsp=1,00 PZ=-0,40(kN/m2) rzutowane PZ=-1,68(kN/m2) PZ=-3,00(kN/m2) PZ=-1,44(kN/m2) rzutowane PZ1=-5,94(kN/m2) PZ2=-5,94(kN/m2) PZ3=-1,44(kN/m2) Rzut=rzutowane N1X=11,99(m) N1Y=2,59(m) N1Z=5,11(m) N2X=15,32(m) N2Y=2,59(m) N2Z=5,11(m) N3X=15,32(m) N3Y=-2,05(m) N3Z=3,60(m) PZ1=-3,06(kN/m2) PZ2=-3,06(kN/m2) PZ3=-1,44(kN/m2) Rzut=rzutowane N1X=9,04(m) N1Y=0,0(m) N1Z=2,00(m) N2X=9,04(m) N2Y=-2,05(m) N2Z=2,67(m) N3X=6,24(m) N3Y=-2,05(m) N3Z=2,67(m) P1(9.04, 0, 2) P2(9.04, -2.05, 2.67) P3(6.24, -2.05, 2.67) P4(6.24, -2.27e-016, 2) PZ1=-3,24(kN/m2) PZ2=-3,24(kN/m2) PZ3=-1,44(kN/m2) Rzut=rzutowane N1X=3,43(m) N1Y=-2,77(m) N1Z=2,90(m) N2X=0,0(m) N2Y=-2,77(m) N2Z=2,90(m) N3X=0,0(m) N3Y=0,0(m) N3Z=2,00(m) P1(3.43, -2.77, 2.9) P2(3.43, 0, 2) P3(0, 0, 2) P4( , -2.77, 2.9) PZ=0,39(kN/m2) lokalny PY=0,17(kN/m2) PY=0,30(kN/m2) PX=-0,30(kN/m2) PX=0,30(kN/m2)

4 OBLICZENIA KONSTRUKCJI DREWNIANYCH NORMA: PN-B-03150:2000 TYP ANALIZY: Weryfikacja grup prętów PRĘT: KROKIEW PUNKT: WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.00 L = 0.00 m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 10 SGN /86/ 1* * * *1.50 MATERIAŁ C27 PARAMETRY PRZEKROJU: KR 6x18 ht=18.0 cm Ay= cm2 Az= cm2 Ax= cm2 bf=6.0 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 Wely= cm3 Welz= cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE W ROZPATRYWANYM PRZEKROJU N = 2.70 kn My = kn*m Vz = 8.30 kn NAPRĘŻENIA W ROZPATRYWANYM PRZEKROJU Sig c,0,d = MPa Sig m,y,d = MPa Tau z,d = MPa WYTRZYMAŁOŚCI f c,0,d = MPa f m,y,d = MPa f v,d = MPa WSPÓŁCZYNNIKI I PARAMETRY DODATKOWE km = 0.70 kmod = 0.60 khy = 1.00 PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: PARAMETRY WYBOCZENIOWE: względem osi y przekroju względem osi z przekroju ly = 2.63 m Lam,y = lz = 2.63 m Lam,z = Lam rel,y = 0.86 ky = 0.91 Lam rel,z = 0.49 kz = 0.62 lc,y = 2.63 m kc,y = 0.84 lc,z = 0.50 m kc,z = 1.00 FORMUŁY WERYFIKACYJNE: Sig c,0,d/(kc,y*f c,0,d) + Sig m,y,d/f m,y,d = 0.250/(0.84*10.154) / = 0.91 < 1.00 [4.2.1(3)] Tau z,d/f v,d = 1.153/1.292 = 0.89 < 1.00 [ (1)] PRZEMIESZCZENIA GRANICZNE Ugięcia Nie analizowano Przemieszczenia Profil poprawny!!!

5 GRUPA: 1 PŁATWIE PRĘT: 115 PUNKT: WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.50 L = 1.54 m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 6 ŚNIEG_ZASPY MATERIAŁ C24 PARAMETRY PRZEKROJU: KRAW 150x175 ht=17.5 cm Ay= cm2 Az= cm2 Ax= cm2 bf=15.0 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 Wely= cm3 Welz= cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE W ROZPATRYWANYM PRZEKROJU N = 0.26 kn My = 7.70 kn*m NAPRĘŻENIA W ROZPATRYWANYM PRZEKROJU Sig c,0,d = MPa Sig m,y,d = MPa WYTRZYMAŁOŚCI f c,0,d = MPa f m,y,d = MPa WSPÓŁCZYNNIKI I PARAMETRY DODATKOWE km = 0.70 kmod = 0.90 khy = 1.00 PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: PARAMETRY WYBOCZENIOWE: względem osi y przekroju względem osi z przekroju ly = 3.08 m Lam,y = lz = 3.08 m Lam,z = Lam rel,y = 1.03 ky = 1.09 Lam rel,z = 0.31 kz = 0.53 lc,y = 3.08 m kc,y = 0.70 lc,z = 0.80 m kc,z = 1.00 FORMUŁY WERYFIKACYJNE: Sig c,0,d/(kc,y*f c,0,d) + Sig m,y,d/f m,y,d = 0.010/(0.70*14.538) / = 0.61 < 1.00 [4.2.1(3)] PRZEMIESZCZENIA GRANICZNE Ugięcia u fin,y = 0.0 cm < u fin,max,y = L/ = 1.5 cm Decydujący przypadek obciążenia: WIATR1 u fin,z = 1.0 cm < u fin,max,z = L/ = 1.5 cm Decydujący przypadek obciążenia: ŚNIEG_ZASPY u fin,yz = 1.0 cm < u fin,max,yz = L/ = 1.5 cm Decydujący przypadek obciążenia: ŚNIEG_ZASPY Zweryfikowano Zweryfikowano Zweryfikowano Przemieszczenia Profil poprawny!!!

6 RDZENIE 1 Poziom: Nazwa : Poziom(-1,00 m) Poziom odniesienia : -1,00 (m) Wilgotność względna środowiska : 75 % Współczynnik pełzania betonu : p = 4,09 Wiek betonu w chwili obciążenia : 28 (dni) Klasa środowiska : XC1 Wiek betonu : 50 (lat) Konstrukcja o specjalnym znaczeniu : nie 2 Słup: S1 2.1 Charakterystyki materiałów: Beton : B20 fcd = 10,667 (MPa) ciężar objętościowy = 2501,36 (kg/m3) Zbrojenie podłużne : A-IIIN typ A-IIIN (RB500) fyk = 500,000 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-0 typ A-0 (St0S) fyk = 220,000 (MPa) 2.2 Geometria: Prostokąt 25,0 x 25,0 (cm) Wysokość: = 4,57 (m) Grubość płyty = 0,25 (m) Wysokość belki = 0,25 (m) Otulina zbrojenia = 3,0 (cm) Ac = 625,00 (cm2) Icy = 32552,1 (cm4) Icz = 32552,1 (cm4) dy = 20,8 (cm) dz = 20,8 (cm) 2.3 Wyniki obliczeniowe: Analiza SGN Kombinacja wymiarująca: 1.10STA1+1.10STA2+1.10STA3+1.04EKSP1+1.30WIATR1+1.35SN2 (C) Siły przekrojowe: NSd = 10,56 (kn) MSdy = -0,59 (kn*m) MSdz = -0,45 (kn*m) Siły wymiarujące: przekrój środkowy słupa NSd = 10,56 (kn) NSd*etotz = -0,71 (kn*m) NSd*etoty= -0,63 (kn*m) Mimośród: Mimośród: ez (My/N) ey (Mz/N) statyczny ee: -5,6 (cm) -4,2 (cm) niezamierzony ea: -1,0 (cm) -1,5 (cm) początkowy e0: -6,6 (cm) -5,8 (cm) całkowity etot: -6,7 (cm) -6,0 (cm) Analiza szczegółowa-kierunek Y: Siła krytyczna (38) N crit = (9 / l o 2 ) *[( Ecm * I c )/ (2 * klt) *( 0.11/ (0.1 + e o /h) + 0.1) + E s * I s ] = 897,64 (kn) Lo = 3,52 (m) Ecm = 28540,137 (MPa) Ic = 32552,1 (cm4) Es = ,000 (MPa) Is = 311,7 (cm4) klt = 3,04 = 4,09 Nd/N = 1,00 eo/h = max (eo/h, 0.05, * lo /h * fcd ) = 0,26 eo = -6,6 (cm) h = 25,0 (cm) Analiza smukłości Konstrukcja nieprzesuwna l col (m) l o (m) lim crit 4,57 3,52 48,80 25,00 104,00 Słup smukły Analiza wyboczenia M1 = -0,09 (kn*m) M2 = -0,36 (kn*m) M3 = -0,59 (kn*m) Przypadek: przekrój środkowy słupa, uwzględnienie wpływu smukłości ee = M3sd/Nsd = -5,6 (cm) (34) ea = max (lcol/600, hy/30, 1.0cm) = -1,0 (cm) lcol = 4,57 (m) hy = 25,0 (cm)

7 eo = ee + ea = -6,6 (cm) (31) etot = *eo = -6,7 (cm) (36) = 1/(1-Nsd/Ncrit) = 1,01 (37) Ncrit = 897,64 (kn) (38) Analiza szczegółowa-kierunek Z: Siła krytyczna (38) N crit = (9 / l o 2 ) *[( Ecm * I c )/ (2 * klt) *( 0.11/ (0.1 + e o /h) + 0.1) + E s * I s ] = 262,73 (kn) Lo = 6,63 (m) Ecm = 28540,137 (MPa) Ic = 32552,1 (cm4) Es = ,000 (MPa) Is = 311,7 (cm4) klt = 3,04 = 4,09 Nd/N = 1,00 eo/h = max (eo/h, 0.05, * lo /h * fcd ) = 0,23 eo = -6,6 (cm) h = 25,0 (cm) Analiza smukłości Konstrukcja przesuwna l col (m) l o (m) lim crit 4,57 6,63 91,90 25,00 104,00 Słup smukły Analiza wyboczenia M1 = -0,03 (kn*m) M2 = -0,26 (kn*m) Przypadek: przekrój środkowy słupa, uwzględnienie wpływu smukłości ee = M3sd/Nsd = -4,2 (cm) (34) ea = max (lcol/600*(1+1/n), hz/30, 1.0cm) = -1,5 (cm) lcol = 4,57 (m) hz =25,0 (cm) eo = ee + ea = -5,8 (cm) (31) etot = *eo = -6,0 (cm) (36) = 1/(1-Nsd/Ncrit) = 1,04 (37) Ncrit = 262,73 (kn) (38) Nośność (ez * b)/ (ey * h) = 0,90 mn = 1,00 N Rdz = 429,70 (kn) N Rdy = 403,67 (kn) N Rdo = 851,84 (kn) mn*n Sd = 10,56 (kn) N Rd = 1 / ((1 / N Rdz ) +(1 / N Rdy ) - (1 / N Rdo )) = 275,44 (kn) N Rd /N Sd = 14, Zbrojenie: Przekrój zbrojony prętami 12,0 (mm) Całkowita liczba prętów w przekroju = 4 Liczba prętów na boku b = 2 Liczba prętów na boku h = 2 rzeczywista powierzchnia Asr = 4,52 (cm2) Stopień zbrojenia: = Asr/Ac = 0,72 % 2.4 Zbrojenie: Pręty główne (A-IIIN (RB500)): 4 12 l = 4,54 (m) Zbrojenie poprzeczne (A-0 (St0S)): strzemiona: 28 6 l = 0,85 (m) szpilki 28 6 l = 0,85 (m) BELKI 1 Poziom: Nazwa : Poziom(+3,60 m) Poziom odniesienia : --- Wilgotność względna środowiska : 75 % Klasa środowiska : XC1 Wiek betonu w chwili obciążenia : 28 (dni) Wiek betonu : 50 (lat)

8 Dopuszczalne rozwarcie rys : 0,30 (mm) Współczynnik pełzania betonu : p = 2,82 Konstrukcja o specjalnym znaczeniu : nie 2 Belka: B1 2.1 Charakterystyki materiałów: Beton : B20 fcd = 10,667 (MPa) ciężar objętościowy = 2501,36 (kg/m3) Zbrojenie podłużne : A-IIIN typ A-IIIN (RB500) fyk = 500,000 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-0 typ A-0 (St0S) fyk = 220,000 (MPa) 2.2 Geometria: Przęsło Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P1 Przęsło 0,25 1,86 0,19 Rozpiętość obliczeniowa: L o = 2,08 (m) Przekrój od 0,00 do 1,86 (m) 25,0 x 25,0 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty 25,0 x 25,0, Przesunięcie (+ góra, - dół): 0,0 x +0,0 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty 2.3 Wyniki obliczeniowe: Oddziaływania w SGN Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp Nmaks Nmin (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) (kn) (kn) P1 1,75 0,00-0,33 1,75 7,98 7,53 0,00-2, Oddziaływania w SGU Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp Nmaks Nmin (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) (kn) (kn) P1 1,31 0,00-0,26 1,31 6,07 5,66 0,00-1, Teoretyczna powierzchnia zbrojenia Przęsło Przęsłowe (cm2) Podpora lewa (cm2) Podpora prawa (cm2) dolne górne dolne górne dolne górne P1 0,24 1,25 0,03 0,07 0,24 0, Ugięcie i zarysowanie ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu - ugięcie początkowe od obciążenia całkowitego - ugięcie początkowe od obciążenia długotrwałego - ugięcie długotrwałe od obciążenia długotrwałego - ugięcie całkowite - ugięcie dopuszczalne - szerokość rozwarcia rysy prostopadłej do osi elementu - szerokość rozwarcia rysy ukośnej Przęsło ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (mm) (mm) P1 0,0 0,0 0,0 0,0=(L0/ ) 0,8 0,00 0, Zbrojenie: P1 : Przęsło od 0,25 do 2,11 (m) Zbrojenie podłużne: dolne (A-IIIN (RB500)) 3 16 l = 3,56 od 0,05 do 2,25 podporowe (A-IIIN (RB500)) 3 16 l = 3,71 od 0,05 do 2,25 Zbrojenie poprzeczne: główne (A-0 (St0S)) strzemiona 28 6 l = 0,73 e = 1*0, *0,14 (m) szpilki 28 6 l = 0,73 e = 1*0, *0,14 (m)

9 3 Belka: WIENIEC Ilość: Charakterystyki materiałów: Beton : B20 fcd = 10,667 (MPa) ciężar objętościowy = 2501,36 (kg/m3) Zbrojenie podłużne : A-IIIN typ A-IIIN (RB500) fyk = 500,000 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-I typ A-I (St3SX) fyk = 240,000 (MPa) 3.2 Geometria: Przęsło Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P1 Przęsło 0,25 5,36 0,25 Rozpiętość obliczeniowa: L o = 5,61 (m) Przekrój od 0,00 do 5,36 (m) 25,0 x 25,0 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty 3.3 Wyniki obliczeniowe: Oddziaływania w SGN Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp Nmaks Nmin (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) (kn) (kn) P1 0,57-0,61-0,45 0,38 1,37-1,36 0,00-23, Oddziaływania w SGU Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp Nmaks Nmin (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) (kn) (kn) P1 0,53-0,54-0,40 0,32 1,20-1,23 0,00-21, Teoretyczna powierzchnia zbrojenia Przęsło Przęsłowe (cm2) Podpora lewa (cm2) Podpora prawa (cm2) dolne górne dolne górne dolne górne P1 0,32 1,25 0,26 0,32 0,15 0, Ugięcie i zarysowanie ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu - ugięcie początkowe od obciążenia całkowitego - ugięcie początkowe od obciążenia długotrwałego - ugięcie długotrwałe od obciążenia długotrwałego - ugięcie całkowite - ugięcie dopuszczalne - szerokość rozwarcia rysy prostopadłej do osi elementu - szerokość rozwarcia rysy ukośnej Przęsło ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (mm) (mm) P1 0,0 0,0 0,0 0,0=(L0/45569) -2,8 0,00 0, Zbrojenie: P1 : Przęsło od 0,25 do 5,61 (m) Zbrojenie podłużne: dolne (A-IIIN (RB500)) 2 12 l = 6,66 od 0,04 do 5,82 podporowe (A-IIIN (RB500)) 2 12 l = 6,81 od 0,04 do 5,82 Zbrojenie poprzeczne: główne (A-I (St3SX)) strzemiona 38 8 l = 0,90 e = 1*0,01 + 1*0, *0,15 + 1*0,05 (m) szpilki 38 8 l = 0,90 e = 1*0,01 + 1*0, *0,15 + 1*0,05 (m) PŁYTA 1. Płyta: - panel nr Zbrojenie:

10 Typ : PŁYTA_XY Kierunek zbrojenia głównego : 0 Klasa zbrojenia głównego : A-IIIN (RB500); wytrzymałość charakterystyczna = 500,000 MPa Średnice prętów dolnych d1 = 1,2 (cm) d2 = 1,2 (cm) górnych d1 = 1,2 (cm) d2 = 1,2 (cm) Otulina zbrojenia dolna c1 = 2,0 (cm) górna c2 = 2,0 (cm) 1.2. Beton Klasa : B20; wytrzymałość charakterystyczna = 16,000 MPa ciężar objętościowy : 2501,36 (kg/m3) Wiek betonu : 50 (lat) Współczynnik pełzania betonu : 4, Geometria płyty Grubość 0,12 (m) 1.5. Wyniki obliczeniowe: Maksymalne momenty + zbrojenie na zginanie Ax(+) Ax(-) Ay(+) Ay(-) Zbrojenie rzeczywiste (cm2/m): 3,93 3,93 3,93 3,93 Zbrojenie teoretyczne zmodyfikowane (cm2/m): 3,77 3,77 3,77 3,77 Zbrojenie teoretyczne pierwotne (cm2/m): 0,00 0,00 0,00 0,00 Współrzędne (m): 0,00;2,30 0,00;2,30 0,00;2,30 0,00;2, Maksymalne momenty + zbrojenie na zginanie Ax(+) Ax(-) Ay(+) Ay(-) Oznaczenie: powierzchnia teoretyczna/powierzchnia rzeczywista Ax(+) (cm2/m) 3,77/3,93 3,77/3,93 3,77/3,93 3,77/3,93 Ax(-) (cm2/m) 3,77/3,93 3,77/3,93 3,77/3,93 3,77/3,93 Ay(+) (cm2/m) 3,77/3,93 3,77/3,93 3,77/3,93 3,77/3,93 Ay(-) (cm2/m) 3,77/3,93 3,77/3,93 3,77/3,93 3,77/3,93 Współrzędne (m) 0,00;2,30 0,00;2,30 0,00;2,30 0,00;2,30 Współrzędne* (m) 0,00;0,00;0,00 0,00;0,00;0,00 0,00;0,00;0,00 0,00;0,00;0,00 * - Współrzędne w układzie globalnym konstrukcji Ugięcie f(+) = 0,0 (cm) <= fdop(+) = 3,0 (cm) f(-) = 0,0 (cm) <= fdop(-) = 3,0 (cm) Zarysowanie górna warstwa ax = 0,00 (mm) <= adop = 0,30 (mm) ay = 0,00 (mm) <= adop = 0,30 (mm) dolna warstwa ax = 0,00 (mm) <= adop = 0,30 (mm) ay = 0,00 (mm) <= adop = 0,30 (mm) 3. Rezultaty szczegółowe rozkładu zbrojenia Lista rozwiązań: Zbrojenie prętami Nr rozwiązania Asortyment zbrojenia Całkowity ciężar Średnica / Ciężar (kg) 1-295,12 Wyniki dla rozwiązania nr 1 Strefy zbrojenia Zbrojenie dolne Nazwa współrzędne Przyjęte zbrojenie At Ar x1 y1 x2 y2 φ (mm) / (cm) (cm2/m) (cm2/m) 1/1- Ax Główne 0,00 0,00 9,29 3,02 10,0 / 20,0 3,77 < 3,93 1/2- Ay Prostopadłe 0,00 0,00 9,29 3,02 10,0 / 20,0 3,77 < 3,93

11 Zbrojenie górne Nazwa współrzędne Przyjęte zbrojenie At Ar x1 y1 x2 y2 φ (mm) / (cm) (cm2/m) (cm2/m) 1/1+ Ax Główne 0,00 0,00 9,29 3,02 10,0 / 20,0 3,77 < 3,93 1/2+ Ay Prostopadłe 0,00 0,00 9,29 3,02 10,0 / 20,0 3,77 < 3,93 ŁAWA FUNDAM 1 Poziom: Nazwa : Poziom standardowy Poziom odniesienia : --- Wilgotność względna środowiska : 75 % Klasa środowiska : XC1 Wiek betonu w chwili obciążenia : 28 (dni) Wiek betonu : 50 (lat) Dopuszczalne rozwarcie rys : 0,30 (mm) Współczynnik pełzania betonu : p = 2,80 Konstrukcja o specjalnym znaczeniu : nie 2 Ława: Ława207 Ilość: Charakterystyki materiałów: Beton : B20 fcd = 10,667 (MPa) ciężar objętościowy = 2501,36 (kg/m3) Zbrojenie podłużne : A-IIIN typ A-IIIN (RB500) fyk = 500,000 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-IIIN typ A-IIIN (RB500) fyk = 500,000 (MPa) 2.2 Geometria: Przęsło Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P1 Przęsło 0,25 2,63 0,40 Rozpiętość obliczeniowa: L o = 2,90 (m) Przekrój od 0,00 do 2,63 (m) 40,0 x 30,0 (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty 2.3 Grunty: Poziom posadowienia: -1,20 (m) Początek: 0,00 (m) Koniec: 2,90 (m) Współczynnik sprężystości: 20689,20 (kn/m2) Uwarstwienie: 1. Glina pylasta Poziom gruntu: 0,0 (cm) Miąższość: Ciężar objętościowy: 2039,43 (kg/m3) Kąt tarcia wewnętrznego: 15,8 (Deg) Kohezja: 0,027 (MPa) Współczynnik Poissona: 0.29 Eo: 20,619 (MPa) Wsp. konsolidacji: 0.75 IL / ID: 0.33 Symbol konsolidacji: B Typ wilgotności: qmax: 0,300 (MPa) 2.4 Wyniki obliczeniowe: Zwiększono ilość zbrojenia podłużnego z uwagi na rysy prostopadłe Oddziaływania w SGN

12 Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 18,18-0,75-16,41 18,18 52,36 59, Oddziaływania w SGU Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 15,58-0,66-13,99 15,58 44,55 51, Teoretyczna powierzchnia zbrojenia Przęsło Przęsłowe (cm2) Podpora lewa (cm2) Podpora prawa (cm2) dolne górne dolne górne dolne górne P1 1,96 0,00 0,00 1,77 1,96 0, Rezultaty wymiarowania przekroju Zarysowanie afp afu n - szerokość rozwarcia rysy prostopadłej do osi elementu - szerokość rozwarcia rysy ukośnej - Przęsło Przęsło afp afu (mm) (mm) P1 0,14 0, Rezultaty geotechniczne n - Przęsło Ref - wartość obliczona Adm - wartość dopuszczalna Nośność gruntu SGN: n = 1 x = 2,88 (m) N = 93,38 (kn/m) H = 0,00 (kn/m) M = 0,00 (kn*m/m) Ref = 0,233 (MPa) Adm = 0,302 (MPa) f = 1,29 >= flim = 1,00 Osiadanie gruntu SGU: n = 1 x = 2,88 (m) N = 0,00 (kn/m) H = 0,00 (kn/m) M = 0,00 (kn*m/m) Ref = 0,3 (cm) Adm = 5,1 (cm) f = 16,50 >= flim = 1,00 Powierzchnia kontaktu SGN: n = 1 x = 0,25 (m) N = 70,36 (kn/m) H = 0,00 (kn/m) M = 0,00 (kn*m/m) Ref = +INF Adm = 1,00 f = 0,00 < flim = 1, Szczegółowa analiza wyników Przęsło: 1 Rzędna: 0,25 (m) Zbrojenie górne: A(+) = 4,52 (cm2) Zbrojenie dolne: A(-) = 1,33 (cm2) ULS - zginanie Siły wewnętrzne: MSd = M max = 16,41 (kn*m) Stal rozciągana (uwzględniona w obliczeniach): A s1 = 4,52 (cm2) Stal ściskana (uwzględniona w obliczeniach): As2 = 0,00 (cm2) Obliczenia nośności przekroju MRd Wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie: f cd = 10,667 (MPa) Wysokość strefy ściskanej: x = 5,4 (cm) Efektywna wysokość strefy ściskanej: x eff = 0,8 * x = 4,3 (cm) Względna wysokość strefy ściskanej: = 0,19 Graniczna wysokość strefy ściskanej: gr = 0,50 Szerokość strefy ściskanej: B = 40,0 (cm) Efektywna powierzchnia strefy ściskanej: A cc,eff = 173,71 (cm2) Ramie sił wewnętrznych w przekroju: z = 20,5 (cm) Efektywny moment statyczny strefy ściskanej: S cc,eff = A cc,eff * z =3566,0 (cm3) Wytrzymałość obliczeniowa stali: f yd = 420,000 (MPa) Siła w stali zbrojeniowej rozciąganej: Fs1 = fyd * A s1 = 190,00 (kn) Siła w stali zbrojeniowej ściskanej: Fs2 = fyd * A s2 = 0,00 (kn) Sprawdzanie położenia wysokości x eff fyd * A s1 = fcd * A cc,eff + fyd * A s2 (29) 420,000 (MPa) * 4,52 (cm2) = 10,667 (MPa) * 173,71 (cm2) + 0,000 (MPa) * 0,00 (cm2) 190,00 (kn) 185,29 (kn) Nośność przekroju: przy pełnym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + fyd * A s2 * (d-a2) (28) przy częściowym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + s2 * A s2 * (d-a2) 38,79 (kn*m) = 10,667 (MPa) * 3566,0 (cm3) + 0,000 (MPa) * 0,00 (cm2) * 16,0 (cm) MSd MRd (28) 16,41 (kn*m) 38,79 (kn*m)

13 PRZEWIĄZKA: MODEL.3D ULS - Ścinanie Siły wewnętrzne: Vsd = 52,36 (kn) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie betonu w elemencie nie mającym poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd1: VRd1 = [ 0,35*k*fctd*(1,2+40 L)+ 0,15* cp]*bw*d VRd1 = 55,26 (kn) (67) d = 23,3 (cm) bw = 40,0 (cm) fctd = 0,889 (MPa) k = 1,6-d 1,0 k = 1,37 (68) L = AsL/(bw*d) 0,01 L = 0,485 % (69) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na ściskanie betonu VRd2: Weryfikacja z uwzględnieniem strzemion (odcinek drugiego rodzaju): VRd2 = *fcd*bw *z *(cot /(1+cot * cot )) VRd2 = 251,24 (kn) (70) fcd = 10,667 (MPa) fck = 16,000 (MPa) z = 21,0 (cm) cot = 1,00 = 0,6*(1- fck/250) = 0,56 (71) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd3: VRd3 = VRd3,1 = Asw1 * fywd1*z *cot / s1 VRd3 = 44,27 (kn) (73) Asw1= 0,25 (cm2) fywd1= 420,000 (MPa) z= 21,0 (cm) cot = 1,00 s1= 5,0 (cm) Dodatkowe zbrojenie podłużne z uwagi na ścinanie uwzględnione w przesunięciu wykresów momentów zginających al zgodnie z (208). Nośność przekroju: Odcinek drugiego rodzaju (uwzględniono strzemiona): VRd = min (VRd2, VRd3) VSd VRd (63) 52,36 (kn) 55,26 (kn) SLS - Zarysowanie (rysy prostopadłe): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Średnia wytrzymałość betonu na rozciąganie: f ctm = 1,905 (MPa) Wskaźnik wytrzymałości betonu na zginanie: W c = 6000,0 (cm3) Moment rysujący: M cr = f ctm*w c = 11,43 (kn*m) (116) Pole przekroju betonowego: A c = 1200,00 (cm2) Moment działający: M y = -13,99 (kn*m) Naprężenia w zbrojeniu rozciąganym: s = 146,981 (MPa) Naprężenia rysujące w w zbrojeniu rozciąganym: sr = 120,047 (MPa) Przekrój jest zarysowany Współczynnik przyczepności prętów: 1 = 1,00 Współczynnik czasu działania i powtarzalności obciążenia: 2 = 0,50 Moduł sprężystości stali: E s = ,000 (MPa) Średnie odkształcenie zbrojenia rozciąganego: sm = s/ E s [1-1 2 ( sr/ s) 2 ]=0,049 % (114) Średnica pręta zbrojeniowego: = 12,00 (mm) Współczynnik przyczepności pretów: k 1 =0,80 Współczynnik rozkładu odkształceń w strefie rozciąganej: k 2 =0,50 Efektywne pole przekroju strefy rozciąganej: A ct_eff =329,18 (cm2) Efektywny stopień zbrojenia: r =1,374 % Średni, końcowy rozstaw rys: s rm = k 1k 2 r = 137,32 (mm) (113) Stosunek obliczeniowej szerokości rys do szerokości średniej: =1,70 Obliczeniowa szerokość rys: w k = s rm sm = 0,11 (mm) (112) w k w lim = 0,3 (mm) SLS - Zarysowanie (rysy ukośne): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Obliczenia dla rysy od siły ścinającej: Wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie: f ck = 16,000 (MPa) Moduł sprężystości stali: E s = ,000 (MPa) Siła poprzeczna: V sd = 44,55 (kn) Szerokość środnika: b w = 40,0 (cm) Wysokość użyteczna przekroju: d = 22,7 (cm) Naprężenia ścinające w przekroju: = V sd / (b w * d) =0,491 (MPa) (119) Rozstaw strzemion prostych: d s = 5,0 (cm) Powierzchnia strzemion prostych: A s = 0,25 (cm2) Stopień zbrojenia strzemionami prostymi: w1 = A s / (d s * b w) = 0,126 % (121) Średnica strzemion prostopadłych: 1 = 4,0 (mm) Wsp. przyczepności dla strzemion prostopadłych : 1 = 0,70 Współczynnik Boriszańskiego: = 1 / {3* [ w1 / ( 1* 1) + w2 / ( 2* 2)]} = 0,74 (123) Szerokość rozwarcia rysy: w k = 4 * 2 * w*e s* f ck ) = 0,2 (mm) (118) w k w lim = 0,3 (mm) Przęsło: 1 Rzędna: 1,58 (m) Zbrojenie górne: A(+) = 2,26 (cm2) Zbrojenie dolne: A(-) = 2,26 (cm2) ULS - zginanie Siły wewnętrzne: MSd = M max = 0,57 (kn*m) Stal rozciągana (uwzględniona w obliczeniach): A s1 = 2,26 (cm2) Stal ściskana (uwzględniona w obliczeniach): As2 = 0,00 (cm2) Obliczenia nośności przekroju MRd Wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie: f cd = 10,667 (MPa) Wysokość strefy ściskanej: x = 4,0 (cm) Efektywna wysokość strefy ściskanej: x eff = 0,8 * x = 3,2 (cm) Względna wysokość strefy ściskanej: = 0,14 Graniczna wysokość strefy ściskanej: gr = 0,50 Szerokość strefy ściskanej: B = 40,0 (cm) Efektywna powierzchnia strefy ściskanej: A cc,eff = 129,57 (cm2) Ramie sił wewnętrznych w przekroju: z = 21,7 (cm) Efektywny moment statyczny strefy ściskanej: S cc,eff = A cc,eff * z =2809,1 (cm3) Wytrzymałość obliczeniowa stali: f yd = 420,000 (MPa) Siła w stali zbrojeniowej rozciąganej: Fs1 = fyd * A s1 = 95,00 (kn) Siła w stali zbrojeniowej ściskanej: Fs2 = fyd * A s2 = 0,00 (kn) Sprawdzanie położenia wysokości x eff

14 PRZEWIĄZKA: MODEL.3D fyd * A s1 = fcd * A cc,eff + fyd * A s2 (29) 420,000 (MPa) * 2,26 (cm2) = 10,667 (MPa) * 129,57 (cm2) + 0,000 (MPa) * 0,00 (cm2) 95,00 (kn) 138,21 (kn) Nośność przekroju: przy pełnym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + fyd * A s2 * (d-a2) (28) przy częściowym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + s2 * A s2 * (d-a2) 22,79 (kn*m) = 10,667 (MPa) * 2809,1 (cm3) + 0,000 (MPa) * 0,00 (cm2) * 16,0 (cm) MSd MRd (28) 0,57 (kn*m) 22,79 (kn*m) ULS - Ścinanie Siły wewnętrzne: Vsd = 3,74 (kn) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie betonu w elemencie nie mającym poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd1: VRd1 = [ 0,35*k*fctd*(1,2+40 L)+ 0,15* cp]*bw*d VRd1 = 51,42 (kn) (67) d = 23,3 (cm) bw = 40,0 (cm) fctd = 0,889 (MPa) k = 1,6-d 1,0 k = 1,37 (68) L = AsL/(bw*d) 0,01 L = 0,243 % (69) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na ściskanie betonu VRd2: Weryfikacja z uwzględnieniem strzemion (odcinek drugiego rodzaju): VRd2 = *fcd*bw *z *(cot /(1+cot * cot )) VRd2 = 251,24 (kn) (70) fcd = 10,667 (MPa) fck = 16,000 (MPa) z = 21,0 (cm) cot = 1,00 = 0,6*(1- fck/250) = 0,56 (71) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd3: VRd3 = VRd3,1 = Asw1 * fywd1*z *cot / s1 VRd3 = 22,14 (kn) (73) Asw1= 0,25 (cm2) fywd1= 420,000 (MPa) z= 21,0 (cm) cot = 1,00 s1= 10,0 (cm) Dodatkowe zbrojenie podłużne z uwagi na ścinanie uwzględnione w przesunięciu wykresów momentów zginających al zgodnie z (208). Nośność przekroju: Odcinek drugiego rodzaju (uwzględniono strzemiona): VRd = min (VRd2, VRd3) VSd VRd (63) 3,74 (kn) 51,41 (kn) SLS - Zarysowanie (rysy prostopadłe): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Średnia wytrzymałość betonu na rozciąganie: f ctm = 1,905 (MPa) Wskaźnik wytrzymałości betonu na zginanie: W c = 6000,0 (cm3) Moment rysujący: M cr = f ctm*w c = 11,43 (kn*m) (116) Pole przekroju betonowego: A c = 1200,00 (cm2) Moment działający: M y = -0,40 (kn*m) Naprężenia w zbrojeniu rozciąganym: s = 7,742 (MPa) Naprężenia rysujące w w zbrojeniu rozciąganym: sr = 223,319 (MPa) Przekrój nie jest zarysowany SLS - Zarysowanie (rysy ukośne): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Obliczenia dla rysy od siły ścinającej: Wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie: f ck = 16,000 (MPa) Moduł sprężystości stali: E s = ,000 (MPa) Siła poprzeczna: V sd = 3,27 (kn) Szerokość środnika: b w = 40,0 (cm) Wysokość użyteczna przekroju: d = 23,3 (cm) Naprężenia ścinające w przekroju: = V sd / (b w * d) =0,035 (MPa) (119) Rozstaw strzemion prostych: d s = 10,0 (cm) Powierzchnia strzemion prostych: A s = 0,25 (cm2) Stopień zbrojenia strzemionami prostymi: w1 = A s / (d s * b w) = 0,063 % (121) Średnica strzemion prostopadłych: 1 = 4,0 (mm) Wsp. przyczepności dla strzemion prostopadłych : 1 = 0,70 Współczynnik Boriszańskiego: = 1 / {3* [ w1 / ( 1* 1) + w2 / ( 2* 2)]} = 1,49 (123) Szerokość rozwarcia rysy: w k = 4 * 2 * w*e s* f ck ) = 0,0 (mm) (118) w k w lim = 0,3 (mm) Przęsło: 1 Rzędna: 2,88 (m) Zbrojenie górne: A(+) = 0,68 (cm2) Zbrojenie dolne: A(-) = 4,52 (cm2) ULS - zginanie Siły wewnętrzne: MSd = M max = 18,18 (kn*m) Stal rozciągana (uwzględniona w obliczeniach): A s1 = 4,52 (cm2) Stal ściskana (uwzględniona w obliczeniach): As2 = 0,00 (cm2) Obliczenia nośności przekroju MRd Wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie: f cd = 10,667 (MPa) Wysokość strefy ściskanej: x = 5,5 (cm) Efektywna wysokość strefy ściskanej: x eff = 0,8 * x = 4,4 (cm) Względna wysokość strefy ściskanej: = 0,19 Graniczna wysokość strefy ściskanej: gr = 0,50 Szerokość strefy ściskanej: B = 40,0 (cm) Efektywna powierzchnia strefy ściskanej: A cc,eff = 175,46 (cm2) Ramie sił wewnętrznych w przekroju: z = 20,5 (cm) Efektywny moment statyczny strefy ściskanej: S cc,eff = A cc,eff * z =3598,0 (cm3) Wytrzymałość obliczeniowa stali: f yd = 420,000 (MPa) Siła w stali zbrojeniowej rozciąganej: Fs1 = fyd * A s1 = 190,00 (kn) Siła w stali zbrojeniowej ściskanej: Fs2 = s2 * A s2 = 0,00 (kn) Naprężenia w stali ściskanej s2 = 0,000 (MPa) Sprawdzanie położenia wysokości x eff

15 PRZEWIĄZKA: MODEL.3D przy pełnym uplastycznieniu stali As2: fyd * A s1 = fcd * A cc,eff + fyd * A s2 (29) przy częściowym uplastycznieniu stali As2: fyd * As1 = fcd * A cc,eff + s2 * A s2 420,000 (MPa) * 4,52 (cm2) = 10,667 (MPa) * 175,46 (cm2) + 0,000 (MPa) * 0,00 (cm2) 190,00 (kn) 187,15 (kn) Nośność przekroju: przy pełnym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + fyd * A s2 * (d-a2) (28) przy częściowym uplastycznieniu stali As2: MRd = fcd * S cc,eff + s2 * A s2 * (d-a2) 38,84 (kn*m) = 10,667 (MPa) * 3598,0 (cm3) + 0,000 (MPa) * 0,00 (cm2) * 16,0 (cm) MSd MRd (28) 18,18 (kn*m) 38,84 (kn*m) ULS - Ścinanie Siły wewnętrzne: Vsd = 59,99 (kn) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie betonu w elemencie nie mającym poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd1: VRd1 = [ 0,35*k*fctd*(1,2+40 L)+ 0,15* cp]*bw*d VRd1 = 54,28 (kn) (67) d = 22,7 (cm) bw = 40,0 (cm) fctd = 0,889 (MPa) k = 1,6-d 1,0 k = 1,37 (68) L = AsL/(bw*d) 0,01 L = 0,498 % (69) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na ściskanie betonu VRd2: Weryfikacja z uwzględnieniem strzemion (odcinek drugiego rodzaju): VRd2 = *fcd*bw *z *(cot /(1+cot * cot )) VRd2 = 244,77 (kn) (70) fcd = 10,667 (MPa) fck = 16,000 (MPa) z = 20,4 (cm) cot = 1,00 = 0,6*(1- fck/250) = 0,56 (71) Nośność obliczeniowa na ścinanie ze względu na rozciąganie poprzecznego zbrojenia na ścinanie VRd3: VRd3 = VRd3,1 = Asw1 * fywd1*z *cot / s1 VRd3 = 86,26 (kn) (73) Asw1= 0,25 (cm2) fywd1= 420,000 (MPa) z= 20,4 (cm) cot = 1,00 s1= 2,5 (cm) Dodatkowe zbrojenie podłużne z uwagi na ścinanie uwzględnione w przesunięciu wykresów momentów zginających al zgodnie z (208). Nośność przekroju: Odcinek drugiego rodzaju (uwzględniono strzemiona): VRd = min (VRd2, VRd3) VSd VRd (63) 59,99 (kn) 86,26 (kn) SLS - Zarysowanie (rysy prostopadłe): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Średnia wytrzymałość betonu na rozciąganie: f ctm = 1,905 (MPa) Wskaźnik wytrzymałości betonu na zginanie: W c = 6000,0 (cm3) Moment rysujący: M cr = f ctm*w c = 11,43 (kn*m) (116) Pole przekroju betonowego: A c = 1200,00 (cm2) Moment działający: M y = 15,58 (kn*m) Naprężenia w zbrojeniu rozciąganym: s = 163,982 (MPa) Naprężenia rysujące w w zbrojeniu rozciąganym: sr = 120,316 (MPa) Przekrój jest zarysowany Współczynnik przyczepności prętów: 1 = 1,00 Współczynnik czasu działania i powtarzalności obciążenia: 2 = 0,50 Moduł sprężystości stali: E s = ,000 (MPa) Średnie odkształcenie zbrojenia rozciąganego: sm = s/ E s [1-1 2 ( sr/ s) 2 ]=0,060 % (114) Średnica pręta zbrojeniowego: = 12,00 (mm) Współczynnik przyczepności pretów: k 1 =0,80 Współczynnik rozkładu odkształceń w strefie rozciąganej: k 2 =0,50 Efektywne pole przekroju strefy rozciąganej: A ct_eff =329,52 (cm2) Efektywny stopień zbrojenia: r =1,373 % Średni, końcowy rozstaw rys: s rm = k 1k 2 r = 137,41 (mm) (113) Stosunek obliczeniowej szerokości rys do szerokości średniej: =1,70 Obliczeniowa szerokość rys: w k = s rm sm = 0,14 (mm) (112) w k w lim = 0,3 (mm) SLS - Zarysowanie (rysy ukośne): Obliczenia szerokości rozwarcia rysy: Obliczenia dla rysy od siły ścinającej: Wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie: f ck = 16,000 (MPa) Moduł sprężystości stali: E s = ,000 (MPa) Siła poprzeczna: V sd = 51,87 (kn) Szerokość środnika: b w = 40,0 (cm) Wysokość użyteczna przekroju: d = 22,7 (cm) Naprężenia ścinające w przekroju: = V sd / (b w * d) =0,571 (MPa) (119) Rozstaw strzemion prostych: d s = 2,5 (cm) Powierzchnia strzemion prostych: A s = 0,25 (cm2) Stopień zbrojenia strzemionami prostymi: w1 = A s / (d s * b w) = 0,251 % (121) Średnica strzemion prostopadłych: 1 = 4,0 (mm) Wsp. przyczepności dla strzemion prostopadłych : 1 = 0,70 Współczynnik Boriszańskiego: = 1 / {3* [ w1 / ( 1* 1) + w2 / ( 2* 2)]} = 0,37 (123) Szerokość rozwarcia rysy: w k = 4 * 2 * w*e s* f ck ) = 0,1 (mm) (118) w k w lim = 0,3 (mm)