ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ

Transkrypt

1 ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ POZ.1. DACH (α = ) L.p. Rodzaj obciążenia Gr. Warstwy Ciężar Obc. Charakt Wsp. Obc. Oblicz. [cm] [kn/m3] [kn/m] obc. [kn/m] 1 Pokrycie (dachówka ceram.) ,95 1,1 1,05 Folia paroprzepuszczalna ,0 1, 0,0 3 Wełna mineralna 0 1,0 0,4 1, 0,9 4 Folia paroszczelna ,0 1, 0,0 5 Ruszt drewniany ,05 1,1 0,06 6 Płyty GK 1,5 1,00 0,18 1, 0, 7 Obciążenie stałe: --- [kn/m] 1,46 1,13 1,65 Obciążenie śniegiem: s= Qk * C s1= 0,9 * 0,8 = 0,7 kn/m 1,5 = 1,08 kn/m s= 0,9 * 0,99 = 0,89 kn/m 1,5 = 1,33 kn/m Obciążenie wiatrem: p = qk * Ce * C * B pn = 0,5 * 1,0 * 0,13 * 1,8 = 0,06 kn/m 1,3 = 0,08 kn/m (parcie) pn' = 0,5 * 1,0 * ( -0,81 ) * 1,8 = -0,36 kn/m 1,3 = -0,47 kn/m (ssanie) pz = 0,5 * 1,0 * ( -0,40 ) * 1,8 = -0,18 kn/m 1,3 = -0,3 kn/m (ssanie) POZ.. SCHODY STALOWE (α = 34,4 ) Belka biegu schodowego (a=0,6m) Ciężar stopnic (drewno egzotyczne) 10,00 kn/m3 * 0,05 m. * 0,6 m. = 0,30 kn/m. 1, = 0,36 kn/m. Obciążenie użytkowe 3,00 kn/m * 0,6 m. = 1,8 kn/m. 1,3 =,34 kn/m. RAZEM: =,10 kn/m. 1,9 =,70 kn/m. POZ.3. PŁYTY STROPOWE A). STROP POD POMIESZCZENIAMI MIESZKALNYMI L.p. Rodzaj obciążenia Gr. Warstwy Ciężar Obc. Charakt Wsp. Obc. Oblicz. [cm] [kn/m3] [kn/m] obc. [kn/m] 1 Płytki ceram./parkiet 1,00 0,4 1, 0,50 Wylewka cem. 4 1,00 0,84 1,3 1,09 3 Styropian twardy 4 0,45 0,0 1, 0,0 4 Płyta żelbetowa 15 5,00 3,75 1,1 4,13 5 Tynk cem.-wap. 1,5 19,00 0,9 1,3 0,37 6 Obciążenia stałe: ,31 1,15 6,11 7 Obciążenie użytkowe: --- [kn/m] 1,50 1,4,10 8 Zast. od ścian działowych: --- [kn/m] 1,5 1, 1,50 9 Obciążenie całkowite: --- [kn/m] 8,06 1,0 9,71 B). STROP POD TARASEM L.p. Rodzaj obciążenia Gr. Warstwy Ciężar Obc. Charakt Wsp. Obc. Oblicz. [cm] [kn/m3] [kn/m] obc. [kn/m] 1 Płytki gresowe 1,00 0,4 1, 0,50 Elastyczna izol. mineralna Warstwa spadkowa zbrojona 8,00 1,76 1,3,9 4 Folia PE ,0 1, 0,0 5 Styropian twardy 0 0,45 0,09 1, 0,11 6 Folia PE ,0 1, 0,0 7 Wylewka cementowa 4 1,00 0,84 1,3 1,09 8 Płyta żelbetowa 15 4,00 3,60 1,1 3,96 9 Tynk cem.-wap. 1,5 19,00 0,9 1,3 0,37 10 Obciążenia stałe: ,04 1,19 8,37 11 Obciążenie użytkowe: --- [kn/m],00 1,4,80 1 Obciążenie całkowite: --- [kn/m] 9,04 1,4 11,17

2 C). STROP POD TARASEM ZIEMNYM L.p. Rodzaj obciążenia Gr. Warstwy Ciężar Obc. Charakt Wsp. Obc. Oblicz. [cm] [kn/m3] [kn/m] obc. [kn/m] 1 Ziemia uprawna na war. piasku 35 1,00 7,35 1, 8,8 Geowłuknina filtrująca ,0 1, 0,0 3 Warstwa filtrująca - żwir 15 1,00 3,15 1, 3,78 4 x papa na lepiku ,04 1, 0,05 5 Wylewka cementowa 5 1,00 1,05 1,3 1,37 6 Folia PE ,0 1, 0,0 7 Folia kubełkowa ,0 1, 0,0 8 Styropian twardy 0 0,45 0,09 1, 0,11 9 Folia PE ,0 1, 0,0 10 Wylewka cementowa 3 1,00 0,63 1,3 0,8 11 Płyta żelbetowa 15 4,00 3,60 1,1 3,96 1 Tynk cem.-wap. 1,5 19,00 0,9 1,3 0,37 13 Obciążenia stałe: ,8 1,19 19,37 14 Obciążenie użytkowe: --- [kn/m],00 1,4,80 15 Obciążenie całkowite: --- [kn/m] 18,8 1,1,17 POZ.4.1. ŻEBRO STALOWE POD ŚCIANĄ Ob. skupione Obc. z dachu (a=19m),5 kn/m * 19,00 m. = 47,88 kn. 1,6 = 60,33 kn. Cieżar płatwi (l=5,5m) 0,57 kn/m. * 5,50 m. = 3,14 kn. 1,10 = 3,45 kn. Ciężar słupa (5x5cm, h=,80m) 4,00 kn/m3 * 0,17 m3 = 4,08 kn. 1,10 = 4,49 kn. RAZEM = 55,10 kn. 1,4 = 68,7 kn. Ob. z płyt stropowych Obc. ze stropu (a=1,6m) 8,06 kn/m * 1,60 m. = 1,90 kn/m. 1,0 = 15,48 kn/m. Obc. z tarasu zmiemnego (a=1,05m) 18,8 kn/m * 1,05 m. = 19,19 kn/m. 1,1 = 3, kn/m. RAZEM = 3,09 kn. 1,1 = 38,70 kn. Obc. ścianą (h=,4m) 3,34 kn/m *,40 m. = 8,0 kn/m. 1,14 = 9,14 kn/m. POZ.4.. ŻEBRO STALOWE POM. MIESZKALNE Obc. ze stropu (a=3,m) 8,06 kn/m * 3,0 m. = 5,79 kn/m. 1,0 = 30,95 kn/m. POZ.4.3. ŻEBRO STALOWE TARAS Obc. z tarasu (a=3,m) 9,04 kn/m * 3,0 m. = 8,93 kn/m. 1,4 = 35,87 kn/m. POZ.4.4. ŻEBRO STALOWE TARAS ZIEMNY Obc. z tarasu ziemnego (a=3,m) 18,8 kn/m * 3,0 m. = 58,50 kn/m. 1,1 = 70,78 kn/m. POZ.4.5. ŻEBRO STALOWE TARAS ZIEMNY Obc. z tarasu ziemnego (a=3,m) 18,8 kn/m * 3,0 m. = 58,50 kn/m. 1,1 = 70,78 kn/m. POZ.4.6. PODCIĄG STALOWY POD MIESZKANIEM Reakcja z belki poz.4.1. P1 14,88 kn * = 85,76 kn. 1,1 = 345,77 kn. Reakcja z belki poz.4.. P 75,30 kn * = 150,60 kn. 1,1 = 18,3 kn.

3 POZ.4.7. PODCIĄG STALOWY POD ŚCIANĄ Reakcja z belki poz poz.4.3 P1 13,6 kn + 65 kn = 188,78 kn. 1, = 30,31 kn. Reakcja z belki poz.4. + poz.4.3 P 75,30 kn + 78,3 = 153,53 kn. 1, = 187,31 kn. Ob. rozłożone: Obc. ścianą (h=4,0m) 3,34 kn/m * 4,00 m. = 13,36 kn/m. 1,14 = 15,3 kn/m. Obc. z dachu (a=3,1m),5 kn/m * 3,10 m. = 7,81 kn/m. 1,6 = 9,84 kn/m. RAZEM = 1,17 kn/m. 1,18 = 5,07 kn/m. POZ.4.8. PODCIĄG STALOWY POD TARASEM ZIEMNYM Reakcja z belki poz poz.4.3 P1 130,05 kn + 65,16 kn = 195,1 kn. 1, = 38,16 kn. Reakcja z belki poz poz.4.3 P 156,51 kn + 78,3 = 34,74 kn. 1, = 86,38 kn. POZ.5.1. NADPROŻE ŻELBETOWE Obc. ścianą (h=1,0m) 3,34 kn/m * 1,00 m. = 3,34 kn/m. 1,14 = 3,81 kn/m. Obc. z dachu (a=1,5m),5 kn/m * 1,50 m. = 3,78 kn/m. 1,6 = 4,76 kn/m. RAZEM = 7,1 kn/m. 1,0 = 8,57 kn/m. POZ.5.. NADPROŻE ŻELBETOWE Obc. ścianą (h=4,0m) 3,34 kn/m * 4,00 m. = 13,36 kn/m. 1,14 = 15,3 kn/m. POZ.5.3., 5.4. NADPROŻE ŻELBETOWE Obc. ścianą (h=1,8m) 3,34 kn/m * 1,80 m. = 6,01 kn/m. 1,14 = 6,85 kn/m. Obc. z tarasu (a=1,05m) 9,04 kn/m * 1,05 m. = 9,49 kn/m. 1,4 = 11,77 kn/m. RAZEM = 15,50 kn/m. 1,0 = 18,6 kn/m. POZ.5.5. NADPROŻE ŻELBETOWE Obc. ścianą (h=1,8m) 3,34 kn/m * 1,80 m. = 6,01 kn/m. 1,14 = 6,85 kn/m. Obc. z tarasu ziemnego (a=1,05m) 18,8 kn/m * 1,05 m. = 19,19 kn/m. 1,1 = 3, kn/m. RAZEM = 5,1 kn/m. 1,19 = 30,08 kn/m. POZ.5.6. NADPROŻE ŻELBETOWE Obc. ścianą (h=1,8m) 3,34 kn/m * 1,80 m. = 6,01 kn/m. 1,14 = 6,85 kn/m. Obc. z dachu (a=7,07m),5 kn/m * 7,07 m. = 17,8 kn. 1,6 =,45 kn. POZ.6.1. SŁUP ŻELBETOWY ZEWNĘTRZNY Reakcja z podciągu stalowego poz.4.7 = 97,73 kn 1,0 = 358,70 kn Reakcja z nadproża żelbetowego poz.5.3 = 47,7 kn 1,19 = 56,64 kn Reakcja z nadproża żelbetowego poz.5.4 = 44,15 kn 1,19 = 5,41 kn Ciężar własny słupa (h=,30m) 4,00 kn/m3 * 0,30 m. * 0,30 m. * 4,31 m. = 9,31 kn 1,1 = 10,4 kn RAZEM = 398,91 kn 1,0 = 477,99 kn Ob. wiatrem 0,5 kn/m * 1,0 * 0,8 * 1,8 = 0,36 kn/m. 1,30 = 0,47 kn/m. POZ.6.. SŁUP ŻELBETOWY WEWNĘTRZNY Obc. z dachu,5 kn/m * 8,00 m. * 3,45 m. = 69,55 kn 1,6 = 87,64 kn Cieżar płatwi (l=8,0m) 0,57 kn/m. * 8,00 m. = 4,56 kn 1,10 = 5,0 kn Ciężar własny słupa (h=8,15m) 4,00 kn/m3 * 0,30 m. * 0,30 m. * 8,15 m. = 17,60 kn 1,1 = 19,36 kn RAZEM = 91,7 kn 1, = 11,0 kn

4 POZ.7.3. ŁAWA FUNDAMENTOWA Obc. z tarasu ziemnego (a=1,60m):,17 kn/m * 1,6 m. = 35,47 kn/m. Ciężar ściany zewn (h=5,60m): 3,79 kn/m * 5,6 m. = 1, kn/m. Ciężar ściany fund (h=1,00m): 10,36 kn/m * 1,00 m. = 10,36 kn/m. Ciężar własny ławy: 4,00 kn/m3 * 0,5 m. * 0,30 m. * 1,1 = 3,96 kn/m. RAZEM: = 71,0 kn/m. POZ.7.4. ŁAWA FUNDAMENTOWA Obc. z tarasu ziemnego (a=1,60m):,17 kn/m *,63 m. = 58,31 kn/m. Ciężar ściany zewn (h=5,60m): 3,79 kn/m * 5,6 m. = 1, kn/m. Ciężar ściany fund (h=1,00m): 10,36 kn/m * 1,00 m. = 10,36 kn/m. Ciężar własny ławy: 4,00 kn/m3 * 0,8 m. * 0,30 m. * 1,1 = 6,34 kn/m. RAZEM: = 96,3 kn/m. *). MUR NAZIEMNY L.p. Rodzaj obciążenia Gr. Warstwy Ciężar Obc. Charakt Wsp. Obc. Oblicz. [cm] [kn/m3] [kn/m] obc. [kn/m] 1 Tynk cem.-wap 1,5 19,00 0,9 1,3 0,37 Styropian 15 0,45 0,07 1, 0,08 3 Mur z bloczków YTONG 30 9,00,70 1,1,97 4 Tynk cem.-wap. 1,5 19,00 0,9 1,3 0,37 5 Obciążenia stałe: ,34 1,14 3,79 *). MUR FUNDAMENTOWY L.p. Rodzaj obciążenia Gr. Warstwy Ciężar Obc. Charakt Wsp. Obc. Oblicz. [cm] [kn/m3] [kn/m] obc. [kn/m] 1 Tynk cem.-wap 1,5 19,00 0,9 1,3 0,37 Mur z bloczków betonowych 38 3,00 8,74 1,1 9,61 3 Tynk cem.-wap. 1,5 19,00 0,9 1,3 0,37 4 Obciążenia stałe: ,31 1,11 10,36

5 Obciążenia: - stałe: - śnieg: - wiatr: POZ.1.1. KROKIEW KOSZOWA DREWNIANA Pochylenie połaci α := deg cos ( α) = 0.97 Rozpietość obliczeniowa: POZ. 1. KONSTRUKCJA DACHU g k := 1.46 kn m S k := 0.89 kn m w k := 0.06 kn m l := 6.10m cos ( 16deg) Rozstaw krokwi: a := 1.60m SGN: q := ( g cos α + S cos α + w) a ( ) ( ) 1,13 1,50 1,30 g := 1.65 kn m S := 1.33 kn m w := 0.08 kn m l = 6.35m q = 4.41 kn m (wg PN-B-03150:000) sin( α) = M := ql 8 M =.17kNm PRZYJĘTO: Drewno sosnowe klasy C4 Przekrój krokwi 0x6cm b := 0cm f mk := 4MPa f vk :=.5MPa f cok := 1MPa E omean := 11GPa Wytrzymałości obliczeniowe: γ m := 1.3 k mod k mod f md := f mk f md = MPa f cod := f cok γ m γ m h := 6cm k (snieg, wiatr) mod := 0.9 f cod = MPa k mod f vd := f vk γ m f vd = 1.731MPa bh W y := 6 M σ myd := W y W y = cm 3 σ myd = 9.841MPa bh 3 I y := 1 I y = cm 4 σ myd = 0.59 f md < 1 Przekrój prawidłowy SGU: ugięcie q k := g k cos α p k := l u dop := 00 l h ( ( ) ) a = u fin := 384 S k cos( α) + w k a u dop = 3.173cm > 0 pomijam wpływ sił poprzecznych ( ) ( ) q k =.17 kn m p k = 1.3 kn m q k 1 + k qdef + p k 1 + k pdef l 4 E omean I y k qdef := 0.6 k pdef := 0.0 u fin = 3.14cm < SGU jest spełniony dla obc. długotrwalych dla obc. krótkotrwałych u dop = 3.17cm

6 POZ.1.. PŁATEW DREWNIANA Pochylenie połaci Długości krokwi w rzucie dachu Rozpiętość obliczeniowa płatwi: Obciążenie płatwi: SGN: stałe: zmienne: ( ) l oy q y + p y M y := 8 α := deg l d l g + q ky := g k cos ( α) l d l g + q y := g cos ( α) l d := 3.m l oy := 4.4m l d l g p ky := ( S k + w k ) + l d l g p y := ( S + w) + p z := w l d + PRZYJĘTO: Drewno sosnowe klasy C 4 Przekrój płatwi 0x6cm b := 0cm f mk := 4MPa f vk :=.5MPa f cok := 1MPa E omean := 11GPa Wytrzymałości obliczeniowe: γ m := 1.3 l d p kz := w k + l g l g sin α cos α cos( α) = 0.97 ( ) ( ) sin α cos α ( ) ( ) M y = 4.93kNm l g := 3.m l oz := 4.4m q ky = 5.04 kn m q y = 5.69 kn m p ky = 3.04 kn m p y = 4.51 kn m p kz = 0.08 kn m p z = 0.1 kn m (wg PN-B-03150:000) sin( α) = p z l oz M z := 8 h := 6cm k mod := 0.9 M z = 0.5kNm (snieg, wiatr) k mod f md := f mk γ m f md = MPa k mod f cod := f cok γ m f cod = MPa k mod f vd := f vk γ m f vd = 1.731MPa bh W y := 6 W y = m 3 bh 3 I y := 1 I y = m 4 hb W z := 6 M y σ myd := W y W z = m 3 σ myd = MPa hb 3 I z := 1 M z σ mzd := W z I z = m 4 σ mzd = 0.146MPa σ myd f md σ mzd + = f md < 1 Przekrój prawidłowy SGU: ugięcie l oy u dop := 00 u dop =.1cm k qdef := 0.6 k pdef := 0.0 dla obc. długotrwałych dla obc. krótkotrwałych

7 l oy h l oz b = 17 < 0 uwzglendniam wpływ sił poprzecznych =.1 > 0 pomijam wpływ sił poprzecznych ( ) ( ) 4 l oy 5 q ky 1 + k qdef + p ky 1 + k pdef u yfin 384 E omean I h := + u y l yfin = 1.86cm oy 4 p kz ( 1 + k pdef ) l oz E omean I z 5 u zfin := u 384 zfin = 0.0cm u fin := u yfin + u zfin u fin = 1.83cm < u dop =.1cm SGU jest spełniony POZ.1.3. PŁATEW STALOWA Pochylenie połaci α := deg cos α = sin α = Długości krokwi w rzucie dachu l d := 4.4m l g := 1.4m Rozpiętość obliczeniowa płatwi: l oy := 9.54m l oz := 9.54m Obciążenie płatwi: l pionowe: d + l g l q ky g k ( S cos( α) k + w k ) d := + + l g q ky = 8.71 kn m l d + l g l d q y := g + ( S + w) + l cos( α) g q y = 11 kn m poziome: l d sin( α) pkz := w k + l g cos α p kz = 0.08 kn m ( ) l d sin α p z := w + l g p z = 0.11 kn cos α m ( ) ( ) ( ) 0.97 (wg PN-90/0300) ( ) STATYKA: NORMA: PN-90/B-0300 PRĘT: 1 PUNKT: WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.50 L = m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 4 KOMB1sgn 1*1.10+*1.6+3*1.38

8 MATERIAŁ: STAL fd = MPa PARAMETRY PRZEKROJU: IPE 360 h=36.00 cm b=17.00 cm Ay= cm Az=8.800 cm Ax=7.700 cm tw=0.80 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 tf=1.7 cm Wely= cm3 Welz=1.353 cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: My = kn*m Mz = 1.6 kn*m Mry = kn*m Mrz = 6.31 kn*m Mryv = kn*m Mrzv = 6.31 kn*m KLASA PRZEKROJU = 1 PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: z = 1.00 La_L = 0.58 Nw = kn fi L = 0.98 Ld = m Nz = 31.0 kn Mcr = kn*m PARAMETRY WYBOCZENIOWE: FORMUŁY WERYFIKACYJNE: My/(fiL*Mry)+Mz/Mrz = 0.74 < 1.00 (54) PRZEMIESZCZENIA GRANICZNE Ugięcia uy = cm < uy max = L/00.00 = cm Decydujący przypadek obciążenia: 5 KOMBsgu (1++3)*1.00 uz =.9975 cm < uz max = L/00.00 = cm Decydujący przypadek obciążenia: 5 KOMBsgu (1++3)*1.00

9 POZ.. KONSTRUKCJA SCHODÓW STALOWYCH POZ..1. BIEG SCHODÓW STATYKA: NORMA: PN-90/B-0300 PRĘT: 13 PUNKT: 1 WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.00 L = m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 3 KOMB1sgn 1*1.10+*1.9 MATERIAŁ: STAL fd = MPa PARAMETRY PRZEKROJU: RP 80x60x5 h=8.00 cm b=6.00 cm Ay=5.97 cm Az=7.063 cm Ax=1.360 cm tw=0.50 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 tf=0.50 cm Wely=5.80 cm3 Welz=1.887 cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: N = kn My = 3.50 kn*m Nrc = kn Mry = 5.55 kn*m Mryv = 5.55 kn*m Vz = kn KLASA PRZEKROJU = 1 By*Mymax = 3.50 kn*m PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: PARAMETRY WYBOCZENIOWE: względem osi Y: względem osi Z: Ly = m Lambda_y = 0.11 Lz = m Lambda_z = 0.13 Lwy = m Ncr y = kn Lwz = m Ncr z = kn Lambda y = 8.99 fi y = 1.00 Lambda z = 11.8 fi z = 1.00 FORMUŁY WERYFIKACYJNE: N/(fi*Nrc) = 0.07 < 1.00 (39); N/(fiy*Nrc)+By*Mymax/(fiL*Mry) =0.70 < Delta y = 1.00 (58) Vz/Vrz = 0.14 < 1.00 (53) UGIĘCIE: Uzmax = 1,15cm < 31cm/50 = 1,5 cm Profil poprawny!!!

10 POZ... KONSTRUKCJA WSPORCZA SCHODÓW SŁUP + WSPORNIK STATYKA: NORMA: PN-90/B-0300 PRĘT: 1 PUNKT: 3 WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.84 L =.700 m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 3 KOMB1sgn 1*1.10+*1.7 MATERIAŁ: STAL fd = MPa PARAMETRY PRZEKROJU: RK 10x6 h=1.00 cm b=1.00 cm Ay=13.15 cm Az=13.15 cm Ax=6.430 cm tw=0.60 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 tf=0.60 cm Wely= cm3 Welz= cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: N = kn My = kn*m Nrc = kn Mry = 0.14 kn*m Mryv = 0.14 kn*m Vz = -.97 kn KLASA PRZEKROJU = 1 By*Mymax = kn*m Vrz = kn PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: PARAMETRY WYBOCZENIOWE: względem osi Y: względem osi Z: Ly = m Lambda_y = 1.67 Lz = m Lambda_z = 1.67 Lwy = m Ncr y = 69.1 kn Lwz = m Ncr z = 69.1 kn Lambda y = fi y = 0.3 Lambda z = fi z = 0.3 FORMUŁY WERYFIKACYJNE: N/(fi*Nrc) = 0.07 < 1.00 (39); N/(fiy*Nrc)+By*Mymax/(fiL*Mry) =0.47 < Delta y = 0.99 (58) Vz/Vrz = 0.0 < 1.00 (53) PRZEMIESZCZENIA GRANICZNE Przemieszczenia vx = cm < vx max = L/ =.1667 cm Decydujący przypadek obciążenia: 4 KOMBsgu (1+)*1.00 vy = cm < vy max = L/ =.1667 cm Decydujący przypadek obciążenia: 4 KOMBsgu (1+)* NORMA: PN-90/B-0300 PRĘT: PUNKT: 1 WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.00 L = m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 3 KOMB1sgn 1*1.10+*1.7 MATERIAŁ: STAL fd = MPa PARAMETRY PRZEKROJU: RP 10x80x6 h=1.00 cm b=8.00 cm Ay=8.65 cm Az=1.978 cm Ax=1.630 cm tw=0.60 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 tf=0.60 cm Wely= cm3 Welz= cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI:

11 KLASA PRZEKROJU = 1 My = kn*m Mry = kn*m Mryv = kn*m Vz = 1.9 kn Vrz = kn PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: z = 1.00 La_L = 0.10 Nw = kn fi L = 1.00 Ld = m Nz = kn Mcr = kn*m FORMUŁY WERYFIKACYJNE: My/(fiL*Mry) = 9.66/(1.00*14.55) = 0.66 < 1.00 (5) Vz/Vrz = 0.08 < 1.00 (53) PRZEMIESZCZENIA GRANICZNE Ugięcia uy = cm < uy max = L/15.00 = cm Decydujący przypadek obciążenia: 4 KOMBsgu (1+)*1.00 uz = cm < uz max = L/15.00 = cm Decydujący przypadek obciążenia: 4 KOMBsgu (1+)*1.00

12 POZ PŁYTA WSPORNIKOWA: 1. SGN: POZ.3. KONSTRUKCJA PŁYT STROPOWYCH Beton B15 Stal A-II (18G) Wymiary obliczeniowe f cd f yd := 8.0MPa f ctm := 1.6MPa := 310MPa f yk := 355MPa ξ efflim := 0.55 A 0efflim := b := 1.0m h := 0.15m l 0 := 1.40m l eff := 1.05 l 0 l eff = 1.435m Grubość otulenia a 1 := 0.030m d := h a 1 d = 0.1m Obciążenie i MOMENT ZGINAJĄCY ZBRIOJENIE: A 0eff := M f cd b d q := kn m 1m A 0eff = q = kn m M := ql eff M = 15.31kNm ξ eff := 1 1 A 0eff ξ eff = < ξ efflim = SGU - ugięcie płyty: ξ eff ζ eff := 1 ζ eff = 0.98 M A S1 := f yd d ζ eff A S1 = 4.43cm Przyjęto zbrojenie φ10 co 16 cm A sp := 4.90cm A sp f ctm ρ 1 := ρ bd 1 = ρ min1 := 0.6 ρ f min1 = yk ρ min := Zatem: ρ 1 = > ρ min := max ρ min1, ρ min ρ min = l eff = 1.435m < 6m l eff d 3. OSTATECZNIE PRZYJĘTO: = 3.9 < max = 7 (dla ρ = 0,5%) ( ) SGU jest spełniony Beton B15 Stal A-II (18G) Zbr. główne Gr. otuliny cm Gr. płyty 15cm POZ. 3.. PŁYTA JEDNOKIERUNKOWO ZBROJONA:

13 1. SGN: Beton B15 Stal A-II (18G) Wymiary obliczeniowe f cd f yd := 8.0MPa f ctm := 1.6MPa := 310MPa f yk := 355MPa ξ efflim := 0.55 A 0efflim := b := 1.0m h := 0.15m l 0 := 3.05m l eff := 1.05 l 0 l eff = 3.03m Grubość otulenia Obciążenie i MOMENT ZGINAJĄCY ZBRIOJENIE: M A 0eff f cd b d a 1 := 0.030m d := h a 1 d = 0.1m q := kn 1m q = kn m m := A 0eff = 0.14 ql eff M := M = 14.3kNm 8 ξ eff := 1 1 A 0eff ξ eff = < ξ efflim = SGU - ugięcie płyty: ξ eff ζ eff := 1 ζ eff = M A S1 := f yd d ζ eff A S1 = 4.1cm Przyjęto zbrojenie φ10 co 16 cm A sp := 4.90cm A sp f ctm ρ 1 := ρ bd 1 = ρ min1 := 0.6 ρ f min1 = yk ρ min := Zatem: ρ 1 = > ρ min := max ρ min1, ρ min ρ min = l eff = 3.03m < 6m l eff d 3. OSTATECZNIE PRZYJĘTO: = 6.69 < max = 7 (dla ρ = 0,5%) ( ) SGU jest spełniony Beton B15 Stal A-II (18G) Zbr. główne Gr. otuliny cm Gr. płyty 15cm

14 POZ PŁYTA JEDNOKIERUNKOWO ZBROJONA - TARAS ZIEMNY (wg PN-B-0364:00) 1. SGN: Beton B15 f cd := 8.0MPa f ctm := 1.6MPa Stal A-II (18G) f yd := 310MPa f yk := 355MPa ξ efflim := 0.55 A 0efflim := Wymiary obliczeniowe b := 1.0m h := 0.15m l 0 := 3.05m l eff := 1.05 l 0 l eff = 3.03m Grubość otulenia a 1 := 0.030m d := h a 1 d = 0.1m Obciążenie i MOMENT ZGINAJĄCY q :=.17 kn m 1m q =.17 kn m M := ql eff 8 M = 8.4kNm ZBRIOJENIE: M A 0eff := A 0eff = 0.47 f cd b d. SGU - ugięcie płyty: A sp f ctm ρ ρ min1 := := ρ ρ f min1 = bd 1 = yk ρ min := Zatem: ρ 1 = > ρ min := max ρ min1, ρ min ρ min = l eff = 3.03m < 6m l eff d 3. OSTATECZNIE PRZYJĘTO: ξ eff := 1 1 A 0eff ξ eff = 0.88 < ξ efflim = 0.55 ξ eff ζ eff := 1 ζ eff = M A S1 := f yd d ζ eff A S1 = 8.93cm Przyjęto zbrojenie φ10 co 8 cm A sp := 9.81cm = 6.69 < max = 7 (dla ρ = 0,5%) ( ) SGU jest spełniony Beton B15 Stal A-II (18G) Zbr. główne Gr. otuliny cm Gr. płyty 15cm

15 POZ PŁYTA JEDNOKIERUNKOWO ZBROJONA - TARAS ZIEMNY (wg PN-B-0364:00) 1. SGN: Beton B15 Stal A-II (18G) Wymiary obliczeniowe Grubość otulenia f cd f yd := 8.0MPa f ctm := 1.6MPa := 310MPa f yk := 355MPa ξ efflim := 0.55 A 0efflim := b := 1.0m h := 0.15m l 0 :=.05m l eff := 1.05 l 0 l eff =.15m a 1 := 0.030m d := h a 1 d = 0.1m Obciążenie i MOMENT ZGINAJĄCY q :=.17 kn m 1m q =.17 kn m ZBRIOJENIE: M A 0eff := f cd b d A 0eff = ql eff M := M = 1.84kNm 8 ξ eff := 1 1 A 0eff ξ eff = < ξ efflim = 0.55 ξ eff ζ eff := 1 ζ eff = SGU - ugięcie płyty: M A S1 := f yd d ζ A eff S1 = 3.67cm Przyjęto zbrojenie φ10 co 18 cm A sp := 4.36cm A sp f ctm ρ 1 := ρ bd 1 = ρ min1 := 0.6 ρ f min1 = yk ρ min := Zatem: ρ 1 = > ρ min := max ρ min1, ρ min ρ min = l eff =.15m < 6m l eff d 3. OSTATECZNIE PRZYJĘTO: = < max = 7 (dla ρ = 0,5%) ( ) SGU jest spełniony Beton B15 Stal A-II (18G) Zbr. główne Gr. otuliny cm Gr. płyty 15cm

16 POZ.4. KONSTRUKCJA STALOWYCH BELEK STROPOWYCH POZ.4.1. ŻEBRO STALOWE POD ŚCIANĄ STATYKA: NORMA: PN-90/B-0300 PRĘT: 1 PUNKT: WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.50 L =.8300 m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 5 KOMB1sgn 1*1.10+*1.4+3*1.1+4*1.14 MATERIAŁ: STAL fd = MPa PARAMETRY PRZEKROJU: HEB 80 h=8.00 cm b=8.00 cm Ay= cm Az=9.400 cm Ax= cm tw=1.05 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 tf=1.80 cm Wely= cm3 Welz= cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: My = 3.4 kn*m Mry = 8.17 kn*m Mryv = 8.17 kn*m Vz = 9.50 kn KLASA PRZEKROJU = 1 PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: FORMUŁY WERYFIKACYJNE: My/(fiL*Mry) = 3.4/(1.00*8.17) = 0.79 < 1.00 (5) Vz/Vrz = 0.03 < 1.00 (53) PRZEMIESZCZENIA GRANICZNE Ugięcia uy = cm < uy max = L/ = cm Decydujący przypadek obciążenia: 6 KOMBsgu (1++3+4)*1.00 uz = cm < uz max = L/ = cm Decydujący przypadek obciążenia: 6 KOMBsgu (1++3+4)*1.00

17 POZ.4.. ŻEBRO STALOWE POMIESZCZENIA MIESZKALNE STATYKA: NORMA: PN-90/B-0300 PRĘT: 1 PUNKT: WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.50 L =.8300 m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 3 KOMB1sgn 1*1.10+*1.0 MATERIAŁ: STAL fd = MPa PARAMETRY PRZEKROJU: HEB 40 h=4.00 cm b=4.00 cm Ay= cm Az=4.000 cm Ax= cm tw=1.00 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 tf=1.70 cm Wely= cm3 Welz= cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: My = kn*m Mry = kn*m Mryv = kn*m KLASA PRZEKROJU = 1 PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: FORMUŁY WERYFIKACYJNE: My/(fiL*Mry) = 17.53/(1.00*19.36) = 0.66 < 1.00 (5) PRZEMIESZCZENIA GRANICZNE Ugięcia uy = cm < uy max = L/ = cm Decydujący przypadek obciążenia: 4 KOMBsgu (1+)*1.00 uz = cm < uz max = L/ = cm Decydujący przypadek obciążenia: 4 KOMBsgu (1+)*1.00

18 POZ.4.3. ŻEBRO STALOWE TARAS STATYKA: NORMA: PN-90/B-0300 PRĘT: 1 PUNKT: WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.50 L =.6300 m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 3 KOMB1sgn 1*1.10+*1.4 MATERIAŁ: STAL fd = MPa PARAMETRY PRZEKROJU: HEB 40 h=4.00 cm b=4.00 cm Ay= cm Az=4.000 cm Ax= cm tw=1.00 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 tf=1.70 cm Wely= cm3 Welz= cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: My = kn*m Mry = kn*m Mryv = kn*m KLASA PRZEKROJU = 1 PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: FORMUŁY WERYFIKACYJNE: My/(fiL*Mry) = 17.17/(1.00*19.36) = 0.66 < 1.00 (5) PRZEMIESZCZENIA GRANICZNE Ugięcia uy = cm < uy max = L/ = cm Decydujący przypadek obciążenia: 4 KOMBsgu (1+)*1.00 uz = cm < uz max = L/ = cm Decydujący przypadek obciążenia: 4 KOMBsgu (1+)*1.00

19 POZ.4.4. ŻEBRO STALOWE TARAS ZIEMNY STATYKA: NORMA: PN-90/B-0300 TYP ANALIZY: Weryfikacja prętów PRĘT: 1 PUNKT: WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.50 L =.6300 m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 3 KOMB1sgn 1*1.10+*1.1 MATERIAŁ: STAL fd = MPa PARAMETRY PRZEKROJU: HEB 80 h=8.00 cm b=8.00 cm Ay= cm Az=9.400 cm Ax= cm tw=1.05 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 tf=1.80 cm Wely= cm3 Welz= cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: My = kn*m Mry = 8.17 kn*m Mryv = 8.17 kn*m KLASA PRZEKROJU = 1 PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: FORMUŁY WERYFIKACYJNE: My/(fiL*Mry) = 48.64/(1.00*8.17) = 0.88 < 1.00 (5) PRZEMIESZCZENIA GRANICZNE Ugięcia uy = cm < uy max = L/ = cm Decydujący przypadek obciążenia: 4 KOMBsgu (1+)*1.00 uz = cm < uz max = L/ = cm Decydujący przypadek obciążenia: 4 KOMBsgu (1+)*1.00

20 POZ.4.5. ŻEBRO STALOWE TARAS ZIEMNY STATYKA: NORMA: PN-90/B-0300 PRĘT: 1 PUNKT: WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.50 L = m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 3 KOMB1sgn 1*1.10+*1.1 MATERIAŁ: STAL fd = MPa PARAMETRY PRZEKROJU: HEB 40 h=4.00 cm b=4.00 cm Ay= cm Az=4.000 cm Ax= cm tw=1.00 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 tf=1.70 cm Wely= cm3 Welz= cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: My = kn*m Mry = kn*m Mryv = kn*m Vz = kn KLASA PRZEKROJU = 1 PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: FORMUŁY WERYFIKACYJNE: My/(fiL*Mry) = /(1.00*19.36) = 0.60 < 1.00 (5) Vz/Vrz = 0.00 < 1.00 (53) PRZEMIESZCZENIA GRANICZNE Ugięcia uy = cm < uy max = L/ = 1.09 cm Decydujący przypadek obciążenia: 4 KOMBsgu (1+)*1.00 uz = cm < uz max = L/ = 1.09 cm Decydujący przypadek obciążenia: 4 KOMBsgu (1+)*1.00

21 POZ.4.6. PODCIĄG STALOWY POD MIESZKANIEM STATYKA: NORMA: PN-90/B-0300 PRĘT: 1 PUNKT: 3 WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.5 L =.1000 m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 3 KOMB1sgn 1*1.10+*1.1 MATERIAŁ: STAL fd = MPa PARAMETRY PRZEKROJU: HEB 500 h=50.00 cm b=30.00 cm Ay= cm Az=7.500 cm Ax= cm tw=1.45 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 tf=.80 cm Wely= cm3 Welz= cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: My = kn*m Mry = kn*m Mryv = kn*m Vz = kn KLASA PRZEKROJU = 1 PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: FORMUŁY WERYFIKACYJNE: My/(fiL*Mry) = /(1.00*879.04) = 0.80 < 1.00 (5) Vz/Vrz = 0.39 < 1.00 (53) PRZEMIESZCZENIA GRANICZNE Ugięcia uy = cm < uy max = L/ =.486 cm Decydujący przypadek obciążenia: 4 KOMBsgu (1+)*1.00 uz = cm < uz max = L/ =.486 cm Decydujący przypadek obciążenia: 4 KOMBsgu (1+)*1.00

22 POZ.4.7. PODCIĄG STALOWY POD ŚCIANĄ STATYKA: NORMA: PN-90/B-0300 PRĘT: 1 PUNKT: 3 WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.6 L = m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 3 KOMB1sgn 1*1.10+*1.+5*1.18 MATERIAŁ: STAL fd = MPa PARAMETRY PRZEKROJU: HEB 500 h=50.00 cm b=30.00 cm Ay= cm Az=7.500 cm Ax= cm tw=1.45 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 tf=.80 cm Wely= cm3 Welz= cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: My = kn*m Mry = kn*m Mryv = kn*m Vz = kn KLASA PRZEKROJU = 1 PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: FORMUŁY WERYFIKACYJNE: My/(fiL*Mry) = 784.8/(1.00*879.04) = 0.89 < 1.00 (5) Vz/Vrz = 0.0 < 1.00 (53) PRZEMIESZCZENIA GRANICZNE Ugięcia uy = cm < uy max = L/ =.486 cm Decydujący przypadek obciążenia: 4 KOMBsgu (1++5)*1.00 uz =.790 cm < uz max = L/ =.486 cm Decydujący przypadek obciążenia: 4 KOMBsgu (1++5)*1.00

23 POZ.4.8. PODCIĄG STALOWY POD TARASEM STATYKA: NORMA: PN-90/B-0300 PRĘT: 1 PUNKT: 1 WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.6 L = m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 3 KOMB1sgn 1*1.10+*1. MATERIAŁ: STAL fd = MPa PARAMETRY PRZEKROJU: HEB 500 h=50.00 cm b=30.00 cm Ay= cm Az=7.500 cm Ax= cm tw=1.45 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 tf=.80 cm Wely= cm3 Welz= cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: My = kn*m Mry = kn*m Mryv = kn*m Vz = kn KLASA PRZEKROJU = 1 PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: FORMUŁY WERYFIKACYJNE: My/(fiL*Mry) = /(1.00*879.04) = 0.88 < 1.00 (5) Vz/Vrz = 0.8 < 1.00 (53) PRZEMIESZCZENIA GRANICZNE Ugięcia uy = cm < uy max = L/ =.486 cm Decydujący przypadek obciążenia: 4 KOMBsgu (1+)*1.00 uz =.0817 cm < uz max = L/ =.486 cm Decydujący przypadek obciążenia: 4 KOMBsgu (1+)*1.00

24 POZ.5. KONSTRUKCJA BELEK I NADPROŻY ŻELBETOWYCH POZ.5.1. NADPROŻE 1 Poziom: Klasa środowiska : XC3 Dopuszczalne rozwarcie rys : 0,30 (mm) Współczynnik pełzania betonu : ϕp =,00 Belka:.1 Charakterystyki materiałów: Beton : B15 fcd = 8,00 (MPa) ciężar objętościowy = 447,3 (kg/m3) Zbrojenie podłużne : A-II typ 18G fyd = 310,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-0 typ St0S fyd = 190,00 (MPa). Geometria:..1 Przęsło Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P1 Przęsło 0,400 3,7500 0,400 Rozpiętość obliczeniowa: Lo = 3,9900 (m) Przekrój od 0,0000 do 3,7500 (m) 4,00 x 5,00 (cm).3 Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy : PN-B-0364 (00) Otulina zbrojenia : c = 3,00 (cm).4 Obciążenia:.4.1 Ciągłe: Typ Natura Przęsło γf X0 Pz0 X1 Pz1 X Pz X3 Qd/Q (m) (kn/m) (m) (kn/m) (m) (kn/m) (m) ciężar własny stałe 1 1, ,00 jednorodne stałe 1 1,0-7, ,00 γf- współczynnik obciążenia.5 Wyniki obliczeniowe:.5.1 Reakcje dla przypadków prostych Podpora V1 Przypadek Fx Fz Mx My (kn) (kn) (kn*m) (kn*m) -,87-0,00-14,0-0,00 Podpora V Przypadek Fx Fz Mx My (kn) (kn) (kn*m) (kn*m) -,87-0,00-14,0-0,00.5. Oddziaływania w SGN Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 0,16 0,00 3,68 3,68 0,1-0,1.5.3 Oddziaływania w SGU Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 17,04 0,00 3,11 3,11 17,08-17, Teoretyczna powierzchnia zbrojenia Przęsło Przęsłowe (cm) Podpora lewa (cm) Podpora prawa (cm) dolne górne dolne górne dolne górne P1 3,85 0,00 0,6 0,00 0,6 0, Ugięcie i zarysowanie ao,k+d - ugięcie początkowe od obciążenia całkowitego ao,d - ugięcie początkowe od obciążenia długotrwałego a,d - ugięcie długotrwałe od obciążenia długotrwałego a - ugięcie całkowite a,lim - ugięcie dopuszczalne afp - szerokość rozwarcia rysy prostopadłej do osi elementu afu - szerokość rozwarcia rysy ukośnej Przęsło ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (mm) (mm) P1 1,336 1,336 1,6180 1,6180=(L0/46) 1,9950 0,15 0,11.6 Zbrojenie:.6.1 P1 : Przęsło od 0,400 do 3,9900 (m) Zbrojenie podłużne: dolne (18G) 3 φ14,0 l = 4,450 od 0,040 do 4,1880 montażowe (górne) (St0S) φ1,0 l = 4,1700 od 0,0300 do 4,000 Zbrojenie poprzeczne:

25 główne (St0S) strzemiona 8 φ6,0 l = 0,8310 e = 1*-0, *0, *0, *0,1500 (m) POZ.5.. NADPROŻE 1 Poziom: Nazwa : Poziom standardowy Poziom odniesienia : --- Wilgotność względna środowiska : 45 % Klasa środowiska : XC3 Wiek betonu w chwili obciążenia : 8 (dni) Wiek betonu : 5 (lat) Dopuszczalne rozwarcie rys : 0,30 (mm) Współczynnik pełzania betonu : ϕp =,00 Belka:.1 Charakterystyki materiałów: Beton : B15 fcd = 8,00 (MPa) ciężar objętościowy = 447,3 (kg/m3) Zbrojenie podłużne : A-II typ 18G fyd = 310,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-0 typ St0S fyd = 190,00 (MPa). Geometria:..1 Przęsło Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P1 Przęsło 0,400,9000 0,400 Rozpiętość obliczeniowa: Lo = 3,1400 (m) Przekrój od 0,0000 do,9000 (m) 4,00 x 5,00 (cm).3 Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy : PN-B-0364 (00) Otulina zbrojenia : c = 3,00 (cm).4.1 Ciągłe: Typ Natura Przęsło γf X0 Pz0 X1 Pz1 X Pz X3 Qd/Q (m) (kn/m) (m) (kn/m) (m) (kn/m) (m) ciężar własny stałe 1 1, ,00 jednorodne stałe 1 1,14-13, ,00 γf- współczynnik obciążenia.5 Wyniki obliczeniowe:.5.1 Reakcje dla przypadków prostych Podpora V1 Przypadek Fx Fz Mx My (kn) (kn) (kn*m) (kn*m) -,6-0,00-0,98-0,00 Podpora V Przypadek Fx Fz Mx My (kn) (kn) (kn*m) (kn*m) -,6-0,00-0,98-0,00.5. Oddziaływania w SGN Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 0,7 0,00 4,81 4,81 6,40-6, Oddziaływania w SGU Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 18,4 0,00 4,4 4,4 3,4-3,4.5.4 Teoretyczna powierzchnia zbrojenia Przęsło Przęsłowe (cm) Podpora lewa (cm) Podpora prawa (cm) dolne górne dolne górne dolne górne P1 3,98 0,00 0,80 0,00 0,80 0, Ugięcie i zarysowanie ao,k+d - ugięcie początkowe od obciążenia całkowitego ao,d - ugięcie początkowe od obciążenia długotrwałego a,d - ugięcie długotrwałe od obciążenia długotrwałego a - ugięcie całkowite a,lim - ugięcie dopuszczalne afp - szerokość rozwarcia rysy prostopadłej do osi elementu afu - szerokość rozwarcia rysy ukośnej Przęsło ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (mm) (mm) P1 0,84 0,84 1,0748 1,0748=(L0/9) 1,5700 0,16 0,09

26 .6 Zbrojenie:.6.1 P1 : Przęsło od 0,400 do 3,1400 (m) Zbrojenie podłużne: dolne (18G) 3 φ14,0 l = 3,600 od 0,040 do 3,3380 montażowe (górne) (St0S) φ1,0 l = 3,300 od 0,0300 do 3,3500 Zbrojenie poprzeczne: główne (St0S) strzemiona 6 φ6,0 l = 0,8310 e = 1*-0, *0, *0, *0, *0, *0, *0, *0,1500 (m) POZ.5.3. NADPROŻE 1 Poziom: Klasa środowiska : XC3 Dopuszczalne rozwarcie rys : 0,30 (mm) Współczynnik pełzania betonu : ϕp =,00 Belka:.1 Charakterystyki materiałów: Beton : B15 fcd = 8,00 (MPa) ciężar objętościowy = 447,3 (kg/m3) Zbrojenie podłużne : A-II typ 18G fyd = 310,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-0 typ St0S fyd = 190,00 (MPa). Geometria:..1 Przęsło Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P1 Przęsło 0,3000 5,3600 0,3000 Rozpiętość obliczeniowa: Lo = 5,6600 (m) Przekrój od 0,0000 do 5,3600 (m) 4,00 x 40,00 (cm).3 Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy : PN-B-0364 (00) Otulina zbrojenia : c = 3,00 (cm).4 Obciążenia:.4.1 Ciągłe: Typ Natura Przęsło γf X0 Pz0 X1 Pz1 X Pz X3 Qd/Q (m) (kn/m) (m) (kn/m) (m) (kn/m) (m) ciężar własny stałe 1 1, ,00 jednorodne stałe 1 1,0-15, ,00 γf- współczynnik obciążenia.5 Wyniki obliczeniowe: Zwiększono ilość zbrojenia podłużnego z uwagi na rysy prostopadłe.5.1 Reakcje dla przypadków prostych Podpora V1 Przypadek Fx Fz Mx My (kn) (kn) (kn*m) (kn*m) - 6,5-0,00-43,87-0,00 Podpora V Przypadek Fx Fz Mx My (kn) (kn) (kn*m) (kn*m) - 6,5-0,00-43,87-0,00.5. Oddziaływania w SGN Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 84,63 0,00 5,5 5,5 56,64-56, Oddziaływania w SGU Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 71,30 0,00 1,49 1,49 47,7-47,7.5.4 Teoretyczna powierzchnia zbrojenia Przęsło Przęsłowe (cm) Podpora lewa (cm) Podpora prawa (cm) dolne górne dolne górne dolne górne P1 10,0 0,00 3,06 0,00 3,06 0, Ugięcie i zarysowanie ao,k+d - ugięcie początkowe od obciążenia całkowitego ao,d - ugięcie początkowe od obciążenia długotrwałego a,d - ugięcie długotrwałe od obciążenia długotrwałego a - ugięcie całkowite a,lim - ugięcie dopuszczalne

27 afp - szerokość rozwarcia rysy prostopadłej do osi elementu afu - szerokość rozwarcia rysy ukośnej Przęsło ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (mm) (mm) P1 1,6680 1,6680,38,38=(L0/43),8300 0,15 0,.6 Zbrojenie:.6.1 P1 : Przęsło od 0,3000 do 5,6600 (m) Zbrojenie podłużne: dolne (18G) 4 φ14,0 l = 6,180 od 0,040 do 5, φ14,0 l = 4,7600 od 0,6000 do 5,3600 montażowe (górne) (St0S) φ14,0 l = 5,9000 od 0,0300 do 5,9300 Zbrojenie poprzeczne: główne (St0S) strzemiona 33 φ6,0 l = 1,1310 e = 1*0, *0, *0,500 + *0, *0, *0,100 (m) POZ.5.4. NADPROŻE 1 Poziom: Klasa środowiska : XC3 Dopuszczalne rozwarcie rys : 0,30 (mm) Współczynnik pełzania betonu : ϕp =,00 Belka:.1 Charakterystyki materiałów: Beton : B15 fcd = 8,00 (MPa) ciężar objętościowy = 447,3 (kg/m3) Zbrojenie podłużne : A-II typ 18G fyd = 310,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-0 typ St0S fyd = 190,00 (MPa). Geometria:..1 Przęsło Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P1 Przęsło 0,3000 4,9600 0,3000 Rozpiętość obliczeniowa: Lo = 5,600 (m) Przekrój od 0,0000 do 4,9600 (m) 4,00 x 40,00 (cm).3 Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy : PN-B-0364 (00) Otulina zbrojenia : c = 3,00 (cm).4 Obciążenia:.4.1 Ciągłe: Typ Natura Przęsło γf X0 Pz0 X1 Pz1 X Pz X3 Qd/Q (m) (kn/m) (m) (kn/m) (m) (kn/m) (m) ciężar własny stałe 1 1, ,00 jednorodne stałe 1 1,0-15, ,00 γf- współczynnik obciążenia.5 Wyniki obliczeniowe:.5.1 Reakcje dla przypadków prostych Podpora V1 Przypadek Fx Fz Mx My (kn) (kn) (kn*m) (kn*m) - 6,06-0,00-40,77-0,00 Podpora V Przypadek Fx Fz Mx My (kn) (kn) (kn*m) (kn*m) - 6,06-0,00-40,77-0,00.5. Oddziaływania w SGN Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 73,09 0,00 3,71 3,71 5,41-5, Oddziaływania w SGU Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 61,57 0,00 19,98 19,98 44,15-44, Teoretyczna powierzchnia zbrojenia Przęsło Przęsłowe (cm) Podpora lewa (cm) Podpora prawa (cm) dolne górne dolne górne dolne górne P1 8,34 0,00,97 0,00,97 0,00

28 .5.5 Ugięcie i zarysowanie ao,k+d - ugięcie początkowe od obciążenia całkowitego ao,d - ugięcie początkowe od obciążenia długotrwałego a,d - ugięcie długotrwałe od obciążenia długotrwałego a - ugięcie całkowite a,lim - ugięcie dopuszczalne afp - szerokość rozwarcia rysy prostopadłej do osi elementu afu - szerokość rozwarcia rysy ukośnej Przęsło ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (mm) (mm) P1 1,4793 1,4793 1,9659 1,9659=(L0/67),6300 0,15 0,19.6 Zbrojenie:.6.1 P1 : Przęsło od 0,3000 do 5,600 (m) Zbrojenie podłużne: dolne (18G) 4 φ14,0 l = 5,780 od 0,040 do 5,5180 φ14,0 l = 3,9600 od 0,8000 do 4,7600 montażowe (górne) (St0S) φ14,0 l = 5,5000 od 0,0300 do 5,5300 Zbrojenie poprzeczne: główne (St0S) strzemiona 30 φ6,0 l = 1,1310 e = 1*0, *0, *0, *0, *0, *0,100 (m) POZ.5.5. NADPROŻE 1 Poziom: Klasa środowiska : XC3 Dopuszczalne rozwarcie rys : 0,30 (mm) Współczynnik pełzania betonu : ϕp =,00 Belka:.1 Charakterystyki materiałów: Beton : B15 fcd = 8,00 (MPa) ciężar objętościowy = 447,3 (kg/m3) Zbrojenie podłużne : A-II typ 18G fyd = 310,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-0 typ St0S fyd = 190,00 (MPa). Geometria:..1 Przęsło Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P1 Przęsło 0,3000 3,800 0,3000 Rozpiętość obliczeniowa: Lo = 3,5800 (m) Przekrój od 0,0000 do 3,800 (m) 4,00 x 40,00 (cm).3 Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy : PN-B-0364 (00) Belka prefabrykowana : nie Otulina zbrojenia : dolna c = 3,00 (cm) : boczna c1 = 3,00 (cm) : górna c = 3,00 (cm).4 Obciążenia:.4.1 Ciągłe: Typ Natura Przęsło γf X0 Pz0 X1 Pz1 X Pz X3 Qd/Q (m) (kn/m) (m) (kn/m) (m) (kn/m) (m) ciężar własny stałe 1 1, ,00 jednorodne stałe 1 1,19-5, ,00 γf- współczynnik obciążenia.5 Wyniki obliczeniowe:.5.1 Reakcje dla przypadków prostych Podpora V1 Przypadek Fx Fz Mx My (kn) (kn) (kn*m) (kn*m) - 4,1-0,00-45,13-0,00 Podpora V Przypadek Fx Fz Mx My (kn) (kn) (kn*m) (kn*m) - 4,1-0,00-45,13-0,00.5. Oddziaływania w SGN Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn)

29 P1 5,1 0,00 3,49 3,49 53,36-53, Oddziaływania w SGU Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 44,08 0,00 19,87 19,87 45,1-45,1.5.4 Teoretyczna powierzchnia zbrojenia Przęsło Przęsłowe (cm) Podpora lewa (cm) Podpora prawa (cm) dolne górne dolne górne dolne górne P1 5,50 0,00,8 0,00,8 0, Ugięcie i zarysowanie ao,k+d - ugięcie początkowe od obciążenia całkowitego ao,d - ugięcie początkowe od obciążenia długotrwałego a,d - ugięcie długotrwałe od obciążenia długotrwałego a - ugięcie całkowite a,lim - ugięcie dopuszczalne afp - szerokość rozwarcia rysy prostopadłej do osi elementu afu - szerokość rozwarcia rysy ukośnej Przęsło ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (mm) (mm) P1 0,6159 0,6159 0,7783 0,7783=(L0/459) 1,7900 0,18 0,1.6 Zbrojenie:.6.1 P1 : Przęsło od 0,3000 do 3,5800 (m) Zbrojenie podłużne: dolne (18G) 4 φ14,0 l = 4,100 od 0,040 do 3,8380 montażowe (górne) (St0S) φ14,0 l = 3,800 od 0,0300 do 3,8500 Zbrojenie poprzeczne: główne (St0S) strzemiona 0 φ6,0 l = 1,1310 e = 1*0, *0, *0, *0, *0, *0,100 (m) POZ.5.5. NADPROŻE 1 Poziom: Klasa środowiska : XC3 Dopuszczalne rozwarcie rys : 0,30 (mm) Współczynnik pełzania betonu : ϕp =,00 Belka:.1 Charakterystyki materiałów: Beton : B15 fcd = 8,00 (MPa) ciężar objętościowy = 447,3 (kg/m3) Zbrojenie podłużne : A-II typ 18G fyd = 310,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-0 typ St0S fyd = 190,00 (MPa). Geometria:..1 Przęsło Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P1 Przęsło 0,400,9000 0,400 Rozpiętość obliczeniowa: Lo = 3,1400 (m) Przekrój od 0,0000 do,9000 (m) 4,00 x 5,00 (cm).3 Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy : PN-B-0364 (00) Otulina zbrojenia : c = 3,00 (cm).4 Obciążenia:.4.1 Ciągłe: Typ Natura Przęsło γf X0 Pz0 X1 Pz1 X Pz X3 Qd/Q (m) (kn/m) (m) (kn/m) (m) (kn/m) (m) ciężar własny stałe 1 1, ,00 jednorodne stałe 1 1,14-6, ,00.4. Skupione: Typ Natura Przęsło γf X1 Fz Fx My n X Qd/Q (m) (kn) (kn) (kn*m) (m) siła skupiona stałe 1 1,6 0,5000w 17, ,0000w 1,00 w - współrzędne względne γf- współczynnik obciążenia.5 Wyniki obliczeniowe:.5.1 Reakcje dla przypadków prostych Podpora V1 Przypadek Fx Fz Mx My (kn) (kn) (kn*m) (kn*m)

30 1 -,6-0,00-9,44-0,00 3-8,91-0,00 Podpora V Przypadek Fx Fz Mx My (kn) (kn) (kn*m) (kn*m) 1 -,6-0,00-9,44-0,00 3-8,91-0,00.5. Oddziaływania w SGN Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 8,0 0,00 4,69 4,69 4,47-4, Oddziaływania w SGU Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 3,17 0,00 3,94 3,94 0,61-0, Teoretyczna powierzchnia zbrojenia Przęsło Przęsłowe (cm) Podpora lewa (cm) Podpora prawa (cm) dolne górne dolne górne dolne górne P1 5,95 0,00 0,78 0,00 0,78 0, Ugięcie i zarysowanie ao,k+d - ugięcie początkowe od obciążenia całkowitego ao,d - ugięcie początkowe od obciążenia długotrwałego a,d - ugięcie długotrwałe od obciążenia długotrwałego a - ugięcie całkowite a,lim - ugięcie dopuszczalne afp - szerokość rozwarcia rysy prostopadłej do osi elementu afu - szerokość rozwarcia rysy ukośnej Przęsło ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (mm) (mm) P1 0,7471 0,7471 1,0113 1,0113=(L0/310) 1,5700 0,14 0,13.6 Zbrojenie:.6.1 P1 : Przęsło od 0,400 do 3,1400 (m) Zbrojenie podłużne: dolne (18G) 4 φ14,0 l = 3,600 od 0,040 do 3,3380 montażowe (górne) (St0S) φ1,0 l = 3,300 od 0,0300 do 3,3500 Zbrojenie poprzeczne: główne (St0S) strzemiona 4 φ6,0 l = 0,8310 e = 1*-0, *0, *0, *0, *0, *0, *0, *0,1500 (m)

31 POZ.6. KONSTRUKCJA SŁUPÓW ŻELBETOWYCH POZ.6.1. SŁUP ZEWNĘTRZNY 1 Poziom: Współczynnik pełzania betonu : ϕp =,00 Klasa środowiska : XC3 Słup:.1 Charakterystyki materiałów: Beton : B15 fcd = 8,00 (MPa) ciężar objętościowy = 447,3 (kg/m3) Zbrojenie podłużne : A-II typ 18G fyd = 310,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-0 typ St0S fyd = 190,00 (MPa). Geometria:..1 Prostokąt 30,00 x 30,00 (cm).. Wysokość: = 4,3100 (m)..3 Grubość płyty = 0,0000 (m)..4 Wysokość belki = 0,0000 (m)..5 Otulina zbrojenia = 3,00 (cm)..6 Ac = 900,00 (cm)..7 Icy = 67500,00 (cm4)..8 Icz = 67500,00 (cm4).3 Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy : PN-B-0364 (00) Uwzględnienie smukłości : tak Metoda obliczeń : uproszczona Konstrukcja o węzłach przesuwnych Nr kondygnacji (licząc od góry) : n = 1.4 Obciążenia: Przypadek Natura Grupa γf Nd/N N Myg Myd My Mzg Mzd Mz (kn) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) G stałe stałe 1 1,00 1,00 477,99 0,00 44,36 18,69 0,00 0,00 0,00 γf - współczynnik obciążenia.5 Wyniki obliczeniowe:.5.1 Analiza smukłości Kierunek Y: Konstrukcja przesuwna Kierunek Z: Konstrukcja przesuwna lcol (m) lo (m) λ Kierunek Y: 4,3100 8,600 99,54 Słup smukły. Kierunek Z: 4,3100 8,600 99,54 Słup smukły..5. Analiza SGN Kombinacja wymiarująca: 1.00G stałe Siły przekrojowe: N = 477,99 (kn) My = 18,69 (kn*m) Mz = 0,00 (kn*m) Siły wymiarujące: NSd = 477,99 (kn) MSdy = 50,85 (kn*m) MSdz =,04 (kn*m) Mimośród niezamierzony: eaz = 1,44 (cm) eay = 1,44 (cm) eay = max((lcol/600) * (1 +1/n), hy/30, 1.0cm) eaz = max((lcol/600) * (1 +1/n), hz/30, 1.0cm) hy = 0,3000 (m) hz = 0,3000 (m) Mimośród konstrukcyjny: eez = 3,91 (cm) eey = 0,00 (cm) ee = M/N Mimośród początkowy: eoz = 5,35 (cm) eoy = 1,44 (cm) eo = ee + ea Współczynnik zwiększający ηy = 1,99 ηz = 3,1 η =1 / (1 - NSd /Ncrit ) Siła krytyczna Ncrity = 983,73 (kn) Ncritz = 710,87 (kn) Ncrit = (9 / lo ) *[( Ecm * Ic )/ ( * klt) *( 0.11/ (0.1 + eo /h) + 0.1) + Es * Is ] eo /hy = 0,18 eo /hz = 0,13 eo /h > max(0.5, * lo /h * fcd ) Ecm = 701,0 (MPa) klt =,00 Es = 00000,00 (MPa) Isy = 931,48 (cm4) Isz = 168,60 (cm4) Mimośród obliczeniowy: etotz = 10,64 etoty = 4,61

32 etot = η * eo Nośność (ez * b)/ (ey * h) =,31 mn = 1,00 NRdz = 688,96 (kn*m) NRdy = 745,18 (kn*m) NRdo = 1335,43 (kn) mn*nsd = 477,99 (kn) NRd = 1 / ((1 / NRdz) +(1 / NRdy) - (1 / NRdo)) = 489,09 (kn) Zbrojenie - wyliczona powierzchnia: As = 19,90 (cm) Przekrój zbrojony prętami φ18,0 (mm) Całkowita liczba prętów w przekroju = 8 Liczba prętów na boku b = 4 Liczba prętów na boku h = rzeczywista powierzchnia Asr = 0,36 (cm) Stopień wykorzystania przekroju (As/Asr) = 97,73 % Stopień zbrojenia: µ =,6 % µ = Asr/Ac.6 Zbrojenie: Pręty główne (18G): 8 φ18,0 l = 5,100 (m) Zbrojenie poprzeczne (St0S): strzemiona: 0 φ6,0 l = 1,0531 (m) POZ.6.. SŁUP WEWNĘTRZNY 1 Poziom: Współczynnik pełzania betonu : ϕp =,00 Klasa środowiska : XC3 Słup:.1 Charakterystyki materiałów: Beton : B15 fcd = 8,00 (MPa) ciężar objętościowy = 447,3 (kg/m3) Zbrojenie podłużne : A-II typ 18G fyd = 310,00 (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-0 typ St0S fyd = 190,00 (MPa). Geometria:..1 Prostokąt 30,00 x 30,00 (cm).. Wysokość: = 4,3100 (m)..3 Grubość płyty = 0,0000 (m)..4 Wysokość belki = 0,0000 (m)..5 Otulina zbrojenia = 3,00 (cm)..6 Ac = 900,00 (cm)..7 Icy = 67500,00 (cm4)..8 Icz = 67500,00 (cm4).3 Opcje obliczeniowe: Obliczenia wg normy : PN-B-0364 (1999) Słup prefabrykowany : nie Uwzględnienie smukłości : tak Metoda obliczeń : uproszczona Konstrukcja o węzłach przesuwnych Nr kondygnacji (licząc od góry) : n = 1.4 Obciążenia: Przypadek Natura Grupa γf Nd/N N Myg Myd My Mzg Mzd Mz (kn) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) G stałe stałe 1 1,00 1,00 11,0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 γf - współczynnik obciążenia.5 Wyniki obliczeniowe:.5.1 Analiza smukłości Kierunek Y: Konstrukcja przesuwna Kierunek Z: Konstrukcja przesuwna lcol (m) lo (m) λ Kierunek Y: 4,3100 8,600 99,54 Słup smukły. Kierunek Z: 4,3100 8,600 99,54 Słup smukły..5. Analiza SGN Kombinacja wymiarująca: 1.00G stałe Siły przekrojowe: N = 11,0 (kn) My = 0,00 (kn*m) Mz = 0,00 (kn*m) Siły wymiarujące:

33 NSd = 11,0 (kn) MSdy = 7,7 (kn*m) MSdz = 7,7 (kn*m) Mimośród niezamierzony: eaz = -1,44 (cm) eay = 1,44 (cm) eay = max((lcol/600) * (1 +1/n), hy/30, 1.0cm) eaz = max((lcol/600) * (1 +1/n), hz/30, 1.0cm) hy = 0,3000 (m) hz = 0,3000 (m) Mimośród konstrukcyjny: eez = 0,00 (cm) eey = 0,00 (cm) ee = M/N Mimośród początkowy: eoz = -1,44 (cm) eoy = 1,44 (cm) eo = ee + ea Współczynnik zwiększający ηy = 4,5 ηz = 4,5 η =1 / (1 - NSd /Ncrit ) Siła krytyczna Ncrity = 531,14 (kn) Ncritz = 531,14 (kn) Ncrit = (9 / lo ) *[( Ecm * Ic )/ ( * klt) *( 0.11/ (0.1 + eo /h) + 0.1) + Es * Is ] eo /hy = 0,13 eo /hz = 0,13 eo /h > max(0.5, * lo /h * fcd ) Ecm = 701,0 (MPa) klt =,00 Es = 00000,00 (MPa) Isy = 886,68 (cm4) Isz = 886,68 (cm4) Mimośród obliczeniowy: etotz = 6,49 etoty = 6,49 etot = η * eo Nośność (ez * b)/ (ey * h) = 1,00 mn = 1,00 NRdz = 567,8 (kn*m) NRdy = 567,8 (kn*m) NRdo = 906,15 (kn) mn*nsd = 11,0 (kn) NRd = 1 / ((1 / NRdz) +(1 / NRdy) - (1 / NRdo)) = 413,45 (kn) Zbrojenie - wyliczona powierzchnia: As = 1,67 (cm) Przekrój zbrojony prętami φ14,0 (mm) Całkowita liczba prętów w przekroju = 4 Liczba prętów na boku b = Liczba prętów na boku h = rzeczywista powierzchnia Asr = 6,16 (cm) Stopień wykorzystania przekroju (As/Asr) = 7,09 % Stopień zbrojenia: µ = 0,68 % µ = Asr/Ac.6 Zbrojenie: Pręty główne (18G): 4 φ14,0 l = 5,8100 (m) Zbrojenie poprzeczne (St0S): strzemiona: 8 φ6,0 l = 1,0510 (m)

34 POZ.7. KONSTRUKCJA FUNDAMENTÓW POZ.7.1. STOPA FUNDAMENTOWA ZEWNĘTRZNA 1. Założenia: MATERIAŁ: BETON: klasa B15, ciężar objętościowy = 4,0 (kn/m3) STAL: klasa A-II, f yd = 310,00 (MPa) OPCJE: Obliczenia wg normy: betonowej: PN-B-0364 (00) gruntowej: PN-81/B-0300 Oznaczenie parametrów geotechnicznych metodą: B współczynnik m = 0,81 - do obliczeń nośności współczynnik m = 0,7 - do obliczeń poślizgu współczynnik m = 0,7 - do obliczeń obrotu Wymiarowanie fundamentu na: Nośność - obliczeniowy opór podłoża qf = 00 (kpa) Osiadanie - S dop = 7,00 (cm) - czas realizacji budynku: tb > 1 miesięcy - współczynnik odprężenia: λ = 1,00 Obrót Poślizg Przebicie / ścinanie Graniczne położenie wypadkowej obciążeń: - długotrwałych w rdzeniu I - całkowitych w rdzeniu II. Geometria A =,00 (m) a = 0,30 (m) B =,00 (m) b = 0,30 (m) h = 0,35 (m) h1 = 0,00 (m) ex = 0,00 (m) ey = 0,00 (m) objętość betonu fundamentu: V = 1,400 (m3) otulina zbrojenia: c = 0,07 (m) poziom posadowienia: D = 1,0 (m) minimalny poziom posadowienia: Dmin = 1,0 (m) 3. Grunt Charakterystyczne parametry gruntu: Warstwa Nazwa Poziom IL / ID Symbol Typ wilgotności [m] konsolidacji 1 Glina piaszczysta 0,0 0,0 B --- Pozostałe parametry gruntu: Warstwa Nazwa Miąższość Spójność Kąt tarcia Ciężar obj. Mo M [m] [kpa] [deg] [kn/m3] [kpa] [kpa] 1 Glina piaszczysta ,6 18,3, , ,6 4. Obciążenia OBLICZENIOWE Lp. Nazwa N Mx My Fx Fy Nd/Nc [kn] [kn*m] [kn*m] [kn] [kn] 1 słup POZ ,99 44,86 0,00 13,39 0,00 1,00 współczynnik zamiany obciążeń obliczeniowych na charakterystyczne = 1,0 5. Wyniki obliczeniowe WARUNEK NOŚNOŚCI Rodzaj podłoża pod fundamentem: jednorodne Kombinacja wymiarująca: słup POZ.7.1 (długotrwała) N=477,99kN Mx=44,86kN*m Fx=13,39kN Wyniki obliczeń na poziomie: posadowienia fundamentu Obliczeniowy ciężar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 98,46 (kn)

35 Obciążenie wymiarujące: Nr = 576,45kN Mx = 44,86kN*m My = 4,69kN*m Obliczeniowy opór podłoża: qf = 194 (kpa) Maksymalne naprężenie pod stopą: q0 = 181 (kpa) Współczynnik bezpieczeństwa: 1. * qf * m / q0 = 1,07 OSIADANIE Rodzaj podłoża pod fundamentem: jednorodne Kombinacja wymiarująca: słup POZ.7.1 N=398,3kN Mx=37,38kN*m Fx=11,16kN Charakterystyczna wartość ciężaru fundamentu i nadległego gruntu: 89,51 (kn) Obciążenie charakterystyczne, jednostkowe od obciążeń całkowitych: q = 1 (kpa) Miąższość podłoża gruntowego aktywnie osiadającego: z = 3,0 (m) Naprężenie na poziomie z: - dodatkowe: σzd = 0 (kpa) - wywołane ciężarem gruntu: σzγ = 88 (kpa) Osiadanie: - pierwotne: s' = 0,35 (cm) - wtórne: s'' = 0,06 (cm) - CAŁKOWITE: S = 0,41 (cm) < Sdop = 7,00 (cm) OBRÓT Kombinacja wymiarująca: słup POZ.7.1 (długotrwała) N=477,99kN Mx=44,86kN*m Fx=13,39kN Obliczeniowy ciężar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 80,56 (kn) Obciążenie wymiarujące: Nr = 558,55kN Mx = 44,86kN*m My = 4,69kN*m Moment zapobiegający obrotowi fundamentu: - Mx(stab) = 558,55 (kn*m) - My(stab) = 558,55 (kn*m) Współczynnik bezpieczeństwa: M(stab) * m / M = 8,96 POŚLIZG Kombinacja wymiarująca: słup POZ.7.1 (długotrwała) N=477,99kN Mx=44,86kN*m Fx=13,39kN Obliczeniowy ciężar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 80,56 (kn) Obciążenie wymiarujące: Nr = 558,55kN Mx = 44,86kN*m My = 4,69kN*m Zastępcze wymiary fundamentu: A_ = 1,98 (m) B_ = 1,84 (m) Współczynnik tarcia: - gruntu (na poziomie posadowienia): µ = 0,30 Współczynnik redukcji spójności gruntu = 0,0 Wartość siły poślizgu: F = 13,39 (kn) Wartość siły zapobiegającej poślizgowi fundamentu: - w poziomie posadowienia: F(stab) = 186,13 (kn) Współczynnik bezpieczeństwa: F(stab) * m / F = 10,01 PRZEBICIE Kombinacja wymiarująca: słup POZ.7.1 (długotrwała) N=477,99kN Mx=44,86kN*m Fx=13,39kN Obciążenie wymiarujące: Nr = 558,55kN Mx = 44,86kN*m My = 4,69kN*m Uśredniony obwód krytyczny: up =,8 (m) Współczynnik bezpieczeństwa: N / Nr = 1,15 WYMIAROWANIE ZBROJENIA Wzdłuż boku A: Kombinacja wymiarująca: słup POZ.7.1 (długotrwała) N=477,99kN Mx=44,86kN*m Fx=13,39kN Obciążenie wymiarujące: Nr = 576,45kN Mx = 44,86kN*m My = 4,69kN*m Wzdłuż boku B: Kombinacja wymiarująca: słup POZ.7.1 (długotrwała) N=477,99kN Mx=44,86kN*m Fx=13,39kN Obciążenie wymiarujące: Nr = 576,45kN Mx = 44,86kN*m My = 4,69kN*m Powierzchnia zbrojenia [cm/m]: wzdłuż boku A wzdłuż boku B - minimalna: Ax = 3,77 Ay = 3,77 - wyliczona: Ax = 3,87 Ay = 4,64 - przyjęta: Ax = 5,4 φ 10 co 15 (cm) Ay = 5,4 φ 10 co 15 (cm) POZ.7.. STOPA FUNDAMENTOWA WEWNĘTRZNA 1. Założenia: MATERIAŁ: BETON: klasa B15, ciężar objętościowy = 4,0 (kn/m3) STAL: klasa A-II, f yd = 310,00 (MPa) OPCJE: Obliczenia wg normy: betonowej: PN-B-0364 (00) gruntowej: PN-81/B-0300 Oznaczenie parametrów geotechnicznych metodą: B współczynnik m = 0,81 - do obliczeń nośności