EKSPERTYZA STANU TECHNICZNEGO FRAGMENTU STROPU NAD PIWNICĄ w budynku Poczty Polskiej S.A. w Rzeszowie przy ul. Adama Asnyka 9

Transkrypt

1 EKSPERTYZA STANU TECHNICZNEGO FRAGMENTU STROPU NAD PIWNICĄ w budynku Poczty Polskiej S.A. w Rzeszowie przy ul. Adama Asnyka Budynek administracyjno-usługowy przy ul. Adama Asnyka 9 dz. nr 53 Autor: mgr inż. Piotr Błachut, sierpień 216 r.

2 SPIS TREŚCI 1. PRZEDMIOT I CEL OPRACOWANIA PODSTAWA OPRACOWANIA OPIS I OCENA STANU TECHNICZNEGO KONSTRUKCJI BUDYNKU BUDYNEK ADMINISTRACYJNO-USŁUGOWY OPIS I OCENA STANU TECHNICZNEGO STROPU OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE BELEK ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ OBLICZENIA RUSZTU WIDOK - PRZYPADKI: 3 (EKSP1) WIDOK - PRZYPADKI: 4DO WIDOK - FZ; PRZYPADKI: 4DO WIDOK - MX; PRZYPADKI: 4DO WIDOK - MY; PRZYPADKI: 4DO WIDOK - DEFORMACJA;DEF.DOKŁADNA; PRZYPADKI: 4DO BELKI STROPOWE NR 1 I BELKI STROPOWE NR PRACE NAPRAWCZE I ZABEZPIECZAJĄCE... 2 strona 2 / stron 21

3 1. PRZEDMIOT I CEL OPRACOWANIA Przedmiotem opracowania jest Ekspertyza stanu technicznego fragmentu stropu nad piwnicą budynku usługowego (poczty) przy ul. Adama Asnyka 9 w Rzeszowie, na dz. nr 53. Celem ekspertyzy jest stwierdzenie stanu technicznego elementu konstrukcji oraz wskazanie sposobu ewentualnej naprawy czy też zabezpieczenie konstrukcji przed postępującym pogorszeniem się stanu technicznego elementu. 2. PODSTAWA OPRACOWANIA Merytoryczną podstawę opracowania stanowią: wizja lokalna dokumentacja fotograficzna. Inwentaryzacja stanu istniejącego ponadto wykorzystano normy i przepisy, a w szczególności: PN-82/B-21 Obc. budowli. Obciążenia stale, PN-82/B-23 Obc. budowli. Obciążenia zmienne technologiczne. PN-B-3264:22 Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone. Obliczenia statyczne i projektowanie. PN-81/B-32 Grunty budowlane. Posadowienie bezpośrednie budowli. Obliczenia statyczne i projektowanie. 3. OPIS I OCENA STANU TECHNICZNEGO KONSTRUKCJI BUDYNKU 3.1. Budynek administracyjno-usługowy Budynek administracyjno-usługowy zlokalizowany jest w Rzeszowie przy ul. Adama Asnyka 9 na dz. 53. W rzucie budynek zbliżony jest do litery L, znajduje się w zabudowie śródmiejskiej, narożnik zlokalizowany jest u zbiegu ulic: Adama Asnyka i Artura Grottgera. Obiekt posiada cztery kondygnacje nadziemne, jest podpiwniczony z płaskim stropodachem. strona 3 / stron 21

4 Konstrukcja budynku tradycyjna, ściany murowane z cegieł oraz pustaków, stropy monolityczne żelbetowe. W części wejściowej do pomieszczeń obsługi klienta zlokalizowane są żelbetowe słupy podpierające daszek nad tym wejściem. Posadowienie na ławach fundamentowych betonowych, ściany fundamentowe kamienne. Głębokość posadowienia poniżej poziomu przemarzania gruntu. Podczas wizji lokalnej sprawdzono stan techniczny elementów budynku. Z powodu istniejącego wyposażenia oraz braku przesłanek technicznych nie wykonywano odkrywek w elementach konstrukcji. Poniżej opisano stan poszczególnych elementów konstrukcji: Fundamenty brak odkrywek, nie stwierdzono pęknięć widocznych ścian fundamentowych oraz ścian budynku, mogących świadczyć o osiadaniu budynku i przesłanek, budzących zaniepokojenie, stan określono jako dobry; Ściany nośne podczas wizji lokalnej nie zauważono pęknięć czy też zarysowania ścian, tynki wewnętrzne oraz elementy wykończenia ścian, ich stan wizualny, nie wskazują na jakiekolwiek uszkodzenia ścian nośnych czy też utraty stateczności, stan określono jako dobry; Ściany działowe w piwnicy istniejące ściany o grubości ok 15 cm są w złym stanie, występuję liczne poziome pęknięcia wskazujące na utratę stateczności. Przyczyną jest sztywne połączenie z belkami żelbetowymi, które tworzą strop nad piwnicą i wskutek ich ugięcia wystąpiły opisane uszkodzenia ścian działowych, stan określono jako zły; Stropy części nadziemnej nie zaobserwowano żadnych nadmiernych ugięć czy też zarysowań stropów mogących świadczyć o przekroczeniu stanów granicznych nośności czy też użytkowania. Tynki na stropach oraz sufity podwieszane, wrażliwe na deformacje stropu nie posiadają żadnych spękań, które mogłyby świadczyć o utracie nośności stropów, stan określono jako dobry; Strop nad piwnicą część pod pomieszczeniem, gdzie znajduje się kasa pancerna strop w konstrukcji rusztu złożonego z ortogonalnie ułożonych belek żelbetowych, opartych na ścianach nośnych, na belkach wykonano płytę żelbetową. Belki wykazują ugięcie w części oznaczonej na szkicu występują również rysy świadczące o przekroczeniu stanów granicznych. Stan określono jako zły, analizę wykonano w punkcie 4 niniejszej Ekspertyzy. strona 4 / stron 21

5 Schody brak jakichkolwiek oznak utraty stateczności przez elementy biegów, spoczników. Nie zaobserwowano nadmiernych ugięć czy też przemieszczeń elementów konstrukcji schodów, stan określono jako dobry; Słupy w rejonie wejścia stan określono jako dobry, nie zauważono cech utraty stateczności, żadnych wyboczeń czy też deformacji. Stropodach nie analizowano nie jest przedmiotem opracowania Tynki, obróbki blacharskie z przeprowadzonych oględzin budynku wynika, że stan techniczny i wizualny tynków, gzymsów oraz widocznych obróbek blacharskich jest zadowalający. Brak spękań, rys odspojeń tynków, brak zacieków świadczy o dobrym stanie elementów wykończeniowych. 4. OPIS I OCENA STANU TECHNICZNEGO STROPU Przedmiotowy strop znajduje się nad piwnicą, analizowana część stropu znajduje się bezpośrednio pod pomieszczeniem, w którym umieszczona jest kasa pancerna. Jest to strop żelbetowy, złożony w formie rusztu z belek o wymiarach 3x5 cm z płytą żelbetową o grubości ok. 2 cm. Belki ułożone są względem siebie ortogonalnie, oparte na ścianach murowanych. Belki rozmieszczone są w zbliżonych, aczkolwiek różniących się odległościach osiowych. Odległości wynoszą w osiach: od 193 cm do 224 cm, skrajne przęsło 13 cm. Całość tworzy jednolitą konstrukcję. We wskazanych na rysunku poniżej miejscach występuje nadmierne ugięcie oraz rysy i pęknięcia. Uszkodzona została otulina zbrojenie wskutek czego zbrojenie skorodowało. Nadmierne ugięcia świadczą o przekroczeniu stanu granicznego użytkowania, rysy i pęknięcia świadczą o przekroczeniu stanu granicznego nośności. Ugięcia spowodowały uszkodzenia wymurowanych ścianek działowych. Opisane uszkodzenia zgodnie z informacją od Inwestora pojawiły się w ostatnich miesiącach. Uszkodzenia we wskazanych miejscach powstały prawdopodobnie wskutek przekroczenia dopuszczalnych naprężeń w belkach żelbetowych wskutek obciążenia lokalnego od kasy pancernej. Po zamontowaniu kasy brak było oznak przekroczenia stanów granicznych, lecz z upływem czasu postępowało zarysowanie a tym samym uszkodzenia warstwy otuliny wskutek czego zbrojenie dolne belek oraz poprzeczne skorodowało. Wpłynęło to na nośność belki w przekrojach charakterystycznych i doprowadziło do obniżenia wartości dopuszczalnych naprężeń. Następstwem było przekroczenie dopuszczalnych naprężeń od sił poprzecznych oraz momentów zginających. Konsekwencją są strona 5 / stron 21

6 zarysowania, pęknięcia i nadmierne ugięcia. Uszkodzenia występują tylko we wskazanych miejscach, w pozostałych punktach nie wskazano nadmiernych ugięć czy zarysowań. W rejonie wejścia do pomieszczenia pojawiły się rysy, ale ich szerokość nie przekracza wartości dopuszczalnych. Płyta stropowa w żadnym miejscu nie wskazuje przekroczenia stanów granicznych nośności i użytkowania, nie zaobserwowano żadnych zarysowań czy też nadmiernych ugięć. Stwierdzono zatem, że jej stan jest dobry i nie stanowi podstaw do prac wzmacniających czy też naprawczych. Poniżej przedstawiono miejsca uszkodzeń belek oraz zdjęcia tych uszkodzeń. Miejsca uszkodzeń stropu strona 6 / stron 21

7 Strefa wejścia niewielkie zarysowania Miejsce nr 1 uszkodzenia strona 7 / stron 21

8 Miejsce nr 2 uszkodzenia w węźle Miejsce nr 2 uszkodzenia w przęśle strona 8 / stron 21

9 Miejsce nr 3 uszkodzenia przy węźle Miejsce nr 4 uszkodzenia przy węźle strona 9 / stron 21

10 Miejsce nr 4 uszkodzenia przy węźle widok od spodu belki Uszkodzenia ścian działowych strona 1 / stron 21

11 5. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE BELEK 5.1. Zestawienie obciążeń Z powodu braku znajomości ciężaru kasy pancernej przyjęto obciążenie użytkowe równomiernie rozłożone o wartości 4 kn/m2. Pomieszczenia biurowe Rodzaj obciążenia Obciążenie Współczynnik Obciążenie charakterystyczne obciążenia obliczeniowe q k [kn/m 2 ] f q o [kn/m 2 ] płytki gresowe na kleju 2cm,2 x 21, =,42 1,2,5 wylewka betonowa 5cm,5 x 24, = 1,2 1,3 1,56 folie PE,1 1,2,1 styropian 5cm,5 x,45 =,2 1,2,3 strop żelbetowy - wg obliczeń tynk,3 1,2,36 1,95 1,3 2,46 obciążenie użytkowe 4, 1,3 5,2 q 5,95 1,29 7, Obliczenia rusztu Widok - Przypadki: 3 (EKSP1) strona 11 / stron 21

12 Widok - Przypadki: 4do9 Widok - FZ; Przypadki: 4do9 Widok - MX; Przypadki: 4do9 strona 12 / stron 21

13 Widok - MY; Przypadki: 4do9 Widok - Deformacja;Def.dokładna; Przypadki: 4do Belki stropowe nr 1 i 2 1 Poziom: Nazwa : Poziom odniesienia : --- Wilgotność względna środowiska : 45 % Klasa środowiska : X Wiek betonu w chwili obciążenia : 28 (dni) Wiek betonu : 5 (lat) Dopuszczalne rozwarcie rys :,3 (mm) Współczynnik pełzania betonu : p = 2, Konstrukcja o specjalnym znaczeniu : nie 2 Belka: Belka1 Ilość: Charakterystyki materiałów: Beton : B25 fcd = 13,33 (MPa) ciężar objętościowy = 251,36 (kg/m3) Zbrojenie podłużne : A-III (34GS) typ A-III (34GS) fyk = 41, (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-I (PB24) typ A-I (PB24) fyk = 24, (MPa) Dodatkowe zbrojenie: : A-I (PB24) typ A-I (PB24) fyk = 24, (MPa) strona 13 / stron 21

14 2.2 Geometria: Przęsło Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P1 Przęsło,3 8,8,3 Rozpiętość obliczeniowa: L o = 9,1 (m) Przekrój od, do 8,8 (m) 3, x 5, (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty 2.3 Belki dochodzące: Nazwa Kształt Przęsło X* Z* DX DZ (m) (m) (m) (m) B 3x5 (Pręt 3) prost. P1 1,63,,3,5 B 3x5 (Pręt 4) prost. P1 3,56,,3,5 B 3x5 (Pręt 5) prost. P1 5,59,,3,5 B 3x5 (Pręt 6) prost. P1 7,54,,3,5 * - współrzędne lewego dolnego narożnika belki dochodzącej 2.4 Opcje obliczeniowe: Regulamin kombinacji : PN82_BET Obliczenia wg normy : PN-B-3264 (22) Belka prefabrykowana : nie Otulina zbrojenia : dolna c = 3, (cm) : boczna c1 = 3, (cm) : górna c2 = 3, (cm) 2.5 Wyniki obliczeniowe: Oddziaływania w SGN [kn*m] Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 44,44 -, 1,6 9,86 36,39-33, Moment zginający SGN: M Mr Mt Mc 2 [kn] Siła poprzeczna SGN: V Vr Vc(strzemion) Vc(całkowita) Oddziaływania w SGU Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 37,41, 3,59 3,54 3,42-28,42 strona 14 / stron 21

15 [kn*m] Moment zginający SGU: M Mr Md 4 [kn] Siła poprzeczna SGU: V Vr Vd Teoretyczna powierzchnia zbrojenia [cm2] Przęsło Przęsłowe (cm2) Podpora lewa (cm2) Podpora prawa (cm2) dolne górne dolne górne dolne górne P1 2,9,,64,,63, Powierzchnia zbrojenia na zginanie: Abt Abr Abmin Ades Aver_gross 25 [cm2/m] Powierzchnia zbrojenia na ścinanie: Ast Asr AsHang Ugięcie i zarysowanie ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu - ugięcie początkowe od obciążenia całkowitego - ugięcie początkowe od obciążenia długotrwałego - ugięcie długotrwałe od obciążenia długotrwałego - ugięcie całkowite - ugięcie dopuszczalne - szerokość rozwarcia rysy prostopadłej do osi elementu - szerokość rozwarcia rysy ukośnej Przęsło ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (mm) (mm) P1 1,5 1,5 2,9 2,9=(L/313) 3,6,3, strona 15 / stron 21

16 -4 [cm] Ugięcia: ao,d a,d ao,k+d a a,lim.3 [mm] Zarysowanie: Afp Afu Afu (strzemion) Afdop 2.6 Wyniki teoretyczne - szczegółowe: P1 : Przęsło od,3 do 9,1 (m) SGN SGU Odcięta M maks M min M maks M min A górne A dolne (m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (cm2) (cm2),3 1,6 -, 3,59,,,64 1,6 28,46 -, 21,77,, 1,84 1,97 38,82 -, 31,31,, 2,53 2,88 44,44 -, 37,41,, 2,9 3,79 4,18 -, 32,85,, 2,62 4,7 42,99 -, 36,25,, 2,81 5,61 42,62 -, 35,84,, 2,78 6,52 41,45 -, 34,69,, 2,7 7,43 4,75 -, 34,27,, 2,66 8,34 28,82 -, 21,46,, 1,86 9,1 9,86 -, 3,54,,,63 SGN SGU Odcięta Q maks Q maks afp afu Vrd1 Vrd2 Vrd3 (m) (kn) (kn) (mm) (mm) (kn) (kn) (kn),3 36,39 3,42,, 71,19 455,7 195,8 1,6 18,82 15,89,, 73,58 455,7 34,96 1,97 7,54 6,38,2, 73,58 455,7 34,96 2,88 -,83 -,58,3, 73,58 455,7 34,96 3,79-1,3-8,68,2, 73,58 455,7 34,96 4,7 4,64 3,91,2, 73,58 455,7 34,96 5,61-5,77-4,89,2, 73,58 455,7 34,96 6,52 4,56 3,86,2, 73,58 455,7 34,96 7,43-5,74-4,84,2, 73,58 455,7 34,96 8,34-21,86-18,47,, 73,58 455,7 34,96 9,1-33,78-28,42,, 71,19 455,7 195, Belki stropowe nr Poziom: Nazwa : Poziom odniesienia : --- Wilgotność względna środowiska : 45 % Klasa środowiska : X Wiek betonu w chwili obciążenia : 28 (dni) Wiek betonu : 5 (lat) strona 16 / stron 21

17 Dopuszczalne rozwarcie rys :,3 (mm) Współczynnik pełzania betonu : p = 2, Konstrukcja o specjalnym znaczeniu : nie 2 Belka: Belka4 Ilość: Charakterystyki materiałów: Beton : B25 fcd = 13,33 (MPa) ciężar objętościowy = 251,36 (kg/m3) Zbrojenie podłużne : A-III (34GS) typ A-III (34GS) fyk = 41, (MPa) Zbrojenie poprzeczne : A-I (PB24) typ A-I (PB24) fyk = 24, (MPa) Dodatkowe zbrojenie: : A-I (PB24) typ A-I (PB24) fyk = 24, (MPa) 2.2 Geometria: Przęsło Pozycja Pl L Pp (m) (m) (m) P1 Przęsło,3 6,2,3 Rozpiętość obliczeniowa: L o = 6,5 (m) Przekrój od, do 6,2 (m) 3, x 5, (cm) Bez lewej płyty Bez prawej płyty 2.3 Belki dochodzące: Nazwa Kształt Przęsło X* Z* DX DZ (m) (m) (m) (m) B 3x5 (Pręt 1) prost. P1 1,6,,3,5 B 3x5 (Pręt 2) prost. P1 3,84,,3,5 * - współrzędne lewego dolnego narożnika belki dochodzącej 2.4 Opcje obliczeniowe: Regulamin kombinacji : PN82_BET Obliczenia wg normy : PN-B-3264 (22) Belka prefabrykowana : nie Otulina zbrojenia : dolna c = 3, (cm) : boczna c1 = 3, (cm) : górna c2 = 3, (cm) 2.5 Wyniki obliczeniowe: Zwiększono ilość zbrojenia podłużnego z uwagi na rysy prostopadłe Oddziaływania w SGN Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 19,67 -, 22,82 21,73 68,47-64,37 strona 17 / stron 21

18 [kn*m] Moment zginający SGN: M Mr Mt Mc 1 [kn] Siła poprzeczna SGN: V Vr Vc(strzemion) Vc(całkowita) Oddziaływania w SGU [kn*m] Przęsło Mtmaks Mtmin Ml Mp Ql Qp (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn) (kn) P1 92,41, 8,18 7,78 57,61-54, Moment zginający SGU: M Mr Md 6 [kn] Siła poprzeczna SGU: V Vr Vd Teoretyczna powierzchnia zbrojenia Przęsło Przęsłowe (cm2) Podpora lewa (cm2) Podpora prawa (cm2) dolne górne dolne górne dolne górne P1 7,51, 1,47, 1,4, strona 18 / stron 21

19 [cm2] Powierzchnia zbrojenia na zginanie: Abt Abr Abmin Ades Aver_gross 5 [cm2/m] Powierzchnia zbrojenia na ścinanie: Ast Asr AsHang Ugięcie i zarysowanie ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu - ugięcie początkowe od obciążenia całkowitego - ugięcie początkowe od obciążenia długotrwałego - ugięcie długotrwałe od obciążenia długotrwałego - ugięcie całkowite - ugięcie dopuszczalne - szerokość rozwarcia rysy prostopadłej do osi elementu - szerokość rozwarcia rysy ukośnej -3 [cm] Przęsło ao,k+d ao,d a,d a a,lim afp afu (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (mm) (mm) P1 1,7 1,7 2,3 2,3=(L/278) 3,,3, Ugięcia: ao,d a,d ao,k+d a a,lim.3 [mm] Zarysowanie: Afp Afu Afu (strzemion) Afdop 2.6 Wyniki teoretyczne - szczegółowe: P1 : Przęsło od,3 do 6,5 (m) SGN SGU Odcięta M maks M min M maks M min A górne A dolne (m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (kn*m) (cm2) (cm2),3 22,82 -, 8,18,, 1,47,8 52,93 -, 35,43,, 3,48 1,45 82,7 -, 64,82,, 5,55 2,1 98,51 -, 8,54,, 6,69 2,75 16,55 -, 88,63,, 7,28 strona 19 / stron 21

20 3,4 19,67 -, 92,41,, 7,51 4,5 19,23 -, 91,84,, 7,48 4,7 13,19 -, 84,66,, 7,3 5,35 81,99 -, 61,92,, 5,5 6, 5,51 -, 33,7,, 3,31 6,5 21,73 -, 7,78,, 1,4 SGN SGU Odcięta Q maks Q maks afp afu Vrd1 Vrd2 Vrd3 (m) (kn) (kn) (mm) (mm) (kn) (kn) (kn),3 68,47 57,61,,2 7,93 453,8 34,81,8 58,6 49,41,1,1 77,77 453,8 34,81 1,45 49,1 41,45,3,1 77,77 453,8 34,81 2,1 18,73 15,75,2, 8,78 449,11 34,51 2,75 1,91 9,15,3, 8,78 449,11 34,51 3,4 3, 2,48,3, 8,78 449,11 34,51 4,5-4,99-4,25,3, 8,78 449,11 34,51 4,7-36,44-3,77,2,1 8,78 449,11 34,51 5,35-46,52-39,2,2,1 78,89 451,29 34,67 6, -56,61-47,63,1,1 77,77 453,8 34,81 6,5-64,37-54,11,,2 7,93 453,8 34,81 6. PRACE NAPRAWCZE I ZABEZPIECZAJĄCE Analizując występujące uszkodzenia belek oraz ścian działowych należy wykonać niezwłocznie prace zabezpieczające: 1. Podparcie belek w rejonie planowanych zabezpieczeń 2. Rozbiórka ścian działowych i popękanych fundamentów 3. Wykonanie ław fundamentowych 4. Wykonanie nowych ścian nośnych podpierających belki 5. Uzupełnienie szczelin zaprawą Ad 1. Pierwszym etapem prac jest podparcie belek w rejonie planowanych prac naprawczych w celu zabezpieczenia przed postępowaniem uszkodzeń podczas prac naprawczych. Należy tak wykonać podparcie, by nie kolidowało to z pracami fundamentowymi oraz związanymi z murowaniem ścian nośnych. Ad 2. Kolejnym etapem jest rozbiórka ścian działowych, dotyczy to ścian, w miejscach których będą wykonane nowe ściany. Elementy murowe z rozbiórki (gruz) należy składować a następnie wywieźć zgodnie z ustaleniami i wytycznymi przedstawiciela Inwestora. Ad 3. Następnym etapem prac jest wykonanie ław fundamentowych pod nowe ściany nośne. Ławy szerokości 7 cm i wysokości 35 cm należy konstruować na warstwie chudego betonu o miąższości min. 5 cm. Zbrojenie układać z zachowaniem otuliny 4 cm, zbroić 8 prętami #12 w dwóch rzędach po 4 pręty oraz poprzecznie strzemionami 4 ciętymi #8 co 2 cm. Betonować betonem B25 (C2/25), stal AIIIN RB5W. Beton zagęszczać zgodnie ze sztuką budowlaną. Górna powierzchnia winna być zatarta na gładko pod ściany murowane. Ad 4. Następnie wykonać ściany murowane z pustaków betonowych o szerokości 3 cm na zaprawie cementowowapiennej marki min. M7. Ściana powinna być wymurowana pod belkę żelbetową z pozostawieniem szczeliny ok. 2 cm. Szczelina będzie wypełniona zaprawą o wysokiej wytrzymałości. strona 2 / stron 21

21 Ad 5. Ostatnim etapem prac naprawczych jest uzupełnienie szczeliny zaprawą wysokiej wytrzymałości np. Ceresit CX-15 lub o podobnych parametrach. Zaprawa musi ściśle wypełnić szczelinę pomiędzy ścianą murowaną a belkami żelbetowymi w celu przeniesienia obciążeń z belek na ścianę. Zaleca się otynkować ściany - należy ustalić to z Inwestorem. UWAGI: - wszelkie prace prowadzić pod nadzorem osoby posiadającej odpowiednie kwalifikacje - wymiary sprawdzić w naturze Zaleca się pomimo wykonania prac naprawczych wykonać projekt wymiany stropu na odpowiedni do aktualnych obciążeń na parterze. Jest to metoda najbardziej czasochłonna i kosztowna, ale w całości rozwiązując problem zbyt małej nośności stropu nad piwnicą. RZESZÓW sierpień 216r. strona 21 / stron 21