Weryfikacja pr tów stalowych

Wielkość: px
Rozpocząć pokaz od strony:

Download "Weryfikacja pr tów stalowych"

Transkrypt

1 Weryfikacja pr tów stalowych PR T: 1 PUNKT: 1 WSPÓŁRZ DNA: x = 0.00 L = 0.00 m Decyduj cy przypadek obci enia: 508 SSSW-L8 308*1.00+7*1.30 PARAMETRY PRZEKROJU: slupgłboczny1 h=80.0 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=32.0 cm Ay= cm2 Az= cm2 Ax= cm2 tw=0.8 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 tf=2.2 cm Wely= cm3 Welz= cm3 Weffy= cm3 Weffz= cm3 Aeff= cm2 N,Ed = kn My,Ed = kn*m Mz,Ed = 0.00 kn*m Vy,Ed = 0.00 kn Nc,Rd = kn My,el,Rd = kn*m Mz,el,Rd = kn*m Vy,c,Rd = kn Nb,Rd = kn My,c,Rd = kn*m Mz,c,Rd = kn*m Vz,Ed = kn Vz,c,Rd = kn KLASA PRZEKROJU = 4 Ly = 6.26 m Lam_y = 0.31 Lz = 6.26 m Lam_z = 0.90 Lcr,y = 9.56 m Xy = 0.96 Lcr,z = 6.26 m Xz = 0.60 Lamy = kzy = 0.68 Lamz = kzz = 1.12 My,Ed/My,c,Rd + Mz,Ed/Mz,c,Rd = 0.65 < 1.00 (6.2.5.(1)) N,Ed/Nc,Rd + My,Ed/My,c,Rd + Mz,Ed/Mz,c,Rd = 0.85 < 1.00 ( (2)) sqrt(sig,x,ed^2 + 3*Tau,y,Ed^2)/(fy/gM0) = 0.82 < 1.00 (6.2.1.(5)) Vz,Ed/Vz,c,Rd = 0.23 < 1.00 (6.2.6.(1)) Lambda,y = < Lambda,max = Lambda,z = < Lambda,max = STABILNY N,Ed/(Xy*N,Rk/gM1) + kyy*my,ed/(xlt*my,rk/gm1) + kyz*mz,ed/(mz,rk/gm1) = 0.69 < 1.00 (6.3.3.(4)) N,Ed/(Xz*N,Rk/gM1) + kzy*my,ed/(xlt*my,rk/gm1) + kzz*mz,ed/(mz,rk/gm1) = 0.79 < 1.00 (6.3.3.(4))

2 PR T: 2 PUNKT: 1 WSPÓŁRZ DNA: x = 0.00 L = 0.00 m Decyduj cy przypadek obci enia: 311 SSS11 ( )*1.00 PARAMETRY PRZEKROJU: slupgłboczny1 h=80.0 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=32.0 cm Ay= cm2 Az= cm2 Ax= cm2 tw=0.8 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 tf=2.2 cm Wely= cm3 Welz= cm3 Weffy= cm3 Aeff= cm2 N,Ed = kn My,Ed = kn*m Nc,Rd = kn My,el,Rd = kn*m Nb,Rd = kn My,c,Rd = kn*m Vz,Ed = kn Vz,c,Rd = kn KLASA PRZEKROJU = 4 Ly = 6.26 m Lam_y = 0.31 Lz = 6.26 m Lam_z = 0.90 Lcr,y = 9.56 m Xy = 0.96 Lcr,z = 6.26 m Xz = 0.60 Lamy = kzy = 0.72 Lamz = My,Ed/My,c,Rd = 0.76 < 1.00 (6.2.5.(1)) N,Ed/Nc,Rd + My,Ed/My,c,Rd = 0.92 < 1.00 ( (2)) sqrt(sig,x,ed^2 + 3*Tau,y,Ed^2)/(fy/gM0) = 0.89 < 1.00 (6.2.1.(5)) Vz,Ed/Vz,c,Rd = 0.25 < 1.00 (6.2.6.(1)) Lambda,y = < Lambda,max = Lambda,z = < Lambda,max = STABILNY N,Ed/(Xy*N,Rk/gM1) + kyy*my,ed/(xlt*my,rk/gm1) = 0.74 < 1.00 (6.3.3.(4)) N,Ed/(Xz*N,Rk/gM1) + kzy*my,ed/(xlt*my,rk/gm1) = 0.81 < 1.00 (6.3.3.(4))

3 PR T: 3 PUNKT: 3 WSPÓŁRZ DNA: x = 0.92 L = 4.38 m Decyduj cy przypadek obci enia: 311 SSS11 ( )*1.00 PARAMETRY PRZEKROJU: slupgłbocznygóra h=45.0 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=32.0 cm Ay= cm2 Az= cm2 Ax= cm2 tw=0.8 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 tf=2.2 cm Wply= cm3 Wplz= cm3 N,Ed = kn My,Ed = kn*m Nc,Rd = kn My,pl,Rd = kn*m Nb,Rd = kn My,c,Rd = kn*m Vz,Ed = kn My,N,Rd = kn*m Vz,c,Rd = kn KLASA PRZEKROJU = 1 Ly = 4.78 m Lam_y = 0.40 Lz = 4.78 m Lam_z = 0.69 Lcr,y = 6.69 m Xy = 0.92 Lcr,z = 4.78 m Xz = 0.73 Lamy = kyy = 0.79 Lamz = N,Ed/Nc,Rd = 0.09 < 1.00 (6.2.4.(1)) My,Ed/My,c,Rd = 0.88 < 1.00 (6.2.5.(1)) Vz,Ed/Vz,c,Rd = 0.34 < 1.00 (6.2.6.(1)) Lambda,y = < Lambda,max = Lambda,z = < Lambda,max = STABILNY N,Ed/(Xy*N,Rk/gM1) + kyy*my,ed/(xlt*my,rk/gm1) = 0.79 < 1.00 (6.3.3.(4)) N,Ed/(Xz*N,Rk/gM1) + kzy*my,ed/(xlt*my,rk/gm1) = 0.47 < 1.00 (6.3.3.(4))

4 PR T: 4 PUNKT: 1 WSPÓŁRZ DNA: x = 0.00 L = 0.00 m Decyduj cy przypadek obci enia: 306 SSS6 ( )*1.00 PARAMETRY PRZEKROJU: WSPORNIK450X10X320X22 h=45.0 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=32.0 cm Ay= cm2 Az= cm2 Ax= cm2 tw=1.0 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 tf=2.2 cm Wply= cm3 Wplz= cm3 N,Ed = 0.00 kn My,Ed = kn*m Nc,Rd = kn My,pl,Rd = kn*m Nb,Rd = kn My,c,Rd = kn*m Vz,Ed = kn My,V,Rd = kn*m Vz,c,Rd = kn KLASA PRZEKROJU = 1 Ly = 1.33 m Lam_y = 0.08 Lz = 1.33 m Lam_z = 0.20 Lcr,y = 1.33 m Xy = 1.00 Lcr,z = 1.33 m Xz = 1.00 Lamy = 6.76 kyy = 0.79 Lamz = My,Ed/My,V,Rd = 0.96 < 1.00 (6.2.8) Vz,Ed/Vz,c,Rd = 1.03 > 1.00 (6.2.6.(1)) Lambda,y = 6.76 < Lambda,max = Lambda,z = < Lambda,max = STABILNY N,Ed/(Xy*N,Rk/gM1) + kyy*my,ed/(xlt*my,rk/gm1) = 0.66 < 1.00 (6.3.3.(4)) N,Ed/(Xz*N,Rk/gM1) + kzy*my,ed/(xlt*my,rk/gm1) = 0.34 < 1.00 (6.3.3.(4)) Profil niepoprawny!!!

5 PR T: 5 PUNKT: 3 WSPÓŁRZ DNA: x = 1.00 L = 6.26 m Decyduj cy przypadek obci enia: 316 SSS16 ( )*1.00 PARAMETRY PRZEKROJU: slupgłsrod2 h=50.0 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=32.0 cm Ay= cm2 Az= cm2 Ax= cm2 tw=0.8 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 tf=2.0 cm Wely= cm3 Welz= cm3 N,Ed = kn My,Ed = kn*m Nc,Rd = kn My,el,Rd = kn*m Nb,Rd = kn My,c,Rd = kn*m Vz,Ed = kn Vz,c,Rd = kn KLASA PRZEKROJU = 3 Ly = 6.26 m Lam_y = 0.48 Lz = 6.26 m Lam_z = 0.65 Lcr,y = 8.76 m Xy = 0.89 Lcr,z = 4.38 m Xz = 0.76 Lamy = kzy = 0.71 Lamz = My,Ed/My,c,Rd = 0.47 < 1.00 (6.2.5.(1)) N,Ed/Nc,Rd + My,Ed/My,c,Rd = 0.89 < 1.00 ( (1)) sqrt(sig,x,ed^2 + 3*Tau,y,Ed^2)/(fy/gM0) = 0.89 < 1.00 (6.2.1.(5)) Vz,Ed/Vz,c,Rd = 0.16 < 1.00 (6.2.6.(1)) Lambda,y = < Lambda,max = Lambda,z = < Lambda,max = STABILNY N,Ed/(Xy*N,Rk/gM1) + kyy*my,ed/(xlt*my,rk/gm1) = 0.82 < 1.00 (6.3.3.(4)) N,Ed/(Xz*N,Rk/gM1) + kzy*my,ed/(xlt*my,rk/gm1) = 0.89 < 1.00 (6.3.3.(4))

6 PR T: 6 PUNKT: 1 WSPÓŁRZ DNA: x = 0.00 L = 0.00 m Decyduj cy przypadek obci enia: 311 SSS11 ( )*1.00 PARAMETRY PRZEKROJU: slupgłsrodgora2 h=36.0 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=32.0 cm Ay= cm2 Az= cm2 Ax= cm2 tw=0.6 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 tf=2.0 cm Wely= cm3 Welz= cm3 N,Ed = kn My,Ed = kn*m Nc,Rd = kn My,el,Rd = kn*m Nb,Rd = kn My,c,Rd = kn*m Vz,Ed = kn Vz,c,Rd = kn KLASA PRZEKROJU = 3 Ly = 4.78 m Lam_y = 0.50 Lz = 4.78 m Lam_z = 0.67 Lcr,y = 6.69 m Xy = 0.88 Lcr,z = 4.78 m Xz = 0.74 Lamy = kzy = 0.81 Lamz = My,Ed/My,c,Rd = 0.53 < 1.00 (6.2.5.(1)) N,Ed/Nc,Rd + My,Ed/My,c,Rd = 0.79 < 1.00 ( (1)) sqrt(sig,x,ed^2 + 3*Tau,y,Ed^2)/(fy/gM0) = 0.79 < 1.00 (6.2.1.(5)) Vz,Ed/Vz,c,Rd = 0.23 < 1.00 (6.2.6.(1)) Lambda,y = < Lambda,max = Lambda,z = < Lambda,max = STABILNY N,Ed/(Xy*N,Rk/gM1) + kyy*my,ed/(xlt*my,rk/gm1) = 0.73 < 1.00 (6.3.3.(4)) N,Ed/(Xz*N,Rk/gM1) + kzy*my,ed/(xlt*my,rk/gm1) = 0.78 < 1.00 (6.3.3.(4))

7 PR T: 7 PUNKT: 3 WSPÓŁRZ DNA: x = 1.00 L = 1.33 m Decyduj cy przypadek obci enia: 311 SSS11 ( )*1.00 PARAMETRY PRZEKROJU: wsporniksrod2 h=50.0 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=32.0 cm Ay= cm2 Az= cm2 Ax= cm2 tw=1.0 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 tf=2.2 cm Wply= cm3 Wplz= cm3 N,Ed = kn My,Ed = kn*m Nt,Rd = kn My,pl,Rd = kn*m My,c,Rd = kn*m Vz,Ed = kn My,V,Rd = kn*m Vz,c,Rd = kn KLASA PRZEKROJU = 1 My,Ed/My,V,Rd = 0.82 < 1.00 (6.2.8) Vz,Ed/Vz,c,Rd = 0.91 < 1.00 (6.2.6.(1))

8 PR T: 8 PUNKT: 3 WSPÓŁRZ DNA: x = 0.92 L = 4.38 m Decyduj cy przypadek obci enia: 306 SSS6 ( )*1.00 PARAMETRY PRZEKROJU: slupgłbocznygóra h=45.0 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=32.0 cm Ay= cm2 Az= cm2 Ax= cm2 tw=0.8 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 tf=2.2 cm Wply= cm3 Wplz= cm3 N,Ed = kn My,Ed = kn*m Mz,Ed = kn*m Vy,Ed = 0.00 kn Nc,Rd = kn My,pl,Rd = kn*m Mz,pl,Rd = kn*m Vy,c,Rd = kn Nb,Rd = kn My,c,Rd = kn*m Mz,c,Rd = kn*m Vz,Ed = kn My,N,Rd = kn*m Mz,N,Rd = kn*m Vz,c,Rd = kn KLASA PRZEKROJU = 1 Ly = 4.78 m Lam_y = 0.40 Lz = 4.78 m Lam_z = 0.69 Lcr,y = 6.69 m Xy = 0.92 Lcr,z = 4.78 m Xz = 0.73 Lamy = kyy = 0.79 Lamz = kyz = 0.70 N,Ed/Nc,Rd = 0.11 < 1.00 (6.2.4.(1)) My,Ed/My,c,Rd + Mz,Ed/Mz,c,Rd = 0.91 < 1.00 (6.2.5.(1)) (My,Ed/My,N,Rd)^ (Mz,Ed/Mz,N,Rd)^1.00 = 0.85 < 1.00 ( (6)) Vz,Ed/Vz,c,Rd = 0.32 < 1.00 (6.2.6.(1)) Lambda,y = < Lambda,max = Lambda,z = < Lambda,max = STABILNY N,Ed/(Xy*N,Rk/gM1) + kyy*my,ed/(xlt*my,rk/gm1) + kyz*mz,ed/(mz,rk/gm1) = 0.84 < 1.00 (6.3.3.(4)) N,Ed/(Xz*N,Rk/gM1) + kzy*my,ed/(xlt*my,rk/gm1) + kzz*mz,ed/(mz,rk/gm1) = 0.52 < 1.00 (6.3.3.(4))

9 PR T: 9 PUNKT: 1 WSPÓŁRZ DNA: x = 0.00 L = 0.00 m Decyduj cy przypadek obci enia: 508 SSSW-L8 308*1.00+7*1.30 PARAMETRY PRZEKROJU: WSPORNIK450X10X320X22 h=45.0 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=32.0 cm Ay= cm2 Az= cm2 Ax= cm2 tw=1.0 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 tf=2.2 cm Wply= cm3 Wplz= cm3 N,Ed = kn My,Ed = kn*m Nc,Rd = kn My,pl,Rd = kn*m Nb,Rd = kn My,c,Rd = kn*m Vz,Ed = kn My,V,Rd = kn*m Vz,c,Rd = kn KLASA PRZEKROJU = 1 Ly = 1.33 m Lam_y = 0.08 Lz = 1.33 m Lam_z = 0.20 Lcr,y = 1.33 m Xy = 1.00 Lcr,z = 1.33 m Xz = 1.00 Lamy = 6.76 kyy = 0.79 Lamz = N,Ed/Nc,Rd = 0.01 < 1.00 (6.2.4.(1)) My,Ed/My,V,Rd = 0.60 < 1.00 (6.2.8) Vz,Ed/Vz,c,Rd = 0.73 < 1.00 (6.2.6.(1)) Lambda,y = 6.76 < Lambda,max = Lambda,z = < Lambda,max = STABILNY N,Ed/(Xy*N,Rk/gM1) + kyy*my,ed/(xlt*my,rk/gm1) = 0.47 < 1.00 (6.3.3.(4)) N,Ed/(Xz*N,Rk/gM1) + kzy*my,ed/(xlt*my,rk/gm1) = 0.25 < 1.00 (6.3.3.(4))

10 PR T: 10 PUNKT: 3 WSPÓŁRZ DNA: x = 1.00 L = 1.33 m Decyduj cy przypadek obci enia: 306 SSS6 ( )*1.00 PARAMETRY PRZEKROJU: wsporniksrod2 h=50.0 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=32.0 cm Ay= cm2 Az= cm2 Ax= cm2 tw=1.0 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 tf=2.2 cm Wply= cm3 Wplz= cm3 N,Ed = kn My,Ed = kn*m Nt,Rd = kn My,pl,Rd = kn*m My,c,Rd = kn*m Vz,Ed = kn My,V,Rd = kn*m Vz,c,Rd = kn KLASA PRZEKROJU = 1 My,Ed/My,V,Rd = 0.54 < 1.00 (6.2.8) Vz,Ed/Vz,c,Rd = 0.65 < 1.00 (6.2.6.(1))

11 PR T: 11 rygiel-1_11 PUNKT: 1 WSPÓŁRZ DNA: x = 0.29 L = 2.76 m Decyduj cy przypadek obci enia: 306 SSS6 ( )*1.00 PARAMETRY PRZEKROJU: wzmoc rygiel h=80.4 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=30.0 cm Ay= cm2 Az= cm2 Ax= cm2 tw=0.8 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 tf=2.0 cm Wely= cm3 Welz= cm3 Weffy= cm3 Aeff= cm2 N,Ed = kn My,Ed = kn*m Nc,Rd = kn My,el,Rd = kn*m Nb,Rd = kn My,c,Rd = kn*m Vz,Ed = kn Vz,c,Rd = kn dmy,ed = 3.66 kn*m KLASA PRZEKROJU = 4 Ly = 9.60 m Lam_y = 0.31 Lz = 2.86 m Lam_z = 0.44 Lcr,y = 9.60 m Xy = 0.96 Lcr,z = 2.86 m Xz = 0.87 Lamy = kzy = 0.77 Lamz = wyboczenie skr tne: wyboczenie gi tno-skr tne Krzywa,T=c alfa,t=0.49 Krzywa,TF=c alfa,tf=0.49 Lt=2.86 m fi,t=0.63 Ncr,y= kn fi,tf=0.66 Ncr,T= kn X,T=0.90 Ncr,TF= kn X,TF=0.87 Lam_T=0.31 Nb,T,Rd= kn Lam_TF=0.45 Nb,TF,Rd= kn My,Ed/My,c,Rd = 0.56 < 1.00 (6.2.5.(1)) N,Ed/Nc,Rd + (My,Ed+dMy,Ed)/My,c,Rd = 0.71 < 1.00 ( (2)) sqrt(sig,x,ed*^2 + 3*Tau,z,Ed^2)/(fy/gM0) = 0.65 < 1.00 (6.2.1.(5)) Vz,Ed/Vz,c,Rd = 0.02 < 1.00 (6.2.6.(1)) Lambda,y = < Lambda,max = Lambda,z = < Lambda,max = STABILNY N,Ed/Min(Nb,Rd,Nb,T,Rd,Nb,TF,Rd) = 0.17 < 1.00 (6.3.1) N,Ed/(Xy*N,Rk/gM1) + kyy*(my,ed+dmy,ed)/(xlt*my,rk/gm1) = 0.59 < 1.00 (6.3.3.(4)) N,Ed/(Xz*N,Rk/gM1) + kzy*(my,ed+dmy,ed)/(xlt*my,rk/gm1) = 0.60 < 1.00 (6.3.3.(4))

12 PR T: 12 Pr t_12 PUNKT: 3 WSPÓŁRZ DNA: x = 1.00 L = 2.25 m Decyduj cy przypadek obci enia: 311 SSS11 ( )*1.00 PARAMETRY PRZEKROJU: rygielwzmoc h=109.8 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=30.0 cm Ay= cm2 Az= cm2 Ax= cm2 tw=1.1 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 tf=2.0 cm Wely= cm3 Welz= cm3 N,Ed = kn My,Ed = kn*m Nc,Rd = kn My,el,Rd = kn*m Nb,Rd = kn My,c,Rd = kn*m Vz,Ed = kn Vz,c,Rd = kn KLASA PRZEKROJU = 3 Ly = 2.25 m Lam_y = 0.06 Lz = 2.25 m Lam_z = 0.38 Lcr,y = 2.25 m Xy = 1.00 Lcr,z = 2.25 m Xz = 0.91 Lamy = 5.03 kyy = 1.00 Lamz = My,Ed/My,c,Rd = 0.32 < 1.00 (6.2.5.(1)) N,Ed/Nc,Rd + My,Ed/My,c,Rd = 0.29 < 1.00 ( (1)) sqrt(sig,x,ed*^2 + 3*Tau,z,Ed^2)/(fy/gM0) = 0.39 < 1.00 (6.2.1.(5)) Vz,Ed/Vz,c,Rd = 0.21 < 1.00 (6.2.6.(1)) Lambda,y = 5.03 < Lambda,max = Lambda,z = < Lambda,max = STABILNY N,Ed/(Xy*N,Rk/gM1) + kyy*my,ed/(xlt*my,rk/gm1) = 0.29 < 1.00 (6.3.3.(4)) N,Ed/(Xz*N,Rk/gM1) + kzy*my,ed/(xlt*my,rk/gm1) = 0.28 < 1.00 (6.3.3.(4))

13 PR T: 13 rygiel-1_13 PUNKT: 3 WSPÓŁRZ DNA: x = 1.00 L = 9.70 m Decyduj cy przypadek obci enia: 302 SSS2 ( )*1.00 PARAMETRY PRZEKROJU: wzmoc rygiel h=80.0 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=30.0 cm Ay= cm2 Az= cm2 Ax= cm2 tw=0.8 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 tf=2.0 cm Wely= cm3 Welz= cm3 Weffy= cm3 Aeff= cm2 N,Ed = kn My,Ed = kn*m Nc,Rd = kn My,el,Rd = kn*m Nb,Rd = kn My,c,Rd = kn*m Vz,Ed = kn Vz,c,Rd = kn dmy,ed = kn*m KLASA PRZEKROJU = 4 Ly = 9.70 m Lam_y = 0.31 Lz = 2.86 m Lam_z = 0.44 Lcr,y = 9.70 m Xy = 0.96 Lcr,z = 2.86 m Xz = 0.88 Lamy = kzy = 0.71 Lamz = wyboczenie skr tne: wyboczenie gi tno-skr tne Krzywa,T=c alfa,t=0.49 Krzywa,TF=c alfa,tf=0.49 Lt=2.86 m fi,t=0.62 Ncr,y= kn fi,tf=0.65 Ncr,T= kn X,T=0.91 Ncr,TF= kn X,TF=0.88 Lam_T=0.31 Nb,T,Rd= kn Lam_TF=0.43 Nb,TF,Rd= kn My,Ed/My,c,Rd = 0.83 < 1.00 (6.2.5.(1)) N,Ed/Nc,Rd + (My,Ed+dMy,Ed)/My,c,Rd = 0.99 < 1.00 ( (2)) sqrt(sig,x,ed*^2 + 3*Tau,z,Ed^2)/(fy/gM0) = 1.00 > 1.00 (6.2.1.(5)) Vz,Ed/Vz,c,Rd = 0.39 < 1.00 (6.2.6.(1)) Lambda,y = < Lambda,max = Lambda,z = < Lambda,max = STABILNY N,Ed/Min(Nb,Rd,Nb,T,Rd,Nb,TF,Rd) = 0.19 < 1.00 (6.3.1) N,Ed/(Xy*N,Rk/gM1) + kyy*(my,ed+dmy,ed)/(xlt*my,rk/gm1) = 0.76 < 1.00 (6.3.3.(4)) N,Ed/(Xz*N,Rk/gM1) + kzy*(my,ed+dmy,ed)/(xlt*my,rk/gm1) = 0.78 < 1.00 (6.3.3.(4)) Profil niepoprawny!!!

14 PR T: 14 Pr t_14 PUNKT: 3 WSPÓŁRZ DNA: x = 1.00 L = 2.37 m Decyduj cy przypadek obci enia: 310 SSS10 ( )*1.00 PARAMETRY PRZEKROJU: rygielwzmoc h=109.8 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=30.0 cm Ay= cm2 Az= cm2 Ax= cm2 tw=1.1 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 tf=2.0 cm Wely= cm3 Welz= cm3 N,Ed = kn My,Ed = kn*m Nc,Rd = kn My,el,Rd = kn*m Nb,Rd = kn My,c,Rd = kn*m Vz,Ed = kn Vz,c,Rd = kn KLASA PRZEKROJU = 3 Ly = 2.37 m Lam_y = 0.06 Lz = 2.37 m Lam_z = 0.40 Lcr,y = 2.37 m Xy = 1.00 Lcr,z = 2.37 m Xz = 0.90 Lamy = 5.31 kyy = 1.00 Lamz = My,Ed/My,c,Rd = 0.83 < 1.00 (6.2.5.(1)) N,Ed/Nc,Rd + My,Ed/My,c,Rd = 0.81 < 1.00 ( (1)) sqrt(sig,x,ed*^2 + 3*Tau,z,Ed^2)/(fy/gM0) = 0.87 < 1.00 (6.2.1.(5)) Vz,Ed/Vz,c,Rd = 0.28 < 1.00 (6.2.6.(1)) Lambda,y = 5.31 < Lambda,max = Lambda,z = < Lambda,max = STABILNY N,Ed/(Xy*N,Rk/gM1) + kyy*my,ed/(xlt*my,rk/gm1) = 0.81 < 1.00 (6.3.3.(4)) N,Ed/(Xz*N,Rk/gM1) + kzy*my,ed/(xlt*my,rk/gm1) = 0.81 < 1.00 (6.3.3.(4))

15 PR T: 15 rygiel-1_15 PUNKT: 1 WSPÓŁRZ DNA: x = 0.29 L = 2.76 m Decyduj cy przypadek obci enia: 311 SSS11 ( )*1.00 PARAMETRY PRZEKROJU: wzmoc rygiel h=80.4 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=30.0 cm Ay= cm2 Az= cm2 Ax= cm2 tw=0.8 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 tf=2.0 cm Wely= cm3 Welz= cm3 Weffy= cm3 Aeff= cm2 N,Ed = kn My,Ed = kn*m Nc,Rd = kn My,el,Rd = kn*m Nb,Rd = kn My,c,Rd = kn*m Vz,Ed = kn Vz,c,Rd = kn dmy,ed = 4.11 kn*m KLASA PRZEKROJU = 4 Ly = 9.60 m Lam_y = 0.31 Lz = 2.86 m Lam_z = 0.44 Lcr,y = 9.60 m Xy = 0.96 Lcr,z = 2.86 m Xz = 0.87 Lamy = kzy = 0.81 Lamz = wyboczenie skr tne: wyboczenie gi tno-skr tne Krzywa,T=c alfa,t=0.49 Krzywa,TF=c alfa,tf=0.49 Lt=2.86 m fi,t=0.63 Ncr,y= kn fi,tf=0.66 Ncr,T= kn X,T=0.90 Ncr,TF= kn X,TF=0.87 Lam_T=0.31 Nb,T,Rd= kn Lam_TF=0.45 Nb,TF,Rd= kn My,Ed/My,c,Rd = 0.62 < 1.00 (6.2.5.(1)) N,Ed/Nc,Rd + (My,Ed+dMy,Ed)/My,c,Rd = 0.79 < 1.00 ( (2)) sqrt(sig,x,ed^2 + 3*Tau,y,Ed^2)/(fy/gM0) = 0.76 < 1.00 (6.2.1.(5)) Vz,Ed/Vz,c,Rd = 0.04 < 1.00 (6.2.6.(1)) Lambda,y = < Lambda,max = Lambda,z = < Lambda,max = STABILNY N,Ed/Min(Nb,Rd,Nb,T,Rd,Nb,TF,Rd) = 0.19 < 1.00 (6.3.1) N,Ed/(Xy*N,Rk/gM1) + kyy*(my,ed+dmy,ed)/(xlt*my,rk/gm1) = 0.68 < 1.00 (6.3.3.(4)) N,Ed/(Xz*N,Rk/gM1) + kzy*(my,ed+dmy,ed)/(xlt*my,rk/gm1) = 0.70 < 1.00 (6.3.3.(4))

16 PR T: 16 rygiel-1_16 PUNKT: 3 WSPÓŁRZ DNA: x = 1.00 L = 9.70 m Decyduj cy przypadek obci enia: 312 SSS12 ( )*1.00 PARAMETRY PRZEKROJU: wzmoc rygiel h=80.6 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=30.0 cm Ay= cm2 Az= cm2 Ax= cm2 tw=0.8 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 tf=2.0 cm Wely= cm3 Welz= cm3 Weffy= cm3 Aeff= cm2 N,Ed = kn My,Ed = kn*m Nc,Rd = kn My,el,Rd = kn*m Nb,Rd = kn My,c,Rd = kn*m Vz,Ed = kn Vz,c,Rd = kn dmy,ed = 5.67 kn*m KLASA PRZEKROJU = 3 Ly = 9.70 m Lam_y = 0.31 Lz = 2.86 m Lam_z = 0.44 Lcr,y = 9.70 m Xy = 0.96 Lcr,z = 2.86 m Xz = 0.87 Lamy = kzy = 0.70 Lamz = wyboczenie skr tne: wyboczenie gi tno-skr tne Krzywa,T=c alfa,t=0.49 Krzywa,TF=c alfa,tf=0.49 Lt=2.86 m fi,t=0.63 Ncr,y= kn fi,tf=0.67 Ncr,T= kn X,T=0.90 Ncr,TF= kn X,TF=0.87 Lam_T=0.31 Nb,T,Rd= kn Lam_TF=0.46 Nb,TF,Rd= kn My,Ed/My,c,Rd = 0.82 < 1.00 (6.2.5.(1)) N,Ed/Nc,Rd + My,Ed/My,c,Rd = 0.84 < 1.00 ( (1)) sqrt(sig,x,ed*^2 + 3*Tau,z,Ed^2)/(fy/gM0) = 0.89 < 1.00 (6.2.1.(5)) Vz,Ed/Vz,c,Rd = 0.40 < 1.00 (6.2.6.(1)) Lambda,y = < Lambda,max = Lambda,z = < Lambda,max = STABILNY N,Ed/Min(Nb,Rd,Nb,T,Rd,Nb,TF,Rd) = 0.20 < 1.00 (6.3.1) N,Ed/(Xy*N,Rk/gM1) + kyy*(my,ed+dmy,ed)/(xlt*my,rk/gm1) = 0.73 < 1.00 (6.3.3.(4)) N,Ed/(Xz*N,Rk/gM1) + kzy*(my,ed+dmy,ed)/(xlt*my,rk/gm1) = 0.74 < 1.00 (6.3.3.(4)) Zgodnie z punktem (9) przekrój pr ta zostały zaklasyfikowany jako przekrój klasy 3 mimo, e zgodnie z

17 tablic 5.2 spełnia warunki klasy 4. Kontrola stateczno ci została przeprowadzona zgodnie z (10) jak dla pr tów klasy 4.

18 PR T: 17 Pr t_17 PUNKT: 3 WSPÓŁRZ DNA: x = 1.00 L = 2.25 m Decyduj cy przypadek obci enia: 306 SSS6 ( )*1.00 PARAMETRY PRZEKROJU: rygielwzmoc h=109.8 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=30.0 cm Ay= cm2 Az= cm2 Ax= cm2 tw=1.1 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 tf=2.0 cm Wely= cm3 Welz= cm3 N,Ed = kn My,Ed = kn*m Nc,Rd = kn My,el,Rd = kn*m Nb,Rd = kn My,c,Rd = kn*m Vz,Ed = kn Vz,c,Rd = kn KLASA PRZEKROJU = 3 Ly = 2.25 m Lam_y = 0.06 Lz = 2.25 m Lam_z = 0.38 Lcr,y = 2.25 m Xy = 1.00 Lcr,z = 2.25 m Xz = 0.91 Lamy = 5.03 kyy = 1.00 Lamz = My,Ed/My,c,Rd = 0.33 < 1.00 (6.2.5.(1)) N,Ed/Nc,Rd + My,Ed/My,c,Rd = 0.30 < 1.00 ( (1)) sqrt(sig,x,ed*^2 + 3*Tau,z,Ed^2)/(fy/gM0) = 0.44 < 1.00 (6.2.1.(5)) Vz,Ed/Vz,c,Rd = 0.27 < 1.00 (6.2.6.(1)) Lambda,y = 5.03 < Lambda,max = Lambda,z = < Lambda,max = STABILNY N,Ed/(Xy*N,Rk/gM1) + kyy*my,ed/(xlt*my,rk/gm1) = 0.30 < 1.00 (6.3.3.(4)) N,Ed/(Xz*N,Rk/gM1) + kzy*my,ed/(xlt*my,rk/gm1) = 0.30 < 1.00 (6.3.3.(4))

19 PR T: 18 Pr t_18 PUNKT: 3 WSPÓŁRZ DNA: x = 1.00 L = 2.37 m Decyduj cy przypadek obci enia: 310 SSS10 ( )*1.00 PARAMETRY PRZEKROJU: rygielwzmoc h=109.8 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=30.0 cm Ay= cm2 Az= cm2 Ax= cm2 tw=1.1 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 tf=2.0 cm Wely= cm3 Welz= cm3 N,Ed = kn My,Ed = kn*m Nc,Rd = kn My,el,Rd = kn*m Nb,Rd = kn My,c,Rd = kn*m Vz,Ed = kn Vz,c,Rd = kn KLASA PRZEKROJU = 3 Ly = 2.37 m Lam_y = 0.06 Lz = 2.37 m Lam_z = 0.40 Lcr,y = 2.37 m Xy = 1.00 Lcr,z = 2.37 m Xz = 0.90 Lamy = 5.31 kyy = 1.00 Lamz = My,Ed/My,c,Rd = 0.84 < 1.00 (6.2.5.(1)) N,Ed/Nc,Rd + My,Ed/My,c,Rd = 0.82 < 1.00 ( (1)) sqrt(sig,x,ed*^2 + 3*Tau,z,Ed^2)/(fy/gM0) = 0.87 < 1.00 (6.2.1.(5)) Vz,Ed/Vz,c,Rd = 0.29 < 1.00 (6.2.6.(1)) Lambda,y = 5.31 < Lambda,max = Lambda,z = < Lambda,max = STABILNY N,Ed/(Xy*N,Rk/gM1) + kyy*my,ed/(xlt*my,rk/gm1) = 0.82 < 1.00 (6.3.3.(4)) N,Ed/(Xz*N,Rk/gM1) + kzy*my,ed/(xlt*my,rk/gm1) = 0.81 < 1.00 (6.3.3.(4))

20 PR T: 19 Pr t_19 PUNKT: 1 WSPÓŁRZ DNA: x = 0.00 L = 0.00 m Decyduj cy przypadek obci enia: 306 SSS6 ( )*1.00 PARAMETRY PRZEKROJU: IN 220 h=22.0 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=9.8 cm Ay= cm2 Az= cm2 Ax= cm2 tw=0.8 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 tf=1.2 cm Wply= cm3 Wplz= cm3 N,Ed = kn My,Ed = 0.59 kn*m Nt,Rd = kn My,pl,Rd = kn*m My,c,Rd = kn*m Vz,Ed = 2.69 kn My,N,Rd = kn*m Vz,c,Rd = kn KLASA PRZEKROJU = 1 N,Ed/Nt,Rd = 0.50 < 1.00 (6.2.3.(1)) My,Ed/My,c,Rd = 0.01 < 1.00 (6.2.5.(1)) My,Ed/My,N,Rd = 0.01 < 1.00 ( (2)) Vz,Ed/Vz,c,Rd = 0.01 < 1.00 (6.2.6.(1))

21 PR T: 20 Pr t_20 PUNKT: 1 WSPÓŁRZ DNA: x = 0.00 L = 0.00 m Decyduj cy przypadek obci enia: 306 SSS6 ( )*1.00 PARAMETRY PRZEKROJU: IN 220 h=22.0 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=9.8 cm Ay= cm2 Az= cm2 Ax= cm2 tw=0.8 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 tf=1.2 cm Wply= cm3 Wplz= cm3 N,Ed = kn My,Ed = kn*m Nt,Rd = kn My,pl,Rd = kn*m My,c,Rd = kn*m Vz,Ed = kn My,N,Rd = kn*m Vz,c,Rd = kn KLASA PRZEKROJU = 1 N,Ed/Nt,Rd = 0.50 < 1.00 (6.2.3.(1)) My,Ed/My,c,Rd = 0.11 < 1.00 (6.2.5.(1)) My,Ed/My,N,Rd = 0.18 < 1.00 ( (2)) Vz,Ed/Vz,c,Rd = 0.00 < 1.00 (6.2.6.(1))

22 PR T: 21 Pr t_21 PUNKT: 1 WSPÓŁRZ DNA: x = 0.00 L = 0.00 m Decyduj cy przypadek obci enia: 311 SSS11 ( )*1.00 PARAMETRY PRZEKROJU: IN 220 h=22.0 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=9.8 cm Ay= cm2 Az= cm2 Ax= cm2 tw=0.8 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 tf=1.2 cm Wply= cm3 Wplz= cm3 N,Ed = kn My,Ed = 2.46 kn*m Nt,Rd = kn My,pl,Rd = kn*m My,c,Rd = kn*m Vz,Ed = 2.63 kn My,N,Rd = kn*m Vz,c,Rd = kn KLASA PRZEKROJU = 1 N,Ed/Nt,Rd = 0.60 < 1.00 (6.2.3.(1)) My,Ed/My,c,Rd = 0.03 < 1.00 (6.2.5.(1)) My,Ed/My,N,Rd = 0.05 < 1.00 ( (2)) Vz,Ed/Vz,c,Rd = 0.01 < 1.00 (6.2.6.(1))

23 PR T: 22 Pr t_22 PUNKT: 1 WSPÓŁRZ DNA: x = 0.00 L = 0.00 m Decyduj cy przypadek obci enia: 311 SSS11 ( )*1.00 PARAMETRY PRZEKROJU: IN 220 h=22.0 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=9.8 cm Ay= cm2 Az= cm2 Ax= cm2 tw=0.8 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 tf=1.2 cm Wply= cm3 Wplz= cm3 N,Ed = kn My,Ed = kn*m Nt,Rd = kn My,pl,Rd = kn*m My,c,Rd = kn*m Vz,Ed = kn My,N,Rd = kn*m Vz,c,Rd = kn KLASA PRZEKROJU = 1 N,Ed/Nt,Rd = 0.60 < 1.00 (6.2.3.(1)) My,Ed/My,c,Rd = 0.13 < 1.00 (6.2.5.(1)) My,Ed/My,N,Rd = 0.25 < 1.00 ( (2)) Vz,Ed/Vz,c,Rd = 0.00 < 1.00 (6.2.6.(1))

Konstrukcja stalowa- obliczenia

Konstrukcja stalowa- obliczenia Konstrukcja stalowa- obliczenia Widok Strona: 9 Obciążenia - Przypadki Przypadek Etykieta Nazwa przypadku Natura Typ analizy 1 STA2ciężar własny ciężar własny Statyka NL 2 STA2cięgna stałe Statyka NL 3

Bardziej szczegółowo

Zebranie obciążeń [kn/m] pomost 0.355* belka użytkowe 0.355*

Zebranie obciążeń [kn/m] pomost 0.355* belka użytkowe 0.355* 1.0 Pomost techniczny Wi¹ zar kratowy Wi¹ zar kratowy Wi¹ zar kratowy Wi¹ zar kratowy BELKA NR 1 krata pomostowa o wysokoœci 30 mm powierzchnia A=11.400 m2 BELKA NR 2 BELKA NR 3 BELKA NR 4 BELKA NR 3 BELKA

Bardziej szczegółowo

SPIS ZAWARTOŚCI. Opis techniczny str. 2-6 Obliczenia statyczne str. 7-13

SPIS ZAWARTOŚCI. Opis techniczny str. 2-6 Obliczenia statyczne str. 7-13 OPIS TECHNICZNY 1 SPIS ZAWARTOŚCI OBIEKT: niezbędną infrastrukturą techniczną w (obręb 11, jedn. ewid.061002_2 Ludwin) na działce nr 514/7, powiat Łęczyński INWESTOR: GMINA LUDWIN 21-075 Ludwin, powiat

Bardziej szczegółowo

Obliczenia statyczne wybranych elementów konstrukcji

Obliczenia statyczne wybranych elementów konstrukcji Obliczenia statyczne wybranych elementów konstrukcji 1. Obliczenia statyczne wybranych elementów konstrukcji 1.1. Zebranie obciążeń Obciążenia zebrano zgodnie z: PN-82/B-02000 - Obciążenia budowli. Zasady

Bardziej szczegółowo

1.0 Obliczenia szybu windowego

1.0 Obliczenia szybu windowego 1.0 Obliczenia szybu windowego 1.1 ObciąŜenia 1.1.1 ObciąŜenie cięŝarem własnym ObciąŜenie cięŝarem własnym program Robot przyjmuje automartycznie. 1.1.2 ObciąŜenie śniegiem Sopot II strefa Q k =1.2 kn/m

Bardziej szczegółowo

Podpora montażowa wielka stopa.

Podpora montażowa wielka stopa. opracowanie: PROJEKT TECHNICZNY nazwa elementu: Podpora montażowa wielka stopa. treść opracowania: PROJEKT TECHNICZNY inwestor: Gloobal Industrial, ul.bukowa 9, 43-438 Brenna branża: KONSTRUKCJA Projektował

Bardziej szczegółowo

Podręcznik weryfikacyjny

Podręcznik weryfikacyjny Podręcznik weryfikacyjny Autodesk Październik 2008 Copyright 2008 Autodesk, Inc. Wszelkie prawa zastrzeżone Ta publikacja, ani żadna jej część, nie może być reprodukowana w żadnej formie, żadną metodą

Bardziej szczegółowo

TOM IV PROJEKT KONSTRUKCYJNO-BUDOWLANY

TOM IV PROJEKT KONSTRUKCYJNO-BUDOWLANY opracowanie: nazwa inwestycji: treść opracowania: Inwestor: PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY BUDOWA BUDYNKU HANDLOWEGO WRAZ Z BUDOWĄ PRZYŁĄCZA WODY, BUDOWĄ ZEWNĘTRZNEJ INSTALACJI ELEKTROENERGETYCZNEJ, PRZEBUDOWĄ

Bardziej szczegółowo

Autodesk Robot Structural Analysis Professional Przykłady weryfikacyjne dla Polskich Norm SPIS TREŚCI

Autodesk Robot Structural Analysis Professional Przykłady weryfikacyjne dla Polskich Norm SPIS TREŚCI Autodesk Robot Structural Analysis Professional PRZYKŁADY WERYFIKACYJNE DO OBLICZEŃ WG POLSKICH NORM Marzec 2014 SPIS TREŚCI WSTĘP... 1 STAL - PN-90/B-03200... 2 PRZYKŁAD WERYFIKACYJNY 1 - ŚCISKANIE OSIOWE

Bardziej szczegółowo

E - 0 Z W 7 - a l a I P P A B X E - 2 E N T R A L A I P P A B X O X Y T Z l 4 W a s 4 R i s S s j S X i f S W k 0 j 4 W a l W 4 ś 0 i a - i a W 7 k 4 - z ś 0 i R 4 - ó W a W i Z 4 f Z - 7 O W a s O X Y

Bardziej szczegółowo

EKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku

EKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku EKSPERTYZA TECHNICZNA-KONSTRUKCYJNA stanu konstrukcji i elementów budynku TEMAT MODERNIZACJA POMIESZCZENIA RTG INWESTOR JEDNOSTKA PROJEKTOWA SAMODZIELNY PUBLICZNY ZESPÓŁ OPIEKI ZDROWOTNEJ 32-100 PROSZOWICE,

Bardziej szczegółowo

Słupy wielogałęziowe w programie ROBOT opis działania opcji wraz z przykładami weryfikacyjnymi SPIS TREŚCI

Słupy wielogałęziowe w programie ROBOT opis działania opcji wraz z przykładami weryfikacyjnymi SPIS TREŚCI Słupy wielogałęziowe w programie ROBOT opis działania opcji wraz z przykładami weryfikacyjnymi SPIS TREŚCI 1. Wstęp... 2 2. Definicja parametrów pręta wielogałęziowego... 2 2.1. Słupy z przewiązkami...

Bardziej szczegółowo

OPIS KONCEPCJI 1.1 Przedmiot i lokalizacja inwestycji Na terenie istniejącego Ośrodka Sportu i Rekreacji w Tomaszowie Mazowieckim przy ulicy Strzeleckiej 24/16 oraz istniejącego toru łyżwiarskiego planowana

Bardziej szczegółowo

SPIS ZAWARTOŚCI OPISU TECHNICZNEGO

SPIS ZAWARTOŚCI OPISU TECHNICZNEGO 134.12-05 Strona 1 z 14 SPIS ZAWARTOŚCI OPISU TECHNICZNEGO DLA PROJEKTU REWITALIZACJI - REMONTU I PRZEBUDOWY BUDYNKU MAGAZYNU TEATRU IM. JULIUSZA ROZBUDOWĄ CZĘŚCI PODDASZA, BUDOWĄ INSTALACJI WEWNĘTRZNYCH:

Bardziej szczegółowo

BUDOWA WOLNOSTOJĄCEGO ZADASZENIA DLA AMBULANSÓW RATOWNICTWA MEDYCZNEGO I PDZ REJONOWA STACJA POGOTOWIA RATUNKOWEGO SZOZ UL. RYCERSKA 10 POZNAŃ

BUDOWA WOLNOSTOJĄCEGO ZADASZENIA DLA AMBULANSÓW RATOWNICTWA MEDYCZNEGO I PDZ REJONOWA STACJA POGOTOWIA RATUNKOWEGO SZOZ UL. RYCERSKA 10 POZNAŃ TEMAT: BUDOWA WOLNOSTOJĄCEGO ZADASZENIA DLA AMBULANSÓW RATOWNICTWA MEDYCZNEGO I PDZ INWESTOR: REJONOWA STACJA POGOTOWIA RATUNKOWEGO SZOZ ADRES INWESTORA: ADRES BUDOWY: UL. RYCERSKA 10 POZNAŃ UL. RYCERSKA

Bardziej szczegółowo

KONSTRUKCJA- PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY

KONSTRUKCJA- PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY TEMAT: Projekt Konstrukcyjny budowlano-wykonawczy Sala audytoryjna E-41 Modernizacja Wydziału Elektrotechniki i Automatyki Rama pod centralę wentylacyjną BRANŻA: KONSTRUKCJA- PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY

Bardziej szczegółowo

STRONA TYTUŁOWA Ekspertyza techniczna:

STRONA TYTUŁOWA Ekspertyza techniczna: STRONA TYTUŁOWA Ekspertyza techniczna: Obliczenia statyczno-wytrzymałościowe. Sprawdzenie stanu istniejącego. Hala istniejąca analiza wytężenia konstrukcji istniejącej Autor : inż. Leszek Demski Widok...

Bardziej szczegółowo

Obliczenia poł czenia zamocowanego Belka - Belka

Obliczenia poł czenia zamocowanego Belka - Belka Autodesk Robot Structural Analysis Professional 009 Obliczenia poł czenia zamocowanego Belka - Belka EN 993--8:005 Proporcja 0,96 OGÓLNE Nr poł czenia: Nazwa poł czenia: Doczołowe W zeł konstrukcji: 30

Bardziej szczegółowo

ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ

ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ POZ.1. DACH (α = ) L.p. Rodzaj obciążenia Gr. Warstwy Ciężar Obc. Charakt Wsp. Obc. Oblicz. [cm] [kn/m3] [kn/m] obc. [kn/m] 1 Pokrycie (dachówka ceram.) --- --- 0,95 1,1 1,05 Folia

Bardziej szczegółowo

Ł Ź Ą Ż Ż Ź Ł Ż Ć Ć Ż Ż ć Ź Ż Ż Ż Ć Ż Ć ź ć Ż ż ż Ż Ż ć Ż ż Ż Ż Ż ć Ż ż ć Ć ź Ą Ż Ż ż ć Ź Ż ż Ą Ą Ż ć Ź ź Ż ź ć Ą ć ć ż ż ź ź ć ć ż ż ż ź ć ć Ą ż Ą ż ż Ż Ż Ż ć ż Ż ć ż Ł Ż Ą Ż ź ż ć Ż Ż Ż Ć Ź Ź Ż Ą ć

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA KONSTRUKCYJNE

OBLICZENIA KONSTRUKCYJNE OBLICZENIA KONSTRUKCYJNE OBIEKT : TEMAT: Przebudowa i rozbudowa Targowiska Miejskiego w Śremie WIATA ZADASZENIE ADRES: dz. nr ewid. 1789/63, 1790/5, 1742/2 INWESTOR: Przedsiębiorstwo Gospodarki Komunalnej

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE USTROJU NOŚNEGO KŁADKI DLA PIESZYCH PRZEZ RZEKĘ NIEZDOBNĄ W SZCZECINKU

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE USTROJU NOŚNEGO KŁADKI DLA PIESZYCH PRZEZ RZEKĘ NIEZDOBNĄ W SZCZECINKU OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE USTROJU NOŚNEGO KŁADKI DLA PIESZYCH PRZEZ RZEKĘ NIEZDOBNĄ W SZCZECINKU Założenia do obliczeń: - przyjęto charakterystyczne obciążenia równomiernie rozłożone o wartości

Bardziej szczegółowo

PRACOWNIA PROJEKTOWA K O N S T R U K T O R s. c.

PRACOWNIA PROJEKTOWA K O N S T R U K T O R s. c. KONSTRUKTOR PRACOWNIA PROJEKTOWA K O N S T R U K T O R s. c. S e b a s t i a n P i e t r a s, T o m a s z S i e k i e r a h t t p : / / w w w. p p k o n s t r u k t o r. p l Ruda ŚL. 41-710 ul. Kubiny

Bardziej szczegółowo

FIRMA KONSTRUKCYJNA mgr in. LECH SOBIESZEK

FIRMA KONSTRUKCYJNA mgr in. LECH SOBIESZEK SPIS ZAWARTOŚCI OPRACOWANIA 1. Opis techniczny. 2. Obliczenia statyczne. 3. Załącznik nr 1: Dokumentacja rysunkowa. - rysunek nr K.1: Rzut budynku. Zakres planowanych prac. Projekt budowlany branŝa konstrukcja.

Bardziej szczegółowo

0,3 0,2 0,1. m o d u s PDK/0002/POOK/12

0,3 0,2 0,1. m o d u s PDK/0002/POOK/12 0,3 0,2 0,1 m o d u s PDK/0002/POOK/12 0,3 0,2 0,1 m o d u s PDK/0002/POOK/12 0,2 0,1 m o d u s PDK/0002/POOK/12 m o d u s PDK/0002/POOK/12 STRONA: 2. Spis treści Opis techniczny 1. Przedmiot i zakres

Bardziej szczegółowo

8. Zginanie ukośne. 8.1 Podstawowe wiadomości

8. Zginanie ukośne. 8.1 Podstawowe wiadomości 8. 1 8. ginanie ukośne 8.1 Podstawowe wiadomości ginanie ukośne zachodzi w przypadku, gdy płaszczyzna działania obciążenia przechodzi przez środek ciężkości przekroju pręta jednak nie pokrywa się z żadną

Bardziej szczegółowo

5. ANALIZA NOŚNOŚCI ELEMENTÓW śelbetowych

5. ANALIZA NOŚNOŚCI ELEMENTÓW śelbetowych 5. ANALIZA NOŚNOŚCI ELEMENTÓW śelbetowych ZAŁOśENIA : - I strefa wiatrowa teren zabudowany - 3 strefa śniegowa - strefa przemarzania 1.00 m - spadek połaci dachu α = 14.00 = 25.0 % - wysokość ściany (

Bardziej szczegółowo

POŁĄCZENIA ŚRUBOWE I SPAWANE Dane wstępne: Stal S235: f y := 215MPa, f u := 360MPa, E:= 210GPa, G:=

POŁĄCZENIA ŚRUBOWE I SPAWANE Dane wstępne: Stal S235: f y := 215MPa, f u := 360MPa, E:= 210GPa, G:= POŁĄCZENIA ŚRUBOWE I SPAWANE Dane wstępne: Stal S235: f y : 25MPa, f u : 360MPa, E: 20GPa, G: 8GPa Współczynniki częściowe: γ M0 :.0, :.25 A. POŁĄCZENIE ŻEBRA Z PODCIĄGIEM - DOCZOŁOWE POŁĄCZENIE KATEGORII

Bardziej szczegółowo

Ł Ł Ą Ą Ą ż ń ż ń ż ń Ż Ż Ś ń Ż ń ć Ł Ą ń Ż Ś ń ć ń ć ń Ż ć ć ń ń ń ż ć ń ŁĄ ż ć ć ć ć ń Ż Ź ć ć ć ń ż ŁĄ Ł ż Ł Ąż ń ć ż ŚĆ ż Ł ń Ć Ś Ę ń ń ż ź Ż ń ć Ę ń ć ż ć ć ń ń Ć ć ż Ż ć ć ć ćż Ż ć Ż Ę Ż Ż Ść Ż ż

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANY REMONT DACHU NAD AUL BUDYNKU I LICEUM OGÓLNOKSZTA C CEGO W BRODNICY. nr dzia ki nr 2113/2; 2136/1 w Brodnicy przy ul.

PROJEKT BUDOWLANY REMONT DACHU NAD AUL BUDYNKU I LICEUM OGÓLNOKSZTA C CEGO W BRODNICY. nr dzia ki nr 2113/2; 2136/1 w Brodnicy przy ul. BIURO PROJEKTOWE PROJEKT BUDOWLANY 1 REMONT DACHU NAD AUL BUDYNKU I LICEUM OGÓLNOKSZTA C CEGO W BRODNICY nr dzia ki nr 2113/2; 2136/1 w Brodnicy przy ul. Lidzbarskiej OBIEKT: INWESTOR: I LO w Brodnicy

Bardziej szczegółowo

Stropy na belkach drewnianych Strop drewniany nagi

Stropy na belkach drewnianych Strop drewniany nagi Stropy na belkach drewnianych Strop drewniany nagi Stropy na belkach drewnianych Strop drewniany z podsufitką Stropy na belkach drewnianych Strop drewniany ze ślepym pułapem Stropy na belkach drewnianych

Bardziej szczegółowo

Rozdział 1. Nazwa i adres Zamawiającego Gdyński Ośrodek Sportu i Rekreacji jednostka budżetowa Rozdział 2.

Rozdział 1. Nazwa i adres Zamawiającego Gdyński Ośrodek Sportu i Rekreacji jednostka budżetowa Rozdział 2. Z n a k s p r a w y G O S I R D Z P I 2 70 1 3 7 2 0 1 4 S P E C Y F I K A C J A I S T O T N Y C H W A R U N K Ó W Z A M Ó W I E N I A f U d o s t p n i e n i e w r a z z r o z s t a w i e n i e m o g

Bardziej szczegółowo

OBLICZE IA STATYCZ O-WYTRZYMAŁOŚCIOWE Wzmocnienia stropu w budynku mieszkalnym w akle ad otecią ul. Dąbrowskiego 44

OBLICZE IA STATYCZ O-WYTRZYMAŁOŚCIOWE Wzmocnienia stropu w budynku mieszkalnym w akle ad otecią ul. Dąbrowskiego 44 - str.12 - OBLICZE IA STATYCZ O-WYTRZYMAŁOŚCIOWE Wzmocnienia stropu w budynku mieszkalnym w akle ad otecią ul. Dąbrowskiego 44 1. Zestawienia obciążeń jednostkowych Zestawienia obciążeń jednostkowych w

Bardziej szczegółowo

6. Stan naprężenia w belkach cienkościennych

6. Stan naprężenia w belkach cienkościennych 6. 1 6. Stan naprężenia w belkach cienkościennych 6.1 Podstawowe wiadomości Przekrojem cienkościennym nazywamy przekrój składający się z figur, których jeden wymiar jest dużo większy od drugiego. Przykładem

Bardziej szczegółowo

MISKOLC. ubytovací katalóg. 1 www.hellomiskolc.hu

MISKOLC. ubytovací katalóg. 1 www.hellomiskolc.hu O í O OÓW OOWY 1 www í,, ý, ľ x š, í ť, čť, š š čý ý ľ, ý, ž ž,, ý č í Uč ľ, ň ý ľ í í í žť ť š ý ž ý č ž ý ô, š ď š í O 16 -í š äčš ž? ôž ť ž čť! ý ľ x č ý ť žť šť äčší žý ý í í ď, šš, č, í, í žčíš íš

Bardziej szczegółowo

Rozdział 1. Nazwa i adres Zamawiającego Gdyńskie Centrum Sportu jednostka budżetowa w Gdyni Rozdział 2. Informacja o trybie i stosowaniu przepisów

Rozdział 1. Nazwa i adres Zamawiającego Gdyńskie Centrum Sportu jednostka budżetowa w Gdyni Rozdział 2. Informacja o trybie i stosowaniu przepisów Z n a k s p r a w y G C S D Z P I 2 7 1 03 7 2 0 1 5 S P E C Y F I K A C J A I S T O T N Y C H W A R U N K Ó W Z A M Ó W I E N I A W y k o n a n i e r e m o n t u n a o b i e k c i e s p o r t o w y mp

Bardziej szczegółowo

Stal EXPonent. Program służy do obliczania nośności przekrojów stalowych.

Stal EXPonent. Program służy do obliczania nośności przekrojów stalowych. Stal EXPonent Program służy do obliczania nośności przekrojów stalowych. 1.1 Obsługa Program uruchamiamy z menu Start systemu Windows lub klikając ikonkę która, na życzenie użytkownika pojawi się na pulpicie

Bardziej szczegółowo

CZĘŚĆ G Obliczenia konstrukcyjne. 1. Zestawienie obciąŝeń na 1 m 2 - stropodach ISTNIEJĄCY. Obciążenia stałe. Obciążenia zmienne. g o.

CZĘŚĆ G Obliczenia konstrukcyjne. 1. Zestawienie obciąŝeń na 1 m 2 - stropodach ISTNIEJĄCY. Obciążenia stałe. Obciążenia zmienne. g o. CZĘŚĆ G Obliczenia konstrukcyjne 1. Zestawienie obciąŝeń na 1 m 2 - stropodach ISTNIEJĄCY L. p. Wyszczególnienie g k γ f g o Obciążenia stałe 1. 2 x papa asfaltowa 0,1200 1,3 0,1400 2. Ocieplenie żużla

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE remont dachu ul. Kędzierzyńska 21

OBLICZENIA STATYCZNE remont dachu ul. Kędzierzyńska 21 OBLICZENIA STATYCZNE remont dachu ul. Kędzierzyńska 21 SPRAWDZENIE ISTNIEJĄCEJ KONSTRUKCJI DLA MIN. ISTNIEJĄCYCH PRZEKROJÓW I MAX. ROZSTAWÓW KROKWI DANE: Geometria ustroju: Szkic układu poprzecznego 693,6

Bardziej szczegółowo

EKSPERTYZA KONSTRUKCYJNA DOTYCZĄCA STANU TECHNICZNEGO BUDYNKU MUZEUM WOLI M.ST.WARSZAWY PRZY ULICY SREBNEJ 12 W WARSZAWIE

EKSPERTYZA KONSTRUKCYJNA DOTYCZĄCA STANU TECHNICZNEGO BUDYNKU MUZEUM WOLI M.ST.WARSZAWY PRZY ULICY SREBNEJ 12 W WARSZAWIE EKSPERTYZA KONSTRUKCYJNA DOTYCZĄCA STANU TECHNICZNEGO BUDYNKU MUZEUM WOLI M.ST.WARSZAWY PRZY ULICY SREBNEJ 12 W WARSZAWIE Zleceniodawca: Zespół autorski: dr inż. Stanisław Karczmarczyk Upr. Nr 224/69 mgr

Bardziej szczegółowo

ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA

ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA I. Dane ogólne. 1. Inwestor. 2. Biuro projektowe. 3. Podstawa formalno-prawna. 4. Przedmiot opracowania. 5. Podstawa opracowania. II. Rozwiązania projektowe. 1. Opis ogólny. 2. Konstrukcja.

Bardziej szczegółowo

Obliczenia statyczne

Obliczenia statyczne Za enia wst pne. Obliczenia statyczne do projektu konstrukcji budynku Pracowni Pozytonowej Emisyjnej Tomografii Komputerowej (PET_CT) Budynek 2 kondygnacyjny, niepodpiwniczony, w technologii tradycyjnej,

Bardziej szczegółowo

Freedom Tower NY (na miejscu WTC)

Freedom Tower NY (na miejscu WTC) Muzeum Guggenhaima, Bilbao, 2005 Centre Pompidou, Paryż, 1971-77 Wieża Eiffla, Paris 1889 Freedom Tower NY (na miejscu WTC) Beying Stadium Pekin 2008 Opracowano z wykorzystaniem materiałów: [2.1] Arup

Bardziej szczegółowo

Obciążenia środowiskowe: śnieg i wiatr wg PN-B-02010/Az1 i PN-B-02011/Az1

Obciążenia środowiskowe: śnieg i wiatr wg PN-B-02010/Az1 i PN-B-02011/Az1 Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Obciążenia środowiskowe: śnieg i wiatr wg PN-B-02010/Az1 i PN-B-02011/Az1 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014) gruntu Podstawa: Norma PN-80/B-02010/Az1:2006.

Bardziej szczegółowo

- 1 - OBLICZENIA SCHODÓW ELBETOWYCH

- 1 - OBLICZENIA SCHODÓW ELBETOWYCH - 1 - Schody P ytowe v..0 OLIZENI SHODÓW ELETOWYH ytkownik: iuro In ynierskie SPEUD 005-0 SPEUD Gliwice utor: mg in. Jan Kowalski Tytu : Poz..3 Schody ieg schodowy 1 SZKI SHODÓW 1 180 0 8x 17,5/5,7 5,7

Bardziej szczegółowo

1.0. Zebranie obciążeń

1.0. Zebranie obciążeń 1.0. Zebranie obciążeń 1.1. Obciążenia stałe Rodzaj: ciężar Typ: stałe 1.1.1. Przekrycie hali (Obliczenia pkt. 2.0. obciążenie A) Q k = 1,30 kn/m 2. Q o1 = 1,58 kn/m 2, γ f1 = 1,22, Q o2 = 1,15 kn/m 2,

Bardziej szczegółowo

Obliczalna siła nośna wspornika przy krótkotrwałym oddziaływaniu obciążenia pionowego

Obliczalna siła nośna wspornika przy krótkotrwałym oddziaływaniu obciążenia pionowego pionowego Szerokość przekroju poprzecznego elementu: Długość elementu: Współczynnik mocowania końcówek elementu, µ: Współczynnik stateczności: Charakter. wytrzymałość drewna: Charakter. moduł elastyczności

Bardziej szczegółowo

EKSPERTYZA TECHNICZNA

EKSPERTYZA TECHNICZNA EKSPERTYZA TECHNICZNA w zakresie możliwości rozbudowy wiaty magazynowej (zadaszenia) Wiata znajduje się nad częścią istniejącego placu składowania osadów ściekowych na terenie oczyszczalni ścieków w Krośnie

Bardziej szczegółowo

Ą ś Ż ś ó Ę ó Ą ść ść Ó ść ą ś ąż ć ą ąż ą ć ż śćś ź ś ć ź ą ó ś ą ą ą ó ą ą ą ó ą ą ż ć ż ż ż ąż ź ś ó ą ó ż ą ą ó ą ą ś ą ź ą ą ą ąż ą ą ć ń ń ć ą ć ó ń ć ż ąż ó ó ć ż ć ąż Ś ą ą ć ó ś ą ą ą ó ó ą ą

Bardziej szczegółowo

9 6 6 0, 4 m 2 ), S t r o n a 1 z 1 1

9 6 6 0, 4 m 2 ), S t r o n a 1 z 1 1 O p i s p r z e d m i o t u z a m ó w i e n i a - z a k r e s c z y n n o c i f U s ł u g i s p r z» t a n i a o b i e k t ó w G d y s k i e g o O r o d k a S p o r t u i R e ks r e a c j i I S t a d i

Bardziej szczegółowo

Instrukcja do ćwiczeń laboratoryjnych Numeryczne metody analizy konstrukcji

Instrukcja do ćwiczeń laboratoryjnych Numeryczne metody analizy konstrukcji POLITECHNIKA SZCZECIŃSKA KATEDRA MECHANIKI I PODSTAW KONSTRUKCJI MASZYN Ćwiczenie nr 5 Instrukcja do ćwiczeń laboratoryjnych Numeryczne metody analizy konstrukcji Obliczenia statycznie obciążonej belki

Bardziej szczegółowo

Ę ś ó ó ź ć ó ó ą ś ą ą ż ą ą ś ś ą ż ą ó Ą Ę Ę Ą Ó ą ż ą ą ź ąż ą ś ą ą Ł ŁÓ Ę Ł Ę Ą Ą ą Ł ą ą ą ą ą ć ą Ę Ę Ą Ł ą ś ą ź ż ź ą ż ć ąż ą ś ą ó Ż ż ż ą ą ż ś ż ź ó ą Ą Ę Ę ż ż ś ó ó ś ż ó ą ą ą ż ś ś ą

Bardziej szczegółowo

SALA SPORTOWA W MOŃKACH PROJEKT BUDOWLANY

SALA SPORTOWA W MOŃKACH PROJEKT BUDOWLANY Projekt nr 1373 00 Obliczenia nr 1373-15 SALA SPORTOWA W MOŃKACH PROJEKT BUDOWLANY OBLICZENIA DO PROJEKTU: - DACHU SALI GIMNASTYCZNEJ - DACH ZAPLECZA SOCJALNEGO Projektował: Kierownik zakładu projektowego......

Bardziej szczegółowo

Ą ż ś ć ż ń ś ą Ę ś ą ż ś ą ą ż ą ś Ę Ń ś ą ń ć ż ą ź ś ź ż ń ń ść ńźóń ń Ć Ć Ż Ś ńó ż ć ą ś ą ś ś ńą Ą Ś ą ż ś ś ż ż Ą ż ą ś ć ż ń ś ń ś Ę ą ą Ę ż ą ś ż ś ą ą ż ą ś Ę Ń ś ą ą ń ć ż ą ź ś ź ż ń ń Ó ń Ż

Bardziej szczegółowo

ę żą ć Ś Ś Ż Ś Ś ą Ś Ż Ś Ą Ś Ś Ó Ą Ż Ą Ę Ż ą Ż Ą ż Ą Ą ż ą ą ą ż Ń ŚĆ ą ęć ę ż ą ą ż ź ą Ą Ż Ą Ą Ę ą Ą Ą Ę Ą ż Ą ż Ą ą Ę ę Ę Ż Ę Ę ę ą ęć ż ę ż ą ą Ę Ż Ś Ą Ó ż Ż ęć ą ż ą ą ą Ę ż Ć ę ż ą ą Ę Ś ą ą Ń ź

Bardziej szczegółowo

Transport Mechaniczny i Pneumatyczny Materiałów Rozdrobnionych. Ćwiczenie 2 Podstawy obliczeń przenośników taśmowych

Transport Mechaniczny i Pneumatyczny Materiałów Rozdrobnionych. Ćwiczenie 2 Podstawy obliczeń przenośników taśmowych Transport Mechaniczny i Pneumatyczny Materiałów Rozdrobnionych Ćwiczenie 2 Podstawy obliczeń przenośników taśmowych Wydajność przenośnika Wydajnością przenośnika określa się objętość lub masę nosiwa przemieszczanego

Bardziej szczegółowo

Rozdział 1. Nazwa i adres Zamawiającego Gdyński Ośrodek Sportu i Rekreacji jednostka budżetowa Rozdział 2.

Rozdział 1. Nazwa i adres Zamawiającego Gdyński Ośrodek Sportu i Rekreacji jednostka budżetowa Rozdział 2. Z n a k s p r a w y G O S I R D Z P I 2 7 1 0 2 32 0 1 4 S P E C Y F I K A C J A I S T O T N Y C H W A R U N K Ó W Z A M Ó W I E N I A f O b s ł u g a o p e r a t o r s k a u r a w i s a m o j e z d n

Bardziej szczegółowo

Sprężyny naciągowe z drutu o przekroju okrągłym

Sprężyny naciągowe z drutu o przekroju okrągłym Sprężyny naciągowe z o przekroju okrągłym Stal sprężynowa, zgodnie z normą PN-71/M80057 (EN 10270:1-SH oraz DIN 17223, C; nr mat. 1.1200) Stal sprężynowa nierdzewna, zgodnie z normą PN-71/M80057 (EN 10270:3-NS

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU ARCHITEKTONICZNO - BUDOWLANEGO BUDOWA HALI MAGAZYNOWEJ NA ZBOŻE Lubosina, 62-045 Pniewy, działka nr 75/24

OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU ARCHITEKTONICZNO - BUDOWLANEGO BUDOWA HALI MAGAZYNOWEJ NA ZBOŻE Lubosina, 62-045 Pniewy, działka nr 75/24 OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU ARCHITEKTONICZNO - BUDOWLANEGO BUDOWA HALI MAGAZYNOWEJ NA ZBOŻE Lubosina, 6-045 Pniewy, działka nr 75/4 Kategoria geotechniczna I dla budynku. Została wykonana opinia geotechniczna

Bardziej szczegółowo

Rozdział 1. Nazwa i adres Zamawiającego Gdyńskie Centrum Sportu jednostka budżetowa w Gdyni Rozdział 2. Informacja o trybie i stosowaniu przepisów

Rozdział 1. Nazwa i adres Zamawiającego Gdyńskie Centrum Sportu jednostka budżetowa w Gdyni Rozdział 2. Informacja o trybie i stosowaniu przepisów Z n a k s p r a w y G C S D Z P I 2 7 1 0 2 8 2 0 1 5 S P E C Y F I K A C J A I S T O T N Y C H W A R U N K Ó W Z A M Ó W I E N I A f W y k o n a n i e ro b ó t b u d o w l a n y c h w b u d y n k u H

Bardziej szczegółowo

Bloki ściskające pręty

Bloki ściskające pręty Bloki ściskające pręty Bloki ściskające pręty Z elemetami konstrukcyjnymi: blokiem sciskającym pręt, blokiem liniowym i wałkiem stalowym może w najprostszy sposób zostać zrealizowany precyzyjny system

Bardziej szczegółowo

O X Y a 4 O X Y T Z l O X Y D Z. 4 E - Y Z W 7 - a l a I P P A B X P l a 7 f 4. a S a a S O X Y H 4 s 7 S. A. T Z. i. a z i ) 4 Y z 7 a P Z z Z. 7 a Y j a F i. 9. P 4 7 Z. Y j a j 9. k 4 8 9. ( i s 7 4

Bardziej szczegółowo

PROJEKTOWANIE I OBLICZANIE PŁATWI WALCOWANYCH NA GORĄCO

PROJEKTOWANIE I OBLICZANIE PŁATWI WALCOWANYCH NA GORĄCO Projekt SKILLS PROJEKTOWANIE I OBLICZANIE PŁATWI WALCOWANYCH NA GORĄCO CELE MODUŁU SZKOLENIOWEGO Umiejętność projektowania płatwi z kształtowników walcowanych na gorąco Umiejętność obliczania i sprawdzania

Bardziej szczegółowo

Profile aluminiowe serii LB 1

Profile aluminiowe serii LB 1 Profile aluminiowe serii LB PARAMETRY TECHNICZNE WG DIN EN 2020- Stop AL Mg Si 0,5 F25 Materiał numer Nr 3.3206.72 Właściwości mechaniczne: Wytrzymałość na rozciąganie Rm; min. 2 N/mm 2 Granica plastyczności

Bardziej szczegółowo

0 ( 1 ) Q = Q T W + Q W + Q P C + Q P R + Q K T + Q G K + Q D M =

0 ( 1 ) Q = Q T W + Q W + Q P C + Q P R + Q K T + Q G K + Q D M = M O D E L O W A N I E I N Y N I E R S K I E n r 4 7, I S S N 1 8 9 6-7 7 1 X O P T Y M A L I Z A C J A K O N S T R U K C J I F O R M Y W T R Y S K O W E J P O D K Ą T E M E F E K T Y W N O C I C H O D

Bardziej szczegółowo

Ą Ż Ą Ś ĄŻ ź Ś Ś ż Ł Ś Ą Ą Ś ż ż Ł Ż ż ż Ą Ś Ś ż Ś Ż ż ż Ż Ó ż Ś ż Ż ż Ś ż Ż ź Ż Ż Ł Ą Ł ż Ż Ś Ś Ś Ś Ż Ż Ś Ż ż Ó Ż ż Ś Ó Ą ź Ć Ż Ą ź Ś ż Ć ż Ł Ż Ż ż ż Ś ź Ó ż Ż Ć Ż Ó ż ż Ą Ś ż ż Ó Ł Ś ż ż ż ż Ż ż Ś ź

Bardziej szczegółowo

UWM KATEDRA OGRODNICTWA Ławy fundamentowe P.P.U.H. CHECZA. Kontr. Mgr inż. P.CZIRSON

UWM KATEDRA OGRODNICTWA Ławy fundamentowe P.P.U.H. CHECZA. Kontr. Mgr inż. P.CZIRSON 1 Ławy fundamentowe z odsadzkami pod słupy ram głównych 2.1 Charakterystyki materiałów: Beton : B25 fcd = 13,33 (MPa) ciężar objętościowy = 2447,32 (kg/m3) Zbrojenie podłużne : typ 34GS fe = 350,00 (MPa)

Bardziej szczegółowo

Raport wymiarowania stali do programu Rama3D/2D:

Raport wymiarowania stali do programu Rama3D/2D: 2. Element poprzeczny podestu: RK 60x40x3 Rozpiętość leff=1,0m Belka wolnopodparta 1- Obciążenie ciągłe g=3,5kn/mb; 2- Ciężar własny Numer strony: 2 Typ obciążenia: Suma grup: Ciężar własny, Stałe Rodzaj

Bardziej szczegółowo

Sprężyny naciskowe z drutu o przekroju okrągłym

Sprężyny naciskowe z drutu o przekroju okrągłym Sprężyny owe z o przekroju okrągłym Stal sprężynowa, zgodnie z normą PN-71/M80057 (EN 10270:1-SH oraz DIN 17223, C; nr mat. 1.1200) Stal sprężynowa nierdzewna, zgodnie z normą PN-71/M80057 (EN 10270:3-NS

Bardziej szczegółowo

DOKUMENTACJA TECHNICZNA

DOKUMENTACJA TECHNICZNA DOKUMENTACJA TECHNICZNA MOSTU STALOWO-śELBETOWEGO NA POTOKU KOSZARAWA (KM 24+800) W MIEJSCOWOŚCI KOSZARAWA GMINA KOSZARAWA USUWANIE SZKÓD POWODZIOWYCH Z MAJA I CZERWCA 2010 ROKU; REMONT USZKODZONEGO MOSTU

Bardziej szczegółowo

OXY24 Budownictwo. OXY24 Budownictwo. Platforma z oprogramowaniem dla branży budowlanej

OXY24 Budownictwo. OXY24 Budownictwo. Platforma z oprogramowaniem dla branży budowlanej OXY24 Budownictwo OXY24 Budownictwo Platforma z oprogramowaniem dla branży budowlanej O W a s O X Y 2 O M k 4. R Z 7 Z W 7 W 9 R a - 7 W Z - U i z W Z s 4 9 O X Y 2 O M O X Y 2 O M 7 4 s R ó j k a, k 7

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE Spis treści.dane OGÓLNE...2 2.ZEBRANIE OBCIĄśEŃ CZĘŚĆ ZACHODNIA BUDYNKU...2 2..CięŜar własny...2 2.2.ObciąŜenia stałe...2 2.3.ObciąŜenia uŝytkowe...6 2.4.ObciąŜenia

Bardziej szczegółowo

ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA

ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA 1. Strona tytułowa 1 2. Zawartość opracowania 2 3. Opis do konstrukcji budynku 3 4. Część graficzna 7 2 OPIS DO KONSTRUKCJI BUDYNKU Dane ogólne Inwestor: Projekt: Adres: Faza: Branża:

Bardziej szczegółowo

Katalog produktów. www.ante-holz.de. ante-holz GmbH. Im Inkerfeld 1 59969 Bromskirchen-Somplar Niemcy

Katalog produktów. www.ante-holz.de. ante-holz GmbH. Im Inkerfeld 1 59969 Bromskirchen-Somplar Niemcy Wydanie z sierpnia 2008. Wszelkie prawa zastrzeżone. Im Inkerfeld 1 59969 Bromskirchen-Somplar Niemcy Telefon +49 2984 / 308-0 Fax +49 2984 / 8977 export@ante-holz.de www.ante-holz.de Katalog produktów

Bardziej szczegółowo

Przykład zbierania obciążeń dla dachu stromego wg PN-B-02001, PN-B-02010/Az1 i PN-B-02011/Az1

Przykład zbierania obciążeń dla dachu stromego wg PN-B-02001, PN-B-02010/Az1 i PN-B-02011/Az1 Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykład zbierania obciążeń dla dachu stromego wg PN-B-02001, PN-B-02010/Az1 i PN-B-02011/Az1 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014) 20.

Bardziej szczegółowo

Plan sytuacyjny 1: 500 2,8 2,6 2,7 2,8. Warszawa CentralnaWarszawa Wschodnia R=481,4. Zadanie 2. Obiekty inzynieryjne - wiadukty 2PB/M1.

Plan sytuacyjny 1: 500 2,8 2,6 2,7 2,8. Warszawa CentralnaWarszawa Wschodnia R=481,4. Zadanie 2. Obiekty inzynieryjne - wiadukty 2PB/M1. Plan sytuacyjny 1: 500,8,6,7 1 4 R=481,4 1 Warszawa CentralnaWarszawa Wschodnia 4,8,6,7 Plan sytuacyjny -R1 beton lekki LC 8/9 PN-EN 06-1 warstwa ochronna d = 6 cm elbetowa warstwa wzmacniaj ca C5/0, d=0

Bardziej szczegółowo

Rodzaj opracowania: Projekt architektoniczno - budowlany

Rodzaj opracowania: Projekt architektoniczno - budowlany Rodzaj opracowania: Projekt architektoniczno - budowlany BranŜa: Konstrukcyjna posadowienie zbiornika retencyjnego o pojemności 100 m 3 Nazwa nadana zamówieniu przez zamawiającego: Rozbudowa stacji uzdatniania

Bardziej szczegółowo

Wewnętrzny stan bryły

Wewnętrzny stan bryły Stany graniczne Wewnętrzny stan bryły Bryła (konstrukcja) jest w równowadze, jeżeli oddziaływania zewnętrzne i reakcje się równoważą. P α q P P Jednak drugim warunkiem równowagi jest przeniesienie przez

Bardziej szczegółowo

KONSTRUKCJA. NOWA SALA GIMNASTYCZNA wraz z TERMOMODERNIZACJĄ i CZĘŚCIOWĄ ROZBIÓRKĄ ISTNIEJĄCEGO ZESPOŁU SZKOLNO- PRZEDSZKOLNEGO.

KONSTRUKCJA. NOWA SALA GIMNASTYCZNA wraz z TERMOMODERNIZACJĄ i CZĘŚCIOWĄ ROZBIÓRKĄ ISTNIEJĄCEGO ZESPOŁU SZKOLNO- PRZEDSZKOLNEGO. nazwa obiektu NOWA SALA GIMNASTYCZNA wraz z TERMOMODERNIZACJĄ i CZĘŚCIOWĄ ROZBIÓRKĄ ISTNIEJĄCEGO ZESPOŁU SZKOLNO- PRZEDSZKOLNEGO stadium PROJEKT ARCHITEKTONICZNO-BUDOWLANY branża KONSTRUKCJA Spis treści

Bardziej szczegółowo

KOSZTORYS OFERTOWY. Wartość kosztorysowa robót bez podatku VAT : zł Podatek VAT : zł Ogółem wartość kosztorysowa robót : zł

KOSZTORYS OFERTOWY. Wartość kosztorysowa robót bez podatku VAT : zł Podatek VAT : zł Ogółem wartość kosztorysowa robót : zł Biuro Projektów "IZOL" 87-800 Włocławek, ul. Łęgska 51 B KOSZTORYS OFERTOWY Klasyfikacja robót wg. Wspólnego Słownika Zamówień 45111300-1 Roboty rozbiórkowe 45111000-8 Roboty w zakresie burzenia, roboty

Bardziej szczegółowo

Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150

Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-03150 Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń jednolitych elementów drewnianych wg PN-B-0350 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (204) Drewno parametry (wspólne) Dane wejściowe

Bardziej szczegółowo

Politechnika Wrocławska, Wydział Informatyki i Zarządzania. Modelowanie

Politechnika Wrocławska, Wydział Informatyki i Zarządzania. Modelowanie Politechnika Wrocławska, Wydział Informatyki i Zarządzania Modelowanie Zad Wyznacz transformaty Laplace a poniższych funkcji, korzystając z tabeli transformat: a) 8 3e 3t b) 4 sin 5t 2e 5t + 5 c) e5t e

Bardziej szczegółowo

Egz. 1 INFORMACJA BIOZ DLA INSTALACJI SOLARNEJ W AKADEMIl WYCHOWANIA FIZYCZNEGO I SPORTU IM. JĘDRZEJA ŚNIADECKIEGO W GDAŃSKU PRZY UL. KAZIMIERZA GÓRSKIEGO Inwestor Akademia Wychowania Fizycznego i Sportu

Bardziej szczegółowo

STÓŁ NR 1. 2. Przyjęte obciążenia działające na konstrukcję stołu

STÓŁ NR 1. 2. Przyjęte obciążenia działające na konstrukcję stołu STÓŁ NR 1 1. Geometria stołu Stół składa się ze stalowej ramy wykonanej z płaskowników o wymiarach 100x10, stal S355 oraz dębowego blatu grubości 4cm. Połączenia elementów stalowych projektuje się jako

Bardziej szczegółowo

Przykład 1.a Ściana wewnętrzna w kondygnacji parteru. Przykład 1.b Ściana zewnętrzna w kondygnacji parteru. Przykład 1.c Ścian zewnętrzna piwnic.

Przykład 1.a Ściana wewnętrzna w kondygnacji parteru. Przykład 1.b Ściana zewnętrzna w kondygnacji parteru. Przykład 1.c Ścian zewnętrzna piwnic. Przykład 1- Sprawdzenie nośności ścian budynku biurowego Przykład 1.a Ściana wewnętrzna w kondygnacji parteru. Przykład 1.b Ściana zewnętrzna w kondygnacji parteru. Przykład 1.c Ścian zewnętrzna piwnic.

Bardziej szczegółowo

BLACHY. Masa: 1 metr 2, gęstość: 8,00 kg/dm3. g[mm] masa 1 m 2 [kg] [kg]

BLACHY. Masa: 1 metr 2, gęstość: 8,00 kg/dm3. g[mm] masa 1 m 2 [kg] [kg] BLACHY Masa: 1 metr 2, gęstość: 8,00 kg/dm3 g[mm] masa 1 m 2 [kg] g[mm] masa 1 m 2 [kg] g[mm] masa 1 m 2 [kg] g[mm] masa 1 m 2 [kg] 0,50 4,00 9,00 72,00 27,50 220,00 120,00 960,00 0,60 4,80 9,50 76,00

Bardziej szczegółowo

S.A RAPORT ROCZNY Za 2013 rok

S.A RAPORT ROCZNY Za 2013 rok O P E R A T O R T E L E K O M U N I K A C Y J N Y R A P O R T R O C Z N Y Z A 2 0 1 3 R O K Y u r e c o S. A. z s i e d z i b t w O l e ~ n i c y O l e ~ n i c a, 6 m a j a 2 0 14 r. S p i s t r e ~ c

Bardziej szczegółowo

Zanim zapytasz prawnika

Zanim zapytasz prawnika 2 Zanim zapytasz prawnika 1 Zanim zapytasz prawnika Poradnik dla Klientów Biur Porad Prawnych i Informacji Obywatelskiej Pod redakcją Grzegorza Ilnickiego Fundacja Familijny Poznań Poznań 2012 3 N i n

Bardziej szczegółowo

15(20)kV 79.E. Stanowiska słupowe kable uniwersalne AXCES/EXCEL. Stanowiska słupowe kable uniwersalne AXCES/EXCEL

15(20)kV 79.E. Stanowiska słupowe kable uniwersalne AXCES/EXCEL. Stanowiska słupowe kable uniwersalne AXCES/EXCEL LAML ROZDZILNIC (0)kV. AXCS/XCL AXCS/XCL . AXCS/XCL LAML ROZDZILNIC Notatnik Stanowisko słupowe sterowane zdalnie Wyłącznik napowietrzny próżniowy 00A Siedziba firmy woj. Pomorskie Tel (0) -0-; -0- Fax

Bardziej szczegółowo

ROZDZIAŁ 1. STALOWE WYROBY WALCOWANE 1

ROZDZIAŁ 1. STALOWE WYROBY WALCOWANE 1 ROZDZIAŁ 1. STALOWE WYROBY WALCOWANE 1 TabI ca 1.1. TabI ca 1.2. TabI ca 1.3. TabI ca 1.4. TabI ca 1.5. TabI ca 1.6. TabI ca 1.7. TabI ca 1.8. TabI ca 1.9. TabI ca 1.10. TabI ca 1.11. TabI ca 1.12. TabI

Bardziej szczegółowo

T Z l Z f 4 W i a T Z l Z f 4 W i a O X Y 2 O M O W a s O X Y 2 O M k 4. R Z Z W W 9 R a - W Z - U i z W Z s 4 9 O X Y 2 O M O X Y 2 O M 4 s R ó j k a, k ó - a R 4 s a j a z R a s j i V 4 W 4 4 Y z Z s

Bardziej szczegółowo

Konstrukcje metalowe Wykład XVII Belki (część II)

Konstrukcje metalowe Wykład XVII Belki (część II) Konstrukcje metalowe Wykład XVII Belki (część II) Spis treści Dwuteowniki spawane #t / 3 Przykład (VI klasa przekroju) #t / 10 Przykład (spoiny) #t / 36 Dodatkowe zjawiska #t / 44 Dwuteowniki z falistym

Bardziej szczegółowo