Karta przewodnia. Bydgoszcz, W yspa Młyńska Bydgoszcz, ul. Jezuicka 1

Transkrypt

1 O s t r z e s z ó w u l. S k a u t ó w 1 7 T e l / N r z l e c. 10/4/2016 Karta przewodnia N a z wa z a d a n i a Rusztowanie elewacyjne Mi e j s c e m o n t ażu Bydgoszcz, W yspa Młyńska Spichlerz Zbożowy elewacja północnozachodnia S t a d i u m d o k u m e n t a c j i Projekt rusztowania Z l e c e n i o d a wc a Miasto Bydgoszcz Bydgoszcz, ul. Jezuicka 1 S t a n o wi s k o I m ię i nazwi s k o D a t a P o d p i s P r o j e k t o wa ł mgr inż. Zbigniew Mądry u p r a w n i e n i a b u d o w l a n e d o p r o j e k t o w a n i a b e z o g r a n i c z eń w s p e c j a l n ości konstrukcyjnob u d o w l a n e j n r u p r. W K P / / P O O K / 0 3 c z ł o n e k W K P I z b y I nżynierów B u d o w n i c t w a W K P / B O / /

2 Zawartość opracowania 1. Opis techniczny konstrukcji rusztowania 2. Obliczenia statyczne 3. Oświadczenia i uprawnienia projektanta 4. Schematy konstrukcji rusztowania strona 2

3 Opis techniczny rusztowania 1. Cel i zakres opracowania Niniejsze opracowanie zawiera obliczenia statyczne rusztowań ramowych np. firmy Pionart typu ramowego BAL lub analogicznych systemowych innego producenta ustawionych do remontu elewacji budynku Spichlerza Zbożowego elewacji północno-zachodniej w Bydgoszczy na terenie W yspy Młyńskiej. W ysokość konstrukcji rusztowania: max 16 m. 2. Opis konstrukcji rusztowania fasadowego. Rusztowanie projektuje się wykonać z elementów ramowych firmy Pionart typu BAL lub innego rusztowania ramowego, stalowego, ocynkowanego ogniowo. Składa się ono z ram pionowych, podestów, stężeń oraz elementów kotwień tworzących konstrukcję rusztowania. Rozstaw podłużny ram rusztowania projektuje się: max 3,07 m. Rozstaw osiowy poprzeczny stojaków ramy: 0,73 m. Połączenia sztywne i przegubowe elementów konstrukcyjnych stanowią typowe złącza krzyżowe i obrotowe. Projektuje się rusztowanie pod siatkę rusztowaniową o przepuszczalności min 50% na ostatnich 2 ostatnich poziomach rusztowaniowych. Część rusztowania projektuje się posadowić w stropu nad piwnicą za pomocą wysuwnic stalowych z profilu HEB180 ustawionych i zamocowanych do stropu. Projektuje się 2 typu wysuwnic ze względu na występowanie na elewacji wykuszy o stropie drewnianym. Max rozstaw wysuwnic nie może przekraczać 5 m. Rusztowanie projektuje się zakotwić do ścian budynku. W poziomie belek stropowych poprzez bezpośrednie zamocowanie kołków rozporowych w belkach nadstropowych lub przewiercenie przez nie otworu do przeprowadzenie śruby z uchem i zamocowanie strona 3

4 jej od strony wewnętrznej stosując podkładkę o wymiarach min 10x10 cm grubości 6 mm. 3. Wytyczne dotyczące montażu rusztowania: 3.1. Prowadzenie montażu i demontażu rusztowań może być prowadzone tylko przez osoby posiadające odpowiednie kwalifikacje fachowe W szystkie części rusztowania powinny być przed zamontowaniem wizualnie sprawdzone. Uszkodzonych części jak również elementów niesystemowych nie wolno wbudowywać w siatkę rusztowania Przed przystąpieniem do montażu rusztowania należy wygrodzić strefę niebezpieczną (6,0 m od najdalej wysuniętego elementu rusztowania) Montaż prowadzić zgodnie z instrukcją montażu i użytkowania rusztowania Demontaż rusztowań prowadzić w kolejności odwrotnej do kolejności montażu. 4. Warunki wykonania rusztowania: 4.1. Rozstaw podłużny ram rusztowania Ramy rusztowania należy montować w sposób określony w instrukcji montażu rusztowań ramowych firmy Pionart lub inne systemowe Stężenia pionowe Należy stosować tylko stężenia systemowe min 2 razy na długości rusztowania w rozstawie max 10m 4.3. Elementy Do montażu rusztowania należy stosować tylko elementy nieuszkodzone zawarte w katalogu Dokumentacja technicznoruchowa. Instrukcja użytkowania i montażu 5. Warunki eksploatacji: 5.1. Na rusztowaniu w widocznym miejscu (przy pionie komunikacyjnym rusztowania) należy umieścić tablicę określającą dopuszczalne obciążenie pomostu roboczego tj. 2,0 kn/m Przed oddaniem rusztowania do eksploatacji należy dokonać komisyjnie jego odbioru. strona 4

5 5.3. W trakcie eksploatacji należy przeprowadzać przeglądy codzienne i dekadowe, zgodnie z obowiązującymi przepisami BHP Przeglądy dekadowe. Przeglądy dekadowe powinny być wykonywane co 10 dni. Powinien je przeprowadzać konserwator rusztowań lub pracownik inżynieryjno.- techniczny. Celem przeglądu dekadowego jest sprawdzenie, czy w całej konstrukcji rusztowania nie ma zmian, które mogą spowodować katastrofę budowlaną lub stworzyć niebezpieczne warunki eksploatacji rusztowania Przeglądy doraźne. - Przeglądy doraźne przeprowadzać należy zawsze po dłuższej niż 2 tygodnie przerwie w eksploatacji rusztowania i po każdej burzy o sile wiatru powyżej 6 w skali Beauforta (tj. 12 m/s). Przegląd doraźny powinien być dokonywany komisyjnie z udziałem majstra, brygadzisty i inspektora nadzoru budowlanego. Może on być zarządzony w każdym terminie przez organ nadzoru budowlanego. - Dostrzeżone usterki powinny być usunięte po każdym przeglądzie przed przystąpieniem do pracy. Za wykonywanie przeglądów odpowiedzialny jest kierownik budowy lub uprawniona przez niego osoba. W yniki przeglądów dekadowych i doraźnych powinny być zapisane w dzienniku budowy przez osoby dokonujące przeglądu. Projektował mgr inż. Zbigniew Mądry u p r a w n i o n y d o w y k o n y w a n i a p r o j e k t ó w k o n s t r u k c y j n o - b u d o w l a n y c h b u d o w n i c t w a lądow e g o w z a k r e s i e p e ł n y m nr upr. W KP/0023/POOK/03 c złon ek W KP Izby I nżyn ierów Bud o wnict wa W KP/BO/0424/04 strona 5

6 Obliczenia statyczne 1. Dane wyjściowe Obliczenia statyczno - wytrzymałościowe rusztowania ramowego firmy Pionart: Dane szczegółowe : - wysokość konstrukcji rusztowania: 16 m - max długość pól: 3,07 m; - typ rusztowania : ramowe - strefa obciążenia wiatrem: I strefa wiatrowa - kategoria terenu: I - rusztowanie osłonięte siatką rusztowaniową o przepuszczalności wiatru min 50% 2. Podstawa opracowania Zlecenie inwestora 2.2. Podstawy techniczne - Zlecenie na opracowanie dokumentacji Umowa nr WIM Rysunki obiektu Podstawy prawne [1] PN-EN 1990:2004 Eurokod 0: Podstawy projektowania konstrukcji [2] PN-EN :2004 Eurokod 1: Oddziaływania na konstrukcje - Część 1-1: Oddziaływania ogólne - Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach [3] PN-EN :2008 Eurokod 1: Oddziaływania na konstrukcje - Część 1-4: Oddziaływania ogólne - Oddziaływania wiatru [4] PN-EN :2007 Eurokod 1: Oddziaływania na konstrukcje - Część 1-6: Oddziaływania ogólne - Oddziaływania w czasie wykonywania konstrukcji [5] PN-EN :2006 Eurokod 3: Projektowanie konstrukcji stalowych Część 1-1: Reguły ogólne i reguły dla budynków [6] PN-EN :2007 Tymczasowe konstrukcje stosowane na placu budowy Część 1: Rusztowania Warunki wykonania i ogólne zasady projektowania. [7] W. Bogucki, M. Żyburtowicz Tablice do projektowania konstrukcji metalowych W-wa Arkady 1984r. [8] Dokumentacja techniczno-ruchowa. Instrukcja montażu i użytkowania. strona 6

7 3. Obliczenia statyczno wytrzymałościowe rusztowania o wysokości 16m 3.1. Materiały i elementy : - rama stalowe (1) Stojak rura 48,3/2,7 S355JRH (2) Rygiel poprzeczny górny 40/50/2 S355JRH (3) Rygiel poprzeczny dolny rura 33,7/2,6 S355JRH (4) Króciec łączący rura 38/3,2 S355JRH - podest stalowy lub drewniany 307x32cm podest klasy III obciążenie charakterystyczne 200kg/m 2 ze stali S235R - stężenia dla pola l=3,07m rura 48,3/2,7 S355JRH przekrój j.w. - materiał złączy -dla rur 48,3/3,2 S355JRH -złącza wzdłużne -złącza krzyżowe dane wg certyfikatów -złącza obrotowe strona 7

8 3.2. Obciążenia Ciężar własny Ciężar własny wygenerowany przez program obliczeniowy Autodesk Robot Structural Analysis Professional Ciężar własny podestów Q=2*0,182/0,64=0,56 kn/m Poziome obciążenia zastępcze Na poziomie pomostu : H=(1/50) N N suma sił normalnych w stojaku liczona od poziomu górnego do rozpatrywanego poziomu Obciążenie wiatrem - współczynnik aerodynamiczny rusztowania cf=1,3 - wartość ciśnienia dynamicznego: qb,o= 0,30 kpa - współczynnik konstrukcyjny cscd= 0,25 - wartość szczytowa ciśnienia prędkości: qp(ze) wg tabeli - dla rusztowania osłoniętego osłonami: Powierzchnia oporu wiatru: A=3,7*2,0= 6,14 m 2 Powierzchnia oporu wiatru bez siatki: A=1,16 m 2 F e=c s* (cf*a*q) Kombinacja max wiatru qb=0,3 kn/m 2 Kombinacja użytkowa qb=0,2 kn/m 2 strona 8

9 H [m] q pmax [kn/m 2 ] q puz [kn/m 2 ] Fmax [kn] F użytkowe [kn] 2 0,62 0,41 0,233 0, ,71 0,47 0,266 0, ,76 0,51 0,287 0, ,81 0,54 0,304 0, ,84 0,56 0,317 0, ,87 0,58 0,328 0, ,90 0,60 3,574 2, ,92 0,61 3,666 2,444 strona 9

10 3.3. Sprawdzenie nośności przekrojów rusztowania Obliczenia statyczne wykonano na programie Autodesk Robot Structural Analysis Professional Kombinacja użytkowa Obciążenia: - ciężar własny konstrukcji rusztowania - 100% obciążenia roboczego - 50% obciążenia roboczego poziom niżej - Wiatr roboczy OBLICZENIA KONSTRUKCJI STALOWYCH NORMA: PN-EN :2006/AC:2009, Eurocode 3: Design of steel structures. TYP ANALIZY: Weryfikacja prętów GRUPA: PRĘT: 3 - Stojak ramy PUNKT: WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.00 L = 0.00 m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 3 KOMB1 1*1.35+(2+3)*1.50 MATERIAŁ: S 355 ( S 355 ) fy = MPa PARAMETRY PRZEKROJU: Fi 48,3x2,7 h=4.8 cm gm0=1.00 gm1=1.00 Ay=2.46 cm2 Az=2.46 cm2 Ax=3.87 cm2 tw=0.3 cm Iy=10.09 cm4 Iz=10.09 cm4 Ix=20.18 cm4 Wply=5.62 cm3 Wplz=5.62 cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: N,Ed = kn My,Ed = kn*m Mz,Ed = kn*m Vy,Ed = kn Nt,Rd = kn My,pl,Rd = 1.71 kn*m Mz,pl,Rd = 1.71 kn*m Vy,T,Rd = kn My,c,Rd = 1.71 kn*m Mz,c,Rd = 1.71 kn*m Vz,Ed = 0.01 kn MN,y,Rd = 1.71 kn*m MN,z,Rd = 1.71 kn*m Vz,T,Rd = kn Tt,Ed = kn*m KLASA PRZEKROJU = 1 FORMUŁY WERYFIKACYJNE: Kontrola wytrzymałości przekroju: N,Ed/Nt,Rd = 0.03 < 1.00 (6.2.3.(1)) (My,Ed/MN,y,Rd)^ (Mz,Ed/MN,z,Rd)^2.00 = 0.94 < 1.00 ( (6)) strona 10

11 Vy,Ed/Vy,T,Rd = 0.04 < 1.00 ( ) Vz,Ed/Vz,T,Rd = 0.00 < 1.00 ( ) Tau,ty,Ed/(fy/(sqrt(3)*gM0)) = 0.00 < 1.00 (6.2.6) Tau,tz,Ed/(fy/(sqrt(3)*gM0)) = 0.00 < 1.00 (6.2.6) Profil poprawny!!! OBLICZENIA KONSTRUKCJI STALOWYCH NORMA: PN-EN :2006/AC:2009, Eurocode 3: Design of steel structures. TYP ANALIZY: Weryfikacja prętów GRUPA: PRĘT: 6 - Stojak ramy PUNKT: WSPÓŁRZĘDNA: x = 1.00 L = 2.00 m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 3 KOMB1 1*1.35+(2+3)*1.50 MATERIAŁ: S 355 ( S 355 ) fy = MPa PARAMETRY PRZEKROJU: Fi 48,3x2,7 h=4.8 cm gm0=1.00 gm1=1.00 Ay=2.46 cm2 Az=2.46 cm2 Ax=3.87 cm2 tw=0.3 cm Iy=10.09 cm4 Iz=10.09 cm4 Ix=20.18 cm4 Wply=5.62 cm3 Wplz=5.62 cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: N,Ed = 7.10 kn My,Ed = 0.01 kn*m Mz,Ed = 1.16 kn*m Vy,Ed = kn Nc,Rd = kn My,pl,Rd = 1.71 kn*m Mz,pl,Rd = 1.71 kn*m Vy,T,Rd = kn Nb,Rd = kn My,c,Rd = 1.71 kn*m Mz,c,Rd = 1.71 kn*m Vz,Ed = 0.01 kn MN,y,Rd = 1.70 kn*m MN,z,Rd = 1.70 kn*m Vz,T,Rd = kn Tt,Ed = 0.01 kn*m KLASA PRZEKROJU = 1 PARAMETRY WYBOCZENIOWE: względem osi y: względem osi z: Ly = 2.00 m Lam_y = 1.50 Lz = 2.00 m Lam_z = 1.50 Lcr,y = 2.00 m Xy = 0.37 Lcr,z = 2.00 m Xz = 0.37 Lamy = kzy = 0.61 Lamz = kzz = 1.10 FORMUŁY WERYFIKACYJNE: Kontrola wytrzymałości przekroju: N,Ed/Nc,Rd = 0.06 < 1.00 (6.2.4.(1)) (My,Ed/MN,y,Rd)^ (Mz,Ed/MN,z,Rd)^2.00 = 0.47 < 1.00 ( (6)) Vy,Ed/Vy,T,Rd = 0.03 < 1.00 ( ) Vz,Ed/Vz,T,Rd = 0.00 < 1.00 ( ) Tau,ty,Ed/(fy/(sqrt(3)*gM0)) = 0.00 < 1.00 (6.2.6) Tau,tz,Ed/(fy/(sqrt(3)*gM0)) = 0.00 < 1.00 (6.2.6) Kontrola stateczności globalnej pręta: Lambda,y = < Lambda,max = Lambda,z = < Lambda,max = STABILNY N,Ed/(Xy*N,Rk/gM1) + kyy*my,ed/(xlt*my,rk/gm1) + kyz*mz,ed/(mz,rk/gm1) = 0.62 < 1.00 (6.3.3.(4)) strona 11

12 N,Ed/(Xz*N,Rk/gM1) + kzy*my,ed/(xlt*my,rk/gm1) + kzz*mz,ed/(mz,rk/gm1) = 0.91 < 1.00 (6.3.3.(4)) Profil poprawny!!! Przemieszczenia SGU: Ekstrema globalne UX (cm) UY (cm) UZ (cm ) RX (R ad) RY (R ad) RZ (R ad) M AX 0,5 0,5 0,2 0,00 3 0,00 5 0,00 2 Węz eł Prz yp adek M I N -0,5-0,0-0,5-0,005-0,005-0,002 Węz eł Prz yp adek Naprężenia - Ekstrema globalne S max S min S max(m y) S max(m z ) S min(m y) S min(mz) Fx/ Ax (M Pa) (M Pa) (M Pa) (M Pa) (M Pa) (M Pa) (M Pa) M AX 112, , , , 78 0,00 0,00 200, 56 Pręt Węz eł Prz yp adek 3 (K) 3 (K) 3 (K) 3 (K) (K) M I N -20 5, ,40-0,00-0, , , ,82 Pręt Węz eł Prz yp adek 3 (K) 3 (K) 3 (K) 3 (K) 3 (K) 3 (K) 3 (K) strona 12

13 3.4. Reakcje na podłoże: Reakcje SGN: Ekstrema globalne rusztowanie na terenie FX (kn ) FY ( kn ) FZ (kn ) M X (knm ) M Y (knm ) M Z (knm ) M AX 7,74 0,07 8,53 0,00 0,00 0,0 Węz eł Prz yp adek 3 (K) 1 3 (K) 3 (K) 3 (K) 1 M I N -7,67-0,10 5,72-0,00-0,00 0,0 Węz eł Prz yp adek 3 (K) 3 (K) 3 (K) 3 (K) 3 (K) 1 Max reakcja dociskająca rusztowanie do podłoża - wewnętrzna: R= 5,72 kn - zewnętrzna: R= 8,53 kn 3.5. Siły w zakotwieniu: Max reakcja w kotwie rusztowaniowej (ostatni poziom zakotwienia): 7,74 kn < Nośność złącza krzyżowego = 15 kn Max reakcja w kotwie rusztowaniowej (w poziomie stropu nad 2 piętrem): 1,85 kn należy przyjmować min 2,5 kn << Nośność złącza krzyżowego = 15 kn 3.6. Sprawdzenie nośności dźwigarów kratowych niosących rusztowanie: Sprawdzeniu podlega dźwigar o rozpiętości między podporami 5 m wewnętrzny w kombinacji roboczej. strona 13

14 OBLICZENIA KONSTRUKCJI STALOWYCH NORMA: PN-EN :2006/AC:2009, Eurocode 3: Design of steel structures. TYP ANALIZY: Weryfikacja prętów GRUPA: PRĘT: 3 Pas dźwigara PUNKT: 3 WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.49 L = 3.00 m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 3 KOMB1 (2+1)*1.50 MATERIAŁ: S 355 ( S 355 ) fy = MPa PARAMETRY PRZEKROJU: RO 48.3x3.2 h=4.8 cm gm0=1.00 gm1=1.00 Ay=2.88 cm2 Az=2.88 cm2 Ax=4.53 cm2 tw=0.3 cm Iy=11.60 cm4 Iz=11.60 cm4 Ix=23.06 cm4 Wply=6.52 cm3 Wplz=6.52 cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: N,Ed = kn My,Ed = kn*m Nc,Rd = kn My,pl,Rd = 1.99 kn*m Nb,Rd = kn My,c,Rd = 1.99 kn*m Vz,Ed = kn MN,y,Rd = 1.71 kn*m Tau,z,max,Ed = MPa KLASA PRZEKROJU = 1 PARAMETRY WYBOCZENIOWE: względem osi y: względem osi z: Ly = 7.60 m Lam_y = 1.14 Lz = 7.60 m Lam_z = 0.24 Lcr,y = 1.50 m Xy = 0.57 Lcr,z = 0.32 m Xz = 0.99 Lamy = kyy = 1.28 Lamz = kzy = 1.11 FORMUŁY WERYFIKACYJNE: Kontrola wytrzymałości przekroju: N,Ed/Nc,Rd = 0.32 < 1.00 (6.2.4.(1)) My,Ed/My,c,Rd = 0.22 < 1.00 (6.2.5.(1)) My,Ed/MN,y,Rd = 0.26 < 1.00 ( (2)) Tau,z,max,Ed/(fy/(sqrt(3)*gM0)) = 0.02 < 1.00 (6.2.6.(4)) Kontrola stateczności globalnej pręta: Lambda,y = < Lambda,max = Lambda,z = < Lambda,max = STABILNY N,Ed/(Xy*N,Rk/gM1) + kyy*my,ed/(xlt*my,rk/gm1) = 0.84 < 1.00 (6.3.3.(4)) N,Ed/(Xz*N,Rk/gM1) + kzy*my,ed/(xlt*my,rk/gm1) = 0.57 < 1.00 (6.3.3.(4)) Profil poprawny!!! Max odległości pomiędzy usztywnianiami pasa górnego nie mogą przekraczać 2,5 m. strona 14

15 3.7. Wymiarowanie wysuwnicy typu 1: Wysuwnica bezpośrednio przy wykuszu elewacyjnym. OBLICZENIA KONSTRUKCJI STALOWYCH NORMA: PN-EN :2006/NA:2010/A1:2014, Eurocode 3: Design of steel structures. TYP ANALIZY: Weryfikacja grup prętów GRUPA: 1 wysuwnica PRĘT: 4 wspornik_4 PUNKT: WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.00 L = 0.00 m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 3 SGN /5/ 1* *1.50 MATERIAŁ: S 275 ( S 275 ) fy = MPa PARAMETRY PRZEKROJU: HEB 180 h=18.0 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=18.0 cm Ay=54.93 cm2 Az=20.29 cm2 Ax=65.30 cm2 tw=0.9 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix=42.30 cm4 tf=1.4 cm Wply= cm3 Wplz= cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: My,Ed = kn*m My,pl,Rd = kn*m My,c,Rd = kn*m Mb,Rd = kn*m Vz,Ed = kn Vz,c,Rd = kn strona 15

16 KLASA PRZEKROJU = 1 PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: z = 1.00 Mcr = kn*m Krzywa,LT - b XLT = 0.93 Lcr,low=2.85 m Lam_LT = 0.58 fi,lt = 0.65 XLT,mod = 0.95 FORMUŁY WERYFIKACYJNE: Kontrola wytrzymałości przekroju: My,Ed/My,c,Rd = 0.60 < 1.00 (6.2.5.(1)) Vz,Ed/Vz,c,Rd = 0.08 < 1.00 (6.2.6.(1)) Kontrola stateczności globalnej pręta: My,Ed/Mb,Rd = 0.63 < 1.00 ( (1)) Profil poprawny!!! Reakcje SGN: Ekstrema globalne w układzie globalnym - Przypadki: FX (kn) FZ (kn) MY (kn m) MAX 6,97 48,96 0,0 Węzeł Przy padek SGN/5 SGN/5 1 MIN -6,97-23,46-0,00 Węzeł Przy padek SGN/5 SGN/5 SGN/5 Przemieszczenia SGU: Ekstrema globalne - Przypadki: 1 2 7do16K3 8do17K3 UX (cm) UZ (cm) RY (Rad) MAX 0,1 0,0 0,012 Węzeł Przy padek SGU/1 SGU/1 SGU/1 MIN 0,0-3,2 0,000 Węzeł Przy padek 1 SGU/1 1 strona 16

17 Naprężenia - Ekstrema globalne - Przypadki: 1do16K3 2do17K3 S max (MPa) S min (MPa) S max (My) (MPa) S min(my) (MPa) Fx /Ax (MPa) MAX 172,73 7,50 172,73 0,0 7,50 Pręt Węzeł Przy padek SGN/5 SGN/5 SGN/5 1 SGN/5 MIN -3,59-172,73 0,0-172,73-16,38 Pręt Węzeł Przy padek SGN/5 SGN/5 1 SGN/5 SGN/ Wymiarowanie wysuwnicy typu 2: Wysuwnica krótka. OBLICZENIA KONSTRUKCJI STALOWYCH NORMA: PN-EN :2006/NA:2010/A1:2014, Eurocode 3: Design of steel structures. TYP ANALIZY: Weryfikacja grup prętów GRUPA: 1 wysuwnica PRĘT: 4 wspornik_4 PUNKT: WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.00 L = 0.00 m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 3 SGN /5/ 1* *1.50 strona 17

18 MATERIAŁ: S 275 ( S 275 ) fy = MPa PARAMETRY PRZEKROJU: HEB 140 h=14.0 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=14.0 cm Ay=36.56 cm2 Az=13.12 cm2 Ax=43.00 cm2 tw=0.7 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix=20.10 cm4 tf=1.2 cm Wply= cm3 Wplz= cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: My,Ed = kn*m My,pl,Rd = kn*m My,c,Rd = kn*m Vz,Ed = kn Vz,c,Rd = kn Mb,Rd = kn*m KLASA PRZEKROJU = 1 PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: z = 1.00 Mcr = kn*m Krzywa,LT - b XLT = 1.00 Lcr,low=1.00 m Lam_LT = 0.32 fi,lt = 0.52 XLT,mod = 1.00 FORMUŁY WERYFIKACYJNE: Kontrola wytrzymałości przekroju: My,Ed/My,c,Rd = 0.49 < 1.00 (6.2.5.(1)) Vz,Ed/Vz,c,Rd = 0.11 < 1.00 (6.2.6.(1)) Kontrola stateczności globalnej pręta: My,Ed/Mb,Rd = 0.49 < 1.00 ( (1)) Profil poprawny!!! Reakcje SGN: Ekstrema globalne w układzie globalnym - Przypadki: FX (kn) FZ (kn) MY (kn m) MAX 5,69 33,00 0,00 Węzeł Przy padek SGN/7 SGN/5 SGN/5 MIN -5,69-9,67 0,00 Węzeł Przy padek SGN/7 SGN/7 1 strona 18

19 Przemieszczenia SGU: Ekstrema globalne - Przypadki: 1 2 7do16K3 8do17K3 UX (cm) UZ (cm) RY (Rad) MAX 0,1 0,0 0,007 Węzeł Przy padek SGU/1 2 SGU/1 MIN 0,0-0,9 0,000 Węzeł Przy padek 1 SGU/ Sprawdzenie zakotwienia w stropie. Sprawdzeniu podlega wysuwnica typu 1 Max siła do zakotwienia: 23,46 kn 1 Wprowadzane dane Typ i średnica kotwy: HIT-HY 200-A + HIT-V (5.8) M8 Czynna głębokość zakotwienia: hef,opti = 60 mm (hef,limit = 160 mm) Materiał: 5.8 Raport instytucji aprobującej:: ETA 11/0493 Wydanie i Ważność: Obliczenia: metoda wymiarowania ETAG BOND; Raport Techniczny EOTA TR 029 Montaż dystansowy: eb = 0 mm (brak dystansu); t = 10 mm Blacha czołowa: S 235 (St 37); E = ,00 N/mm2; fyk = 235,00 N/mm2; γms = 1,100 lx x ly x t = 160 mm x 160 mm x 10 mm; (Zalecana grubość blachy czołowej: obliczone (9 mm)) Profil: IPB/HEB; (Dł. x Szer. x Gr.) = 160 mm x 160 mm x 13 mm x 13 mm Materiał podłoża: strefa ściskana beton, C20/25, fcc = 25,00 N/mm2; h = 200 mm, Temperatura krótkotrwała/długotrwała: 0/0 C Montaż: otwór wiercony udarowo, warunki montażu: suche Zbrojenie: brak zbrojenia lub rozstaw zbrojenia >= 150mm (dla wszystkich Ø) lub >= 100 mm (dla Ø <= 10 mm) brak zbrojenia podłużnego krawędzi Geometria [mm] & Obciążenie [kn, knm] strona 19

20 2 Przypadek obciążeń/wynikowe siły w kotwach Przypadek obciążeń: Obciążenia obliczeniowe Reakcje w kotwach [kn] Siła rozciągająca: (+Odrywanie, -Docisk) Kotwa Siła rozciągająca Siła ścinająca Siła ścinająca X Siła ścinająca Y 1 5,865 0,000 0,000 0, ,865 0,000 0,000 0, ,865 0,000 0,000 0, ,865 0,000 0,000 0,000 maksymalne odkształcenia betonu przy ściskaniu: - [ ] maksymalne naprężenia w betonie przy ściskaniu: - [N/mm2] wypadkowa siła rozciągająca w (x/y)=(0/0): 23,460 [kn] wypadkowa siła ściskająca w (x/y)=(0/0): 0,000 [kn] 3 Obciążenie rozciągające (Rozdział Raportu Technicznego EOTA TR 029) Obciążenie [kn] Wartość [kn] Wykorzystanie βn [%] Status Nośność Stali* 5,865 12, OK Zniszczenie przez kombinację: wyciągnięcie kotwy-wyrwanie stożka betonu ** 23,460 40, OK Nośność na Wyrwanie Stożka Betonu** 23,460 35, OK Zniszczenie przez rozłupanie betonu** N/A N/A N/A N/A *kotwa w najbardziej niekorzystnym położeniu **grupa kotew (kotwy rozciągane) 3.1 Nośność Stali NRk,s [kn] γm,s NRd,s [kn] NSd [kn] 18,000 1,500 12,000 5, Zniszczenie przez kombinację: wyciągnięcie kotwy-wyrwanie stożka betonu Ap,N [mm2] A0 p,n [mm2] τrk,ucr,25 [N/mm2] scr,np [mm] ccr,np [mm] cmin [mm] , ψc τrk,ucr [N/mm2] k ψ0 g,np ψg,np 1,000 18,00 3,200 1,000 1,000 ec1,n [mm] ψec1,np ec2,n [mm] ψec2,np ψs,np ψre,np 0 1, ,000 1,000 1,000 N0 Rk,p [kn] NRk,p [kn] γm,p NRd,p [kn] NSd [kn] 27,143 61,227 1,500 40,818 23, Nośność na Wyrwanie Stożka Betonu Ac,N [mm2] A0 c,n [mm2] ccr,n [mm] scr,n [mm] ec1,n [mm] ψec1,n ec2,n [mm] strona 20

21 ψec2,n ψs,n ψre,n k1 0 1, ,000 1,000 1,000 10,100 N0 Rk,c [kn] γm,c NRd,c [kn] NSd [kn] 23,470 1,500 35,294 23,460 4 Obciążenie ścinające (Rozdział Raportu Technicznego EOTA TR 029) Obciążenie [kn] Wartość [kn] Wykorzystanie βv [%] Status Nośność Stali (bez udziału momentu zginającego)* N/A N/A N/A N/A Zniszczenie stali (przy udziale momentu zginajacego)* N/A N/A N/A N/A Nośność na Wyłupanie* N/A N/A N/A N/A Zniszczenie krawędzi betonu w kierunku ** N/A N/A N/A N/A *kotwa w najbardziej niekorzystnym położeniu **grupa kotew (istotne kotwy) 5 Przemieszczenia (najbardziej obciążona kotwa) Obciążenia krótkotrwałe: NSk = 4,344 [kn] δn = 0,058 [mm] VSk = 0,000 [kn] δv = 0,000 [mm] δnv = 0,058 [mm] Obciążenia długotrwałe: NSk = 4,344 [kn] δn = 0,115 [mm] VSk = 0,000 [kn] δv = 0,000 [mm] δnv = 0,115 [mm] Uwagi: Przemieszczenia pod wpływem sił rozciągających obowiązują przy połowie wartości wymaganego montażowego momentu dokręcającego dla strefa ściskana betonu! Przemieszczenia pod wpływem sił ścinających obowiązują bez tarcia pomiędzy betonem i blachą czołową! Szczeliny wynikające z tolerancji dla wierconego otworu i otworu przelotowego nie zostały uwzględnione w obliczeniach! Dopuszczalne przemieszczenia kotwy zależą od typu mocowanej konstrukcji i muszą być określone przez projektanta! 6 Ostrzeżenia Aby uniknąć awarii blachy czołowej wymagana grubość płyty może być obliczona za pomocą PROFIS Anchor. Re-dystrybucja obciążeń na kotwy, wynikających z odkształceń sprężystych blachy czołowej nie są rozpatrywane. Zakłada się, że blacha czołowa jest wystarczająco sztywna, aby nie uległa deformacji gdy zostanie poddana obciążeniu! Sprawdzenie przekazywania obciążeń na podłoże jest wymagane zgodnie z Rozdziałem 7 Raportu Technicznego TR029 EOTA! Obliczenia są ważne wyłącznie wtedy, gdy średnica otworu przelotowego w elemencie mocowanym nie jest większa, niż wartość podana w Tabeli 4.1 Raportu Technicznego TR029 wydanego przez EOTA! W przypadku otworów przelotowych o większych średnicach należy zapoznać się z Rozdziałem 1.1. Raportu Technicznego TR029 EOTA! Lista akcesorów w raporcie podana została informacyjnie. W każdym przypadku instrukcje zamieszczone przy produkcie muszą być przestrzegane, aby montaż był wykonany prawidłowo. Czyszczenie wywierconego otworu musi być przeprowadzone zgodnie z instrukcją użytkowania (4-krotne wydmuchanie ręczną pompką, 4-krotne szczotkowanie, ponowne 4-krotne wydmuchanie ręczną pompką). Nośność charakterystyczna wiązania chemicznego zależy od krótko- i długoterminowych oddziaływań temperatur. Prosimy o kontakt z firmą Hilti celem sprawdzenia możliwości dostawy prętów HIT-V. Zbrojenie krawędzi nie jest wymagane dla uniknięcia zniszczenia przez rozłupanie beton Zamocowanie spełnia wymogi projektu! Współrzędne kotew [mm] Kotwa x y c-x c+x c-y c+y strona 21

22 Dane montażowe Blacha czołowa, stal: S 235 (St 37); E = ,00 N/mm2; fyk = 235,00 N/mm2 Typ i średnica kotwy: HIT-HY 200-A + HIT-V (5.8) M8 Profil: IPB/HEB; 160 x 160 x 13 x 13 mm Montażowy moment dokręcający: 0,010 knm Średnica otworu w elemencie mocowanym: df = 9 mm Średnica otworu w podłożu: 10 mm Grubość blachy (wprowadzona): 10 mm Głębokość otworu w podłożu: 60 mm Zalecana grubość blachy czołowej: obliczone (9 mm) Minimalna grubość podłoża: 100 mm Metoda wiercenia: Wiercone udarowo Czyszczenie otworu: Wymagane jest ręczne czyszczenie wywierconego otworu zgodnie z instrukcją użytkowania. 7.1 Wymagane akcesoria Wiercenie Czyszczenie Instalacja Młot udarowy Odpowiednio dobrana średnica wiertła Pompka ręczna Szczotka czysząca odpowiedniej średnicy Dozownik żywicy z kasetą i mieszaczem Klucz dynamometryczny 8 Uwagi; Obowiązki współpracy Jakiekolwiek informacje i dane zawarte w Oprogramowaniu dotyczą wyłącznie użytkowania produktów Hilti i są oparte na zasadach, formułach i przepisach bezpieczeństwa zgodnie z wytycznymi technicznymi oraz instrukcjami obsługi, montażu i instalacji firmy Hilti, które użytkownik musi ściśle przestrzegać. Wszystkie dane cyfrowe zawarte w tym dokumencie są cyframi średnimi, i w związku z tym - testy właściwe dla zastosowania będą przeprowadzone przed użyciem stosownego produktu Hilti. Wyniki obliczeń przeprowadzonych przy pomocy Oprogramowania są oparte zasadniczo na danych wprowadzonych przez Państwo. W związku z tym, ponosicie Państwo wyłączną odpowiedzialność błędy, kompletność i stosowność danych wprowadzanych przez was. Ponadto, ponosicie Państwo wyłączną odpowiedzialność za sprawdzenie i uznanie wyników obliczeń przez eksperta, w szczególności w odniesieniu do zgodności ze stosownymi normami i pozwoleniami, przed ich zastosowaniem w waszym określonym miejscu. Oprogramowanie służy wyłącznie jako pomoc w interpretowaniu norm i pozwoleń, bez jakiejkolwiek gwarancji dotyczącej braku błędów, prawidłowości i stosowności wyników lub ich odpowiedniości w określonej aplikacji. Musicie Państwo podjąć wszelkie niezbędne i stosowne kroki, aby uniknąć lub ograniczyć szkody spowodowane Oprogramowaniem. W szczególności, musicie ustalić regularne archiwizowanie programów i danych oraz, gdy stosowne, przeprowadzać aktualizacje Oprogramowania oferowane regularnie przez firmę Hilti. W przypadku, gdy nie korzystacie Państwo z funkcji AutoUpdate (automatyczna aktualizacja) Oprogramowania, musicie zapewnić, że stosujecie aktualną wersję Oprogramowania w każdym przypadku poprzez przeprowadzanie aktualizacji ręcznych z witryny internetowej firmy Hilti. Firma Hilti nie będzie odpowiedzialna za konsekwencje, takie jak odtworzenie utraconych lub uszkodzonych danych lub programów, powstałe z naruszenia obowiązku zawinionego przez Państwo. Ostrzeszów, kwiecień 2016 r. Projektował mgr inż. Zbigniew Mądry u p r a w n i o n y d o w y k o n y w a n i a p r o j e k t ó w k o n s t r u k c y j n o - b u d o w l a n y c h b u d o w n i c t w a lądow e g o w z a k r e s i e p e ł n y m nr upr. W KP/0023/POOK/03 c złon ek W KP Izby I nżyn ierów Bud o wnict wa W KP/BO/0424/04 strona 22

23 1. Uprawnienia i oświadczenia A. Oświadczenie projektanta: OŚWIADCZENIE Zgodnie z art. 20 ust. 4 Ustawy z dn r. Prawo budowlane oświadcza się, że projekt konstrukcyjny Rusztowanie elewacyjne Spichlerz Zbożowy elewacja północno-zachodnia opracowany na rzecz: Miasta Bydgoszcz sporządzony jest zgodnie z obowiązującymi przepisami i zasadami wiedzy technicznej. BRANŻA: KONSTRUKCJA SPRAW DZAJĄCY mgr inż. Zbigniew Mądry specjalność konstrukcyjno budowlana nr upr.: WKP/0023/POOK/03 data: r. podpis: strona 23

24 B. Uprawnienia projektanta: strona 24

25 C. Przynależność do Izby projektanta: strona 25

26

27

28

29 NR PROFIL SZT. DŁUG. CIĘŻAR kg GAT. UWAGI mm jedn. 1 szt. RAZEM STALI Wysuwnica W1 14 HEB ,20 340,3 340,3 S HEB ,20 12,7 25,4 S # 180x ,13 2,5 2,5 S # 180x ,13 2,5 2,5 S275 RAZEM 370,8 Dodatek na spoiny 1,8% 6,7 OGÓŁEM 377,5

30 NR PROFIL SZT. DŁUG. CIĘŻAR kg GAT. UWAGI mm jedn. 1 szt. RAZEM STALI Wysuwnica W2 14 HEB ,60 204,4 204,4 S HEB ,60 10,6 21,1 S # 160x ,56 2,0 2,0 S # 160x ,56 2,0 2,0 S275 RAZEM 229,5 Dodatek na spoiny 1,8% 4,1 OGÓŁEM 233,6