PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY PRZEBUDOWY ISTNIEJĄCEJ KOTŁOWNI OLEJOWEJ NA KOTŁOWNIĘ OPALANĄ PELLETEM

Transkrypt

1 Zespół Szkół nr 3 w Nowym Dworze Mazowieckim Przebudowa istniejącej kotłowni olejowej na kotłownię opalaną pelletem P.P.H.U. JuWa Białystok Przedsiębiorstwo Projektowo - Handlowo - Usługowe "J u W a " Jerzy Brynkiewicz, Waldemar Filipkowski BIAŁYSTOK ul. Orzeszkowej 32 tel. (085) fax. (085) juwa@neostrada.pl PROJEKT BUDOWLANO-WYKONAWCZY PRZEBUDOWY ISTNIEJĄCEJ KOTŁOWNI OLEJOWEJ NA KOTŁOWNIĘ OPALANĄ PELLETEM OBIEKT : Zespół Szkół nr 3 Nowy Dwór Mazowiecki, ul.szkolna 3, dz. nr 29 obręb 5-04 BRANśA : Konstrukcyjna INWESTOR: Miasto Nowy Dwór Mazowiecki Nowy Dwór Mazowiecki, ul.zakroczymska 30 PROJEKTANT : dr hab. inŝ. Jerzy K. Szlendak WERYFIKACJA : mgr inŝ. Wacław Pacuk BIAŁYSTOK, grudzień 2012r 1

2 ZAWARTOŚĆ PROJEKTU: I. CZĘŚĆ FORMALNO-PRAWNA II. III. IV. OPIS TECHNICZNY OBLICZENIA STATYCZNE WYKAZ RYSUNKÓW V. RYSUNKI Ogrodniczki tel. (085) wew.500 Fax. (085) kom

3 OPIS TECHNICZNY Spis zawartości 2.1 Opis ogólny Podstawa opracowania Przedmiot opracowania Ogólna charakterystyka obiektu Normy i normatywy i wykorzystane materiały Opis szczegółowy Fundamenty i posadowienie silosu i urządzeń Słupy główne nogi silosu Słupki obudowy Poprzeczki obudowy Belki skośne Ramki mocujące Blacha pokrycie silosu Warunki wykonania Zabezpieczenie antykorozyjne Warunki ogólne montaŝu

4 2.1 Opis ogólny Podstawa opracowania. OPIS TECHNICZNY II. OPIS TECHNICZNY Zlecenie na wykonanie projektu budowlanego przebudowy kotłowni w Budynku Zespołu Szkół nr 3 w Nowym Dworze Mazowieckim, zlokalizowanego przy ul. Szkolnej 3. Inwestor: Miasto Nowy Dwór Mazowiecki ul. Zakroczymska Nowy Dwór Mazowiecki Zleceniodawca: Przedsiębiorstwo Projektowo Handlowo Usługowe JuWa ul. Orzeszkowej 32 Wykonawca: STAL PROJEKT Jadwiga Szlendak, Ogrodniczki, NIP Przedmiot opracowania. Przedmiotem opracowania jest projekt budowlany przebudowy kotłowni w Budynku Zespołu Szkół nr 3 w Nowym Dworze Mazowieckim, zlokalizowanego przy ul. Szkolnej Ogólna charakterystyka obiektu. Kotłownia będąca tematem przebudowy naleŝy do segmentu dwu kondygnacyjnego (jedna kondygnacja nadziemna) budynku szkoły. Budynek wykonany w technologii tradycyjnej. Planowane przedsięwzięcie związane jest z dostosowaniem obiektu do przechowywania/uŝytkowania pelletu jako paliwa do ogrzewania obiektu. Przebudowa polega na umiejscowieniu w pomieszczeniu, gdzie aktualnie przechowywany jest węgiel silosu stalowego, dwukomorowego na pellet. Maksymalna zdolność magazynowa planowana jest na 32 tony. W związku ze zmianą paliwa przedsięwzięcie przewiduje wymianę kotłów grzewczych, zbiorników buforowych, zbiornika zasilającego i podgrzewacza c.w.u. Roboty budowlane obejmować będą wykonanie fundamentów pod w/w elementy oraz 2 nowe studzienki schładzające. Silos zaprojektowany został z profili stalowych, jako pokrycie blacha gr. 6mm. Od strony zewnętrznej budynku przewiduje się wykonanie zsypu równieŝ w konstrukcji stalowej. Stal na obiekt: S

5 OPIS TECHNICZNY Normy i normatywy i wykorzystane materiały. 1) PN-EN 1990 Podstawy projektowania konstrukcji 2) PN-EN Oddziaływania na konstrukcje. Oddziaływania ogólne. CięŜar objętościowy, cięŝar własny, obciąŝenia uŝytkowe w budynkach. 3) PN-EN Oddziaływania na konstrukcję. Oddziaływania ogólne- obciąŝenie śniegiem. 4) PN-EN :2005/AC poprawka do POLSKIEJ NORMY. Oddziaływania na konstrukcję. Oddziaływania ogólne- obciąŝenie śniegiem. 5) PN-B 02011:1977 ObciąŜenia w obliczeniach statycznych. ObciąŜenie wiatrem. 6) PN-EN Oddziaływania na konstrukcję. Oddziaływania ogólne- oddziaływania termiczne. 7) PN-EN Oddziaływania na konstrukcję. Oddziaływania ogólne- oddziaływania w czasie wykonywania konstrukcji. 8) PN-EN Projektowanie konstrukcji stalowych. Reguły ogólne i reguły dla budynków. 9) PN-EN :2006/AC poprawka do POLSKIEJ NORMY. Projektowania konstrukcji stalowych. Reguły ogólne i reguły dla budynków. 10) PN-EN Projektowanie konstrukcji stalowych. Projektowanie węzłów. 11) Wytyczne obliczania elementów konstrukcji ze stalowych rur prostokątnych i kwadratowych giętych na zimno. Materiały dydaktyczne do projektowania. Andrzej Matusiak, Krzysztof Miłaczewski. Bochnia ) PN-EN Projektowanie konstrukcji z betonu. Reguły ogólne i reguły dla budynków. 13) PN-EN Projketowanie konstrukcji z betonu. Reguły ogólne. Projektowanie z uwagi na warunki poŝarowe. 14) PN-EN :2008/AC Poprawka do POLSKIEJ NORMY. Projektowanie konstrukcji z betonu. Reguły ogólne. Projektowanie z uwagi na warunki poŝarowe. 15) Tablice do projektowania konstrukcji metalowych, Praca zbiorowa, Arkady 2006; 16) PN-EN Projektowanie geotechniczne. Zasady ogólne. 17) PN-88/B ObciąŜenie gruntem. ObciąŜenia budowli. 18) PN-86/B Grunty budowlane. Określenia symbole, podział i opis gruntów. 19) PN-81/B Posadowienie bezpośrednie budowli. Grunty budowlane. Obliczenia statyczne i projektowanie. 2.2 Opis szczegółowy Fundamenty i posadowienie silosu i urządzeń. Pod kotły K1 i K2 zaprojektowano płytę fundamentową F.1 o grubości 0,30m i wymiarach gabarytowych w rzucie BxL=2,20x4,30m, beton klasy C25/30. Płyta zbrojona dołem prętami Ø12mm co 20cm w dwu kierunkach. Poziom posadowienia płyty -4,22m. Pod płytą naleŝy wykonać warstwę chudego betonu (B15) o grubości h=0,10m. Pod zbiorniki buforowe oraz zbiornik zasilający zaprojektowano płytę fundamentową F.2 o grubości 0,30m i wymiarach BxL=1,30x3,95m, beton klasy C25/30. Płyta zbrojona dołem prętami Ø12mm co 20cm w -10-

6 OPIS TECHNICZNY dwu kierunkach. Poziom posadowienia płyty -2,90m. Pod płytą naleŝy wykonać warstwę chudego betonu (B15) o grubości h=0,10m. Pod przegrzewacz c.w.u. zaprojektowano płytę fundamentową F.3 o grubości 0,30m i wymiarach BxL=0,90x0,90m, beton klasy C25/30. Płyta zbrojona dołem prętami Ø12mm co 20cm w dwu kierunkach. Poziom posadowienia płyty -2,90m. Pod płytą naleŝy wykonać warstwę chudego betonu (B15) o grubości h=0,10m. Pod nogi silosu zaprojektowano stopy fundamentowe F.4 o grubości 0,30m i wymiarach BxL=0,60x0,60m, beton klasy C25/30. Płyta zbrojona dołem prętami Ø16mm co 15cm w dwu kierunkach. Poziom posadowienia płyty -4,32m. Pod płytą naleŝy wykonać warstwę chudego betonu (B15) o grubości h=0,10m. W obiekcie dopuszcza się posadowienie kotłów, zbiorników buforowych i zbiornika zasilającego oraz podgrzewacza c.w.u. (fundamenty F.1, F.2, F.3) na istniejącej posadzce, jednak tylko i wyłącznie w przypadku stwierdzenia posadzki betonowej w dobrym stanie technicznym. W takim przypadku naleŝy wykonać jedynie lokalne podwyŝszenie posadzki poprzez wykonanie płyt Ŝelbetowych o gr.10cm. W innym przypadku konieczne jest wykonanie płyt fundamentowych o gr. 30cm zgodnie z wytycznymi. Stopy fundamentowe F.4 pod nogi silosu naleŝy bezwzględnie wykonać niezaleŝnie posadawiając na gruncie nośnym. Do obliczeń fundamentów przyjęto piasek średni o I D =0,60 w przypadku napotkania innego gruntu podczas robót ziemnych, naleŝy niezwłocznie skontaktować się z projektantem. Zaprojektowano studzienki schładzające S.1 w formie Ŝelbetowych skrzyń w kształcie walca. Średnica wewnętrzna Ø80cm, średnica zewnętrzna Ø110cm, grubość ścianki i dna 15cm, beton C23/30. Zbrojenie pionowe i poziome Ø12mm co 15cm. Poziom posadowienia dna studzienki -5,17m i -3,85m. Pod płytą denną naleŝy wykonać warstwę chudego betonu (B15) o grubości h=0,10m. W celu wprowadzenia kotłów do wewnątrz obiektu naleŝy powiększyć otwór w istniejącym zsypie do wymiarów 164x200cm w rzucie. W tym celu naleŝy rozebrać ściankę zsypu i powiększyć wykop zapewniając w/w wymiary. Na czas wnoszenia kotłów do obiektu naleŝy zabezpieczyć wykop. Po umiejscowieniu wymaganych urządzeń wewnątrz budynku naleŝy przywrócić stan pierwotny. Wytyczne ogólne dotyczące wykonania fundamentów: 1. Roboty ziemne naleŝy prowadzić pod nadzorem geotechnicznym. 2. Osie modularne powinny być przeniesione w sposób geodezyjny i potwierdzone przez uprawnionego geodetę w dzienniku budowy. 3. Nie wolno przystępować do montaŝu konstrukcji budynku bez wcześniejszego obsypania i zagęszczenia gruntu wokół podstawy fundamentów. 4. MontaŜ budynku naleŝy wykonać zgodnie z obowiązującymi przepisami BHP. Nie dopuszcza się do uŝycia do montaŝu elementów, których jakość nie odpowiada warunkom technologicznym i konstrukcyjnym danego elementu. Elementy uŝyte do montaŝu muszą posiadać atest. -11-

7 OPIS TECHNICZNY UWAGA: wszystkie prace budowlane naleŝy wykonać zgodnie z " Warunkami technicznymi wykonania i odbioru robót budowlano-montaŝowych". tom I. Budownictwo Ogólne oraz warunki BHP jakie obowiązują w budownictwie Słupy główne nogi silosu. Słupy główne nogi silosu zaprojektowano z profilu L150x12, stal S Słupki obudowy. Słupki obudowy zaprojektowano z profilu C100, stal S Poprzeczki obudowy. Elementy poziome - poprzeczki obudowy zaprojektowano z profili L100x8 (2 poziomy górne), C100 (poziom środkowy miejsce łączenia ścianek pionowych ze skośnymi) i C80 (dolne ramki), stal S Belki skośne. Belki skośne łączące ramki dolne ze słupkami obudowy zaprojektowano z profilu C100, stal S Ramki mocujące. Ramki oparte na słupach głównych (nogach), na których to opierają się belki skośne zaprojektowano z profilu C140, stal S Blacha pokrycie silosu. Za pokrycie silosu przyjęto blachę o grubości 6mm, stal S235, spawaną do profili stalowych Warunki wykonania. - Standardy wykonania: Konstrukcja klasy 2 wg normy PN-B-06200: Materiały: Materiał na konstrukcję (stal) zgodnie z EN 10025:2004 Cert. 3,1 S235JR, S350GD. - Połączenia śrubowe: Połączenia zwykłe niespręŝone z uŝyciem śrub klasy 8.8 oraz 5.6. Śruby skręcać do odczuwalnego oporu przy uŝyciu standardowych lub pneumatycznych kluczy. - Połączenia spawane: Spoiny wykonane wg PN-EN poziom C Zakres badań nieniszczących spoin (NDT): Badania wizualne VT 100% Badania dodatkowe (MT,UT) w zakresie zgodnym z pkt b normy PN-B-06200:2002 tj. 5% ogólnej liczby styków doczołowych, 1% łącznej długości spoin pachwinowych. Normy wykonania i nadzoru dla spawania: EN-PN ISO Tolerancje wykonania wg normy PN-B-06200:2002 pkt Zabezpieczenie antykorozyjne. a) Materiały malarskie: 1. Nazwy własne: -12-

8 OPIS TECHNICZNY - Wszystkie nazwy własne produktów i materiałów przywołane w specyfikacji słuŝą ustaleniu poŝądanego standardu wykonania i określenia właściwości i wymogów technicznych załoŝonych w dokumentacji technicznej dla projektowanych rozwiązań. - Dopuszcza się stosowanie wyrobów innych producentów pod warunkiem spełnienia tych samych właściwości technicznych (równowaŝnych). 2. Dopuszczenie do stosowania: Do wykonania zabezpieczeń antykorozyjnych naleŝy stosować wyroby posiadające dopuszczenie do stosowania w budownictwie. Za dopuszczone do obrotu i stosowania uznaje się wyroby, dla których producent lub jego upowaŝniony przedstawiciel: - dokonał oceny zgodności z wymaganiami dokumentu odniesienia wg określonego systemu oceny zgodności, - wydał deklarację zgodności z dokumentami odniesienia, takimi jak Polskie Normy lub aprobaty techniczne, - oznakował wyroby znakiem CE, lub: - wydał oświadczenie, Ŝe zapewniono zgodność wyrobu dopuszczonego do jednostkowego zastosowania w obiekcie budowlanym z indywidualną dokumentacją projektową uzgodnioną z autorem projektu budowlanego. 3. Własności: Nr farby materiały malarskie poszczególnych grup podanych w tabeli zestawów malarskich, powinny posiadać własności nie gorsze niŝ materiały podane w poniŝszej tabeli (równowaŝne): Rodzaj Producent Oznaczenie Cechy powłoki Dwuskładnikowy, grubowarstwowy grunt epoksydowy utwardzany poliamidem, zawierający fosforan cynku Dwuskładnikowa, półpołyskowa poliuretanowa farba nawierzchniowa, utwardzana izocyjanianem alifatycznym Tikkurila Coatings Tikkurila Coatings TEMACOAT GPL-S PRIMER TEMATHANE 50 UŜywany jako grunt lub międzywarstwa w systemach epoksydowych i poliuretanowych odpornych na ścieranie i agresje chemiczną, doskonała przyczepność do powierzchni stalowych, aluminiowych i ocynkowanych, nadaje się do szybkiego przemalowania. UŜywana jako powłoka nawierzchniowa w systemach epoksydowych i poliuretanowych, naraŝonych na warunki atmosferyczne i ścieranie. Trwała, nie kredująca, łatwa w utrzymaniu czystości powłoki, o bardzo dobrej trwałości koloru i połysku. - rozpuszczalniki, utwardzacza i inne materiały malarskie naleŝy stosować ściśle wg wytycznych producentów farb. -13-

9 OPIS TECHNICZNY - dobór kolorów warstw wierzchnich naleŝy uzgodnić z Inwestorem. 4. Przechowywanie, składowanie i transport: Wszystkie materiały malarskie powinny być przechowywane w warunkach umoŝliwiających odpowiednią ochronę przed wpływami atmosferycznymi. 5. Technologia prac malarskich: 5.1. Techniki malowania: Malowanie naleŝy wykonywać w uŝywając odpowiednich technik zgodnie z tabelą lub zgodnie z zaleceniami producenta Warunki prowadzenia prac malarskich: Prace malarskie naleŝy przeprowadzić przy wilgotności powietrza i temperaturze podanych w instrukcjach fabrycznych farb. W przypadku braku danych naleŝy malować przy wilgotności względnej powietrza nie większej niŝ 90% i przy temperaturze powietrza minimum + 5 C i maksimum +40 C. Powłoki z farb epoksydowych nie mogą być nakładane przy temperaturze poniŝej +10 C chyba, Ŝe dane producenta dopuszczają aplikację w innych temperaturach. Niedopuszczalne jest przeprowadzenie prac malarskich na wolnym powietrzu; we wczesnych godzinach rannych i późnych popołudniowych tj. orientacyjnie po dwóch godzinach po wschodzie słońca i po dwóch godzinach do zachodu słońca. w czasie deszczu, mgły, śniegu, gradu i silnego wiatru. Temperatura malowanego podłoŝa powinna być wyŝsza, co najmniej o 3 C od temperatury punktu rosy. Prace malarskie na wolnym powietrzu najlepiej przeprowadzać w okresie maj-wrzesień. Silne przewiewy podczas prac malarskich prowadzonych w pomieszczeniach są niedopuszczalne Malowanie nowych konstrukcji - Gruntowanie: Powierzchnie przeznaczone do malowania gruntującego naleŝy pomalować najpóźniej w 6h po zakończeniu procesu czyszczenia. Jeśli gruntowanie przeprowadza się po upływie 6h, to naleŝy sprawdzić stan powierzchni i w przypadku stwierdzenia nalotu korozyjnego lub zabrudzenia naleŝy powierzchnię powtórnie oczyścić. Malowanie farbami gruntującymi najlepiej jest wykonać natryskiem bezpowietrznym lub pędzlem, wcierając farbę mocno w podłoŝe. Konstrukcje przewidziane do spawania na miejscu montaŝu naleŝy zagruntować pozostawiając pasek szerokości ok. 5 cm z kaŝdej strony przewidzianego szwu spawalniczego. Szczególną uwagę naleŝy zwrócić na staranne zagruntowanie: główek nitów, nakrętek i śrub, miejsc zespawanych po uprzednim oczyszczeniu szwu spawalniczego, naroŝy i krawędzi, szczelin i załamań konstrukcji. -14-

10 OPIS TECHNICZNY W wymienionych miejscach naleŝy nakładać podwójną ilość materiału w stosunku do ilości podanych dla powierzchni gładkich, tzn. dodatkowo pokrywać drugą warstwą materiału malarskiego po wyschnięciu pierwszej warstwy gruntu. W przypadku stosowania natrysku bezpowietrznego naleŝy zwrócić uwagę, aby wszystkie miejsca były równomiernie pokryte powłoką, bez zacieków i przerw pomiędzy poszczególnymi pasmami. Elementy mogą być składowane po dopiero wyschnięciu powłoki. - Malowanie nawierzchniowe (w Wytwórni): Malowanie nawierzchniowe moŝe być przeprowadzone po zupełnym wyschnięciu farb gruntujących, przestrzegając wymaganych czasów schnięcia podanych przez producenta i nie później niŝ to przewidują wymagania dla poszczególnych wyrobów. W przypadku dłuŝszego czasu składowania zagruntowane elementy naleŝy poddać dokładnym oględzinom. Miejsca uszkodzone naleŝy poprawić. Malowanie nawierzchniowe naleŝy przeprowadzić nakładając wymaganą liczbę warstw. - Malowanie nawierzchniowe (na placu budowy): Po dostarczeniu elementów na plac budowy naleŝy przeprowadzić dokładna kontrolę ich stanu i czystości. Dopuszczalne są jedynie nieznaczne przerdzewienia krawędzi, naroŝy itp. Istnienie większej ilości zniszczeń wskazuje na złe warunki składowania i transportu, co powinno być stwierdzone w protokole. W przypadku istnienia niewielkich zniszczeń naleŝy je oczyścić za pomocą szlifierek, szczotek stalowych i odkurzyć. Po oczyszczeniu bezzwłocznie zabezpieczyć takimi samymi farbami, jakich uŝyto w wytwórni. W przypadku zniszczeń pokrycia malarskiego wskazujących na konieczność całkowitej renowacji naleŝy określić stopień zniszczenia a następnie odnowić powłokę. Niedopuszczalne są następujące wady pokrycia: pęcherze, odstawanie powłoki, powłoka nie wysuszona, wykazująca przylep miejsca nie pokryte, liczne zacieki lub zmarszczenia oraz liczne wtrącenia ciał obcych w powłoce. Wszystkie profile zamknięte (rury okrągłe i prostokątne) konstrukcji przeznaczone do malowania powinny być zamknięte poprzez elementy zaślepiające. Śruby fundamentowe nie są zabezpieczane przed korozją w strefie zabetonowanej. Powierzchnie elementów przeznaczonych do styku z betonem powinny być oczyszczone do 3 stopnia czystości wg PN-H (PN-70/H-97051) i pozostawione nie malowane Warunki ogólne montaŝu. MontaŜ powinien być wykonywany zgodnie z projektem konstrukcji i projektem montaŝu z zachowaniem zasad BHP. Dla konstrukcji częściowo zmontowanej naleŝy zastosować środki zapewniające stateczność (właściwe stęŝenia tymczasowe) w kaŝdej fazie montaŝu. Białystok Opracował -15-

11 Spis zawartości III. OBLICZENIA STATYCZNE ZEBRANIE OBCIĄśEŃ: ObciąŜenia stałe ObciąŜenia zmienne OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE Widok konstrukcji Dane pręty Dane profile ObciąŜenia przypadki Kombinacje WYMIAROWANIE SZCZEGÓŁOWE KONSTRUKCJI STALOWEJ SŁUPY GŁÓWNE SŁUPKI OBUDOWY POPRZECZKI BELKI SKOŚNE RAMKA MOCUJĄCA BLACHA POKRYCIE SILOSU WYMIAROWANIE SZCZEGÓŁOWE KONSTRUKCJI śelbetowej

12 III. OBLICZENIA STATYCZNE 3.1 ZEBRANIE OBCIĄśEŃ: ObciąŜenia stałe. CięŜar własny konstrukcji silosa został uwzględniony w programie obliczeniowym ObciąŜenia zmienne a) cięŝar paliwa pelletu. Lp. Rodzaj obciąŝenia Wartości charakterystyczne Współczynnik obciąŝenia Wartości obliczeniowe [kn/m 3 ] - [kn/m 2 ] 1. CięŜar objętościowy pelletu 7,0 1,5 10,5 Razem q k = 7,0 q d = 10,5 Zgodnie z załoŝeniami technologicznymi maksymalne obciąŝenie cięŝarem pelletu wynosi Q=320kN. b) cięŝar kotła K1 i K2 Przewiduje się posadowienie 2 kotłów na jednym fundamencie. Lp. Rodzaj obciąŝenia Wartości charakterystyczne Współczynnik obciąŝenia Wartości obliczeniowe [kn] - [kn] 1. CięŜar kotła K1 46,0 1,5 69,0 2. CięŜar kotła K2 12,0 1,5 18,0 Razem q k = 58,0 q d = 87,0 c) cięŝar zbiorników buforowych i zbiornika zasilającego Przewiduje się posadowienie 2 zbiorników buforowych i 1 zasilającego na jednym fundamencie. Lp. Rodzaj obciąŝenia Wartości charakterystyczne Współczynnik obciąŝenia Wartości obliczeniowe [kn] - [kn] 1. CięŜar zbiornika buforowego x2 23,0x2=46,0 1,5 69,0 2. CięŜar zbiornika zasilającego 7,0 1,5 10,5 Razem q k = 53,0 q d = 79,5 d) cięŝar podgrzewacza Przewiduje się posadowienie podgrzewacza. Lp. Rodzaj obciąŝenia Wartości charakterystyczne Współczynnik obciąŝenia Wartości obliczeniowe [kn] - [kn] 1. CięŜar podgrzewacza 7,0 1,5 10,5 Razem q k = 7,0 q d = 10,5-17-

13 3.2 OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE. Obliczenia statyczno-wytrzymałościowe zostały wykonane w programie ROBOT STRUCTURAL ANALYSIS PROFESSIONAL Widok konstrukcji Dane pręty Pręt Węzeł 1 Węzeł 2 Przekrój Materiał Długość (m) Gamma (Deg) Typ C 80 Steel 0,30 180,0 Poprzeczka C 80 Steel 0,30 180,0 Poprzeczka C 80 Steel 0,30 180,0 Poprzeczka C 80 Steel 0,30 180,0 Poprzeczka C 140 Steel 0,90 180,0 Ramka mocująca C 140 Steel 0,90 180,0 Ramka mocująca C 140 Steel 0,90 180,0 Ramka mocująca C 140 Steel 0,90 180,0 Ramka mocująca C 100 Steel 1,50 270,0 Poprzeczka C 100 Steel 1,50 270,0 Poprzeczka C 100 Steel 1,50 270,0 Poprzeczka C 100 Steel 1,50 270,0 Poprzeczka C 100 Steel 1,00 180,0 Słupek C 100 Steel 0,85-0,0 Belka skośna C 100 Steel 0,85-0,0 Belka skośna C 100 Steel 0,85-0,0 Belka skośna C 100 Steel 0,85-0,0 Belka skośna C 100 Steel 1,00 180,0 Słupek C 100 Steel 1,00 180,0 Słupek C 100 Steel 1,00 180,0 Słupek C 100 Steel 1,00 360,0 Słupek -18-

14 Pręt Węzeł 1 Węzeł 2 Przekrój Materiał Długość (m) Gamma (Deg) Typ C 100 Steel 1,00 360,0 Słupek C 100 Steel 1,00 360,0 Słupek LR 150x150x12 Steel 1,20 405,0 Słup główny LR 150x150x12 Steel 1,20 315,0 Słup główny LR 150x150x12 Steel 1,20 225,0 Słup główny LR 150x150x12 Steel 1,20 495,0 Słup główny C 80 Steel 0,30 180,0 Poprzeczka C 80 Steel 0,30 180,0 Poprzeczka C 80 Steel 0,30 180,0 Poprzeczka C 80 Steel 0,30 180,0 Poprzeczka C 140 Steel 0,90 180,0 Ramka mocująca C 140 Steel 0,90 180,0 Ramka mocująca C 140 Steel 0,90 180,0 Ramka mocująca C 140 Steel 0,90 180,0 Ramka mocująca C 100 Steel 1,50 270,0 Poprzeczka C 100 Steel 1,50 270,0 Poprzeczka C 100 Steel 1,50 270,0 Poprzeczka C 100 Steel 0,85-0,0 Belka skośna C 100 Steel 0,85-0,0 Belka skośna C 100 Steel 0,85-0,0 Belka skośna C 100 Steel 0,85-0,0 Belka skośna C 100 Steel 1,00 180,0 Słupek C 100 Steel 1,00 180,0 Słupek C 100 Steel 1,00 0,0 Słupek C 100 Steel 1,00 0,0 Słupek C 100 Steel 1,00 0,0 Słupek C 100 Steel 1,00 180,0 Słupek C 100 Steel 1,00 0,0 Słupek C 100 Steel 1,00 450,0 Słupek LR 100x100x8 Steel 1,50 585,0 Poprzeczka LR 100x100x8 Steel 1,50 585,0 Poprzeczka LR 100x100x8 Steel 1,50 315,0 Poprzeczka LR 100x100x8 Steel 1,50 315,0 Poprzeczka LR 100x100x8 Steel 1,50 315,0 Poprzeczka LR 100x100x8 Steel 1,50 585,0 Poprzeczka LR 100x100x8 Steel 1,50 585,0 Poprzeczka LR 100x100x8 Steel 1,50 585,0 Poprzeczka LR 100x100x8 Steel 1,50 315,0 Poprzeczka LR 100x100x8 Steel 1,50 315,0 Poprzeczka LR 100x100x8 Steel 1,50 315,0 Poprzeczka LR 100x100x8 Steel 1,50 585,0 Poprzeczka C 100 Steel 1,00 450,0 Słupek C 100 Steel 1,00 270,0 Słupek C 100 Steel 1,04 360,0 Belka skośna C 100 Steel 1,04 360,0 Belka skośna C 100 Steel 1,04 360,0 Belka skośna C 100 Steel 1,04 360,0 Belka skośna C 100 Steel 1,04 360,0 Belka skośna C 100 Steel 1,04 360,0 Belka skośna -19-

15 Pręt Węzeł 1 Węzeł 2 Przekrój Materiał Długość (m) Gamma (Deg) Typ C 100 Steel 1,04 360,0 Belka skośna C 100 Steel 1,04 360,0 Belka skośna LR 150x150x12 Steel 1,20 45,0 Słup główny LR 150x150x12 Steel 1,20 315,0 Słup główny LR 150x150x12 Steel 1,20 225,0 Słup główny LR 150x150x12 Steel 1,20 135,0 Słup główny C 100 Steel 1,00 270,0 Słupek C 100 Steel 0,85-0,0 Belka skośna C 100 Steel 0,85 0,0 Belka skośna C 100 Steel 0,85-0,0 Belka skośna C 100 Steel 0,85-0,0 Belka skośna C 100 Steel 0,85-0,0 Belka skośna C 100 Steel 0,85-0,0 Belka skośna C 100 Steel 0,85-0,0 Belka skośna C 100 Steel 0,85-0,0 Belka skośna C 100 Steel 1,04 0,0 Belka skośna C 100 Steel 1,04-0,0 Belka skośna C 100 Steel 1,04-0,0 Belka skośna C 100 Steel 1,04 0,0 Belka skośna C 100 Steel 1,04-0,0 Belka skośna C 100 Steel 1,04-0,0 Belka skośna C 100 Steel 1,04-0,0 Belka skośna C 100 Steel 1,04 0,0 Belka skośna C 100 Steel 1,50 270,0 Poprzeczka C 100 Steel 1,50 270,0 Poprzeczka LR 100x100x8 Steel 1,50 585,0 Poprzeczka LR 100x100x8 Steel 1,50 315,0 Poprzeczka LR 100x100x8 Steel 1,50 585,0 Poprzeczka LR 100x100x8 Steel 1,50 315,0 Poprzeczka C 100 Steel 1,50 270,0 Poprzeczka C 100 Steel 1,50 270,0 Poprzeczka LR 100x100x8 Steel 1,50 585,0 Poprzeczka LR 100x100x8 Steel 1,50 315,0 Poprzeczka LR 100x100x8 Steel 1,50 585,0 Poprzeczka LR 100x100x8 Steel 1,50 315,0 Poprzeczka C 100 Steel 1,50 270,0 Poprzeczka C 100 Steel 1,50 270,0 Poprzeczka LR 100x100x8 Steel 1,50 315,0 Poprzeczka LR 100x100x8 Steel 1,50 585,0 Poprzeczka LR 100x100x8 Steel 1,50 315,0 Poprzeczka LR 100x100x8 Steel 1,50 585,0 Poprzeczka C 140 Steel 0,90 180,0 Ramka mocująca C 140 Steel 0,90 180,0 Ramka mocująca C 140 Steel 0,90 180,0 Ramka mocująca C 140 Steel 0,90 180,0 Ramka mocująca C 140 Steel 0,90 180,0 Ramka mocująca C 140 Steel 0,90 180,0 Ramka mocująca C 140 Steel 0,90 180,0 Ramka mocująca C 140 Steel 0,90 180,0 Ramka mocująca -20-

16 Pręt Węzeł 1 Węzeł 2 Przekrój Materiał Długość (m) Gamma (Deg) Typ C 100 Steel 1,50 270,0 Poprzeczka C 80 Steel 0,30 180,0 Poprzeczka C 80 Steel 0,30 180,0 Poprzeczka C 80 Steel 0,30 180,0 Poprzeczka C 80 Steel 0,30 180,0 Poprzeczka C 80 Steel 0,30 180,0 Poprzeczka C 80 Steel 0,30 180,0 Poprzeczka C 80 Steel 0,30 180,0 Poprzeczka C 80 Steel 0,30 180,0 Poprzeczka C 100 Steel 1,00 180,0 Słupek C 100 Steel 1,00 180,0 Słupek C 100 Steel 1,00 0,0 Słupek C 100 Steel 1,00 180,0 Słupek C 100 Steel 1,00 0,0 Słupek C 100 Steel 1,00 0,0 Słupek Dane profile Nazwa przekroju Lista prętów AX (cm2) AY (cm2) AZ (cm2) IX (cm4) IY (cm4) IZ (cm4) C 80 1do4 35do38 135do142 11,00 7,20 4,80 2,16 106,00 19,40 C 100 9do12 17do27 43do45 50do do86 91do do148 13,50 8,50 6,00 2,81 206,00 29,30 C 140 5do8 39do42 126do133 20,40 12,00 9,80 5,68 605,00 62,70 LR 100x100x8 65do76 110do do do125 15,50 0,0 0,0 3,28 230,00 59,90 LR 150x150x12 31do34 87do90 34,80 0,0 0,0 16, ,00 303,00-21-

17 3.2.4 ObciąŜenia przypadki - obc. Nr 1 cięŝar własny konstrukcji uwzględniony w programie obliczeniowym - obc. Nr 2 obciąŝenie cięŝarem pelletu w prawej komorze silosu - obc. Nr 3 obciąŝenie cięŝarem pelletu w lewej komorze silosu -22-

18 3.2.5 Kombinacje Kombinacja Nazwa Typ analizy Typ kombinacji Definicja 11 (K) Paliwo całość Kombinacja liniowa SGN 1*1.35+(2+3)* (K) Paliwo całość Kombinacja liniowa SGU (1+2+3)* WYMIAROWANIE SZCZEGÓŁOWE KONSTRUKCJI STALOWEJ SŁUPY GŁÓWNE Pręt Profil Materiał Lay Laz WytęŜ. Przypadek 31 Słup główny_31 LR 150x150x12 Steel Paliwo całość 32 Słup główny_32 LR 150x150x12 Steel Paliwo całość 33 Słup główny_33 LR 150x150x12 Steel Paliwo całość 34 Słup główny_34 LR 150x150x12 Steel Paliwo całość 87 Słup główny_87 LR 150x150x12 Steel Paliwo całość 88 Słup główny_88 LR 150x150x12 Steel Paliwo całość 89 Słup główny_89 LR 150x150x12 Steel Paliwo całość 90 Słup główny_90 LR 150x150x12 Steel Paliwo całość OBLICZENIA KONSTRUKCJI STALOWYCH NORMA: PN-EN :2006/AC:2009, Eurocode 3: Design of steel structures. TYP ANALIZY: Weryfikacja prętów GRUPA: PRĘT: 32 Słup główny_32 PUNKT: 1 WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.00 L = 0.00 m OBCIĄśENIA: Decydujący przypadek obciąŝenia: 11 Paliwo całość 1*1.35+(2+3)*1.50 MATERIAŁ: Steel ( S235 ) fy = MPa PARAMETRY PRZEKROJU: LR 150x150x12 h=15.0 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=15.0 cm Ay=18.00 cm2 Az=18.00 cm2 Ax=34.80 cm2 tw=1.2 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix=16.59 cm4 tf=1.2 cm Wply= cm3 Wplz=51.97 cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: N,Ed = kn My,Ed = 1.25 kn*m Mz,Ed = kn*m Vy,Ed = kn Nc,Rd = kn My,pl,Rd = kn*m Mz,pl,Rd = kn*m Vy,c,Rd = kn Nb,Rd = kn My,c,Rd = kn*m Mz,c,Rd = kn*m Vz,Ed = kn MN,y,Rd = kn*m MN,z,Rd = kn*m Vz,c,Rd = kn KLASA PRZEKROJU = 1 PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: -23-

19 PARAMETRY WYBOCZENIOWE: względem osi y: względem osi z: Ly = 1.20 m Lam_y = 0.44 Lz = 1.20 m Lam_z = 0.87 Lcr,y = 2.40 m Xy = 0.91 Lcr,z = 2.40 m Xz = 0.68 Lamy = kzy = 0.55 Lamz = kzz = 1.05 FORMUŁY WERYFIKACYJNE: Kontrola wytrzymałości przekroju: N,Ed/Nc,Rd = 0.10 < 1.00 (6.2.4.(1)) (My,Ed/MN,y,Rd)^ (Mz,Ed/MN,z,Rd)^1.00 = 0.32 < 1.00 ( (6)) Vy,Ed/Vy,c,Rd = 0.01 < 1.00 (6.2.6.(1)) Vz,Ed/Vz,c,Rd = 0.00 < 1.00 (6.2.6.(1)) Kontrola stateczności globalnej pręta: Lambda,y = < Lambda,max = Lambda,z = < Lambda,max = STABILNY N,Ed/(Xy*N,Rk/gM1) + kyy*my,ed/(xlt*my,rk/gm1) + kyz*mz,ed/(mz,rk/gm1) = 0.33 < 1.00 (6.3.3.(4)) N,Ed/(Xz*N,Rk/gM1) + kzy*my,ed/(xlt*my,rk/gm1) + kzz*mz,ed/(mz,rk/gm1) = 0.46 < 1.00 (6.3.3.(4)) Profil poprawny!!! SŁUPKI OBUDOWY Pręt Profil Materiał Lay Laz WytęŜ. Przypadek 17 Słupek_17 C 100 Steel Zb.2-Paliwo 22 Słupek_22 C 100 Steel Paliwo całość 23 Słupek_23 C 100 Steel Zb.2-Paliwo 24 Słupek_24 C 100 Steel Paliwo całość 25 Słupek_25 C 100 Steel Paliwo całość 26 Słupek_26 C 100 Steel Zb.2-Paliwo 27 Słupek_27 C 100 Steel Paliwo całość 54 Słupek_54 C 100 Steel Paliwo całość 55 Słupek_55 C 100 Steel Zb.1-Paliwo 56 Słupek_56 C 100 Steel Zb.2-Paliwo 57 Słupek_57 C 100 Steel Paliwo całość 58 Słupek_58 C 100 Steel Zb.1-Paliwo 59 Słupek_59 C 100 Steel Zb.1-Paliwo 62 Słupek_62 C 100 Steel Zb.1-Paliwo 63 Słupek_63 C 100 Steel Paliwo całość 77 Słupek_77 C 100 Steel Paliwo całość 78 Słupek_78 C 100 Steel Paliwo całość 91 Słupek_91 C 100 Steel Paliwo całość 143 Słupek_143 C 100 Steel Zb.1-Paliwo 144 Słupek_144 C 100 Steel Zb.2-Paliwo 145 Słupek_145 C 100 Steel Zb.2-Paliwo 146 Słupek_146 C 100 Steel Zb.1-Paliwo 147 Słupek_147 C 100 Steel Zb.1-Paliwo 148 Słupek_148 C 100 Steel Zb.2-Paliwo OBLICZENIA KONSTRUKCJI STALOWYCH NORMA: PN-EN :2006/AC:2009, Eurocode 3: Design of steel structures. TYP ANALIZY: Weryfikacja prętów GRUPA: PRĘT: 22 Słupek_22 PUNKT: 1 WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.00 L = 0.00 m -24-

20 OBCIĄśENIA: Decydujący przypadek obciąŝenia: 11 Paliwo całość 1*1.35+(2+3)*1.50 MATERIAŁ: Steel ( S235 ) fy = MPa PARAMETRY PRZEKROJU: C 100 h=10.0 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=5.0 cm Ay=9.54 cm2 Az=6.23 cm2 Ax=13.50 cm2 tw=0.6 cm Iy= cm4 Iz=29.30 cm4 Ix=2.81 cm4 tf=0.9 cm Wply=50.45 cm3 Wplz=18.62 cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: N,Ed = 7.61 kn My,Ed = kn*m Mz,Ed = kn*m Vy,Ed = kn Nc,Rd = kn My,pl,Rd = kn*m Mz,pl,Rd = 4.38 kn*m Vy,T,Rd = kn Nb,Rd = kn My,c,Rd = kn*m Mz,c,Rd = 4.38 kn*m Vz,Ed = 7.99 kn MN,y,Rd = kn*m MN,z,Rd = 4.37 kn*m Vz,T,Rd = kn Tt,Ed = 0.00 kn*m KLASA PRZEKROJU = 1 PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: PARAMETRY WYBOCZENIOWE: względem osi y: względem osi z: Ly = 1.00 m Lam_y = 0.27 Lz = 1.00 m Lam_z = 0.72 Lcr,y = 1.00 m Xy = 0.96 Lcr,z = 1.00 m Xz = 0.71 Lamy = kyy = 0.90 Lamz = kyz = 0.56 FORMUŁY WERYFIKACYJNE: Kontrola wytrzymałości przekroju: N,Ed/Nc,Rd = 0.02 < 1.00 (6.2.4.(1)) (My,Ed/MN,y,Rd)^ (Mz,Ed/MN,z,Rd)^1.00 = 0.49 < 1.00 ( (6)) Vy,Ed/Vy,T,Rd = 0.00 < 1.00 ( ) Vz,Ed/Vz,T,Rd = 0.09 < 1.00 ( ) Tau,ty,Ed/(fy/(sqrt(3)*gM0)) = 0.00 < 1.00 (6.2.6) Tau,tz,Ed/(fy/(sqrt(3)*gM0)) = 0.00 < 1.00 (6.2.6) Kontrola stateczności globalnej pręta: Lambda,y = < Lambda,max = Lambda,z = < Lambda,max = STABILNY N,Ed/(Xy*N,Rk/gM1) + kyy*my,ed/(xlt*my,rk/gm1) + kyz*mz,ed/(mz,rk/gm1) = 0.47 < 1.00 (6.3.3.(4)) N,Ed/(Xz*N,Rk/gM1) + kzy*my,ed/(xlt*my,rk/gm1) + kzz*mz,ed/(mz,rk/gm1) = 0.30 < 1.00 (6.3.3.(4)) Profil poprawny!!! POPRZECZKI Pręt Profil Materiał Lay Laz WytęŜ. Przypadek 1 Poprzeczka_1 C 80 Steel Paliwo całość 2 Poprzeczka_2 C 80 Steel Paliwo całość 3 Poprzeczka_3 C 80 Steel Paliwo całość 4 Poprzeczka_4 C 80 Steel Paliwo całość -25-

21 9 Poprzeczka_9 C 100 Steel Paliwo całość 10 Poprzeczka_10 C 100 Steel Paliwo całość 11 Poprzeczka_11 C 100 Steel Paliwo całość 12 Poprzeczka_12 C 100 Steel Paliwo całość 35 Poprzeczka_35 C 80 Steel Paliwo całość 36 Poprzeczka_36 C 80 Steel Paliwo całość 37 Poprzeczka_37 C 80 Steel Paliwo całość 38 Poprzeczka_38 C 80 Steel Paliwo całość 43 Poprzeczka_43 C 100 Steel Paliwo całość 44 Poprzeczka_44 C 100 Steel Paliwo całość 45 Poprzeczka_45 C 100 Steel Paliwo całość 65 Poprzeczka_65 LR 100x100x8 Steel Paliwo całość 66 Poprzeczka_66 LR 100x100x8 Steel Paliwo całość 67 Poprzeczka_67 LR 100x100x8 Steel Paliwo całość 68 Poprzeczka_68 LR 100x100x8 Steel Paliwo całość 69 Poprzeczka_69 LR 100x100x8 Steel Paliwo całość 70 Poprzeczka_70 LR 100x100x8 Steel Paliwo całość 71 Poprzeczka_71 LR 100x100x8 Steel Paliwo całość 72 Poprzeczka_72 LR 100x100x8 Steel Paliwo całość 73 Poprzeczka_73 LR 100x100x8 Steel Paliwo całość 74 Poprzeczka_74 LR 100x100x8 Steel Paliwo całość 75 Poprzeczka_75 LR 100x100x8 Steel Paliwo całość 76 Poprzeczka_76 LR 100x100x8 Steel Paliwo całość 108 Poprzeczka_108 C 100 Steel Paliwo całość 109 Poprzeczka_109 C 100 Steel Paliwo całość 110 Poprzeczka_110 LR 100x100x8 Steel Paliwo całość 111 Poprzeczka_111 LR 100x100x8 Steel Paliwo całość 112 Poprzeczka_112 LR 100x100x8 Steel Paliwo całość 113 Poprzeczka_113 LR 100x100x8 Steel Paliwo całość 114 Poprzeczka_114 C 100 Steel Paliwo całość 115 Poprzeczka_115 C 100 Steel Paliwo całość 116 Poprzeczka_116 LR 100x100x8 Steel Paliwo całość 117 Poprzeczka_117 LR 100x100x8 Steel Paliwo całość 118 Poprzeczka_118 LR 100x100x8 Steel Paliwo całość 119 Poprzeczka_119 LR 100x100x8 Steel Paliwo całość 120 Poprzeczka_120 C 100 Steel Paliwo całość 121 Poprzeczka_121 C 100 Steel Paliwo całość 122 Poprzeczka_122 LR 100x100x8 Steel Paliwo całość 123 Poprzeczka_123 LR 100x100x8 Steel Paliwo całość 124 Poprzeczka_124 LR 100x100x8 Steel Paliwo całość 125 Poprzeczka_125 LR 100x100x8 Steel Paliwo całość 134 Poprzeczka_134 C 100 Steel Paliwo całość 135 Poprzeczka_135 C 80 Steel Paliwo całość 136 Poprzeczka_136 C 80 Steel Paliwo całość 137 Poprzeczka_137 C 80 Steel Paliwo całość 138 Poprzeczka_138 C 80 Steel Paliwo całość 139 Poprzeczka_139 C 80 Steel Paliwo całość 140 Poprzeczka_140 C 80 Steel Paliwo całość 141 Poprzeczka_141 C 80 Steel Paliwo całość 142 Poprzeczka_142 C 80 Steel Paliwo całość OBLICZENIA KONSTRUKCJI STALOWYCH NORMA: PN-EN :2006/AC:2009, Eurocode 3: Design of steel structures. TYP ANALIZY: Weryfikacja prętów GRUPA: PRĘT: 134 Poprzeczka_134 PUNKT: 15 WSPÓŁRZĘDNA: x = 1.00 L = 1.50 m OBCIĄśENIA: Decydujący przypadek obciąŝenia: 11 Paliwo całość 1*1.35+(2+3)*

22 MATERIAŁ: Steel ( S235 ) fy = MPa PARAMETRY PRZEKROJU: C 100 h=10.0 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=5.0 cm Ay=9.54 cm2 Az=6.23 cm2 Ax=13.50 cm2 tw=0.6 cm Iy= cm4 Iz=29.30 cm4 Ix=2.81 cm4 tf=0.9 cm Wply=50.45 cm3 Wplz=18.62 cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: N,Ed = kn My,Ed = kn*m Mz,Ed = kn*m Vy,Ed = 9.93 kn Nt,Rd = kn My,pl,Rd = kn*m Mz,pl,Rd = 4.38 kn*m Vy,T,Rd = kn My,c,Rd = kn*m Mz,c,Rd = 4.38 kn*m Vz,Ed = kn MN,y,Rd = kn*m MN,z,Rd = 4.27 kn*m Vz,T,Rd = kn Tt,Ed = 0.00 kn*m KLASA PRZEKROJU = 1 PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: PARAMETRY WYBOCZENIOWE: względem osi y: względem osi z: FORMUŁY WERYFIKACYJNE: Kontrola wytrzymałości przekroju: N,Ed/Nt,Rd = 0.16 < 1.00 (6.2.3.(1)) (My,Ed/MN,y,Rd)^ (Mz,Ed/MN,z,Rd)^1.00 = 0.89 < 1.00 ( (6)) Vy,Ed/Vy,T,Rd = 0.08 < 1.00 ( ) Vz,Ed/Vz,T,Rd = 0.00 < 1.00 ( ) Tau,ty,Ed/(fy/(sqrt(3)*gM0)) = 0.00 < 1.00 (6.2.6) Tau,tz,Ed/(fy/(sqrt(3)*gM0)) = 0.00 < 1.00 (6.2.6) Kontrola stateczności globalnej pręta: My,Ed/Mb,Rd = 0.00 < 1.00 ( (1)) Profil poprawny!!! OBLICZENIA KONSTRUKCJI STALOWYCH NORMA: PN-EN :2006/AC:2009, Eurocode 3: Design of steel structures. TYP ANALIZY: Weryfikacja prętów GRUPA: PRĘT: 118 Poprzeczka_118 PUNKT: 1 WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.00 L = 0.00 m OBCIĄśENIA: Decydujący przypadek obciąŝenia: 11 Paliwo całość 1*1.35+(2+3)*1.50 MATERIAŁ: Steel ( S235 ) fy = MPa -27-

23 PARAMETRY PRZEKROJU: LR 100x100x8 h=10.0 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=10.0 cm Ay=8.00 cm2 Az=8.00 cm2 Ax=15.50 cm2 tw=0.8 cm Iy= cm4 Iz=59.90 cm4 Ix=3.28 cm4 tf=0.8 cm Wply=32.53 cm3 Wplz=15.48 cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: N,Ed = kn My,Ed = kn*m Mz,Ed = kn*m Vy,Ed = kn Nt,Rd = kn My,pl,Rd = 7.64 kn*m Mz,pl,Rd = 3.64 kn*m Vy,T,Rd = kn My,c,Rd = 7.64 kn*m Mz,c,Rd = 3.64 kn*m Vz,Ed = 2.25 kn MN,y,Rd = 7.64 kn*m MN,z,Rd = 3.64 kn*m Vz,T,Rd = kn Tt,Ed = kn*m KLASA PRZEKROJU = 1 PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: PARAMETRY WYBOCZENIOWE: względem osi y: względem osi z: FORMUŁY WERYFIKACYJNE: Kontrola wytrzymałości przekroju: N,Ed/Nt,Rd = 0.01 < 1.00 (6.2.3.(1)) (My,Ed/MN,y,Rd)^ (Mz,Ed/MN,z,Rd)^1.00 = 0.83 < 1.00 ( (6)) Vy,Ed/Vy,T,Rd = 0.03 < 1.00 ( ) Vz,Ed/Vz,T,Rd = 0.02 < 1.00 ( ) Tau,ty,Ed/(fy/(sqrt(3)*gM0)) = 0.02 < 1.00 (6.2.6) Tau,tz,Ed/(fy/(sqrt(3)*gM0)) = 0.02 < 1.00 (6.2.6) Profil poprawny!!! OBLICZENIA KONSTRUKCJI STALOWYCH NORMA: PN-EN :2006/AC:2009, Eurocode 3: Design of steel structures. TYP ANALIZY: Weryfikacja prętów GRUPA: PRĘT: 140 Poprzeczka_140 PUNKT: 1 WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.00 L = 0.00 m OBCIĄśENIA: Decydujący przypadek obciąŝenia: 11 Paliwo całość 1*1.35+(2+3)*1.50 MATERIAŁ: Steel ( S235 ) fy = MPa PARAMETRY PRZEKROJU: C 80 h=8.0 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=4.5 cm Ay=8.12 cm2 Az=4.92 cm2 Ax=11.00 cm2 tw=0.6 cm Iy= cm4 Iz=19.40 cm4 Ix=2.16 cm4 tf=0.8 cm Wply=32.89 cm3 Wplz=13.72 cm3-28-

24 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: N,Ed = kn My,Ed = kn*m Mz,Ed = kn*m Vy,Ed = kn Nt,Rd = kn My,pl,Rd = 7.73 kn*m Mz,pl,Rd = 3.23 kn*m Vy,T,Rd = kn My,c,Rd = 7.73 kn*m Mz,c,Rd = 3.23 kn*m Vz,Ed = 6.32 kn MN,y,Rd = 7.70 kn*m MN,z,Rd = 3.21 kn*m Vz,T,Rd = kn Mb,Rd = 7.73 kn*m Tt,Ed = 0.00 kn*m KLASA PRZEKROJU = 1 PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: z = 1.00 Mcr = kn*m Krzywa,LT - d XLT = 1.00 Lcr,upp=0.30 m Lam_LT = 0.24 fi,lt = 0.46 XLT,mod = 1.00 PARAMETRY WYBOCZENIOWE: względem osi y: względem osi z: FORMUŁY WERYFIKACYJNE: Kontrola wytrzymałości przekroju: N,Ed/Nt,Rd = 0.06 < 1.00 (6.2.3.(1)) (My,Ed/MN,y,Rd)^ (Mz,Ed/MN,z,Rd)^1.00 = 0.43 < 1.00 ( (6)) Vy,Ed/Vy,T,Rd = 0.05 < 1.00 ( ) Vz,Ed/Vz,T,Rd = 0.09 < 1.00 ( ) Tau,ty,Ed/(fy/(sqrt(3)*gM0)) = 0.01 < 1.00 (6.2.6) Tau,tz,Ed/(fy/(sqrt(3)*gM0)) = 0.01 < 1.00 (6.2.6) Kontrola stateczności globalnej pręta: My,Ed/Mb,Rd = 0.15 < 1.00 ( (1)) Profil poprawny!!! BELKI SKOŚNE Pręt Profil Materiał Lay Laz WytęŜ. Przypadek 18 Belka skośna_18 C 100 Steel Paliwo całość 19 Belka skośna_19 C 100 Steel Paliwo całość 20 Belka skośna_20 C 100 Steel Paliwo całość 21 Belka skośna_21 C 100 Steel Paliwo całość 50 Belka skośna_50 C 100 Steel Paliwo całość 51 Belka skośna_51 C 100 Steel Paliwo całość 52 Belka skośna_52 C 100 Steel Paliwo całość 53 Belka skośna_53 C 100 Steel Paliwo całość 79 Belka skośna_79 C 100 Steel Paliwo całość 80 Belka skośna_80 C 100 Steel Paliwo całość 81 Belka skośna_81 C 100 Steel Paliwo całość 82 Belka skośna_82 C 100 Steel Paliwo całość 83 Belka skośna_83 C 100 Steel Paliwo całość 84 Belka skośna_84 C 100 Steel Paliwo całość 85 Belka skośna_85 C 100 Steel Paliwo całość 86 Belka skośna_86 C 100 Steel Paliwo całość 92 Belka skośna_92 C 100 Steel Paliwo całość 93 Belka skośna_93 C 100 Steel Paliwo całość 94 Belka skośna_94 C 100 Steel Paliwo całość 95 Belka skośna_95 C 100 Steel Paliwo całość 96 Belka skośna_96 C 100 Steel Paliwo całość 97 Belka skośna_97 C 100 Steel Paliwo całość 98 Belka skośna_98 C 100 Steel Paliwo całość -29-

25 99 Belka skośna_99 C 100 Steel Paliwo całość 100 Belka skośna_100 C 100 Steel Paliwo całość 101 Belka skośna_101 C 100 Steel Paliwo całość 102 Belka skośna_102 C 100 Steel Paliwo całość 103 Belka skośna_103 C 100 Steel Paliwo całość 104 Belka skośna_104 C 100 Steel Paliwo całość 105 Belka skośna_105 C 100 Steel Paliwo całość 106 Belka skośna_106 C 100 Steel Paliwo całość 107 Belka skośna_107 C 100 Steel Paliwo całość OBLICZENIA KONSTRUKCJI STALOWYCH NORMA: PN-EN :2006/AC:2009, Eurocode 3: Design of steel structures. TYP ANALIZY: Weryfikacja prętów GRUPA: PRĘT: 106 Belka skośna_106 PUNKT: 1 WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.00 L = 0.00 m OBCIĄśENIA: Decydujący przypadek obciąŝenia: 11 Paliwo całość 1*1.35+(2+3)*1.50 MATERIAŁ: Steel ( S235 ) fy = MPa PARAMETRY PRZEKROJU: C 100 h=10.0 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=5.0 cm Ay=9.54 cm2 Az=6.23 cm2 Ax=13.50 cm2 tw=0.6 cm Iy= cm4 Iz=29.30 cm4 Ix=2.81 cm4 tf=0.9 cm Wply=50.45 cm3 Wplz=18.62 cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: N,Ed = kn My,Ed = kn*m Mz,Ed = kn*m Vy,Ed = kn Nc,Rd = kn My,pl,Rd = kn*m Mz,pl,Rd = 4.38 kn*m Vy,T,Rd = kn Nb,Rd = kn My,c,Rd = kn*m Mz,c,Rd = 4.38 kn*m Vz,Ed = 9.87 kn MN,y,Rd = kn*m MN,z,Rd = 4.33 kn*m Vz,T,Rd = kn Mb,Rd = kn*m Tt,Ed = kn*m KLASA PRZEKROJU = 1 PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: z = 1.00 Mcr = kn*m Krzywa,LT - d XLT = 0.86 Lcr,low=1.04 m Lam_LT = 0.56 fi,lt = 0.68 XLT,mod = 0.88 PARAMETRY WYBOCZENIOWE: względem osi y: względem osi z: kyy = 0.88 kyz = 0.51 FORMUŁY WERYFIKACYJNE: Kontrola wytrzymałości przekroju: N,Ed/Nc,Rd = 0.10 < 1.00 (6.2.4.(1)) (My,Ed/MN,y,Rd)^ (Mz,Ed/MN,z,Rd)^1.00 = 0.51 < 1.00 ( (6)) Vy,Ed/Vy,T,Rd = 0.01 < 1.00 ( ) -30-

26 Vz,Ed/Vz,T,Rd = 0.12 < 1.00 ( ) Tau,ty,Ed/(fy/(sqrt(3)*gM0)) = 0.01 < 1.00 (6.2.6) Tau,tz,Ed/(fy/(sqrt(3)*gM0)) = 0.01 < 1.00 (6.2.6) Kontrola stateczności globalnej pręta: My,Ed/Mb,Rd = 0.48 < 1.00 ( (1)) N,Ed/(Xy*N,Rk/gM1) + kyy*my,ed/(xlt*my,rk/gm1) + kyz*mz,ed/(mz,rk/gm1) = 0.56 < 1.00 (6.3.3.(4)) N,Ed/(Xz*N,Rk/gM1) + kzy*my,ed/(xlt*my,rk/gm1) + kzz*mz,ed/(mz,rk/gm1) = 0.45 < 1.00 (6.3.3.(4)) Profil poprawny!!! RAMKA MOCUJĄCA Pręt Profil Materiał Lay Laz WytęŜ. Przypadek 5 Ramka mocująca_5 C 140 Steel Paliwo całość 6 Ramka mocująca_6 C 140 Steel Paliwo całość 7 Ramka mocująca_7 C 140 Steel Paliwo całość 8 Ramka mocująca_8 C 140 Steel Paliwo całość 39 Ramka mocująca_39 C 140 Steel Paliwo całość 40 Ramka mocująca_40 C 140 Steel Paliwo całość 41 Ramka mocująca_41 C 140 Steel Paliwo całość 42 Ramka mocująca_42 C 140 Steel Paliwo całość 126 Ramka mocująca_126 C 140 Steel Paliwo całość 127 Ramka mocująca_127 C 140 Steel Paliwo całość 128 Ramka mocująca_128 C 140 Steel Paliwo całość 129 Ramka mocująca_129 C 140 Steel Paliwo całość 130 Ramka mocująca_130 C 140 Steel Paliwo całość 131 Ramka mocująca_131 C 140 Steel Paliwo całość 132 Ramka mocująca_132 C 140 Steel Paliwo całość 133 Ramka mocująca_133 C 140 Steel Paliwo całość OBLICZENIA KONSTRUKCJI STALOWYCH NORMA: PN-EN :2006/AC:2009, Eurocode 3: Design of steel structures. TYP ANALIZY: Weryfikacja prętów GRUPA: PRĘT: 131 Ramka mocująca_131 PUNKT: 1 WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.00 L = 0.00 m OBCIĄśENIA: Decydujący przypadek obciąŝenia: 11 Paliwo całość 1*1.35+(2+3)*1.50 MATERIAŁ: Steel ( S235 ) fy = MPa PARAMETRY PRZEKROJU: C 140 h=14.0 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=6.0 cm Ay=13.40 cm2 Az=10.10 cm2 Ax=20.40 cm2 tw=0.7 cm Iy= cm4 Iz=62.70 cm4 Ix=5.68 cm4 tf=1.0 cm Wply= cm3 Wplz=33.24 cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: N,Ed = kn My,Ed = kn*m Mz,Ed = 0.74 kn*m Vy,Ed = 1.67 kn Nc,Rd = kn My,pl,Rd = kn*m Mz,pl,Rd = 7.81 kn*m Vy,T,Rd = kn Nb,Rd = kn My,c,Rd = kn*m Mz,c,Rd = 7.81 kn*m Vz,Ed = 9.56 kn -31-

27 MN,y,Rd = kn*m MN,z,Rd = 7.78 kn*m Vz,T,Rd = kn Mb,Rd = kn*m Tt,Ed = 0.02 kn*m KLASA PRZEKROJU = 1 PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: z = 1.00 Mcr = kn*m Krzywa,LT - d XLT = 0.72 Lcr,low=1.80 m Lam_LT = 0.75 fi,lt = 0.85 XLT,mod = 0.74 PARAMETRY WYBOCZENIOWE: względem osi y: względem osi z: kyy = 0.89 kyz = 0.52 FORMUŁY WERYFIKACYJNE: Kontrola wytrzymałości przekroju: N,Ed/Nc,Rd = 0.06 < 1.00 (6.2.4.(1)) (My,Ed/MN,y,Rd)^ (Mz,Ed/MN,z,Rd)^1.00 = 0.37 < 1.00 ( (6)) Vy,Ed/Vy,T,Rd = 0.01 < 1.00 ( ) Vz,Ed/Vz,T,Rd = 0.07 < 1.00 ( ) Tau,ty,Ed/(fy/(sqrt(3)*gM0)) = 0.03 < 1.00 (6.2.6) Tau,tz,Ed/(fy/(sqrt(3)*gM0)) = 0.02 < 1.00 (6.2.6) Kontrola stateczności globalnej pręta: My,Ed/Mb,Rd = 0.37 < 1.00 ( (1)) N,Ed/(Xy*N,Rk/gM1) + kyy*my,ed/(xlt*my,rk/gm1) + kyz*mz,ed/(mz,rk/gm1) = 0.44 < 1.00 (6.3.3.(4)) N,Ed/(Xz*N,Rk/gM1) + kzy*my,ed/(xlt*my,rk/gm1) + kzz*mz,ed/(mz,rk/gm1) = 0.37 < 1.00 (6.3.3.(4)) Profil poprawny!!! BLACHA POKRYCIE SILOSU Maksymalna odległość między podporami (profilami stalowymi) na ściance skośnej (maksymalnie obciąŝonej) silosu: L = 0, 7m Kąt nachylenia ścian skośnych silosu: α = 45 Maksymalne obciąŝenie pionowe od cięŝaru pelletu: q = 27,8kN / m 2 Obliczenie składowej prostopadłej do powierzchni blachy: q * = m 90 = q cosα = 27,8 * 0,707 19,6kN / Maksymalny moment zginający pomiędzy podporami: 2 2 q90 * L 19,6 * 0,7 M max = = = 1, 2kNm 8 8 Przyjęto blachę o grubości 6mm. Obliczenie momentu dopuszczalnego dla blachy: 2 1,0 * 0,006 3 M dop = W x * fd = * 215 *10 = 1, 29kNm 6 Ostatecznie przyjęto blachę o grubości 6mm

28 3.2.7 WYMIAROWANIE SZCZEGÓŁOWE KONSTRUKCJI śelbetowej Stopa fundamentowa F.4 pod słupy silosu Stopa fundamentowa: Fundament82 Ilość: 1 Dane podstawowe ZałoŜenia Obliczenia geotechniczne wg normy : EN :2008 Obliczenia Ŝelbetu wg normy : PN-B (2002) Dobór kształtu : bez ograniczeń Geometria: A = 0,60 (m) a = 0,35 (m) B = 0,60 (m) b = 0,35 (m) h1 = 0,30 (m) ex = 0,00 (m) h2 = 0,10 (m) ey = 0,00 (m) h4 = 0,10 (m) a' = 25,0 (cm) b' = 25,0 (cm) c1 = 5,0 (cm) c2 = 5,0 (cm) Materiały Beton : C20/25; wytrzymałość charakterystyczna = 25,00 MPa cięŝar objętościowy = 2501,36 (kg/m3) Zbrojenie podłuŝne : typ A-III (34GS) wytrzymałość charakterystyczna = 410,00 MPa Zbrojenie poprzeczne : typ A-IIIN (RB500W) wytrzymałość charakterystyczna = 500,00 MPa ObciąŜenia: ObciąŜenia fundamentu: Przypadek Natura Grupa N Fx Fy Mx My (kn) (kn) (kn) (kn*m) (kn*m) Paliwo całość obliczeniowe ,81-1,19-2,66-0,00 0,00 Paliwo całość obliczeniowe ,54-0,79-1,77-0,00 0,00 ObciąŜenia naziomu: Przypadek Natura Q1 (kn/m2) Lista kombinacji 1/ SGN : Paliwo całość N=84,81 Fx=-1,19 Fy=-2,66 2/ SGU : Paliwo całość N=56,54 Fx=-0,79 Fy=-1,77 3/* SGN : Paliwo całość N=84,81 Fx=-1,19 Fy=-2,66-33-

29 4/* SGU : Paliwo całość N=56,54 Fx=-0,79 Fy=-1,77 Wymiarowanie geotechniczne ZałoŜenia Grunt: 1. Piasek średni Poziom gruntu: 0.00 (m) MiąŜszość: 2.00 (m) CięŜar objętościowy: (kg/m3) CięŜar właściwy szkieletu: (kg/m3) Kąt tarcia wewnętrznego: 31.1 (Deg) Kohezja: 0.00 (MPa) 2. Piasek średni Poziom gruntu: (m) MiąŜszość: 1.00 (m) CięŜar objętościowy: (kg/m3) CięŜar właściwy szkieletu: (kg/m3) Kąt tarcia wewnętrznego: 31.1 (Deg) Kohezja: 0.00 (MPa) Stany graniczne Obliczenia napręŝeń Rodzaj podłoŝa pod fundamentem: jednorodne Kombinacja wymiarująca SGN : Paliwo całość N=84,81 Fx=-1,19 Fy=-2,66 Współczynniki obciąŝeniowe: 1.35 * cięŝar fundamentu 1.35 * cięŝar gruntu Wyniki obliczeń: na poziomie posadowienia fundamentu CięŜar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 4,56 (kn) ObciąŜenie wymiarujące: Nr = 89,37 (kn) Mx = 1,06 (kn*m) Mimośród działania obciąŝenia: eb = -0,01 (m) el = -0,01 (m) Wymiary zastępcze fundamentu: B' = B - 2 eb = 0,59 (m) L' = L - 2 el = 0,60 (m) Głębokość posadowienia: Dmin = 0,40 (m) My = -0,48 (kn*m) Metoda obliczeń napręŝenia dopuszczalnego: Półempiryczna - limit napręŝeń qu = 0.30 (MPa) ple* = 0,29 (MPa) De = Dmin - d = 0,40 (m) kp = 1,00 q'0 = 0,01 (MPa) qu = kp * (ple*) + q'0 = 0,30 (MPa) NapręŜenie w gruncie: qref = 0.29 (MPa) Współczynnik bezpieczeństwa: qlim / qref = > 1 Odrywanie Odrywanie w SGN Kombinacja wymiarująca SGN : Paliwo całość N=84,81 Fx=-1,19 Fy=-2,66 Współczynniki obciąŝeniowe: 1.00 * cięŝar fundamentu 1.00 * cięŝar gruntu Powierzchnia kontaktu: s = 0,03 slim = 0,17-34-

30 Przesunięcie Kombinacja wymiarująca SGN : Paliwo całość N=84,81 Fx=-1,19 Fy=-2,66 Współczynniki obciąŝeniowe: 1.00 * cięŝar fundamentu 1.00 * cięŝar gruntu CięŜar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 3,38 (kn) ObciąŜenie wymiarujące: Nr = 88,19 (kn) Mx = 1,06 (kn*m) My = -0,48 (kn*m) Wymiary zastępcze fundamentu: A_ = 0,60 (m) B_ = 0,60 (m) Powierzchnia poślizgu: 0,36 (m2) Współczynnik tarcia fundament - grunt: tan( d = 0,31 Kohezja: cu = 0.00 (MPa) Uwzględnione parcie gruntu: Hx = -1,19 (kn) Hy = -2,66 (kn) Ppx = 1,27 (kn) Ppy = 1,27 (kn) Pax = -0,13 (kn) Pay = -0,13 (kn) Wartość siły poślizgu Hd = 1,51 (kn) Wartość siły zapobiegającej poślizgowi fundamentu: - na poziomie posadowienia: Rd = 27,71 (kn) Stateczność na przesunięcie: 18.3 > 1 Osiadanie średnie Rodzaj podłoŝa pod fundamentem: warstwowe Kombinacja wymiarująca SGU : Paliwo całość N=56,54 Fx=-0,79 Fy=-1,77 Współczynniki obciąŝeniowe: 1.00 * cięŝar fundamentu 1.00 * cięŝar gruntu CięŜar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 3,38 (kn) Średnie napręŝenie od obciąŝenia wymiarującego: q = 0,17 (MPa) MiąŜszość podłoŝa gruntowego aktywnie osiadającego: z = 1,90 (m) NapręŜenie na poziomie z: - dodatkowe: zd = 0,01 (MPa) - wywołane cięŝarem gruntu: z = 0,04 (MPa) Osiadanie: - pierwotne s' = 0,1 (cm) - wtórne s'' = 0,0 (cm) - CAŁKOWITE S = 0,1 (cm) < Sadm = 5,0 (cm) Współczynnik bezpieczeństwa: > 1 RóŜnica osiadań Kombinacja wymiarująca SGU : Paliwo całość N=56,54 Fx=-0,79 Fy=-1,77 Współczynniki obciąŝeniowe: 1.00 * cięŝar fundamentu 1.00 * cięŝar gruntu RóŜnica osiadań: S = 0,0 (cm) < Sadm = 5,0 (cm) Współczynnik bezpieczeństwa: 329 > 1 Obrót Wokół osi OX Kombinacja wymiarująca SGN : Paliwo całość N=84,81 Fx=-1,19 Fy=-2,66 Współczynniki obciąŝeniowe: 1.00 * cięŝar fundamentu 1.00 * cięŝar gruntu CięŜar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 3,38 (kn) ObciąŜenie wymiarujące: Nr = 88,19 (kn) Mx = 1,06 (kn*m) My = -0,48 (kn*m) Moment stabilizujący: Mstab = 26,46 (kn*m) Moment obracający: Mrenv = 1,06 (kn*m) Stateczność na obrót: > 1-35-

31 Wokół osi OY Kombinacja wymiarująca: SGN : Paliwo całość N=84,81 Fx=-1,19 Fy=-2,66 Współczynniki obciąŝeniowe: 1.00 * cięŝar fundamentu 1.00 * cięŝar gruntu CięŜar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 3,38 (kn) ObciąŜenie wymiarujące: Nr = 88,19 (kn) Mx = 1,06 (kn*m) My = -0,48 (kn*m) Moment stabilizujący: Mstab = 26,46 (kn*m) Moment obracający: Mrenv = 0,48 (kn*m) Stateczność na obrót: > 1 Wymiarowanie Ŝelbetowe Zbrojenie dolne SGN : Paliwo całość N=84,81 Fx=-1,19 Fy=-2,66 My = 1,00 (kn*m) Asx = 4,40 (cm2/m) SGN : Paliwo całość N=84,81 Fx=-1,19 Fy=-2,66 Mx = 1,06 (kn*m) Asy = 4,40 (cm2/m) As min = 4,40 (cm2/m) Fundament płytowy F.1 pod kotły K1 i K2 ZałoŜono płytę fundamentową o grubości 30cm i łącznej powierzchni Obliczenie średnich napręŝeń pod płytą fundamentową: A = 8,32m 2 qd + GF 87, * 0,30 * 8,32 *1,35 σ Sr = = = 20, 6kPa A 8,32 Przyjęto zbrojenie dwukierunkowe dołem w postaci prętów Ø12 co 20cm Fundament płytowy F.2 pod dwa zbiorniki buforowe i zbiornik zasilający ZałoŜono prostokątną płytę fundamentową o grubości 30cm, wymiarach B=1,30m x L=3,95m. Obliczenie średnich napręŝeń pod płytą fundamentową: qd + GF 79, * 0,30 *1,30 * 3,95 *1,35 σ Sr = = = 25, 5Pa A 1,30 * 3,95 Przyjęto zbrojenie dwukierunkowe dołem w postaci prętów Ø12 co 20cm Fundament płytowy F.3 pod podgrzewacz c.w.u. ZałoŜono kwadratową płytę fundamentową o grubości 30cm i boku B=0,90m. Obliczenie średnich napręŝeń pod płytą fundamentową: qd + GF 10, * 0,30 * 0,90 * 0,90 *1,35 σ Sr = = = 23, 1kPa A 0,9 * 0,9 Przyjęto zbrojenie dwukierunkowe dołem w postaci prętów Ø12 co 20cm. Koniec Obliczeń Statycznych 20 str. Białystok Sprawdził: Projektant: -36-

32 WYKAZ RYSUNKÓW STAL-PROJEKT Ogrodniczki, tel/fax Obiekt: PROJEKT KONSTRUKCYJNY PRZEBUDOWY KOTŁOWNI NR Rew. Skala Data Data rewizji PB-001 A RZUT PIWNIC-STAN ISTNIEJĄCY 1: PB-002 A RZUT PIWNIC-PROJEKT 1: PB-003 A PRZEKROJE 1: /1