ADRES INWESTYCJI: dz. nr 4-45 przy ulicy Budowlanej Kętrzyn. PGK KOMUNALNIK Spółka z o.o. ul. Plac Słowiański 2. nr upr.

Transkrypt

1 Białystok, ul. Fabryczna 18 lok. U2 tel , PROJEKT BUDOWLANY CZĘŚĆ KONSTRUKCYJNA ADRES INWESTYCJI: dz. nr 4-45 przy ulicy Budowlanej Kętrzyn INWESTOR: Spółka z o.o. ul. Plac Słowiański 2 PROJEKTANT: mgr inż. Karol Paweł Mor nr upr. PDL/0004/POOK/09 SPRAWDZAJĄCY: mgr inż. Monika Agnieszka Mor nr upr. PDL/0004/PWOK/11 WSPÓŁPRACA: mgr inż. Tomasz Słoma Białystok, październik 2016r.

2 1/43 SPIS ZAWARTOŚCI PROJEKTU BUDOWLANEGO CZĘŚCI KONSTRUKCYJNEJ CZĘŚĆ OWA: PRZEDMIOT, PODSTAWA I ZAKRES OPRACOWANIA KONCEPCJA UKŁADU KONSTRUKCYJNEGO BUDYNKU GEOTECHNICZNE WARUNKI POSADOWIENIA kategoria geotechniczna Dokumentacja badań podłoża gruntowego Konstrukcja projektowanych fundamentów Wytyczne wykonania robót ziemnych ROZWIĄZANIA KONSTRUKCYJNO - MATERIAŁOWE Słupy konstrukcji nośnej Dźwigar kratowy Belki konstrukcji nośnej Stężenia budynku Kanał naprawczy ZESTAWIENIE MATERIAŁÓW KONSTRUKCYJNYCH ZABEZPIECZENIA ANTYKOROZYJNE ELEMENTÓW STALOWYCH... 8 OBLICZENIA STATYCZNE ZAŁOŻENIA PRZYJĘTE DO OBLICZEŃ SCHEMATY OBLICZENIOWE ZEBRANIE OBCIAŻEŃ ZEWNĘTRZNYCH Obciążenia stałe od dachu Obciążenia zmienne Obciążenie klimatyczne śniegiem wg PN-EN Obciążenie klimatyczne wiatrem wg PN-EN WYMIAROWANIE GŁÓWNYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCJI Obliczenia konstrukcji stalowej ramy głównej Obliczenia konstrukcji stalowej ramy w osi A Fundamenty OŚWIADCZENIE UPRAWNIENIA PROJEKTANTÓW ZAŚWIADCZENIA Z OIIB RYSUNKI KONSTRUKCYJNE : Rzut fundamentów... K-01 Schemat konstrukcyjny budynku... K-02 Schemat konstrukcyjny ramy w osi A... K-03 Schemat konstrukcyjny ram w osi B i C... K-04 Schemat konstrukcyjny ramy w osi D... K-05 Stopa fundamentowa F-1... K-06 Stopa fundamentowa F-2... K-07 Stopa fundamentowa F-3... K-08 Stopa fundamentowa F-4, podwalina Pd-1, Pd-2... K-09

3 2/43 1. PRZEDMIOT, PODSTAWA I ZAKRES OPRACOWANIA Przedmiotem opracowania jest budowa obiektu warsztatowego hali stalowej. Zakres niniejszego opracowania obejmuje część konstrukcyjną projektu architektoniczno-budowlanego budynku w zakresie elementów opisanych na schematach konstrukcyjnych. Podstawa opracowania: -Zlecenie Inwestora -Projekt architektoniczny -Normy i normatywy techniczne oraz literatura techniczna związana, m.in. Eurokod 0: Podstawy projektowania konstrukcji, Eurokod 1: Oddziaływania na konstrukcje, Eurokod 2: Projektowanie konstrukcji z betonu, Eurokod 3: Projektowanie konstrukcji stalowych, Eurokod 6: Projektowanie konstrukcji murowych, Eurokod 7: Projektowanie geotechniczne. 2. KONCEPCJA UKŁADU KONSTRUKCYJNEGO BUDYNKU Projektowany budynek posiada dach dwuspadowy o nachyleniu 3. Budynek jest na planie prostokąta. Składa się z 4 ram o rozpiętości 12,24 m w osiach. Długość obiektu w osiach 18,58 m. Pokrycie stanowi płyta warstwowa o gr. 150mm. Pokrycie mocowane jest do dwuprzęsłowych płatwi stalowych z uciągleniem Z200x68/60x2,0 ze stali S350GD rozstawionych wg schematów. Konstrukcja jest obudowana płytą warstwową o grubości 150mm. Konstrukcję nośną ram głównych tworzą dźwigary kratowe wykonane z profili zamkniętych oparte na słupach stalowych z profili gorącowalcowanych. Konstrukcję nośną ram szczytowych tworzą belki wykonane z profili gorącowalcowanych oparte na słupach stalowych z profili gorącowalcowanych. 3. GEOTECHNICZNE WARUNKI POSADOWIENIA OPINIA GEOTECHNICZNA 3.1. KATEGORIA GEOTECHNICZNA Kategorię geotechniczną budynku określono wg Rozporządzenia Ministra Transportu, Budownictwa I Gospodarki Morskiej z dnia 25 kwietnia 2012 r. w sprawie ustalania geotechnicznych warunków posadowienia obiektów budowlanych. Warunki gruntowe wg 4.2. rozporządzenia w zależności od stopnia skomplikowania zaliczamy do prostych. Są to warunki występujące w przypadku

4 3/43 warstw gruntów jednorodnych genetycznie i litologicznie, zalegających poziomo, nieobejmujących mineralnych gruntów słabonośnych, gruntów organicznych i nasypów niekontrolowanych, przy zwierciadle wody poniżej projektowanego poziomu posadowienia oraz braku występowania niekorzystnych zjawisk geologicznych. Wg 4.3. p. 1 a rozporządzenia obiekt zaliczamy do pierwszej kategorii geotechnicznej o prostych warunkach gruntowych, jak dla 1-kondygnacyjnego budynku gospodarczego DOKUMENTACJA BADAŃ PODŁOŻA GRUNTOWEGO Na potrzeby niniejszego opracowania w marcu 2016r. firma Uni-geo z Gołdapii wykonała dokumentację badań podłoża gruntowego oraz opinię geotechniczną z rozpoznania warunków gruntowo wodnych. Wykonano 7 otworów badawczych do głębokości 5,0 6,0m każdy. Warunki gruntowe terenu badań w poziomie posadowienia obiektu i poniżej warstwy nasypowej zostały określone jako proste, a kategoria geotechniczna pierwsza. Na podstawie analizy badań polowych i archiwalnych z tego terenu w obrębie gruntów budujących podłoże do głębokości przeprowadzonego rozpoznania wydzielono następujące zespoły gruntowe: I. Grunty nasypowe i organiczne: I.A. - nasyp niebudowlany (grunty mieszane mineralne i organiczne, gruz, odpady), czarny i brązowy, wilgotny i mokry, II. Grunty rodzine sypkie: II.A. - piasek drobny zagliniony, szary i brązowy, wilgotny i mokry, średnio zagęszczony, III. Grunty rodzine sypkie: III.A. - glina piaszczysta, piasek gliniasty miejscami glina pylasta, brązowa i szara, mało wilgotna i wilgotna, twardoplastyczna III.B. - glina piaszczysta, piasek gliniasty, brązowa i szara, wilgotna, plastyczna Zespół gruntowy I.A wyłączono z zestawień obejmujących wartości charakterystyczne parametrów geotechnicznych, gdyż nieuporządkowana struktura nie pozwala na jednoznaczne określenie cech technicznych tych gruntów. Do pozostałych gruntów przedstawiono wartości charakterystyczne:

5 4/43 Rys. przekrój geologiczny III-III

6 5/43 Rys. przekrój geologiczny IV-IV Rys. przekrój geologiczny V-V Wnioski. W podłożu gruntowym do głębokości ok. 1,0m 1,20 poniższej poziomu pow. terenu zalega warstwa niebudowlanych nasypów. Grunty te nie mają nośnego charakteru. Głębiej zalega pakiet gruntów nośnych oraz miejscami częściowo osłabionych, zbliżonych do twardoplastycznych glin piaszczystych i pasków gliniastych oraz przewarstwień średnio zagęszczonych, zaglinionych piasków średnich również o nośnym charakterze. W części z wykonanych otworów stwierdzono przejawy występowania wód podziemnych. Nawiorcone w utworach sypkich (piaskach drobnych) zwierciadło wód podziemnych ma charakter swobodny lub lekko napięty i w okresie prowadzonych badań stabilizowało się na głębokościach ok. 2,5m p.p.t.

7 6/43 Projektowany poziom budynku ±0,00 = 107,61m n.p.m. Posadowienie budynku projektuje się poniżej warstwy gruntów nienośnych tj. -1,50 = 106,41m n.p.m. W trakcie prowadzenia prac ziemnych należy liczyć się z napływem wód gruntowych do wykopów budowlanych. Grunty spoiste występujące w wykopie budowlanym należy chronić przed dodatkowym zawilgoceniem i uplatycznieniem. Głębokość przemarzania na tym terenie wynosi h = 1,4m p.p.t KONSTRUKCJA PROJEKTOWANYCH FUNDAMENTÓW Posadowienie konstrukcji stalowej przewidziano bezpośrednio na stopach fundamentowych, wykonanych z betonu C25/30. Stopy fundamentowe o wymiarach zgodnych z rysunkami konstrukcyjnymi należy zbroić siatkami prętów Ø12 A-IIIN (B500SP ). Podwalinę zbroić prętami Ø12 oraz Ø8 A-IIIN (B500SP). Pod fundamentami przewidziano warstwę betonu podkładowego. Minimalne otulenia zbrojenia głównego od gruntu 5cm. Prawidłowość wykonania zbrojenia robót ulegających zakryciu potwierdzić przez inspektora nadzoru przed betonowaniem WYTYCZNE WYKONANIA ROBÓT ZIEMNYCH W trakcie prowadzenia robót nie dopuszczać do naruszenia naturalnej struktury gruntu w poziomie posadowienia i zasypywania przekopanych miejsc gruntem rozluźnionym. Wykopy pod fundamenty winny być wykonane w taki sposób, aby nie nastąpiło naruszenie naturalnej struktury poniżej posadowienia. Prace sprzętem mechanicznym należy przerwać ok cm powyżej poziomu posadowienia, a niedobraną część gruntu usunąć bezpośrednio przed wykonaniem fundamentów sposobem ręcznym. Przed posadowieniem budynku należy dodatkowo sprawdzić warunki gruntowowodne w wykopie. Powyższą czynność powinien wykonać uprawniony geolog z odpowiednim wpisem do dziennika budowy. W przypadku występowania wód gruntowych w poziomie posadowienia fundamentów należy wykonać drenaż opaskowy. Jeżeli stwierdzi się występowanie gruntów wysadzinowych, w przypadku wystąpienia ujemnych temperaturach, wykop należy zabezpieczyć przed przemarznięciem zarówno przed jak i po wykonaniu fundamentów. Należy zachować też z tego powodu minimalna głębokość posadowienie budynku. Wykop należy wykonać w okresie suchym. Prace ziemne w gruntach gliniastych należy prowadzić w sposób nie powodujący wzrostu ich wilgotności. Prace ziemne należy prowadzić z zachowaniem warunków BHP, a szczególności bezpiecznego pochylenia skarp, składowanie urobku poza strefą aktywnego obciążenia skarp wykopu fundamentowego.

8 7/43 Roboty ziemne i fundamentowe należy wykonywać zgodnie z normą PN-68/B oraz wytycznymi podanymi w opracowaniu ITB: "Warunki techniczne wykonania i odbioru robót budowlano-montażowych". 4. ROZWIĄZANIA KONSTRUKCYJNO - MATERIAŁOWE (głównych elementów konstrukcyjnych budynku oraz wewnętrznych i zewnętrznych przegród budowlanych) 4.1. SŁUPY KONSTRUKCJI NOŚNEJ Słupy zewnętrzne ram głównych zaprojektowano z profili gorącowalcowanych IPE 240 ze stali S235JR. Słupy zewnętrzne ram szczytowych zaprojektowano z profili gorącowalcowanych IPE 200 ze stali S235JR. Słupy pośrednie ramy szczytowej zaprojektowano z profili HEA120 ze stali S235JR DŹWIGAR KRATOWY Dźwigar kratowy został zaprojektowany z profili zamkniętych: - pas dolny: Rk100x4 S235 - pas górny: Rk100x4 S355 - słupki i krzyżulce: Rk90x4, Rk60x4, Rk50x3, Rk40x3 ze stali S BELKI KONSTRUKCJI NOŚNEJ Belki stalowe ram szczytowych zaprojektowano z profili gorącowalcowanych IPE180 ze stali S235JR. Styki montażowe w kalenicy zaprojektowano jako połączenia doczołowe STĘŻENIA BUDYNKU Sztywność przestrzenną budynku zapewniają stężenia połaciowe i ścienne wykonane z prętów stalowych Ø16mm. Stężenia połączono ze słupami za pomocą połączenia na śruby zwykłe M16 kl.5.8 i skręcono za pomocą nakrętek napinających rurowych. W ramie głównej zaprojektowano ściąg stalowy z RK 60x3 S355. Nakrętki i podkładki według PN-74/M-82101, PN-75/M-82144, PN-78/M-82005, PN-57/M KANAŁ NAPRAWCZY Płyta denna oraz ściany kanału naprawczego grubości 25cm wylewane z betonu C25/30 (B30). Zbrojenie płyty dennej: 2 x siatka prętów Ø8 co 25cm. Zbrojenie ścian kanału: 2 x siatka prętów Ø8 co 25cm. Stal klasy A-IIIN (B500SP). Otulina prętów 50mm od gruntu, 30mm pozostałe. 5. ZESTAWIENIE MATERIAŁÓW KONSTRUKCYJNYCH Materiały konstrukcyjne dla poszczególnych elementów zastosować wg powyższego opisu i oznaczeń na rysunkach konstrukcyjnych.

9 8/43 Stal profilowa: S355JR, S350GD. 6. ZABEZPIECZENIA ANTYKOROZYJNE ELEMENTÓW STALOWYCH Konstrukcja znajduje się w warunkach o normalnej wilgotności powietrza i mało agresywnej atmosferze. Profile stalowe należy oczyścić przez piaskowanie do stopnia czystości SA2,0. Elementy stalowe należy ocynkować wg wytycznych producenta, zgodnie z zaleceniami ochrony przeciwpożarowej. OBLICZENIA STATYCZNE 1. ZAŁOŻENIA PRZYJĘTE DO OBLICZEŃ - Poziom wykończonej posadzki parteru, p.p.p.: ±0,00, - Min. głębokość posadowienia zgodnie z głębokością przemarzania gruntu: -1,40m, - Strefa śniegowa zgodnie z lokalizacją obiektu budowlanego IV strefa, - Strefa wiatrowa zgodnie z lokalizacja obiektu budowlanego - I strefa, - Schematy obliczeniowe i obciążenia działające na konstrukcje przyjęto wg poniższych punktów opisu. 2. SCHEMATY OBLICZENIOWE Rys. Widok konstrukcji

10 9/43 Rys. Schemat ramy głównej Rys. Schemat ramy w osi A 3. ZEBRANIE OBCIAŻEŃ ZEWNĘTRZNYCH Lp OBCIĄŻENIA STAŁE OD DACHU Obciążenie stałe od pokrycia dachowego Opis obciążenia Obciążenie charakterystyczne [kn/m 2 ] γ f Obciążenie obliczeniowe [kn/m 2 ] 1. Płyta z płatwią 0,15 1,35 0,20 Σ 0,15 1,35 0, OBCIĄŻENIA ZMIENNE Obciążenie γ f Obciążenie

11 10/43 Lp. Opis obciążenia charakterystyczne [kn/m 2 ] obliczeniowe [kn/m 2 ] 1. Instalacje podwieszone 0,05 1,5 0,08 Σ 0,05 1,5 0, OBCIĄŻENIE KLIMATYCZNE ŚNIEGIEM WG PN-EN / DACHY DWUPOŁACIOWE (P.5.3.3) - Dach dwupołaciowy - Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu (wg Załącznika krajowego NA): - strefa obciążenia śniegiem 4 s k = 1,6 kn/m 2 - Warunki lokalizacyjne: normalne, przypadek A (brak wyjątkowych opadów i brak wyjątkowych zamieci) - Sytuacja obliczeniowa: trwała lub przejściowa - Współczynnik ekspozycji: - teren normalny C e = 1,0 - Współczynnik termiczny C t = 1,0 Połać dachu obciążonego równomiernie - przypadek (i): - Współczynnik kształtu dachu: nachylenie połaci = 3,0 o 1 = 0,8 Obciążenie charakterystyczne: s = C e C t s k = 0,8 1,0 1,0 1,600 = 1,280 kn/m 2 Mniej obciążona połać dachu obciążonego nierównomiernie - przypadek (ii)/(iii): - Współczynnik kształtu dachu: nachylenie połaci = 3,0 o = 0,5 1 = 0,5 0,8 = 0,4 Obciążenie charakterystyczne: s = C e C t s k = 0,4 1,0 1,0 1,600 = 0,640 kn/m 2 Bardziej obciążona połać dachu obciążonego nierównomiernie - przypadek (ii)/(iii): - Współczynnik kształtu dachu: nachylenie połaci = 3,0 o 1 = 0,8 Obciążenie charakterystyczne: s = C e C t s k = 0,8 1,0 1,0 1,600 = 1,280 kn/m 2

12 11/ OBCIĄŻENIE KLIMATYCZNE WIATREM WG PN-EN / DACHY PŁASKIE (P.7.2.3) kierunek wiatru przypadek (i) Fw,e [kn/m 2 ] przypadek (ii) 3,2 3,2 F I H G F h=6,6-0,975-0,569 0,163 G H I -0,975-0,569-0,163 G H I b=12,8 d=18,6 e/10=1,28 e/2=6,4 e/10=1,28 e/2=6,4 - Dach o wymiarach: d = 18,6 m, b = 12,8 m, h = 6,6 m - Dach płaski, kąt nachylenia połaci -5 o < < 5 o, z ostrymi krawędziami brzegu - Wymiar e = min(b,2 h) = 12,8 m - Wartość podstawowa bazowej prędkości wiatru (wg Załącznika krajowego NA): - strefa obciążenia wiatrem 1; A = 105 m n.p.m. v b,0 = 22 m/s - Współczynnik kierunkowy: c dir = 1,0 - Współczynnik sezonowy: c season = 1,00 - Bazowa prędkość wiatru: v b = c dir c season v b,0 = 22,00 m/s - Wysokość odniesienia: z e = h = 6,60 m - Kategoria terenu I współczynnik chropowatości: c r (z e ) = 1,2 (6,6/10) 0,13 = 1,14 (wg Załącznika krajowego NA.6) - Współczynnik rzeźby terenu (orografii): c o (z e ) = 1,00 - Średnia prędkość wiatru: v m (z e ) = c r (z e ) c o (z e ) v b = 25,01 m/s - Intensywność turbulencji: I v (z e ) = 0,154 - Gęstość powietrza: = 1,25 kg/m 3 - Wartość szczytowa ciśnienia prędkości: q p (z e ) = [1+7 I v (z e )] (1/2) v m 2 (z e ) = 812,6 Pa = 0,813 kpa - Współczynnik konstrukcyjny: c s c d = 1,000 Połać w przekroju x/b = 0,50 - pole G: - Współczynnik ciśnienia zewnętrznego c pe = c pe,10 = -1,2 Siła oddziaływania wiatru na powierzchnię zewnętrzną: F w,e = c s c d q p (z e ) c pe = 1,000 0,813 (-1,2) = -0,975 kn/m 2 Połać w przekroju x/b = 0,50 - pole H: - Współczynnik ciśnienia zewnętrznego c pe = c pe,10 = -0,7 Siła oddziaływania wiatru na powierzchnię zewnętrzną: F w,e = c s c d q p (z e ) c pe = 1,000 0,813 (-0,7) = -0,569 kn/m 2 Połać w przekroju x/b = 0,50 - pole I - parcie: - Współczynnik ciśnienia zewnętrznego c pe = c pe,10 = 0,2 Siła oddziaływania wiatru na powierzchnię zewnętrzną: F w,e = c s c d q p (z e ) c pe = 1,000 0,813 0,2 = 0,163 kn/m 2

13 12/43 Połać w przekroju x/b = 0,50 - pole I - ssanie: - Współczynnik ciśnienia zewnętrznego c pe = c pe,10 = -0,2 Siła oddziaływania wiatru na powierzchnię zewnętrzną: F w,e = c s c d q p (z e ) c pe = 1,000 0,813 (-0,2) = -0,163 kn/m 2 4. WYMIAROWANIE GŁÓWNYCH ELEMENTÓW KONSTRUKCJI 4.1. OBLICZENIA KONSTRUKCJI STALOWEJ RAMY GŁÓWNEJ NORMA: PN-EN :2006/AC:2009, Eurocode 3: Design of steel structures. TYP ANALIZY: Weryfikacja prętów PRĘT: 2 PUNKT: 3 WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.63 L = 7.65 m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 23 SGN /1333/ 1* * * *1.50 MATERIAŁ: S 235 ( S 235 ) fy = MPa PARAMETRY PRZEKROJU: RK 100x4 h=10.0 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=10.0 cm Ay=7.48 cm2 Az=7.48 cm2 Ax=14.95 cm2 tw=0.4 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 tf=0.4 cm Wply=53.30 cm3 Wplz=53.30 cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: N,Ed = kn My,Ed = 2.14 kn*m Nt,Rd = kn My,pl,Rd = kn*m My,c,Rd = kn*m MN,y,Rd = 5.42 kn*m Vz,Ed = 1.08 kn Vz,c,Rd = kn KLASA PRZEKROJU = 1 FORMUŁY WERYFIKACYJNE: Kontrola wytrzymałości przekroju: N,Ed/Nt,Rd = 0.67 < 1.00 (6.2.3.(1)) My,Ed/My,c,Rd = 0.17 < 1.00 (6.2.5.(1)) My,Ed/MN,y,Rd = 0.39 < 1.00 ( (2)) Vz,Ed/Vz,c,Rd = 0.01 < 1.00 (6.2.6.(1)) PRZEMIESZCZENIA GRANICZNE Ugięcia uy = 0.0 cm < uy max = L/ = 6.1 cm Decydujący przypadek obciążenia: 26 SGU /1/ 1* * *1.00 uz = 2.7 cm < uz max = L/ = 6.1 cm Decydujący przypadek obciążenia: 26 SGU /198/ 1* * * *1.00 Profil poprawny!!! PRĘT: 3 PUNKT: 3 WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.75 L = 4.60 m

14 13/43 OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 23 SGN /1348/ 1* * * * *1.50 MATERIAŁ: S 355 ( S 355 ) fy = MPa PARAMETRY PRZEKROJU: RK 100x4 h=10.0 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=10.0 cm Ay=7.48 cm2 Az=7.48 cm2 Ax=14.95 cm2 tw=0.4 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 tf=0.4 cm Wply=53.30 cm3 Wplz=53.30 cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: N,Ed = kn My,Ed = 1.58 kn*m Nc,Rd = kn My,Ed,max = 1.58 kn*m Nb,Rd = kn My,c,Rd = kn*m Vz,Ed = 0.02 kn MN,y,Rd = kn*m Vz,c,Rd = kn Mb,Rd = kn*m KLASA PRZEKROJU = 1 PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: z = 1.00 Mcr = kn*m Krzywa,LT - d XLT = 1.00 Lcr,upp=1.55 m Lam_LT = 0.15 fi,lt = 0.42 XLT,mod = 1.00 PARAMETRY WYBOCZENIOWE: względem osi y: względem osi z: Ly = 1.55 m Lam_y = 0.47 Lz = 1.55 m Lam_z = 0.47 Lcr,y = 1.40 m Xy = 0.93 Lcr,z = 1.40 m Xz = 0.93 Lamy = kyy = 1.02 Lamz = kzy = 0.00 FORMUŁY WERYFIKACYJNE: Kontrola wytrzymałości przekroju: N,Ed/Nc,Rd = 0.47 < 1.00 (6.2.4.(1)) My,Ed/My,c,Rd = 0.08 < 1.00 (6.2.5.(1)) My,Ed/MN,y,Rd = 0.12 < 1.00 ( (2)) Vz,Ed/Vz,c,Rd = 0.00 < 1.00 (6.2.6.(1)) Kontrola stateczności globalnej pręta: Lambda,y = < Lambda,max = Lambda,z = < Lambda,max = STABILNY My,Ed,max/Mb,Rd = 0.08 < 1.00 ( (1)) N,Ed/(Xy*N,Rk/gM1) + kyy*my,ed,max/(xlt*my,rk/gm1) = 0.59 < 1.00 (6.3.3.(4)) N,Ed/(Xz*N,Rk/gM1) + kzy*my,ed,max/(xlt*my,rk/gm1) = 0.50 < 1.00 (6.3.3.(4)) PRZEMIESZCZENIA GRANICZNE Ugięcia uy = 0.0 cm < uy max = L/ = 3.1 cm Decydujący przypadek obciążenia: 26 SGU /1/ 1* * *1.00 uz = 0.6 cm < uz max = L/ = 3.1 cm Decydujący przypadek obciążenia: 26 SGU /213/ 1* * * * *1.00 Profil poprawny!!!

15 14/43 PRĘT: 7 PUNKT: 3 WSPÓŁRZĘDNA: x = 1.00 L = 0.93 m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 23 SGN /1337/ 1* * * * *1.50 MATERIAŁ: S 235 ( S 235 ) fy = MPa PARAMETRY PRZEKROJU: RK 40x3 h=4.0 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=4.0 cm Ay=2.11 cm2 Az=2.11 cm2 Ax=4.21 cm2 tw=0.3 cm Iy=9.32 cm4 Iz=9.32 cm4 Ix=15.75 cm4 tf=0.3 cm Wply=5.72 cm3 Wplz=5.72 cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: N,Ed = kn My,Ed = kn*m Nc,Rd = kn My,Ed,max = kn*m Nb,Rd = kn My,c,Rd = 1.35 kn*m Vz,Ed = kn MN,y,Rd = 1.35 kn*m Vz,c,Rd = kn Mb,Rd = 1.35 kn*m KLASA PRZEKROJU = 1 PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: z = 1.00 Mcr = kn*m Krzywa,LT - d XLT = 1.00 Lcr,low=0.93 m Lam_LT = 0.15 fi,lt = 0.41 XLT,mod = 1.00 PARAMETRY WYBOCZENIOWE: względem osi y: względem osi z: Ly = 0.93 m Lam_y = 0.53 Lz = 0.93 m Lam_z = 0.53 Lcr,y = 0.74 m Xy = 0.91 Lcr,z = 0.74 m Xz = 0.91 Lamy = kyy = 0.96 Lamz = kzy = 0.00 FORMUŁY WERYFIKACYJNE: Kontrola wytrzymałości przekroju: N,Ed/Nc,Rd = 0.20 < 1.00 (6.2.4.(1)) My,Ed/My,c,Rd = 0.11 < 1.00 (6.2.5.(1)) My,Ed/MN,y,Rd = 0.11 < 1.00 ( (2)) Vz,Ed/Vz,c,Rd = 0.01 < 1.00 (6.2.6.(1)) Kontrola stateczności globalnej pręta: Lambda,y = < Lambda,max = Lambda,z = < Lambda,max = STABILNY My,Ed,max/Mb,Rd = 0.11 < 1.00 ( (1)) N,Ed/(Xy*N,Rk/gM1) + kyy*my,ed,max/(xlt*my,rk/gm1) = 0.32 < 1.00 (6.3.3.(4)) N,Ed/(Xz*N,Rk/gM1) + kzy*my,ed,max/(xlt*my,rk/gm1) = 0.21 < 1.00 (6.3.3.(4)) PRZEMIESZCZENIA GRANICZNE Ugięcia uy = 0.0 cm < uy max = L/ = 0.5 cm Decydujący przypadek obciążenia: 26 SGU /1/ 1* * *1.00 uz = 0.0 cm < uz max = L/ = 0.5 cm Decydujący przypadek obciążenia: 26 SGU /213/ 1* * * * *1.00

16 15/43 Profil poprawny!!! PRĘT: 8 K_8 PUNKT: 3 WSPÓŁRZĘDNA: x = 1.00 L = 0.85 m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 23 SGN /1348/ 1* * * * *1.50 MATERIAŁ: S 235 ( S 235 ) fy = MPa PARAMETRY PRZEKROJU: RK 50x3 h=5.0 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=5.0 cm Ay=2.71 cm2 Az=2.71 cm2 Ax=5.41 cm2 tw=0.3 cm Iy=19.47 cm4 Iz=19.47 cm4 Ix=32.13 cm4 tf=0.3 cm Wply=9.39 cm3 Wplz=9.39 cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: N,Ed = kn My,Ed = kn*m Nc,Rd = kn My,Ed,max = kn*m Nb,Rd = kn My,c,Rd = 2.21 kn*m Vz,Ed = kn MN,y,Rd = 1.81 kn*m Vz,c,Rd = kn Mb,Rd = 2.21 kn*m KLASA PRZEKROJU = 1 PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: z = 1.00 Mcr = kn*m Krzywa,LT - d XLT = 1.00 Lcr,low=0.85 m Lam_LT = 0.13 fi,lt = 0.40 XLT,mod = 1.00 PARAMETRY WYBOCZENIOWE: względem osi y: względem osi z: Ly = 0.85 m Lam_y = 0.38 Lz = 0.85 m Lam_z = 0.38 Lcr,y = 0.68 m Xy = 0.96 Lcr,z = 0.68 m Xz = 0.96 Lamy = kyy = 0.96 Lamz = kzy = 0.00 FORMUŁY WERYFIKACYJNE: Kontrola wytrzymałości przekroju: N,Ed/Nc,Rd = 0.36 < 1.00 (6.2.4.(1)) My,Ed/My,c,Rd = 0.36 < 1.00 (6.2.5.(1)) My,Ed/MN,y,Rd = 0.44 < 1.00 ( (2)) Vz,Ed/Vz,c,Rd = 0.05 < 1.00 (6.2.6.(1)) Kontrola stateczności globalnej pręta: Lambda,y = < Lambda,max = Lambda,z = < Lambda,max = STABILNY My,Ed,max/Mb,Rd = 0.36 < 1.00 ( (1)) N,Ed/(Xy*N,Rk/gM1) + kyy*my,ed,max/(xlt*my,rk/gm1) = 0.72 < 1.00 (6.3.3.(4)) N,Ed/(Xz*N,Rk/gM1) + kzy*my,ed,max/(xlt*my,rk/gm1) = 0.38 < 1.00 (6.3.3.(4)) PRZEMIESZCZENIA GRANICZNE Ugięcia uy = 0.0 cm < uy max = L/ = 0.4 cm Decydujący przypadek obciążenia: 26 SGU /1/ 1* * *1.00

17 16/43 uz = 0.0 cm < uz max = L/ = 0.4 cm Decydujący przypadek obciążenia: 26 SGU /213/ 1* * * * *1.00 Profil poprawny!!! PRĘT: 9 K_9 PUNKT: 3 WSPÓŁRZĘDNA: x = 1.00 L = 0.78 m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 23 SGN /1348/ 1* * * * *1.50 MATERIAŁ: S 235 ( S 235 ) fy = MPa PARAMETRY PRZEKROJU: RK 90x4 h=9.0 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=9.0 cm Ay=6.67 cm2 Az=6.67 cm2 Ax=13.35 cm2 tw=0.4 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 tf=0.4 cm Wply=42.58 cm3 Wplz=42.58 cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: N,Ed = kn My,Ed = kn*m Nc,Rd = kn My,Ed,max = kn*m Nb,Rd = kn My,c,Rd = kn*m Vz,Ed = kn MN,y,Rd = 9.90 kn*m Vz,c,Rd = kn Mb,Rd = kn*m KLASA PRZEKROJU = 1 PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: z = 1.00 Mcr = kn*m Krzywa,LT - d XLT = 1.00 Lcr,low=0.78 m Lam_LT = 0.10 fi,lt = 0.39 XLT,mod = 1.00 PARAMETRY WYBOCZENIOWE: względem osi y: względem osi z: Ly = 0.78 m Lam_y = 0.19 Lz = 0.78 m Lam_z = 0.19 Lcr,y = 0.62 m Xy = 1.00 Lcr,z = 0.62 m Xz = 1.00 Lamy = kyy = 0.90 Lamz = kzy = 0.00 FORMUŁY WERYFIKACYJNE: Kontrola wytrzymałości przekroju: N,Ed/Nc,Rd = 0.24 < 1.00 (6.2.4.(1)) My,Ed/My,c,Rd = 0.59 < 1.00 (6.2.5.(1)) My,Ed/MN,y,Rd = 0.59 < 1.00 ( (2)) Vz,Ed/Vz,c,Rd = 0.16 < 1.00 (6.2.6.(1)) Kontrola stateczności globalnej pręta: Lambda,y = < Lambda,max = Lambda,z = < Lambda,max = STABILNY My,Ed,max/Mb,Rd = 0.59 < 1.00 ( (1)) N,Ed/(Xy*N,Rk/gM1) + kyy*my,ed,max/(xlt*my,rk/gm1) = 0.77 < 1.00 (6.3.3.(4)) N,Ed/(Xz*N,Rk/gM1) + kzy*my,ed,max/(xlt*my,rk/gm1) = 0.24 < 1.00 (6.3.3.(4)) PRZEMIESZCZENIA GRANICZNE

18 17/43 Ugięcia uy = 0.0 cm < uy max = L/ = 0.4 cm Decydujący przypadek obciążenia: 26 SGU /1/ 1* * *1.00 uz = 0.0 cm < uz max = L/ = 0.4 cm Decydujący przypadek obciążenia: 26 SGU /213/ 1* * * * *1.00 Profil poprawny!!! PRĘT: 10 K_10 PUNKT: 1 WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.00 L = 0.00 m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 23 SGN /1348/ 1* * * * *1.50 MATERIAŁ: S 235 ( S 235 ) fy = MPa PARAMETRY PRZEKROJU: RK 90x4 h=9.0 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=9.0 cm Ay=6.67 cm2 Az=6.67 cm2 Ax=13.35 cm2 tw=0.4 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 tf=0.4 cm Wply=42.58 cm3 Wplz=42.58 cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: N,Ed = kn Nt,Rd = kn Vz,Ed = kn Vz,c,Rd = kn KLASA PRZEKROJU = 1 FORMUŁY WERYFIKACYJNE: Kontrola wytrzymałości przekroju: N,Ed/Nt,Rd = 0.57 < 1.00 (6.2.3.(1)) Vz,Ed/Vz,c,Rd = 0.00 < 1.00 (6.2.6.(1)) PRZEMIESZCZENIA GRANICZNE Ugięcia uy = 0.0 cm < uy max = L/ = 0.8 cm Decydujący przypadek obciążenia: 26 SGU /1/ 1* * *1.00 uz = 0.0 cm < uz max = L/ = 0.8 cm Decydujący przypadek obciążenia: 26 SGU /213/ 1* * * * *1.00 Przemieszczenia Nie analizowano Profil poprawny!!! PRĘT: 11 K_11 PUNKT: 1 WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.00 L = 0.00 m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 23 SGN /1348/ 1* * * * *1.50 MATERIAŁ: S 235 ( S 235 ) fy = MPa

19 18/43 PARAMETRY PRZEKROJU: RK 60x4 h=6.0 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=6.0 cm Ay=4.28 cm2 Az=4.28 cm2 Ax=8.55 cm2 tw=0.4 cm Iy=43.55 cm4 Iz=43.55 cm4 Ix=72.64 cm4 tf=0.4 cm Wply=17.64 cm3 Wplz=17.64 cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: N,Ed = kn My,Ed = 0.30 kn*m Nt,Rd = kn My,pl,Rd = 4.15 kn*m My,c,Rd = 4.15 kn*m MN,y,Rd = 2.48 kn*m Vz,Ed = kn Vz,c,Rd = kn KLASA PRZEKROJU = 1 FORMUŁY WERYFIKACYJNE: Kontrola wytrzymałości przekroju: N,Ed/Nt,Rd = 0.53 < 1.00 (6.2.3.(1)) My,Ed/My,c,Rd = 0.07 < 1.00 (6.2.5.(1)) My,Ed/MN,y,Rd = 0.12 < 1.00 ( (2)) Vz,Ed/Vz,c,Rd = 0.00 < 1.00 (6.2.6.(1)) PRZEMIESZCZENIA GRANICZNE Ugięcia uy = 0.0 cm < uy max = L/ = 0.9 cm Decydujący przypadek obciążenia: 26 SGU /1/ 1* * *1.00 uz = 0.0 cm < uz max = L/ = 0.9 cm Decydujący przypadek obciążenia: 26 SGU /200/ 1* * * *1.00 Profil poprawny!!! PRĘT: 12 K_12 PUNKT: 1 WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.00 L = 0.00 m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 23 SGN /1333/ 1* * * *1.50 MATERIAŁ: S 235 ( S 235 ) fy = MPa PARAMETRY PRZEKROJU: RK 40x3 h=4.0 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=4.0 cm Ay=2.11 cm2 Az=2.11 cm2 Ax=4.21 cm2 tw=0.3 cm Iy=9.32 cm4 Iz=9.32 cm4 Ix=15.75 cm4 tf=0.3 cm Wply=5.72 cm3 Wplz=5.72 cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: N,Ed = kn Nt,Rd = kn My,Ed = 0.09 kn*m My,pl,Rd = 1.35 kn*m My,c,Rd = 1.35 kn*m Vz,Ed = kn

20 19/43 MN,y,Rd = 0.93 kn*m Vz,c,Rd = kn KLASA PRZEKROJU = 1 FORMUŁY WERYFIKACYJNE: Kontrola wytrzymałości przekroju: N,Ed/Nt,Rd = 0.46 < 1.00 (6.2.3.(1)) My,Ed/My,c,Rd = 0.07 < 1.00 (6.2.5.(1)) My,Ed/MN,y,Rd = 0.09 < 1.00 ( (2)) Vz,Ed/Vz,c,Rd = 0.00 < 1.00 (6.2.6.(1)) PRZEMIESZCZENIA GRANICZNE Ugięcia uy = 0.0 cm < uy max = L/ = 0.9 cm Decydujący przypadek obciążenia: 26 SGU /1/ 1* * *1.00 uz = 0.1 cm < uz max = L/ = 0.9 cm Decydujący przypadek obciążenia: 26 SGU /213/ 1* * * * *1.00 Profil poprawny!!! PRĘT: 13 K_13 PUNKT: 3 WSPÓŁRZĘDNA: x = 1.00 L = 1.79 m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 23 SGN /1611/ 1* * * *1.50 MATERIAŁ: S 235 ( S 235 ) fy = MPa PARAMETRY PRZEKROJU: RK 40x3 h=4.0 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=4.0 cm Ay=2.11 cm2 Az=2.11 cm2 Ax=4.21 cm2 tw=0.3 cm Iy=9.32 cm4 Iz=9.32 cm4 Ix=15.75 cm4 tf=0.3 cm Wply=5.72 cm3 Wplz=5.72 cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: N,Ed = kn My,Ed = 0.04 kn*m Nc,Rd = kn My,Ed,max = 0.04 kn*m Nb,Rd = kn My,c,Rd = 1.35 kn*m Vz,Ed = kn MN,y,Rd = 1.35 kn*m Vz,c,Rd = kn Mb,Rd = 1.35 kn*m KLASA PRZEKROJU = 1 PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: z = 1.00 Mcr = kn*m Krzywa,LT - d XLT = 1.00 Lcr,upp=1.79 m Lam_LT = 0.21 fi,lt = 0.44 XLT,mod = 1.00 PARAMETRY WYBOCZENIOWE: względem osi y: względem osi z: Ly = 1.79 m Lam_y = 1.02 Lz = 1.79 m Lam_z = 1.02 Lcr,y = 1.43 m Xy = 0.65 Lcr,z = 1.43 m Xz = 0.65 Lamy = kyy = 1.07 Lamz = kzy = 0.00

21 20/43 FORMUŁY WERYFIKACYJNE: Kontrola wytrzymałości przekroju: N,Ed/Nc,Rd = 0.15 < 1.00 (6.2.4.(1)) My,Ed/My,c,Rd = 0.03 < 1.00 (6.2.5.(1)) My,Ed/MN,y,Rd = 0.03 < 1.00 ( (2)) Vz,Ed/Vz,c,Rd = 0.00 < 1.00 (6.2.6.(1)) Kontrola stateczności globalnej pręta: Lambda,y = < Lambda,max = Lambda,z = < Lambda,max = STABILNY My,Ed,max/Mb,Rd = 0.03 < 1.00 ( (1)) N,Ed/(Xy*N,Rk/gM1) + kyy*my,ed,max/(xlt*my,rk/gm1) = 0.27 < 1.00 (6.3.3.(4)) N,Ed/(Xz*N,Rk/gM1) + kzy*my,ed,max/(xlt*my,rk/gm1) = 0.24 < 1.00 (6.3.3.(4)) PRZEMIESZCZENIA GRANICZNE Ugięcia uy = 0.0 cm < uy max = L/ = 0.9 cm Decydujący przypadek obciążenia: 26 SGU /1/ 1* * *1.00 uz = 0.1 cm < uz max = L/ = 0.9 cm Decydujący przypadek obciążenia: 26 SGU /213/ 1* * * * *1.00 Profil poprawny!!! PRĘT: 21 Słup S1_21 PUNKT: 3 WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.12 L = 0.70 m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 23 SGN /1348/ 1* * * * *1.50 MATERIAŁ: S 235 ( S 235 ) fy = MPa PARAMETRY PRZEKROJU: IPE 240 h=24.0 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=12.0 cm Ay=27.30 cm2 Az=19.13 cm2 Ax=39.10 cm2 tw=0.6 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix=13.30 cm4 tf=1.0 cm Wply= cm3 Wplz=73.92 cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: N,Ed = kn My,Ed = kn*m Nc,Rd = kn My,Ed,max = kn*m Nb,Rd = kn My,c,Rd = kn*m Vz,Ed = kn MN,y,Rd = kn*m Vz,c,Rd = kn KLASA PRZEKROJU = 1 PARAMETRY WYBOCZENIOWE: względem osi y: względem osi z: Ly = 5.70 m Lam_y = 0.61 Lz = 5.70 m Lam_z = 1.58 Lcr,y = 5.70 m Xy = 0.89 Lcr,z = 3.99 m Xz = 0.32 Lamy = kyy = 0.94 Lamz = kzy = 0.00 FORMUŁY WERYFIKACYJNE: Kontrola wytrzymałości przekroju: N,Ed/Nc,Rd = 0.10 < 1.00 (6.2.4.(1)) My,Ed/My,c,Rd = 0.60 < 1.00 (6.2.5.(1)) Vz,Ed/Vz,c,Rd = 0.26 < 1.00 (6.2.6.(1)) Kontrola stateczności globalnej pręta:

22 21/43 Lambda,y = < Lambda,max = Lambda,z = < Lambda,max = STABILNY N,Ed/(Xy*N,Rk/gM1) + kyy*my,ed,max/(xlt*my,rk/gm1) = 0.67 < 1.00 (6.3.3.(4)) N,Ed/(Xz*N,Rk/gM1) + kzy*my,ed,max/(xlt*my,rk/gm1) = 0.31 < 1.00 (6.3.3.(4)) PRZEMIESZCZENIA GRANICZNE Przemieszczenia vx = 0.7 cm < vx max = L/ = 3.8 cm Decydujący przypadek obciążenia: 26 SGU /77/ 1* * * * *0.50 vy = 0.0 cm < vy max = L/ = 3.8 cm Decydujący przypadek obciążenia: 26 SGU /1/ 1* * *1.00 Profil poprawny!!! Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2015 Obliczenia stóp słupów utwierdzonych Eurocode 3: PN-EN :2006/AC: CEB Design Guide: Design of fastenings in concrete Proporcja 0,88 OGÓLNE Nr połączenia: 1 Nazwa połączenia: Stopa zamocowana Węzeł konstrukcji: 20 Pręty konstrukcji: 21 GEOMETRIA SŁUP Profil: IPE 240 Nr pręta: 21 L c = 5,70 [m] Długość słupa = 0,0 [Deg] Kąt nachylenia h c = 240 [mm] Wysokość przekroju słupa b fc = 120 [mm] Szerokość przekroju słupa t wc = 6 [mm] Grubość środnika przekroju słupa t fc = 10 [mm] Grubość półki przekroju słupa r c = 15 [mm] Promień zaokrąglenia przekroju słupa A c = 39,10 [cm 2 ] Pole przekroju słupa

23 22/43 L c = 5,70 [m] Długość słupa I yc = 3890,00 [cm 4 ] Moment bezwładności przekroju słupa Materiał: S 235 f yc = 235,00 [MPa] Wytrzymałość f uc = 360,00 [MPa] Granica wytrzymałości materiału PODSTAWA STOPY SŁUPA l pd = 380 [mm] Długość b pd = 200 [mm] Szerokość t pd = 15 [mm] Grubość Materiał: S 235 f ypd = 235,00 [MPa] Wytrzymałość f upd = 360,00 [MPa] Granica wytrzymałości materiału ZAKOTWIENIE Płaszczyzna ścinania przechodzi przez NIEGWINTOWANĄ część śruby Klasa = 5.8 Klasa kotew f yb = 420,00 [MPa] Granica plastyczności materiału śruby f ub = 520,00 [MPa] Wytrzymałość materiału śruby na rozciąganie d = 20 [mm] Średnica śruby A s = 2,45 [cm 2 ] Powierzchnia przekroju czynnego śruby A v = 3,14 [cm 2 ] Powierzchnia przekroju śruby n H = 2 Ilość kolumn śrub n V = 2 Ilość rzędów śrub Rozstaw poziomy e Hi = 310 [mm] Rozstaw pionowy e Vi = 130 [mm] Wymiary kotew L 1 = 60 [mm] L 2 = 640 [mm] Podkładka l wd = 40 [mm] Długość b wd = 50 [mm] Szerokość t wd = 10 [mm] Grubość WSPÓŁCZYNNIKI MATERIAŁOWE M0 = 1,00 Częściowy współczynnik bezpieczeństwa M2 = 1,25 Częściowy współczynnik bezpieczeństwa C = 1,50 Częściowy współczynnik bezpieczeństwa STOPA FUNDAMENTOWA L = 900 [mm] Długość stopy B = 900 [mm] Szerokość stopy H = 900 [mm] Wysokość stopy Beton Klasa C20/25 f ck = 20,00 [MPa] Wytrzymałość charakterystyczna na ściskanie Warstwa wyrównawcza t g = 0 [mm] Grubość warstwy wyrównawczej (podsypki) f ck,g = 12,00 [MPa] Wytrzymałość charakterystyczna na ściskanie C f,d = 0,30 Wsp. tarcia między płytą podstawy a betonem SPOINY a p = 3 [mm] Płyta główna stopy słupa OBCIĄŻENIA Przypadek: 23: SGN /1273/ 1* * *1.50 N j,ed = -2,54 [kn] Siła osiowa V j,ed,z = -14,94 [kn] Siła ścinająca M j,ed,y = 23,18 [kn*m] Moment zginający

24 23/43 REZULTATY STREFA ŚCISKANA ŚCISKANIE BETONU f cd = 13,33 [MPa] Wytrzymałość obliczeniowa na ściskanie EN :[3.1.6.(1)] f j = 23,69 [MPa] Wytrzymałość obliczeniowa na docisk pod płytą podstawy [6.2.5.(7)] c = t p (f yp/(3*f j* M0)) c = 27 [mm] Dodatkowa szerokość docisku [6.2.5.(4)] b eff = 64 [mm] Szerokość efektywna strefy docisku pod półką [6.2.5.(3)] l eff = 175 [mm] Długość efektywna strefy docisku pod półką [6.2.5.(3)] A c0 = 112,32 [cm 2 ] Powierzchnia kontaktu płyty podstawy z fundamentem EN :[6.7.(3)] A c1 = 1010,86 [cm 2 ] Maksymalne obliczeniowe pole rozkładu obciążenia EN :[6.7.(3)] F rdu = A c0*f cd* (A c1/a c0) 3*A c0*f cd F rdu = 449,27 [kn] Nośność betonu na docisk EN :[6.7.(3)] j = 0,67 Współczynnik redukcyjny przy ściskaniu [6.2.5.(7)] f jd = j*f rdu/(b eff*l eff) f jd = 26,67 [MPa] Wytrzymałość obliczeniowa na docisk [6.2.5.(7)] A c,n = 325,39 [cm 2 ] Pole powierzchni docisku przy ściskaniu [ (1)] A c,y = 112,32 [cm 2 ] Pole powierzchni docisku przy zginaniu My [ (1)] F c,rd,i = A C,i*f jd F c,rd,n = 867,70 [kn] Nośność betonu na docisk przy ściskaniu [ (1)] F c,rd,y = 299,51 [kn] Nośność betonu na docisk przy zginaniu My [ (1)] PÓŁKA I ŚRODNIK SŁUPA PRZY ŚCISKANIU CL = 1,00 Klasa przekroju EN :[5.5.2] W pl,y = 366,65 [cm 3 ] Wskaźnik plastyczny przekroju EN :[6.2.5.(2)] M c,rd,y = 86,16 [kn*m] Nośność obliczeniowa przekroju przy zginaniu EN :[6.2.5] h f,y = 230 [mm] Odległość między środkami ciężkości półek [ (1)] F c,fc,rd,y = M c,rd,y / h f,y F c,fc,rd,y = 374,29 [kn] Nośność ściskanej półki i środnika [ (1)] NOŚNOŚCI STOPY W STREFIE ŚCISKANEJ N j,rd = F c,rd,n N j,rd = 867,70 [kn] Nośność stopy przy ściskaniu osiowym [ (1)] F C,Rd,y = min(f c,rd,y,f c,fc,rd,y) F C,Rd,y = 299,51 [kn] Nośność stopy w strefie ściskanej [ ] STREFA ROZCIĄGANA ZERWANIE ŚRUBY KOTWIĄCEJ A b = 2,45 [cm 2 ] Czynne pole powierzchni śruby [Tablica 3.4] f ub = 520,00 [MPa] Wytrzymałość materiału śruby na rozciąganie [Tablica 3.4] Beta = 0,85 Współczynnik redukcyjny nośności śruby [3.6.1.(3)] F t,rd,s1 = beta*0.9*f ub*a b/ M2 F t,rd,s1 = 77,97 [kn] Nośność śruby na zerwanie [Tablica 3.4] Ms = 1,20 Częściowy współczynnik bezpieczeństwa CEB [ ] f yb = 420,00 [MPa] Granica plastyczności materiału śruby CEB [9.2.2] F t,rd,s2 = f yb*a b/ Ms F t,rd,s2 = 85,75 [kn] Nośność śruby na zerwanie CEB [9.2.2] F t,rd,s = min(f t,rd,s1,f t,rd,s2) F t,rd,s = 77,97 [kn] Nośność śruby na zerwanie WYRWANIE ŚRUBY KOTWIĄCEJ Z BETONU f ck = 20,00 [MPa] Wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie EN :[3.1.2] f ctd = 0.7*0.3*f 2/3 ck / C f ctd = 1,03 [MPa] Wytrzymałość obliczeniowa na rozciąganie EN :[8.4.2.(2)] 1 = 1,00 Wsp. zależny od warunków betonowania i przyczepności EN :[8.4.2.(2)] 2 = 1,00 Wsp. zależny od średnicy kotwi EN :[8.4.2.(2)] f bd = 2.25* 1* 2*f ctd f bd = 2,32 [MPa] Dopuszczalna przyczepność obliczeniowa EN :[8.4.2.(2)] h ef = 640 [mm] Długość efektywna śruby kotwiącej EN :[8.4.2.(2)] F t,rd,p = *d*h ef*f bd F t,rd,p = 93,33 [kn] Nośność obl. ze względu na wyrywanie EN :[8.4.2.(2)]

25 24/43 WYŁAMANIE STOŻKA BETONU h ef = 257 [mm] Długość efektywna śruby kotwiącej CEB [9.2.4] N 0 Rk,c = 7.5[N 0.5 /mm ]*f ck*h ef N 0 Rk,c = 137,92 [kn] Nośność charakterystyczna kotwi CEB [9.2.4] s cr,n = 770 [mm] Krytyczna szerokość stożka betonu CEB [9.2.4] c cr,n = 385 [mm] Krytyczna odległość od krawędzi fundamentu CEB [9.2.4] A c,n0 = 9720,00 [cm 2 ] Maksymalne pole powierzchni stożka CEB [9.2.4] A c,n = 8100,00 [cm 2 ] Rzeczywiste pole powierzchni stożka CEB [9.2.4] A,N = A c,n/a c,n0 A,N = 0,83 Wsp. zależny od rozstawu kotwi i odległości od krawędzi CEB [9.2.4] c = 295 [mm] Minimalna odległość kotwi od krawędzi CEB [9.2.4] s,n = *c/c cr.n 1.0 s,n = 0,93 Wsp. zależny od odległości kotwi od krawędzi fundamentu CEB [9.2.4] ec,n = 1,00 Wsp. zależny od rozkładu sił rozciągających w kotwiach CEB [9.2.4] re,n = h ef[mm]/ re,n = 1,00 Wsp. zależny od zagęszczenia zbrojenia fundamentu CEB [9.2.4] ucr,n = 1,00 Wsp. zależny stopnia zarysowania betonu CEB [9.2.4] Mc = 2,16 Częściowy współczynnik bezpieczeństwa CEB [ ] F t,rd,c = N 0 Rk,c * A,N* s,n* ec,n* re,n* ucr,n/ Mc F t,rd,c = 49,48 [kn] Nośność obliczeniowa kotwi na wyłamanie stożka betonu EN :[8.4.2.(2)] ROZSADZANIE BETONU h ef = 640 [mm] Długość efektywna śruby kotwiącej CEB [9.2.5] N 0 Rk,c = 7.5[N 0.5 /mm ]*f ck*h ef N 0 Rk,c = 543,06 [kn] Nośność obl. ze względu na wyrywanie CEB [9.2.5] s cr,n = 1280 [mm] Krytyczna szerokość stożka betonu CEB [9.2.5] c cr,n = 640 [mm] Krytyczna odległość od krawędzi fundamentu CEB [9.2.5] A c,n0 = 22419,00 [cm 2 ] Maksymalne pole powierzchni stożka CEB [9.2.5] A c,n = 8100,00 [cm 2 ] Rzeczywiste pole powierzchni stożka CEB [9.2.5] A,N = A c,n/a c,n0 A,N = 0,36 Wsp. zależny od rozstawu kotwi i odległości od krawędzi CEB [9.2.5] c = 295 [mm] Minimalna odległość kotwi od krawędzi CEB [9.2.5] s,n = *c/c cr.n 1.0 s,n = 0,84 Wsp. zależny od odległości kotwi od krawędzi fundamentu CEB [9.2.5] ec,n = 1,00 Wsp. zależny od rozkładu sił rozciągających w kotwiach CEB [9.2.5] re,n = h ef[mm]/ re,n = 1,00 Wsp. zależny od zagęszczenia zbrojenia fundamentu CEB [9.2.5] ucr,n = 1,00 Wsp. zależny stopnia zarysowania betonu CEB [9.2.5] h,n = (h/(2*h ef)) 2/3 1.2 h,n = 0,79 Wsp. zależny od wysokości fundamentu CEB [9.2.5] M,sp = 2,16 Częściowy współczynnik bezpieczeństwa CEB [ ] F t,rd,sp = N 0 Rk,c * A,N* s,n* ec,n* re,n* ucr,n* h,n/ M,sp F t,rd,sp = 60,21 [kn] Nośność obliczeniowa kotwi na rozsadzanie betonu CEB [9.2.5] NOŚNOŚĆ KOTWI NA ROZCIĄGANIE F t,rd = min(f t,rd,s, F t,rd,p, F t,rd,c, F t,rd,sp) F t,rd = 49,48 [kn] Nośność kotwi na rozciąganie ZGINANIE PŁYTY PODSTAWY Zginanie momentem M j,ed,y l eff,1 = 100 [mm] Długość efektywna dla pojedynczej śruby dla 1 postaci zniszczenia [ ] l eff,2 = 100 [mm] Długość efektywna dla pojedynczej śruby dla 2 postaci zniszczenia [ ] m = 28 [mm] Odległość śruby od krawędzi usztywniającej [ ] M pl,1,rd = 1,32 [kn*m] Nośność plastyczna płyty dla 1 postaci zniszczenia [6.2.4] M pl,2,rd = 1,32 [kn*m] Nośność plastyczna płyty dla 2 postaci zniszczenia [6.2.4] F T,1,Rd = 186,94 [kn] Nośność płyty dla 1 postaci zniszczenia [6.2.4] F T,2,Rd = 96,52 [kn] Nośność płyty dla 2 postaci zniszczenia [6.2.4] F T,3,Rd = 98,96 [kn] Nośność płyty dla 3 postaci zniszczenia [6.2.4] F t,pl,rd,y = min(f T,1,Rd, F T,2,Rd, F T,3,Rd) F t,pl,rd,y = 96,52 [kn] Nośność płyty przy rozciąganiu [6.2.4] NOŚNOŚCI STOPY W STREFIE ROZCIĄGANEJ F T,Rd,y = F t,pl,rd,y F T,Rd,y = 96,52 [kn] Nośność stopy w strefie rozciąganej [ ]

26 25/43 KONTROLA NOŚNOŚCI POŁĄCZENIA N j,ed / N j,rd 1,0 (6.24) 0,00 < 1,00 zweryfikowano (0,00) e y = 9128 [mm] Mimośród siły osiowej [ ] z c,y = 115 [mm] Ramię działania siły F C,Rd,y [ (2)] z t,y = 155 [mm] Ramię działania siły F T,Rd,y [ (3)] M j,rd,y = 26,40 [kn*m] Nośność połączenia na zginanie [ ] M j,ed,y / M j,rd,y 1,0 (6.23) 0,88 < 1,00 zweryfikowano (0,88) ŚCINANIE DOCISK ŚRUBY KOTWIĄCEJ DO PŁYTY PODSTAWY Ścinanie siłą V j,ed,z d,z = 0,53 Wsp. położenia śrub w kierunku ścinania [Tablica 3.4] b,z = 0,53 Wsp. do obliczeń nośności F 1,vb,Rd [Tablica 3.4] k 1,z = 2,50 Wsp. położenia śrub prostopadle do kierunku ścinania [Tablica 3.4] F 1,vb,Rd,z = k 1,z* b,z*f up*d*t p / M2 F 1,vb,Rd,z = 114,55 [kn] Nośność śruby kotwiącej na docisk do płyty podstawy [6.2.2.(7)] ŚCIĘCIE ŚRUBY KOTWIĄCEJ b = 0,31 Wsp. do obliczeń nośności F 2,vb,Rd [6.2.2.(7)] A vb = 3,14 [cm 2 ] Powierzchnia przekroju śruby [6.2.2.(7)] f ub = 520,00 [MPa] Wytrzymałość materiału śruby na rozciąganie [6.2.2.(7)] M2 = 1,25 Częściowy współczynnik bezpieczeństwa [6.2.2.(7)] F 2,vb,Rd = b*f ub*a vb/ M2 F 2,vb,Rd = 41,04 [kn] Nośność śruby na ścięcie - bez efektu dźwigni [6.2.2.(7)] WYWAŻANIE STOŻKA BETONU N Rk,c = 106,87 [kn] Nośność obl. ze względu na wyrywanie CEB [9.2.4] k 3 = 2,00 Wsp. zależny długości zakotwienia CEB [9.3.3] Mc = 2,16 Częściowy współczynnik bezpieczeństwa CEB [ ] F v,rd,cp = k 3*N Rk,c/ Mc F v,rd,cp = 98,96 [kn] Nośność betonu na wyważanie CEB [9.3.1] ZNISZCZENIE KRAWĘDZI BETONU Ścinanie siłą V j,ed,z V 0 Rk,c,z = 384,90 [kn] Nośność charakterystyczna kotwi CEB [9.3.4.(a)] A,V,z = 0,87 Wsp. zależny od rozstawu kotwi i odległości od krawędzi CEB [9.3.4] h,v,z = 1,00 Wsp. zależny od grubości fundamentu CEB [9.3.4.(c)] s,v,z = 0,96 Wsp. wpływu krawędzi równoległych do siły ścinającej CEB [9.3.4.(d)] ec,v,z = 1,00 Wsp nierównomierności rozkładu siły ścinającej na kotwie CEB [9.3.4.(e)],V,z = 1,00 Wsp zależny od kąta działania siły ścinającej CEB [9.3.4.(f)] ucr,v,z = 1,00 Wsp zależny od sposobu zbrojenia krawędzi fundamentu CEB [9.3.4.(g)] Mc = 2,16 Częściowy współczynnik bezpieczeństwa CEB [ ] F v,rd,c,z = V 0 Rk,c,z * A,V,z* h,v,z* s,v,z* ec,v,z*,v,z* ucr,v,z/ Mc F v,rd,c,z = 149,00 [kn] Nośność betonu ze wzgl. na zniszczenie krawędzi CEB [9.3.1] POŚLIZG STOPY C f,d = 0,30 Wsp. tarcia między płytą podstawy a betonem [6.2.2.(6)] N c,ed = 2,54 [kn] Siła ściskająca [6.2.2.(6)] F f,rd = C f,d*n c,ed F f,rd = 0,76 [kn] Nośność na poślizg [6.2.2.(6)] KONTROLA ŚCINANIA V j,rd,z = n b*min(f 1,vb,Rd,z, F 2,vb,Rd, F v,rd,cp, F v,rd,c,z) + F f,rd V j,rd,z = 164,91 [kn] Nośność połączenia na ścinanie CEB [9.3.1] V j,ed,z / V j,rd,z 1,0 0,09 < 1,00 zweryfikowano (0,09) SPOINY MIĘDZY SŁUPEM I PŁYTĄ PODSTAWY = 84,33 [MPa] Naprężenie normalne w spoinie [4.5.3.(7)] = 84,33 [MPa] Naprężenie styczne prostopadłe [4.5.3.(7)] yii = 0,00 [MPa] Naprężenie styczne równoległe do V j,ed,y [4.5.3.(7)] zii = -11,30 [MPa] Naprężenie styczne równoległe do V j,ed,z [4.5.3.(7)] W = 0,80 Współczynnik zależny od wytrzymałości [4.5.3.(7)] / (0.9*f u/ M2)) 1.0 (4.1) 0,33 < 1,00 zweryfikowano (0,33) ( ( 2 yii + 2 )) / (f u/( W* M2))) 1.0 (4.1) 0,47 < 1,00 zweryfikowano (0,47)

27 26/43 = 84,33 [MPa] Naprężenie normalne w spoinie [4.5.3.(7)] ( ( zii )) / (f u/( W* M2))) 1.0 (4.1) 0,42 < 1,00 zweryfikowano (0,42) SZTYWNOŚĆ POŁĄCZENIA Zginanie momentem M j,ed,y b eff = 64 [mm] Szerokość efektywna strefy docisku pod półką [6.2.5.(3)] l eff = 175 [mm] Długość efektywna strefy docisku pod półką [6.2.5.(3)] k 13,y = E c* (b eff*l eff)/(1.275*e) k 13,y = 12 [mm] Wsp. sztywności ściskanego betonu [Tablica 6.11] l eff = 100 [mm] Długość efektywna dla pojedynczej śruby dla 2 postaci zniszczenia [ ] m = 28 [mm] Odległość śruby od krawędzi usztywniającej [ ] k 15,y = 0.425*l eff*t 3 p /(m 3 ) k 15,y = 6 [mm] Wsp. sztywności płyty podstawy przy rozciąganiu [Tablica 6.11] L b = 195 [mm] Długość efektywna śruby kotwiącej [Tablica 6.11] k 16,y = 1.6*A b/l b k 16,y = 2 [mm] Wsp. sztywności kotwi na rozciąganie [Tablica 6.11] 0,y = 0,61 Smukłość słupa [ (2)] S j,ini,y = 9942,04 [kn*m] Początkowa sztywność obrotowa [Tablica 6.12] S j,rig,y = 42994,74 [kn*m] Sztywność połączenia sztywnego [ ] S j,ini,y < S j,rig,y PÓŁ-SZTYWNE [ (2)] NAJSŁABSZY KOMPONENT: PŁYTA PODSTAWY PRZY ZGINANIU Połączenie zgodne z normą Proporcja 0, OBLICZENIA KONSTRUKCJI STALOWEJ RAMY W OSI A NORMA: PN-EN :2006/AC:2009, Eurocode 3: Design of steel structures. TYP ANALIZY: Weryfikacja prętów PRĘT: 65 PUNKT: 1 WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.21 L = 1.30 m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 39 SGN /6628/ 1* * * * * *0.75 MATERIAŁ: S 235 ( S 235 ) fy = MPa PARAMETRY PRZEKROJU: IPE 180 h=18.0 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=9.1 cm Ay=16.16 cm2 Az=11.20 cm2 Ax=23.90 cm2 tw=0.5 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix=4.79 cm4 tf=0.8 cm Wply= cm3 Wplz=34.60 cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: N,Ed = kn My,Ed = kn*m Mz,Ed = 0.98 kn*m Vy,Ed = 5.83 kn Nt,Rd = kn My,pl,Rd = kn*m Mz,pl,Rd = 8.13 kn*m Vy,T,Rd = kn My,c,Rd = kn*m Mz,c,Rd = 8.13 kn*m Vz,Ed = 9.22 kn MN,y,Rd = kn*m MN,z,Rd = 8.13 kn*m Vz,T,Rd = kn Mb,Rd = kn*m Tt,Ed = kn*m KLASA PRZEKROJU = 1

28 27/43 PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: z = 1.00 Mcr = kn*m Krzywa,LT - b XLT = 0.86 Lcr,low=1.55 m Lam_LT = 0.73 fi,lt = 0.75 XLT,mod = 0.88 FORMUŁY WERYFIKACYJNE: Kontrola wytrzymałości przekroju: N,Ed/Nt,Rd = 0.01 < 1.00 (6.2.3.(1)) (My,Ed/MN,y,Rd)^ (Mz,Ed/MN,z,Rd)^1.00 = 0.14 < 1.00 ( (6)) Vy,Ed/Vy,T,Rd = 0.04 < 1.00 ( ) Vz,Ed/Vz,T,Rd = 0.08 < 1.00 ( ) Tau,ty,Ed/(fy/(sqrt(3)*gM0)) = 0.72 < 1.00 (6.2.6) Tau,tz,Ed/(fy/(sqrt(3)*gM0)) = 0.47 < 1.00 (6.2.6) Kontrola stateczności globalnej pręta: My,Ed/Mb,Rd = 0.14 < 1.00 ( (1)) PRZEMIESZCZENIA GRANICZNE Ugięcia uy = 0.5 cm < uy max = L/ = 3.1 cm Decydujący przypadek obciążenia: 42 SGU /1572/ 1* * * * * *0.50 uz = 0.2 cm < uz max = L/ = 3.1 cm Decydujący przypadek obciążenia: 42 SGU /3093/ 1* * * * * *1.00 Profil poprawny!!! PRĘT: 70 PUNKT: 1 WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.00 L = 0.00 m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 39 SGN /7278/ 1* * * * *0.75 MATERIAŁ: S 235 ( S 235 ) fy = MPa PARAMETRY PRZEKROJU: IPE 200 h=20.0 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=10.0 cm Ay=19.60 cm2 Az=14.02 cm2 Ax=28.50 cm2 tw=0.6 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix=7.00 cm4 tf=0.9 cm Wply= cm3 Wplz=44.61 cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: N,Ed = 2.02 kn My,Ed = kn*m Mz,Ed = kn*m Vy,Ed = kn Nc,Rd = kn My,Ed,max = kn*m Mz,Ed,max = kn*m Vy,T,Rd = kn Nb,Rd = kn My,c,Rd = kn*m Mz,c,Rd = kn*m Vz,Ed = kn MN,y,Rd = kn*m MN,z,Rd = kn*m Vz,T,Rd = kn Tt,Ed = 0.05 kn*m KLASA PRZEKROJU = 1 PARAMETRY WYBOCZENIOWE: względem osi y: względem osi z: Ly = 5.69 m Lam_y = 0.73 Lz = 5.69 m Lam_z = 1.90 Lcr,y = 5.69 m Xy = 0.83 Lcr,z = 3.99 m Xz = 0.23 Lamy = kyy = 0.90 Lamz = kyz = 0.55 FORMUŁY WERYFIKACYJNE: Kontrola wytrzymałości przekroju: N,Ed/Nc,Rd = 0.00 < 1.00 (6.2.4.(1))

29 28/43 (My,Ed/MN,y,Rd)^ (Mz,Ed/MN,z,Rd)^1.00 = 0.23 < 1.00 ( (6)) Vy,Ed/Vy,T,Rd = 0.00 < 1.00 ( ) Vz,Ed/Vz,T,Rd = 0.07 < 1.00 ( ) Tau,ty,Ed/(fy/(sqrt(3)*gM0)) = 0.04 < 1.00 (6.2.6) Tau,tz,Ed/(fy/(sqrt(3)*gM0)) = 0.03 < 1.00 (6.2.6) Kontrola stateczności globalnej pręta: Lambda,y = < Lambda,max = Lambda,z = < Lambda,max = STABILNY N,Ed/(Xy*N,Rk/gM1) + kyy*my,ed,max/(xlt*my,rk/gm1) + kyz*mz,ed,max/(mz,rk/gm1) = 0.37 < 1.00 (6.3.3.(4)) N,Ed/(Xz*N,Rk/gM1) + kzy*my,ed,max/(xlt*my,rk/gm1) + kzz*mz,ed,max/(mz,rk/gm1) = 0.30 < 1.00 (6.3.3.(4)) PRZEMIESZCZENIA GRANICZNE Przemieszczenia vx = 0.7 cm < vx max = L/ = 3.8 cm Decydujący przypadek obciążenia: 42 SGU /2117/ 1* * * * *0.50 vy = 0.1 cm < vy max = L/ = 3.8 cm Decydujący przypadek obciążenia: 42 SGU /2597/ 1* * * * *0.50 Profil poprawny!!! PRĘT: 71 PUNKT: 1 WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.38 L = 2.25 m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 39 SGN /6501/ 1* * * * * *0.75 MATERIAŁ: S 235 ( S 235 ) fy = MPa PARAMETRY PRZEKROJU: HEA 120 h=11.4 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=12.0 cm Ay=21.60 cm2 Az=8.42 cm2 Ax=25.30 cm2 tw=0.5 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix=6.02 cm4 tf=0.8 cm Wply= cm3 Wplz=58.85 cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: N,Ed = kn My,Ed = 3.58 kn*m Mz,Ed = kn*m Vy,Ed = kn Nc,Rd = kn My,Ed,max = kn*m Mz,Ed,max = 1.07 kn*m Vy,T,Rd = kn Nb,Rd = kn My,c,Rd = kn*m Mz,c,Rd = kn*m Vz,Ed = 4.29 kn MN,y,Rd = kn*m MN,z,Rd = kn*m Vz,T,Rd = kn Tt,Ed = kn*m KLASA PRZEKROJU = 1 PARAMETRY WYBOCZENIOWE: względem osi y: względem osi z: Ly = 5.94 m Lam_y = 1.29 Lz = 5.94 m Lam_z = 1.46 Lcr,y = 5.94 m Xy = 0.43 Lcr,z = 4.16 m Xz = 0.33 Lamy = kyy = 0.95 Lamz = kyz = 0.61 FORMUŁY WERYFIKACYJNE: Kontrola wytrzymałości przekroju: N,Ed/Nc,Rd = 0.03 < 1.00 (6.2.4.(1)) (My,Ed/MN,y,Rd)^ (Mz,Ed/MN,z,Rd)^1.00 = 0.07 < 1.00 ( (6)) Vy,Ed/Vy,T,Rd = 0.00 < 1.00 ( ) Vz,Ed/Vz,T,Rd = 0.04 < 1.00 ( ) Tau,ty,Ed/(fy/(sqrt(3)*gM0)) = 0.00 < 1.00 (6.2.6) Tau,tz,Ed/(fy/(sqrt(3)*gM0)) = 0.00 < 1.00 (6.2.6)

30 29/43 Kontrola stateczności globalnej pręta: Lambda,y = < Lambda,max = Lambda,z = < Lambda,max = STABILNY N,Ed/(Xy*N,Rk/gM1) + kyy*my,ed,max/(xlt*my,rk/gm1) + kyz*mz,ed,max/(mz,rk/gm1) = 0.58 < 1.00 (6.3.3.(4)) N,Ed/(Xz*N,Rk/gM1) + kzy*my,ed,max/(xlt*my,rk/gm1) + kzz*mz,ed,max/(mz,rk/gm1) = 0.45 < 1.00 (6.3.3.(4)) PRZEMIESZCZENIA GRANICZNE Przemieszczenia vx = 0.7 cm < vx max = L/ = 4.0 cm Decydujący przypadek obciążenia: 42 SGU /1093/ 1* * * * * *0.50 vy = 0.8 cm < vy max = L/ = 4.0 cm Decydujący przypadek obciążenia: 42 SGU /1571/ 1* * * * * *0.50 Profil poprawny!!! PRĘT: 72 PUNKT: 1 WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.00 L = 0.00 m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 39 SGN /6180/ 1* * * * * *0.75 MATERIAŁ: S 235 ( S 235 ) fy = MPa PARAMETRY PRZEKROJU: HEA 120 h=11.4 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=12.0 cm Ay=21.60 cm2 Az=8.42 cm2 Ax=25.30 cm2 tw=0.5 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix=6.02 cm4 tf=0.8 cm Wply= cm3 Wplz=58.85 cm3 SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: N,Ed = kn My,Ed = kn*m Mz,Ed = 0.62 kn*m Vy,Ed = 0.23 kn Nc,Rd = kn My,Ed,max = kn*m Mz,Ed,max = kn*m Vy,T,Rd = kn Nb,Rd = kn My,c,Rd = kn*m Mz,c,Rd = kn*m Vz,Ed = 8.11 kn MN,y,Rd = kn*m MN,z,Rd = kn*m Vz,T,Rd = kn Tt,Ed = kn*m KLASA PRZEKROJU = 1 PARAMETRY WYBOCZENIOWE: względem osi y: względem osi z: Ly = 5.75 m Lam_y = 1.25 Lz = 5.75 m Lam_z = 1.42 Lcr,y = 5.75 m Xy = 0.45 Lcr,z = 4.02 m Xz = 0.34 Lamy = kyy = 0.96 Lamz = kyz = 0.63 FORMUŁY WERYFIKACYJNE: Kontrola wytrzymałości przekroju: N,Ed/Nc,Rd = 0.04 < 1.00 (6.2.4.(1)) (My,Ed/MN,y,Rd)^ (Mz,Ed/MN,z,Rd)^1.00 = 0.17 < 1.00 ( (6)) Vy,Ed/Vy,T,Rd = 0.00 < 1.00 ( ) Vz,Ed/Vz,T,Rd = 0.07 < 1.00 ( ) Tau,ty,Ed/(fy/(sqrt(3)*gM0)) = 0.00 < 1.00 (6.2.6) Tau,tz,Ed/(fy/(sqrt(3)*gM0)) = 0.00 < 1.00 (6.2.6) Kontrola stateczności globalnej pręta: Lambda,y = < Lambda,max = Lambda,z = < Lambda,max = STABILNY N,Ed/(Xy*N,Rk/gM1) + kyy*my,ed,max/(xlt*my,rk/gm1) + kyz*mz,ed,max/(mz,rk/gm1) = 0.47 < 1.00 (6.3.3.(4))

31 30/43 N,Ed/(Xz*N,Rk/gM1) + kzy*my,ed,max/(xlt*my,rk/gm1) + kzz*mz,ed,max/(mz,rk/gm1) = 0.40 < 1.00 (6.3.3.(4)) PRZEMIESZCZENIA GRANICZNE Przemieszczenia vx = 0.7 cm < vx max = L/ = 3.8 cm Decydujący przypadek obciążenia: 42 SGU /2117/ 1* * * * *0.50 vy = 0.7 cm < vy max = L/ = 3.8 cm Decydujący przypadek obciążenia: 42 SGU /1572/ 1* * * * * *0.50 Profil poprawny!!! Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2015 Obliczenia stóp słupów utwierdzonych Eurocode 3: PN-EN :2006/AC: CEB Design Guide: Design of fastenings in concrete Proporcja 0,78 OGÓLNE Nr połączenia: 3 Nazwa połączenia: Stopa zamocowana Węzeł konstrukcji: 144 Pręty konstrukcji: 71 GEOMETRIA SŁUP Profil: HEA 120 Nr pręta: 71 L c = 5,94 [m] Długość słupa = 0,0 [Deg] Kąt nachylenia h c = 114 [mm] Wysokość przekroju słupa b fc = 120 [mm] Szerokość przekroju słupa t wc = 5 [mm] Grubość środnika przekroju słupa t fc = 8 [mm] Grubość półki przekroju słupa r c = 12 [mm] Promień zaokrąglenia przekroju słupa A c = 25,30 [cm 2 ] Pole przekroju słupa I yc = 606,00 [cm 4 ] Moment bezwładności przekroju słupa Materiał: S 235 f yc = 235,00 [MPa] Wytrzymałość f uc = 360,00 [MPa] Granica wytrzymałości materiału

32 31/43 PODSTAWA STOPY SŁUPA l pd = 240 [mm] Długość b pd = 220 [mm] Szerokość t pd = 15 [mm] Grubość Materiał: S 235 f ypd = 235,00 [MPa] Wytrzymałość f upd = 360,00 [MPa] Granica wytrzymałości materiału ZAKOTWIENIE Płaszczyzna ścinania przechodzi przez NIEGWINTOWANĄ część śruby Klasa = 5.8 Klasa kotew f yb = 420,00 [MPa] Granica plastyczności materiału śruby f ub = 520,00 [MPa] Wytrzymałość materiału śruby na rozciąganie d = 16 [mm] Średnica śruby A s = 1,57 [cm 2 ] Powierzchnia przekroju czynnego śruby A v = 2,01 [cm 2 ] Powierzchnia przekroju śruby n H = 2 Ilość kolumn śrub n V = 3 Ilość rzędów śrub Rozstaw poziomy e Hi = 180 [mm] Rozstaw pionowy e Vi = 80 [mm] Wymiary kotew L 1 = 60 [mm] L 2 = 640 [mm] L 3 = 120 [mm] Płytka oporowa l p = 100 [mm] Długość b p = 100 [mm] Szerokość t p = 10 [mm] Grubość Materiał: S 235 f y = 235,00 [MPa] Wytrzymałość Podkładka l wd = 40 [mm] Długość b wd = 50 [mm] Szerokość t wd = 10 [mm] Grubość WSPÓŁCZYNNIKI MATERIAŁOWE M0 = 1,00 Częściowy współczynnik bezpieczeństwa M2 = 1,25 Częściowy współczynnik bezpieczeństwa C = 1,50 Częściowy współczynnik bezpieczeństwa STOPA FUNDAMENTOWA L = 2000 [mm] Długość stopy B = 2000 [mm] Szerokość stopy H = 2000 [mm] Wysokość stopy Beton Klasa C20/25 f ck = 20,00 [MPa] Wytrzymałość charakterystyczna na ściskanie Warstwa wyrównawcza t g = 0 [mm] Grubość warstwy wyrównawczej (podsypki) f ck,g = 12,00 [MPa] Wytrzymałość charakterystyczna na ściskanie C f,d = 0,30 Wsp. tarcia między płytą podstawy a betonem SPOINY a p = 5 [mm] Płyta główna stopy słupa OBCIĄŻENIA Przypadek: 39: SGN /9891/ 1* * * *1.50 N j,ed = -0,24 [kn] Siła osiowa V j,ed,y = 0,11 [kn] Siła ścinająca

33 32/43 N j,ed = -0,24 [kn] Siła osiowa V j,ed,z = -11,36 [kn] Siła ścinająca M j,ed,y = 14,31 [kn*m] Moment zginający M j,ed,z = 0,08 [kn*m] Moment zginający REZULTATY STREFA ŚCISKANA ŚCISKANIE BETONU f cd = 13,33 [MPa] Wytrzymałość obliczeniowa na ściskanie EN :[3.1.6.(1)] f j = 26,67 [MPa] Wytrzymałość obliczeniowa na docisk pod płytą podstawy [6.2.5.(7)] c = t p (f yp/(3*f j* M0)) c = 26 [mm] Dodatkowa szerokość docisku [6.2.5.(4)] b eff = 59 [mm] Szerokość efektywna strefy docisku pod półką [6.2.5.(3)] l eff = 171 [mm] Długość efektywna strefy docisku pod półką [6.2.5.(3)] A c0 = 101,85 [cm 2 ] Powierzchnia kontaktu płyty podstawy z fundamentem EN :[6.7.(3)] A c1 = 916,67 [cm 2 ] Maksymalne obliczeniowe pole rozkładu obciążenia EN :[6.7.(3)] F rdu = A c0*f cd* (A c1/a c0) 3*A c0*f cd F rdu = 407,41 [kn] Nośność betonu na docisk EN :[6.7.(3)] j = 0,67 Współczynnik redukcyjny przy ściskaniu [6.2.5.(7)] f jd = j*f rdu/(b eff*l eff) f jd = 26,67 [MPa] Wytrzymałość obliczeniowa na docisk [6.2.5.(7)] A c,n = 229,98 [cm 2 ] Pole powierzchni docisku przy ściskaniu [ (1)] A c,y = 101,85 [cm 2 ] Pole powierzchni docisku przy zginaniu My [ (1)] A c,z = 101,85 [cm 2 ] Pole powierzchni docisku przy zginaniu Mz [ (1)] F c,rd,i = A C,i*f jd F c,rd,n = 613,29 [kn] Nośność betonu na docisk przy ściskaniu [ (1)] F c,rd,y = 271,60 [kn] Nośność betonu na docisk przy zginaniu My [ (1)] F c,rd,z = 271,60 [kn] Nośność betonu na docisk przy zginaniu Mz [ (1)] PÓŁKA I ŚRODNIK SŁUPA PRZY ŚCISKANIU CL = 1,00 Klasa przekroju EN :[5.5.2] W pl,y = 119,49 [cm 3 ] Wskaźnik plastyczny przekroju EN :[6.2.5.(2)] M c,rd,y = 28,08 [kn*m] Nośność obliczeniowa przekroju przy zginaniu EN :[6.2.5] h f,y = 106 [mm] Odległość między środkami ciężkości półek [ (1)] F c,fc,rd,y = M c,rd,y / h f,y F c,fc,rd,y = 264,91 [kn] Nośność ściskanej półki i środnika [ (1)] W pl,z = 58,85 [cm 3 ] Wskaźnik plastyczny przekroju EN :[6.2.5.(2)] M c,rd,z = 13,83 [kn*m] Nośność obliczeniowa przekroju przy zginaniu EN :[6.2.5] h f,z = 86 [mm] Odległość między środkami ciężkości półek [ (1)] F c,fc,rd,z = M c,rd,z / h f,z F c,fc,rd,z = 161,37 [kn] Nośność ściskanej półki i środnika [ (1)] NOŚNOŚCI STOPY W STREFIE ŚCISKANEJ N j,rd = F c,rd,n N j,rd = 613,29 [kn] Nośność stopy przy ściskaniu osiowym [ (1)] F C,Rd,y = min(f c,rd,y,f c,fc,rd,y) F C,Rd,y = 264,91 [kn] Nośność stopy w strefie ściskanej [ ] F C,Rd,z = min(f c,rd,z,f c,fc,rd,z) F C,Rd,z = 161,37 [kn] Nośność stopy w strefie ściskanej [ ] STREFA ROZCIĄGANA ZERWANIE ŚRUBY KOTWIĄCEJ A b = 1,57 [cm 2 ] Czynne pole powierzchni śruby [Tablica 3.4] f ub = 520,00 [MPa] Wytrzymałość materiału śruby na rozciąganie [Tablica 3.4] Beta = 0,85 Współczynnik redukcyjny nośności śruby [3.6.1.(3)] F t,rd,s1 = beta*0.9*f ub*a b/ M2 F t,rd,s1 = 49,96 [kn] Nośność śruby na zerwanie [Tablica 3.4] Ms = 1,20 Częściowy współczynnik bezpieczeństwa CEB [ ] f yb = 420,00 [MPa] Granica plastyczności materiału śruby CEB [9.2.2]

34 33/43 F t,rd,s2 = f yb*a b/ Ms F t,rd,s2 = 54,95 [kn] Nośność śruby na zerwanie CEB [9.2.2] F t,rd,s = min(f t,rd,s1,f t,rd,s2) F t,rd,s = 49,96 [kn] Nośność śruby na zerwanie WYRWANIE ŚRUBY KOTWIĄCEJ Z BETONU f ck = 20,00 [MPa] Wytrzymałość charakterystyczna betonu na ściskanie EN :[3.1.2] A h = 97,99 [cm 2 ] Pole docisku płytki kotwiącej CEB [ ] p k = 140,00 [MPa] Wytrzymałość charakterystyczna betonu przy wyrywaniu CEB [ ] Mp = 2,16 Częściowy współczynnik bezpieczeństwa CEB [ ] F t,rd,p = p k*a h/ Mp F t,rd,p = 680,48 [kn] Nośność obl. ze względu na wyrywanie CEB [9.2.3] WYŁAMANIE STOŻKA BETONU h ef = 613 [mm] Długość efektywna śruby kotwiącej CEB [9.2.4] N 0 Rk,c = 7.5[N 0.5 /mm ]*f ck*h ef N 0 Rk,c = 509,47 [kn] Nośność charakterystyczna kotwi CEB [9.2.4] s cr,n = 1840 [mm] Krytyczna szerokość stożka betonu CEB [9.2.4] c cr,n = 920 [mm] Krytyczna odległość od krawędzi fundamentu CEB [9.2.4] A c,n0 = 40400,00 [cm 2 ] Maksymalne pole powierzchni stożka CEB [9.2.4] A c,n = 40000,00 [cm 2 ] Rzeczywiste pole powierzchni stożka CEB [9.2.4] A,N = A c,n/a c,n0 A,N = 0,99 Wsp. zależny od rozstawu kotwi i odległości od krawędzi CEB [9.2.4] c = 910 [mm] Minimalna odległość kotwi od krawędzi CEB [9.2.4] s,n = *c/c cr.n 1.0 s,n = 1,00 Wsp. zależny od odległości kotwi od krawędzi fundamentu CEB [9.2.4] ec,n = 1,00 Wsp. zależny od rozkładu sił rozciągających w kotwiach CEB [9.2.4] re,n = h ef[mm]/ re,n = 1,00 Wsp. zależny od zagęszczenia zbrojenia fundamentu CEB [9.2.4] ucr,n = 1,00 Wsp. zależny stopnia zarysowania betonu CEB [9.2.4] Mc = 2,16 Częściowy współczynnik bezpieczeństwa CEB [ ] F t,rd,c = N 0 Rk,c * A,N* s,n* ec,n* re,n* ucr,n/ Mc F t,rd,c = 232,77 [kn] Nośność obliczeniowa kotwi na wyłamanie stożka betonu EN :[8.4.2.(2)] ROZSADZANIE BETONU h ef = 640 [mm] Długość efektywna śruby kotwiącej CEB [9.2.5] N 0 Rk,c = 7.5[N 0.5 /mm ]*f ck*h ef N 0 Rk,c = 543,06 [kn] Nośność obl. ze względu na wyrywanie CEB [9.2.5] s cr,n = 1280 [mm] Krytyczna szerokość stożka betonu CEB [9.2.5] c cr,n = 640 [mm] Krytyczna odległość od krawędzi fundamentu CEB [9.2.5] A c,n0 = 21024,00 [cm 2 ] Maksymalne pole powierzchni stożka CEB [9.2.5] A c,n = 21024,00 [cm 2 ] Rzeczywiste pole powierzchni stożka CEB [9.2.5] A,N = A c,n/a c,n0 A,N = 1,00 Wsp. zależny od rozstawu kotwi i odległości od krawędzi CEB [9.2.5] c = 640 [mm] Minimalna odległość kotwi od krawędzi CEB [9.2.5] s,n = *c/c cr.n 1.0 s,n = 1,00 Wsp. zależny od odległości kotwi od krawędzi fundamentu CEB [9.2.5] ec,n = 1,00 Wsp. zależny od rozkładu sił rozciągających w kotwiach CEB [9.2.5] re,n = h ef[mm]/ re,n = 1,00 Wsp. zależny od zagęszczenia zbrojenia fundamentu CEB [9.2.5] ucr,n = 1,00 Wsp. zależny stopnia zarysowania betonu CEB [9.2.5] h,n = (h/(2*h ef)) 2/3 1.2 h,n = 1,20 Wsp. zależny od wysokości fundamentu CEB [9.2.5] M,sp = 2,16 Częściowy współczynnik bezpieczeństwa CEB [ ] F t,rd,sp = N 0 Rk,c * A,N* s,n* ec,n* re,n* ucr,n* h,n/ M,sp F t,rd,sp = 301,70 [kn] Nośność obliczeniowa kotwi na rozsadzanie betonu CEB [9.2.5] NOŚNOŚĆ KOTWI NA ROZCIĄGANIE F t,rd = min(f t,rd,s, F t,rd,p, F t,rd,c, F t,rd,sp) F t,rd = 49,96 [kn] Nośność kotwi na rozciąganie ZGINANIE PŁYTY PODSTAWY

35 34/43 Zginanie momentem M j,ed,y l eff,1 = 110 [mm] Długość efektywna dla pojedynczej śruby dla 1 postaci zniszczenia [ ] l eff,2 = 110 [mm] Długość efektywna dla pojedynczej śruby dla 2 postaci zniszczenia [ ] m = 27 [mm] Odległość śruby od krawędzi usztywniającej [ ] M pl,1,rd = 1,45 [kn*m] Nośność plastyczna płyty dla 1 postaci zniszczenia [6.2.4] M pl,2,rd = 1,45 [kn*m] Nośność plastyczna płyty dla 2 postaci zniszczenia [6.2.4] F T,1,Rd = 212,71 [kn] Nośność płyty dla 1 postaci zniszczenia [6.2.4] F T,2,Rd = 129,13 [kn] Nośność płyty dla 2 postaci zniszczenia [6.2.4] F T,3,Rd = 149,89 [kn] Nośność płyty dla 3 postaci zniszczenia [6.2.4] F t,pl,rd,y = min(f T,1,Rd, F T,2,Rd, F T,3,Rd) F t,pl,rd,y = 129,13 [kn] Nośność płyty przy rozciąganiu [6.2.4] Zginanie momentem M j,ed,z l eff,1 = 120 [mm] Długość efektywna dla pojedynczej śruby dla 1 postaci zniszczenia [ ] l eff,2 = 120 [mm] Długość efektywna dla pojedynczej śruby dla 2 postaci zniszczenia [ ] m = 37 [mm] Odległość śruby od krawędzi usztywniającej [ ] M pl,1,rd = 1,59 [kn*m] Nośność plastyczna płyty dla 1 postaci zniszczenia [6.2.4] M pl,2,rd = 1,59 [kn*m] Nośność plastyczna płyty dla 2 postaci zniszczenia [6.2.4] F T,1,Rd = 169,31 [kn] Nośność płyty dla 1 postaci zniszczenia [6.2.4] F T,2,Rd = 92,76 [kn] Nośność płyty dla 2 postaci zniszczenia [6.2.4] F T,3,Rd = 99,93 [kn] Nośność płyty dla 3 postaci zniszczenia [6.2.4] F t,pl,rd,z = min(f T,1,Rd, F T,2,Rd, F T,3,Rd) F t,pl,rd,z = 92,76 [kn] Nośność płyty przy rozciąganiu [6.2.4] NOŚNOŚCI STOPY W STREFIE ROZCIĄGANEJ F T,Rd,y = F t,pl,rd,y F T,Rd,y = 129,13 [kn] Nośność stopy w strefie rozciąganej [ ] F T,Rd,z = F t,pl,rd,z F T,Rd,z = 92,76 [kn] Nośność stopy w strefie rozciąganej [ ] KONTROLA NOŚNOŚCI POŁĄCZENIA N j,ed / N j,rd 1,0 (6.24) 0,00 < 1,00 zweryfikowano (0,00) e y = [mm] Mimośród siły osiowej [ ] z c,y = 53 [mm] Ramię działania siły F C,Rd,y [ (2)] z t,y = 90 [mm] Ramię działania siły F T,Rd,y [ (3)] M j,rd,y = 18,48 [kn*m] Nośność połączenia na zginanie [ ] M j,ed,y / M j,rd,y 1,0 (6.23) 0,77 < 1,00 zweryfikowano (0,77) e z = 352 [mm] Mimośród siły osiowej [ ] z c,z = 43 [mm] Ramię działania siły F C,Rd,z [ (2)] z t,z = 80 [mm] Ramię działania siły F T,Rd,z [ (3)] M j,rd,z = 12,98 [kn*m] Nośność połączenia na zginanie [ ] M j,ed,z / M j,rd,z 1,0 (6.23) 0,01 < 1,00 zweryfikowano (0,01) M j,ed,y / M j,rd,y + M j,ed,z / M j,rd,z 1,0 0,78 < 1,00 zweryfikowano (0,78) ŚCINANIE DOCISK ŚRUBY KOTWIĄCEJ DO PŁYTY PODSTAWY Ścinanie siłą V j,ed,y d,y = 0,56 Wsp. położenia śrub w kierunku ścinania [Tablica 3.4] b,y = 0,56 Wsp. do obliczeń nośności F 1,vb,Rd [Tablica 3.4] k 1,y = 2,50 Wsp. położenia śrub prostopadle do kierunku ścinania [Tablica 3.4] F 1,vb,Rd,y = k 1,y* b,y*f up*d*t p / M2 F 1,vb,Rd,y = 96,00 [kn] Nośność śruby kotwiącej na docisk do płyty podstawy [6.2.2.(7)] Ścinanie siłą V j,ed,z d,z = 0,56 Wsp. położenia śrub w kierunku ścinania [Tablica 3.4] b,z = 0,56 Wsp. do obliczeń nośności F 1,vb,Rd [Tablica 3.4] k 1,z = 2,50 Wsp. położenia śrub prostopadle do kierunku ścinania [Tablica 3.4] F 1,vb,Rd,z = k 1,z* b,z*f up*d*t p / M2 F 1,vb,Rd,z = 96,00 [kn] Nośność śruby kotwiącej na docisk do płyty podstawy [6.2.2.(7)] ŚCIĘCIE ŚRUBY KOTWIĄCEJ b = 0,31 Wsp. do obliczeń nośności F 2,vb,Rd [6.2.2.(7)]

36 35/43 b = 0,31 Wsp. do obliczeń nośności F 2,vb,Rd [6.2.2.(7)] A vb = 2,01 [cm 2 ] Powierzchnia przekroju śruby [6.2.2.(7)] f ub = 520,00 [MPa] Wytrzymałość materiału śruby na rozciąganie [6.2.2.(7)] M2 = 1,25 Częściowy współczynnik bezpieczeństwa [6.2.2.(7)] F 2,vb,Rd = b*f ub*a vb/ M2 F 2,vb,Rd = 26,26 [kn] Nośność śruby na ścięcie - bez efektu dźwigni [6.2.2.(7)] WYWAŻANIE STOŻKA BETONU N Rk,c = 502,78 [kn] Nośność obl. ze względu na wyrywanie CEB [9.2.4] k 3 = 2,00 Wsp. zależny długości zakotwienia CEB [9.3.3] Mc = 2,16 Częściowy współczynnik bezpieczeństwa CEB [ ] F v,rd,cp = k 3*N Rk,c/ Mc F v,rd,cp = 465,54 [kn] Nośność betonu na wyważanie CEB [9.3.1] ZNISZCZENIE KRAWĘDZI BETONU Ścinanie siłą V j,ed,y V 0 Rk,c,y = 1896,03 [kn] Nośność charakterystyczna kotwi CEB [9.3.4.(a)] A,V,y = 0,66 Wsp. zależny od rozstawu kotwi i odległości od krawędzi CEB [9.3.4] h,v,y = 1,00 Wsp. zależny od grubości fundamentu CEB [9.3.4.(c)] s,v,y = 0,90 Wsp. wpływu krawędzi równoległych do siły ścinającej CEB [9.3.4.(d)] ec,v,y = 1,00 Wsp nierównomierności rozkładu siły ścinającej na kotwie CEB [9.3.4.(e)],V,y = 1,00 Wsp zależny od kąta działania siły ścinającej CEB [9.3.4.(f)] ucr,v,y = 1,00 Wsp zależny od sposobu zbrojenia krawędzi fundamentu CEB [9.3.4.(g)] Mc = 2,16 Częściowy współczynnik bezpieczeństwa CEB [ ] F v,rd,c,y = V 0 Rk,c,y * A,V,y* h,v,y* s,v,y* ec,v,y*,v,y* ucr,v,y/ Mc F v,rd,c,y = 519,69 [kn] Nośność betonu ze wzgl. na zniszczenie krawędzi CEB [9.3.1] Ścinanie siłą V j,ed,z V Rk,c,z 0 = 1865,2 0 [kn Nośność charakterystyczna kotwi ] CEB [9.3.4.(a)] A,V,z = 0,67 Wsp. zależny od rozstawu kotwi i odległości od krawędzi CEB [9.3.4] h,v,z = 1,00 Wsp. zależny od grubości fundamentu CEB [9.3.4.(c)] s,v,z = 0,90 Wsp. wpływu krawędzi równoległych do siły ścinającej CEB [9.3.4.(d)] ec,v,z = 1,00 Wsp nierównomierności rozkładu siły ścinającej na CEB kotwie [9.3.4.(e)],V,z = 1,00 Wsp zależny od kąta działania siły ścinającej CEB [9.3.4.(f)] ucr,v,z = 1,00 Wsp zależny od sposobu zbrojenia krawędzi CEB fundamentu [9.3.4.(g)] Mc = 2,16 Częściowy współczynnik bezpieczeństwa CEB [ ] F v,rd,c,z = V 0 Rk,c,z * A,V,z* h,v,z* s,v,z* ec,v,z*,v,z* ucr,v,z/ Mc F v,rd,c,z = 525,08 [kn] Nośność betonu ze wzgl. na zniszczenie krawędzi CEB [9.3.1] POŚLIZG STOPY C f,d = 0,30 Wsp. tarcia między płytą podstawy a betonem [6.2.2.(6)] N c,ed = 0,24 [kn] Siła ściskająca [6.2.2.(6)] F f,rd = C f,d*n c,ed F f,rd = 0,07 [kn] Nośność na poślizg [6.2.2.(6)] KONTROLA ŚCINANIA V j,rd,y = n b*min(f 1,vb,Rd,y, F 2,vb,Rd, F v,rd,cp, F v,rd,c,y) + F f,rd V j,rd,y = 157,65 [kn] Nośność połączenia na ścinanie CEB [9.3.1] V j,ed,y / V j,rd,y 1,0 0,00 < 1,00 zweryfikowano (0,00) V j,rd,z = n b*min(f 1,vb,Rd,z, F 2,vb,Rd, F v,rd,cp, F v,rd,c,z) + F f,rd V j,rd,z = 157,65 [kn] Nośność połączenia na ścinanie CEB [9.3.1] V j,ed,z / V j,rd,z 1,0 0,07 < 1,00 zweryfikowano (0,07) V j,ed,y / V j,rd,y + V j,ed,z / V j,rd,z 1,0 0,07 < 1,00 zweryfikowano (0,07) SPOINY MIĘDZY SŁUPEM I PŁYTĄ PODSTAWY

37 36/43 = 84,75 [MPa] Naprężenie normalne w spoinie [4.5.3.(7)] = 84,75 [MPa] Naprężenie styczne prostopadłe [4.5.3.(7)] yii = 0,05 [MPa] Naprężenie styczne równoległe do V j,ed,y [4.5.3.(7)] zii = -11,59 [MPa] Naprężenie styczne równoległe do V j,ed,z [4.5.3.(7)] W = 0,80 Współczynnik zależny od wytrzymałości [4.5.3.(7)] / (0.9*f u/ M2)) 1.0 (4.1) 0,33 < 1,00 zweryfikowano (0,33) ( ( 2 yii + 2 )) / (f u/( W* M2))) 1.0 (4.1) 0,47 < 1,00 zweryfikowano (0,47) ( ( 2 zii + 2 )) / (f u/( W* M2))) 1.0 (4.1) 0,37 < 1,00 zweryfikowano (0,37) SZTYWNOŚĆ POŁĄCZENIA Zginanie momentem M j,ed,y b eff = 59 [mm] Szerokość efektywna strefy docisku pod półką [6.2.5.(3)] l eff = 171 [mm] Długość efektywna strefy docisku pod półką [6.2.5.(3)] k 13,y = E c* (b eff*l eff)/(1.275*e) k 13,y = 11 [mm] Wsp. sztywności ściskanego betonu [Tablica 6.11] l eff = 110 [mm] Długość efektywna dla pojedynczej śruby dla 2 postaci zniszczenia [ ] m = 27 [mm] Odległość śruby od krawędzi usztywniającej [ ] k 15,y = 0.850*l eff*t 3 p /(m 3 ) k 15,y = 8 [mm] Wsp. sztywności płyty podstawy przy rozciąganiu [Tablica 6.11] L b = 161 [mm] Długość efektywna śruby kotwiącej [Tablica 6.11] k 16,y = 1.6*A b/l b k 16,y = 2 [mm] Wsp. sztywności kotwi na rozciąganie [Tablica 6.11] 0,y = 1,29 Smukłość słupa [ (2)] S j,ini,y = 3338,87 [kn*m] Początkowa sztywność obrotowa [Tablica 6.12] S j,rig,y = 6431,31 [kn*m] Sztywność połączenia sztywnego [ ] S j,ini,y < S j,rig,y PÓŁ-SZTYWNE [ (2)] Zginanie momentem M j,ed,z k 13,z = E c* (A c,z)/(1.275*e) k 13,z = 11 [mm] Wsp. sztywności ściskanego betonu [Tablica 6.11] l eff = 120 [mm] Długość efektywna dla pojedynczej śruby dla 2 postaci zniszczenia [ ] m = 37 [mm] Odległość śruby od krawędzi usztywniającej [ ] k 15,z = 0.850*l eff*t 3 p /(m 3 ) k 15,z = 7 [mm] Wsp. sztywności płyty podstawy przy rozciąganiu [Tablica 6.11] L b = 161 [mm] Długość efektywna śruby kotwiącej [Tablica 6.11] k 16,z = 1.6*A b/l b k 16,z = 2 [mm] Wsp. sztywności kotwi na rozciąganie [Tablica 6.11] 0,z = 2,09 Smukłość słupa [ (2)] S j,ini,z = 3934,09 [kn*m] Początkowa sztywność obrotowa [6.3.1.(4)] S j,rig,z = 2451,54 [kn*m] Sztywność połączenia sztywnego [ ] S j,ini,z S j,rig,z SZTYWNE [ (2)] NAJSŁABSZY KOMPONENT: PŁYTA PODSTAWY PRZY ZGINANIU Połączenie zgodne z normą Proporcja 0, FUNDAMENTY Stopa F-1 Założenia Obliczenia geotechniczne wg normy : EN :2008 Obliczenia żelbetu wg normy : PN-EN :2008 Dobór kształtu : bez ograniczeń

38 37/43 Geometria: A = 2,00 (m) a = 0,51 (m) B = 1,50 (m) b = 0,33 (m) h1 = 0,50 (m) e x = 0,35 (m) h2 = 1,00 (m) e y = 0,00 (m) h4 = 0,05 (m) a' = 40,0 (cm) b' = 25,0 (cm) cnom1 = 6,0 (cm) cnom2 = 6,0 (cm) Odchyłki otuliny: Cdev = 1,0(cm), Cdur = 0,0(cm) Materiały Obciążenia: Beton : C25/30; wytrzymałość charakterystyczna = 25,00 MPa ciężar objętościowy = 2501,36 (kg/m3) prostokątny rozkład naprężeń [3.1.7(3)] Zbrojenie podłużne : typ A-IIIN (B500SP) wytrzymałość charakterystyczna = 500,00 MPa Klasa ciągliwości: C gałąź pozioma wykresu naprężenieodkształcenie Zbrojenie poprzeczne : typ A-IIIN (B500SP) wytrzymałość charakterystyczna = 500,00 MPa Dodatkowe zbrojenie: : typ A-IIIN (B500SP) wytrzymałość charakterystyczna = 500,00 MPa Obciążenia fundamentu: Przypadek Natura Grupa N Fx Fy Mx My (kn) (kn) (kn) (kn*m) (kn*m) STA1 stałe(konstrukcyjne) 20 3,69-0,29 0,00 0,00-0,52 STA2 stałe(niekonstrukcyjne) 20 9,20-1,38 0,00 0,00-2,47 EKSP1 zmienne(kategoria A) 20 4,00-0,60 0,00 0,00-1,08 W_lp(-)_C(-)_ wiatr 20-5,55 10,53 0,00 0,00 16,25 W_lp(-)_C(+)_ wiatr 20-6,90 11,07 0,00 0,00 17,45 W_lp(+)_C(-)_ wiatr 20-12,92 8,21 0,00 0,00 14,93 W_lp(+)_C(+)_ wiatr 20-14,27 8,75 0,00 0,00 16,13 W_pl(-)_C(-)_ wiatr 20 3,51-2,98 0,00 0,00-7,52 W_pl(-)_C(+)_ wiatr 20 0,30-2,77 0,00 0,00-7,32 W_pl(+)_C(-)_ wiatr 20-2,14-4,75 0,00 0,00-8,52 W_pl(+)_C(+)_ wiatr 20-5,34-4,55 0,00 0,00-8,33 W_pt(-)_C(-)_ wiatr 20-7,34-4,26 0,00 0,00-3,18 W_pt(-)_C(+)_ wiatr 20-7,34-4,26 0,00 0,00-3,18