Jerzy Rzeźniczak. ul. Albańska 18, Poznań PROJEKT WYKONAWCZY

Transkrypt

1 GEOTECHNIKA Jerzy Rzeźniczak ul. Albańska 18, Poznań tel. (0-61) (0-61) fax. (0-61) tel. kom NIP PROJEKT WYKONAWCZY obudowy wykopu fundamentowego dla wykonania posadowienia budynku Biblioteki Wydziału Filologii Polskiej i Klasycznej UAM obok budynku Collegium Maius przy ul. Fredry 10 w Poznaniu nr arch. 71/06 Projektowali: Poznań, czerwiec 2006 r.

2 Zawartość opracowania: I. OBLICZENIA STATYCZNE 1. Obliczenia statyczne dla ścianki wspornikowej 1.1. Przekrój pionowy obudowy wykopu 1.2. Obciążenie ścianki w schemacie belki dołem utwierdzonej 1.3. Obliczenie parcia gruntu 1.4. Schemat obliczeniowy 1.5. Przyjęcie profilu stalowej ścianki 2. Obliczenia statyczne dla ścianki górą zakotwionej 2.1. Schemat obciążeń 2.2. Obliczenie parcia gruntu 2.3. Schemat obliczeniowy 2.4. Ustalenie potrzebnego profilu stalowej ścianki szczelnej 3. Obliczenia nośności pala obciążonego siłą poziomą od zakotwienia ścianki 3.1. Założenia 3.2. Obliczenia bocznej nośności pala Zagłębienie sprężyste pala Obliczeniowa nośność boczna pala Sprawdzenie stanu granicznego nośności Obliczenie przemieszczenia pala 4. Obliczenia statyczne stalowej konstrukcji oczepów obudowy wykopu II. OPIS TECHNICZNY 1. Uwarunkowania występujące przy realizacji posadowienia projektowanego budynku Biblioteki UAM 2. Opis rodzaju, zakresu i kolejności robót 2.1. Wykonanie pali kotwiących 2.2. Pogrążenie stalowej ścianki na odcinku AB 2.3. Wykonanie stalowej konstrukcji oczepów ścianki na odcinku AB 2.4. Wykonanie I etapu wykopu, do rzędnej 70,50 m n.p.m Pogrążenie stalowych ścianek szczelnych na odcinkach CD, DE i EF 2.6. Wykonanie II etapu wykopu, do rzędnej 68,00 m n.p.m Zakres i kolejność dalszych robót 2

3 I. OBLICZENIA STATYCZNE 1. Obliczenia statyczne dla ścianki wspornikowej 1.1. Przekrój pionowy obudowy wykopu 5,0 ~ 73,00 3,5 1,5 2,5 70,50 φ (n) = 30 stalowa ścianka γ (n) = 17,5 kn/m 3 H=2,5 68,00 6,0 c (n) u = 46,9 kpa IIA 3,5 φ (n) = 24,1 γ (n) = 22,0 kn/m Obciążenie ścianki w schemacie belki dołem utwierdzonej 3

4 qn = 21,8 kn/m2 ea0,0 H=2,5 ea2,5 0,3H=0,75m 6,0 3, Obliczenie parcia gruntu Współczynniki parcia K a1 = tg 2 (45 15 ) = 0,33 K a2 = tg 2 (45 12,05 ) = 0,42 K p2 = tg 2 ( ,05 ) = 2,38 Parcie czynne e a 0,0 = 21,8 0,33 = 7,19 kn/m 2 e a 2,5 = ( 21,8 + 2,5 17,5) 0,33 = 21,63 kn/m 2 Parcie bierne e p 0, 0 = 2 46,9 2,38 = 144,7 kn/m 2 e p 3,5 = 22 3,5 2, ,9 2,38 = 328,0 kn/m Schemat obliczeniowy 4

5 7,19 F1 H=2,5 21,63 0,3H=0,75m F = F 1 + F 2 = 44,13 kn/m = 3,25 F2 q = 27,16 kn/m 3,5 21,63 + 7,19 2,5 = 36,02 kn/m 2 21,63 0,75 F2 = = 8,11 kn/m 2 F1 + F2 = 44,13 kn/m F1 = M max ql 2 27,16 3,25 2 = = = 47,81 knm Przyjęcie profilu stalowej ścianki Przyjmując stal St3S i kd = 150 MPa potrzebny wskaźnik wytrzymałości wyniesie Wx = 47,81 = 0, m 3 = 318 cm Należy jednak uwzględnić, że koniecznym tu będzie zastosowanie specjalnej technologii pogrążania ścianki, musi to być wykonane przez wciskanie brusów ścianki i wówczas potrzebne będą brusy specjalnego kształtu wśród których najmniejszym jest profil HOESH 1105 o Wx = 1100 cm3. Długość ścianki wynosi 6,0 metra. 2. Obliczenia statyczne dla ścianki górą zakotwionej 5

6 2.1. Schemat obciążeń qn = 25 kn/m2 ea0 φ (n) = 30 5,0 γ (n) = 17,5 kn/m 3 ep0,0 2,5 ea5,0 IIA ep2,5 c (n) u = 46,9 kpa φ (n) = 24,1 γ (n) = 22,0 kn/m Obliczenie parcia gruntu Współczynniki parcia K a1 = tg 2 (45 15 ) = 0,33 K a2 = tg 2 (45 12,05 ) = 0,42 K p2 = tg 2 ( ,05 ) = 2,38 Parcie czynne e a 0 = 25 0,33 = 8,25 kn/m 2 e 'a5,0 = ( ,5 5,0) 0,33 = 37,12 kn/m 2 ' e 'a5,0 = ( ,5 5,0) 0, ,9 0,42 = -13,54 kn/m 2 6

7 Parcie bierne e p 0 = 2 46,9 2,38 = 144,7 kn/m 2 e p 2,5 = 22 2,5 2, ,9 2,38 = 275,6 kn/m Schemat obliczeniowy 8,25 RA 0,5 schemat zastępczy H=5,0m F1 7,5 F2 0,1H=0,5m = 5,0 37,12 F = F1 + F2 q = 49,1 kn/m F1 = 113,42 kn F2 = 9,3 kn RA = ql 49,1 5,0 = = 40,9 kn/m 6 6 M max = 0,064 ql 2 = 0,064 49,1 5,0 2 = 78,56 knm 2.4. Ustalenie potrzebnego profilu stalowej ścianki szczelnej 7

8 Przyjmując stal St3S o kd = 150 MPa potrzebny wskaźnik wytrzymałości ścianki będzie wynosił: Wx = 78,56 = 0, m 3 = 524 cm Powyższy warunek mogłaby spełnić ścianka Larsena typu G62 o Wx = 1600 cm3. Jednak w rozważanym przypadku koniecznym będzie zastosowanie technologii wciskania (nie wbijania!) stalowych brusów i wówczas potrzebne będą brusy specjalnego kształtu, wśród których najmniejszy jest typu HOESCH 1105 o Wx = 1100 cm3. Długość ścianki wynosi 7,5 metra. 3. Obliczenia nośności pala obciążonego siłą poziomą od zakotwienia ścianki 3.1. Założenia 1) Przeznaczenie pala: Projektowane pale służą do zakotwienia stalowej ścianki szczelnej usytuowanej na ulicy między istniejącymi budynkami UAM i UW. Pale przenosić będą poziomą reakcję od górnego zakotwienia ścianki. 2) Konstrukcja pala: średnica pala 80 cm, pal wykonany technologią CFA, pal o konstrukcji dwuczęściowej: - dolna część z betonu B30 o wysokości 6,0 m, - górna część dwuteownik zatopiony całkowicie w betonie i wystający ponad betonem na wysokości 2,5 m. 3) Rozstaw pali: Przyjęto usytuowanie pali w jednym rzędzie w rozstawie co 3,0 m. 4) Obciążenie pala stanowi pozioma siła od reakcji górnego zakotwienia ścianki na odcinku 3,0 m, czyli: 3,0 40,7 = 122,9 kn 8

9 RA = 122,7 kn hh = 2,50 B30 2,0 h = 6,0 IIA 4,0 D = 0,8 m 3.2. Obliczenia bocznej nośności pala Obliczenia wykonano według ustaleń normy PN-83/B Nośność pali i fundamentów palowych Zagłębienie sprężyste pala hs = 4 4EJ kx D gdzie: 9

10 EJ sztywność giętna pala, tutaj: EJ = knm2 kx współczynnik podatności bocznej k x = 9600 hs = 4 1 JL 1 0,05 S n = ,0 = kn/m 2 D 0, = 4,33 m , Obliczeniowa nośność boczna pala H f = γ (r) D h 2 N q i q S q + c (r) u D h N c i c Sc gdzie: Nq = 4,0; Nc = 16 - współczynniki nośności, iq = 0,02; ic = 0,05 współczynniki zaczepienia siły poziomej, Sq = 1,18; Sc = 1,27 współczynniki uwzględniające wpływ szerokości pala, parametry geotechniczne (zredukowane wartości z uwzględnieniem rozważanych warunków) γ (r) = 22 0,9 = 19,8 kn/m 3 φ (r) u = 24,1 0,9 = 21,7 c (r) u = 46,9 0,5 = 23,45 kpa H f = 19,8 0, ,02 1, ,45 0, ,05 1,27 = 220,3 kn Sprawdzenie stanu granicznego nośności Obliczeniowa wartość siły poziomej H r = R A 1,2 = 122,7 1,2 = 147,2 kn m = 0,7 współczynnik korekcyjny Warunek: H r = 147,2 kn < m H r = 0,7 220,3 = 154,2 kn jest spełniony. 10

11 Obliczenie przemieszczenia pala Przemieszczenie poziome osi pala sztywnego w poziomie górnej powierzchni betonu: h 4H n 1 + 1,5 H h yo = Dhk x 2, , ,5 6,0 yo = = 0,0146 m = 1,5 cm 0, Wniosek: W rozważanym przypadku taka wielkość przemieszczenia jest dopuszczalna. 4. OBLICZENIA STATYCZNE stalowej konstrukcji oczepów obudowy wykopu 11

12 widok 4 12

13 Widok - MY; Przypadki: 1 (STA1) deformacje wymiarowanie słupa OBLICZENIA KONSTRUKCJI STALOWYCH NORMA: PN-90/B TYP ANALIZY: Weryfikacja prętów GRUPA: PRĘT: 2 wspornik_2 PUNKT: WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.00 L = 0.00 m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 3 obl 1* MATERIAŁ: STAL fd = MPa PARAMETRY PRZEKROJU: HEA 360 h=35.0 cm b=30.0 cm Ay= cm2 Az= cm2 Ax= cm2 tw=1.0 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 tf=1.8 cm Wely= cm3 Welz= cm SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: N = 4.32 kn My = kn*m Mz = kn*m Vy = kn Nrc = kn Mry = kn*m Mrz = kn*m Vry_n = kn Mryv = kn*m Mrzv = kn*m Vz = kn KLASA PRZEKROJU = 1 By*Mymax = kn*mbz*mzmax = kn*m Vrz_n = kn 13

14 PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: z = 1.00 La_L = 0.45 Nw = kn fi L = 0.99 Ld = 5.00 m Nz = kn Mcr = kn*m PARAMETRY WYBOCZENIOWE: względem osi Y: względem osi Z: Ly = 2.50 m Lambda_y = 0.38 Lz = 2.50 m Lambda_z = 0.39 Lwy = 5.00 m Ncr y = kn Lwz = 2.50 m Ncr z = kn Lambda y = fi y = 0.97 Lambda z = fi z = FORMUŁY WERYFIKACYJNE: N/(fi*Nrc)+By*Mymax/(fiL*Mry)+Bz*Mzmax/Mrz = 0.84 < Delta y = 1.00 (58) N/Nrc+My/(fiL*Mry)+Mz/Mrz = 0.84 < 1.00 (54) Vy/Vry_n = 0.00 < 1.00 Vz/Vrz_n = 0.31 < 1.00 (56) PRZEMIESZCZENIA GRANICZNE Ugięcia Nie analizowano Przemieszczenia vx = cm < vx max = L/ = cm Zweryfikowano Decydujący przypadek obciążenia: 2 ch 1*1.00 vy = cm < vy max = L/ = cm Zweryfikowano Decydujący przypadek obciążenia: 2 ch 1* Profil poprawny!!! wymiarowanie oczepu ścianki OBLICZENIA KONSTRUKCJI STALOWYCH NORMA: PN-90/B TYP ANALIZY: Weryfikacja prętów GRUPA: PRĘT: 38 Belka1_38 PUNKT: WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.00 L = 0.00 m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 3 obl 1* MATERIAŁ: STAL fd = MPa PARAMETRY PRZEKROJU: HEA 160 h=15.2 cm b=16.0 cm Ay= cm2 Az=9.120 cm2 Ax= cm2 tw=0.6 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 tf=0.9 cm Wely= cm3 Welz= cm SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: My = kn*m Mz = 0.28 kn*m Vy = 0.54 kn Mry = kn*m Mrz = kn*m Vry = kn Mryv = kn*m Mrzv = kn*m Vz = kn KLASA PRZEKROJU = 1 Vrz = kn

15 PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: z = 1.00 La_L = 0.36 Nw = kn fi L = 1.00 Ld = 3.00 m Nz = kn Mcr = kn*m PARAMETRY WYBOCZENIOWE: względem osi Y: względem osi Z: FORMUŁY WERYFIKACYJNE: My/(fiL*Mry)+Mz/Mrz = 0.73 < 1.00 (54) My/Mry_v+Mz/Mrz = 0.75 < 1.00 (55) Vy/Vry = 0.00 < 1.00 Vz/Vrz = 0.64 < 1.00 (53) PRZEMIESZCZENIA GRANICZNE Ugięcia uy = cm < uy max = L/ = cm Decydujący przypadek obciążenia: 2 ch 1*1.00 uz = cm < uz max = L/ = cm Decydujący przypadek obciążenia: 2 ch 1*1.00 Zweryfikowano Zweryfikowano Przemieszczenia Nie analizowano Profil poprawny!!! wymiarowanie ściągu OBLICZENIA KONSTRUKCJI STALOWYCH NORMA: PN-90/B TYP ANALIZY: Weryfikacja prętów GRUPA: PRĘT: 50 ciegno_50 PUNKT: WSPÓŁRZĘDNA: x = 0.50 L = 3.00 m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 3 obl 1* MATERIAŁ: STAL fd = MPa PARAMETRY PRZEKROJU: UPN 100 h=10.0 cm b=5.0 cm Ay=8.500 cm2 Az=6.000 cm2 Ax= cm2 tw=0.6 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix=2.583 cm4 tf=0.9 cm Wely= cm3 Welz=8.455 cm SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: N = kn Mz = kn*m Nrt = kn Mrz = 1.82 kn*m Mrzv = 1.82 kn*m KLASA PRZEKROJU = PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: PARAMETRY WYBOCZENIOWE: 15

16 względem osi Y: względem osi Z: FORMUŁY WERYFIKACYJNE: N/Nrt+Mz/Mrz = 0.73 < 1.00 (54) Profil poprawny!!! wymiarowanie oczep na słupach OBLICZENIA KONSTRUKCJI STALOWYCH NORMA: PN-90/B TYP ANALIZY: Weryfikacja prętów GRUPA: PRĘT: 16 Belka1_16 PUNKT: 11 WSPÓŁRZĘDNA: x = 1.00 L = 3.00 m OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 3 obl 1* MATERIAŁ: STAL fd = MPa PARAMETRY PRZEKROJU: HEA 220 h=21.0 cm b=22.0 cm Ay= cm2 Az= cm2 Ax= cm2 tw=0.7 cm Iy= cm4 Iz= cm4 Ix= cm4 tf=1.1 cm Wely= cm3 Welz= cm SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: N = 0.72 kn My = kn*m Vy = 0.15 kn Nrc = kn Mry = kn*m Vry = kn Mryv = kn*m Vz = kn KLASA PRZEKROJU = 1 By*Mymax = kn*m Vrz = kn PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: z = 1.00 La_L = 0.23 Nw = kn fi L = 1.00 Ld = 3.00 m Nz = kn Mcr = kn*m PARAMETRY WYBOCZENIOWE: względem osi Y: względem osi Z: FORMUŁY WERYFIKACYJNE: N/(fi*Nrc) = 0.00 < 1.00 (39); N/(fiy*Nrc)+By*Mymax/(fiL*Mry) =0.87 < Delta y = 1.00 (58) Vy/Vry = 0.00 < 1.00 Vz/Vrz = 0.26 < 1.00 (53) PRZEMIESZCZENIA GRANICZNE Ugięcia uy = cm < uy max = L/ = cm Decydujący przypadek obciążenia: 2 ch 1*1.00 uz = cm < uz max = L/ = cm Decydujący przypadek obciążenia: 2 ch 1*1.00 Zweryfikowano Zweryfikowano Przemieszczenia Nie analizowano

17 Profil poprawny!!! II. OPIS TECHNICZNY 1. Uwarunkowania występujące przy realizacji posadowienia projektowanego budynku Biblioteki UAM 1) Ustalona głębokość bezpośredniego posadowienia projektowanego budynku (na płycie fundamentowej) usytuowana jest poniżej poziomu wody gruntowej (poziom posadowienia 68,00 m n.p.m.). 2) Woda gruntowa pierwszego poziomu znajduje się w przepływie i podziemne części projektowanego budynku będą stanowiły przegrodę, spiętrzającą poziom wody gruntowej. 3) Uwzględniając, pozostający do wykonania, rodzaj robót fundamentowych i zabezpieczających, ustalono wykonanie posadowienia budynku w otwartym wykopie fundamentowym obudowanym stalową ścianką szczelną. 4) Ze względu na bliskie sąsiedztwo istniejącej zabudowy (budynek UAM, budynek UW, podziemny kanał ciepłowniczy) niedopuszczalnym byłoby wbijanie stalowej ścianki. Brusy ścianki należy pogrążać metodą wciskania. 5) Zalegające w głębszym podłożu gliny są w stanie półzwartym (warstwa IIB o IL < 0) lub bliskim temu stanowi (warstwa IIA o IL = 0,05). W takich gruntach pogrążanie stalowych brusów ścianki będzie bardzo utrudnione, należy więc przewidzieć wykonanie pilotujących otworów wiertniczych. 6) Analiza uwarunkowań terenowych i użytkowych umożliwiła ustalenie optymalnego sposobu obudowy wykopu fundamentowego, polegającego na: wykonaniu 3 ścian o konstrukcji: skarpa + stalowa ścianka wspornikowa, wykonaniu podłużnej ściany - usytuowanej w ulicy - jako całkowicie obudowanej stalową ścianką, kotwioną górą. 2. Opis rodzaju, zakresu i kolejności robót 2.1. Wykonanie pali kotwiących 7) Na załączonym rysunku przedstawiono lokalizację 14 pali kotwiących, usytuowanych na terenie ulicy, w jednym rzędzie (co 3,0 m), w odległości 6,90 m od podłużnej ściany projektowanego budynku Biblioteki. Wykonanie tych pali będzie pierwszą robotą związaną z posadowieniem budynku. 17

18 8) Pale będą wykonane w technologii pali CFA, przewidującej: - wykonanie wiercenia świdrem ciągłym o średnicy 80 cm (CFA) do rzędnej 64,00 m n.p.m. (rzędna terenu zmienna od ok. 72,75 do 73,20 m n.p.m.), - usunięcie gruntu z otworu z jednoczesnym wtłaczaniem betonu B30 na głębokość 6,0 m od dna otworu (tj. do rzędnej 70,00 m n.p.m.), - osadzenie dwuteownika HEA360 w zabetonowanym otworze Pogrążenie stalowej ścianki na odcinku AB Stalowa ścianka nie może być pogrążąna przez wbijanie przy którym występują drgania szkodliwe dla sąsiedniej zabudowy. Przewidziano, że ścianki szczelne będą tu pogrążone przez wciskanie (wg technologii stosowanej przez firmę Arssleff). W takiej sytuacji koniecznym będzie zastosowanie specjalnego profilu ścianki do którego dostosowane jest urządzenie wciskające, dlatego przyjęto zastosowanie profilu HOESH 1105 o Wx = 1100 cm3. Należy przyjąć, że przy pogrążaniu poszczególnych brusów wystąpią bardzo duże opory spowodowane koniecznością wejścia w półzwarte gliny (IL < 0,0 i IL = 0,05). W takiej sytuacji pomocnym może być wykonanie pilotujących doświadczalne przewiercień ustalenie przez podłoże. parametrów tych Najwłaściwszym pomocniczych będzie otworów wiertniczych. Wstępnie można przyjąć, że otwory te nie będą zbyt dużej średnicy (ok. 20 cm). Możliwym byłoby również wykonanie innych pomocniczych zabiegów ułatwiających pogrążanie ścianki, jednak trzeba wówczas przy tym uwzględnić ich wpływ na pogorszenie właściwości mechanicznych glin Wykonanie stalowej konstrukcji oczepów ścianki na odcinku AB Głowica słupa HEA360 na rzędnej + 72,50 m. W części głowicowej słupa należy przyspawać blachę grubości 12 mm do mocowania na montażu ściągów kotwiących ścianki szczelne Oczep pali stalowo betonowych Słupy stalowe HEA 360 w części głowicowej zwieńczono oczepem wykonanym z profilu HEA 220 ze stali St3SY. Oczep mocowany do 18

19 słupów przy pomocy śrub M 20 x 90 kl. 8.8.C. Połączenie poszczególnych segmentów wysyłkowych oczepu wykonać przy pomocy śrub wysokiej wytrzymałości M 20 kl Śruby w połączeniach należy sprężyć momentem 0,62 knm. Oznaczenia klasy 10.9 wybite są na łbach śrub i nakrętek, należy zwrócić uwagę aby nie dopuścić do użycia innych śrub i nakrętek w tych złączach. Pod łeb śruby i nakrętkę stosować podkładkę okrągłą dokładną hartowaną. Przed założeniem śrub blachy stykowe dopasować tak aby zapewnić ich wzajemne przyleganie na całej powierzchni. Sprężenia dokonać poprzez kolejne stopniowe dokręcanie śrub w styku kluczem dynamometrycznym aż do uzyskania momentu 0.62 knm. Prawidłowość klucza dynamometrycznego oraz sprężania musi być kontrolowana Oczep ścianki szczelnej Oczep ścianki szczelnej HOESH 1150 wykonać z z profilu HEA 160 ze stali St3SY. Połączenie poszczególnych wysyłkowych oczepu wykonać przy pomocy śrub segmentów wysokiej wytrzymałości M 16 kl Śruby w połączeniu należy sprężyć momentem 0,32 knm. Oczep przyspawać montażowo do elementów ścianki Ściągi Ściągi wykonać z C 100 ze stali St3SX. Połączenie ściągu z oczepem ( HEA 160 ) ścianki szczelnej wykonać na 2 śruby M 20 x kl.10.9 śrub nie sprężać. W miejscu połączenia ściągu z oczepem należy wykonać na montażu otwór w ściance szczelnej umożliwiający wykonanie połączenia. Ściąg ułożyć w wykopie poziomo, środnik ceownika C 100 umiejscowić na rzędnej 72,50 m n.p.m. Po wypoziomowaniu i sprawdzeniu prostoliniowości ściągu należy go przyspawać do blachy głowicowej słupa HEA 360 spoiną pachwinową obustronną a = 5,00 mm o długości minimum 200 mm Wykonanie I etapu wykopu, do rzędnej 70,50 m n.p.m. Będzie to wykop z trzema skarpami o nachyleniu 1:1,4, a czwarty bok na odcinku AB wykopu zabezpieczony będzie ścianką. Krawędź wykopu od 19

20 strony Collegium Maius można obniżyć, maksymalnie do rzędnej 71,70 m n.p.m., przewidując późniejsze usytuowanie projektowanego tu łącznika Pogrążenie stalowych ścianek szczelnych na odcinkach CD, DE i EF Ścianki typu HOESH 1105 o długości 6,0 m zostaną pogrążone z dna wykopu I etapu usytuowanego na rzędnej 70,50 m n.p.m. Warunki wykonania podobne jak opisane w rozdz Wykonanie II etapu wykopu, do rzędnej 68,00 m n.p.m. Wykop II etapu wykonany zostanie w ogrodzeniu stalowej ścianki szczelnej zabezpieczającym stateczność skarp wykopu, a także sam wykop przed wodą gruntową Zakres i kolejność dalszych robót: 1) Ułożenie drenażu według oddzielnego opracowania projektowego. 2) Wykonanie robót budowlanych związanych z konstrukcją i izolacją całej kondygnacji podziemnej. 3) Usunięcie stalowych ścianek musi być przeprowadzone w sposób bezpieczny dla drenażu ułożonego w dnie wykopu. Dla zabezpieczenia drenażu przed deformacją zaleca się zastosowanie lokalnego dociążenia dna wykopu ciężkim blokiem żelbetowym usytuowanym obok usuwanych elementów ścianki (według opisu w projekcie drenażu). 4) Demontaż konstrukcji kotwiącej stalową ściankę na odcinku AB. Stalowe dwuteowniki pali kotwiących należy odciąć w ich górnej części na odcinku co najmniej 1,0 m. UWAGI KOŃCOWE: 1) Podczas wykonywania zaprojektowanych prac koniecznym będzie sprawowanie nadzoru geotechnicznego i autorskiego. 2) Należy przewidywać, że w trakcie robót mogą wystąpić nowe nieznane dotychczas uwarunkowania, np. możliwym będzie stwierdzenie występowania podziemnych przeszkód w postaci pozostałości starych murów, wówczas dalsze postępowanie należy skonsultować z autorem niniejszego projektu. Opracowali: 20

21 21