1 z z 86. Oddziaływanie wiatrem wg PN-EN Zebranie oddziaływań wg PN-EN-1990 Oddziaływania stałe wg PN-EN Poz
|
|
- Wojciech Chmielewski
- 5 lat temu
- Przeglądów:
Transkrypt
1 ul. Głoackiego 8 nr c, d z 86 ul. Głoackiego 8 nr c, d z 86 Poz..0. Poz... Zebranie oddziałań g P-E-990 Oddziałania stałe g P-E-99- Poz... Warst dachu Charakterstczna artość obciąŝenia: Qk 0,35 k/m. Obliczenioe artości obciąŝenia: Qo 0,4 k/m, γf,0, Składniki obciąŝenia: Płta arstoa Qk 0,350 k/m 0,35 k/m. Qo 0,4 k/m, γf,0, Poz... Ścian nadziemia Charakterstczna artość obciąŝenia: Qk 0,4 k/m. Obliczenioe artości obciąŝenia: Qo 0,46 k/m, γf,, Składniki obciąŝenia: Polięglan pełn Qk,0 k/m 3 0,00 m 0, k/m. Qo 0,4 k/m, γf,0, Konstrukcja staloa Qk 0,0 k/m. Qo 0, k/m, γf,0, Poz...3. Podalina Ŝelbetoa Charakterstczna artość obciąŝenia: Qk 5,63 k/m. Obliczenioe artości obciąŝenia: Qo 6,3 k/m, γf,, Składniki obciąŝenia: Podalina gr 0cm Qk 5,0 k/m 3 0,0 m 5,00 k/m. Qo 5,50 k/m, γf,0, Tnk obustronn,5cm Qk,0 k/m 3 0,03 m 0,63 k/m. Qo 0,8 k/m, γf,30, Poz... Poz... Oddziałanie śniegiem g P-E-99-3 Dach duspado o kącie 3 O ObciąŜenie śniegiem gruntu qk,60 k/m przjęto dla stref IV Współcznnik kształtu C 0,80 jak dla dachu duspadoego. C C 3 3 Charakterstczna artość obciąŝenia śniegiem: Qk,6 k/m 0,8,8 k/m. Obliczenioa artość obciąŝenia śniegiem: Qo,9 k/m, γf,50. Poz..3. Poz..3. Oddziałanie iatrem g P-E-99-4 Dach duspado o kącie 3 O Charakterstczne ciśnienie prędkości iatru qk 0,30 k/m przjęto jak dla stref I Współcznnik ekspozcji Ce,00 przjęto jak dla terenu A i sokości nad poziomem gruntu z 8,5 m. PonieaŜ H/L przjęto stał po sokości rozkład spółcznnika ekspozcji Ce o artości jak dla punktu najŝszego. Współcznnik działania poró iatru β,80 przjęto jak do obliczeń budoli niepodatnch na dnamiczne działanie iatru (logartmiczn dekrement tłumienia 0,06; okres drgań łasnch T 0,8 s). Współcznnik aerodnamiczn C dla połaci a dachu iat duspadoej (α -3 ) g ariantu I rón jest C Cp,, gdzie Cp jest spółcznnikiem róŝnic ciśnienia zenętrznego i enętrznego. Wiatr 34,6 C 8,5 a b Wiatr ul. Głoackiego 8 nr c, d 3 z 86 ul. Głoackiego 8 nr c, d 4 z 86 Poz..3.. Połać naietrzna - a Charakterstczna artość obciąŝenia iatrem: Qk 0,3 k/m,00,,8 0,60 k/m. Obliczenioa artość obciąŝenia iatrem: Qo 0,90 k/m, γf,50. Poz..3.. Połać zaietrzna - b Charakterstczna artość obciąŝenia iatrem: Qk 0,3 k/m,00 ( -,00 ),8-0,54 k/m. Obliczenioa artość obciąŝenia iatrem: Qo -0,8 k/m, γf,50. Poz Ściana naietrzna Charakterstczna artość obciąŝenia iatrem: Qk 0,3 k/m,00 ( 0,70-0,00 ),8 0,38 k/m. Obliczenioa artość obciąŝenia iatrem: Qo 0,57 k/m, γf,50. Poz Ściana zaietrzna Charakterstczna artość obciąŝenia iatrem: Qk 0,3 k/m,00 ( - 0,30-0,00 ),8-0,6 k/m. Obliczenioa artość obciąŝenia iatrem: Qo -0,4 k/m, γf,50. Poz..4. Oddziałanie uŝtkoe g P-E-99- Poz..4.. Oddziałanie uŝtkoe na dachu Charakterstczna artość obciąŝenia: Qk 0,5 k/m 0,50 k/m. Obliczenioa artość obciąŝenia: Qo 0,70 k/m, γf,40, ψd 0,50. Poz..0. Poz... OBCIĄśEIA: Płatie dachu Statka 3 4 4,000 0,000 0,000,560,560,560,560 -,080 0,700,00 -,080 0,700,00 -,080 0,700,00 -,080 0,700,00 3 H34,000 OBCIĄśEIA: ([k],[km],[k/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "Pokrcie" Stałe γf,0 Linioe 0,0 0,700 0,700 0,00 4,00 Linioe 0,0 0,700 0,700 0,00 0,00 3 Linioe 0,0 0,700 0,700 0,00 0,00 Grupa: B "Śnieg" Zmienne γf,50 Linioe 0,0,560,560 0,00 4,00 Linioe 0,0,560,560 0,00 0,00 3 Linioe 0,0,560,560 0,00 0,00 Grupa: C "Wiatr parcie" Zmienne γf,50 Linioe 0,0,00,00 0,00 4,00 Linioe 0,0,00,00 0,00 0,00 3 Linioe 0,0,00,00 0,00 0,00 Grupa: D "Wiatr ssanie" Zmienne γf,50 Linioe 0,0 -,080 -,080 0,00 4,00 Linioe 0,0 -,080 -,080 0,00 0,00 3 Linioe 0,0 -,080 -,080 0,00 0,00 W I K I Teoria I-go rzędu Kombinatorka obciąŝeń OBCIĄśEIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: CięŜar ł.,0 A -"Pokrcie" Stałe,0 B -"Śnieg" Zmienne 0,90,50 C -"Wiatr parcie" Zmienne 0,90,50 D -"Wiatr ssanie" Zmienne 0,90,50 RELACJE GRUP OBCIĄśEŃ: Grupa obc.: Relacje: CięŜar ł. ZAWSZE A -"Pokrcie" ZAWSZE B -"Śnieg" EWETUALIE C -"Wiatr parcie" EWETUALIE ie stępuje z: D D -"Wiatr ssanie" EWETUALIE ie stępuje z: C
2 ul. Głoackiego 8 nr c, d 5 z 86 KRTERIA KOMBIACJI OBCIĄśEŃ: r: Specfikacja: ZAWSZE : A EWETUALIE: BC/D MOMET-OBWIEDIE: TĄCE-OBWIEDIE: 5,60, ,340 -,577 -, ,60 34,73,577-34,73 34,73,577-34,73 SIŁ PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar ł."kombinacja obciąŝeń" Pręt: [m]: M[km]: Q[k]: [k]: Kombinacja obciąŝeń: 7,000 8,560* -0,000 0,000 ABC 0,000 0,000*,680 0,000 A 0,000 0,000 5,60* 0,000 ABC 4,000-0,000-5,60 0,000* ABC 7,000 8,560-0,000 0,000* ABC 0,000 0,000,680 0,000* A 4,000-0,000-5,60 0,000* ABC 7,000 8,560-0,000 0,000* ABC 0,000 0,000,680 0,000* A 5,000 86,807* 0,000 0,000 ABC 5,000-3,943* -0,000 0,000 AD 0,000 0,000 34,73* 0,000 ABC 0,65 0,345 30,38 0,000* ABC 5,000 86,807 0,000 0,000* ABC 0,000 0,000 6,53 0,000* A 0,65 0,345 30,38 0,000* ABC 5,000 86,807 0,000 0,000* ABC 0,000 0,000 6,53 0,000* A 3 5,000 86,807* 0,000 0,000 ABC 5,000-3,943* -0,000 0,000 AD 0,000 0,000 34,73* 0,000 ABC 0,65 0,345 30,38 0,000* ABC 5,000 86,807 0,000 0,000* ABC 0,000 0,000 6,53 0,000* A 0,65 0,345 30,38 0,000* ABC 5,000 86,807 0,000 0,000* ABC 0,000 0,000 6,53 0,000* A * Ma/Min ul. Głoackiego 8 nr c, d REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar ł."kombinacja obciąŝeń" Węzeł: H[k]: V[k]: R[k]: M[km]: Kombinacja obciąŝeń: 0,000* 5,60 5,60 ABC 0,000*,340,340 AD 0,000*,680,680 A 0,000 5,60* 5,60 ABC 0,000,340*,340 AD 0,000 5,60 5,60* ABC 0,000* 86,883 86,883 ABC 0,000* -0,37 0,37 AD 0,000* 9,03 9,03 A 0,000 86,883* 86,883 ABC 0,000-0,37* 0,37 AD 0,000 86,883 86,883* ABC 3 0,000* 69,446 69,446 ABC 0,000* -3,54 3,54 AD 0,000* 3,046 3,046 A 0,000 69,446* 69,446 ABC 0,000-3,54* 3,54 AD 0,000 69,446 69,446* ABC 4 0,000* 34,73 34,73 ABC 0,000* -,577,577 AD 0,000* 6,53 6,53 A 0,000 34,73* 34,73 ABC 0,000 -,577*,577 AD 0,000 34,73 34,73* ABC * Ma/Min Poz... Wmiaroanie elementó g P-E-993 Poz... Płate L4,00m HEA 300 X 90,0 6 z 86 Wmiar przekroju: I 300 HEA h90,0 g8,5 s300,0 t4,0 r7,0. Charakterstka geometrczna przekroju: Jg860,0 Jg630,0 A,50 i,7 i7,5 J9977,0 Jt7,6 is4,8. Materiał: 8G,8GA. Wtrzmałość fd305 MPa dla g4,0. 300,0 Sił przekrojoe: ObciąŜenia działające płaszczźnie układu: ABC -8,560 km, V -0,000 k, 0,000 k, apręŝenia skrajnch łóknach: σt 44,968 MPa σc -44,968 MPa. apręŝenia skrajnch łóknach: σt 44,968 MPa σc -44,968 MPa. - normalne: σ 0,000 σ 44,968 MPa ψoc ul. Głoackiego 8 nr c, d 7 z 86 σec σ / ψoc σ 0,000 / 44,968 44,968 < 305 MPa Długości boczenioe pręta: - prz boczeniu płaszczźnie układu przjęto podatności ęzłó ustalone g załącznika norm: χ χ ęzł nieprzesune µ dla lo 4,000 l 4,000 4,000 m - prz boczeniu płaszczźnie prostopadłej do płaszczzn układu: χ χ ęzł nieprzesune µ dla lo l m - dla boczenia skrętnego przjęto spółcznnik długości boczenioej µω. Rozsta stęŝeń zabezpieczającch przed obrotem loω m. Długość boczenioa lω m. Sił krtczne: π EJ 3,4² , ,943 k l 4,000² π EJ 3,4² ,0 0 -,8E05 k l ² π EJϖ z GJT 4,8²( 3,4² 05,0E ,6 0 ² ),4E05 k is lϖ Zichrzenie: Dla duteonika alcoanego rozsta stęŝeń zabezpieczającch przekrój przed obrotem l loω 000 mm: 35i 5 / fd / > 000 l β ośność przekroju na zginanie: - zględem osi X MR ψ Wc fd 59, ,090 km Współcznnik zichrzenia dla λ L 0,000 nosi 8,560 MR 384,090 0,475 < ośność przekroju na ścinanie: - zdłuŝ osi VR 0,58 AV fd 0,58 4, ,058 k Vo 0,3 VR 30,88 k Warunek nośności dla ścinania zdłuŝ osi : V 5,60 < 436,058 VR ośność przekroju zginanego, którm działa siła poprzeczna: - dla zginania zględem osi X: V 0,000 < 30,88 Vo MR,V MR 384,090 km Warunek nośności (55): MR, V 8, ,090 0,475 < ośność środnika pod obciąŝeniem skupionm: Przjęto szerokość rozkładu obciąŝenia skupionego c 0,0 mm. ul. Głoackiego 8 nr c, d 8 z 86 apręŝenia ściskające środniku noszą σc 0,000 MPa. Współcznnik redukcji nośności nosi: ηc ośność środnika na siłę skupioną: PR,W co t ηc fd 05,0 8, ,46 k Warunek nośności środnika: P 0,000 < 53,46 PR,W Stan graniczn uŝtkoania: Ugięcia zględem osi liczone od cięci pręta noszą: ama 68,4 mm agr l / / 00 70,0 mm ama 68,4 < 70,0 agr Poz... Płate L0,00m IPE 300 X 300,0 Wmiar przekroju: I 300 PE h300,0 g7, s50,0 t0,7 r5,0. Charakterstka geometrczna przekroju: Jg8360,0 Jg604,0 A53,80 i,5 i3,4 J5934, Jt8,8 is,9. Materiał: 8G,8GA. Wtrzmałość fd305 MPa dla g0,7. Przekrój spełnia arunki przekroju klas 50,0. Sił przekrojoe: ObciąŜenia działające płaszczźnie układu: ABC -86,807 km, V 0,000 k, 0,000 k, apręŝenia skrajnch łóknach: σt 55,754 MPa σc -55,754 MPa. apręŝenia skrajnch łóknach: σt 55,754 MPa σc -55,754 MPa. - normalne: σ 0,000 σ 55,754 MPa ψoc σec σ / ψoc σ 0,000 / 55,754 55,754 < 305 MPa Długości boczenioe pręta: - prz boczeniu płaszczźnie układu przjęto podatności ęzłó ustalone g załącznika norm: χ χ ęzł nieprzesune µ dla lo 0,000 l 0,000 0,000 m - prz boczeniu płaszczźnie prostopadłej do płaszczzn układu: χ χ ęzł nieprzesune µ dla lo l m - dla boczenia skrętnego przjęto spółcznnik długości boczenioej µω. Rozsta stęŝeń zabezpieczającch przed obrotem loω 0,000 m. Długość boczenioa lω 0,000 m.
3 0,09 0,09 0,09 0,09 0,09 0,045 ul. Głoackiego 8 Sił krtczne: nr c, d π EJ l π EJ l 3,4² ,0 0-69,453 k 0,000² 3,4² ,0 0 -,E04 k ² 9 z 86 π EJϖ z GJT,9²( 3,4² , ,8 0 0,000² ) 057,6 k is lϖ Zichrzenie: Dla duteonika alcoanego rozsta stęŝeń zabezpieczającch przekrój przed obrotem l loω 0000 mm: 35i 5 / fd / < 0000 l β Pręt nie jest zabezpieczon przed zichrzeniem. Współrzędna punktu przłoŝenia obciąŝenia ao 0,00 cm. RóŜnica spółrzędnch środka ścinania i punktu przłoŝenia sił as 0,00 cm. Przjęto następujące artości parametró zichrzenia: A 0,60, A 0,530, B,40. Ao A b A as 0,60 0,00 0,530 0,00 0,000 M ± Ao ( Ao ) B is z cr 0,000,E04 (0,000,E04),40 0,9,E04 057,6 59,04 Smukłość zględna dla zichrzenia nosi: 5, MR / M,5 80,798 / 59,04 0,67 λl cr ośność przekroju na zginanie: - zględem osi X MR αp W fd, , ,798 km Współcznnik zichrzenia dla λ L 0,67 nosi 0,950 86,807 MR 0,950 80,798 0,505 < ośność przekroju na ścinanie: - zdłuŝ osi VR 0,58 AV fd 0,58, ,797 k Vo 0,6 VR 6,078 k Warunek nośności dla ścinania zdłuŝ osi : V 34,73 < 376,797 VR ośność przekroju zginanego, którm działa siła poprzeczna: - dla zginania zględem osi X: V 0,000 < 6,078 Vo MR,V MR 80,798 km Warunek nośności (55): 86,807 MR, V 80,798 0,480 < Stan graniczn uŝtkoania: Ugięcia zględem osi liczone od cięci pręta noszą: ama 37, mm agr l / / 50 40,0 mm ama 37, < 40,0 agr ul. Głoackiego 8 Poz..3. M I 300 HEA I 00 HEA nr c, d Połączenia elementó g P-E-993 M I 300 PE 60 0 z 86 L mm Przjęto połączenie kategorii A na śrub M klas 6.8. ośność śrub: Stal belki 8G,8GA, stal kątonikó i podciągu 8G,8GA. Pole przekroju śrub: As 84,3 mm, Av 3, mm. Rm 600 MPa, Re 480 MPa, ośność śrub: SRt min {0,65 Rm As; 0,85 Re As } 3,877 k, SRb α fd d t, , ,775 k, SRv 0,45 Rm Av 0, , 0-3 6,073 k, SRb α fd d t, , ,900 k, SRv 0,45 Rm Av 0, , ,536 k, Wielkości oznaczone przez dotczą połączenia kątonikó do podciągu. ośność połączenia: Połączenie kątonikó z podciągiem: Siła działające na połączenie: F V / 5,073 / 6,036 k, Mo 59 6, ,543 km, Sił działające na śrub: SF F / n 6,036 / 3,08 k, SM Mo ri / Σ ri (, / 800) 0 3 5,7 k. ośność połączenia: S ( S θ θ M S F cos ) ( S F sin ) (5,73,08 0,00) (3,08,00) 8,89 < 30,536 SR Połączenie kątonikó z belką: Siła działające na połączenie: F V 5,073 k, Mo 58 5, ,033 km, Sił działające na śrub: SF F / n 5,073 / 6,036 k, SM Mo ri / Σ ri (3, / 800) ,554 k. ośność połączenia: S ( S θ θ M S F cos ) ( S F sin ) (50,5546,036 0,00) (6,036,00) 56,865 < 6,073 SR ośność przekroju osłabionego: ośność przekroju na ścinanie: ψov Avn / Av 0,8 Rm / Re 8,8 /,0 0,8 490 / 355 0,883 τ (5,073 /,0) 0 47,70 MPa τ τ / ψov 47,70 / 0,883 53,55 < 76,900 0,58 fd ośność przekroju ścinanego i rozciąganego: Frj fd ( 0,6 Anv nv / n Ant ) 305 ( 0,6 6,40 / 3,40 ) 0-68,979 k Warunek nośności: F 5,073 < 68,979 Frj ul. Głoackiego 8 nr c, d Poz.3.0. Rama głóna Poz.3.. Statka z 86,500 ul. Głoackiego 8 nr c, d 7 Skupione 0,0 30,70,00 45 Skupione 0,0 30,70,00 46 Skupione 0,0 30,70,00 47 Skupione 0,0 30,70,00 48 Skupione 0,0 30,70,00 49 Skupione 0,0 30,70,00 50 Skupione 0,0 5,360,00 z 86 OBCIĄśEIA: 4,560 4,560 4,000 4,000 30,70 30,70 30,70 30,70 30,70 30,70 30,70 30,70 30,70 30,70 30,70-6,480 5,360 7,00 7,774 4,400 5,548-,960 4,400 5,548-,960 4,400 5,548-,960 4,400 5,548-,960 4,400 5,548 4,400-,960 5,548 4,400-,960 5,548 4,400-,960 5,548 4,400-,960 5,548 4,400-,960 5,548 5,360-6,480 7,774 7,00 8 7,000 V9,000 H,000, ,560 -, ,000,640-4,560-4,000 -,000 -, ,000-4, ,000 OBCIĄśEIA: ([k],[km],[k/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "Pokrcie" Stałe γf,5 Skupione 0,0 7,774 0,00 3 Skupione 0,0 5,548,00 3 Skupione 0,0 5,548 0,00 4 Skupione 0,0 5,548,00 5 Skupione 0,0 5,548,00 6 Skupione 0,0 5,548,00 7 Skupione 0,0 5,548,00 45 Skupione 0,0 5,548,00 46 Skupione 0,0 5,548,00 47 Skupione 0,0 5,548,00 48 Skupione 0,0 5,548,00 49 Skupione 0,0 5,548,00 50 Skupione 0,0 7,774,00 Grupa: B "Śnieg" Zmienne γf,50 Skupione 0,0 5,360 0,00 3 Skupione 0,0 30,70,00 3 Skupione 0,0 30,70 0,00 4 Skupione 0,0 30,70,00 5 Skupione 0,0 30,70,00 6 Skupione 0,0 30,70,00 Grupa: C "Wiatr leo" Zmienne γf,50 Linioe 90,0 4,000 4,000,00 7,00 Skupione,6 4,400,00 Skupione,6 7,00 0,00 3 Skupione,6 4,400,00 4 Skupione,6 4,400,00 5 Skupione,6 4,400,00 6 Skupione,6 4,400,00 7 Skupione,6 4,400,00 4 Linioe 90,0 4,560 4,560 0,00,50 38 Linioe -90,0 -,640 -,640 0,00,50 45 Skupione -,6 -,960 0,00 46 Skupione -,6 -,960 0,00 47 Skupione -,6 -,960 0,00 48 Skupione -,6 -,960 0,00 49 Skupione -,6 -,960 0,00 50 Skupione -,6 -,960 0,00 50 Skupione -,6-6,480,00 5 Linioe -90,0 -,000 -,000 0,00 6,00 Grupa: D "Wiatr prao" Zmienne γf,50 Linioe -90,0,000,000,00 7,00 Skupione,6-6,480 0,00 3 Skupione,6 -,960 0,00 4 Skupione,6 -,960 0,00 5 Skupione,6 -,960 0,00 6 Skupione,6 -,960 0,00 7 Skupione,6 -,960 0,00 4 Linioe -90,0,640,640 0,00,50 38 Linioe 90,0-4,560-4,560 0,00,50 45 Skupione -,6 4,400 0,00 46 Skupione -,6 4,400 0,00 47 Skupione -,6 4,400 0,00 48 Skupione -,6 4,400 0,00 49 Skupione -,6 4,400 0,00 50 Skupione -,6 4,400 0,00 50 Skupione -,6 7,00,00 5 Linioe 90,0-4,000-4,000 0,00 6,00 W I K I Teoria I-go rzędu Kombinatorka obciąŝeń OBCIĄśEIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: Grupa: Znaczenie: ψd: γf: CięŜar ł.,0 A -"Pokrcie" Stałe,5 B -"Śnieg" Zmienne,00,50 C -"Wiatr leo" Zmienne,00,50 D -"Wiatr prao" Zmienne,00,50
4 ul. Głoackiego 8 nr c, d 3 z 86 RELACJE GRUP OBCIĄśEŃ: Grupa obc.: Relacje: CięŜar ł. ZAWSZE A -"Pokrcie" ZAWSZE B -"Śnieg" EWETUALIE C -"Wiatr leo" EWETUALIE ie stępuje z: D D -"Wiatr prao" EWETUALIE ie stępuje z: C KRTERIA KOMBIACJI OBCIĄśEŃ: r: Specfikacja: ZAWSZE : A EWETUALIE: BC/D MOMET-OBWIEDIE: ul. Głoackiego 8 nr c, d 4 z 86 ORMALE-OBWIEDIE: 3,444 3,43 9,85 043,75 067,90 064, ,538,54 080,69 939,88 66,796 5, ,67 7-0, ,68-5, , ,57-44,4-5,679-86,58-86,300-64,097-64,39-34, ,633-96,933-96, , , ,947 4,08 88,307 56,64 304,60 30,878 0, ,96-85,870 46,88 70,459-77,74-44, ,865-50,664-36,563 7,8 34,0-68,563-4,786 0,669-3,49-68,94-5,33 58,69-60,809 5,633-5,48 93,938-9,63 60,65-00,740 5,95-57,6 6,68 6,769-53,47 43,958-4,000-58,860 56,44-6,69 63,588-6,89 380, ,975-5,79-373,8-53,356 69,850-66,779-74, ,907 4,484-0, ,748 80,359-86,5 45,99 70,6-77,499-68,77-7, ,98-50, ,585 7,074 34, , ,67-4,994 0,539-3,638 5,340-68,5-5,63 60,09 58,549-00,876-60,945 30, ,35 5,05-57,755 5, ,83 30,878-5,39 69,458-55,755 6,633 93,809-55,7-53,83-9,99 6,475 43,750-4,8-59,079 56,047 63,39-6,099-5, , ,443-53,638 9,430-0,76-0,34,34-44,00 60,480-4,48-4,376-74,76 69,638-67,004 77,389 96,30-74,649-6, ,50 3,59 0,86-44, , ,374 -,E03 -,E03 3 -,E ,E ,0E03 4-8,75 4-8, ,35-49,48-00, ,566-0,45-0,45-0,9-0,9-0,508-0,508-0,475-0,475 0,955 9,705,836 6,836 6,5 4,6 0, ,6 0,689,63 45,63 9, ,955 8,03 0,6 3,5 8,03 0,6,07 4,07,5 9, ,5 6,44,86 9,747,768,86,768 8,44 0, ,44 0,497 0,95 0, , , , , ,04 3,89 8 3,89 6,587 0, ,587 0,880 7,403 0, ,403 0,653 8,55 0,906 8,55 0,906 7,46,58 5,969,344 7,46,58 3 7,7,78 5,969, ,7,78 8,703 0, ,703 0,753 7,509 0, ,509 0,546 6,73 0, ,73 0,736 3,3 43 3, ,98 97,579-0,50 39,509 TĄCE-OBWIEDIE: 5 98,643-54,047 0,7,86 3,999,04 3,070 0,095,49 0,97,500 0,043 0,537 4,389,8 3,460 0,35 0,3,37 6,548 0,44 5,68 0,53,43, ,740-0,75 -,63-0,39 -,55-0,698 46, ,30-6,90-7, ,30 0,09 0,069,036 0,37 -,970,53-0,09-0,069 0,060,040 0,85,58-0,069 0,069-0,060-0,060 0,036-0,060-0,036-0,036-0,036-0,443-3,37-4,30 -,37 0,060-0,036-0,406 0,799 0,78 0,07-0,060 0,965 0,58 0,83-0,036 0,79,04-0,036,43-0,036-0, ,060-0,060-0,075 -,405 -,004 -, ,060 0,069-0,060-3,46-4,076-0,0-0, ,069 0,09 5,30-0, ,970,846,37 0,05 0,88 0,9 0,00 0,88 0,486 0,00 0,44,970-0,09-5,30 8,3-0,4 8-3, , ,65-0,76-0,054-0,959-3,00 -,60-0, , ,06-0,495-0, ,96-0, ,00 -,39-0,793 -,0 43 -,64-0,358 -, ,3-4,930 44,3-4,930 5 SIŁ PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar ł."kombinacja obciąŝeń" Pręt: [m]: M[km]: Q[k]: [k]: Kombinacja obciąŝeń: 0,000 39,509* -4, ,95 ABD 0,000-0,50* 44,3-0,086 AC -57,98 44,3* -6,00 AC 0,000-0,50 44,3* -0,086 AC 7,000-0,000-9,758-7,850* AD 0,000-73,049 40,50-496,566* ABC,00 0,955* 0,7-5,658 ABC,00-0,508* -0,740 3,444 AD 0,000 0,000,86* -5,679 ABC,00-0,508-0,740 3,444* AD 0,000 0,000,86-5,679* ABC 3,00 8,03* 3, ,865 ABC 0,000-0,508*,04-86,300 AD 0,000 0,955 3,999* -480,907 ABC,00 0,6 0,095-86,58* AD 0,000 0,955 3, ,907* ABC 4,00,5*,78-799,585 ABC 0,000 0,6*,94-64,39 AD 0,000 5,3,49* -65,43 ABD,00,07 0,65-64,097* AD 0,000 8,03,07-799,67* ABC 5 0,000,5* -0,44-990,374 ABC,00-0,45* -,57-34,59 AD,00 4,986 -,55* -853,48 ABD,00-0,45 -,57-34,59* AD 0,000,5-0,44-990,374* ABC 6,00 6,5*, ,50 ABC 0,000-0,45*,954-96,975 AD 0,000 4,986 4,389* -983,47 ABD ul. Głoackiego 8 nr c, d,00,836,04-96,933* AD 0,000 9,705 3,76-067,544* ABC 7 0,000 6,5* -6,90-05,34 ABC,00 0,689* -,09-305,80 A,00,69-7,9*-05,99 ABC,00 0,689 -,09-305,80* A 0,000,843-3,8-054,469* ABD 8,000 3,89*,53 7,683 ABC,000-0,04* -0,4 9,947 AD 0,000-0,000,036* 7,683 ABC 0,000-0,000,036 7,683* ABC,000 3,89,53 7,683* ABC,000-0,04-0,4 9,947* AD 0,75-0,0 9,947* AD 9,000 6,587*,58 66,796 ABC 0,000-0,04* 0,85 4,08 AD 0,000 3,89,040* 66,796 ABC 0,000 3,89,040 66,796* ABC,000 6,587,58 66,796* ABC 0,000-0,04 0,85 4,08* AD,000 0,880 0,069 4,08* AD 0,000 7,403* 0,07 9,85 ABC,000 0,653* -0,505 88,307 AD 0,000 6,587 0,799* 9,85 ABC 0,000 6,587 0,799 9,85* ABC,000 7,403 0,07 9,85* ABC,000 0,653-0,505 88,307* AD 0,750 0,978-0,06 88,307* AD,000 8,55* 0,83 043,75 ABC 0,000 0,653* 0,58 56,64 AD 0,000 7,403 0,965* 043,75 ABC 0,000 7,403 0, ,75* ABC,000 8,55 0,83 043,75* ABC 0,000 0,653 0,58 56,64* AD,375 0,995-0,00 56,64* AD 0,000 8,55* -0,76 067,90 ABC 0,000 0,906* 0,79 34,830 AD,000 7,46-0,959* 067,90 ABC,000 7,46-0, ,90* ABC 0,000 8,55-0,76 067,90* ABC,000,98-0, ,60* A 0,875,80-0,03 304,60* A 3 0,000 7,46* -,60 0,85 ABC,344* -0,769 30,878 A 4,60-3,00* 0,85 ABC 5,969-0,48 064,538* ABD 0,000 6,0-0, ,538* ABD,344-0,769 30,878* A 0,000,98-0,378 30,878* A 4 0,750,94* -0,000-44,377 ABC 0,750 -,4* 0,000 -,43 ABD 0,000 0,000 5,30* -44,54 ABC,500-0,000-5,30* -44,4 ABC,500 0,000,970,68* AD 5 z 86 ul. Głoackiego 8 nr c, d 0,000 0,000 5,30-44,54* ABC 5 0,000 0,000* 0,000 4,484 ABC,000 0,000* 0,000 4,67 ABC 0,000 0,000* 0,000 4,484 ABC,000 0,000* 0,000 4,67 ABC 0,000 0,000 0,000* 4,484 ABC,000 0,000 0,000* 4,67 ABC,000 0,000 0,000 4,67* ABC 0,000 0,000 0,000-0,560* AD 6 0,90 0,04* -0,000-50,805 ABC 0,000 0,000* 0,09-50,946 ABC,840-0,000* -0,09-50,664 ABC 0,000 0,000 0,09* -50,946 ABC,840-0,000-0,09* -50,664 ABC,840-0,000-0,09-85,870* AD 0,000 0,000 0,09-50,946* ABC 7 0,90 0,03* 0, ,854 ABC 0,000 0,000* 0, ,96 ABC,840 0,000* -0, ,748 ABC 0,000 0,000 0,069* 369,96 ABC,840 0,000-0,069* 369,748 ABC 0,000 0,000 0, ,96* ABC,840 0,000-0,069 80,359* AD 8 0,959 0,033* 0,000-36,676 ABC 0,000 0,000* 0,069-36,788 ABC,97 0,000* -0,069-36,563 ABC 0,000 0,000 0,069* -36,788 ABC,97 0,000-0,069* -36,563 ABC,97 0,000-0,069-77,74* AD 0,000 0,000 0,069-36,788* ABC 9 0,959 0,09* 0,000 46,090 ABC 0,000 0,000* 0,060 46,88 ABC,97 0,000* -0,060 45,99 ABC 0,000 0,000 0,060* 46,88 ABC,97 0,000-0,060* 45,99 ABC 0,000 0,000 0,060 46,88* ABC,97 0,000-0,060 70,6* A 0 0,998 0,030* 0,000-4,890 ABC 0,000 0,000* 0,060-4,994 ABC,996 0,000* -0,060-4,786 ABC 0,000 0,000 0,060* -4,994 ABC,996 0,000-0,060* -4,786 ABC,996 0,000-0,060-68,563* A 0,000 0,000 0,060-4,994* ABC 0,998 0,030* 0,000 7,78 ABD 0,000 0,000* 0,060 7,8 ABD,996 0,000* -0,060 7,074 ABD 0,000 0,000 0,060* 7,8 ABD,996 0,000-0,060* 7,074 ABD 0,000 0,000 0,060 7,8* ABD,996 0,000-0,060 34,00* AC,037 0,03* 0,000-68,403 ABD 0,000 0,000* 0,060-68,5 ABD,075 0,000* -0,060-68,94 ABD 6 z 86
5 ul. Głoackiego 8 nr c, d 0,000 0,000 0,060* -68,5 ABD,075 0,000-0,060* -68,94 ABD,075 0,000-0,060-3,49* AC 0,000 0,000 0,060-68,5* ABD 3,037 0,08* 0,000 0,604 ABD 0,000 0,000* 0,036 0,669 ABD,075 0,000* -0,036 0,539 ABD 0,000 0,000 0,036* 0,669 ABD,075 0,000-0,036* 0,539 ABD 0,000 0,000 0,036 0,669* ABD,075 0,000-0,036-5,63* AC 4,078 0,09* 0,000-00,808 ABD 0,000 0,000* 0,036-00,876 ABD,55 0,000* -0,036-00,740 ABD 0,000 0,000 0,036* -00,876 ABD,55 0,000-0,036* -00,740 ABD,55 0,000-0,036 5,476* AC 0,000 0,000 0,036-00,876* ABD 5,078 0,09* 0,000-60,877 ABC 0,000 0,000* 0,036-60,809 ABC,55 0,000* -0,036-60,945 ABC 0,000 0,000 0,036* -60,809 ABC,55 0,000-0,036* -60,945 ABC 0,000 0,000 0,036 60,65* AD,55 0,000-0,036-60,945* ABC 6,8 0,00* 0,000 58,60 ABC 0,000 0,000* 0,036 58,549 ABC,36 0,000* -0,036 58,69 ABC 0,000 0,000 0,036* 58,549 ABC,36 0,000-0,036* 58,69 ABC,36 0,000-0,036 58,69* ABC 0,000 0,000 0,036-57,755* AD 7,8 0,00* 0,000 5,3 ABD 0,000 0,000* 0,036 5,95 ABD,36 0,000* -0,036 5,05 ABD 0,000 0,000 0,036* 5,95 ABD,36 0,000-0,036* 5,05 ABD 0,000 0,000 0,036 5,95* ABD,36 0,000-0,036-5,39* AC 8,078 0,09* 0,000-53,5 ABD 0,000 0,000* 0,036-53,83 ABD,55 0,000* -0,036-53,47 ABD 0,000 0,000 0,036* -53,83 ABD,55 0,000-0,036* -53,47 ABD,55 0,000-0,036 5,633* AC 0,000 0,000 0,036-53,83* ABD 9,078 0,09* 0,000-9,3 ABC 0,000 0,000* 0,036-9,63 ABC,55 0,000* -0,036-9,99 ABC 0,000 0,000 0,036* -9,63 ABC,55 0,000-0,036* -9,99 ABC 0,000 0,000 0,036 6,769* AD,55 0,000-0,036-9,99* ABC 30,037 0,08* 0,000 93,873 ABC 7 z 86 ul. Głoackiego 8 nr c, d 0,000 0,000* 0,036 93,809 ABC,075 0,000* -0,036 93,938 ABC 0,000 0,000 0,036* 93,809 ABC,075 0,000-0,036* 93,938 ABC,075 0,000-0,036 93,938* ABC 0,000 0,000 0,036-6,399* AD 3,037 0,03* 0,000-58,969 ABC 0,000 0,000* 0,060-58,860 ABC,075 0,000* -0,060-59,079 ABC 0,000 0,000 0,060* -58,860 ABC,075 0,000-0,060* -59,079 ABC 0,000 0,000 0,060-4,000* AD,075 0,000-0,060-59,079* ABC 3 0,998 0,030* 0,000 6,578 ABC 0,000 0,000* 0,060 6,475 ABC,996 0,000* -0,060 6,68 ABC 0,000 0,000 0,060* 6,475 ABC,996 0,000-0,060* 6,68 ABC,996 0,000-0,060 6,68* ABC 0,000 0,000 0,060 43,750* AD 33 0,998 0,030* 0,000-5,895 ABD 0,000 0,000* 0,060-5,79 ABD,996 0,000* -0,060-5,999 ABD 0,000 0,000 0,060* -5,79 ABD,996 0,000-0,060* -5,999 ABD 0,000 0,000 0,060-6,89* AC,996 0,000-0,060-5,999* ABD 34 0,959 0,09* 0,000 56,45 ABD 0,000 0,000* 0,060 56,047 ABD,97 0,000* -0,060 56,44 ABD 0,000 0,000 0,060* 56,047 ABD,97 0,000-0,060* 56,44 ABD,97 0,000-0,060 56,44* ABD 0,000 0,000 0,060 63,39* AC 35 0,959 0,033* 0, ,330 ABD 0,000 0,000* 0, ,8 ABD,97 0,000* -0, ,443 ABD 0,000 0,000 0,069* -373,8 ABD,97 0,000-0,069* -373,443 ABD 0,000 0,000 0,069-66,779* AC,97 0,000-0, ,443* ABD 36 0,90 0,03* 0, ,74 ABD 0,000 0,000* 0, ,636 ABD,840 0,000* -0, ,848 ABD 0,000 0,000 0,069* 380,636 ABD,840 0,000-0,069* 380,848 ABD,840 0,000-0, ,848* ABD 0,000 0,000 0,069 69,638* AC 37 0,90 0,04* -0,000-53,497 ABD 0,000 0,000* 0,09-53,356 ABD,840-0,000* -0,09-53,638 ABD 0,000 0,000 0,09* -53,356 ABD,840-0,000-0,09* -53,638 ABD 0,000 0,000 0,09-74,367* AC,840-0,000-0,09-53,638* ABD 8 z 86 ul. Głoackiego 8 nr c, d 38 0,750,94* -0,000-44,337 ABD 0,750 -,4* 0,000 -,465 ABC 0,000 0,000 5,30* -44,00 ABD,500-0,000-5,30* -44,474 ABD 0,000 0,000 -,970,34* AC,500-0,000-5,30-44,474* ABD 39 7,7*, ,538 ABD,78* -0,376 36,800 AC 0,000 4,495,37* 998,904 AB 0,000 5,969, ,538* ABD 7,7, ,538* ABD 0,000,344 0,769 30,878* A,98 0,378 30,878* A 40,000 8,703* 0,00,54 ABD,000 0,753* -0,654 69,458 AC 0,000 7,7 0,88*,54 ABD 0,000 7,7 0,88,54* ABD,000 8,703 0,00,54* ABD,000 0,753-0,654 69,458* AC 0,375,98-0,08 69,458* AC 9 z 86 ul. Głoackiego 8 nr c, d 46 0,000 6,44* -,879-09,408 ABD,00-0,9* -,865-55,755 AC,00 4,940-4,30* -94,06 ABC 0,000,63-0,936-55,7* AC,00 9,747-3,808-09,450* ABD 47,00,86* 0,574-03,37 ABD 0,000-0,9*,443-0,34 AC 0,000 4,940,43* -80,79 ABC 0,000-0,9,443-0,34* AC,00,86 0,574-03,37* ABD 48 0,000,86* -,374-8,683 ABD,00 0,497* -,099-4,48 AC,00 5,7 -,334* -69,4 ABC 0,000,768-0,70-4,376* AC,00 8,44 -,304-8,75* ABD 49 0,000 8,44* -3,46-493,50 ABD,00-0,475* -0,950-74,9 AC,00 0,95-4,076* -493,9 ABD 0,000 0,497-0,0-74,76* AC,00 0,95-4, ,9* ABD 0 z ,000 8,703* -0,06 080,69 ABD,000 0,546* -0,495 9,430 AC,000 7,509-0,988* 080,69 ABD,000 7,509-0, ,69* ABD 0,000 8,703-0,06 080,69* ABD,000 0,546-0,495 9,430* AC 0,750 0,858-0,006 9,430* AC 4 0,000 7,509* 0,00 939,88 ABD 0,000 0,546* 0,486 60,480 AC,000 6,73-0,780* 939,88 ABD,000 6,73-0, ,88* ABD 0,000 7,509 0,00 939,88* ABD 0,000 0,546 0,486 60,480* AC,50 0,848-0,00 60,480* AC 43 0,000 6,73* -,39 678,975 ABD,000-0,067* -0,793 96,30 AC,000 3,3 -,0* 678,975 ABD,000 3,3 -,0 678,975* ABD 0,000 6,73 -,39 678,975* ABD,000-0,067-0,793 96,30* AC 0,000 0,736-0,00 96,30* AC 44 0,000 3,3* -,64 77,389 ABD 0,000-0,067* 0,44 3,59 AC,000 0,000 -,047* 77,389 ABD,000 0,000 -,047 77,389* ABD 0,000 3,3 -,64 77,389* ABD 0,000-0,067 0,44 3,59* AC,5 0,63-0,06 3,59* AC 45,00 6,44* 5,68-00,877 ABD 0,000 0,689*,09-305,80 A 0,000 4,6 6,548*-00,835 ABD 0,000 0,797,37-303,83* AC,00 6,44 5,68-00,877* ABD 50 0,000 0,95* -0,68-5,656 ABD 0,000-0,475* 0,706 3,443 AC,00 0,000 -,46* -5,677 ABD 0,000-0,475 0,706 3,443* AC,00 0,000 -,46-5,677* ABD 5 7,000 40,750* 4,07-367,78 ABC 7,000-97,7* -43,674-9,87 AD 6,000-54,047-43,674* -5,788 AD 7,000-97,7-43,674* -9,87 AD 0,000 0,000 9,936-6,4* AC 7,000-68,50-39, ,35* ABD * Ma/Min REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar ł."kombinacja obciąŝeń" Węzeł: H[k]: V[k]: R[k]: M[km]: Kombinacja obciąŝeń: 4,930* 376,95 379,40-39,509 ABD -44,3* 0,086 4,504 0,50 AC -40,50 496,566* 498,86 73,049 ABC 37,758 00,435* 07,98-0,308 AD -40,50 496, ,86* 73,049 ABC -44,3 0,086 4,504 0,50* AC 4, ,95 379,40-39,509* ABD 8 43,674* 9,87 33,984-97,7 AD -4,07* 367,78 369,684 40,750 ABC 39, ,35* 507,89-68,50 ABD -37,936 90,798* 98,404,549 AC 39, ,35 507,89* -68,50 ABD -4,07 367,78 369,684 40,750* ABC 43,674 9,87 33,984-97,7* AD * Ma/Min
6 ul. Głoackiego 8 nr c, d z 86 PRZEMIESZCZEIA KRATOWIC - WARTOŚCI EKSTREMALE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar ł."kombinacja obciąŝeń" Węzeł: U[m]: U[m]: Wpadkoe[m]: Kombinacja obciąŝeń: 5 0,0386 AC 0,07586 ABD 0,08485 ABD u.gr,00m/00 0,088m > u.ma 0,08485m Poz.3.. Wmiaroanie elementó g P-E-993 Poz.3.. Pas górn HEA 00 Wmiar przekroju: I 00 HEA h90,0 g6,5 s00,0 t0,0 r8,0. Charakterstka geometrczna przekroju: Jg369,0 Jg336,0 A53,80 i8,3 i5,0 J08000,0 Jt8,0 is9,7. Materiał: 8G,8GA. Wtrzmałość fd305 MPa dla g0,0. Przekrój spełnia arunki przekroju klas. Sił przekrojoe: ObciąŜenia działające płaszczźnie układu: ABD -6,44 km, V -,879 k, -,E03 k, apręŝenia skrajnch łóknach: σt -63,905 MPa σc -48,54 MPa. apręŝenia skrajnch łóknach: σt -63,905 MPa σc -48,54 MPa. - normalne: σ -06,0 σ 4,305 MPa ψoc - ścinanie zdłuŝ osi : Av,350 cm τ,33 MPa ψov 00,0 X 90,0 σec σ / ψoc σ 06,0 / 4,305 48,54 < 305 MPa τ e τ / ψov,33 /,33 < 76, MPa σ 3 τ 48,54 3 0,000 48,54 < 305 MPa e e ośność elementó rozciąganch: Siała osioa: -,E03 k. Pole poierzchni przekroju: A 53,80 cm. ośność przekroju na rozciąganie: Rt A fd 53, ,900 k. Warunek nośności (3): 09,450 < 640,900 Rt ul. Głoackiego 8 nr c, d z 86 Długości boczenioe pręta: - prz boczeniu płaszczźnie układu przjęto podatności ęzłó ustalone g załącznika norm: χ 0,333 χ 0,333 ęzł nieprzesune µ 0,607 dla lo,00 l 0,607,00,5 m - prz boczeniu płaszczźnie prostopadłej do płaszczzn układu: χ χ ęzł nieprzesune µ dla lo,00 l,00,00 m - dla boczenia skrętnego przjęto spółcznnik długości boczenioej µω. Rozsta stęŝeń zabezpieczającch przed obrotem loω,00 m. Długość boczenioa lω,00 m. Sił krtczne: π EJ 3,4² ,0 0-5,06E04 k l,5² π EJ 3,4² , ,757 k l,00² π EJϖ z GJT 9,7²( 3,4² , ,0 0,00² ) 737,059 k is lϖ ośność przekroju na ściskanie: RC A fd 53, ,900 k Określenie spółcznnikó boczenioch: - dla λ 5, RC /,5 640,900 / 5,06E04 0,08 Tab. b ϕ 0,996 - dla λ 5, RC /,5 640,900 / 6743,757 0,570 Tab. c ϕ 0,85 - dla z λ 5, RC / z,5 640,900 / 737,059 0,543 Tab. c ϕ 0,84 Przjęto: ϕ ϕ min 0,85 Warunek nośności pręta na ściskanie (39): 09,450 ϕ 0,85 640,900 0,80 < Zichrzenie: Dla duteonika alcoanego rozsta stęŝeń zabezpieczającch przekrój przed obrotem l loω 00 mm: 35i β 5 / fd / < 00 l Pręt nie jest zabezpieczon przed zichrzeniem. Współrzędna punktu przłoŝenia obciąŝenia ao 0,00 cm. RóŜnica spółrzędnch środka ścinania i punktu przłoŝenia sił as 0,00 cm. Przjęto następujące artości parametró zichrzenia: A,4, A 0,000, B,4. Ao A b A as,4 0,00 0,000 0,00 0,000 M ± Ao ( Ao ) B is z cr 0, ,757 (0, ,757),4 0, , , ,35 Smukłość zględna dla zichrzenia nosi: 5, MR / M,5 4,74 / 834,35 0,445 λl cr ul. Głoackiego 8 ośność przekroju na zginanie: - zględem osi X nr c, d MR αp W fd,05 388, ,74 km Współcznnik zichrzenia dla λ L 0,445 nosi 0,993 09,408 MR 640,900 6,44 0,993 4,74 0,809 < Rc 3 z 86 ośność (stateczność) pręta ściskanego i zginanego: Składnik poprako: ma -6,44 km β 0,87 β ma, 5ϕ λ,5 0,996 0,08 0,87 6,44 09,450 MR 4,74 640,900 0,004 0,004 M ma 0 0 Warunki nośności (58): - dla boczenia zględem osi X: β ma 09,450 ϕ MR 0, ,900 0,87 6,44 0,787 < 0,996-0,004 0,993 4,74 - dla boczenia zględem osi : β ma 09,450 ϕ MR 0,85 640,900 0,87 6,44 0,98 < - 0,000 0,993 4,74 ośność przekroju na ścinanie: - zdłuŝ osi VR 0,58 AV fd 0,58, ,47 k Vo 0,6 VR 3,083 k Warunek nośności dla ścinania zdłuŝ osi : V 3,808 < 8,47 VR ośność przekroju zginanego, którm działa siła poprzeczna: - dla zginania zględem osi X: V,879 < 3,083 Vo MR,V MR 4,74 km Warunek nośności (55): 09,408 Rc MR, V 640,900 6,44 4,74 0,808 < Stan graniczn uŝtkoania: Ugięcia zględem osi liczone od cięci pręta noszą: ama 0,6 mm agr l / / 350 5,7 mm ama 0,6 < 5,7 agr ul. Głoackiego 8 Poz.3.. Pas doln HEA 80 nr c, d 4 z 86 Wmiar przekroju: I 80 HEA h7,0 g6,0 s80,0 t9,5 r5,0. Charakterstka geometrczna przekroju: X 7,0 Jg50,0 Jg95,0 A45,30 i7,4 i4,5 J600,9 Jt3,7 is8,7. Materiał: 8G,8GA. Wtrzmałość fd305 MPa dla g9,5. 80,0 Przekrój spełnia arunki przekroju klas. Sił przekrojoe: ObciąŜenia działające płaszczźnie układu: ABD -8,703 km, V 0,00 k,,54 k, apręŝenia skrajnch łóknach: σt 75,4 MPa σc 5,947 MPa. apręŝenia skrajnch łóknach: σt 75,4 MPa σc 5,947 MPa. - normalne: σ 45,594 σ 9,647 MPa ψot - ścinanie zdłuŝ osi : Av 0,60 cm τ 0,097 MPa ψov σet σ / ψot σ 45,594 / 9,647 75,4 < 305 MPa τ e τ / ψov 0,097 / 0,097 < 76, MPa σ 3 τ 75,4 3 0,000 75,4 < 305 MPa e e ośność elementó rozciąganch: Siała osioa:,54 k. Pole poierzchni przekroju: A 45,30 cm. ośność przekroju na rozciąganie: Rt A fd 45, ,650 k. Warunek nośności (3):,54 < 38,650 Rt Długości boczenioe pręta: - prz boczeniu płaszczźnie układu przjęto podatności ęzłó ustalone g załącznika norm: χ 0,300 χ 0,333 ęzł nieprzesune µ 0,600 dla lo,000 l 0,600,000,00 m - prz boczeniu płaszczźnie prostopadłej do płaszczzn układu: χ χ ęzł nieprzesune µ dla lo,000 l,000,000 m - dla boczenia skrętnego przjęto spółcznnik długości boczenioej µω. Rozsta stęŝeń zabezpieczającch przed obrotem loω,000 m. Długość boczenioa lω,000 m. Sił krtczne: π EJ 3,4² 05 50,0 0-3,53E04 k l,00²
7 ul. Głoackiego 8 nr c, d 5 z 86 π EJ 3,4² 05 95, ,809 k l,000² π EJϖ z GJT 8,7²( 3,4² , ,7 0,000² ) 5466,93 k is lϖ Zichrzenie: Dla duteonika alcoanego rozsta stęŝeń zabezpieczającch przekrój przed obrotem l loω 000 mm: 35i 5 / fd / < 000 l β Pręt nie jest zabezpieczon przed zichrzeniem. Współrzędna punktu przłoŝenia obciąŝenia ao 0,00 cm. RóŜnica spółrzędnch środka ścinania i punktu przłoŝenia sił as 0,00 cm. Przjęto następujące artości parametró zichrzenia: A,054, A 0,000, B,054. Ao A b A as,054 0,00 0,000 0,00 0,000 M ± Ao ( Ao ) B is z cr 0, ,809 (0, ,809),054 0, , ,93 464,043 Smukłość zględna dla zichrzenia nosi: 5, MR / M,5 94,300 / 464,043 0,58 λl cr ośność przekroju na zginanie: - zględem osi X MR αp W fd,053 93, ,300 km Współcznnik zichrzenia dla λ L 0,58 nosi 0,985,54 Rt MR 38,650 8,703 0,985 94,300 0,899 < ośność przekroju na ścinanie: - zdłuŝ osi VR 0,58 AV fd 0,58 0, ,499 k Vo 0,6 VR 08,900 k Warunek nośności dla ścinania zdłuŝ osi : V 0,88 < 8,499 VR ośność przekroju zginanego, którm działa siła poprzeczna: - dla zginania zględem osi X: V 0,00 < 08,900 Vo MR,V MR 94,300 km Warunek nośności (55):,54 Rt MR, V 38,650 8,703 94,300 0,898 < Stan graniczn uŝtkoania: Ugięcia zględem osi liczone od cięci pręta noszą: ama 0,6 mm agr l / / 350 5,7 mm ama 0,6 < 5,7 agr ul. Głoackiego 8 Poz.3..3 Skratoanie Poz RKA nr c, d 6 z 86 Wmiar przekroju: h00,0 s00,0 g6,0 t6,0 r6,0. Charakterstka geometrczna przekroju: Jg99,5 Jg99,5 A,0 i3,8 i3,8. Materiał: 8G,8GA. Wtrzmałość fd305 MPa dla g6,0. Przekrój spełnia arunki przekroju klas. Sił przekrojoe: ObciąŜenia działające płaszczźnie układu: ABD -0,04 km, V -0,000 k, -53,497 k, apręŝenia skrajnch łóknach: σt -4,664 MPa σc -44,063 MPa. apręŝenia skrajnch łóknach: σt -4,664 MPa σc -44,063 MPa. - normalne: σ -43,364 σ 0,700 MPa ψoc σec σ / ψoc σ 43,364 / 0,700 44,063 < 305 MPa ośność elementó rozciąganch: Siała osioa: -53,638 k. Pole poierzchni przekroju: A,0 cm. ośność przekroju na rozciąganie: Rt A fd, ,550 k. Warunek nośności (3): 53,638 < 643,550 Rt Długości boczenioe pręta: - prz boczeniu płaszczźnie układu przjęto podatności ęzłó ustalone g załącznika norm: χ χ ęzł nieprzesune µ dla lo,840 l,840,840 m - prz boczeniu płaszczźnie prostopadłej do płaszczzn układu: χ χ ęzł nieprzesune µ dla lo,840 l,840,840 m Sił krtczne: 00,0 X π EJ l π EJ l 00,0 3,4² 05 99, ,089 k,840² 3,4² 05 99, ,089 k,840² ul. Głoackiego 8 ośność przekroju na zginanie: - zględem osi X nr c, d MR αp W fd 59, ,70 km Współcznnik zichrzenia dla λ L 0,000 nosi 53,497 MR 643,550 0,04 8,70 0,800 < Rc ośność przekroju na ścinanie: - zdłuŝ osi VR 0,58 AV fd 0,58, ,543 k Vo 0,3 VR 59,863 k Warunek nośności dla ścinania zdłuŝ osi : V 0,09 < 99,543 VR ośność przekroju zginanego, którm działa siła poprzeczna: - dla zginania zględem osi X: V 0,000 < 59,863 Vo MR,V MR 8,70 km Warunek nośności (55): M, Rc R V 53, ,550 0,04 8,70 0,800 < 7 z 86 ośność środnika pod obciąŝeniem skupionm: Przjęto szerokość rozkładu obciąŝenia skupionego c 0,0 mm. Dodatkoo przjęto usztnienie środnika o rozstaie a 840,4 mm. co tf 5 kc ( 5 5 ) h t fd kc co / t,0 /6,0,000 Przjęto kc,000 Warunek dodatko: kc fd ( 5 5,0 00,0 ) 6,0 5 6, , ,79 Siła moŝe zmieniać połoŝenie na pręcie. apręŝenia ściskające środniku noszą σc 43,97 MPa. Współcznnik redukcji nośności nosi: ηc,5-0,5 σc / fd,5-0,5 43,97 / 305 0,85 ośność środnika na siłę skupioną: PR,c kc t ηc fd,000 (6,0) 0, ,69 k Warunek nośności środnika: P 0,000 < 8,69 PR,c Stan graniczn uŝtkoania: Ugięcia zględem osi liczone od cięci pręta noszą: ama 0,0 mm agr l / / 350 5,3 mm ama 0,0 < 5,3 agr ul. Głoackiego 8 Poz RKA nr c, d 8 z 86 Wmiar przekroju: h90,0 s90,0 g5,0 t5,0 r5,0. Charakterstka geometrczna przekroju: Jg85,3 Jg85,3 A5,94 i3,4 i3,4. Materiał: 8G,8GA. Wtrzmałość fd305 MPa dla g5,0. Przekrój spełnia arunki przekroju klas 9,00. Sił przekrojoe: ObciąŜenia działające płaszczźnie układu: ABD -0,033 km, V 0,000 k, -373,330 k, apręŝenia skrajnch łóknach: σt -33,409 MPa σc -35,0 MPa. apręŝenia skrajnch łóknach: σt -33,409 MPa σc -35,0 MPa. - normalne: σ -34,0 σ 0,80 MPa ψoc X 9,00 σec σ / ψoc σ 34,0 / 0,80 35,0 < 305 MPa ośność elementó rozciąganch: Siła osioa: -373,443 k. Pole poierzchni przekroju: A 5,94 cm. ośność przekroju na rozciąganie: Rt A fd 5, ,70 k. Warunek nośności (3): 373,443 < 486,70 Rt Długości boczenioe pręta: - prz boczeniu płaszczźnie układu przjęto podatności ęzłó ustalone g załącznika norm: χ χ ęzł nieprzesune µ dla lo,97 l,97,97 m - prz boczeniu płaszczźnie prostopadłej do płaszczzn układu: χ χ ęzł nieprzesune µ dla lo,97 l,97,97 m Sił krtczne: π EJ 3,4² 05 85,3 0-09,753 k l,97² π EJ 3,4² 05 85,3 0-09,753 k l,97² ośność przekroju na ściskanie: RC A fd 5, ,70 k Określenie spółcznnikó boczenioch: - dla λ 5, RC /,5 486,70 / 09,753 0,797 Tab. a ϕ 0,844 - dla λ 5, RC /,5 486,70 / 09,753 0,797 Tab. a ϕ 0,844 Przjęto: ϕ ϕ min 0,844
8 ul. Głoackiego 8 Warunek nośności pręta na ściskanie (39): nr c, d ϕ ośność przekroju na zginanie: - zględem osi X 373,443 0, ,70 0,90 < MR αp W fd 4, ,559 km Współcznnik zichrzenia dla λ L 0,000 nosi 373,330 MR 486,70 0,033,559 0,77 < Rc 9 z 86 ośność (stateczność) pręta ściskanego i zginanego: Składnik poprako: ma -0,033 km β β ma, 5ϕ λ,5 0,844 0,797 0, ,443 MR, ,70 0,00 0,00 M ma 0 0 Warunki nośności (58): - dla boczenia zględem osi X: β ma 373,443 ϕ MR 0, ,70 0,033 0,93 < 0,999-0,00,559 - dla boczenia zględem osi : β ma 373,443 ϕ MR 0, ,70 0,033 0,93 < - 0,000,559 ośność przekroju zginanego, którm działa siła poprzeczna: a 0,959; b 0, dla zginania zględem osi X: V 0,000 < 45,09 Vo MR,V MR,559 km Warunek nośności (55): M, Rc R V 373, ,70 0,033,559 0,77 < Stan graniczn uŝtkoania: Ugięcia zględem osi liczone od cięci pręta noszą: ama 0,0 mm agr l / / 350 5,5 mm ama 0,0 < 5,5 agr ul. Głoackiego 8 Poz RKA nr c, d 30 z 86 Wmiar przekroju: h80,0 s80,0 g5,0 t5,0 r5,0. Charakterstka geometrczna przekroju: Jg5,5 Jg5,5 A3,94 i3,0 i3,0. Materiał: 8G,8GA. Wtrzmałość fd305 MPa dla g5,0. Przekrój spełnia arunki przekroju klas. Sił przekrojoe: ObciąŜenia działające płaszczźnie układu: ABD -0,030 km, V 0,000 k, -5,895 k, apręŝenia skrajnch łóknach: σt -80,460 MPa σc -8,374 MPa. apręŝenia skrajnch łóknach: σt -80,460 MPa σc -8,374 MPa. - normalne: σ -8,47 σ 0,957 MPa ψoc σec σ / ψoc σ 8,47 / 0,957 8,374 < 305 MPa ośność elementó rozciąganch: Siała osioa: -5,999 k. Pole poierzchni przekroju: A 3,94 cm. ośność przekroju na rozciąganie: Rt A fd 3, ,70 k. Warunek nośności (3): 5,999 < 45,70 Rt Długości boczenioe pręta: - prz boczeniu płaszczźnie układu przjęto podatności ęzłó ustalone g załącznika norm: χ χ ęzł nieprzesune µ dla lo,996 l,996,996 m - prz boczeniu płaszczźnie prostopadłej do płaszczzn układu: χ χ ęzł nieprzesune µ dla lo,996 l,996,996 m Sił krtczne: 80,0 X π EJ l π EJ l 80,0 3,4² 05 5, ,585 k,996² 3,4² 05 5, ,585 k,996² ośność przekroju na ściskanie: RC A fd 3, ,70 k Określenie spółcznnikó boczenioch: - dla λ 5, RC /,5 45,70 / 637,585 0,943 Tab. a ϕ 0,747 3 z 86 ul. Głoackiego 8 nr c, d - dla λ 5, RC /,5 45,70 / 637,585 0,943 Tab. a ϕ 0,747 ul. Głoackiego 8 nr c, d Poz RKA z 86 Przjęto: ϕ ϕ min 0,747 Warunek nośności pręta na ściskanie (39): ϕ ośność przekroju na zginanie: - zględem osi X 5,999 0,747 45,70 0,797 < MR αp W fd 3, ,569 km X 60,0 Wmiar przekroju: h60,0 s60,0 g4,0 t4,0 r4,0. Charakterstka geometrczna przekroju: Jg4,3 Jg4,3 A8,6 i, i,. Materiał: 8G,8GA. Wtrzmałość fd305 MPa dla g4,0. Współcznnik zichrzenia dla λ L 0,000 nosi 5,895 MR 45,70 0,030 9,569 0,598 < Rc ośność (stateczność) pręta ściskanego i zginanego: Składnik poprako: ma -0,030 km β β ma, 5ϕ λ,5 0,747 0,943 0,030 5,999 MR 9,569 45,70 0,00 0,00 M ma 0 0 Warunki nośności (58): - dla boczenia zględem osi X: β ma 5,999 ϕ MR 0,747 45,70 0,030 0,800 < 0,998-0,00 9,569 - dla boczenia zględem osi : β ma 5,999 ϕ MR 0,747 45,70 0,030 0,800 < - 0,000 9,569 ośność przekroju zginanego, którm działa siła poprzeczna: - dla zginania zględem osi X: V 0,000 < 39,80 Vo MR,V MR 9,569 km Warunek nośności (55): M, Rc R V 5,895 45,70 0,030 9,569 0,598 < Stan graniczn uŝtkoania: Ugięcia zględem osi liczone od cięci pręta noszą: ama 0,0 mm agr l / / 350 5,7 mm ama 0,0 < 5,7 agr Przekrój spełnia arunki przekroju klas. Sił przekrojoe: ObciąŜenia działające płaszczźnie układu: ABD -0,09 km, V 0,000 k, -00,808 k, apręŝenia skrajnch łóknach: σt -0,649 MPa σc -3,437 MPa. apręŝenia skrajnch łóknach: σt -0,649 MPa σc -3,437 MPa. - normalne: σ -,043 σ,394 MPa ψoc 60,0 σec σ / ψoc σ,043 /,394 3,437 < 305 MPa ośność elementó rozciąganch: Siła osioa: -00,876 k. Pole poierzchni przekroju: A 8,6 cm. ośność przekroju na rozciąganie: Rt A fd 8, ,930 k. Warunek nośności (3): 00,876 < 5,930 Rt Długości boczenioe pręta: - prz boczeniu płaszczźnie układu przjęto podatności ęzłó ustalone g załącznika norm: χ χ ęzł nieprzesune µ dla lo,55 l,55,55 m - prz boczeniu płaszczźnie prostopadłej do płaszczzn układu: χ χ ęzł nieprzesune µ dla lo,55 l,55,55 m Sił krtczne: π EJ 3,4² 05 4,3 0-80,40 k l,55² π EJ 3,4² 05 4,3 0-80,40 k l,55² ośność przekroju na ściskanie: RC A fd 8, ,930 k Określenie spółcznnikó boczenioch: - dla λ 5, RC /,5 5,930 / 80,40,366 Tab. a ϕ 0,473 - dla λ 5, RC /,5 5,930 / 80,40,366 Tab. a ϕ 0,473
9 ul. Głoackiego 8 Przjęto: ϕ ϕ min 0,473 Warunek nośności pręta na ściskanie (39): nr c, d ϕ ośność przekroju na zginanie: - zględem osi X 00,876 0,473 5,930 0,847 < MR αp W fd 3, ,04 km Współcznnik zichrzenia dla λ L 0,000 nosi 00,808 MR 5,930 0,09 4,04 0,405 < Rc 33 z 86 ośność (stateczność) pręta ściskanego i zginanego: Składnik poprako: ma -0,09 km β β ma, 5ϕ λ,5 0,473,366 0,09 00,876 MR 4,04 5,930 0,00 0,00 M ma 0 0 Warunki nośności (58): - dla boczenia zględem osi X: β ma 00,876 ϕ MR 0,473 5,930 0,09 0,85 < 0,998-0,00 4,04 - dla boczenia zględem osi : β ma 00,876 ϕ MR 0,473 5,930 0,09 0,85 < - 0,000 4,04 ośność przekroju zginanego, którm działa siła poprzeczna: - dla zginania zględem osi X: V 0,000 < 3,775 Vo MR,V MR 4,04 km Warunek nośności (55): M, Rc R V 00,808 5,930 0,09 4,04 0,405 < Stan graniczn uŝtkoania: Ugięcia zględem osi liczone od cięci pręta noszą: ama 0, mm agr l / / 350 6, mm ama 0, < 6, agr ul. Głoackiego 8 Poz.3..4 nr c, d Słup zespolone g P-E-994 X 406,4 34 z 86 Wmiar przekroju: R D406,4 d388,8 g8,8. Charakterstka geometrczna przekroju: Jg73,7 Jg73,7 A09,9 i4, i4,. Materiał: 8G,8GA. Wtrzmałość fd305 MPa dla g8,8. 406,4 Sił przekrojoe: ObciąŜenia działające płaszczźnie układu: ABC -40,750 km, V 4,07 k, -367,78 k, apręŝenia skrajnch łóknach: σt 9,697 MPa σc -58,54 MPa. Stateczność lokalna. Przekrój spełnia arunki przekroju klas 4. Rura b³a alcoana na gor¹co. Rozsta poprzecznch usztnień ścianki a 7000,0 mm. Warunek stateczności ścianki dla ścianki najbardziej naraŝonej na jej utratę (9): σc / ϕp fd 0,848 < Przjęto, Ŝe przekrój miaroan będzie stanie krtcznm. Współcznniki redukcji nośności przekroju: - dla zginana zględem osi X: ψ ϕp - dla ściskania: ψo ϕp 0,8 apręŝenia skrajnch łóknach: σt 9,697 MPa σc -58,54 MPa. - normalne: σ -33,43 σ 5,0 MPa ψoc - ścinanie zdłuŝ osi : Av 7,56 cm τ 5,887 MPa ψov σec σ / ψoc σ 33,43 / 5,0 58,54 < 305 MPa τ e τ / ψov 5,887 / 5,887 < 76, MPa σ 3 τ 58,54 3 5,887 58,75 < 305 MPa e e Długości boczenioe pręta: - prz boczeniu płaszczźnie układu przjęto podatności ęzłó ustalone g załącznika norm: χ χ 0,500 ęzł przesune µ,484 dla lo 7,000 l,484 7,000 7,388 m - prz boczeniu płaszczźnie prostopadłej do płaszczzn układu: χ χ ęzł nieprzesune µ dla lo 7,000 l 7,000 7,000 m Sił krtczne: π EJ 3,4² 05 73, ,83 k l 7,388² π EJ 3,4² 05 73, ,97 k l 7,000² ul. Głoackiego 8 nr c, d 35 z 86 ul. Głoackiego 8 nr c, d 36 z 86 ośność przekroju na ściskanie: RC ψ A fd 0,8 09, ,794 k Określenie spółcznnikó boczenioch: - dla λ 5, RC /,5 70,794 / 454,83,580 Tab. a ϕ 0,37 - dla λ 5, RC /,5 70,794 / 8973,97 0,636 Tab. a ϕ 0,97 Przjęto: ϕ ϕ min 0,37 Warunek nośności pręta na ściskanie (39): 367,78 ϕ 0,37 70,794 0,363 < ośność przekroju na zginanie: - zględem osi X MR ψ Wc fd 069, ,90 km Współcznnik zichrzenia dla λ L 0,600 nosi 0, ,78 MR 70,794 40,750 0,970 36,90 0,896 < Rc ośność (stateczność) pręta ściskanego i zginanego: Składnik poprako: ma -40,750 km β β ma, 5ϕ λ,5 0,37,580 40, ,78 MR 36,90 70,794 0,6 0,00 M ma 0 0 Warunki nośności (58): - dla boczenia zględem osi : β ma 367,78 ϕ MR 0,97 70,794 40,750 0,907 < - 0,000 0,970 36,90 ośność przekroju na ścinanie: - zdłuŝ osi VR 0,58 ϕpv AV fd 0,58 70, ,904 k Vo 0,3 VR 37,37 k Warunek nośności dla ścinania zdłuŝ osi : V 4,07 < 37,904 VR ośność przekroju zginanego, którm działa siła poprzeczna: - dla zginania zględem osi X: V 4,07 < 37,37 Vo MR,V MR 36,90 km Warunek nośności (55): 367,78 Rc MR, V 70,794 40,750 36,90 0,873 < Stan graniczn uŝtkoania: Ugięcia zględem osi liczone od cięci pręta noszą: ama 5,8 mm agr l / / 350 0,0 mm ama 5,8 < 0,0 agr
10 ul. Głoackiego 8 nr c, d 37 z 86 ul. Głoackiego 8 nr c, d 38 z 86 Poz.3.3. Poz.3.3. Połaczenia g P-E-993 Połaczenie pasó górnch - spręŝane Pas górn 000 H ~ H ~ H ~ Pas górn M0-8.8 Zbrojenie podłuŝne słupa #0 As37,68cm Zbrojenie poprzeczne słupa #8 co0cm Przjęto połączenie spręŝane kategorii D na śrub M0 klas 8.8. Sił przekrojoe odległości lo 0 mm od ęzła: M,69 km, V -54,996 k, -,0E03 k. ośność śrub: Pole przekroju śrub: As 45,0 mm, Av 34, mm. Rm 830 MPa, Re 660 MPa, ośność śrub: SRt min {0,65 Rm As; 0,85 Re As } 3,78 k, SRr 0,85 SRt 0,85 3,78,35 k, SRv 0,45 Rm Av 0, , 0-3 7,338 k. Siła spręŝająca: So 0,7 Rm As 0, , ,345 k. Blacha czołoa: Przjęto blachę czołoą o miarach 0 0 mm ze stali 8G,8GA. Dla połączenia spręŝanego: tmin d 3 R m / mm Przjęto grubość blach czołoej t 0 mm. ośność połączenia: Współcznnik efektu dźigni nosi: β,67 - t / tmin,67-0 / 9,6, przjęto β,6 /β 0,6. ośność na zginanie ośność dla stanu granicznego zerania śrub: MRt SRt Σ i mi ωti i 3,78 (,00 35) ,740 km. Prz spółdziałaniu sił osioej uzględniam jej pł na nośność połączenia: MRt MRt 0,5 (h-t) o 35,740 0,5 (90-0) 54, ,985 km Warunek stanu granicznego nośności połączenia: M,69 < 8,985 MRt ośność na ścinanie Siła poprzeczna przpadająca na jedną śrubę Sv V / n 54,996 / 4 3,749 k Siła rozciągająca śrubie od sił osioej St 0,000 k, od zginania St 9,956 k. Siła przenoszona poprzez tarcie: SRs αs µ ( SRt - St ) m,0 0,0 ( 3,78-9,956 ) 4,444 k Warunek nośności połączenia: Sv 3,749 < 4,444 Srs ośność spoin: Przjęto spoin o grubości zaleŝnej od grubości ścianki a 0,60 t. Kład spoin daje następujące ielkości: ul. Głoackiego 8 nr c, d 39 z 86 A 56,5 cm, Av,74 cm, I 3897, cm 4, I 600,7 cm 4. τ V / Av (54,996 /,74) 0 46,844 MPa, M σ,69 7,3 0³ 049, ,040 MPa I A 3897, 56,5 σ σ / -9,040 / -35,793 MPa Dla Re 355 MPa, spółcznnik χ nosi 0,85. apręŝenia zredukoane: W miejscu stępoania najiększch napręŝeń zredukoanch τ 46,844 MPa. χ σ 3 ( τ τ ) 0,85 35,793 3 (46,844 35,793 ) 40,930 < 95 fd ajiększe napręŝenia prostopadłe: M σ,69 0, 0³ 049, ,955 MPa I A 3897, 56,5 Poz.3.3. σ σ / 37,47 < 95 fd Połaczenie pasó dolnch - spręŝane Pas doln H ~ Pas doln Przjęto połączenie spręŝane kategorii D na śrub M0 klas 8.8. Sił przekrojoe odległości lo 0 mm od ęzła: M 5,969 km, V -0,48 k, 064,538 k. ośność śrub: Pole przekroju śrub: As 45,0 mm, Av 34, mm. Rm 830 MPa, Re 660 MPa, ośność śrub: SRt min {0,65 Rm As; 0,85 Re As } 3,78 k, SRr 0,85 SRt 0,85 3,78,35 k, SRv 0,45 Rm Av 0, , 0-3 7,338 k. Siła spręŝająca: So 0,7 Rm As 0, , ,345 k. Blacha czołoa: Przjęto blachę czołoą o miarach mm ze stali 8G,8GA. Dla połączenia spręŝanego: tmin d 3 R / mm m Przjęto grubość blach czołoej t 0 mm M0-8.8 ul. Głoackiego 8 nr c, d 40 z 86 ośność połączenia: Współcznnik efektu dźigni nosi: β,67 - t / tmin,67-0 / 9,6, przjęto β,6 /β 0,6. ośność na siłę osioą ośność na siłę osioą dla stanu granicznego zerania śrub: Rt SRt Σ i ωti 3,78 (,00 0,80 0,80,00,00) 6,033 k. Warunek stanu granicznego nośności połączenia: 064,538 < 6,033 Rt ośność na zginanie ośność dla stanu granicznego zerania śrub: MRt SRt Σ i mi ωti i 3,78 ( 0,80 36, ,90 336) ,635 km. Prz spółdziałaniu sił osioej uzględniam jej pł na nośność połączenia: MRt MRt - 0,5 (h-t) o 05,635-0,5 (7-0) 064, ,674 km Warunek stanu granicznego nośności połączenia: M 5,969 < 9,674 MRt ośność na ścinanie Siła poprzeczna przpadająca na jedną śrubę Sv V / n 0,48 / 0 0,043 k Siła rozciągająca śrubie od sił osioej St 5,7 k, od zginania St 3,837 k. Siła przenoszona poprzez tarcie: SRs αs µ ( SRt - St ) m,0 0,0 ( 3,78-5,7 ) 3,93 k Warunek nośności połączenia: Sv 0,043 < 3,93 Srs ośność spoin: Przjęto spoin o grubości zaleŝnej od grubości ścianki a 0,60 t. Kład spoin daje następujące ielkości: A 74, cm, Av 34,59 cm, I 935,8 cm 4, I 83,5 cm 4. τ V / Av (0,48 / 34,59) 0 0,4 MPa, M σ 5,969 5, 0³ 064, ,373 MPa I A 935,8 74, σ σ / 53,373 / 08,45 MPa Dla Re 355 MPa, spółcznnik χ nosi 0,85. apręŝenia zredukoane: W miejscu stępoania najiększch napręŝeń zredukoanch τ 0,000 MPa. χ σ 3 ( τ τ ) 0,85 08,45 3 (0,000 08,45 ) 84,367 < 95 fd ajiększe napręŝenia prostopadłe: M σ 5,969 5, 0³ 064, ,373 MPa I A 935,8 74, σ σ / 08,45 < 95 fd
Projekt: Data: Pozycja: EJ 3,14² , = 43439,93 kn 2,667² = 2333,09 kn 5,134² EJ 3,14² ,0 3,14² ,7
Pręt nr 8 Wyniki wymiarowania stali wg P-90/B-0300 (Stal_3d v. 3.33) Zadanie: Hala stalowa.rm3 Przekrój: 1 - U 00 E Y Wymiary przekroju: h=00,0 s=76,0 g=5, t=9,1 r=9,5 ex=0,7 Charakterystyka geometryczna
Bardziej szczegółowoObliczenia statyczne. 1.Zestaw obciążeń/
1.Zestaw obciążeń/ Obliczenia statyczne 0.1. Śnieg Rodzaj: śnieg Typ: zmienne 0.1.1. Śnieg Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu q k = 0,90 kn/m 2 przyjęto zgodnie ze zmianą do normy Az1, jak dla
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
1. KOSTRUKCJA DACHU Zebranie obciążeń: OBLICZEIA STATYCZE do projektu budnku magaznowego w miejscowości Chrząstowo 8, gm. akło nad otecią, dz. nr 8/8 Obciążenia stałe ciężar pokrcia dachu (płta warstwowa
Bardziej szczegółowoPRZEKRÓJ Nr: 1 "I 280 HEB"
PRZEKRÓJ Nr: "I 80 HEB" CHARAKTERYSTYKA PRZEKROJU: ateriał: Stal St3 Gł.centr.osie bezwładn.[cm]: Xc= 4,0 Yc= 4,0 alfa= 0,0 omenty bezwładności [cm4]: Jx= 970,0 Jy= 6590,0 oment dewiacji [cm4]: Dxy= 0,0
Bardziej szczegółowo2.0. Dach drewniany, płatwiowo-kleszczowy.
.0. Dach drewniany, płatwiowo-kleszczowy..1. Szkic.. Charakterystyki przekrojów Własności techniczne drewna: Czas działania obciążeń: ormalny. Klasa warunków wilgotnościowych: 1 - Wilg. 60% (
Bardziej szczegółowodo projektu przebudowy,,łączników szkolnych w budynku Gimnazjum nr1 w Kępnie.
3 OPIS TECHICZY do projektu przebudowy,,łączników szkolnych w budynku Gimnazjum nr w Kępnie.. Informacje ogólne: Inwestor: Gimnazjum nr w Kępnie Adres budowy: Kępno ul. Tysiąclecia Materiały wyjściowe
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA KONSTRUKCYJNE
Projekt konstrukcjn OBLICZENIA KONSTRUKCYJNE OKREŚLAJĄCE STAN TECHNICZNY BUDYNKU GINNEGO DOU LUDOWEGO W RYCHWAŁDZIE Treść: Opinia określająca stan techniczn do proj. adaptacji pomieszczeń gminnego Ośrodka
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE PODKONSTRUKCJI ŚWIETLIKA PODWYŻSZONEGO
OBLICZEIA STATYCZE PODKOSTRUKCJI ŚWIETLIKA PODWYŻSZOEGO 1. Zebranie obciążeń 1.1. Śnieg Rodzaj: śnieg p: zmienne 1.1.1. Śnieg Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu q k = 0,90 k/m 2 przyjęto (*War17
Bardziej szczegółowoMaksymalna reakcja pionowa od attyki 11,160 1,23 13,700 Maksymalna reakcja pozioma (od parcia lub ssania wiatru) 14,040 1,50 21,060
0,097 0, 0 1 0 0,138 0, 0 0 5 0,50 Poz. Z3.0 Konstrukcja nośna wiaty Przedmiotową wiatę projektuje się jako konstrukcję stalową wykonaną ze stali St3SX i 18G w postaci ażurowych dźwigarów dachowych opartych
Bardziej szczegółowo7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary:
7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu Wymiary: B=1,2m L=4,42m H=0,4m Stan graniczny I Stan graniczny II Obciążenie fundamentu odporem gruntu OBCIĄŻENIA: 221,02 221,02 221,02
Bardziej szczegółowo10.0. Schody górne, wspornikowe.
10.0. Schody górne, wspornikowe. OBCIĄŻENIA: Grupa: A "obc. stałe - pł. spocznik" Stałe γf= 1,0/0,90 Q k = 0,70 kn/m *1,5m=1,05 kn/m. Q o1 = 0,84 kn/m *1,5m=1,6 kn/m, γ f1 = 1,0, Q o = 0,63 kn/m *1,5m=0,95
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej
OBLICZENIA STATYCZNE konstrukcji wiaty handlowej 1.0 DŹWIGAR DACHOWY Schemat statyczny: kratownica trójkątna symetryczna dwuprzęsłowa Rozpiętości obliczeniowe: L 1 = L 2 = 3,00 m Rozstaw dźwigarów: a =
Bardziej szczegółowo9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe
9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe OBCIĄŻENIA: 55,00 55,00 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,0 Liniowe 0,0 55,00 55,00
Bardziej szczegółowo1.3. Dane materiałowe wartości charakterystyczne (PN-B-03150:2000, Załącznik normatywny Z-2.2.3) f m.k = 30 MPa - wytrzymałość na zginanie
I. OBLICZENIA WIĘŹBY DACHOWEJ wg PN-B-050:000. ZałoŜenia o obiczeń.. Schemat geometrczn więźb achowej Więźba achowa płatwiowo-keszczowa... Dane ogóne Lokaizacja bunku - Biłgoraj Strefa obciąŝenia śniegiem
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE HALI GARAśOWEJ DLA,,ZUK'' OŚWIECIM
OBLICZEIA STATYCZO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE HALI GARAśOWEJ DLA,,ZUK'' OŚWIECIM I. Dane ogólne 1. Inwestor,,ZUK'' OŚWIECIM Oświęcim ul. Bema 3 3-600 Oświęcim. Biuro projektowe Firma Projektowa,,Kons-pro '-Dariusz
Bardziej szczegółowoII. OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE
II. OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1. KONSTRUKCJA STALOWA SZYBU WINDY 1.1. ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ 1.1.1. Obciążenie stałe wg PN-82/B-02001 Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f kn/m 2
Bardziej szczegółowoObliczenia statyczne Przebudowa Poradni Hepatologicznej Chorzów ul. Zjednoczenia 10.
1 Obliczenia statyczne Przebudowa Poradni Hepatologicznej Chorzów ul. Zjednoczenia 10. Obliczenia wykonano w oparciu o obliczenia statyczne sprawdzające wykonane dla ekspertyzy technicznej opracowanej
Bardziej szczegółowo10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej.
10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej. OBCIĄŻENIA: 6,00 6,00 4,11 4,11 1 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa:
Bardziej szczegółowoWyniki wymiarowania elementu żelbetowego wg PN-B-03264:2002
Wyniki ymiaroania elementu żelbetoego g PN-B-0364:00 RM_Zelb v. 6.3 Cechy przekroju: zadanie Żelbet, pręt nr, przekrój: x a=,5 m, x b=3,75 m Wymiary przekroju [cm]: h=78,8, b =35,0, b e=00,0, h =0,0, skosy:
Bardziej szczegółowoe = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65 m Dla B20 i stali St0S h = 15 cm h 0 = 12 cm 958 1,00 0,12 F a = 0,0029x100x12 = 3,48 cm 2
OBLICZENIA STATYCZNE POZ.1.1 ŚCIANA PODŁUŻNA BASENU. Projektuje się baseny żelbetowe z betonu B20 zbrojone stalą St0S. Grubość ściany 12 cm. Z = 0,5x10,00x1,96 2 x1,1 = 21,13 kn e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA KONSTRUKCYJNE Zestawienie obciążeń na dach Lp Opis obciążenia Obc. char. 1. Obciążenie śniegiem połaci dachu dwupołaciowego wg PN-EN 1991-1-3 p.5.3.3 (strefa 1, A=112 m n.p.m. -> sk = 0,7 kn/m2,
Bardziej szczegółowoPrzykład obliczeń głównego układu nośnego hali - Rozwiązania alternatywne. Opracował dr inż. Rafał Tews
1. Podstawa dwudzielna Przy dużych zginaniach efektywniejszym rozwiązaniem jest podstawa dwudzielna. Pozwala ona na uzyskanie dużo większego rozstawu śrub kotwiących. Z drugiej strony takie ukształtowanie
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OLICZENI STTYCZNO - WYTRZYMŁOŚCIOWE 1. ZESTWIENIE OCIĄśEŃ N IEG SCHODOWY Zestawienie obciąŝeń [kn/m 2 ] Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. ObciąŜenie zmienne (wszelkiego rodzaju budynki mieszkalne,
Bardziej szczegółowo1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU. Poziom odniesienia: 0,00 m.
1. Dane : DANE OGÓLNE PROJEKTU Poziom odniesienia: 0,00 m. 4 2 0-2 -4 0 2. Fundamenty Liczba fundamentów: 1 2.1. Fundament nr 1 Klasa fundamentu: ława, Typ konstrukcji: ściana, Położenie fundamentu względem
Bardziej szczegółowoI. OBLICZENIA WIĘŹBY DACHOWEJ wg PN-B-03150:2000
I. OBLICZENIA WIĘŹBY DACHOWEJ wg PN-B-050:000. ZałoŜenia o obliczeń.. Schemat geometrczn więźb achowej Więźba achowa płatwiowo-kleszczowa... Dane ogólne Lokalizacja bunku - Biłgoraj Strefa obciąŝenia śniegiem
Bardziej szczegółowoModuł. Profile stalowe
Moduł Profile stalowe 400-1 Spis treści 400. PROFILE STALOWE...3 400.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE...3 400.1.1. Opis programu...3 400.1.2. Zakres programu...3 400.1. 3. Opis podstawowych funkcji programu...4 400.2.
Bardziej szczegółowoPręt nr 0 - Element drewniany wg PN-EN 1995:2010
Pręt nr 0 - Element drewniany wg PN-EN 1995:010 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x0.000m, y-0.000m); 1 (x4.000m, y-0.000m) Profil: Pr 150x50 (C 0)
Bardziej szczegółowoEKSPERTYZA TECHNICZNA
AR POL PRACOWIA PROJEKTOWA A DRES: ul. Orla 11b/5, 75-77 K oszalin tel. : 696-088-094 e-mail: artpol ko sz@wp.pl SIECI I ISTALACJE SAITARE PRO JEKTOWAIE DORADZTWO ADZÓR EKSPERTYZA TECHICZA dotycząca moŝliwości
Bardziej szczegółowoPręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x900 (Beton
Bardziej szczegółowoRys.59. Przekrój poziomy ściany
Obliczenia dla ściany wewnętrznej z uwzględnieniem cięŝaru podciągu Obliczenia ściany wewnętrznej wykonano dla ściany, na której oparte są belki stropowe o największej rozpiętości. Zebranie obciąŝeń jednostkowych-
Bardziej szczegółowoStr. 9. Ciężar 1m 2 rzutu dachu (połaci ) qkr qor gr = 0,31 / 0,76 = 0,41 * 1,20 = 0,49 kn/m 2
Str. 9 5. OBLICZENIA STATYCZNE Zastosowane schematy konstrukcyjne (statyczne), założenia przyjęte do obliczeń konstrukcji, w tym dotyczące obciążeń, oraz podstawowe wyniki tych obliczeń. Założenia przyjęte
Bardziej szczegółowoWymiarowanie kratownicy
Wymiarowanie kratownicy 1 2 ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ STAŁYCH Płyty warstwowe EURO-therm D grubość 250mm 0,145kN/m 2 Płatwie, Stężenia- - 0,1kN/m 2 Razem 0,245kN/m 2-0,245/cos13,21 o = 0,252kN/m 2 Kratownica
Bardziej szczegółowoObliczeniowa nośność przekroju zbudowanego wyłącznie z efektywnych części pasów. Wartość przybliżona = 0,644. Rys. 25. Obwiednia momentów zginających
Obliczeniowa nośność przekroju zbudowanego wyłącznie z efektywnych części pasów. Wartość przybliżona f y M f,rd b f t f (h γ w + t f ) M0 Interakcyjne warunki nośności η 1 M Ed,385 km 00 mm 16 mm 355 1,0
Bardziej szczegółowoPrzykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995
Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014)
Bardziej szczegółowo- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET
Użtkownik: Biuro Inżnierskie SPECBUD Autor: mgr inż. Jan Kowalski Ttuł: Poz.4.1. Element żelbetowe Przkład 1 - Obliczenia przkładowe programu KEŻ Belka - zginanie - 1 - Kalkulator Elementów Żelbetowch
Bardziej szczegółowoMnożnik [m] Jednostka. [kn/m 2 ] Jednostka [m] 1.00
Projekt: Trzebinia ŁUKI BRAME Element: Obciążenia Strona 65 0080607. Rama R obciążenie wiatrem Zestaw nr Rodzaj obciążenia obciążenie wiatrem Wartość.57 Jednostka [k/m ] Mnożnik [m].00 obciążenie charakter.
Bardziej szczegółowoOPIS TECHNICZNY. 1.2 Podstawa opracowania. Podstawą formalną niniejszego opracowania są normy :
OPIS TECHNICZNY 1.1 Przedmiot opracowania Przedmiotem opracowania jest projekt techniczny dachu kratowego hali produkcyjnej. 1.2 Podstawa opracowania Podstawą formalną niniejszego opracowania są normy
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE KONSTRUKCJI ZABUDOWY OTWORU W PŁYCIE PODŚWIETLKOWEJ
OBLICZENIA STATYCZNE KONSTRUKCJI ZABUDOWY OTWORU W PŁYCIE PODŚWIETLKOWEJ.. Obciążenia stałe Rozaj: ciężar Typ: stałe... Ciężar Charakterystyczna wartość obciążenia: Q k = 0,63 kn/m 2. Obliczeniowe wartości
Bardziej szczegółowoANALIZA STATYCZNA i WYMIAROWANIE KONSTRUKCJI RAMY
ANALIZA STATYCZNA i WYMIAROWANIE KONSTRUKCJI RAMY 11 10 9 8 7 6 5 4 1 1 WĘZŁY: Nr: X [m]: Y [m]: Nr: X [m]: Y [m]: 1,7 1,41 7 1,6,17,968 1,591 8 1,07,46,658 1,759 9 0,688,54 4,4 1,916 10 0,46,609 5,00,061
Bardziej szczegółowoObliczenia statyczne dla stalowego dźwigara kratowego Sali gimnastycznej w Lgocie Górnej gm. Koziegłowy
Obliczenia statyczne dla stalowego dźwigara kratowego Sali gimnastycznej w Lgocie Górnej gm. Koziegłowy 1. Stan istniejący. 1.1. Schemat układu poprzecznego budynku wiązar kratowy 1.2. Schemat obliczeniowy
Bardziej szczegółowoSprawdzenie nosności słupa w schematach A1 i A2 - uwzględnienie oddziaływania pasa dolnego dźwigara kratowego.
Sprawdzenie nosności słupa w schematach A i A - uwzględnienie oddziaływania pasa dolnego dźwigara kratowego. Sprawdzeniu podlega podwiązarowa część słupa - pręt nr. Siły wewnętrzne w słupie Kombinacje
Bardziej szczegółowoObliczenia statyczne do projektu konstrukcji wiaty targowiska miejskiego w Olsztynku z budynkiem kubaturowym.
Obliczenia statyczne do projektu konstrukcji wiaty targowiska miejskiego w Olsztynku z budynkiem kubaturowym. Poz. 1.0 Dach wiaty Kąt nachylenia połaci α = 15 o Obciążenia: a/ stałe - pokrycie z płyt bitumicznych
Bardziej szczegółowoRys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic
ROZDZIAŁ VII KRATOW ICE STROPOWE VII.. Analiza obciążeń kratownic stropowych Rys. 32. Widok perspektywiczny budynku z pokazaniem rozmieszczenia kratownic Bezpośrednie obciążenie kratownic K5, K6, K7 stanowi
Bardziej szczegółowoSPIS POZYCJI OBLICZEŃ STATYCZNYCH:
UDYNEK ILIOTEKI ŚLĄSKIEJ W KTOWICCH PLC EUROPY 1 PROJEKT DOSTOSOWNI DCHU DO ZWIĘKSZONYCH OCIĄŻEŃ ŚNIEGIEM str. 12/K SPIS POZYCJI OLICZEŃ STTYCZNYCH: POZ.1 DCH...13 POZ.1.1 ELK O ROZPIĘTOŚCI LŚW MX =4,9M...17
Bardziej szczegółowoPręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN :2004
Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x800
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
OBLICZENIA STATYCZNE. ZałoŜenia do obliczeń Wiatr Strefa I, Śnieg strefa II Kategoria Geotechniczna obiektu Na podstawie Rozporządzenia Ministra Spraw Wewnętrznych i Administracji w sprawie ustalania geotechnicznych
Bardziej szczegółowoPROJEKT STROPU BELKOWEGO
PROJEKT STROPU BELKOWEGO Nr tematu: A Dane H : 6m L : 45.7m B : 6.4m Qk : 6.75kPa a :.7m str./9 Geometria nz : 5 liczba żeber B Lz : 5.8 m długość żebra nz npd : 3 liczba przęseł podciągu przyjęto długość
Bardziej szczegółowoPręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004
Budynek wielorodzinny - Rama żelbetowa strona nr z 7 Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN 992--:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 4 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 2 (x=4.000m,
Bardziej szczegółowo1. Zestawienie obciążeń
1. Zestawienie obciążeń Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m γ f k d Obc. obl. kn/m 1. Pokrcie ser.1,75 m [0,400kN/m2 1,75m] 0,70 1,35 -- 0,95 2. Obciążenie wiatrem połaci nawietrnej dachu - -0,86 1,50 0,00-1,29
Bardziej szczegółowo700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:
Producent: Ryterna modul Typ: Moduł kontenerowy PB1 (długość: 6058 mm, szerokość: 2438 mm, wysokość: 2800 mm) Autor opracowania: inż. Radosław Noga (na podstawie opracowań producenta) 1. Stan graniczny
Bardziej szczegółowoKONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ = 1,50
KONSTRUKCJA PODSTAWOWE OBCIĄŻENIA SCHEMATY STATYCZNE I WYNIKI OBLICZEŃ Zebranie obciążeń: Śnieg: Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu q k = 0,70 kn/m 2 przyjęto zgodnie ze zmianą do normy Az, jak
Bardziej szczegółowoMAXPOL P.W. PRACOWNIA PROJEKTOWA O B L I C Z E NIA S TATY C Z N O -WYTRZY M A ŁOŚCIOWE
P.W. PRACOWNIA PROJEKTOWA MAXPOL Raom ul. śeromskiego 51a tel./fax. (0-48) 385-09-57 O B L I C Z E NIA S TATY C Z N O -WYTRZY M A ŁOŚCIOWE Lokalizacja: Kierzyń z. Nr 100/1, 101/1 gm. Góz Inwestor: Gmina
Bardziej szczegółowoBUDYNEK MIEJSKIEGO CENTRUM KULTURY W RUDZIE ŚLĄSKIEJ PROJEKT WZMOCNIENIA STROPÓW NAD PIWNICAMI str. 13/K SPIS TREŚCI
PROJEKT WZMOCNIENI STROPÓW ND PIWNICMI str. 13/K SPIS TREŚCI POZ.1 WZMOCNIENIE PŁYTY STROPU ND PIWNICĄ...14 POZ.1.1 WZMOCNIENIE PŁYTY STROPU ODCINKOWEGO O ROZPIĘTOŚCI LŚW MX =2,50M...14 POZ.2 ELKI STROPOWE...14
Bardziej szczegółowoPręt nr 0 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004
Budynek wielorodzinny - Rama żelbetowa strona nr 1 z 13 Pręt nr 0 - Element żelbetowy wg PN-EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x=-0.120m,
Bardziej szczegółowoStrop belkowy. Przykład obliczeniowy stropu stalowego belkowego wg PN-EN dr inż. Rafał Tews Konstrukcje metalowe PN-EN /165
Przykład obliczeniowy stropu stalowego belkowego wg P-E 199-1-1. Strop w budynku o kategorii użytkowej D. Elementy stropu ze stali S75. Geometria stropu: Rysunek 1: Schemat stropu. 1/165 Dobór grubości
Bardziej szczegółowoO B L I C Z E N I A S T A T Y C Z N E
.0 Obciążenia O B L I C Z E N I A S T A T Y C Z N E. Obciążenie śniegiem strefa IV kn/m γ f kn/m.. Dach łukowy Q,60 k = - połać:, x Q k x 0,8 =,536,500,304. Obciążenie wiatrem Z uwagi na nachylenie dachu
Bardziej szczegółowoWartości graniczne ε w EC3 takie same jak PN gdyŝ. wg PN-90/B ε PN = (215/f d ) 0.5. wg PN-EN 1993 ε EN = (235/f y ) 0.5
Wartości graniczne ε w EC3 takie same jak PN gdyŝ wg PN-90/B-03200 ε PN = (215/f d ) 0.5 wg PN-EN 1993 ε EN = (235/f y ) 0.5 Skutki niestateczności miejscowej przekrojów klasy 4 i związaną z nią redukcją
Bardziej szczegółowoBelka - słup (blacha czołowa) PN-90/B-03200
BeamRigidColumn v. 0.9.9.0 Belka - słup (blacha czołowa) PN-90/B-03200 Wytężenie: 0.918 Dane Słup HEA500 h c b fc t fc t wc R c 490.00[mm] 300.00[mm] 23.00[mm] 12.00[mm] 27.00[mm] A c J y0c J z0c y 0c
Bardziej szczegółowoDane. Klasa f d R e R m St3S [MPa] [MPa] [MPa] Materiał
Dane Słup IPE300 h c b fc t fc t wc R c 300.00[mm] 150.00[mm] 10.70[mm] 7.10[mm] 15.00[mm] A c J y0c J z0c y 0c z 0c 53.81[cm 2 ] 8356.11[cm 4 ] 603.78[cm 4 ] 75.00[mm] 150.00[mm] St3S 215.00[MPa] 235.00[MPa]
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
OLICZENI STTYCZNE Obciążenie śniegiem wg PN-80/-02010/z1 / Z1-5 S [kn/m 2 ] h=1,0 l=5,0 l=5,0 1,080 2,700 2,700 1,080 Maksmalne obciążenie dachu: - Dach z przegrodą lub z attką, h = 1,0 m - Obciążenie
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE
OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1. Obciążenia 1.1. Założenia Ze względu na brak pełnych danych dotyczących konstrukcji istniejącego obiektu, w tym stalowego podciągu, drewnianego stropu oraz więźby
Bardziej szczegółowoProjektowanie konstrukcji stalowych według Eurokodów / Jan Bródka, Mirosław Broniewicz. [Rzeszów], cop Spis treści
Projektowanie konstrukcji stalowych według Eurokodów / Jan Bródka, Mirosław Broniewicz. [Rzeszów], cop. 2013 Spis treści Od Wydawcy 10 Przedmowa 11 Preambuła 13 Wykaz oznaczeń 15 1 Wiadomości wstępne 23
Bardziej szczegółowoObliczenia statyczne... 1 Sala gimnastyczna... 1 Poz. 1 Dach... 1 Poz. 2 Płatwie co 2,06 m... 1 Poz.3 Dźwigary... 3 Pas dolny Pas górny...
Obliczenia statyczne... 1 Sala gimnastyczna... 1 Poz. 1 Dach... 1 Poz. 2 Płatwie co 2,06 m... 1 Poz.3 Dźwigary... 3 Pas dolny... 11 Pas górny... 11 KrzyŜulce 60x60x 5... 12 Krzyzulce 40x40x4... 12 Poz.
Bardziej szczegółowo1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ.
1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ. Zestawienie obciążeń. Kąt nachylenia połaci dachowych: Obciążenie śniegie. - dla połaci o kącie nachylenia 0 stopni Lokalizacja
Bardziej szczegółowoWidok ogólny podział na elementy skończone
MODEL OBLICZENIOWY KŁADKI Widok ogólny podział na elementy skończone Widok ogólny podział na elementy skończone 1 FAZA I odkształcenia od ciężaru własnego konstrukcji stalowej (odkształcenia powiększone
Bardziej szczegółowo1. Połączenia spawane
1. Połączenia spawane Przykład 1a. Sprawdzić nośność spawanego połączenia pachwinowego zakładając osiową pracę spoiny. Rysunek 1. Przykład zakładkowego połączenia pachwinowego Dane: geometria połączenia
Bardziej szczegółowo2.1. Wyznaczenie nośności obliczeniowej przekroju przy jednokierunkowym zginaniu
Obliczenia statyczne ekranu - 1 - dw nr 645 1. OBLICZENIE SŁUPA H = 4,00 m (wg PN-90/B-0300) wysokość słupa H 4 m rozstaw słupów l o 6.15 m 1.1. Obciążenia 1.1.1. Obciążenia poziome od wiatru ( wg PN-B-0011:1977.
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA SPRAWDZAJĄCE NOŚNOŚĆ KONSTRUKCJI ZADASZENIA WIAT POLETEK OSADOWYCH
OBLICZENIA SPRAWDZAJĄCE NOŚNOŚĆ LOKALIZACJA: PRZEDSIĘBIORSTWO WODOCIĄGÓW I KANALIZACJI SP. Z O.O. Ul. MŁYŃSKA 100, RUDA ŚLĄSKA PRZYGOTOWANA PRZEZ BUDOSERWIS Z.U.H. Sp. z o.o. Zakład Ekspertyz i Usług Gospodarczych
Bardziej szczegółowo1.3. Użytkowe strop podwieszony instalacje Rodzaj: użytkowe Typ: zmienne strop podwieszony, instalacje Charakterystyczna wartość obciążenia:
1.1. Ciężar pokrycia Rodzaj: ciężar Typ: stałe 1.1.1. Ciężar pokrycia papowego Charakterystyczna wartość obciążenia: Qk =,7 kn/m. Obliczeniowe wartości obciążenia: Qo1 =,81 kn/m, f1 = 1,16, Qo =,63 kn/m,
Bardziej szczegółowoZałącznik Nr:.. KROKWIE POŁACI STROMEJ-poz.1 ;
Załącnik Nr:.. KROKWIE POŁACI STROMEJ-po.1 ; I. Element 1-krokiew frontowa-połaci stromej krycie blachą na deskowaniu: Krokiew _prekrój nominalny-14/15 cm KROKIEW UKOSNA -prekrój nie skorodowany Serokość
Bardziej szczegółowo0,195 kn/m 2. 0,1404 kn/m 2. 0,837 kn/m 2 1,4 1,1718 kn/m 2
1.1 Dach drewniany krokwiowy o rozpiętości osiowej 13,44 m a) Obciążenia stałe wg PN-82/B-02001: blachodachówka (wraz z konstrukcją drewnianą) 0,350 kn/m 2 0,385 kn/m 2 wełna mineralna miękka 18cm 0,6kN/m
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE BUDYNKU CERKWII WRAZ Z BUDYNKAMI TOWAśYSZĄCYMI. OBLICZENIA STATYCZNE cz.1 BUDYNEK CERKWII
OBLICZENIA STATYCZNE BUDYNKU CERKWII WRAZ Z BUDYNKAI TOWAśYSZĄCYI OBLICZENIA STATYCZNE cz.1 BUDYNEK CERKWII 1. ObciąŜenia stałe Do obliczeń przjęto wartości weług nor PN 8/B-0001 1.1. Dach OBCIĄśENIE CHARAKTERYSTYCZNE
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE
I. Zebranie obciążeń 1. Obciążenia stałe Do obliczeń przyjęto wartości według normy PN-EN 1991-1-1:2004 1.1. Dach część górna ELEMENT CHARAKTERYSTYCZNE γ OBLICZENIOWE Płyta warstwowa 10cm 0,10 1,2 0,12
Bardziej szczegółowoZestaw pytań z konstrukcji i mechaniki
Zestaw pytań z konstrukcji i mechaniki 1. Układ sił na przedstawionym rysunku a) jest w równowadze b) jest w równowadze jeśli jest to układ dowolny c) nie jest w równowadze d) na podstawie tego rysunku
Bardziej szczegółowoWęzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek
Projekt nr 1 - Poz. 1.1 strona nr 1 z 12 Węzeł nr 28 - Połączenie zakładkowe dwóch belek Informacje o węźle Położenie: (x=-12.300m, y=1.300m) Dane projektowe elementów Dystans między belkami s: 20 mm Kategoria
Bardziej szczegółowoĆWICZENIE 8 i 9. Zginanie poprzeczne z wykładową częścią
ĆWICZENIE 8 i 9 Zginanie poprzeczne z wkładową częścią z z QzS J b z Dskusja wzoru na naprężenia stczne. Uśrednione naprężenie stczne, J bz Qz x S z jest funkcją dwóch zmiennch: x- położenia przekroju
Bardziej szczegółowoPręt nr 0 - Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona wg PN-EN :2004
Pręt nr 0 - Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona wg PN-EN 1992-1- 1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x0.000m, y0.000m); 1 (x6.000m, y0.000m)
Bardziej szczegółowoSPIS TREŚCI 1. OPIS TECHNICZNY Informacje podstawowe Geometria Materiały Posadzka
SPIS TREŚCI. OPIS TECHICZY..... Inoracje podstaoe..... Geoetria..... ateriał....4. Posadzka....5. Pokrcie dachu i ścian....6. Płatie....7. Dźigar....8. Słup....9. Zabezpieczenie antkorozjne i przecipożaroe.....
Bardziej szczegółowoPOŁĄCZENIA ŚRUBOWE I SPAWANE Dane wstępne: Stal S235: f y := 215MPa, f u := 360MPa, E:= 210GPa, G:=
POŁĄCZENIA ŚRUBOWE I SPAWANE Dane wstępne: Stal S235: f y : 25MPa, f u : 360MPa, E: 20GPa, G: 8GPa Współczynniki częściowe: γ M0 :.0, :.25 A. POŁĄCZENIE ŻEBRA Z PODCIĄGIEM - DOCZOŁOWE POŁĄCZENIE KATEGORII
Bardziej szczegółowoPrzykład: Płatew swobodnie podparta o przekroju z dwuteownika IPE
Dokument Ref: SX01a-PL-EU Strona 1 z Dot. Eurocodu EN Wkonanł Mladen Lukic Data Jan 006 Sprawdził Alain Bureau Data Jan 006 Przkład: Płatew swobodnie podparta o przekroju z Przkład ten podaje szczegół
Bardziej szczegółowoSPIS ZAWARTOŚCI OPRACOWANIA DOKUMENTY FORMALNO-PRAWNE
SPIS ZAWARTOŚCI OPRACOWANIA DOKUMENTY FORMALNO-PRAWNE str. KONSTRUKCJA WSPORCZA POD KOLEKTORY SŁONECZNE str. OPIS TECHNICZNY WRAZ Z OBLICZENIAMI str. RZUT DACHU - KRYTA BIEśNIA RYS. K-1 (proj.) skala 1:100
Bardziej szczegółowoIII. POSADOWIENIE 1. OBLICZENIA POSADOWIENIA FILARA POŚREDNIEGO
III. POSADOWIENIE 1. OBLICZENIA POSADOWIENIA FILARA POŚREDNIEGO 1.1. Schemat podpory 1.2. Zestawienie obciąŝeń długość przęseł : l t1 = 10.15 m l t2 = 9.44 m l t3 = 9.3 m długość całkowita : l c = 28.89
Bardziej szczegółowoRzut z góry na strop 1
Rzut z góry na strop 1 Przekrój A-03 Zestawienie obciążeń stałych oddziaływujących na płytę stropową Lp Nazwa Wymiary Cięzar jednostko wy Obciążenia charakterystyczn e stałe kn/m Współczyn n. bezpieczeń
Bardziej szczegółowoProjekt: Data: Pozycja: A ch = 0,5 20, ,40 = 5091,1 cm 4
Pręt nr 4 Wniki wmiarowania stali wg P-E 993 (Stal993_3d v..4) Zadanie: Hala stalowa suwnicą - P-E.rm3 Prekrój:,9 Z Y 50 Wmiar prekroju: h00,0 s76,0 g5, t9, r9,5 e0,7 Charakterstka geometrcna prekroju:
Bardziej szczegółowoZałącznik nr 3. Obliczenia konstrukcyjne
32 Załącznik nr 3 Obliczenia konstrukcyjne Poz. 1. Strop istniejący nad parterem (sprawdzenie nośności) Istniejący strop typu Kleina z płytą cięŝką. Wartość charakterystyczna obciąŝenia uŝytkowego w projektowanym
Bardziej szczegółowoDane. Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził. Pręt - blacha węzłowa. Wytężenie: TrussBar v
Biuro Inwestor Nazwa projektu Projektował Sprawdził TrussBar v. 0.9.9.22 Pręt - blacha węzłowa PN-90/B-03200 Wytężenie: 2.61 Dane Pręt L120x80x12 h b f t f t w R 120.00[mm] 80.00[mm] 12.00[mm] 12.00[mm]
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE.
Obliczenia statczno-wtrzmałościowe. Załącznik. 1 OBLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE. Poz. 1. KONSTRUKCJ DCHU ND BUDYNKIEM ZPLECZ. Poz. 1.1. Dach w układzie krokwiowo-kleszczowm. Szkic wiązara 30,0 803,7
Bardziej szczegółowoKonstrukcjre metalowe Wykład X Połączenia spawane (część II)
Konstrukcjre metalowe Wykład X Połączenia spawane (część II) Spis treści Metody obliczeń #t / 3 Przykład 1 #t / 11 Przykład 2 #t / 22 Przykład 3 #t / 25 Przykład 4 #t / 47 Przykład 5 #t / 56 Przykład 6
Bardziej szczegółowoPoz Strop prefabrykowany, zmodyfikowana cegła Ŝerańska
Poz. 2.1. Strop prefabrykowany, zmodyfikowana cegła Ŝerańska ObciąŜenia obliczeniowe zewnętrzne : - warstwy wykończeniowe 6.16 4.30 = 1.72 - ścianki działowe = 1.80 q = 9,52 kn/m² Dobrano płyty stropowe
Bardziej szczegółowoPoz.1.Dach stalowy Poz.1.1.Rura stalowa wspornikowa
Poz..Dach stalowy Poz...Rura stalowa wspornikowa Zebranie obciążeń *obciążenia zmienne - obciążenie śniegiem PN-80/B-0200 ( II strefa obciążenia) = 5 0 sin = 0,087 cos = 0,996 - obc. charakterystyczne
Bardziej szczegółowoSprawdzenie stanów granicznych użytkowalności.
MARCIN BRAŚ SGU Sprawzenie stanów granicznych użytkowalności. Wymiary belki: szerokość przekroju poprzecznego: b w := 35cm wysokość przekroju poprzecznego: h:= 70cm rozpiętość obliczeniowa przęsła: :=
Bardziej szczegółowoProjekt mostu kratownicowego stalowego Jazda taboru - dołem Schemat
Projekt mostu kratownicowego stalowego Jazda taboru - dołem Schemat Rozpiętość teoretyczna Wysokość kratownicy Rozstaw podłużnic Rozstaw poprzecznic Długość poprzecznic Długość słupków Długość krzyżulców
Bardziej szczegółowoOBLICZENIA STATYCZNE. Zestawienie obciążeń
OBLICZENIA STATYCZNE Zestawienie obciążeń 0.. Pokrycie Rodzaj: ciężar Typ: stałe 0... Pokrycie Charakterystyczna wartość obciążenia: Q k = 0,96 kn/m 2. Obliczeniowe wartości obciążenia: Q o =,5 kn/m 2,
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe Wykład IV Klasy przekroju
Konstrukcje metalowe Wykład IV Klasy przekroju Spis treści Wprowadzenie #t / 3 Eksperyment #t / 12 Sposób klasyfikowania #t / 32 Przykłady obliczeń - stal #t / 44 Przykłady obliczeń - aluminium #t / 72
Bardziej szczegółowopionowe od kół suwnic, zgodnie z warunków równowagi statecznej (rys. 6.4) dla
6.7. Prkład oblicania słupa pełnościennego esakad podsuwnicowej Pełnościenne słup esakad podsuwnicowej podpierają or podsuwnicowe na kórch pracują suwnice pomosowe naorowe o udźwigach i paramerach echnicnch
Bardziej szczegółowoCięŜar jednost. charakteryst. [kn/m 2 ]
. Zebranie obciąŝeń.. Zebranie obciąŝeń na m 2 dachu... ObciąŜenia stałe Zebranie obciąŝeń stałch na m 2 dachu Nazwa warstw CięŜar jednost. CięŜar charaterst. [N/m 2 ] Wsp. obciąŝeń CięŜar oblicz. [N/m
Bardziej szczegółowoSPIS TREŚCI BRANŻY KON STRUKCYJNEJ
SPIS TREŚCI BRANŻY KON STRUKCYJNEJ 1. UPRAWNIENIA... 2 2. ZAŚWIADCZENIA... 4 3. RODZAJ, ZAKRES I PODSTAWA OPRACOWANIA... 6 3.1. Zakres opracowania... 6 3.2. Podstawa opracowania... 6 3.2.1. Materiały podstawowe
Bardziej szczegółowoNośność belek z uwzględnieniem niestateczności ich środników
Projektowanie konstrukcji metalowych Szkolenie OPL OIIB i PZITB 21 października 2015 Aula Wydziału Budownictwa i Architektury Politechniki Opolskiej, Opole, ul. Katowicka 48 Nośność belek z uwzględnieniem
Bardziej szczegółowoSpis treści Rodzaje stężeń #t / 3 Przykład 1 #t / 42 Przykład 2 #t / 47 Przykład 3 #t / 49 Przykład 4 #t / 58 Przykład 5 #t / 60 Wnioski #t / 63
Konstrukcje metalowe Wykład XV Stężenia Spis treści Rodzaje stężeń #t / 3 Przykład 1 #t / 42 Przykład 2 #t / 47 Przykład 3 #t / 49 Przykład 4 #t / 58 Przykład 5 #t / 60 Wnioski #t / 63 Rodzaje stężeń Stężenie
Bardziej szczegółowoKonstrukcje metalowe Wykład VI Stateczność
Konstrukcje metalowe Wykład VI Stateczność Spis treści Wprowadzenie #t / 3 Wyboczenie giętne #t / 15 Przykład 1 #t / 45 Zwichrzenie #t / 56 Przykład 2 #t / 83 Niestateczność lokalna #t / 88 Zapobieganie
Bardziej szczegółowo