II. OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE

Save this PDF as:
 WORD  PNG  TXT  JPG

Wielkość: px
Rozpocząć pokaz od strony:

Download "II. OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE"

Transkrypt

1 II. OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1. KONSTRUKCJA STALOWA SZYBU WINDY 1.1. ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ Obciążenie stałe wg PN-82/B Obc. obl. Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f kn/m 2 1. Obudowa szklana wraz z konstrukcją nośną 1,50 1,20 1,80 2. Instalacje 1,00 1,20 1,20 Σ: 2,50 1,20 3,00 Ciężar własn konstrukcji przjęto automatcznie w programie komputerowm Obciążenie wiatrem wg PN-B-02011:1977/Az1-0,812 p [kn/m 2 ] kierunek wiatru 0,758-0,623 L=2,0-0,812 B=3,0 - Budnek o wmiarach: B = 3,0 m, L = 2,0 m, H = 18,5 m - Charakterstczne ciśnienie prędkości wiatru: - strefa obciążenia wiatrem I; H = 300 m n.p.m. q k = 300 Pa = 0,300 kn/m 2 - Współcznnik ekspozcji: rodzaj terenu: A; z = H = 18,5 m C e (z) = 0,8+0,02 18,5 = 1,17 - Współcznnik działania porwów wiatru: β = 1,80 - Współcznnik ciśnienia wewnętrznego: budnek zamknięt C w = 0 Ściana nawietrzna: - Współcznnik ciśnienia zewnętrznego: C z = 0,8 - Współcznnik aerodnamiczn C: C = C z - C w = 0,8-0 = 0,8 Obciążenie charakterstczne: p k = q k C e C β = 0,300 1,17 0,8 1,80 = 0,505 kn/m 2 Obciążenie obliczeniowe: p = p k γ f = 0,505 1,5 = 0,758 kn/m 2 Ściana zawietrzna: - Współcznnik ciśnienia zewnętrznego: C z = -0,657 - Współcznnik aerodnamiczn C: C = C z - C w = -0,657-0 = -0,657 Obciążenie charakterstczne: p k = q k C e C β = 0,300 1,17 (-0,657) 1,80 = -0,415 kn/m 2 Obciążenie obliczeniowe: p = p k γ f = (-0,415) 1,5 = -0,623 kn/m 2

2 Ścian boczne: - Współcznnik ciśnienia zewnętrznego: C z = -0,857 - Współcznnik aerodnamiczn C: C = C z - C w = -0,857-0 = -0,857 Obciążenie charakterstczne: p k = q k C e C β = 0,300 1,17 (-0,857) 1,80 = -0,542 kn/m 2 Obciążenie obliczeniowe: p = p k γ f = (-0,542) 1,5 = -0,812 kn/m Obciążenie śniegiem wg PN-80/B-02010/Az1 (1) 0,648 S [kn/m 2 ] 45,0 - Dach jednospadow - obiekt niższ niż otaczając teren albo otoczon wsokimi drzewami lub obiektami wższmi zwiększenie obciążenia S k o 20% - Obciążenie charakterstczne śniegiem gruntu: - strefa obciążenia śniegiem 2 Q k = 0,9 kn/m 2 Połać dachowa: - Współcznnik kształtu dachu: nachlenie połaci α = 45,0 o C 1 = 0,8 (60 o -α)/30 o = 0,8 (60 o -45,0 o )/30 o = 0,400 Obciążenie charakterstczne dachu: S k = 1,20 Q k C = 1,20 0,900 0,400 = 0,432 kn/m 2 Obciążenie obliczeniowe: S = S k γ f = 0,432 1,5 = 0,648 kn/m Obciążenie śniegiem wg PN-80/B-02010/Az1 (2) Połać dachowa: - Dach jednospadow - obiekt niższ niż otaczając teren albo otoczon wsokimi drzewami lub obiektami wższmi zwiększenie obciążenia S k o 20% - Obciążenie charakterstczne śniegiem gruntu: - strefa obciążenia śniegiem 2 Q k = 0,9 kn/m 2 - Współcznnik kształtu dachu: nachlenie połaci α = 0,0 o C 1 = 0,8 Obciążenie charakterstczne dachu: S k = 1,20 Q k C = 1,20 0,900 0,800 = 0,864 kn/m 2 Obciążenie obliczeniowe: S = S k γ f = 0,864 1,5 = 1,296 kn/m 2

3 Obciążenie zmienne wg PN-82/B Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f Obc. obl. kn/m 2 1. Obciążenie zmienne (biura...) [2,5kN/m2] 2,50 1,30 3,25 Σ: 2,50 1,30 3, Obciążenie technologiczne wg wtcznch LIFT Katowice Siła pozioma działająca prostopadle do belki: F k,1 = ± 7,20 kn, F 1 = 10,8 kn Siła pozioma działająca równolegle do belki: F k,2 = 2,23 kn, F 2 = 3,35 kn Siła pionowa: F k,z = 27,3 kn, F z = 40,95 kn 1.2. WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCH WARTOŚCI EKSTREMALNE DLA ELEMENTÓW Belki (HEB160) Belki (HEB240) Nr preta [m] M [knm] Mz [knm] T [kn] Tz [kn] N [kn] 4 2,81 36,55-1,03-10,91 50,83 1, ,405-31,86-9,81-10,81-40,24-9,84 4 1,405-1,99 14,32 10,66-0,41 0,07 4 1,405-31,79-14,32-10,67-42,14 1, ,52-5,67 11,02-3,84 5, ,405-31,85-9,81-11,2-40,72-17,16 4 2,81 36,55-1,03-10,91 50,83 1, ,66 0,68-10,67-48,08 1, ,61 5,92-11,2-45,72-17, ,99 0,47-0,36-5,87 18,92 Nr preta [m] M [knm] Mz [knm] T [kn] Tz [kn] N [kn] 60 2,075-17,72-0,4-0,13-18,92-0, ,075 14,18 0,07 0,07 11,55 2, ,981 3,65-2,32 2,94-8,68 2, ,981 6,03 1,78 1,32 1,42-1, ,981 7,95 1,71-2,83-11,48-2, ,981 3,65-2,32 2,94-8,68 2, ,81-10,24-0,35-2,55-23,35-2, ,97-0,07 0,07 17,78 2, ,56 0,29-4,27-6, ,97 0,05 0,17-0,66 8, Belki wspornika (HEB240) Nr preta [m] M [knm] Mz [knm] T [kn] Tz [kn] N [kn] , , , , Stężenia (L60606) Nr preta [m] N [kn] ,

4 Konstrukcja zadaszenia (HEB240) Nr preta [m] M [knm] Mz [knm] T [kn] Tz [kn] N [kn] 2 3,974-8,71-0,39-0,49-9,38 0,2 2 1,38 6,55-0,44-0,29 0,01-8, ,987 4,9-0,74 0,61-1,05-3, ,987 4,85 0,7 0,67 1,86-1, ,46 0,62-0,65 3,86-13, ,987 4,85 0,7 0,67 1,86-1,29 2 3,974-8,71-0,39-0,49-9,38 0, ,57-0,56 0,01 6,82-9, ,64 0,18-0,4 4,08-13, ,02 0,2 0,15 6,56 4, Płatwie (IPE140) Nr preta [m] M [knm] Mz [knm] T [kn] Tz [kn] N [kn] ,9-0,59 1,48 1,93-0, ,037 1,86 0,7 0,04 0 0, ,075-0,05-1,28-2,97-2,91-0, ,037 1,86 0,7 0,04 0 0, ,075-0,05-1,28-2,97-2,91-0, ,04-1,26 2,95 2,9 0, ,075-0,06-1,18-2,87-2,92-0, ,06-1,15 2,85 2,91 0, ,47-0,64 1,52 1,4-2, ,05-1,24 2,93 2,91 0, Słup (HEB240) Nr preta [m] M [knm] Mz [knm] T [kn] Tz [kn] N [kn] 3 0,53-23,73 1,5-1,14 18,78-68,48 1 1,42 30,92-2,21-10,38 21,67-282, ,08-0,77-12,19 5,17-0,78-100,8 28 2,37 0,08 12,52 5,31-2,09-297,53 1 0,6 5,25 6,77-10,76 8,47-234,66 1 0,6 5,9-6,03 10,09 10,13-203, , ,11-10,84-100, ,53-7,12 1,43-4,25 22,45-107, ,9 11,75-400, Rekacje podporowe (wartości obliczeniowe) Nr węzła: R [kn]: R [kn]: Rz [kn]: 1 21,95 5,54 300,17 1-3,36-3,19 151,26 1-0,44 8,03 307,84 1 9,34-5,67 143, ,75 6,9 400,82 1-2,85-4,54 50, ,95 5,54 300, ,75 6,9 400,82 1 9,5-5,51 170, ,24 5,54 259,17 1 4,33-4,38 123, ,24 5,54 259, ,24 5,54 259, ,84 6,11 100, ,84-6,01 215, ,69 6,12 123, ,69-6,02 192,96 4-2,49 4,08 329,79 4 8,21-3,99-13,31

5 4-14,84-6,01 215,51 4-2,49 4,08 329,79 4 2,66 5,22 242,8 4-4,43-5,12 79,35 4-6,34 6,11 189,37 4 0,99 6,12 163,35 4 0,99 6,12 163, ,43-4,12 196, ,84 3,94 133, ,13 5,09 60, ,71-5,28 269, ,75-5,26 317, ,33 5,08 12, ,43-4,12 196, ,75-5,26 317, ,75-5,26 317, ,4-4,14 199, ,56 4,51 35,9 29 8,4-4,14 199, ,4-4,14 199, ,86-7,98 383, ,08 5,71 84, ,4 7,1 229, ,4-9,37 238, ,84-7,96 391, ,05 5,7 77,3 32 9,42-9,37 286, ,84-7,96 391, ,18-6,69 266, ,7-7,8 358, ,86-7,97 391,4 32 9,7-7,8 358, ,7-7,8 358, WYMIAROWANIE Belki (HEB160) Wmiar przekroju h = 160 mm, b f = 160 mm t w = 8,0 mm, t f = 13,0 mm r = 15,0 mm Cech geometrczne przekroju A = 54,30 cm 2, A v = 12,80 cm 2, A v = 41,60 cm 2 8,0 J = 2490 cm 4, J = 889,0 cm 4 W = 311,0 cm 3, W = 111,0 cm 3 W pl, = 354,0 cm 3, W pl, = 168,5 cm 3 i = 6,780 cm, i = 4,050 cm 160 J ω = cm 6, J Τ = 31,40 cm 4 W ω = 815,0 cm 4, S = 177,0 cm 3 A L = 0,918 m 2 /mb, A G = 2,156 m 2 /t U/A = 169,1 m -1, m = 42,60 kg/m 13,0 160 Stal: St3, f d =215 MPa, λ p = 84,0; Nośność obliczeniowa prz rozciąganiu N Rt = 1167 kn Nośność obliczeniowa prz ściskaniu N Rc = 1167 kn (klasa: 1, ψ = 1,000) wboczenie giętne względem osi - l e = 2,81 m, λ = 41,4, N cr, = 6380 kn, λ = 1,15 pierw(n Rc /N cr, ) = 0,493 wg "b" ϕ = 0,940

6 ϕ N Rc = 1097 kn wboczenie giętne względem osi - l e = 2,81 m, λ = 69,4, N cr, = 2278 kn, λ = 1,15 pierw(n Rc /N cr, ) = 0,826 wg "c" ϕ = 0,665 ϕ N Rc = 776,2 kn wboczenie skrętne l ω = 2,81 m, N cr,ω = 5997 kn λ ω = 1,15 pierw(n Rc /N cr,ω ) = 0,507 wg "c" ϕ ω = 0,861 ϕ ω N Rc = 1006 kn Nośność obliczeniowa prz zginaniu M R = 71,49 knm (klasa: 1, α p = 1,069) M R = 29,83 knm (klasa: 1, α p = 1,250) ustalenie współcznnika zwichrzenia l zw = 2,81 m; warunki podparcia: P,P; µ = 1,00, µ ω = 1,00; siła skupiona przłożona w środku ciężkości M cr = 399,90 knm, λ L = 1,15 pierw(m R /M cr ) = 0,486, wg "a 0 " ϕ L = 0,989 ϕ L M R = 70,72 knm Nośność obliczeniowa prz ścinaniu V R = 159,6 kn (klasa: 1, ϕ pv = 1,000) V R = 518,8 kn (klasa: 1, ϕ pv = 1,000) Nośność obliczeniowa prz zginaniu ze ścinaniem V = 11,20 kn < V 0, = 0,6 V R, = 95,77 kn M R,V = M R V = 50,83 kn < V 0, = 0,3 V R, = 155,6 kn M R,V = M R KOMBINACJA 1 N = -1,66 kn, M = 36,55 knm, M = -1,03 knm, V = -10,9 kn, V = 50,83 kn (54) N / N Rt + M / (ϕ L M R ) + M / M R = 0, , ,035 = 0,553 < 1 (55) N / N Rt + M / M R,V + M / M R,V = 0, , ,035 = 0,547 < 1 (53) V / V R = 0,068 < 1 (56) V = 10,91 kn < V R,N = V R pierw(1-(n/n Rt ) 2 ) = 159,6 kn (6,8%) (53) V / V R = 0,098 < 1 (56) V = 50,83 kn < V R,N = V R pierw(1-(n/n Rt ) 2 ) = 518,8 kn (9,8%) KOMBINACJA 2 N = -1,84 kn, M = -31,8 knm, M = -14,3 knm, V = -10,7 kn, V = -42,1 kn (54) N / N Rt + M / (ϕ L M R ) + M / M R = 0, , ,480 = 0,931 < 1 (55) N / N Rt + M / M R,V + M / M R,V = 0, , ,480 = 0,926 < 1 (53) V / V R = 0,067 < 1 (56) V = 10,67 kn < V R,N = V R pierw(1-(n/n Rt ) 2 ) = 159,6 kn (6,7%) (53) V / V R = 0,081 < 1 (56) V = 42,14 kn < V R,N = V R pierw(1-(n/n Rt ) 2 ) = 518,8 kn (8,1%) KOMBINACJA 3 N = 17,16 kn, M = -31,9 knm, M = -9,81 knm, V = -11,2 kn, V = -40,7 kn (57) = 0,002; założono β = 1,0 i β = 1,0 (58) N / (ϕ N Rc ) + β M / (ϕ L M R ) + β M / M R + = 0, , , ,002 = 0,797 < 1 (57) = 0,003; założono β = 1,0 i β = 1,0

7 (58) N / (ϕ N Rc ) + β M / (ϕ L M R ) + β M / M R + = 0, , , ,003 = 0,804 < 1 (55) N / N Rc + M / M R,V + M / M R,V = 0, , ,329 = 0,789 < 1 (53) V / V R = 0,070 < 1 (56) V = 11,20 kn < V R,N = V R pierw(1-(n/n Rc ) 2 ) = 159,6 kn (7,0%) (53) V / V R = 0,078 < 1 (56) V = 40,72 kn < V R,N = V R pierw(1-(n/n Rc ) 2 ) = 518,7 kn (7,9%) KOMBINACJA 4 N = -1,66 kn, M = 36,55 knm, M = -1,03 knm, V = -10,9 kn, V = 50,83 kn (54) N / N Rt + M / (ϕ L M R ) + M / M R = 0, , ,035 = 0,553 < 1 (55) N / N Rt + M / M R,V + M / M R,V = 0, , ,035 = 0,547 < 1 (53) V / V R = 0,068 < 1 (56) V = 10,91 kn < V R,N = V R pierw(1-(n/n Rt ) 2 ) = 159,6 kn (6,8%) (53) V / V R = 0,098 < 1 (56) V = 50,83 kn < V R,N = V R pierw(1-(n/n Rt ) 2 ) = 518,8 kn (9,8%) KOMBINACJA 5 N = -18,9 kn, M = 3,990 knm, M = 0,470 knm, V = -0,36 kn, V = -5,87 kn (54) N / N Rt + M / (ϕ L M R ) + M / M R = 0, , ,016 = 0,088 < 1 (55) N / N Rt + M / M R,V + M / M R,V = 0, , ,016 = 0,088 < 1 (53) V / V R = 0,002 < 1 (56) V = 0,360 kn < V R,N = V R pierw(1-(n/n Rt ) 2 ) = 159,6 kn (0,2%) (53) V / V R = 0,011 < 1 (56) V = 5,870 kn < V R,N = V R pierw(1-(n/n Rt ) 2 ) = 518,7 kn (1,1%) Belki (HEB240) Wmiar przekroju h = 240 mm, b f = 240 mm t w = 10,0 mm, t f = 17,0 mm r = 21,0 mm Cech geometrczne przekroju A = 106,0 cm 2, A v = 24,00 cm 2, A v = 81,60 cm 2 10,0 J = cm 4, J = 3920 cm 4 W = 938,0 cm 3, W = 327,0 cm 3 W pl, = 1054 cm 3, W pl, = 494,8 cm 3 i = 10,30 cm, i = 6,080 cm 240 J ω = cm 6, J Τ = 103,0 cm 4 W ω = 3640 cm 4, S = 527,0 cm 3 A L = 1,384 m 2 /mb, A G = 1,663 m 2 /t U/A = 130,6 m -1, m = 83,20 kg/m 17,0 240 Stal: St3, f d =205 MPa, λ p = 86,0; Nośność obliczeniowa prz rozciąganiu N Rt = 2173 kn Nośność obliczeniowa prz ściskaniu N Rc = 2173 kn (klasa: 1, ψ = 1,000) wboczenie giętne względem osi - l e = 2,81 m, λ = 27,3, N cr, = kn, λ = 1,15 pierw(n Rc /N cr, ) = 0,317 wg "b" ϕ = 0,984 ϕ N Rc = 2139 kn

8 wboczenie giętne względem osi - l e = 2,81 m, λ = 46,2, N cr, = kn, λ = 1,15 pierw(n Rc /N cr, ) = 0,537 wg "c" ϕ = 0,844 ϕ N Rc = 1835 kn wboczenie skrętne l ω = 2,81 m, N cr,ω = kn λ ω = 1,15 pierw(n Rc /N cr,ω ) = 0,445 wg "c" ϕ ω = 0,894 ϕ ω N Rc = 1943 kn Nośność obliczeniowa prz zginaniu M R = 192,3 knm (klasa: 1, pominięto rezerwę plastczną przekroju α p = 1,000) M R = 67,03 knm (klasa: 1, pominięto rezerwę plastczną przekroju α p = 1,000) ustalenie współcznnika zwichrzenia l zw = 2,81 m; warunki podparcia: P,P; µ = 1,00, µ ω = 1,00; siła skupiona przłożona w środku ciężkości M cr = 1976,24 knm, λ L = 1,15 pierw(m R /M cr ) = 0,359, wg "a 0 " ϕ L = 0,998 ϕ L M R = 191,8 knm Nośność obliczeniowa prz ścinaniu V R = 285,4 kn (klasa: 1, ϕ pv = 1,000) V R = 970,2 kn (klasa: 1, ϕ pv = 1,000) Nośność obliczeniowa prz zginaniu ze ścinaniem V = 2,940 kn < V 0, = 0,6 V R, = 171,2 kn M R,V = M R V = 18,92 kn < V 0, = 0,3 V R, = 291,1 kn M R,V = M R KOMBINACJA 1 N = 0,220 kn, M = -17,7 knm, M = -0,40 knm, V = -0,13 kn, V = -18,9 kn (57) = 0,000; założono β = 1,0 i β = 1,0 (58) N / (ϕ N Rc ) + β M / (ϕ L M R ) + β M / M R + = 0, , , ,000 = 0,098 < 1 (57) = 0,000; założono β = 1,0 i β = 1,0 (58) N / (ϕ N Rc ) + β M / (ϕ L M R ) + β M / M R + = 0, , , ,000 = 0,098 < 1 (55) N / N Rc + M / M R,V + M / M R,V = 0, , ,006 = 0,098 < 1 (53) V / V R = 0,000 < 1 (56) V = 0,130 kn < V R,N = V R pierw(1-(n/n Rc ) 2 ) = 285,4 kn (0,0%) (53) V / V R = 0,020 < 1 (56) V = 18,92 kn < V R,N = V R pierw(1-(n/n Rc ) 2 ) = 970,2 kn (2,0%) KOMBINACJA 2 N = -2,35 kn, M = 3,650 knm, M = -2,32 knm, V = 2,940 kn, V = -8,68 kn (54) N / N Rt + M / (ϕ L M R ) + M / M R = 0, , ,035 = 0,055 < 1 (55) N / N Rt + M / M R,V + M / M R,V = 0, , ,035 = 0,055 < 1 (53) V / V R = 0,010 < 1 (56) V = 2,940 kn < V R,N = V R pierw(1-(n/n Rt ) 2 ) = 285,4 kn (1,0%) (53) V / V R = 0,009 < 1 (56) V = 8,680 kn < V R,N = V R pierw(1-(n/n Rt ) 2 ) = 970,2 kn (0,9%) KOMBINACJA 3 N = 2,340 kn, M = -16,0 knm, M = -0,07 knm, V = 0,070 kn, V = 17,78 kn (57) = 0,000; założono β = 1,0 i β = 1,0

9 (58) N / (ϕ N Rc ) + β M / (ϕ L M R ) + β M / M R + = 0, , , ,000 = 0,085 < 1 (57) = 0,000; założono β = 1,0 i β = 1,0 (58) N / (ϕ N Rc ) + β M / (ϕ L M R ) + β M / M R + = 0, , , ,000 = 0,086 < 1 (55) N / N Rc + M / M R,V + M / M R,V = 0, , ,001 = 0,085 < 1 (53) V / V R = 0,000 < 1 (56) V = 0,070 kn < V R,N = V R pierw(1-(n/n Rc ) 2 ) = 285,4 kn (0,0%) (53) V / V R = 0,018 < 1 (56) V = 17,78 kn < V R,N = V R pierw(1-(n/n Rc ) 2 ) = 970,2 kn (1,8%) KOMBINACJA 4 N = -8,67 kn, M = 3,970 knm, M = 0,050 knm, V = 0,170 kn, V = -0,66 kn (54) N / N Rt + M / (ϕ L M R ) + M / M R = 0, , ,001 = 0,025 < 1 (55) N / N Rt + M / M R,V + M / M R,V = 0, , ,001 = 0,025 < 1 (53) V / V R = 0,001 < 1 (56) V = 0,170 kn < V R,N = V R pierw(1-(n/n Rt ) 2 ) = 285,4 kn (0,1%) (53) V / V R = 0,001 < 1 (56) V = 0,660 kn < V R,N = V R pierw(1-(n/n Rt ) 2 ) = 970,2 kn (0,1%) Belki wspornika (HEB240) Wmiar przekroju h = 240 mm, b f = 240 mm t w = 10,0 mm, t f = 17,0 mm r = 21,0 mm Cech geometrczne przekroju A = 106,0 cm 2, A v = 24,00 cm 2, A v = 81,60 cm 2 10,0 J = cm 4, J = 3920 cm 4 W = 938,0 cm 3, W = 327,0 cm 3 W pl, = 1054 cm 3, W pl, = 494,8 cm 3 i = 10,30 cm, i = 6,080 cm 240 J ω = cm 6, J Τ = 103,0 cm 4 W ω = 3640 cm 4, S = 527,0 cm 3 A L = 1,384 m 2 /mb, A G = 1,663 m 2 /t U/A = 130,6 m -1, m = 83,20 kg/m 17,0 240 Stal: St3, f d =205 MPa, λ p = 86,0; Nośność obliczeniowa prz zginaniu M R = 192,3 knm (klasa: 1, pominięto rezerwę plastczną przekroju α p = 1,000) M R = 67,03 knm (klasa: 1, pominięto rezerwę plastczną przekroju α p = 1,000) ustalenie współcznnika zwichrzenia l zw = 1,80 m; warunki podparcia: P,P; µ = 1,00, µ ω = 1,00; obc.równomiernie rozłożone przłożone do pasa rozciąganego M cr = 7243,53 knm, λ L = 1,15 pierw(m R /M cr ) = 0,187, wg "a 0 " ϕ L = 1,000 ϕ L M R = 192,3 knm Nośność obliczeniowa prz ścinaniu V R = 285,4 kn (klasa: 1, ϕ pv = 1,000) V R = 970,2 kn (klasa: 1, ϕ pv = 1,000) Nośność obliczeniowa prz zginaniu ze ścinaniem V = 13,50 kn < V 0, = 0,6 V R, = 171,2 kn M R,V = M R V = 0,000 kn < V 0, = 0,3 V R, = 291,1 kn M R,V = M R M = -6,08 knm, V = 13,50 kn

10 (52) M / (ϕ L M R ) = 0,032 < 1 (55) M / M R,V = 0,032 < 1 (53) V / V R = 0,047 < Stężenia (L60606) Wmiar przekroju a = 60 mm, t = 6,0 mm r = 8,0 mm, r 1 = 4,0 mm e = 1,69 cm 6, Cech geometrczne przekroju A = 6,910 cm 2 J = 22,80 cm 4, J ξ = 36,10 cm 4 J η = 9,430 cm 4, J 1 = 42,50 cm 4 i = 1,820 cm, i ξ = 2,290 cm, i η = 1,170 cm W g = 5,290 cm 3, W d = 13,49 cm 3 A L = 0,233 m 2 /m, A G = 43,01 m 2 /t U/A = 337,4 m -1, m = 5,42 kg/m Stal: St3, f d =215 MPa, λ p = 84,0; Nośność obliczeniowa prz rozciąganiu N Rt = 148,6 kn Nośność kątownika zamocowanego mimośrodowo jednm ramieniem połączenie spawane A ψ = 6,134 cm 2 A ψ f d = 131,9 kn Nośność obliczeniowa prz ściskaniu N Rc = 148,6 kn (klasa: 2, ψ = 1,000) wboczenie giętne względem osi - l e = 3,19 m, λ = 175,3, λ = λ /λ p = 2,087 wg "c" ϕ = 0,201 ϕ N Rc = 29,91 kn wboczenie giętne względem osi - l e = 3,19 m, λ = 175,3, λ = λ /λ p = 2,087 wg "c" ϕ = 0,201 ϕ N Rc = 29,91 kn wboczenie względem osi minimalnej sztwności 1-1 l e1 = 3,19 m KOMBINACJA 1 N = 24,99 kn (32) N / (A ψ f d ) = 0,190 < 1 KOMBINACJA 2 N = -18,0 kn (32) N / (A ψ f d ) = 0,136 < 1

11 Płatwie (IPE140) Wmiar przekroju h = 140 mm, b f = 73 mm t w = 4,7 mm, t f = 6,9 mm r = 7,0 mm Cech geometrczne przekroju A = 16,40 cm 2, A v = 6,580 cm 2, A v = 10,07 cm 2 4,7 J = 541,0 cm 4, J = 44,90 cm 4 W = 77,30 cm 3, W = 12,30 cm 3 W pl, = 88,40 cm 3, W pl, = 19,08 cm 3 73 i = 5,740 cm, i = 1,650 cm J ω = 1980 cm 6, J Τ = 2,450 cm 4 W ω = 81,50 cm 4, S = 44,20 cm 3 A L = 0,551 m 2 /mb, A G = 4,268 m 2 /t U/A = 335,7 m -1, m = 12,90 kg/m 6,9 140 Stal: St3, f d =215 MPa, λ p = 84,0; Nośność obliczeniowa prz rozciąganiu N Rt = 352,6 kn Nośność obliczeniowa prz ściskaniu N Rc = 352,6 kn (klasa: 1, ψ = 1,000) wboczenie giętne względem osi - l e = 2,08 m, λ = 36,2, N cr, = 2530 kn, λ = 1,15 pierw(n Rc /N cr, ) = 0,431 wg "a" ϕ = 0,983 ϕ N Rc = 346,6 kn wboczenie giętne względem osi - l e = 2,08 m, λ = 126,1, N cr, = 210,0 kn, λ = 1,15 pierw(n Rc /N cr, ) = 1,501 wg "b" ϕ = 0,382 ϕ N Rc = 134,7 kn wboczenie skrętne l ω = 2,08 m, N cr,ω = 809,1 kn λ ω = 1,15 pierw(n Rc /N cr,ω ) = 0,759 wg "b" ϕ ω = 0,805 ϕ ω N Rc = 283,9 kn Nośność obliczeniowa prz zginaniu M R = 16,62 knm (klasa: 1, pominięto rezerwę plastczną przekroju α p = 1,000) M R = 2,645 knm (klasa: 1, pominięto rezerwę plastczną przekroju α p = 1,000) ustalenie współcznnika zwichrzenia l zw = 2,08 m; warunki podparcia: P,P; µ = 1,00, µ ω = 1,00; obc.równomiernie rozłożone przłożone do pasa ściskanego M cr = 21,33 knm, λ L = 1,15 pierw(m R /M cr ) = 1,015, wg "a 0 " ϕ L = 0,746 ϕ L M R = 12,41 knm Nośność obliczeniowa prz ścinaniu V R = 82,05 kn (klasa: 1, ϕ pv = 1,000) V R = 125,6 kn (klasa: 1, ϕ pv = 1,000) Nośność obliczeniowa prz zginaniu ze ścinaniem V = 2,970 kn < V 0, = 0,6 V R, = 49,23 kn M R,V = M R V = 2,910 kn < V 0, = 0,3 V R, = 37,69 kn M R,V = M R KOMBINACJA 1 N = -0,19 kn, M = 1,860 knm, M = 0,700 knm, V = 0,040 kn (54) N / N Rt + M / (ϕ L M R ) + M / M R = 0, , ,265 = 0,415 < 1

12 (53) V / V R = 0,000 < 1 (56) V = 0,040 kn < V R,N = V R pierw(1-(n/n Rt ) 2 ) = 82,05 kn (0,0%) KOMBINACJA 2 N = 0,150 kn, M = -0,05 knm, M = -1,28 knm, V = -2,97 kn, V = -2,91 kn (57) = 0,000; założono β = 1,0 i β = 1,0 (58) N / (ϕ N Rc ) + β M / (ϕ L M R ) + β M / M R + = 0, , , ,000 = 0,488 < 1 (57) = 0,000; założono β = 1,0 i β = 1,0 (58) N / (ϕ N Rc ) + β M / (ϕ L M R ) + β M / M R + = 0, , , ,000 = 0,489 < 1 (55) N / N Rc + M / M R,V + M / M R,V = 0, , ,484 = 0,487 < 1 (53) V / V R = 0,036 < 1 (56) V = 2,970 kn < V R,N = V R pierw(1-(n/n Rc ) 2 ) = 82,05 kn (3,6%) (53) V / V R = 0,023 < 1 (56) V = 2,910 kn < V R,N = V R pierw(1-(n/n Rc ) 2 ) = 125,6 kn (2,3%) KOMBINACJA 3 N = 2,260 kn, M = -0,47 knm, M = -0,64 knm, V = 1,520 kn, V = 1,400 kn (57) = 0,000; założono β = 1,0 i β = 1,0 (58) N / (ϕ N Rc ) + β M / (ϕ L M R ) + β M / M R + = 0, , , ,000 = 0,286 < 1 (57) = 0,002; założono β = 1,0 i β = 1,0 (58) N / (ϕ N Rc ) + β M / (ϕ L M R ) + β M / M R + = 0, , , ,002 = 0,298 < 1 (55) N / N Rc + M / M R,V + M / M R,V = 0, , ,242 = 0,277 < 1 (53) V / V R = 0,019 < 1 (56) V = 1,520 kn < V R,N = V R pierw(1-(n/n Rc ) 2 ) = 82,05 kn (1,9%) (53) V / V R = 0,011 < 1 (56) V = 1,400 kn < V R,N = V R pierw(1-(n/n Rc ) 2 ) = 125,6 kn (1,1%) Słup (HEB240) Wmiar przekroju h = 240 mm, b f = 240 mm t w = 10,0 mm, t f = 17,0 mm r = 21,0 mm Cech geometrczne przekroju A = 106,0 cm 2, A v = 24,00 cm 2, A v = 81,60 cm 2 10,0 J = cm 4, J = 3920 cm 4 W = 938,0 cm 3, W = 327,0 cm 3 W pl, = 1054 cm 3, W pl, = 494,8 cm 3 i = 10,30 cm, i = 6,080 cm 240 J ω = cm 6, J Τ = 103,0 cm 4 W ω = 3640 cm 4, S = 527,0 cm 3 A L = 1,384 m 2 /mb, A G = 1,663 m 2 /t U/A = 130,6 m -1, m = 83,20 kg/m 17,0 240 Stal: St3, f d =205 MPa, λ p = 86,0; Nośność obliczeniowa prz ściskaniu N Rc = 2173 kn (klasa: 1, ψ = 1,000) wboczenie giętne względem osi - l e = 2,49 m, λ = 24,2, N cr, = kn, λ = 1,15 pierw(n Rc /N cr, ) = 0,281 wg "b" ϕ = 0,989 ϕ N Rc = 2150 kn wboczenie giętne względem osi -

13 l e = 2,49 m, λ = 41,0, N cr, = kn, λ = 1,15 pierw(n Rc /N cr, ) = 0,476 wg "c" ϕ = 0,878 ϕ N Rc = 1909 kn wboczenie skrętne l ω = 2,49 m, N cr,ω = kn λ ω = 1,15 pierw(n Rc /N cr,ω ) = 0,413 wg "c" ϕ ω = 0,910 ϕ ω N Rc = 1978 kn Nośność obliczeniowa prz zginaniu M R = 192,3 knm (klasa: 1, pominięto rezerwę plastczną przekroju α p = 1,000) M R = 67,03 knm (klasa: 1, pominięto rezerwę plastczną przekroju α p = 1,000) ustalenie współcznnika zwichrzenia l zw = 2,49 m; warunki podparcia: P,P; µ = 1,00, µ ω = 1,00; obc.równomiernie rozłożone przłożone w środku ciężkości M cr = 2002,83 knm, λ L = 1,15 pierw(m R /M cr ) = 0,356, wg "a 0 " ϕ L = 0,998 ϕ L M R = 191,8 knm Nośność obliczeniowa prz ścinaniu V R = 285,4 kn (klasa: 1, ϕ pv = 1,000) V R = 970,2 kn (klasa: 1, ϕ pv = 1,000) Nośność obliczeniowa prz zginaniu ze ścinaniem V = 10,38 kn < V 0, = 0,6 V R, = 171,2 kn M R,V = M R V = 21,67 kn < V 0, = 0,3 V R, = 291,1 kn M R,V = M R KOMBINACJA 1 N = 283,0 kn, M = 30,92 knm, M = -2,21 knm, V = -10,4 kn, V = 21,67 kn (57) = 0,002; założono β = 1,0 i β = 1,0 (58) N / (ϕ N Rc ) + β M / (ϕ L M R ) + β M / M R + = 0, , , ,002 = 0,328 < 1 (57) = 0,001; założono β = 1,0 i β = 1,0 (58) N / (ϕ N Rc ) + β M / (ϕ L M R ) + β M / M R + = 0, , , ,001 = 0,343 < 1 (55) N / N Rc + M / M R,V + M / M R,V = 0, , ,033 = 0,324 < 1 (53) V / V R = 0,036 < 1 (56) V = 10,38 kn < V R,N = V R pierw(1-(n/n Rc ) 2 ) = 282,9 kn (3,7%) (53) V / V R = 0,022 < 1 (56) V = 21,67 kn < V R,N = V R pierw(1-(n/n Rc ) 2 ) = 962,0 kn (2,3%) KOMBINACJA 2 N = 297,5 kn, M = 0,080 knm, M = 12,52 knm, V = 5,310 kn, V = -2,09 kn (57) = 0,000; założono β = 1,0 i β = 1,0 (58) N / (ϕ N Rc ) + β M / (ϕ L M R ) + β M / M R + = 0, , , ,000 = 0,326 < 1 (57) = 0,006; założono β = 1,0 i β = 1,0 (58) N / (ϕ N Rc ) + β M / (ϕ L M R ) + β M / M R + = 0, , , ,006 = 0,349 < 1 (55) N / N Rc + M / M R,V + M / M R,V = 0, , ,187 = 0,324 < 1 (53) V / V R = 0,019 < 1 (56) V = 5,310 kn < V R,N = V R pierw(1-(n/n Rc ) 2 ) = 282,7 kn (1,9%) (53) V / V R = 0,002 < 1 (56) V = 2,090 kn < V R,N = V R pierw(1-(n/n Rc ) 2 ) = 961,1 kn (0,2%) KOMBINACJA 3 N = 203,8 kn, M = 5,900 knm, M = -6,03 knm, V = 10,09 kn, V = 10,13 kn

14 (57) = 0,000; założono β = 1,0 i β = 1,0 (58) N / (ϕ N Rc ) + β M / (ϕ L M R ) + β M / M R + = 0, , , ,000 = 0,216 < 1 (57) = 0,002; założono β = 1,0 i β = 1,0 (58) N / (ϕ N Rc ) + β M / (ϕ L M R ) + β M / M R + = 0, , , ,002 = 0,230 < 1 (55) N / N Rc + M / M R,V + M / M R,V = 0, , ,090 = 0,214 < 1 (53) V / V R = 0,035 < 1 (56) V = 10,09 kn < V R,N = V R pierw(1-(n/n Rc ) 2 ) = 284,1 kn (3,6%) (53) V / V R = 0,010 < 1 (56) V = 10,13 kn < V R,N = V R pierw(1-(n/n Rc ) 2 ) = 965,9 kn (1,0%) KOMBINACJA 4 N = 400,8 kn, V = -6,90 kn, V = 11,75 kn ϕ = min (ϕ,ϕ,ϕ ω ) = 0,878 (39) N / (ϕ N Rc ) = 0,210 < 1 (53) V / V R = 0,024 < 1 (56) V = 6,900 kn < V R,N = V R pierw(1-(n/n Rc ) 2 ) = 280,5 kn (2,5%) (53) V / V R = 0,012 < 1 (56) V = 11,75 kn < V R,N = V R pierw(1-(n/n Rc ) 2 ) = 953,6 kn (1,2%) 2. KONSTRUKCJA ŻELBETOWA SZYBU WINDY (CZĘŚĆ PODZIEMNA) WRAZ Z PŁYTĄ FUNDAMENTOWĄ 2.1. ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ Obciążenie gruntem wg PN-88/B gk [kn/m 2 ] zd=4,2 hn gn = 1,0 kn/m 2 0,500 0,500 44,600 44,600 - Parametr obiektu: - zagłębienie płt dolnej z d = 4,2 m - Parametr gruntu: - żwir lub pospółka K 0 = 0,5 - ciężar objętościow γ = 21,0 kn/m 3 - Nawierzchnia o ciężarze g n = 1,0 kn/m 2 - Piezometrczn poziom zwierciadła wod gruntowej (PPW): - poniżej dolnej płt Ściana pionowa - górna krawędź: Obciążenie charakterstczne: g h = g n K 0 = 1,0 0,5 = 0,500 kn/m 2 Obciążenie obliczeniowe: g h,0 = g h γ f = 0,500 1,2 = 0,600 kn/m 2

15 Ściana pionowa - dolna krawędź: Obciążenie charakterstczne: g h = (g n +γ z d ) K 0 = (1,0+21,0 4,2) 0,5 = 44,600 kn/m 2 Obciążenie obliczeniowe: g h,0 = g h γ f = 44,600 1,2 = 53,520 kn/m Obciążenie przekazwane z konstrukcji stalowej Przjęto wg p Obciążenie technologiczne wg wtcznch LIFT Katowice Siła F 1 : F k,1 = 27,30 kn, F 1 = 40,95 kn Siła F 2 : F k,2 = 100,0 kn, F 2 = 150,0 kn Siła F 3 : F k,3 = 3,10 kn, F 3 = 4,65 kn Siła F 4 : F k,4 = 80,00 kn, F 4 = 120,0 kn 2.2. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE Słup narożne DANE: Wmiar przekroju: Tp przekroju: prostokątn Szerokość przekroju b = 35,0 cm Wsokość przekroju h = 35,0 cm Zbrojenie: Pręt podłużne φ = 16 mm ze stali A-IIIN (RB500W) f k = 500 MPa, f d = 420 MPa, f tk = 550 MPa Strzemiona φ = 6 mm Parametr betonu: Klasa betonu: B25 (C20/25) f cd = 13,33 MPa, f ctd = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa Ciężar objętościow ρ = 25 kn/m 3 Maksmaln rozmiar kruszwa d g = 8 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współcznnik pełzania (obliczono) φ = 2,94 Otulenie: Otulenie nominalne zbrojenia c nom = 50 mm Obciążenia: [kn,knm] N Sd N Sd,lt M Sd ,17 300,17 86, ,82 400,82 51, ,43 286,43 50, ,48 391,48 48,20 Dodatkowo uwzględniono ciężar własn słupa o wartości N o = 12,80 kn Słup: Wsokość słupa l col = 3,80 m Rodzaj słupa: monolitczn Rodzaj konstrukcji: nieprzesuwna - przekrój podporow Współcznnik długości wboczeniowej w płaszczźnie obciążenia β = 2,00

16 Współcznnik długości wboczeniowej z płaszczzn obciążenia β = 2,00 WYNIKI - SŁUP (wg PN-B-03264:2002): Ściskanie: Decduje schemat obciążenia nr 1. Przjęto zbrojenie smetrczne wzdłuż boków "b" : Zbrojenie potrzebne A s1 = A s2 = 5,89 cm 2. Przjęto po 3φ16 o A s = 6,03 cm 2 Przjęto zbrojenie smetrczne wzdłuż boków "h" : Zbrojenie potrzebne A s1 = A s2 = 1,84 cm 2. Przjęto po 3φ16 o A s = 6,03 cm 2 Łącznie przjęto 8φ16 o A s = 16,08 cm Ściana Schemat statczn płt: qo = 44,60 3,80 2,08 Rozpiętość obliczeniowa płt l eff, = 2,08 m Rozpiętość obliczeniowa płt l eff, = 3,80 m Wniki obliczeń statcznch: Kierunek : Moment przęsłow obliczeniow Moment przęsłow charakterstczn Moment przęsłow charakterstczn długotrwał Moment podporow obliczeniow Moment podporow charakterstczn długotrwał Kierunek : Moment przęsłow obliczeniow Moment przęsłow charakterstczn Moment przęsłow charakterstczn długotrwał Moment podporow obliczeniow Moment podporow charakterstczn długotrwał M Sd = 7,08 knm/m M Sk = 7,08 knm/m M Sk,lt = 7,08 knm/m M Sd,p = 15,39 knm/m M Sk,lt,p = 15,39 knm/m M Sd = 1,81 knm/m M Sk = 1,81 knm/m M Sk,lt = 1,81 knm/m M Sd,p = 3,46 knm/m M Sk,lt,p = 3,46 knm/m Dane materiałowe : Grubość płt 20,0 cm Klasa betonu B25 (C20/25) f cd = 13,33 MPa, f ctd = 1,00 MPa, E cm = 30,0 GPa Ciężar objętościow betonu ρ = 25 kn/m 3 Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współcznnik pełzania (obliczono) φ = 2,88 Stal zbrojeniowa A-IIIN (RB500W) f k = 500 MPa, f d = 420 MPa, f tk = 550 MPa Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku c nom, = 50 mm Otulenie zbrojenia podporowego w kierunku c`nom, = 50 mm Otulenie zbrojenia przęsłowego w kierunku c nom, = 55 mm Otulenie zbrojenia podporowego w kierunku c`nom, = 55 mm

17 Wmiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona): Kierunek : Przęsło: Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcjn) A s = 1,87 cm 2 /mb. Przjęto φ12 co 20,0 cm o A s = 5,65 cm 2 /mb (ρ = 0,39%) Warunek nośności na zginanie: M Sd, = 7,08 knm/mb < M Rd, = 32,09 knm/mb (22,1%) Szerokość rs prostopadłch: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm (0,0%) Podpora: Zbrojenie potrzebne A s = 2,62 cm 2 /mb. Przjęto φ12 co 20,0 cm o A sp = 5,65 cm 2 /mb (ρ = 0,39%) Warunek nośności na zginanie: M Sd,,p = 15,39 knm/mb < M Rd,,p = 32,09 knm/mb (48,0%) Warunek nośności na ścinanie: V Sd, = 46,38 kn/mb < V Rd1, = 93,82 kn/mb (49,4%) Szerokość rs prostopadłch: w k = 0,154 mm < w lim = 0,3 mm (51,4%) Kierunek : Przęsło: Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcjn) A s = 1,81 cm 2 /mb. Przjęto φ12 co 20,0 cm o A s = 5,65 cm 2 /mb (ρ = 0,41%) Warunek nośności na zginanie: M Sd, = 1,81 knm/mb < M Rd, = 30,90 knm/mb (5,9%) Szerokość rs prostopadłch: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm (0,0%) Podpora: Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcjn) A s = 1,81 cm 2 /mb. Przjęto φ12 co 20,0 cm o A sp = 5,65 cm 2 /mb (ρ = 0,41%) Warunek nośności na zginanie: M Sd,,p = 3,46 knm/mb < M Rd,,p = 30,90 knm/mb (11,2%) Warunek nośności na ścinanie: V Sd, = 46,38 kn/mb < V Rd1, = 91,08 kn/mb (50,9%) Szerokość rs prostopadłch: w k = 0,000 mm < w lim = 0,3 mm (0,0%) Płta fundamentowa Dane płt Grubość Pole powierzchni Materiał 500mm 8,96 m2 C20/25 Lista materiałów Beton C20/25 Wtrzmałość gwarantowana na ściskanie f G c,cube = 25 MPa Wtrzmałość obliczeniowa na ściskanie f cd = 13,33 MPa Moduł Younga E = 29,96 GPa Stal A-IIIN Obliczeniowa granica plastczności f d = 420 MPa Moduł Younga E = 200 GPa

18 Moment zginające Mu Wartości maksmalne [knm/m] Wartości minimalne [knm/m] Moment zginające Mu Wartości maksmalne [knm/m]

19 Wartości minimalne [knm/m] 3. Wmiarowanie Zbrojenie dolne - kierunek 1 [cm2/mb] Zbrojenie dolne - kierunek 2 [cm2/mb]

20 Zbrojenie górne - kierunek 1 [cm2/mb] Zbrojenie górne - kierunek 2 [cm2/mb] koniec obliczeń Projektował: dr inż. Witold Basiński nr upr. 519/02 dr inż. Rafał Domagała Sprawdził: dr inż. Łukasz Drobiec nr upr. SLK/1480/POOK/06

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET Użtkownik: Biuro Inżnierskie SPECBUD Autor: mgr inż. Jan Kowalski Ttuł: Poz.4.1. Element żelbetowe Przkład 1 - Obliczenia przkładowe programu KEŻ Belka - zginanie - 1 - Kalkulator Elementów Żelbetowch

Bardziej szczegółowo

Obliczenia statyczne Przebudowa obiektów MOSIR w Jaśle

Obliczenia statyczne Przebudowa obiektów MOSIR w Jaśle Obliczenia statczne 1. Zbiornik przelewow : 1.1 Strop zbiornika : Przjęto strop żelbetow w postaci płt żelbetowej czteropolowej o grubości 18 cm. - płta p1 : Zestawienie obciążeń rozłożonch [kn/m 2 ]:

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1112 Z1 1 OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE SPIS TREŚCI 1. Nowe elementy konstrukcyjne... 2 2. Zestawienie obciążeń... 2 2.1. Obciążenia stałe stan istniejący i projektowany... 2 2.2. Obciążenia

Bardziej szczegółowo

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET - 1 - Kalkulator Elementów Żelbetowych 2.1 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - ŻELBET Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2001-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.4.1. Elementy żelbetowe

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE

OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAŁOŚCIOWE OLICZENI STTYCZNO - WYTRZYMŁOŚCIOWE 1. ZESTWIENIE OCIĄśEŃ N IEG SCHODOWY Zestawienie obciąŝeń [kn/m 2 ] Opis obciąŝenia Obc.char. γ f k d Obc.obl. ObciąŜenie zmienne (wszelkiego rodzaju budynki mieszkalne,

Bardziej szczegółowo

Schemat statyczny płyty: Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 3,24 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 5,34 m

Schemat statyczny płyty: Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,x = 3,24 m Rozpiętość obliczeniowa płyty l eff,y = 5,34 m 5,34 OLICZENI STTYCZNE I WYMIROWNIE POZ.2.1. PŁYT Zestawienie obciążeń rozłożonych [kn/m 2 ]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. f k d Obc.obl. 1. TERKOT 0,24 1,35 -- 0,32 2. WYLEWK CEMENTOW 5CM 2,10 1,35 --

Bardziej szczegółowo

Poziom I-II Bieg schodowy 6 SZKIC SCHODÓW GEOMETRIA SCHODÓW

Poziom I-II Bieg schodowy 6 SZKIC SCHODÓW GEOMETRIA SCHODÓW Poziom I-II ieg schodowy SZKIC SCHODÓW 23 0 175 1,5 175 32 29,2 17,5 10x 17,5/29,2 1,5 GEOMETRI SCHODÓW 30 130 413 24 Wymiary schodów : Długość dolnego spocznika l s,d = 1,50 m Grubość płyty spocznika

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE

OBLICZENIA STATYCZNE OLICZENI STTYCZNE Obciążenie śniegiem wg PN-80/-02010/z1 / Z1-5 S [kn/m 2 ] h=1,0 l=5,0 l=5,0 1,080 2,700 2,700 1,080 Maksmalne obciążenie dachu: - Dach z przegrodą lub z attką, h = 1,0 m - Obciążenie

Bardziej szczegółowo

Obliczenia statyczne Przebudowa Poradni Hepatologicznej Chorzów ul. Zjednoczenia 10.

Obliczenia statyczne Przebudowa Poradni Hepatologicznej Chorzów ul. Zjednoczenia 10. 1 Obliczenia statyczne Przebudowa Poradni Hepatologicznej Chorzów ul. Zjednoczenia 10. Obliczenia wykonano w oparciu o obliczenia statyczne sprawdzające wykonane dla ekspertyzy technicznej opracowanej

Bardziej szczegółowo

Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 400 mm na całej długości przęsła

Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi 6 co 400 mm na całej długości przęsła Zginanie: (przekrój c-c) Moment podporowy obliczeniowy M Sd = (-)130.71 knm Zbrojenie potrzebne górne s1 = 4.90 cm 2. Przyjęto 3 16 o s = 6.03 cm 2 ( = 0.36%) Warunek nośności na zginanie: M Sd = (-)130.71

Bardziej szczegółowo

0,42 1, ,50 [21,0kN/m3 0,02m] 4. Warstwa cementowa grub. 7 cm

0,42 1, ,50 [21,0kN/m3 0,02m] 4. Warstwa cementowa grub. 7 cm PROJEKT MONTŻU WNIEN SP Z PODESTEM N NTRESOLI WRZ Z TECHNOLOGIĄ UZDTNINI WODY W UDYNKU KRYTEGO SENU WODNIK 2000 W GRODZISKU MZOWIECKIM N DZIŁKCH NR 55/2, 58/2 (ORĘ 0057) Inwestor Ośrodek Sportu i Rekreacji

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA SPRAWDZAJĄCE NOŚNOŚĆ KONSTRUKCJI ZADASZENIA WIAT POLETEK OSADOWYCH

OBLICZENIA SPRAWDZAJĄCE NOŚNOŚĆ KONSTRUKCJI ZADASZENIA WIAT POLETEK OSADOWYCH OBLICZENIA SPRAWDZAJĄCE NOŚNOŚĆ LOKALIZACJA: PRZEDSIĘBIORSTWO WODOCIĄGÓW I KANALIZACJI SP. Z O.O. Ul. MŁYŃSKA 100, RUDA ŚLĄSKA PRZYGOTOWANA PRZEZ BUDOSERWIS Z.U.H. Sp. z o.o. Zakład Ekspertyz i Usług Gospodarczych

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE.

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE. Obliczenia statczno-wtrzmałościowe. Załącznik. 1 OBLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE. Poz. 1. KONSTRUKCJ DCHU ND BUDYNKIEM ZPLECZ. Poz. 1.1. Dach w układzie krokwiowo-kleszczowm. Szkic wiązara 30,0 803,7

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI 1. Przedmiot opracowania. 2. Rozwi zania konstrukcyjno-materiałowe

OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI 1. Przedmiot opracowania. 2. Rozwi zania konstrukcyjno-materiałowe OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI 1. Przedmiot opracowania 2. Rozwi zania konstrukcjno-materiałowe 2.1 Stop fundamentowe F φ 2.2 Słup stalow S φ 2.3 Rama stalowa R 2.4 Płatew stalowa P 2.5 Krokiew stalowa K

Bardziej szczegółowo

- 1 - Belka Żelbetowa 3.0 A B C 0,30 5,00 0,30 5,00 0,25 1,00

- 1 - Belka Żelbetowa 3.0 A B C 0,30 5,00 0,30 5,00 0,25 1,00 - - elka Żelbetowa 3.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEUD 200-200 SPEUD Gliwice utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Poz.7.3. elka żelbetowa ciągła SZKI ELKI:

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA KONSTRUKCYJNE

OBLICZENIA KONSTRUKCYJNE OLICZENI KONSTRUKCYJNE SLI GIMNSTYCZNEJ W JEMIELNIE 1. Płatew dachowa DNE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 16,0 cm Wysokość h = 20,0 cm Drewno: Drewno klejone z drewna litego iglastego,

Bardziej szczegółowo

mgr inŝ.. Antoni Sienicki 1/21 Poz. 1.1 Deskowanie Poz. 1.2 Krokiew Obliczenia statyczno wytrzymałościowe

mgr inŝ.. Antoni Sienicki 1/21 Poz. 1.1 Deskowanie Poz. 1.2 Krokiew Obliczenia statyczno wytrzymałościowe 1/21 Poz. 1.1 Deskowanie Przyjęto deskowanie połaci dachu z płyt OSB gr. 22 lub 18 mm. Płyty mocować do krokwi za pomocą wkrętów do drewna. Poz. 1.2 Krokiew DANE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY ISTNIEJ

OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY ISTNIEJ 9 OLICZENI STTYCZNE DO PROJEKTU UDOWLNEGO PRZEUDOWY ISTNIEJĄCEJ OCZYSZCZLNI ŚCIEKÓW N OCZYSZCZLNĘ MECHNICZNO IOLOGICZNĄ W TECHNOLOGII SR ORZ KNLIZCJI SNITRNEJ Z POMPOWNIĄ ŚCIEKÓW W MIEJSCOWOŚCI SMOKLĘSKI,

Bardziej szczegółowo

Tablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa

Tablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa strona 1 Tablica 1. Zestawienie obciążeń dla remizy strażackiej w Rawałowicach więźba dachowa Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 1. Blachodachówka o grubości 0,55 mm γ f k d Obc. obl. kn/m 2 0,35 1,30

Bardziej szczegółowo

Obciążenia (wartości charakterystyczne): - pokrycie dachu (wg PN-82/B-02001: ): Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DANE: Szkic wiązara

Obciążenia (wartości charakterystyczne): - pokrycie dachu (wg PN-82/B-02001: ): Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DANE: Szkic wiązara Garaż 8/K Obliczenia statyczne. garaż Dach, DNE: Szkic wiązara 571,8 396,1 42,0 781,7 10,0 20 51,0 14 690,0 14 51,0 820,0 Geometria ustroju: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 42,0 o Rozpiętość wiązara

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE

OBLICZENIA STATYCZNE IELSKO-IŁ, KWIECIEŃ 2010 OLICZENI STTYCZNE NZW PROJEKTU: Przebudowa pomieszczeń prz ul. Milusińskich 6 w ielsku-iałej na potrzeb Klubu Samopomoc dla osób niepełnosprawnch. DRES: ul. Milusińskich 6, 43-300

Bardziej szczegółowo

- 1 - Belka Żelbetowa 4.0

- 1 - Belka Żelbetowa 4.0 - 1 - elka Żelbetowa 4.0 OLIZENI STTYZNO-WYTRZYMŁOŚIOWE ELKI ŻELETOWEJ Użytkownik: iuro Inżynierskie SPEU utor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: elki żelbetowe stropu 2001-2014 SPEU Gliwice Podciąg - oś i

Bardziej szczegółowo

DANE. Szkic układu poprzecznego. Szkic układu podłużnego - płatwi pośredniej

DANE. Szkic układu poprzecznego. Szkic układu podłużnego - płatwi pośredniej Leśniczówka 9/k Obliczenia statyczne. leśniczówka 1.Dach. DNE Szkic układu poprzecznego 712,8 270,0 45,0 19 436,0 19 455,0 46,0 14 888,0 14 46,0 1008,0 Szkic układu podłużnego - płatwi pośredniej 270,0

Bardziej szczegółowo

1. Ciężar własny stropu Rector 4,00 1,10 -- 4,40 Σ: 4,00 1,10 -- 4,40. 5,00 1,10 -- 5,50 25,0x0,20 Σ: 5,00 1,10 -- 5,50

1. Ciężar własny stropu Rector 4,00 1,10 -- 4,40 Σ: 4,00 1,10 -- 4,40. 5,00 1,10 -- 5,50 25,0x0,20 Σ: 5,00 1,10 -- 5,50 Spis treści 1. Wstęp 2. Zestawienie obciążeń 3. Obliczenia płyty stropodachu 4. Obliczenia stropu na poz. + 7,99 m 5. Obliczenia stropu na poz. + 4,25 m 6. Obliczenia stropu na poz. +/- 0,00 m 7. Obliczenia

Bardziej szczegółowo

Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku

Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku 1 Obliczenia statyczne - dom kultury w Ozimku Poz. 1. Wymiany w stropie przy szybie dźwigu w hollu. Obciąż. stropu. - warstwy posadzkowe 1,50 1,2 1,80 kn/m 2 - warstwa wyrównawcza 0,05 x 21,0 = 1,05 1,3

Bardziej szczegółowo

SPIS POZYCJI OBLICZEŃ STATYCZNYCH:

SPIS POZYCJI OBLICZEŃ STATYCZNYCH: UDYNEK ILIOTEKI ŚLĄSKIEJ W KTOWICCH PLC EUROPY 1 PROJEKT DOSTOSOWNI DCHU DO ZWIĘKSZONYCH OCIĄŻEŃ ŚNIEGIEM str. 12/K SPIS POZYCJI OLICZEŃ STTYCZNYCH: POZ.1 DCH...13 POZ.1.1 ELK O ROZPIĘTOŚCI LŚW MX =4,9M...17

Bardziej szczegółowo

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO - 1 - Kalkulator Elementów Drewnianych v.2.2 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE - DREWNO Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2002-2010 SPECBUD Gliwice Autor: mg inż. Jan Kowalski Tytuł: Obliczenia elementów

Bardziej szczegółowo

Sprawdzenie stanów granicznych użytkowalności.

Sprawdzenie stanów granicznych użytkowalności. MARCIN BRAŚ SGU Sprawzenie stanów granicznych użytkowalności. Wymiary belki: szerokość przekroju poprzecznego: b w := 35cm wysokość przekroju poprzecznego: h:= 70cm rozpiętość obliczeniowa przęsła: :=

Bardziej szczegółowo

8.OBLICZENIA STATYCZNE

8.OBLICZENIA STATYCZNE 8.OLICZENI STTYCZNE. Dach ZESTWIENI OCIĄŻEŃ Pokrycie, lachodachówka Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f Obc. obl. kn/m 2. lachodachówka o grubości 0,55 mm [0,350kN/m2] 0,35,30 0,45 2. Łaty 5,5 cm

Bardziej szczegółowo

Załącznik nr 3. Obliczenia konstrukcyjne

Załącznik nr 3. Obliczenia konstrukcyjne 32 Załącznik nr 3 Obliczenia konstrukcyjne Poz. 1. Strop istniejący nad parterem (sprawdzenie nośności) Istniejący strop typu Kleina z płytą cięŝką. Wartość charakterystyczna obciąŝenia uŝytkowego w projektowanym

Bardziej szczegółowo

Obciążenia konstrukcji dachu Tablica 1. Pokrycie dachu Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 γ f k d Obc. obl. kn/m 2 1. Blachodachówka 0,10 1,20 -- 0,12 2. Łaty i kontrłaty [0,100kN/m2] 0,10 1,10 -- 0,11

Bardziej szczegółowo

1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ.

1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ. 1. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE ELEMENTÓW KONSTRUKCYJNYCH ELEWACJI STALOWEJ. Zestawienie obciążeń. Kąt nachylenia połaci dachowych: Obciążenie śniegie. - dla połaci o kącie nachylenia 0 stopni Lokalizacja

Bardziej szczegółowo

9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe

9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe 9.0. Wspornik podtrzymujący schody górne płytowe OBCIĄŻENIA: 55,00 55,00 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa: A "" Zmienne γf=,0 Liniowe 0,0 55,00 55,00

Bardziej szczegółowo

Kraków ul. Czarnowiejska Dz. nr 19/18, 19/26 obr.12 Krowodrza. Akademia Górniczo-Hutnicza im. St.Staszica w Krakowie Kraków, al.

Kraków ul. Czarnowiejska Dz. nr 19/18, 19/26 obr.12 Krowodrza. Akademia Górniczo-Hutnicza im. St.Staszica w Krakowie Kraków, al. NIP 679-102-48-90 PeKaO S.. II o/ Kraków 53 1240 1444 1111 0000 0935 8663 Obiekt: PWILON -0 GH dres: Kraków ul. Czarnowiejska Dz. nr 19/18, 19/26 obr.12 Krowodrza Inwestor: kademia Górniczo-Hutnicza im.

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN :2004

Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN :2004 Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. EN 1992-1-1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x800

Bardziej szczegółowo

ZAŁĄCZNIK NR 1 OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE

ZAŁĄCZNIK NR 1 OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE ZAŁĄCZNIK NR 1 OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA: 1. Zestawienie obciążeń... 4 1.1. Obciążenia Stałe... 4 1.2. Obciążenia Zmienne - Klimatyczne... 4 2. Pawilon... 6 2.1. Płyta

Bardziej szczegółowo

700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%:

700 [kg/m 3 ] * 0,012 [m] = 8,4. Suma (g): 0,138 Ze względu na ciężar wykończenia obciążenie stałe powiększono o 1%: Producent: Ryterna modul Typ: Moduł kontenerowy PB1 (długość: 6058 mm, szerokość: 2438 mm, wysokość: 2800 mm) Autor opracowania: inż. Radosław Noga (na podstawie opracowań producenta) 1. Stan graniczny

Bardziej szczegółowo

e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65 m Dla B20 i stali St0S h = 15 cm h 0 = 12 cm 958 1,00 0,12 F a = 0,0029x100x12 = 3,48 cm 2

e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65 m Dla B20 i stali St0S h = 15 cm h 0 = 12 cm 958 1,00 0,12 F a = 0,0029x100x12 = 3,48 cm 2 OBLICZENIA STATYCZNE POZ.1.1 ŚCIANA PODŁUŻNA BASENU. Projektuje się baseny żelbetowe z betonu B20 zbrojone stalą St0S. Grubość ściany 12 cm. Z = 0,5x10,00x1,96 2 x1,1 = 21,13 kn e = 1/3xH = 1,96/3 = 0,65

Bardziej szczegółowo

WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCH I WYMIAROWANIE

WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCH I WYMIAROWANIE WYNIKI OBLICZEŃ STATYCZNYCH I WYMIAROWANIE 9.1. HALA SPORTOWA Z ZAPLECZEM...14 9.1.3. Płyty...16 9.1.3.1. Płyta poz +3.54 gr.20cm...16 9.1.3.2. Płyta poz +4.80 gr.20 i 16cm...18 9.1.3.3. Płyta poz +8,00

Bardziej szczegółowo

Projektuje się płytę żelbetową wylewaną na mokro, krzyżowo-zbrojoną. Parametry techniczne:

Projektuje się płytę żelbetową wylewaną na mokro, krzyżowo-zbrojoną. Parametry techniczne: - str.10 - POZ.2. STROP NAD KLATKĄ SCHODOWĄ Projektuje się płytę żelbetową wylewaną na mokro, krzyżowo-zbrojoną. Parametry techniczne: 1/ Grubość płyty h = 15cm 2/ Grubość otulenia zbrojenia a = 2cm 3/

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004

Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN :2004 Budynek wielorodzinny - Rama żelbetowa strona nr z 7 Pręt nr 4 - Element żelbetowy wg PN-EN 992--:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 4 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 2 (x=4.000m,

Bardziej szczegółowo

Obliczenia bosmanatu. Schemat statyczny (ci ar belki uwzgl dniony automatycznie): Momenty zginaj ce [knm]:

Obliczenia bosmanatu. Schemat statyczny (ci ar belki uwzgl dniony automatycznie): Momenty zginaj ce [knm]: Obliczenia bosmanatu 1. Zebranie obci strop drewniany Tablica 1. k Obc. obl. Lp Opis obci enia Obc. char. kn/m 2 f d kn/m 2 1. Obci enie zmienne (wszelkie pokoje biurowe, 2,00 1,40 0,50 2,80 gabinety lekarskie,

Bardziej szczegółowo

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE KONSTRUKCJI MUROWYCH. Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Obliczenia ścian murowanych. Poz.2.2.

- 1 - OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE KONSTRUKCJI MUROWYCH. Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Obliczenia ścian murowanych. Poz.2.2. - 1 - Kalkulator Konstrukcji Murowych EN 1.0 OBLICZENIA WYTRZYMAŁOŚCIOWE KONSTRUKCJI MUROWYCH Użytkownik: Biuro Inżynierskie SPECBUD 2013 SPECBUD Gliwice Autor: mgr inż. Jan Kowalski Tytuł: Obliczenia

Bardziej szczegółowo

10.0. Schody górne, wspornikowe.

10.0. Schody górne, wspornikowe. 10.0. Schody górne, wspornikowe. OBCIĄŻENIA: Grupa: A "obc. stałe - pł. spocznik" Stałe γf= 1,0/0,90 Q k = 0,70 kn/m *1,5m=1,05 kn/m. Q o1 = 0,84 kn/m *1,5m=1,6 kn/m, γ f1 = 1,0, Q o = 0,63 kn/m *1,5m=0,95

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264

Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264 Pręt nr 1 - Element żelbetowy wg. PN-B-03264 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 5 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 13 (x6.000m, y24.000m); 12 (x18.000m, y24.000m) Profil: Pr 350x900 (Beton

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE

OBLICZENIA STATYCZNE OLICZENI STTYCZNE Obciążenie śniegiem wg PN-80/-02010/z1 / Z1-5 S [kn/m 2 ] h=1,0 l=5,0 l=5,0 1,080 2,700 2,700 1,080 Maksymalne obciążenie dachu: - Dach z przegrodą lub z attyką, h = 1,0 m - Obciążenie

Bardziej szczegółowo

7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary:

7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu. Wymiary: 7.0. Fundament pod słupami od stropu nad piwnicą. Rzut fundamentu Wymiary: B=1,2m L=4,42m H=0,4m Stan graniczny I Stan graniczny II Obciążenie fundamentu odporem gruntu OBCIĄŻENIA: 221,02 221,02 221,02

Bardziej szczegółowo

Pręt nr 0 - Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona wg PN-EN :2004

Pręt nr 0 - Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona wg PN-EN :2004 Pręt nr 0 - Płyta żelbetowa jednokierunkowo zbrojona wg PN-EN 1992-1- 1:2004 Informacje o elemencie Nazwa/Opis: element nr 0 (belka) - Brak opisu elementu. Węzły: 0 (x0.000m, y0.000m); 1 (x6.000m, y0.000m)

Bardziej szczegółowo

10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej.

10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej. 10.1 Płyta wspornikowa schodów górnych wspornikowych w płaszczyźnie prostopadłej. OBCIĄŻENIA: 6,00 6,00 4,11 4,11 1 OBCIĄŻENIA: ([kn],[knm],[kn/m]) Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: Grupa:

Bardziej szczegółowo

Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f

Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f 0,10 0,30 L = 0,50 0,10 H=0,40 OBLICZENIA 6 OBLICZENIA DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY SCHODÓW ZEWNĘTRZNYCH, DRZWI WEJŚCIOWYCH SZT. 2 I ZADASZENIA WEJŚCIA GŁÓWNEGO DO BUDYNKU NR 3 JW. 5338 przy ul.

Bardziej szczegółowo

Raport wymiarowania stali do programu Rama3D/2D:

Raport wymiarowania stali do programu Rama3D/2D: 2. Element poprzeczny podestu: RK 60x40x3 Rozpiętość leff=1,0m Belka wolnopodparta 1- Obciążenie ciągłe g=3,5kn/mb; 2- Ciężar własny Numer strony: 2 Typ obciążenia: Suma grup: Ciężar własny, Stałe Rodzaj

Bardziej szczegółowo

Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995

Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995 Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykłady obliczeń belek i słupów złożonych z zastosowaniem łączników mechanicznych wg PN-EN-1995 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014)

Bardziej szczegółowo

BUDYNEK MIEJSKIEGO CENTRUM KULTURY W RUDZIE ŚLĄSKIEJ PROJEKT WZMOCNIENIA STROPÓW NAD PIWNICAMI str. 13/K SPIS TREŚCI

BUDYNEK MIEJSKIEGO CENTRUM KULTURY W RUDZIE ŚLĄSKIEJ PROJEKT WZMOCNIENIA STROPÓW NAD PIWNICAMI str. 13/K SPIS TREŚCI PROJEKT WZMOCNIENI STROPÓW ND PIWNICMI str. 13/K SPIS TREŚCI POZ.1 WZMOCNIENIE PŁYTY STROPU ND PIWNICĄ...14 POZ.1.1 WZMOCNIENIE PŁYTY STROPU ODCINKOWEGO O ROZPIĘTOŚCI LŚW MX =2,50M...14 POZ.2 ELKI STROPOWE...14

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY. 1.2 Podstawa opracowania. Podstawą formalną niniejszego opracowania są normy :

OPIS TECHNICZNY. 1.2 Podstawa opracowania. Podstawą formalną niniejszego opracowania są normy : OPIS TECHNICZNY 1.1 Przedmiot opracowania Przedmiotem opracowania jest projekt techniczny dachu kratowego hali produkcyjnej. 1.2 Podstawa opracowania Podstawą formalną niniejszego opracowania są normy

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE PODKONSTRUKCJI ŚWIETLIKA PODWYŻSZONEGO

OBLICZENIA STATYCZNE PODKONSTRUKCJI ŚWIETLIKA PODWYŻSZONEGO OBLICZEIA STATYCZE PODKOSTRUKCJI ŚWIETLIKA PODWYŻSZOEGO 1. Zebranie obciążeń 1.1. Śnieg Rodzaj: śnieg p: zmienne 1.1.1. Śnieg Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu q k = 0,90 k/m 2 przyjęto (*War17

Bardziej szczegółowo

O B L I C Z E N I A S T A T Y C Z N E

O B L I C Z E N I A S T A T Y C Z N E OBLICZENIA STATYCZNE 1 O B L I C Z E N I A S T A T Y C Z N E 1.0 Obciążenia 1.1 Obciążenie śniegiem strefa IV α=40; Q k =1,6 kn/m 2 γ f kn/m 2 - strona zawietrzna: Q k x 0,8 x [(60-α)/30]= 0,853 1,500

Bardziej szczegółowo

Projekt belki zespolonej

Projekt belki zespolonej Pomoce dydaktyczne: - norma PN-EN 1994-1-1 Projektowanie zespolonych konstrukcji stalowo-betonowych. Reguły ogólne i reguły dla budynków. - norma PN-EN 199-1-1 Projektowanie konstrukcji z betonu. Reguły

Bardziej szczegółowo

KARTA TYTUŁOWA. Obiekt: ROZBUDOWA BUDYNKU PRZEDSZKOLA POGWIZDÓW ul. Kościelna 21 dz. 177/1, 155/3

KARTA TYTUŁOWA. Obiekt: ROZBUDOWA BUDYNKU PRZEDSZKOLA POGWIZDÓW ul. Kościelna 21 dz. 177/1, 155/3 Cn 400 KRT TYTUŁOW Obiekt: ROZUDOW UDYNKU PRZEDSZKOL POGWIZDÓW ul. Kościelna 2 dz. 77/, 55/3 Treść: PROJEKT UDOWLNY ROZUDOW UDYNKU PRZEDSZKOL ranża: KONSTRUKCJ Inwestor: Gmina Hażlach 43-49 HŻŁCH ul. Główna

Bardziej szczegółowo

Obliczenia statyczne do projektu konstrukcji wiaty targowiska miejskiego w Olsztynku z budynkiem kubaturowym.

Obliczenia statyczne do projektu konstrukcji wiaty targowiska miejskiego w Olsztynku z budynkiem kubaturowym. Obliczenia statyczne do projektu konstrukcji wiaty targowiska miejskiego w Olsztynku z budynkiem kubaturowym. Poz. 1.0 Dach wiaty Kąt nachylenia połaci α = 15 o Obciążenia: a/ stałe - pokrycie z płyt bitumicznych

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1. Obciążenia 1.1. Założenia Ze względu na brak pełnych danych dotyczących konstrukcji istniejącego obiektu, w tym stalowego podciągu, drewnianego stropu oraz więźby

Bardziej szczegółowo

Projektant: ul. Św. Wincentego 114 / U11 03-291 Warszawa tel./fax 22 301-84-41 kom. 504-318-925 wojciechowski@grw.com.pl www.grw.com.

Projektant: ul. Św. Wincentego 114 / U11 03-291 Warszawa tel./fax 22 301-84-41 kom. 504-318-925 wojciechowski@grw.com.pl www.grw.com. Projektant: ul. Św. Wincentego 114 / U11 03-291 Warszawa tel./fax 22 301-84-41 kom. 504-318-925 wojciechowski@grw.com.pl www.grw.com.pl Nazwa Projektu: DOBUDOWA WINDY WEWNĘTRZNEJ DO PRZEWOZU OSÓB NIEPEŁNOSPRAWNYCH

Bardziej szczegółowo

Schemat statyczny - patrz rysunek obok:

Schemat statyczny - patrz rysunek obok: - str.20 - POZ. 6. NDPROŻ Poz. 6.1. Nadproże o rozpiętości 2.62m 1/ Ciężar nadproża 25 30cm 0.25 0.30 24 = 1.8kN/m 1.1 2.0kN/m 2/ Ciężar ściany na nadprożu 0.25 1.3 18 = 5.8kN/m 1.1 6.4kN/m 3/ Ciężar tynku

Bardziej szczegółowo

Widok ogólny podział na elementy skończone

Widok ogólny podział na elementy skończone MODEL OBLICZENIOWY KŁADKI Widok ogólny podział na elementy skończone Widok ogólny podział na elementy skończone 1 FAZA I odkształcenia od ciężaru własnego konstrukcji stalowej (odkształcenia powiększone

Bardziej szczegółowo

Przykład zbierania obciążeń dla dachu stromego wg PN-EN i PN-EN

Przykład zbierania obciążeń dla dachu stromego wg PN-EN i PN-EN Politechnika Gdańska Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska Przykład zbierania obciążeń dla dachu stromego wg PN-EN 1991-1-3 i PN-EN 1991-1-4 Jerzy Bobiński Gdańsk, wersja 0.32 (2014) 20. Obciążenia dachu

Bardziej szczegółowo

Rys. 29. Schemat obliczeniowy płyty biegowej i spoczników

Rys. 29. Schemat obliczeniowy płyty biegowej i spoczników Przykład obliczeniowy schodów wg EC-2 a) Zebranie obciąŝeń Szczegóły geometryczne i konstrukcyjne przedstawiono poniŝej: Rys. 28. Wymiary klatki schodowej w rzucie poziomym 100 224 20 14 9x 17,4/28,0 157

Bardziej szczegółowo

Nr Projektu: AH/15/009

Nr Projektu: AH/15/009 iuro: Szeroka 34; 15-760 iałystok Nr Projektu: H/15/009 OLICZENI STTYCZNE STRON OLICZENI STTYCZNE PRZEUDOW UDYNKU N DZIENNY DOM OPIEKI SENIOR - WIGOR, ul. ZUŁEK 1, 06-100 PUŁTUSK, gm. PUŁTUSK, DZIŁK nr

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCJA BUDOWA PODZIEMNEJ KOMORY TECHNOLOGICZNEJ NIEZBĘDNEJ DO PRACY FONTANN W PARKU W ŚWIERKLAŃCU UL.

PROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCJA BUDOWA PODZIEMNEJ KOMORY TECHNOLOGICZNEJ NIEZBĘDNEJ DO PRACY FONTANN W PARKU W ŚWIERKLAŃCU UL. SK Konstrukcje Sylwia Kasperska Biuro Projektów ul. Królowej Jadwigi 27/39, 33-300 Nowy Sącz tel: +48 606 200 405 biuro@skkonstrukcje.pl www.skkonstrukcje.pl PROJEKT BUDOWLANY KONSTRUKCJA TEMAT: BUDOWA

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY I ROZBUDOWY TOLAET PRZY ZESPOLE SZKÓŁ OGÓLNOSZTAŁCĄCYCH NR 2 W BYDGOSZCZY

OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO PRZEBUDOWY I ROZBUDOWY TOLAET PRZY ZESPOLE SZKÓŁ OGÓLNOSZTAŁCĄCYCH NR 2 W BYDGOSZCZY OLICZENI STTYCZNE DO PROJEKTU UDOWLNEGO PRZEUDOWY I ROZUDOWY TOLET PRZY ZESPOLE SZKÓŁ OGÓLNOSZTŁCĄCYCH NR 2 W YDGOSZCZY KROKIEW Tablica 1. Obciążenia stałe Lp Opis obciążenia Obc. char. kn/m 2 f Obc. obl.

Bardziej szczegółowo

Autorska Pracownia Architektoniczna Kraków, ul. Zygmuntowska 33/12, tel

Autorska Pracownia Architektoniczna Kraków, ul. Zygmuntowska 33/12, tel Autorska Pracownia Architektoniczna 31-314 Kraków, ul. Zygmuntowska 33/1, tel. 1 638 48 55 Adres inwestycji: Województwo małopolskie, Powiat wielicki, Obręb Wola Batorska [ Nr 0007 ] Działki nr: 1890/11,

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE

OBLICZENIA STATYCZNE 1. KOSTRUKCJA DACHU Zebranie obciążeń: OBLICZEIA STATYCZE do projektu budnku magaznowego w miejscowości Chrząstowo 8, gm. akło nad otecią, dz. nr 8/8 Obciążenia stałe ciężar pokrcia dachu (płta warstwowa

Bardziej szczegółowo

Pomoce dydaktyczne: normy: [1] norma PN-EN 1991-1-1 Oddziaływania na konstrukcje. Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. [] norma PN-EN 1991-1-3 Oddziaływania

Bardziej szczegółowo

Lista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00 8 4.41-0.47 9 9.29-0.

Lista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00 8 4.41-0.47 9 9.29-0. 7. Więźba dachowa nad istniejącym budynkiem szkoły. 7.1 Krokwie Geometria układu Lista węzłów Nr węzła X [m] Y [m] 1 0.00 0.00 2 0.35 0.13 3 4.41 1.63 4 6.85 2.53 5 9.29 1.63 6 13.35 0.13 7 13.70 0.00

Bardziej szczegółowo

1. Obliczenia sił wewnętrznych w słupach (obliczenia wykonane zostały uproszczoną metodą ognisk)

1. Obliczenia sił wewnętrznych w słupach (obliczenia wykonane zostały uproszczoną metodą ognisk) Zaprojektować słup ramy hali o wymiarach i obciążeniach jak na rysunku. DANE DO ZADANIA: Rodzaj stali S235 tablica 3.1 PN-EN 1993-1-1 Rozstaw podłużny słupów 7,5 [m] Obciążenia zmienne: Śnieg 0,8 [kn/m

Bardziej szczegółowo

POZ. 1 ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ Stropy pod lokalami mieszkalnymi przy zastosowaniu płyt WPS

POZ. 1 ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ Stropy pod lokalami mieszkalnymi przy zastosowaniu płyt WPS OBLICZENIA STATYCZNE DO AKTUALIZACJI PROJEKTÓW BUDOWLANYCH REMONTU ELEWACJI WRAZ Z BALKONAMI I NAPRAWĄ RYS ORAZ REMONTU PIWNIC W BUDYNKU MIESZKALNYM PRZY UL. ŻELAZNEJ 64 r/ KROCHMALNEJ TOM I POZ. 1 ZESTAWIENIE

Bardziej szczegółowo

Obciążenia. Wartość Jednostka Mnożnik [m] oblicz. [kn/m] 1 ciężar [kn/m 2 ]

Obciążenia. Wartość Jednostka Mnożnik [m] oblicz. [kn/m] 1 ciężar [kn/m 2 ] Projekt: pomnik Wałowa Strona 1 1. obciążenia -pomnik Obciążenia Zestaw 1 nr Rodzaj obciążenia 1 obciążenie wiatrem 2 ciężar pomnika 3 ciężąr cokołu fi 80 Wartość Jednostka Mnożnik [m] obciążenie charakter.

Bardziej szczegółowo

KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE

KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE POLITECHNIKA BIAŁOSTOCKA WBiIŚ KATEDRA KONSTRUKCJI BUDOWLANYCH ZAJĘCIA 5 KONSTRUKCJE DREWNIANE I MUROWE Mgr inż. Julita Krassowska 1 CHARAKTERYSTYKI MATERIAŁOWE drewno lite sosnowe klasy C35: - f m,k =

Bardziej szczegółowo

Sól Kiczora dz. nr ( potok Czerna ) w ciągu drogi gminnej do Brodów Projekt budowlany. mgr inż. Jan Łagosz upr.

Sól Kiczora dz. nr ( potok Czerna ) w ciągu drogi gminnej do Brodów Projekt budowlany. mgr inż. Jan Łagosz upr. EGZEMPLARZ NR 1 DOKUMENTACJA TECHNICZNO PROJEKTOWA ODBUDOWY MOSTKU NAD POTOKIEM CZERNA W MIEJSCOWOŚCI SÓL KICZORA W CIĄGU DROGI GMINNEJ DO BRODÓW KM. 0+015 USZKODZONEGO W WYNIKU POWODZI INWESTOR: ADRES

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE WZMOCNIENIA STALOWEJ KONSTRUKCJI DACHU POD KĄTEM WYKONANIA PRAC TERMOMODERNIZACYJNYCH OBIEKT: DOM SPORTOWCA W M

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE WZMOCNIENIA STALOWEJ KONSTRUKCJI DACHU POD KĄTEM WYKONANIA PRAC TERMOMODERNIZACYJNYCH OBIEKT: DOM SPORTOWCA W M OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE WZMOCNIENIA STALOWEJ KONSTRUKCJI DACHU POD KĄTEM WYKONANIA PRAC TERMOMODERNIZACYJNYCH OBIEKT: DOM SPORTOWCA W M. CISOWA LOKALIZACJA: DZ.NR 1089/1 OSIEDLE CISOWA, OBRĘB

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNE

OBLICZENIA STATYCZNE PROJEKT BUDOWLANY ZMIANY KONSTRUKCJI DACHU W RUDZICZCE PRZY UL. WOSZCZYCKIEJ 17 1 OBLICZENIA STATYCZNE Inwestor: Gmina Suszec ul. Lipowa 1 43-267 Suszec Budowa: Rudziczka, ul. Woszczycka 17 dz. nr 298/581

Bardziej szczegółowo

1.3. Dane materiałowe wartości charakterystyczne (PN-B-03150:2000, Załącznik normatywny Z-2.2.3) f m.k = 30 MPa - wytrzymałość na zginanie

1.3. Dane materiałowe wartości charakterystyczne (PN-B-03150:2000, Załącznik normatywny Z-2.2.3) f m.k = 30 MPa - wytrzymałość na zginanie I. OBLICZENIA WIĘŹBY DACHOWEJ wg PN-B-050:000. ZałoŜenia o obiczeń.. Schemat geometrczn więźb achowej Więźba achowa płatwiowo-keszczowa... Dane ogóne Lokaizacja bunku - Biłgoraj Strefa obciąŝenia śniegiem

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI I OBLICZENIA.

OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI I OBLICZENIA. OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI I OBLICZENIA. Założenia przyjęte do wykonania projektu konstrukcji: - III kategoria terenu górniczego, drgania powierzchni mieszczą się w I stopniu intensywności, deformacje

Bardziej szczegółowo

Z a w a r t o ś ć o p r a c o w a n i a :

Z a w a r t o ś ć o p r a c o w a n i a : CZERWIEC 2013R Z a w a r t o ś ć o p r a c o w a n i a : Opis techniczny Przedmiot i podstawa opracowania Stan projektowany Opinia możliwości realizacji inwestycji w świetle stanu technicznego obiektu

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY

PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY PROJEKT BUDOWLANO - WYKONAWCZY ZMIANA SPOSOBU UśYTKOWANIA CZĘŚCI ISTNIEJACEGO BUDYNKU USŁUGOWO-MIESZKALNEGO Z POMIESZCEŃ APTEKI NA GMINNĄ BIBLIOTEKĘ PUBLICZNĄ WRAZ Z PRZEBUDOWĄ SCHODÓW ZEWNĘTRZNYCH DO

Bardziej szczegółowo

PROJEKT BUDOWLANY ROZBUDOWY BUDYNKU ZESPOŁU SZKOLNO-PRZEDSZKOLNEGO W SZEMUDZIE PRZY UL. SZKOLNEJ 4

PROJEKT BUDOWLANY ROZBUDOWY BUDYNKU ZESPOŁU SZKOLNO-PRZEDSZKOLNEGO W SZEMUDZIE PRZY UL. SZKOLNEJ 4 II KONSTRUKCJA Część opisowa 1 Opis techniczny 2 Podstawowe wyniki obliczeń statycznych Część rysunkowa K1 RZUT FUNDAMENTÓW K2 SCHEMAT KONSTRUKCYJNY STROPU NAD PARTEREM K3 SCHEMAT KONSTRUKCYJNY STROPU

Bardziej szczegółowo

mr1 Klasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 4.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1 [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2

mr1 Klasa betonu Klasa stali Otulina [cm] 4.00 Średnica prętów zbrojeniowych ściany φ 1 [mm] 12.0 Średnica prętów zbrojeniowych podstawy φ 2 4. mur oporowy Geometria mr1 Wysokość ściany H [m] 2.50 Szerokość ściany B [m] 2.00 Długość ściany L [m] 10.00 Grubość górna ściany B 5 [m] 0.20 Grubość dolna ściany B 2 [m] 0.24 Minimalna głębokość posadowienia

Bardziej szczegółowo

Moduł. Profile stalowe

Moduł. Profile stalowe Moduł Profile stalowe 400-1 Spis treści 400. PROFILE STALOWE...3 400.1. WIADOMOŚCI OGÓLNE...3 400.1.1. Opis programu...3 400.1.2. Zakres programu...3 400.1. 3. Opis podstawowych funkcji programu...4 400.2.

Bardziej szczegółowo

PROJEKT WYKONAWCZY INSTALACJI FOTOWOLTAICZNEJ O MOCY 10,05 kwp DLA BUDYNKU PRZEDSZKOLA SAMORZĄDOWEGO W SKALE

PROJEKT WYKONAWCZY INSTALACJI FOTOWOLTAICZNEJ O MOCY 10,05 kwp DLA BUDYNKU PRZEDSZKOLA SAMORZĄDOWEGO W SKALE OPINIA KONSTRUKCYJNO-BUDOWLANA DOTYCZĄCA MOŻLIWOŚCI USTAWIENIA PANELI FOTOWOLTAICZNYCH NA STROPODACHU BUDYNKU WRAZ Z PROPOZYCJĄ Temat/obiekt: KONSTRUCJI WSPORCZEJ POD PANELE PV PROJEKT WYKONAWCZY INSTALACJI

Bardziej szczegółowo

Sprawdzenie nosności słupa w schematach A1 i A2 - uwzględnienie oddziaływania pasa dolnego dźwigara kratowego.

Sprawdzenie nosności słupa w schematach A1 i A2 - uwzględnienie oddziaływania pasa dolnego dźwigara kratowego. Sprawdzenie nosności słupa w schematach A i A - uwzględnienie oddziaływania pasa dolnego dźwigara kratowego. Sprawdzeniu podlega podwiązarowa część słupa - pręt nr. Siły wewnętrzne w słupie Kombinacje

Bardziej szczegółowo

Q r POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE

Q r POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE - str. 28 - POZ.9. ŁAWY FUNDAMENTOWE Na podstawie dokumentacji geotechnicznej, opracowanej przez Przedsiębiorstwo Opoka Usługi Geologiczne, opracowanie marzec 2012r, stwierdzono następującą budowę podłoża

Bardziej szczegółowo

Projekt konstrukcyjny

Projekt konstrukcyjny - 1 - Projekt konstrukcyjny do projektu budowlanego na rozbudowę, przebudowę oraz zmianę sposobu użytkowania budynku mieszkalnego na placówkę opiekuńczowychowawczą typu rodzinnego na terenie Domu Dziecka

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE. 1. Założenia obliczeniowe. materiały:

OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE. 1. Założenia obliczeniowe. materiały: II. OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE 1. Założenia obliczeniowe. materiały: elementy żelbetowe: beton C25/30, stal A-IIIN mury konstrukcyjne: bloczki Silka gr. 24 cm kl. 20 mury osłonowe: bloczki Ytong

Bardziej szczegółowo

OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU KONSTRUKCJI. 1 Przedmiot opracowania:

OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU KONSTRUKCJI. 1 Przedmiot opracowania: OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU KONSTRUKCJI 1 Przedmiot opracowania: Przedmiotem opracowania jest projekt konstrukcji budynku Transgranicznego Centrum Turystyki i Wymiany Młodzieży zlokalizowanego w Zarzeczu

Bardziej szczegółowo

Załącznik nr 2 1 OBLICZENIA STATYCZNE

Załącznik nr 2 1 OBLICZENIA STATYCZNE Załącznik nr 2 1 OBLICZENIA STATYCZNE OBCIĄŻENIE WIATREM WG PN-EN 1991-1-4:2008 strefa wiatrowa I kategoria terenu III tereny regularnie pokryte roślinnością lub budynkami albo o pojedynczych przeszkodach,

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE DACHU

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE DACHU OBLICZENI STTYCZNO-WYTRZYMŁOŚCIOWE DCHU Drewno sosnowe klasy C f cok :=.0MPa f k :=.0MPa k od := 0.9 γ :=.3 f cok k od f k k od f cod := γ f cod =.5 MPa f := γ f = 6.6 MPa f zd := f E 0.05 := 700MPa E

Bardziej szczegółowo

1,26 1,30 -- 1,64 [21,0kN/m3 0,06m] 3. Folia PE gr.0,3mm [0,010kN/m2] 0,01 1,30 -- 0,01 4. Strop Rector 4,59 1,10 -- 5,05 Σ: 6,49 1,16 -- 7,52

1,26 1,30 -- 1,64 [21,0kN/m3 0,06m] 3. Folia PE gr.0,3mm [0,010kN/m2] 0,01 1,30 -- 0,01 4. Strop Rector 4,59 1,10 -- 5,05 Σ: 6,49 1,16 -- 7,52 ZESTWIENIE OCIĄŻEŃ Tablica 1. Obciążenia stałe. Strop Rector 1. Lastriko bezspoinowe o grubości 20 mm 0,44 1,30 -- 0,57 [0,440kN/m2] 2. Jastrych cementowy grub. 6 cm 1,26 1,30 -- 1,64 [21,0kN/m3 0,06m]

Bardziej szczegółowo

2.1. Wyznaczenie nośności obliczeniowej przekroju przy jednokierunkowym zginaniu

2.1. Wyznaczenie nośności obliczeniowej przekroju przy jednokierunkowym zginaniu Obliczenia statyczne ekranu - 1 - dw nr 645 1. OBLICZENIE SŁUPA H = 4,00 m (wg PN-90/B-0300) wysokość słupa H 4 m rozstaw słupów l o 6.15 m 1.1. Obciążenia 1.1.1. Obciążenia poziome od wiatru ( wg PN-B-0011:1977.

Bardziej szczegółowo

PROJEKT STROPU BELKOWEGO

PROJEKT STROPU BELKOWEGO PROJEKT STROPU BELKOWEGO Nr tematu: A Dane H : 6m L : 45.7m B : 6.4m Qk : 6.75kPa a :.7m str./9 Geometria nz : 5 liczba żeber B Lz : 5.8 m długość żebra nz npd : 3 liczba przęseł podciągu przyjęto długość

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE MOSTU NAD RZEKĄ ORLA 1. ZałoŜenia obliczeniowe

OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE MOSTU NAD RZEKĄ ORLA 1. ZałoŜenia obliczeniowe OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁOŚCIOWE MOSTU NAD RZEKĄ ORLA. ZałoŜenia obliczeniowe.. Własciwości fizyczne i mechaniczne materiałów R - wytrzymałość obliczeniowa elementów pracujących na rozciąganie i sciskanie

Bardziej szczegółowo

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE

OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE ul. Inflanckiej 13 we Wrocławiu 1 OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAŁOŚCIOWE Spis treści 1.DANE OGÓLNE...2 2.ZEBRANIE OBCIĄśEŃ...2 2.1.CięŜar własny...2 2.2.ObciąŜenia stałe...2 2.3.ObciąŜenia uŝytkowe...5

Bardziej szczegółowo

Wytrzymałość drewna klasy C 20 f m,k, 20,0 MPa na zginanie f v,k, 2,2 MPa na ścinanie f c,k, 2,3 MPa na ściskanie

Wytrzymałość drewna klasy C 20 f m,k, 20,0 MPa na zginanie f v,k, 2,2 MPa na ścinanie f c,k, 2,3 MPa na ściskanie Obliczenia statyczno-wytrzymałościowe: Pomost z drewna sosnowego klasy C27 dla dyliny górnej i dolnej Poprzecznice z drewna klasy C35 lub stalowe Balustrada z drewna klasy C20 Grubość pokładu górnego g

Bardziej szczegółowo