OBLICZENIA STATYCZNE

Transkrypt

1 1. KOSTRUKCJA DACHU Zebranie obciążeń: OBLICZEIA STATYCZE do projektu budnku magaznowego w miejscowości Chrząstowo 8, gm. akło nad otecią, dz. nr 8/8 Obciążenia stałe ciężar pokrcia dachu (płta warstwowa Baletherm D z rdzeniem poliuretanowm PIR o gr. 10 cm, REI30 q k = 0,13 k/m, γ f =1, q o = 0,15 k/m Obciążenia zmienne obciążenie śniegiem, STREFA III s k1 =0,96 k/m, γ f =1,5 s o1 = 1,44 k/m Obciążenia zmienne obciążenie wiatrem, STREFA I Połać nawietrzna p k1 = -0,35 k/m, γ f =1,5 p o1 = -0,5 k/m Połać zawietrzna p k1 = -0,16 k/m, γ f =1,5 p o1 = -0,4 k/m 1.1. Płatew dachowa z kształtownika Z mm Schemat statczn: ,000 6,000 6,000 6,000 6,000 6,000 6,000 6,000 6,000 6,000 6,000 6,000 H=7,000 Wmiarowanie: Pręt nr 3 Zadanie: płatew Przekrój: Z Y X 40,0 Wmiar przekroju: h=40,0 s=96,0 c=5,0 g=3,0 t=3,0 r=8,0 e=,9 e=-3, Charakterstka geometrczna przekroju: Jg=195,9 Jg=90,1 A=13,30 i=9,9 i=,6 Jw=0591,8 Jt=0,4 s=-0,6 s=-,0 is=10,. ateriał: St4 (VX,VY,V,W) Wtrzmałość fd=35 Pa dla g=3,0. 177,0 a = 6,000; b = 0,000. Obciążenia działające w płaszczźnie układu: GS = 7,957 km, = -,801 km, Sił przekrojowe: V = -7,95 k, = 0,000 k, V = -,789 k. aprężenia w skrajnch włóknach: t = 183, Pa C = -188,7 Pa

2 aprężenia: a = 6,000; b = 0,000. aprężenia w skrajnch włóknach: t = 183, Pa C = -188,7 Pa aprężenia: - normalne: = -,8 = 186,0 Pa oc = 1,000 - ścinanie wzdłuż osi Y: Av = 0,00 cm = $3.11$ Pa ov = 1,000 - ścinanie wzdłuż osi X: Av = 0,00 cm = $3.14$ Pa ov = 1,000 Warunki nośności: ec = / oc + =,8 / 1, ,0 = 188,7 < 35 Pa e = / ov = $W5.$ Pa e = / ov = $W5.$ Pa e e Długości wboczeniowe pręta 3 197, ,0 = 197,8 < 35 Pa - prz wboczeniu w płaszczźnie układu przjęto podatności węzłów ustalone wg załącznika 1 norm: a = 0,333 b = 0,333 węzł nieprzesuwne = 0,607 dla l o = 6,000 l w = 0,607 6,000 = 3,64 m - prz wboczeniu w płaszczźnie prostopadłej do płaszczzn układu: a = 1,000 b = 1,000 węzł nieprzesuwne = 1,000 dla l o = 6,000 Sił krtczne: l w = 1,000 6,000 = 6,000 m EJ 3,14² ,9 l 3,90² w EJ 3,14² 05 90,1 l 5,740² w 10 - = 17,164 k 10 - = 55,37 k Dla przekroju niesmetrcznch siłę krtczną prz wboczeniu giętno-skrętnego ustalono na podstawie odrębnej analiz i wnosi ona: z = 54,0 k ośność przekroju na zginanie: a = 6,000; b = 0,000 - względem osi X R = W c f d = 1,00093, =,031 km - względem osi Y R = W c f d = 1,00018, = 4,415 km Współcznnik zwichrzenia dla L = 0,000 wnosi L = 1,000 Warunek nośności (54): L R + ośność przekroju na ścinanie R = 7,957 1,000,031 +,801 4,415 = 0,995 < 1 a = 6,000; b = 0, wzdłuż osi Y V R = 0,58 A V f d = 0,58 8, = 97,96 k Vo = 0,3 V R = 9,378 k - wzdłuż osi X V R = 0,58 A V f d = 0,58 7, = 85,374 k Vo = 0,3 V R = 5,61 k

3 Warunki nośności: - ścinanie wzdłuż osi Y: V = 7,95 < 97,96 = V R - ścinanie wzdłuż osi X: V =,789 < 85,374 = V R ośność przekroju zginanego, w którm działa siła poprzeczna a = 6,000; b = 0, dla zginania względem osi X V = 7,95 < 9,378 = V o R,V = R =,031 km - dla zginania względem osi Y: V =,789 < 5,61 = V o R,V = R = 4,415 km Warunek nośności (55): 7,957 R V,031 +,801 4,415 = 0,995 < 1 R, V, ośność środnika pod obciążeniem skupionm a = 0,000; b = 6,000. Przjęto szerokość rozkładu obciążenia skupionego c = 100,0 mm. Dodatkowo przjęto usztwnienie środnika o rozstawie a 1 = 6000,0 mm. k c co tf 15 ( 15 5 ) hw tw fd k c c o / t w = 106,0 /3,0 = 35,333 Przjęto k c = 4,909 Warunek dodatkow: k c > Siła nie może zmieniać położenie na pręcie. fd ( ,0 40,0 ) 3,0 15 3,0 35 = 4, = 19,130 aprężenia ściskające w środniku wnoszą c = 178,6 Pa. Współcznnik redukcji nośności wnosi: c = 1,5-0,5 c / f d = 1,5-0,5 178,6 / 35 = 0,870 ośność środnika na siłę skupioną: P R,c = k c t w c f d = 4,909 (3,0) 0, = 45,837 k Warunek nośności środnika: P = 0,000 < 45,837 = P R,c Stan graniczn użtkowania: Ugięcia względem osi Y liczone od cięciw pręta wnoszą: a ma = 3,9 mm a gr = l / 50 = 6000 / 50 = 4,0 mm a ma = 3,9 < 4,0 = a gr Ugięcia względem osi X liczone od cięciw pręta wnoszą: a ma = 19,5 mm a gr = l / 50 = 6000 / 50 = 4,0 mm a ma = 19,5 < 4,0 = a gr ajwiększe ugięcie wpadkowe wnosi: a = 19,5 + 3,9 = 19,9 Przjęto płatew dachową z kształtownika Z co,65 m, stal St4VX (S75JR).

4 1. RAA GŁÓWA, L=18,00 m, co 6,0 m Schemat statczn: , ,0 Wmiarowanie: Pręt nr Zadanie: rama3 Przekrój: 9,077 9,077 V=8,149 H=18,154 Y X 460,0 Wmiar przekroju: h=460,0 g=8,0 s=40,0 t=1,0 Charakterstka geometrczna przekroju: Jg=34433,7 Jg=766,7 A=9,48 i=19,3 i=5,5 Jw=138766,0 Jt=35,3 is=0,1. ateriał: St3S (X,Y,V,W) Wtrzmałość fd=15 Pa dla g=1,0. 40,0 Sił przekrojowe: a = 0,000; b = 9,80. Obciążenia działające w płaszczźnie układu: GS = 195,91 km, V = 69,48 k, = -46,968 k, aprężenia w skrajnch włóknach: t = 15,8 Pa C = -135,9 Pa Stateczność lokalna. a = 0,000; b = 9,80. Przekrój spełnia warunki przekroju klas 4 Rozstaw poprzecznch usztwnień ścianki a = 979,7 mm. Warunek stateczności ścianki dla ścianki najbardziej narażonej na jej utratę (9): C / p f d = 0,616 < 1 Przjęto, że przekrój wmiarowan będzie w stanie krtcznm. Współcznniki redukcji nośności przekroju: - dla zginana względem osi X: = p = 1,000 - dla ściskania: o = p = 0,818

5 aprężenia: a = 0,000; b = 9,80. aprężenia w skrajnch włóknach: t = 15,8 Pa C = -135,9 Pa aprężenia: - normalne: = -5,1 = 130,9 Pa oc = 1,000 - ścinanie wzdłuż osi Y: Av = 34,88 cm = 19,9 Pa ov = 1,000 Warunki nośności: ec = / oc + = 5,1 / 1, ,9 = 135,9 < 15 Pa e = / ov = 19,9 / 1,000 = 19,9 < 14,7 = Pa e e ośność elementów rozciąganch: a = 0,000; b = 9, , ,0 = 135,9 < 15 Pa Siała osiowa: = -46,968 k Pole powierzchni przekroju: A = 9,48 cm. ośność przekroju na rozciąganie: Warunek nośności (31): Rt = A f d = 9, = 1988,30 k. = 46,968 < 1988,30 = Rt Długości wboczeniowe pręta - prz wboczeniu w płaszczźnie układu przjęto podatności węzłów ustalone wg załącznika 1 norm: a = 0,546 b = 0,500 węzł przesuwne = 1,499 dla l o = 9,80 l w = 1,499 9,80 = 13,910 m - prz wboczeniu w płaszczźnie prostopadłej do płaszczzn układu: a = 1,000 b = 1,000 węzł nieprzesuwne = 1,000 dla l o = 9,80 l w = 1,000 9,80 = 9,80 m - dla wboczenia skrętnego przjęto współcznnik długości wboczeniowej = 1,000. Rozstaw stężeń zabezpieczającch przed obrotem l o = 9,80 m. Długość wboczeniowa l = 9,80 m. Sił krtczne: 1 EJ z is l EJ 3,14² ,7 l 13,910² w EJ 3,14² ,7 l 9,80² w GJT 1 0,1²( 3,14² 05 1,39E ,3 10 9,80² ) = 151,1 k 10 - = 3600,57 k 10 - = 650,041 k ośność przekroju na ściskanie a = 0,000; b = 9,80 RC = A f d = 0,8189, = 166,446 k Określenie współcznników wboczeniowch: - dla 115, RC / 1,15 166,446 / 3600,57 = 0,776 Tab.11 b = 0,795 - dla 115, RC / 1,15 166,446 / 650,041 = 1,87 Tab.11 c = 0,51 - dla z 115, RC / z 1,15 166,446 / 151,1 = 1,193 Tab.11 c = 0,46

6 Przjęto: = min = 0,51 Warunek nośności pręta na ściskanie (39): Zwichrzenie Rc 46,968 0,51 166,446 = 0,115 < 1 Współrzędna punktu przłożenia obciążenia a o = 0,00 cm. Różnica współrzędnch środka ścinania i punktu przłożenia sił a s = 0,00 cm. Przjęto następujące wartości parametrów zwichrzenia: A 1 = 0,000, A = 0,000, B = 0,000. A o = A 1 b + A a s = 0,000 0,00 + 0,000 0,00 = 0,000 cr Ao ( Ao ) B is z 0, ,041 + (0, ,041) + 0,000 0,01 650, ,1 = 0,000 Przjęto, że pręt jest zabezpieczon przed zwichrzeniem: L = 0. ośność przekroju na zginanie: a = 0,000; b = 9,80 - względem osi X R = W c f d = 1, , = 31,881 km Współcznnik zwichrzenia dla L = 0,000 wnosi L = 1,000 Warunek nośności (54): Rc L R = 46, , ,91 1,000 31,881 = 0,638 < 1 ośność (stateczność) pręta ściskanego i zginanego Składnik poprawkow: ma = 195,91 km = 1,000 1, 5 ma R = 0,01 ma = 0 = 0 Warunki nośności (58): - dla wboczenia względem osi X: Rc Rc 1,5 0,563 1,136 1, ,91 46,968,6 1781,90 = 0,01 ma 46,968 L R 0, ,90 + 1, ,91 = 0,97 < 0,979 = 1-0,01 1,000,6 - dla wboczenia względem osi Y: Rc ma 46,968 L R 0, ,90 + 1, ,91 = 0,993 < 1,000 = 1-0,000 1,000,6 ośność przekroju na ścinanie a = 0,000; b = 9,80. - wzdłuż osi Y V R = 0,58 pv A V f d = 0,58 1,000 34, = 434,954 k Vo = 0,3 V R = 130,486 k Warunek nośności dla ścinania wzdłuż osi Y: V = 69,48 < 434,954 = V R

7 ośność przekroju zginanego, w którm działa siła poprzeczna a = 0,000; b = 9,80. - dla zginania względem osi X V = 69,48 < 130,486 = V o R,V = R = 31,881 km Warunek nośności (55): Rc R, V 46, , ,91 31,881 = 0,638 < 1 ośność przekroju na ścinanie z uwzględnieniem sił osiowej: a = 0,000, b = 9,80. - dla ścinania wzdłuż osi Y: V = 69,48 < 434,77 = 434, ( 46,968 / 166,446 ) R Rc R, V 1 V ośność środnika pod obciążeniem skupionm a = 0,000; b = 9,80. Przjęto szerokość rozkładu obciążenia skupionego c = 100,0 mm. Dodatkowo przjęto usztwnienie środnika o rozstawie a 1 = 979,7 mm. k c co tf 15 ( 15 5 ) hw tw fd k c c o / t w = 14,0 /8,0 = 15,500 Przjęto k c = 15,500 Warunek dodatkow: k c Siła może zmieniać położenie na pręcie. fd ( ,0 436,0 ) 1,0 15 8,0 15 = 7, = 0,000 aprężenia ściskające w środniku wnoszą c = 19,1 Pa. Współcznnik redukcji nośności wnosi: c = 1,5-0,5 c / f d = 1,5-0,5 19,1 / 15 = 0,950 ośność środnika na siłę skupioną: P R,c = k c t w c f d = 15,500 (8,0) 0, = 0,558 k Warunek nośności środnika: P = 0,000 < 0,558 = P R,c Złożon stan środnika a = 0,000; b = 9,80. Sił przekrojowe przpadające na środnik i nośności środnika: w = -17,715 Rw = 613,110 k w = 31,439 Rw = 54,494 km V = 69,48 V R = 434,954 k P = 0,000 P Rc = 0,558 k Przjęto, że zastosowane zostaną żebra w miejscu wstępowania sił skupionej (P = 0). Współcznnik niestateczności ścianki wnosi: p = 1,000. Warunek nośności środnika: w w P w w P V ( ) 3p ( ) ( ) Rw Rw PRc Rw Rw PRc VR

8 ( 17, , ,439 54, ,000 0,558 ) - 3 1,000 ( 17, , ,439 54,494 ) 0,000 0,558 + ( 69,48 434,954 ) = 0,393 < 1 Stan graniczn użtkowania: Ugięcia względem osi Y liczone od cięciw pręta wnoszą: a ma = 7,5 mm a gr = l / 50 = 980 / 50 = 37,1 mm a ma = 7,5 < 37,1 = a gr Pręt nr 1 Zadanie: rama3 Przekrój: Y Wmiar przekroju: h=380,0 g=8,0 s=40,0 t=1,0 Charakterstka geometrczna przekroju: X 380,0 Jg=515,8 Jg=766,3 A=86,08 i=16, i=5,7 Jw=936050,7 Jt=33,9 is=17,1. ateriał: St3S (X,Y,V,W) Wtrzmałość fd=15pa dla g=1,0. 40,0 Sił przekrojowe: a = 6,0; b = -0,000. Obciążenia działające w płaszczźnie układu: GS = 195,91km, V = -31,499k, = -77,78k, aprężenia w skrajnch włóknach: t = 1,5 Pa C = -139,3 Pa Stateczność lokalna. a = 6,0; b = -0,000. Przekrój spełnia warunki przekroju klas 4 Rozstaw poprzecznch usztwnień ścianki a = 60,0 mm. Warunek stateczności ścianki dla ścianki najbardziej narażonej na jej utratę (9): C / p f d = 0,63 < 1 Przjęto, że przekrój wmiarowan będzie w stanie krtcznm. Współcznniki redukcji nośności przekroju: aprężenia: - dla zginana względem osi X: = p = 1,000 - dla ściskania: o = p = 0,818 a = 6,0; b = -0,000. aprężenia w skrajnch włóknach: t = 1,5 Pa C = -139,3 Pa aprężenia: - normalne: = -8,4 = 130,9 Pa oc = 1,000 - ścinanie wzdłuż osi Y: Av = 34,88 cm = 9,0 Pa ov = 1,000 Warunki nośności: ec = / oc + = 8,4 / 1, ,9 = 139,3 < 15 Pa e = / ov = 9,0 / 1,000 = 9,0 < 14,7 = Pa

9 e e ośność elementów rozciąganch: a = 0,000; b = 6, , ,0 = 139,3 < 15 Pa Siała osiowa: = -8,53 k Pole powierzchni przekroju: A = 86,08 cm. ośność przekroju na rozciąganie: Rt = Af d = 86, = 1850,70 k. Warunek nośności (31): Długości wboczeniowe pręta = 8,53 < 1850,70 = Rt - prz wboczeniu w płaszczźnie układu przjęto podatności węzłów ustalone wg załącznika 1 norm: a = 1,000 b = 0,64 węzł przesuwne =,777 dla l o = 6,0 l w =,777 6,0 = 17,73 m - prz wboczeniu w płaszczźnie prostopadłej do płaszczzn układu: a = 1,000 b = 1,000 węzł nieprzesuwne = 1,000 dla l o = 6,0 l w = 1,000 6,0 = 6,0 m - dla wboczenia skrętnego przjęto współcznnik długości wboczeniowej = 1,000. Rozstaw stężeń zabezpieczającch przed obrotem l o = 6,0 m. Długość wboczeniowa l = 6,0 m. Sił krtczne: 1 EJ z is l EJ 3,14² ,8 l 17,73² w EJ 3,14² ,3 l 6,0² w GJT 1 17,1²( 3,14² , ,9 10 6,0² ) = 590,863 k 10 - = 156,895 k 10 - = 1446,689 k ośność przekroju na ściskanie a = 0,000; b = 6,0 Określenie współcznników wboczeniowch: RC = A f d = 0,9686, = 1780,393 k - dla 115, RC / 1, ,393 / 156,895 = 1,47 Tab.11 b = 0,500 - dla 115, RC / 1, ,393 / 1446,689 = 1,81 Tab.11 c = 0,4 - dla z 115, RC / z 1, ,393 / 590,863 = 0,953 Tab.11 c = 0,588 Przjęto: = min= 0,4 Warunek nośności pręta na ściskanie (39): Rc 8,53 0,4 1780,393 = 0,110 < 1 Zwichrzenie Współrzędna punktu przłożenia obciążenia a o = 0,00 cm. Różnica współrzędnch środka ścinania i punktu przłożenia sił a s = -0,00 cm. Przjęto następujące wartości parametrów zwichrzenia: A 1 = 0,000, A = 0,000, B = 0,000. A o = A 1 b + A a s = 0,000 0,00 + 0,000-0,00 = 0,000

10 cr Ao ( Ao ) B is z 0, ,689 + (0, ,689) + 0,000 0, , ,863 = 0,000 Przjęto, że pręt jest zabezpieczon przed zwichrzeniem: L = 0. ośność przekroju na zginanie: a = 6,0; b = -0,000 - względem osi X R = W c f d = 1, , = 31,881 km Współcznnik zwichrzenia dla L = 0,000 wnosi L = 1,000 Warunek nośności (54): Rc L R = 77,78 166, ,91 1,000 31,881 = 0,656 < 1 ośność (stateczność) pręta ściskanego i zginanego Składnik poprawkow: ma = 195,91 km = 1,000 1, 5 ma R = 0,035 ma = 0 = 0 Warunki nośności (58): - dla wboczenia względem osi X: Rc Rc 1,5 0,500 1,47 1, ,91 8,53 54, ,393 = 0,035 ma 8,53 L R 0, , , ,91 = 0,86 < 0,965 = 1-0,035 1,000 54,784 - dla wboczenia względem osi Y: Rc ma 8,53 L R 0,4 1780, , ,91 = 0,879 < 1,000 = 1-0,000 1,000 54,784 ośność przekroju na ścinanie a = 0,000; b = 6,0. - wzdłuż osi Y V R = 0,58 pv A V f d = 0,58 1,000 8, = 355,146 k Vo= 0,3 V R = 106,544 k Warunek nośności dla ścinania wzdłuż osi Y: V = 31,499 < 355,146 = V R ośność przekroju zginanego, w którm działa siła poprzeczna a = 6,0; b = -0, dla zginania względem osi X V = 31,499 < 130,486 = V o R,V = R = 31,881 km Warunek nośności (55): Rc R, V 77,78 166, ,91 31,881 = 0,656 < 1 ośność przekroju na ścinanie z uwzględnieniem sił osiowej:

11 a = 6,0, b = -0, dla ścinania wzdłuż osi Y: V = 31,499 < 434,457 = 434, ( 77,78 / 166,446 ) R Rc R, V 1 V ośność środnika pod obciążeniem skupionm a = 0,000; b = 6,0. Przjęto szerokość rozkładu obciążenia skupionego c = 100,0 mm. Dodatkowo przjęto usztwnienie środnika o rozstawie a 1 = 60,0 mm. k c co tf 15 ( 15 5 ) hw tw fd k c c o / t w = 14,0 /8,0 = 15,500 Przjęto k c = 15,500 Warunek dodatkow: k c Siła może zmieniać położenie na pręcie. fd ( ,0 356,0 ) 1,0 15 8,0 15 = 9, = 0,000 aprężenia ściskające w środniku wnoszą c = 9,6 Pa. Współcznnik redukcji nośności wnosi: c = 1,5-0,5 c / f d = 1,5-0,5 9,6 / 15 = 1,000 ośność środnika na siłę skupioną: P R,c = k c t w c f d = 15,500 (8,0) 1, = 13,80 k Warunek nośności środnika: P = 0,000 < 13,80 = P R,c Złożon stan środnika a = 6,0; b = -0,000. Sił przekrojowe przpadające na środnik i nośności środnika: w = -9,316 Rw = 613,110 k w = 31,439 Rw = 54,494 km V = -31,499 V R = 434,954 k P = 0,000 P Rc = 00,909 k Przjęto, że zastosowane zostaną żebra w miejscu wstępowania sił skupionej (P = 0). Współcznnik niestateczności ścianki wnosi: p = 1,000. Warunek nośności środnika: w w P w w P V ( ) 3p ( ) ( ) Rw Rw PRc Rw Rw PRc VR ( 9, , ,439 54, ,000 00,909 ) - 3 1,000 ( 9, , ,439 54,494 ) 0,000 00,909 + ( 31, ,954 ) = 0,396 < 1 Stan graniczn użtkowania: Ugięciawzględemosi Y liczoneodcięciwprętawnoszą: a ma = 6,9 mm a gr = l / 50 = 60 / 50 = 4,9 mm a ma = 6,9 < 4,9 = a gr Przjęto ramę główną o rozpiętości L = 18,00 m, słupa i rgla zmienn, stal 18GA (S355JR).

12 FUDAETY a podstawie Rozporządzenia inistra Transportu, Budownictwa i Gospodarki Przestrzennej z dnia r. w sprawie ustalania geotechnicznch warunków posadowienia obiektów budowlanch, projektowan obiekt zaliczono do pierwszej kategorii geotechnicznej obiektu budowlanego, dla którego wstarcza jakościowe określenie właściwości gruntów. Dokumentacja geotechniczna określająca warunki posadowienia projektowanego budnku magaznowego na działce nr 8/8 w Chrząstowie, gm. akło nad otecią została opracowana przez Pracownię Geologiczną Gruntownia, ul. Hallera 5/7, Bdgoszcz i stanowi załącznik do dokumentacji. W miejscu projektowanego budnku magaznowego, na podstawie powższch badań geologicznch, stwierdzono następujące warunki geotechniczne: do 1,00 m poniżej poziomu gruntu wstępują glin piaszczste, o stopniu plastczności I L =0,40. Woda nawiercona na głębokości,5-3,3 m. azwa fundamentu: stopa prostokątna FUDAET 1. STOPA PROSTOKĄTA z [m] Skala 1 : ,16 Stan istniejąc Projekt 0,00 z 1 Gp 1,16,00 0,40 Gp 1,50,00 1. Podłoże gruntowe 1.1. Teren Istniejąc względn poziom terenu: z t = 0,16 m, Projektowan względn poziom terenu: z tp = 0,00 m. 1.. Warstw gruntu Lp. Poziom stropu Grubość warstw azwa gruntu Poz. wod grunt. [m] [m] [m] 1 0,16 nieokreśl. Glina piaszczsta brak wod. Konstrukcja na fundamencie Tp konstrukcji: słup prostokątn Wmiar słupa: b = 0,48 m, l = 0,44 m,

13 Współrzędne osi słupa: 0 = 0,00 m, 0 = 0,00 m, Kąt obrotu układu lokalnego względem globalnego: = 0, Obciążenie od konstrukcji Względn poziom przłożenia obciążenia: z obc = 0,76 m. Lista obciążeń: Lp Rodzaj H H obciążenia * [k] [k] [k] [km] [km] [] 1 D 8,5-31,5 0,0 0,00 0,00 1,0 D 19,8-6,0 0,0 0,00 0,00 1,0 * D obciążenia stałe, zmienne długotrwałe, D+K - obciążenia stałe, zmienne długotrwałe i krótkotrwałe. 4. ateriał Rodzaj materiału: żelbet Klasa betonu: B0, nazwa stali: St3S-b, Średnica prętów zbrojeniowch: na kierunku : d = 1,0 mm, na kierunku : d = 1,0 mm, Kierunek zbrojenia głównego:, Grubość otulin: 5,0 cm. W warunku na przebicie nie uwzględniać strzemion. 5. Wmiar fundamentu Względn poziom posadowienia: z f = 1,16 m Kształt fundamentu: prost Wmiar podstaw: B =,00 m, B = 1,50 m, Wsokość: H = 0,40 m, imośrod: E = 0,00 m, E = 0,00 m. 6. Stan graniczn I 6.1. Zestawienie wników analiz nośności i mimośrodów r obc. Rodzaj obciążenia Poziom [m] Wsp. nośności Wsp. mimośr. * 1 D 1,16 0,3 0,6 D 1,16 0,09 0, Analiza stanu granicznego I dla obciążenia nr 1 Wmiar podstaw fundamentu rzeczwistego: B =,00 m, B = 1,50 m. Względn poziom posadowienia: H = 1,16 m. Rodzaj obciążenia: D, Zestawienie obciążeń: Obciążenia zewnętrzne od konstrukcji: siła pionowa: = 8,50 k, mimośrod wzgl. podst. fund. E = 0,00 m, E = 0,00 m, siła pozioma: H = -31,50 k, mimośród względem podstaw fund. E z = 0,40 m, siła pozioma: H = 0,00 k, mimośród względem podstaw fund. E z = 0,40 m, moment: = 0,00 km, moment: = 0,00 km. Ciężar własn fundamentu, gruntu, posadzek, obciążenia posadzek: siła pionowa: G = 84,77 k/m, moment: G = 0,00 km/m, G = 0,00 km/m. Uwaga: Prz sprawdzaniu położenia wpadkowej alternatwnie brano pod uwagę obciążenia

14 obliczeniowe wznaczone prz zastosowaniu dolnch współcznników obciążenia. Sprawdzenie położenia wpadkowej obciążenia względem podstaw fundamentu Obciążenie pionowe: r = + G = 8, ,77 61,4 = 167,7 143,9 k. oment względem środka podstaw: r = E H E z + + G = 8,50 0,00-0,00 0,40 + 0,00 + (0,00) 0,00 = 0,00 0,00 km. r = E + H E z + + G = -8,50 0,00 + (-31,50) 0,40 + 0,00 + (0,00) 0,00 = -1,60-1,60 km. imośrod sił względem środka podstaw: e r = r / r = 1,60/143,9 = 0,09 m, e r = r / r = 0,00/143,9 = 0,00 m. e r /B + e r /B = 0, ,000 = 0,044 m < 0,167. Wniosek: Warunek położenia wpadkowej jest spełnion. Sprawdzenie warunku granicznej nośności fundamentu rzeczwistego Zredukowane wmiar podstaw fundamentu: B = B e r =,00-0,08 = 1,85 m, B = B e r = 1,50-0,00 = 1,50 m. Obciążenie podłoża obok ław (min. średnia gęstość dla pola 1): średnia gęstość obliczeniowa: D(r) = 1,89 t/m 3, minimalna wsokość: D min = 1,16 m, obciążenie: D(r) g D min = 1,89 9,81 1,16 = 1,51 kpa. Współcznniki nośności podłoża: obliczeniow kąt tarcia wewnętrznego: u(r) = u(n) m = 16,30 0,90 = 14,67 0, spójność: c u(r) = c u(n) m = 5,0 kpa, B = 0,55 C = 10,77, D = 3,8. Wpłw odchlenia wpadkowej obciążenia od pionu: tg = H / r = 31,50/167,7 = 0,19, tg /tg u(r) = 0,1883/0,618 = 0,719, i B = 0,39, i C = 0,59, i D = 0,69. tg = H / r = 0,00/167,7 = 0,00, tg /tg u(r) = 0,0000/0,618 = 0,000, i B = 1,00, i C = 1,00, i D = 1,00. Ciężar objętościow gruntu pod ławą fundamentową: B(n) m g =,10 0,90 9,81 = 18,54 k/m 3. Współcznniki kształtu: m B = 1 0,5 B /B = 0,80, m C = 1 + 0,3 B /B = 1,4, m D = 1 + 1,5 B /B =, Odpór graniczn podłoża: Q fb = B B (m C C c u(r) i C + m D D D(r) g D min i D + m B B B(r) g B i B ) = 911,9 k. Q fb = B B (m C C c u(r) i C + m D D D(r) g D min i D + m B B B(r) g B i B ) = 1468,7 k. Sprawdzenie warunku obliczeniowego: r = 167,7 k < m min(q fb,q fb ) = 0,81 911,9 = 738,66 k. Wniosek: warunek nośności jest spełnion. 7. Wmiarowanie fundamentu 7.1. Zestawienie wników sprawdzenia stop na przebicie r obc. Przekrój Siła tnąca ośność betonu ośność strzemion V [k] V r [k] V s [k] *

15 7.. Sprawdzenie stop na przebicie dla obciążenia nr 1 Zestawienie obciążeń: Obciążenia zewnętrzne od konstrukcji zredukowane do środka podstaw stop: siła pionowa: r = 83 k, moment: r = 0,00 km, r = -1,60 km. imośrod sił względem środka podstaw: e r = r / r = 0,15 m, e r = r / r = 0,00 m. e d q c qc A-A q1 A A b B Przebicie stop w przekroju 1: Siła ścinająca: V Sd = Ac q da = k. ośność betonu na ścinanie: V Rd = (b+d) d f ctd = (0,44+0,34) 0, = 35 k. V Sd = k < V Rd = 35 k. Wniosek: warunek na przebicie jest spełnion Zestawienie wników sprawdzenia stop na zginanie r obc. Kierunek Przekrój oment zginając ośność przekroju [km] r [km] * Uwaga: oment zginające wznaczono metodą wsporników prostokątnch Sprawdzenie stop na zginanie dla obciążenia nr 1 na kierunku Zestawienie obciążeń: Obciążenia zewnętrzne od konstrukcji zredukowane do środka podstaw stop:

16 siła pionowa: r = 83 k, moment: r = 0,00 km, r = -1,60 km. imośrod sił względem środka podstaw: e r = r / r = 0,15 m, e r = r / r = 0,00 m. e d q s qs A-A q1 A A b B Zginanie stop w przekroju 1: oment zginając: Sd = ( q + q s ) B s /6 = ( 40+30) 1,50 0,69/6 = 19 km. Konieczna powierzchnia przekroju zbrojenia: A s =,9 cm. Przjęta powierzchnia przekroju zbrojenia: A Rs = 6,8 cm. A s =,9 cm < A Rs = 6,8 cm. Wniosek: warunek na zginanie jest spełnion Sprawdzenie stop na zginanie dla obciążenia nr 1 na kierunku Zestawienie obciążeń: Obciążenia zewnętrzne od konstrukcji zredukowane do środka podstaw stop: siła pionowa: r = 83 k, moment: r = 0,00 km, r = -1,60 km. imośrod sił względem środka podstaw: e r = r / r = 0,15 m, e r = r / r = 0,00 m.

17 d q qs s A-A q1 A A b B Zginanie stop w przekroju 1: oment zginając: Sd = ( q 1 + q s ) B s /6 = ( 8+8),00 0,36/6 = 10 km. Konieczna powierzchnia przekroju zbrojenia: A s = 1,6 cm. Przjęta powierzchnia przekroju zbrojenia: A Rs = 9,0 cm. A s = 1,6 cm < A Rs = 9,0 cm. Wniosek: warunek na zginanie jest spełnion. Przjęto stop fundamentowe St cm i wsokości 40 cm. Stop fundamentowe żelbetowe, wg rsunku rzutu fundamentów, wkonane z betonu B0. Stop fundamentowe zbrojone krzżowo prętami dołem 1co 0 cm, stal A-III /34GS/. Otulenie zbrojenia 5,0 cm. Stop fundamentowe wkonać na warstwie chudego betonu B 10, o grubości 10cm. Przjęto stop fundamentowe St cm i wsokości 40 cm. Stop fundamentowe żelbetowe, wg rsunku rzutu fundamentów, wkonane z betonu B0. Stop fundamentowe zbrojone krzżowo prętami dołem 1co 0 cm, stal A-III /34GS/. Otulenie zbrojenia 5,0 cm. Stop fundamentowe wkonać na warstwie chudego betonu B 10, o grubości 10cm.... (opracował)